JP2727827B2 - 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 - Google Patents
高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法Info
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Description
における高強度部材用鋼板として好適な延性と穴拡げ性
に優れた加工用高張力熱延鋼板、並びにその製造方法に
関する。
造される“熱延鋼板”は比較的安価な構造材料として自
動車を始めとする各種の産業機器類に広く適用されるよ
うになったが、その用途にはプレス加工で成形される部
材が多く、従って「高強度と高加工性の両立」に対する
要求が強い。
工性が低下するのを否めないが、それでも強度と延性が
共に優れる鋼材として、例えば特開昭55−44551
号公報に記載されているようなDP鋼(Dual Phase鋼)
が知られている。このDP鋼は〔フェライト+マルテン
サイト〕の2相組織鋼であり、「降伏比が低く延性が高
い」ことを特徴としているが、それでもJIS5号引張
試験片での特性によると、60キロ級ハイテン{引張強
さ(TS):60kgf/mm2 }で伸び(El)≒30%,TS×El<2
000、また80キロ級ハイテン{引張強さ(TS):80kg
f/mm2 }で伸び(El)≒20%,TS×El<1800がその
限界であり、延性の面でより一層改善された材料が望ま
れていた。
大幅に向上させる手段として残留オ−ステナイトのTR
IP(変態誘起塑性)を利用する方法が提案されている
(例えば特開昭55−145121号公報参照)。そし
て、この方法によると引張強さ(TS)が110kgf/mm2 以
上で伸び(El)が22%以上を示し、「TS×Elの値」とし
て2400を超す高延性高強度鋼板の製造が可能である
と考えられる。しかしながら、この方法ではC含有量を
0.40〜0.85%(以降、 成分割合を表す%は重量%とす
る)と高めに調整する必要があることから得られる鋼板
は溶接性の点で劣り、自動車用鋼板として広く使用する
ことは困難であった。
イトを確保して鋼に高延性を得る手段として、 0.2%前
後のC, 1.5%前後のSi, 1.5%前後のMnを含有した鋼
を熱間圧延し、Ar3点近傍で仕上圧延を行ってから40
℃/s以上の冷却速度で加速冷却した後、400℃近傍で
巻き取る方法が提案されている(特開昭63−4017
号)。しかし、この方法では、伸びはDP鋼に比べて大
幅に向上させることができるものの、加工性の重要な指
標の1つである穴拡げ性は改善されず、得られる熱延鋼
板の穴拡げ性はDP鋼板なみの30%程度でしかなかっ
た。従って、伸びフランジ性が要求されるような部品に
対しては使用することができず、穴拡げ性についても十
分に満足できる加工用高張力熱延鋼板の出現が強く望ま
れていた。
のは、十分に優れた強度,延性,溶接性及び穴拡げ性を
兼備した加工用高張力鋼板を安定して提供できる手段を
確立することであった。
記目的を達成すべく、特に、溶接性面での満足が得られ
るC含有量範囲でもって自動車用等としても十分な高強
度を示し、かつ“優れた延性と穴拡げ性につながるTR
IP効果を利用するに十分な量”のオ−ステナイトを含
有する高延性熱延高張力鋼板の実現可能性を求めて種々
の検討を重ねた結果、以下に示す如き知見を得ることが
できた。
C含有量範囲で延性向上に有効な残留オ−ステナイトを
確保するのに“Si”は非常に好ましい成分であるが、Al
もSiと同様の作用を有しており、従来のSi添加残留オ−
ステナイト型高張力鋼に適量のAlを含有させると上記作
用が効果的に発揮されてその伸びと穴拡げ性が大幅に改
善されること。
留オ−ステナイト型高張力鋼板”及び“Si+Al添加残留
オ−ステナイト型高張力鋼板”について引張特性と打抜
き穴拡げ性を調査した結果が示されている。ここで、引
張特性はJIS5号試験片を使用し、穴拡げ率は 2.6mm
×120mm×120mmの鋼片に14mmφの孔をクリアラ
ンス15%で打ち抜いた後、円錐ポンチを用いて調べた
ものである。この表1からも、SiとAlを複合添加した残
留オ−ステナイト鋼は従来のSi添加残留オ−ステナイト
型高張力鋼と同等の引張強さ・伸びバランスを示すと共
に、格段に優れた引張強さ・穴拡げ性バランスを示すこ
とが分かる。
るためオ−ステナイトを残留させるのにAl添加は不利で
あると考えられたが、適量のAl添加を行うとポリゴナル
フェライトの生成が促進されて製品の伸びが向上する
上、第2相が均一に分散されて穴拡げ性の向上にも有効
であること。
のないC含有量範囲の鋼に適量のSiとAlを複合させて含
有させることによって、体積率で5%以上の残留オ−ス
テナイトを含むポリゴナルフェライト主体の組織を実現
すると、自動車用鋼板等に要求される強度,延性,穴拡
げ性等の諸性質を十分に満足する熱延高張力鋼板が得ら
れること。
延高張力鋼板は、所定成分組成の鋼片を特定の条件に従
って熱間圧延することにより再現性良く安定に製造する
ことが可能であること。
究を重ねて完成されたものであり、「熱延高張力鋼板
を、 C:0.05〜0.25%, Si: 1.0超〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10〜 1.0% を含むか、 或いは更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10%, Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避
的不純物であり、 かつ体積率で5%以上の残留オ−ステ
ナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有し
て成る構成とすることによって、 優れた延性と穴拡げ性
を備えしめた点」に特徴を有し、更には 「C:0.05〜0.25%, Si: 1.0超〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10〜 1.0% を含むか、 或いは更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10%, Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避
的不純物から成る鋼を、Ac3点以上に加熱保持してから
熱間圧延を行い、 そして、 780〜840℃で仕上圧延
を終了した後、 10〜50℃/sの冷却速度にて300〜
450℃まで加速冷却し巻き取るか、 或いは仕上圧延を
780〜940℃で終了して10℃/s以上の冷却速度に
て600〜700℃の温度域まで加速冷却し、その温度
域で2〜10秒間空冷してから更に20℃/s以上の冷却速
度にて300〜450℃まで加速冷却し巻き取ることに
より、 前記“体積率で5%以上の残留オ−ステナイトを
含むポリゴナルフェライト主体の組織”を有した延性,
穴拡げ性に優れる高延性熱延高張力鋼板を安定して製造
し得るようにした点」にも大きな特徴を有している。
組織」とは、残留オ−ステナイト以外の組織(例えばベ
イナイト)がポリゴナルフェライトの性質に格別な影響
を及ぼさない程度に止まった「実質的にポリゴナルフェ
ライトから成る組織」を広く意味することは言うまでも
ない。
並びにその製造条件を前記の如くに限定した理由を、そ
の作用と共に詳述する。 A) 鋼板(鋼片)の化学組成C Cは、熱延後の冷却過程において、フェライト変態の進
行に伴い未変態オ−ステナイト中に濃縮してオ−ステナ
イトを安定化させると共に、鋼板の強化に寄与する作用
を有しているが、その含有量が0.05%未満では強度の確
保とオ−ステナイトの安定化効果が十分でなく、一方、
0.25%を超えてCを含有させると溶接性が顕著に劣化す
る上、ポリゴナルフェライト量が減少してベイナイト量
が増加し過ぎるために穴拡げ性も劣化する。従って、C
含有量は0.05〜0.25%と定めた。
の未変態オ−ステナイトへの濃縮を助け、またセメンタ
イトの析出を遅らせる作用を有しているのでオ−ステナ
イトを残留させるために極めて有効な元素であり、また
ポリゴナルフェライトを固溶強化し、鋼板強度を高める
のに有効な成分でもある。しかし、その含有量が 1.0%
未満では上記効果が十分に確保されず、一方、 2.5%を
超えてSiを含有させると硬質なマルテンサイトが生成し
やすくなって穴拡げ性の劣化を招く。従って、Si含有量
は 1.0〜 2.5%と定めた。
テナイトのMs点を低下させると共に焼入れ性を向上さ
せ、未変態オ−ステナイトがパ−ライト変態するのを抑
制する作用を発揮する。しかし、Mn含有量が 0.8%未満
では前記作用による所望の効果が得られず、一方、 2.5
%を超えて含有させると熱延後の冷却過程で十分なポリ
ゴナルフェライトを生成させることが困難となり、その
ため未変態オ−ステナイト中へのCの濃縮が不十分とな
ってオ−ステナイトを安定化させることができない。従
って、Mnの含有量は 0.8〜 2.5%と定めた。
Siと同様にフェライト安定化元素であり、ポリゴナルフ
ェライトの生成を促進してCの未変態オ−ステナイトへ
の濃縮を促し、かつセメンタイトの析出を遅らせる作用
を通じてオ−ステナイトの残留を促進する。しかも、そ
の作用は同じ重量割合でSiを添加した場合よりも顕著で
ある。その上、ポリゴナルフェライトの均一・微細な生
成を促進し、穴拡げ性を劣化させる粗大ベイナイトの生
成を抑制してSi添加残留オ−ステナイト鋼の穴拡げ性を
向上させる作用をも有している。しかし、Al含有量がso
l.Alとして0.10%以下であると前記作用による所望の効
果が得られず、一方、 1.0%を超えて含有させてもその
効果は飽和する。従って、sol.Al含有量は0.10超〜1.0
%と定めた。
性を改善する作用を有しているため、必要により1種又
は2種以上の添加がなされるが、Caの場合ではその含有
量が0.0002%未満、Zrの場合ではその含有量が0.01%未
満、希土類元素の場合ではその含有量が0.01%未満であ
ると前記作用による所望の効果が得られず、一方、Caが
0.01%を、Zrが0.10%を、そして希土類元素が0.10%を
それぞれ超えて含有されると、鋼中の介在物が多くなり
過ぎて逆に加工性が劣化する。従って、Ca含有量は0.00
02〜0.01%、Zr含有量は0.01〜0.10%、そして希土類元
素含有量は0.01〜0.10%とそれぞれ定めた。
出し鋼板の更なる高強度化に有効な元素であり、そのた
め必要により1種又は2種以上の添加がなされるが、何
れの場合も含有量が 0.005%未満では所望の効果が得ら
れず、一方、NbやTiではそれぞれ0.10%を超えて、また
Vの場合は0.20%を超えて含有されてもその効果は飽和
してしまうため経済的でない。従って、Nb含有量は 0.0
05〜0.10%、Ti含有量は 0.005〜0.10%、そしてV含有
量は0.005〜0.20%とそれぞれ定めた。
不純物」としてはP,S,Cu,Ni,Cr,Mo等が挙げられ
るが、例えばP,Sについては出来ればその含有量を以
下のように規制するのが望ましい。P Pは溶接性に悪影響を及ぼす不純物元素であるため、そ
の含有量は0.05%以下に抑えるのが望ましいが、ポリゴ
ナルフェライトを更に均一分散させようとの観点からは
0.010%以下とすることがより好ましい。S Sは硫化物系介在物を形成して加工性を低下させる不純
物元素であるため、その含有量は0.05%以下に抑えるの
が望ましいが、一段と優れた加工性を確保しようとの観
点からは 0.003%以下とすることがより好ましい。
えば転炉,電気炉,又は平炉等により溶製される。鋼種
もリムド鋼,キャップド鋼,セミキルド鋼又はキルド鋼
の何れでも良い。また、鋼片の製造についても、“造塊
−分塊圧延”或いは“連続鋳造”の何れの手段によって
も構わない。
残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体
の組織に構成された本発明熱延鋼板は、上記成分組成の
鋼片をAc3点以上に加熱保持後、熱間圧延を行い、78
0〜840℃で仕上圧延を終了した後、10〜50℃/s
の冷却速度にて300〜450℃まで加速冷却し巻き取
ることによって製造することが可能である。
より合金元素を完全にオ−ステナイト中に固溶させるこ
とができる。なお、加熱炉に挿入する鋼片は、鋳造後の
高温のままでのスラブであっても、室温で放置されたス
ラブであっても構わない。
することにより、オ−ステナイトを微細化すると共にオ
−ステナイトの加工硬化を起こさせてポリゴナルフェラ
イトの生成を促進することができるので、仕上圧延後に
10〜50℃/sの冷却速度で加速冷却する間に十分な量
のポリゴナルフェライトを生成させることができる。な
お、仕上温度が780℃未満であると、熱間圧延中にフ
ェライトが生成して加工フェライトとなるため、熱延鋼
板の加工性が劣化してしまう。一方、仕上温度が840
℃を超えると、オ−ステナイトの加工硬化が不十分とな
ってポリゴナルフェライトが十分に生成せず、残留オ−
ステナイトが減少する。
未満の時は冷却中にパ−ライトが生成し、オ−ステナイ
トが残留しない。一方、該冷却速度が50℃/sを超える
と十分な量のポリゴナルフェライトが生成せず、オ−ス
テナイトが残留しない。
ライトが生成し、オ−ステナイトが十分に残留しない。
一方、300℃を下回る温度域で巻取りを行うと、マル
テンサイトの生成が促進されて延性と穴拡げ性が劣化す
る。
力熱延鋼板は、上記方法以外にも、前記所定成分組成の
鋼片をAc3点以上に加熱保持後、熱間圧延を行い、78
0〜940℃で仕上圧延を終了してから10℃/s以上の
冷却速度にて600〜700℃の温度域まで加速冷却
し、その温度域で2〜10秒間空冷した後、更に20℃
/s以上の冷却速度にて300〜450℃まで加速冷却し
巻き取ることによっても製造することができる。
することでオ−ステナイトを微細化することができる
が、その後600〜700℃の温度域まで加速冷却しそ
の温度域にて2〜10秒間空冷すると、ポリゴナルフェ
ライトの生成が促進されて未変態オ−ステナイトへのC
の濃縮が促され十分な量のオ−ステナイトを残留させる
ことができる。この場合、空冷温度域が600℃未満で
あったり空冷時間が2秒未満であるとポリゴナルフェラ
イトの生成が不十分であり、一方、空冷温度域が700
℃を上回ったり空冷時間が10秒を超えたりするとパ−
ライトが生成してオ−ステナイトが残留しなくなる。
度で加速冷却するのは、限られたホットランテ−ブル上
で2〜10秒の空冷時間を確保するためである。また、
前記空冷後に20℃/s以上で加速冷却するのは、パ−ラ
イトの生成を抑制するために必要だからである。
合と同様、450℃を超えるとパ−ライトが生成し、オ
−ステナイトが十分に残留せず、一方、300℃を下回
る温度域で巻取りを行うと、マルテンサイトの生成が促
進されて延性と穴拡げ性が劣化する。
有量が0.05〜0.25%であるために高強度部材用鋼板とし
て要求されるレベルの溶接性を具備し、更にTRIPを
利用するに十分な量のオ−ステナイトを含有する。しか
も、Si添加残留オ−ステナイト鋼板の弱点であった穴拡
げ性についても十分に改善されたものである。従って、
本発明に従うと、溶接性が良好であるにもかかわらず残
留オ−ステナイトが存在していて引張強さ・伸びバラン
スが良好で、しかも穴拡げ性の優れた熱延鋼板を実現す
ることができる。なお、本発明鋼板に溶融亜鉛メッキ,
合金化溶融亜鉛メッキ,電気メッキ等の表面処理を施し
た場合には、更に優れた表面性状,延性,穴拡げ性を備
えた表面処理鋼板が得られる。
に具体的に説明する。
るスラブを表3乃至表4に示す条件で加熱,熱間圧延,
制御冷却及び巻取りし、板厚:2.3mmの熱延鋼板を得た。
次に、得られた鋼板からJIS5号引張試験片を採取
し、機械的性質を調査した。また、寸法が 2.3mm厚×1
20mm幅×120mm長の鋼板試験片に14mmφの孔をク
リアランス:15%で打ち抜き、これらにつき円錐ポン
チを用いて穴拡げ性を調査した。更に、鋼板中央部より
X線試験用の試験片を採取し、残留オ−ステナイト量の
調査も実施した。これらの結果を表3乃至表4に併せて
示す。
ように、本発明に従って製造された熱延鋼板は引張強
さ:70kgf/mm2 以上の高強度と伸び:30%以上の優
れた延性を備えると同時に、穴拡げ率:80%以上の優
れた打抜き加工性を示し、高強度かつ高加工性を同時に
満足していることが分かる。
る鋼種Oを用いた試験番号20及び45では、伸びは比較的
高いものの穴拡げ性が劣っている。sol.Al含有量が本発
明の規定範囲を下回る鋼種Pを用いた試験番号21では、
同様に、伸びは比較的高いものの穴拡げ性が劣ってい
る。C含有量及びSi含有量が本発明の規定範囲を下回る
鋼種Qを用いた試験番号46では、強度が大幅に劣ってい
る。Si含有量及びMn含有量が本発明の規定範囲を超える
鋼種Rを用いた試験番号22及び47では、伸びと穴拡げ性
が劣っている。Si含有量及びsol.Al含有量が本発明の規
定範囲を外れる鋼種Sを用いた試験番号23及び試番48で
は、伸びは比較的高いものの穴拡げ性が劣っている。
の試験番号16及び44や、仕上温度,冷却速度,空冷温
度,空冷時間等が本発明で規定する範囲外の試験番号1
7,18,19,39乃至44で得られた鋼板は、何れも残留オ
−ステナイトが十分に生成せず、伸びが低下し、また穴
拡げ性も良好でない。
ば、強度,延性、穴拡げ性並びに溶接性が共に優れる高
加工性高張力熱延鋼板を安定して提供することができ、
自動車足廻り部品等の産業機器部材に適用してそれら製
品の性能や寿命を一段と改善することが可能となるな
ど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。
Claims (12)
- 【請求項1】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含有すると共に残部成分がFe及び不可避的不純物であ
り、かつ体積率で5%以上の残留オ−ステナイトを含ん
だポリゴナルフェライト主体の組織を有して成ることを
特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張
力鋼板。 - 【請求項2】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避
的不純物であり、かつ体積率で5%以上の残留オ−ステ
ナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有し
て成ることを特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加
工性熱延高張力鋼板。 - 【請求項3】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避
的不純物であり、かつ体積率で5%以上の残留オ−ステ
ナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有し
て成ることを特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加
工性熱延高張力鋼板。 - 【請求項4】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上、並びに Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部成分がFe及び不可避
的不純物であり、かつ体積率で5%以上の残留オ−ステ
ナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有し
て成ることを特徴とする、延性と穴拡げ性に優れた高加
工性熱延高張力鋼板。 - 【請求項5】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、7
80〜840℃で仕上圧延を終了した後、10〜50℃
/sの冷却速度にて300〜450℃まで加速冷却し巻き
取ることを特徴とする、体積率で5%以上の残留オ−ス
テナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織を有
した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の
製造方法。 - 【請求項6】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜840℃で仕上圧延を終了した後、
10〜50℃/sの冷却速度にて300〜450℃まで加
速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%以上
の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主
体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延
高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項7】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜840℃で仕上圧延を終了した後、
10〜50℃/sの冷却速度にて300〜450℃まで加
速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%以上
の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主
体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延
高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項8】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上、並びに Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜840℃で仕上圧延を終了した後、
10〜50℃/sの冷却速度にて300〜450℃まで加
速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%以上
の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主
体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延
高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項9】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含有すると共に残部がFe及び不可避的不純物から成る
鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧延を行い、7
80〜940℃で仕上圧延を終了した後、10℃/s以上
の冷却速度にて600〜700℃の温度域まで加速冷却
し、その温度域で2〜10秒間空冷してから更に20℃
/s以上の冷却速度にて300〜450℃まで加速冷却し
巻き取ることを特徴とする、体積率で5%以上の残留オ
−ステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織
を有した延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼
板の製造方法。 - 【請求項10】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜940℃で仕上圧延を終了した後、
10℃/s以上の冷却速度にて600〜700℃の温度域
まで加速冷却し、その温度域で2〜10秒間空冷してか
ら更に20℃/s以上の冷却速度にて300〜450℃ま
で加速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%
以上の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライ
ト主体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れる高加工性
熱延高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項11】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜940℃で仕上圧延を終了した後、
10℃/s以上の冷却速度にて600〜700℃の温度域
まで加速冷却し、その温度域で2〜10秒間空冷してか
ら更に20℃/s以上の冷却速度にて300〜450℃ま
で加速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%
以上の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライ
ト主体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れる高加工性
熱延高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項12】 重量割合にて C:0.05〜0.25%, Si: 1.0〜 2.5%, Mn: 0.8〜 2.5%, sol.Al:0.10超〜 1.0% を含み、更に Ca:0.0002〜 0.010%, Zr:0.01〜0.10%, 希土類元素:0.01〜0.10% の1種以上、並びに Nb: 0.005〜0.10%, Ti: 0.005〜0.10%, V: 0.005〜0.20% の1種以上をも含有すると共に残部がFe及び不可避的不
純物から成る鋼をAc3点以上に加熱保持してから熱間圧
延を行い、780〜940℃で仕上圧延を終了した後、
10℃/s以上の冷却速度にて600〜700℃の温度域
まで加速冷却し、その温度域で2〜10秒間空冷してか
ら更に20℃/s以上の冷却速度にて300〜450℃ま
で加速冷却し巻き取ることを特徴とする、体積率で5%
以上の残留オ−ステナイトを含んだポリゴナルフェライ
ト主体の組織を有した延性と穴拡げ性に優れる高加工性
熱延高張力鋼板の製造方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP29498091A JP2727827B2 (ja) | 1991-10-15 | 1991-10-15 | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 |
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