ES2234882T3 - Procedimiento e instalacion de produccion para producir productos planos delgados. - Google Patents
Procedimiento e instalacion de produccion para producir productos planos delgados.Info
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Abstract
Procedimiento para producir productos planos de acero, incluso de gran anchura, a partir de desbastes planos colados en continuo de grosor grande o mediano o de barras delgadas en un tren de desbaste (4) de una o de múltiples cajas, en un camino de rodillos (3) para transportar el producto plano y, dado el caso, para la reversión; a través de un tramo (5) de camino de rodillos dotado de tapas de recubrimiento plegables, termoaislantes, en un dispositivo de calentamiento inductivo (7) para el calentamiento regulado de prebandas a una temperatura definida a lo largo de su longitud y anchura, en un tren de acabado (10) de varias cajas, en un camino de rodillos de salida con dispositivos (11) para enfriar el producto plano, así como en máquinas bobinadoras (12) dispuestas a continuación para bobinar la banda acabada, produciéndose mediante laminación austenítica, austenítico-ferrítica o ferrítica de aceros de baja carbonización o de carbonización mínima una estructura de granos finos de las clases de tamaño de grano de 6¿10 según DIN50601.
Description
Procedimiento e instalación de producción para
producir productos planos delgados.
La invención se refiere a un procedimiento y a
una instalación para producir productos planos de acero, incluso de
gran anchura, a partir de desbastes planos colados en continuo de
grosor grande o mediano o de barras delgadas en un tren de desbaste
de una o de múltiples cajas, en un camino de rodillos para
transportar el producto plano y para la reversión; a través de un
tramo de camino de rodillos dotado de tapas de recubrimiento
plegables, termoaislantes, en un dispositivo de calentamiento
inductivo para el calentamiento regulado de prebandas a una
temperatura definida a lo largo de la longitud y la anchura de la
prebanda, en un tren de acabado de varias cajas, en un camino de
rodillos de salida con dispositivos para enfriar el producto plano,
así como en máquinas bobinadoras dispuestas a continuación para
bobinar la banda acabada, produciéndose mediante laminación
austenítica, austenítico-ferrítica o ferrítica de
aceros de baja carbonización o de carbonización mínima una
estructura de granos finos de las clases de tamaño de grano de 6 -
10 según DIN50601, y realizándose la laminación en la zona de dos
fases en el tren de acabado con una disminución total de hasta un
80%, aproximadamente, para alcanzar altos valores de
resistencia.
El procedimiento descrito anteriormente se conoce
por el documento DE19758108C1. Se aspira englobar en un solo
procedimiento la laminación austenítica,
autenítico-ferrítica y ferrítica. Al mismo tiempo,
se debe poder laminar de forma continua, completa y sin fin, sin
régimen de reversión. Para ello, se aplicará una atmósfera regulable
de un gas protector antes de alcanzar el tren de desbaste de una
sola caja para enfriar o calentar o para mantener la temperatura.
Además, se recalientan los cantos de la banda caliente. Por lo
tanto, el procedimiento se realiza con unas características
especiales.
La invención tiene el objetivo de proporcionar un
procedimiento de fabricación para la laminación semicaliente de una
banda delgada de aceros al carbono con contenidos de carbono medios
y de aceros cementados y bonificados, aleados, en la zona de dos
fases (austenita-ferrita), así como una instalación
para fabricar este tipo de aceros.
Según la invención, este objetivo se consigue de
tal forma que en el tren de desbaste de una o dos cajas, uno o
varios desbastes de aceros al carbono con contenidos de carbono
medios de aprox. 0,2 a 0,8% o de aceros cementados o bonificados
aleados se lamina en dos etapas con una pausa para el enfriamiento
intermedio por reversión en el camino de rodillos, formando una o
varias prebandas, y las prebandas se calientan, por el efecto
combinado de las tapas de recubrimiento y el dispositivo de
calentamiento, a una temperatura definida a lo largo de su longitud
y anchura, y se laminan en el tren de acabado de varias cajas, en la
zona de dos fases, formando bandas acabadas delgadas, altamente
resistentes, en donde por la temperatura de laminación existente en
la zona austenítica superior de la primera etapa de conformación en
el tren de desbaste, con una disminución total de 40 a 70%, la
estructura de colada continua se transforma en una estructura
laminada mediante una recristalización completa, y en donde por la
estructura de granos finos y en parte solidificada la temperatura
inicial de transformación de la transición a la zona de dos fases se
aumenta y, para reducir las resistencias a la conformación en el
tren de acabado, se reduce el tiempo de transformación, y según el
grosor y la longitud de la prebanda, el grosor de la banda acabada,
la velocidad de entrada en el tren de acabado y el efecto de
refrigeración de una ducha para descascarillar delante del tren de
acabado, la prebanda se ajusta a una temperatura específica
uniformemente a lo largo de su longitud y anchura, por el efecto
combinado de las tapas de recubrimiento cerradas y de un dispositivo
de calentamiento inductivo, de tal forma que la laminación en el
tren de acabado se produzca en todas las pasadas en la zona de dos
fases. De este modo, se garantiza la realización de la laminación en
la zona de dos fases.
Según una variante está previsto que la
temperatura inicial de la segunda etapa de conformación, el tiempo
de la pausa entre la primera y la segunda etapa de conformación en
el tren de desbaste y el tiempo de laminación total de la segunda
etapa de conformación se optimicen de tal forma que durante el
transporte de la prebanda desde el tren de desbaste hasta el tren de
acabado no sea necesaria ninguna pausa adicional para el
enfriamiento intermedio por reversión a la temperatura de entrada de
la prebanda en el tren de acabado.
Otros pasos de procedimiento ventajosos consisten
en que el múltiplo del tiempo total para la segunda etapa de
conformación en el tren de desbaste, el transporte de la prebanda
hacia el tren de acabado y la laminación en el tren de acabado, que
es inferior al tiempo de la pausa entre la primera y la segunda
etapa de conformación en el tren de desbaste, determina la cantidad
de los desbastes que se laminen en el tren de desbaste en la primera
etapa de conformación uno detrás de otro estando abiertas las tapas
de recubrimiento y se inviertan detrás de la caja preparadora para
el enfriamiento intermedio sobre el camino de rodillos.
Otra configuración prevé que las bandas
intermedias, sometidas al enfriamiento intermedio tras la primera
etapa de conformación en el tren de desbaste, son transportadas tras
finalizar el tiempo intermedio de la primera banda intermedia, salvo
ésta misma, como grupo o individualmente una tras otra, desde la
posición en el camino de rodillos detrás de la caja preparadora
hasta una posición en el camino de rodillos delante de la caja
preparadora, sin disminución por pasada, para el enfriamiento
intermedio siguiente por reversión, y a continuación, la primera
banda intermedia se lamina en la segunda etapa de conformación en la
caja preparadora, después de lo cual siguen las demás bandas
intermedias con el mismo tiempo de enfriamiento.
Asimismo, se propone que la reversión de las
bandas intermedias durante el enfriamiento intermedio detrás y
delante de la caja preparadora quede garantizada por grupos de
caminos de rodillos sincronizados, accionados por separado.
Una mejora consiste en que la banda acabada,
laminada en el tren de acabado en la zona de dos fases, se enfría en
el camino de rodillos de salida a una temperatura de bobinado
definida para obtener o aumentar la calidad de la combinación de
características mecánicas lograda durante la laminación.
El procedimiento resulta apropiado generalmente
para realizar la laminación austenítica,
austenítico-ferrítica y ferrítica de aceros de baja
carbonización y refrigeradas a bajas temperaturas.
La invención se refiere también a una instalación
para fabricar productos planos de acero, y consigue el objetivo
indicado para productos planos, incluso de gran anchura, a partir de
desbastes colados en continuo, y se compone de una máquina de colada
para producir desbastes colados en continuo, de una cizalla para
dividir los desbastes, de un horno de calentamiento o de
compensación para el calentamiento de desbastes empleados en frío o
en caliente o para compensar barras delgadas a la temperatura
inicial de laminación, de una ducha para descascarillar los
desbastes colados en continuo, calentados o compensados, de un tren
de desbaste de una o dos cajas con un camino de rodillos que se
puede cubrir, de un camino de rodillos con tramos de camino de
rodillos accionados por separado y sincronizados para el transporte
de los desbastes o del producto plano en la dirección de laminación
y, dado el caso, para la reversión de bandas intermedias durante el
enfriamiento intermedio, de un tren de desbaste de una o dos cajas
con o sin caja recanteadora para laminar desbastes de colada
continua formando prebandas en al menos una etapa de laminación, de
un tramo de camino de rodillos, dotado de tapas de recubrimiento
plegables, termoaislantes, de una unidad de enderezado para
enderezar las prebandas, de un dispositivo de calentamiento
inductivo para el calentamiento regulado de las prebandas a una
temperatura definida a lo largo de su longitud y anchura, de una
cizalla para despuntar las cabezas de prebanda o para picar, de una
ducha para descascarillar las prebandas, de un tren de acabado de
múltiples cajas para laminar las prebandas formando bandas acabadas,
de un camino de rodillos de salida con un dispositivo para enfriar
las bandas acabadas y con una o varias máquinas de bobinado
postconectadas al tren de acabado, para bobinar la banda
acabada.
Para producir bandas laminadas en caliente, como
material de partida se usan despuntes con un grosor superior a 150
mm o despuntes delgados con grosores situados entre 40 y 150 mm.
En el caso de despuntes individuales de un grosor
grande o mediano, las instalaciones de laminación se componen,
generalmente, de un tren de despunte de una o varias cajas, en el
que los despuntes se reducen en varias pasadas en régimen de
reversión, así como de un tren de acabado de múltiples capas o de
una caja "Steckel". El tren de despunte está concebido en
cuanto a su capacidad de rendimiento de tal forma que despuntes de
colada continua puedan laminarse en una etapa de laminación, a
temperaturas de primera pasada de 1250ºC a 1050ºC, formando
prebandas. Las distancias entre el horno de calentamiento, la o las
cajas del tren de desbaste y el tren de acabado están concebidas
para el régimen de reversión de desbastes individuales, es decir que
queda garantizada una salida libre del material laminado. Si existe
una caja bobinadora delante del tren de acabado para bobinar la
prebanda, se puede reducir la distancia entre la o las cajas del
tren de desbaste y el tren de acabado. La temperatura
aproximadamente homogénea a lo largo de la longitud de la banda
caliente se consigue, o bien, mediante una caja bobinadora entre el
tren de desbaste y el tren de acabado, mediante tramos de camino de
rodillos cubiertos por tapas termoaislantes, mediante un
"aceleración" en el tren de acabado o mediante hornos de
bobinado delante y detrás de la caja "Steckel". En estos casos,
se trata de un proceso discontinuo, es decir que el tren de desbaste
y el tren de acabado trabajan, generalmente, de forma desacoplada
laminando desbastes individuales. La laminación en el tren de
desbaste se realiza en una sola etapa.
En el caso de barras delgadas se puede distinguir
entre instalaciones de laminación con grosores de desbastes de 40 a
65 mm o superiores a 65 mm como material de partida. Los primeros se
componen de un tren de acabado de múltiples cajas, de un camino de
rodillos de salida para enfriar la banda caliente a la temperatura
de bobinado y máquinas bobinadoras para bobinar la banda caliente.
La laminación se realiza en una sola etapa. Las instalaciones para
barras delgadas más grandes que 65 mm se componen, debido al mayor
trabajo de deformación necesario con el mismo grosor final, de un
tren de desbaste de una o varias cajas para una o varias pasadas en
la dirección del final de la instalación y de un tren de acabado de
varias cajas, así como de un camino de rodillos de salida con
dispositivos para enfriar la banda caliente a la temperatura de
bobinado y máquinas de bobinado para bobinar la banda caliente.
Entre el tren de desbaste y el tren de acabado se encuentran
dispositivos para enfriar o calentar y/o para bobinar la banda de
desbaste, que garantizan la temperatura de entrada necesaria en el
tren de acabado. Si el tren de desbaste y el tren de acabado
trabajan de forma acoplada, la laminación se realiza en una sola
etapa de laminación. Si el tren de desbaste y el tren de acabado
trabajan de forma desacoplada, la laminación se efectúa en una etapa
de laminación, respectivamente.
Generalmente, las instalaciones de laminación
descritas se configuran y se hacen funcionar de tal forma que la
conformación en las distintas pasadas, tanto en el tren de desbaste
como en el tren de acabado, se realice para todos los aceros de
forma totalmente austenítica o, en el tren de acabado, para aceros
de baja carbonización, también de forma mixta
austenítico-ferrítica o, para aceros profundamente
descarburados, de forma austenítico-ferrítica o
puramente ferrítica.
En la laminación austenítica, la temperatura de
laminación es, en todas las pasadas, superior a la línea GOS del
diagrama de hierro-carbono. Para conseguir una
estructura de granos finos, la temperatura de laminación final en
las últimas cajas del tren de acabado se encuentra justo por encima
de la línea GOS.
En la laminación
austenítico-ferrítica (zona de dos fases) de aceros
de baja carbonización con un contenido en carbono situado entre 0,03
y 0,07%, la temperatura de laminación en las últimas o en todas las
cajas del tren de acabado es inferior a la línea GOS situándose en
el intervalo de aprox. 810 a 890ºC. Esto se puede conseguir
rebajando la temperatura de salida del horno de los desbastes de
aprox. 1250 a aprox. 1050ºC, por lo que disminuye la parte de los
elementos de microaleación situados en la solución y se reduce la
calidad de la banda caliente. Asimismo, es posible una reducción de
la velocidad de laminación sin reducir la temperatura de salida del
horno, en cuyo caso se produce un mayor enfriamiento del material
laminado. Un inconveniente consiste en una disminución de la
producción y una mayor diferencia de temperatura entre la cabeza y
el final de la banda. Una combinación de ambas medidas es posible
con los inconvenientes mencionados.
En el caso de la laminación ferrítica de aceros
profundamente descarburados, la reducción de la temperatura de
laminación final a aprox. 720ºC se realiza por las medidas que ya se
han mencionado en contexto con la laminación
austenítico-ferrítica, incluyendo sus
inconvenientes.
El enfriamiento del intervalo de temperatura
austenítica a la zona de dos fases o al intervalo de temperatura
ferrítica puede realizarse entre las pasadas con agua, lo que hace
que se enfríen más los cantos de las bandas influyendo negativamente
en la uniformidad de la calidad a lo largo del ancho de la banda.
Por ejemplo, en caso de estar desacoplados el tren de desbaste y el
tren de acabado, es posible también un enfriamiento al aire por
reversión en el camino de rodillos entre el tren de desbaste y el
tren de acabado. Durante este tiempo, generalmente, no se puede
laminar en el tren previo, ya que la prebanda revertida que se está
enfriando ocupa el camino de rodillos entre el tren de desbaste y el
tren de acabado. Por consiguiente, la producción es reducida.
En el caso de la laminación
austenítico-ferrítica y la laminación ferrítica, las
bajas temperaturas se consiguen sólo en las últimas dos a tres
pasadas de laminación, por lo que es baja la disminución en la zona
de la temperatura deseada. El punto de transformación de estructura
se encuentra dentro del tren de acabado y se desplaza por las
influencias de temperatura entre las cajas. Esto conduce a caídas de
la fuerza de laminación por la baja resistencia a la conformación
del material tras la transición al intervalo de temperatura
ferrítica. Esto resulta desventajoso para los sistemas de flexión de
cilindros y de cierre de cilindros para garantizar el grosor, el
perfil y el contorno, así como la planitud de la banda acabada, ya
que estos sistemas usan la fuerza de laminación medida como señal de
partida.
Puesto que la transformación de estructura de
austenita a ferrita depende del tiempo, algunas pasadas se
encuentran siempre en la zona de dos fases austenita/ferrita. La
laminación de bandas acabadas finas según esta tecnología es
limitada debido a las cargas admisibles de las cajas y de los
accionamientos sobre los aceros de baja carbonización y
profundamente descarburados con una resistencia generalmente baja a
la conformación.
Al laminar aceros al carbono con contenidos
medios de carbono de aprox. 0,2 a 0,8% de C, así como de aceros
cementados y bonificados, aleados, en la zona de dos fases, se
consiguen unas estructuras y características mecánicas que se
corresponden prácticamente al estado termotratado. Se alcanzan unos
valores muy altos de resistencia a la tracción y de límite elástico
(> 1000 N/mm^{2}). En comparación con los aceros de baja
carbonización y profundamente descarburados, estos aceros se
caracterizan, sin embargo, por unas resistencias mucho más altas a
la conformación.
Además, las temperaturas iniciales de
transformación de estos aceros son más bajas, es decir, según la
composición química, se sitúan en el intervalo de 830 a 730ºC.
Mientras que a medida que aumenta la temperatura de calentamiento,
el punto de transformación se desplaza hacia temperaturas más bajas,
un grado de conformación creciente durante la laminación en la zona
austenítica provoca una elevación del punto de conformación hacia
temperaturas más altas. Lo mismo es válido para las temperaturas del
final de transformación. La zona de dos fases de estos aceros se
sitúa en el intervalo de temperaturas de 830 a 630ºC, según la
composición química. A medida que baja la temperatura, aumenta la
resistencia a la conformación. Una reducción de la resistencia a la
conformación por debajo de la temperatura inicial de transformación
es mucho menor que en los aceros de baja carburación o profundamente
descarburados, o ni siquiera se puede registrar.
Por ello, no es posible la laminación
semicaliente de finas bandas de aceros al carbono con un contenido
medio en carbono o de aceros cementados y bonificados con una
disminución total del 50 al 80% en la zona de dos fases en
instalaciones industriales en el estado actual de la técnica, con
grandes anchos de banda (> 1250 mm) sin exceder las cargas
admisibles de las cajas y los accionamientos.
El procedimiento de fabricación está concebido
especialmente para la laminación de bandas delgadas de acero al
carbono con un contenido medio en carbono, de aceros cementados y
bonificados, aleados, con una alta resistencia en la zona de dos
fases, permitiendo, sin embargo, también las tecnologías de la
laminación austenítica y la laminación
austenítica-ferrítica y la laminación ferrítica de
aceros de baja carbonización y profundamente descarburados.
La instalación de producción permite laminar
desbastes colados en continuo, incluso de grandes anchuras, en un
tren de desbaste de una o múltiples cajas, en dos etapas, con una
pausa para el enfriamiento intermedio por reversión en un camino de
rodillos, formando una o varias prebandas, calentar las prebandas
por el efecto combinado de las tapas de recubrimiento termoaisladas
y un dispositivo de calentamiento inductivo, a una temperatura
definida a lo largo de su longitud y anchura, y laminarlas en un
tren de acabado de múltiples cajas, en la zona de dos fases,
formando bandas acabadas delgadas, altamente resistentes.
Se requieren o una o dos cajas dúo o cajas cuarto
como tren de desbaste que estén configuradas también para la
laminación de prebandas de gran anchura a bajas temperaturas, así
como cajas cuarto y/o sexto como tren de acabado, que estén
configuradas también para la laminación de bandas acabadas de gran
anchura en la zona de dos fases. Las cajas disponen de los elementos
de ajuste y circuitos de regulación necesarios en la laminación en
caliente y semicaliente para el control selectivo de la temperatura
y para garantizar las tolerancias necesarias de los productos
acabados en cuanto al grosor, el perfil, la planitud, las
características mecánicas y las características técnicas de los
materiales.
Para la influencia selectiva en la temperatura de
laminación en el tren de desbaste, delante y detrás de un tren de
desbaste de una o dos cajas se precisan caminos de rodillos con
tramos de camino de rodillos accionados por separado y
sincronizados. Para la influencia selectiva en la temperatura de
laminación en el tren de acabado, delante del tren de acabado se
requieren un tramo de camino de rodillos con tapas de recubrimiento
plegables, termoaislantes, y una instalación de inducción.
En el dibujo están representados ejemplos de
realización de la invención que se describen detalladamente a
continuación. Muestran:
la figura 1 una vista en planta desde arriba
sobre la instalación de producción,
la figura 2 un diagrama sobre el desarrollo de la
temperatura de la laminación de dos fases sin calentamiento
inductivo de la prebanda a lo largo de su
longitud,
longitud,
la figura 3 el diagrama sobre la evolución de la
temperatura de la laminación de dos fases con el calentamiento
inductivo de la prebanda a lo largo de la longitud de la prebanda
y
la figura 4 un diagrama como esquema de tiempo de
la laminación de múltiples piezas de desbaste.
La instalación se compone de una máquina de
colada 15 para producir desbastes de colada continua de grosor
grande o mediano o de barras delgadas, de una cizalla 14 para
dividir la barra colada en desbastes, de un horno de calentamiento o
de compensación 13 para calentar los desbastes de colada continua,
empleados en frío o en caliente, o para compensar las barras
delgadas a la temperatura inicial de laminación, de una ducha para
descarrillar 2 para el descarrillado de los desbastes de colada
continua calentados o compensados, de un camino de rodillos 3 para
el transporte de los desbastes o del material a laminar, en el
sentido de laminación, o para la reversión de bandas intermedias
durante el enfriamiento intermedio, de un tren de desbaste 4 de una
o de dos cajas, para laminar desbastes de colada continua formando
prebandas en al menos dos etapas de laminación, de una zona 5 del
camino de rodillos, provista de tapas de recubrimiento plegables,
termoaislantes, de una unidad de enderezado 6 para enderezar las
prebandas, de un dispositivo de calentamiento inductivo 7 para el
calentamiento regulado de las prebandas a una temperatura definida a
lo largo de su longitud y anchura, de una cizalla 8 para despuntar
las cabezas de prebanda o para picar, de una ducha para
descascarillar 9 para el descascarillado de las prebandas, de un
tren de acabado 10 de múltiples cajas para laminar las prebandas
formando bandas acabadas, de un camino de rodillos de salida con un
dispositivo 11 para enfriar las bandas acabadas laminadas y con una
o varias máquinas bobinadoras 12, dispuestas después del tren de
acabado 10, para bobinar la banda acabada.
El desarrollo del proceso de laminación comienza
sacando del horno 13 los desbastes calentados a una temperatura
austenítica superior o compensadas, y descascarillando, a
continuación, las superficies de los desbastes mediante la ducha
para descascarillar 2.
Siguen la laminación de los desbastes en el tren
de desbaste 4 en una primera etapa de conformación y el enfriamiento
de las bandas intermedias mediante la reversión de las bandas
intermedias sobre tramos 3 del camino de rodillos delante y/o detrás
del tren de desbaste 4, a una temperatura justo por encima de la
línea GOS del diagrama de hierro-carbono, es decir,
justo por encima de la temperatura inicial de la transformación de
austenita en ferrita. A continuación, las bandas intermedias se
laminan en una segunda etapa de conformación, en el tren de desbaste
4, formando prebandas, situándose la temperatura de laminación justo
por encima de la temperatura inicial de transformación.
Preferentemente, está previsto laminar aceros al
carbono, aceros cementados y bonificados aleados de alta
resistencia, en una primera etapa de conformación con una
disminución total de 40 a 70%, y en la segunda etapa de conformación
con una disminución total de 60 a 80%, con altas resistencias a la
conformación.
De este modo, en la primera etapa de conformación
se produce la transformación de la estructura de colada continua en
una estructura laminada mediante recristalización completa y, en la
segunda etapa de conformación, se produce el ajuste de una
estructura de granos finos, en parte solidificada, de las clases de
granos 6 - 10 según DIN 50601.
Mediante la segunda etapa de conformación según
la invención, la temperatura inicial de transformación del material
laminado se eleva antes de la laminación en el tren de desbaste 10
acelerando la transformación, lo que resulta favorable para la
laminación de bandas delgadas, porque la resistencia a la
conformación durante la transición de austenita a ferrita, en primer
lugar, disminuye subiendo generalmente a medida que baja la
temperatura de conformación.
Preferentemente, está previsto que la temperatura
inicial de la segunda etapa de conformación en el tren de desbaste 4
y el tiempo de pausa entre la primera y la segunda etapa de
conformación, así como el tiempo de laminación total de la segunda
etapa de conformación estén optimizados de tal forma que durante el
transporte de la prebanda desde el tren de desbaste 4 hasta el tren
de acabado 10 no se requiera ninguna pausa adicional para el
enfriamiento intermedio por reversión. Durante la pausa para el
enfriamiento intermedio entre la primera y la segunda etapa de
conformación, las tapas de recubrimiento 5 plegables, termoaislantes
están plegadas hacia arriba, de tal forma que las bandas intermedias
puedan enfriarse libremente al aire durante la reversión en el
camino de rodillos 3.
Según el grosor y la longitud de la prebanda, el
grosor de la banda acabada, la velocidad de entrada en el tren de
acabado 10 y el efecto de refrigeración de la ducha para
descascarillar 9 delante del tren de acabado 10, la prebanda se
calienta homogéneamente a una temperatura específica a lo largo de
su longitud y anchura por el efecto combinado de las tapas de
recubrimiento 5 cerradas y el dispositivo de calentamiento inductivo
7, de tal forma que la laminación en el tren de acabado 10 se
produzca en todas las pasadas en la zona de dos fases.
Durante la laminación en la segunda etapa de
conformación en el tren de desbaste 4, en la cabeza y/o el final de
la prebanda puede producirse respectivamente un ski hacia arriba o
abajo, lo que se ve favorecido por la laminación a temperaturas
justo por encima de la temperatura inicial de transformación. Antes
de la entrada de las prebandas en el dispositivo de calentamiento
inductivo 7, los finales de las prebandas se enderezan en una unidad
de enderezado 6.
Las figuras 2 y 3 representan unos desarrollos de
temperatura correspondientes, respectivamente para la cabeza 16, el
centro 17 y el final 18 de la prebanda durante el proceso de
laminación a lo largo de toda la instalación. Para bandas delgadas
del intervalo de grosor superior, para el ajuste de una temperatura
de laminación homogénea en el tren de acabado 10 a lo largo de la
longitud de la banda se usan sólo las tapas de recubrimiento 5
termoaislantes, abatidas hacia abajo (figura 2) El dispositivo de
calentamiento inductivo se puede usar para el recalentamiento de los
cantos. Para bandas delgadas del intervalo de grosor inferior se
usan tanto las tapas de recubrimiento 5 termoaislantes, abatidas
hacia abajo, como el dispositivo de calentamiento inductivo 7
(figura 3) para ajustar una temperatura de laminación homogénea a
lo largo de la longitud y la anchura de las bandas en el tren de
acabado.
Preferentemente, la laminación en el tren de
acabado 10 se realiza en todas las pasadas en la zona de dos fases,
con una disminución total de 50 a 80%, con lo que para aceros al
carbono con un contenido medio de carbono, aceros cementados y
bonificados aleados se alcanzan unos valores de resistencia
superiores a 1000 N/mm^{2}.
Durante el tiempo de pausa del enfriamiento
intermedio de una banda intermedia entre la primera y la segunda
etapa de conformación en el tren de desbaste 4, según la invención
se pueden laminar uno o varios desbastes más, formando bandas
intermedias. La figura 4 muestra el entrelazamiento temporal del
proceso de laminación de varios desbastes o bandas. Están
representados un desarrollo temporal 19 de la cabeza de banda para
la primera banda y un desarrollo temporal 20 del final de banda para
la primera banda.
El múltiplo del tiempo total para la segunda
etapa de conformación en el tren de desbaste 4, el transporte de la
prebanda hacia el tren de acabado 10 y la laminación en el tren de
acabado 10 que es menor que el tiempo de pausa entre la primera y la
segunda etapa de conformación en el tren de desbaste 4, determina la
cantidad de los desbastes que pueden laminarse sucesivamente en el
tren de desbaste 4 en la primera etapa de conformación con las tapas
de recubrimiento 5 abiertas, y que se pueden invertir detrás de la
caja preparadora 4 para el enfriamiento intermedio en el camino de
rodillos 3.
Preferentemente, está previsto que las bandas
intermedias que después de la primera etapa de conformación se
enfrían de forma intermedia en el tren de desbaste, sean
transportadas después de finalizar el tiempo de enfriamiento
intermedio de la primera banda intermedia, salvo esta misma, como
grupo o individualmente una después de otra, desde la posición en el
camino de rodillos 3 detrás de la caja preparadora 4 hasta una
posición en el camino de rodillos 3 delante de la caja preparadora 4
sin disminución por pasada, para el enfriamiento intermedio
siguiente por revisión, después de lo cual la primera banda
intermedia se lamina en la segunda etapa de transformación en la
caja preparadora 4, siguiendo las otras bandas intermedias con el
mismo tiempo de enfriamiento (figura 4).
Para la reversión de las bandas intermedias
durante el enfriamiento intermedio detrás y delante de la caja de
desbaste 4 están previstos grupos de caminos de rodillos accionados
por separado y sincronizados.
Después de la laminación en la zona de dos fases
en el tren de acabado 10, las bandas acabadas se enfrían en el
camino de rodillos de salida 3, en un dispositivo para el
enfriamiento, a una temperatura definida para el bobinado, por lo
que se mantiene o incluso se mejora la calidad de la combinación
favorable de características mecánicas, conseguida durante la
laminación.
- 1
- Instalación de producción para la laminación semicaliente de productos planos, delgados, altamente resistentes, en la zona de dos fases
- 2
- Ducha para descascarillar
- 3
- Camino de rodillos
- 4
- Tren de acabado de una o dos cajas
- 5
- Tramo de camino de rodillos con tapas de recubrimiento plegables, termoaislantes
- 6
- Unidad de enderezado
- 7
- Dispositivo de calentamiento inductivo
- 8
- Cizalla
- 9
- Ducha para descascarillar
- 10
- Tren de acabado de múltiples cajas
- 11
- Dispositivo para enfriar la banda acabada
- 12
- Máquina bobinadora
- 13
- Honro de calentamiento o de compensación
- 14
- Cizalla
- 15
- Máquina de colada
- 16
- Evolución de la temperatura de la cabeza de banda
- 17
- Evolución de la temperatura del centro de banda
- 18
- Evolución de la temperatura del final de banda
- 19
- Desarrollo temporal de la cabeza de banda para la primera banda
- 20
- Desarrollo temporal del final de banda para la primera banda
Claims (8)
1. Procedimiento para producir productos planos
de acero, incluso de gran anchura, a partir de desbastes planos
colados en continuo de grosor grande o mediano o de barras delgadas
en un tren de desbaste (4) de una o de múltiples cajas, en un camino
de rodillos (3) para transportar el producto plano y, dado el caso,
para la reversión; a través de un tramo (5) de camino de rodillos
dotado de tapas de recubrimiento plegables, termoaislantes, en un
dispositivo de calentamiento inductivo (7) para el calentamiento
regulado de prebandas a una temperatura definida a lo largo de su
longitud y anchura, en un tren de acabado (10) de varias cajas, en
un camino de rodillos de salida con dispositivos (11) para enfriar
el producto plano, así como en máquinas bobinadoras (12) dispuestas
a continuación para bobinar la banda acabada, produciéndose mediante
laminación austenítica, austenítico-ferrítica o
ferrítica de aceros de baja carbonización o de carbonización mínima
una estructura de granos finos de las clases de tamaño de grano de 6
- 10 según DIN50601, y realizándose la laminación en la zona de dos
fases en el tren de acabado (10) con una disminución total de hasta
un 80%, aproximadamente, para alcanzar altos valores de resistencia,
caracterizado porque en el tren de desbaste (4) de una o dos
cajas, uno o varios desbastes de aceros al carbono con contenidos de
carbono medios de aprox. 0,2 a 0,8% o de aceros cementados o
bonificados aleados se lamina en dos etapas con una pausa para el
enfriamiento intermedio por reversión en el camino de rodillos (3),
formando una o varias prebandas, y las prebandas se calientan, por
el efecto combinado de las tapas de recubrimiento y el dispositivo
de calentamiento (7) , a una temperatura definida a lo largo de su
longitud y anchura, y se laminan en el tren de acabado (10) de
varias cajas, en la zona de dos fases, formando bandas acabadas
delgadas, altamente resistentes, en donde por la temperatura de
laminación existente en la zona austenítica superior de la primera
etapa de conformación en el tren de desbaste (4), con una
disminución total de 40 a 70%, la estructura de colada continua se
transforma en una estructura laminada mediante una recristalización
completa, y en donde por la estructura de granos finos y en parte
solidificada la temperatura inicial de transformación de la
transición a la zona de dos fases se aumenta y, para reducir las
resistencias a la conformación en el tren de acabado (10), se reduce
el tiempo de transformación, y según el grosor y la longitud de la
prebanda, el grosor de la banda acabada, la velocidad de entrada en
el tren de acabado (10) y el efecto de refrigeración de una ducha
para descascarillar (9) delante del tren de acabado (10), la
prebanda se ajusta a una temperatura específica uniformemente a lo
largo de su longitud y anchura, por el efecto combinado de las tapas
de recubrimiento (5) cerradas y de un dispositivo de calentamiento
inductivo (7), de tal forma que la laminación en el tren de acabado
(10) se produzca en todas las pasadas en la zona de dos fases.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque la temperatura inicial de la segunda
etapa de conformación, el tiempo de la pausa entre la primera y la
segunda etapa de conformación en el tren de desbaste (4) y el tiempo
de laminación total de la segunda etapa de conformación se optimizan
de tal forma que durante el transporte de la prebanda desde el tren
de desbaste (4) hasta el tren de acabado (10) no sea necesaria
ninguna pausa adicional para el enfriamiento intermedio por
reversión a la temperatura de entrada de la prebanda en el tren de
acabado (10).
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque el múltiplo del
tiempo total para la segunda etapa de conformación en el tren de
desbaste (4), el transporte de la prebanda hacia el tren de acabado
(10) y la laminación en el tren de acabado (10), que es inferior al
tiempo de la pausa entre la primera y la segunda etapa de
conformación en el tren de desbaste (4), determina la cantidad de
los desbastes que se laminen en el tren de desbaste (4) en la
primera etapa de conformación uno detrás de otro estando abiertas
las tapas de recubrimiento (5) y se inviertan detrás de la caja
preparadora (4) para el enfriamiento intermedio sobre el camino de
rodillos (3).
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque las bandas
intermedias, sometidas al enfriamiento intermedio tras la primera
etapa de conformación en el tren de desbaste (4), son transportadas
tras finalizar el tiempo intermedio de la primera banda intermedia,
salvo ésta misma, como grupo o individualmente una tras otra, desde
la posición en el camino de rodillos (3) detrás de la caja
preparadora (4) hasta una posición en el camino de rodillos (3)
delante de la caja preparadora (4) , sin disminución por pasada,
para el enfriamiento intermedio siguiente por reversión, y a
continuación, la primera banda intermedia se lamina en la segunda
etapa de conformación en la caja preparadora (4), después de lo cual
siguen las demás bandas intermedias con el mismo tiempo de
enfriamiento.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la reversión de
las bandas intermedias durante el enfriamiento intermedio detrás y
delante de la caja preparadora (4) quede garantizada por grupos de
caminos de rodillos sincronizados, accionados por separado.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque la banda
acabada, laminada en el tren de acabado (10) en la zona de dos
fases, se enfría en el camino de rodillos de salida (3) a una
temperatura de bobinado definida para obtener o aumentar la calidad
de la combinación de características mecánicas lograda durante la
laminación.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por la laminación
austenítica, austenítico-ferrítica y ferrítica de
aceros de baja carbonización y profundamente descarburados.
8. Instalación para fabricar productos planos de
acero, incluso de gran anchura, a partir de desbastes colados en
continuo, que se compone de una máquina de colada (15) para producir
desbastes colados en continuo, de una cizalla (14) para dividir los
desbastes, de un horno de calentamiento o de compensación (13) para
calentar desbastes empleados en frío o en caliente o para compensar
barras delgadas a la temperatura inicial de laminación, de una ducha
para descascarillar (2) los desbastes colados en continuo,
calentados o compensados, de un tren de desbaste (4) de una o dos
cajas con un camino de rodillos (3) que se puede cubrir, de un
camino de rodillos (3) con tramos de camino de rodillos accionados
por separado y sincronizados para el transporte de los desbastes o
del producto plano en la dirección de laminación y, dado el caso,
para la reversión de bandas intermedias durante el enfriamiento
intermedio, de un tren de desbaste (4) de una o dos cajas con o sin
caja recanteadora para laminar desbastes de colada continua formando
prebandas en al menos una etapa de laminación, de un tramo (5) de
camino de rodillos, dotado de tapas de recubrimiento plegables,
termoaislantes, de una unidad de enderezado (6) para enderezar las
prebandas, de un dispositivo de calentamiento inductivo (7) para el
calentamiento regulado de las prebandas a una temperatura definida a
lo largo de su longitud y anchura, de una cizalla (8) para despuntar
las cabezas de prebanda o para picar, de una ducha para
descascarillar (9) las prebandas, de un tren de acabado (10) de
múltiples cajas para laminar las prebandas formando bandas acabadas,
de un camino de rodillos de salida con un dispositivo para enfriar
(11) las bandas acabadas y con una o varias máquinas de bobinado
(12) postconectadas al tren de acabado (10), para bobinar la banda
acabada.
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| CN100457305C (zh) * | 2006-12-15 | 2009-02-04 | 鞍山市第三轧钢有限公司 | 一种生产桥梁桁架连板阴头板的轧制方法 |
| CN100503062C (zh) * | 2006-12-28 | 2009-06-24 | 鞍钢股份有限公司 | 管线钢热轧平板板形控制方法 |
| CN101007315B (zh) * | 2007-01-18 | 2010-10-06 | 湖南华菱涟源钢铁有限公司 | 全水平式轧机无槽轧制工艺 |
| DE102007012688A1 (de) * | 2007-03-12 | 2008-09-18 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Behandlung von Blechen |
| AT506065B1 (de) * | 2007-11-22 | 2009-06-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum kontinuierlichen austenitischen walzen eines in einem kontinuierlichen giessprozess hergestellten vorbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens |
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| DE102008032932A1 (de) * | 2008-07-12 | 2010-01-14 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Längsführen eines Walzgutes, insbesondere eines warmgewalzten Stahlbandes und Warmwalzwerk zur Durchführung des Verfahrens |
| DE102008063547A1 (de) * | 2008-12-18 | 2010-07-01 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Entzunderung eines Metallbandes |
| DE102010063279A1 (de) * | 2010-12-16 | 2012-06-21 | Sms Siemag Ag | Walzstraße zur Röhrenstahl- und Dünnbanderzeugung |
| KR101290427B1 (ko) * | 2011-05-30 | 2013-07-26 | 현대제철 주식회사 | 잔류 응력 제거를 위한 가속 냉각 장치 및 가속 냉각 방법 |
| DE102011078829A1 (de) * | 2011-07-07 | 2013-01-10 | ACHENBACH BUSCHHüTTEN GMBH | Verfahren zur Herstellung von Magnesiumband |
| DE102013004905A1 (de) * | 2012-03-23 | 2013-09-26 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Zunderarmer Vergütungsstahl und Verfahren zur Herstellung eines zunderarmen Bauteils aus diesem Stahl |
| CN102671941B (zh) * | 2012-06-11 | 2014-04-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种双机架中厚板轧机薄规格管线钢的生产工艺 |
| KR101461734B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-11-14 | 주식회사 포스코 | 연주 및 열연 간 직결 연연속 압연 라인에서의 폭 제어장치 및 방법 |
| CN103586280B (zh) * | 2013-11-08 | 2015-07-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种用中厚板轧机生产厚度为5~8mm钢板的方法 |
| US9725780B2 (en) | 2014-06-13 | 2017-08-08 | M3 Steel Tech | Modular micro mill and method of manufacturing a steel long product |
| CN107244267B (zh) * | 2017-05-19 | 2023-03-31 | 厦门金龙联合汽车工业有限公司 | 一种客车的冷弯座椅固定型材及其制造工艺 |
| EP3769862A1 (de) * | 2019-07-24 | 2021-01-27 | Primetals Technologies Austria GmbH | Verfahren zur herstellung eines tiefziehbaren fertigbands aus stahl in einer giess-walz-verbundanlage |
| CN114472548B (zh) * | 2020-10-23 | 2024-06-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种减小超长板轧制过程中头尾温差的系统及方法 |
| DE102021208782A1 (de) * | 2021-08-11 | 2023-02-16 | Sms Group Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines hoch- und höchstfesten Mehrphasenstahls |
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| DE19632448A1 (de) | 1996-08-05 | 1998-02-12 | Mannesmann Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Band aus niedriggekohlten und ultraniedriggekohlten Stählen |
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| IT1290743B1 (it) * | 1997-04-10 | 1998-12-10 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione per prodotti piani con spessori sottili e relativa linea di laminazione |
| JP3337122B2 (ja) * | 1997-10-27 | 2002-10-21 | 川崎製鉄株式会社 | 熱間圧延設備及び熱間圧延方法 |
| JPH11169903A (ja) * | 1997-12-04 | 1999-06-29 | Nkk Corp | 熱間圧延設備列及び熱延鋼帯の圧延方法 |
| DE19758108C1 (de) * | 1997-12-17 | 1999-01-14 | Mannesmann Ag | Produktionsverfahren und -anlage zur endlosen Erzeugung von warmgewalzten dünnen Flachprodukten |
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