ES2325961T3 - Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura martensitica. - Google Patents
Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura martensitica. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2325961T3 ES2325961T3 ES06123137T ES06123137T ES2325961T3 ES 2325961 T3 ES2325961 T3 ES 2325961T3 ES 06123137 T ES06123137 T ES 06123137T ES 06123137 T ES06123137 T ES 06123137T ES 2325961 T3 ES2325961 T3 ES 2325961T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- hot
- rolled strip
- strip
- thickness
- hot rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/0415—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
Procedimiento para fabricar productos planos de acero, - en el que un acero que forma una estructura martensítica de la siguiente composición (en % en peso) C: 0,15-0,19% Mn: 0,80-1,20% P: <= 0,030% S: <= 0,004% Si: 0,60-1,00% Al: <= 0,05% N: <= 0,0060% Cr: 0,30-0,60% Nb: 0,040-0,070% el resto hierro e impurezas inevitables se cuela para dar un fleje colado con un espesor de 1-4 mm, - en el que el fleje colado se lamina en caliente en línea en una operación continua con un grado de deformación de más del 20% a una temperatura final de laminado en caliente que se encuentra en el intervalo de 900-1050ºC para dar un fleje laminado en caliente con un espesor de 0,5-3,2 mm, se enfría en una etapa y - en el que el fleje laminado en caliente se bobina a una temperatura de bobinado que asciende como máximo a 350ºC, - de manera que se obtiene un fleje laminado en caliente cuya resistencia a la tracción Rm asciende a al menos 1440 MPa a un alargamiento a la rotura A80 de al menos el 5%.
Description
Procedimiento para fabricar productos planos de
acero a partir de un acero que forma una estructura
martensítica.
La invención se refiere a un procedimiento para
fabricar productos planos de acero, como flejes o recortes de
chapa, a partir de aceros martensíticos de alta resistencia. Los
aceros MS de este tipo pertenecen al grupo de los aceros
multifásicos. En este caso se trata normalmente de aceros cuyas
propiedades se determinan por el tipo, la cantidad y la disposición
de las fases de la estructura. Por tanto, en la estructura están
presentes al menos dos fases (por ejemplo, ferrita, martensita,
bainita). De esta manera tienen una combinación de
resistencia/maleabilidad superior en comparación con los aceros
convencionales.
Debido a estas particularidades, los aceros
multifásicos son de gran interés especialmente para la construcción
de automóviles ya que debido a su alta resistencia permiten, por una
parte, el uso de menores grosores de materiales y una reducción del
peso del automóvil que esto lleva asociado y, por otra parte,
mejoran la seguridad de la carrocería del automóvil en caso de un
choque (comportamiento al choque). Por tanto, los aceros
multifásicos hacen posible con al menos resistencia constante de la
carrocería total una reducción del espesor de chapa de una pieza
fabricada a partir de tales aceros multifásicos en comparación con
una carrocería fabricada a partir de aceros convencionales.
Normalmente, los aceros multifásicos se funden
en acerías de convertidores y se cuelan en una planta de colada
continua para dar desbastes planos o desbastes planos delgados que
luego se laminan en caliente para dar un fleje laminado en caliente
y se bobinan. En este caso, las propiedades mecánicas del fleje
laminado en caliente pueden variarse mediante un enfriamiento
específicamente controlado del fleje laminado en caliente después
del laminado en caliente con el objetivo de ajustar determinadas
proporciones de la estructura. Los flejes laminados en caliente
pueden laminarse además en frío para dar un fleje laminado en frío
para también poner a disposición espesores de chapa más delgados
(documentos EP 0 910 675 B1, EP 0 966 547 B1, EP 1 169 486 B1, EP 1
319 725 B1, EP 1 398 390 A1).
Un problema en la fabricación de productos
planos a partir de aceros multifásicos de alta resistencia con
resistencias a la tracción de más de 800 MPa consiste en que al
laminar los aceros de este tipo deben aplicarse altas fuerzas de
laminado. Este requisito tiene como consecuencia que generalmente
con las plantas de fabricación que actualmente están a disposición
normalmente pueden ponerse a disposición flejes laminados en
caliente de alta resistencia de aceros del tipo en cuestión en
muchos casos sólo en un ancho y espesor que ya no satisfacen
totalmente los requisitos exigidos actualmente en el sector de la
construcción de automóviles. Sobre todo los flejes de menores
espesores con anchos suficientes pueden obtenerse difícilmente en
plantas convencionales. También ha demostrado ser difícil en la
práctica durante la manera de proceder convencional fabricar flejes
laminados en frío a partir de aceros multifásicos con resistencias
de más de 800 MPa.
Una ruta alternativa para fabricar flejes de
acero a partir de un acero multifásico se propone en el documento
EP 1 072 689 B1 (DE 600 09 611 T2). Según este procedimiento
conocido, para fabricar flejes de acero delgados inicialmente se
cuela una masa fundida de acero que contiene (en % en peso) 0,05 y
0,25% de C, en suma 0,5-3% de Mn, Cu y Ni, en suma
0,1-4% de Si y Al, en suma hasta el 0,1% de P, Sn,
As y Sb, en suma menos del 0,3% de Ti, Nb, V, Zr y REM, así como
respectivamente menos del 1% de Cr, Mo y V, el resto hierro e
impurezas inevitables para dar un fleje colado con un espesor de
0,5-10 mm, especialmente 1-5 mm. El
fleje colado se lamina a continuación en caliente en línea en una o
varias pasadas con un grado de deformación que se encuentra entre
el 25% y el 70% para dar un fleje laminado en caliente. La
temperatura final del laminado en caliente se encuentra en este
caso por encima de la temperatura de Ar_{3}. Después de finalizar
el laminado en caliente, el fleje laminado en caliente obtenido se
enfría luego en dos etapas. En la primera etapa de este enfriamiento
se mantiene una velocidad de enfriamiento de
5-100ºC/s hasta que se alcanza una temperatura que
se encuentra entre 400-550ºC. A esta temperatura,
el fleje laminado en caliente se deja reposar luego durante un
tiempo de reposo que se necesita para hacer posible una
transformación bainítica del acero con una proporción de austenita
residual de más del 5%. En este caso deberá evitarse la formación de
perlita. Después de un tiempo de reposo suficiente para el ajuste
de la estructura requerida, el proceso de transformación se
interrumpe por el inicio de la segunda etapa de enfriamiento en la
que el fleje laminado en caliente se lleva a una temperatura
inferior a 400ºC para a continuación enrollarlo en una bobina a una
temperatura de bobinado que se encuentra por debajo de 350ºC.
Con la manera de proceder descrita en el
documento EP 1 072 689 B1 deberá ser posible una fabricación
sencilla del fleje laminado en caliente con proporciones de
estructura bainítica a partir de un acero multifásico que presenta
propiedades de TRIP ("TRIP" = "Transformation
Induced Plasticity" (plasticidad inducida por la
transformación)).
Los aceros de este tipo presentan resistencias
relativamente altas con buena deformabilidad. No obstante, las
resistencias no son suficientes para muchos casos de aplicación,
especialmente en el sector de la construcción de automóviles.
Por tanto, el objetivo de la invención consistió
en poner a disposición un procedimiento con el que pudieran
producirse productos planos de acero de resistencia extremadamente
alta con una gran diversidad de dimensiones geométricas con gastos
de fabricación reducidos.
Partiendo del estado de la técnica previamente
explicado, este objetivo se alcanza mediante un procedimiento según
la reivindicación 1 para fabricar productos planos de acero en el
que según la invención un acero que forma una estructura
martensítica que contiene 0,15-0,19% de C,
0,80-1,20% de Mn, hasta el 0,030% de P, hasta el
0,004% de S, 0,60-1,00% de Si, hasta el 0,05% de Al,
hasta el 0,0060% de N, 0,30-0,60% de Cr,
0,040-0,070% de Nb y como resto hierro e impurezas
inevitables se cuela para dar un fleje colado con un espesor de
1-4 mm, en el que el fleje colado se lamina en
caliente en línea en una operación continua con un grado de
deformación de más del 20% a una temperatura final de laminado en
caliente que se encuentra en el intervalo de
900-1050ºC para dar un fleje laminado en caliente
con un espesor de 0,5-3,2 mm y en el que el fleje
laminado en caliente se bobina a una temperatura de bobinado que
asciende como máximo a 350ºC de manera que se obtiene un fleje
laminado en caliente cuya resistencia a la tracción R_{m} asciende
a al menos 1400 MPa a un alargamiento a la rotura A_{80} de al
menos el 5%.
La invención aprovecha además la posibilidad de
la colada de flejes para procesar un acero martensítico de
resistencia especialmente alta en un fleje laminado en caliente.
Como el fleje colado ya posee en este caso por sí mismo un pequeño
espesor, en el transcurso del laminado en caliente de este fleje
sólo deben mantenerse grados de deformación relativamente pequeños
para producir productos planos con pequeños espesores como se
necesitan especialmente en el sector de la industria del automóvil.
Por tanto, mediante la ventaja de un espesor de partida
correspondiente del fleje colado es posible fabricar sin problemas
con el procedimiento según la invención flejes laminados en
caliente que a una distribución de propiedades óptima presentan un
espesor de como máximo 1,5 mm y a partir de los cuales pueden
fabricarse, ejemplo, elementos para la estructura portante de un
automóvil.
Debido a los pequeños grados de deformación
durante el laminado en caliente, las fuerzas de laminado necesarias
para ello en comparación con las fuerzas necesarias en el laminado
en caliente de desbastes planos o desbastes planos delgados en la
manera de proceder convencional son pequeñas, de manera que con el
procedimiento según la invención pueden producirse sin problemas
flejes laminados en caliente de mayor ancho que claramente se
encuentran por encima del ancho de los flejes laminados en caliente
de la misma clase de resistencia y espesor que pueden producirse de
manera convencional. Por tanto, la invención permite fabricar de
forma segura flejes laminados en caliente de alta resistencia
constituidos por un acero martensítico de la composición
especificada procesada según la invención cuyo ancho asciende a más
de 1.200 mm, especialmente a más de 1.600 mm.
La aplicación según la invención del
procedimiento de colada del fleje en el procesamiento de aceros de
alta resistencia del tipo compuesto según la invención ofrece,
además de las ventajas previamente mencionadas, la posibilidad,
también en lo referente a su comportamiento de solidificación, de
colar de forma segura composiciones de acero críticas del tipo
procesado según la invención debido a sus propiedades específicas
del procedimiento y magnitudes de ajuste (por ejemplo, temperatura
final de laminado en caliente, enfriamiento, temperatura de
bobinado). Por tanto, la solidificación muy rápida característica de
la colada de flejes del fleje colado conduce a, en comparación con
una fabricación convencional, un riesgo claramente reducido de la
aparición de segregaciones centradas con la consecuencia de que el
fleje laminado en caliente producido según la invención presenta a
lo largo de su sección transversal y su longitud una distribución de
propiedades y estructura especialmente homogéneas.
Otra ventaja especial de la manera de proceder
según la invención consiste en que el fleje laminado en caliente
producido según la invención presenta altas resistencias de al menos
1400 MPa, sin que además deba mantenerse un ciclo de enfriamiento
especial del fleje laminado en caliente entre el final de laminado
en caliente y el bobinado como esto se escribe previamente, por
ejemplo, en el documento EP 1 072 689 B1 por la necesidad de una
fase de enfriamiento. En la realización del procedimiento según la
invención sólo debe garantizarse que el laminado en caliente
finalice en una ventana de temperatura limitada relativamente
estrecha y que el bobinado también se realice en un intervalo de
temperatura exactamente definido. Entremedias tiene lugar un
enfriamiento de una etapa.
Otra ventaja de la manera de proceder según la
invención consiste en que una ampliación de la variedad de
propiedades mecánicas del fleje producido según la invención que
sólo se basa en un análisis del acero puede conseguirse mediante
una variación de las condiciones de enfriamiento y laminado.
Los flejes laminados en caliente producidos
según la invención son especialmente adecuados para el procesamiento
posterior para dar un fleje laminado en frío. Una configuración de
la invención conforme a la práctica prevé correspondientemente que
el fleje laminado en caliente se lamine en frío para dar un fleje
laminado en frío con un espesor de 0,5-1,4 mm,
especialmente 0,7 mm a 1,3 mm, como se necesita para la construcción
de carrocerías de automóviles. Para eliminar los endurecimientos
que se producen durante el laminado en frío, el fleje laminado en
frío puede recocerse a una temperatura de recocido de
750-850ºC. Para el fleje laminado en frío producido
de esta manera a partir del fleje laminado en caliente fabricado
según la invención pueden garantizarse de forma segura resistencias
a la tracción de al menos 800 MPa. En este caso, el alargamiento a
la rotura A_{50} del fleje laminado en frío también asciende con
seguridad a al menos el 10%.
Según otra configuración ventajosa de la
invención, el fleje laminado en frío puede proveerse de una manera
conocida en sí de un recubrimiento metálico en cuyo caso puede
tratarse, por ejemplo, de un cincado.
A continuación se explica más detalladamente la
invención mediante ejemplos de realización.
En experimentos realizados para comprobar el
efecto de la invención, dos aceros A y B compuestos según la
invención con la composición especificada en la tabla 1 se fundieron
y se colaron en una máquina de colada de dos rodillos convencional
para dar un fleje colado que tenía un espesor de 1,6 mm.
(datos en % en
peso)
\vskip1.000000\baselineskip
Los flejes colados a partir de los aceros A y B
se laminaron en caliente en línea inmediatamente a continuación de
la colada del fleje a una temperatura final de laminado en caliente
TFL para dar un fleje laminado en caliente cuyo espesor ascendió a
1,25 mm. A continuación, el fleje laminado en caliente
respectivamente obtenido se enfrió directamente en una etapa de
enfriamiento hasta una temperatura de bobinado TB y se bobinó.
Después del bobinado, los flejes laminados en caliente producidos a
partir de los aceros A y B presentaron respectivamente una
resistencia a la tracción R_{m} y un alargamiento a la rotura
A_{80} que se especifican en la tabla 2 al igual que la
temperatura final de laminado en caliente TFL y la temperatura de
bobinado TB respectivamente mantenidas durante su fabricación.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
El fleje laminado en caliente producido a partir
del acero A se lamina en frío después del bobinado y el decapado
para dar un fleje laminado en frío de 0,7 mm de espesor y se recuece
a una temperatura de 780ºC en continuo para recristalizar el
fleje.
A un alargamiento a la rotura A_{50} del
21,8%, la resistencia a la tracción R_{m} del fleje laminado en
frío así obtenido ascendió a 654 MPa.
Claims (9)
1. Procedimiento para fabricar productos planos
de acero,
- -
- en el que un acero que forma una estructura martensítica de la siguiente composición (en % en peso)
- C:
- 0,15-0,19%
- Mn:
- 0,80-1,20%
- P:
- \leq 0,030%
- S:
- \leq 0,004%
- Si:
- 0,60-1,00%
- Al:
- \leq 0,05%
- N:
- \leq 0,0060%
- Cr:
- 0,30-0,60%
- Nb:
- 0,040-0,070%
- el resto hierro e impurezas inevitables
- se cuela para dar un fleje colado con un espesor de 1-4 mm,
- -
- en el que el fleje colado se lamina en caliente en línea en una operación continua con un grado de deformación de más del 20% a una temperatura final de laminado en caliente que se encuentra en el intervalo de 900-1050ºC para dar un fleje laminado en caliente con un espesor de 0,5-3,2 mm, se enfría en una etapa y
- -
- en el que el fleje laminado en caliente se bobina a una temperatura de bobinado que asciende como máximo a 350ºC,
- -
- de manera que se obtiene un fleje laminado en caliente cuya resistencia a la tracción R_{m} asciende a al menos 1440 MPa a un alargamiento a la rotura A_{80} de al menos el 5%.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el ancho del fleje laminado en caliente
asciende a más de 1.200 mm, especialmente a más de 1.600 mm.
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el espesor
del fleje laminado en caliente asciende a como máximo 1,5 mm.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el fleje
laminado en caliente se lamina en frío para dar un fleje laminado
en frío con un espesor de 0,5-1,4 mm.
5. Procedimiento según la reivindicación 4,
caracterizado porque el fleje laminado en frío se recuece a
una temperatura de recocido de 750-850ºC.
6. Procedimiento según la reivindicación 4 ó 5,
caracterizado porque la resistencia a la tracción del fleje
laminado en frío asciende a al menos 600 MPa.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 4 a 6, caracterizado porque el fleje
laminado en frío presenta un alargamiento a la rotura A_{50} de
al menos el 15%.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el fleje
laminado en caliente o el fleje laminado en frío está provisto de
un recubrimiento metálico.
9. Procedimiento según la reivindicación 8,
caracterizado porque el recubrimiento metálico es un
cincado.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP06123137A EP1918403B1 (de) | 2006-10-30 | 2006-10-30 | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2325961T3 true ES2325961T3 (es) | 2009-09-25 |
Family
ID=37733845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES06123137T Active ES2325961T3 (es) | 2006-10-30 | 2006-10-30 | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura martensitica. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20100096047A1 (es) |
| EP (1) | EP1918403B1 (es) |
| JP (1) | JP5350252B2 (es) |
| KR (1) | KR101458577B1 (es) |
| CN (1) | CN101528967B (es) |
| AT (1) | ATE432373T1 (es) |
| DE (1) | DE502006003831D1 (es) |
| ES (1) | ES2325961T3 (es) |
| PL (1) | PL1918403T3 (es) |
| WO (1) | WO2008052918A1 (es) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10071416B2 (en) * | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| WO2010026260A2 (en) * | 2008-09-08 | 2010-03-11 | Bhp Billiton Aluminium Technologies Limited | Thermomagnetic device |
| US20110277886A1 (en) | 2010-02-20 | 2011-11-17 | Nucor Corporation | Nitriding of niobium steel and product made thereby |
| WO2011135700A1 (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-03 | 住友金属工業株式会社 | 動的強度に優れた複相熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN101845593A (zh) * | 2010-05-19 | 2010-09-29 | 首钢总公司 | 20控Cr核电用钢及其生产方法 |
| EP2690183B1 (de) * | 2012-07-27 | 2017-06-28 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung |
| KR101657017B1 (ko) | 2012-08-21 | 2016-09-12 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강재 |
| AT512399B1 (de) | 2012-09-10 | 2013-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage und mikrolegierter Röhrenstahl |
| RU2499060C1 (ru) * | 2012-09-20 | 2013-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки |
| KR20150055788A (ko) | 2013-11-14 | 2015-05-22 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기의 주조롤 및 그 제조 방법 |
| KR101543867B1 (ko) * | 2013-11-14 | 2015-08-11 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판주조기를 사용한 마르텐사이트계 스테인리스 강판의 제조 방법 |
| JP6778943B2 (ja) * | 2014-12-19 | 2020-11-04 | ニューコア・コーポレーション | 熱間圧延軽量マルテンサイト鋼板及びその製造方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61189845A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 薄板状鋳片の製造方法 |
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| JP2792834B2 (ja) * | 1995-04-18 | 1998-09-03 | 新日本製鐵株式会社 | 薄鋳帯からの強度５００ＭＰａ 以下の炭素鋼薄鋼帯の製造方法 |
| ES2230613T3 (es) * | 1996-07-12 | 2005-05-01 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Banda de acero de laminacion en caliente y metodo para su fabricacion. |
| JP2000176508A (ja) * | 1998-12-16 | 2000-06-27 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 高強度鋼板連続製造設備 |
| FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
| FR2798871B1 (fr) * | 1999-09-24 | 2001-11-02 | Usinor | Procede de fabrication de bandes d'acier au carbone, notamment d'acier pour emballages, et bandes ainsi produites |
| AUPQ779900A0 (en) * | 2000-05-26 | 2000-06-22 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Hot rolling thin strip |
| JP4875280B2 (ja) * | 2000-09-29 | 2012-02-15 | ニューコア・コーポレーション | 薄鋼ストリップの製造 |
| CN1269986C (zh) * | 2000-10-19 | 2006-08-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 镀锌钢板和它的制造方法,以及冲压成形制品的制造方法 |
| DE10128544C2 (de) * | 2001-06-13 | 2003-06-05 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs |
| DE50205631D1 (de) * | 2002-09-11 | 2006-04-06 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge |
| EP1431406A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-06-23 | Sidmar N.V. | A steel composition for the production of cold rolled multiphase steel products |
| JP4317384B2 (ja) * | 2003-04-28 | 2009-08-19 | 新日本製鐵株式会社 | 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| JP4510488B2 (ja) * | 2004-03-11 | 2010-07-21 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法 |
| US20070144633A1 (en) * | 2004-03-31 | 2007-06-28 | Taro Kizu | High-stiffness high-strength thin steel sheet and method for producing the same |
-
2006
- 2006-10-30 AT AT06123137T patent/ATE432373T1/de active
- 2006-10-30 EP EP06123137A patent/EP1918403B1/de not_active Not-in-force
- 2006-10-30 PL PL06123137T patent/PL1918403T3/pl unknown
- 2006-10-30 ES ES06123137T patent/ES2325961T3/es active Active
- 2006-10-30 DE DE502006003831T patent/DE502006003831D1/de active Active
-
2007
- 2007-10-24 WO PCT/EP2007/061389 patent/WO2008052918A1/de active Application Filing
- 2007-10-24 CN CN2007800394302A patent/CN101528967B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-10-24 KR KR1020097007484A patent/KR101458577B1/ko active IP Right Grant
- 2007-10-24 JP JP2009533821A patent/JP5350252B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-10-24 US US12/447,623 patent/US20100096047A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE432373T1 (de) | 2009-06-15 |
| CN101528967A (zh) | 2009-09-09 |
| CN101528967B (zh) | 2011-06-15 |
| JP2010508434A (ja) | 2010-03-18 |
| EP1918403A1 (de) | 2008-05-07 |
| JP5350252B2 (ja) | 2013-11-27 |
| KR101458577B1 (ko) | 2014-11-07 |
| KR20090090301A (ko) | 2009-08-25 |
| US20100096047A1 (en) | 2010-04-22 |
| PL1918403T3 (pl) | 2009-10-30 |
| WO2008052918A1 (de) | 2008-05-08 |
| DE502006003831D1 (de) | 2009-07-09 |
| EP1918403B1 (de) | 2009-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2325961T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura martensitica. | |
| ES2325962T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico microaleado con boro. | |
| ES2325960T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura de fases complejas. | |
| US11339454B2 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
| EP2881484B1 (en) | Cold-rolled steel sheet, method for producing same, and hot-stamp-molded article | |
| AU2006308245B2 (en) | Method for producing hot strip with a multiphase structure | |
| EP2589678B1 (en) | High-strength steel sheet with excellent processability and process for producing same | |
| KR101850122B1 (ko) | 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법 | |
| US20150203946A1 (en) | Hot-Rolled Flat Steel Product and Method For the Production Thereof | |
| KR20150023566A (ko) | 강, 강판 제품 및 강판 제품을 제조하기 위한 방법 | |
| ES2325964T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico aleado con silicio. | |
| US20140261914A1 (en) | Method of producing hot rolled high strength dual phase steels using room temperature water quenching | |
| US20210147953A1 (en) | Method for producing a high-strength steel strip with improved properties for further processing, and a steel strip of this type | |
| US20150218684A1 (en) | Cold-Rolled Flat Steel Product and Method for the Production Thereof | |
| ES2325963T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico aleado con aluminio. | |
| KR20230049120A (ko) | 핫 스탬프용 강판 및 그 제조 방법, 그리고, 핫 스탬프 부재 및 그 제조 방법 | |
| CN111315907B (zh) | 钢板 | |
| WO2014058938A1 (en) | Cold rolled recovery annealed mild steel and process for manufacture thereof | |
| CN114341387B (zh) | 张力夹以及生产这种张力夹的方法 | |
| JP3925063B2 (ja) | プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| CN116964236A (zh) | 钢板 | |
| KR20090096021A (ko) | 복합조직강판 및 이를 제조하는 방법 | |
| JP2003342643A (ja) | 深絞り性と強度伸びバランスに優れた複合組織型高張力冷延鋼板の製造方法 |