ES2232960T3 - Fibra de poliester y telas fabricadas utilizando las mismas. - Google Patents
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Abstract
Fibras de poliéster con una viscosidad limitante de 0,4-2 que satisfacen las condiciones siguientes (1) a (5). (1) están compuestas de, como mínimo, el 90% en peso de poli(trimetilen tereftalato), (2) contienen un compuesto de fósforo en 10-250 ppm de peso de fósforo elemental, (3) contienen no más del 3% en peso de dímeros cíclicos, (4) contienen entre el 0,4 y el 2% en peso de bis(3-hidroxipropil) éter copolimerizado con poli(trimetilen tereftalato), y (5) tienen una birrefringencia de 0,03 o superior.
Description
Fibra de poliéster y telas fabricadas utilizando
las mismas.
La presente invención se refiere a fibras de
poliéster que tienen una blancura y una estabilidad excelentes y que
muestran fácilmente una gran tenacidad y a las telas que las
utilizan, y, más específicamente, se refiere a fibras de poliéster
con una blancura y una tenacidad excelentes producidas utilizando
una resina de poli(trimetilen tereftalato) con una blancura
excelente, estabilidad de hilado y una reducción de peso molecular
enormemente minimizada cuando está fundida, y a las telas que las
utilizan.
Las fibras de poli(trimetilen tereftalato)
son fibras revolucionarias que tienen ambas propiedades similares a
las fibras de nylon, tales como un tacto suave, una recuperación de
la elasticidad excelente y son fácilmente teñibles debido a su
módulo poco elástico, y propiedades similares a las fibras de
poli(etilen tereftalato), tales como no requerir planchado,
tener estabilidad dimensional y resistencia al amarilleamiento;
estas características se están utilizando cada vez más en
aplicaciones tales como ropa y alfombras.
El poli(trimetilen tereftalato) se puede
polimerizar con el mismo proceso que el poli(etilen
tereftalato) y el poli(butilen tereftalato), que tienen una
estructura química relacionada. Es decir, en primer lugar el ácido
tereftálico o un alcohol inferior diéster del ácido tereftálico, tal
como el dimetil tereftalato y el trimetilenglicol (también
denominado 1,3-propanodiol) se pueden someter a la
reacción de transesterificación representada por la ecuación química
(1) mientras se calienta sin catalizador o bien en presencia de un
catalizador, tal como una sal metálica de ácido carboxílico, un
alcóxido de titanio o un ácido orgánico, y, a continuación, se
somete a la reacción de policondensación representada por la
ecuación química (2) a presión reducida utilizando un catalizador,
tal como un alcóxido de titanio o un óxido de antimonio.
ROOC \phi COOR
\ + \ HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH
\rightarrow
ecuación
(1)HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OOC \phi
COOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH \ + \
ROH
(R: \
-H \ o \ -CH_{3}, \ \phi: \ anillo \ bencénico \ con \ unión \ en \
para)
HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OOC \phi
COOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH
\rightarrow
ecuación
(2)(OCH_{2}CH_{2}CH_{2}OOC \phi
CO)_{n}
Sin embargo, la polimerización del
poli(trimetilen tereftalato) está asociada con un número de
dificultades técnicas a diferencia del poli(etilen
tereftalato) y el poli(butilen tereftalato), y estos
problemas todavía no se han superado. Específicamente, estos
problemas técnicos se pueden clasificar, de manera global, en los
tres problemas de blancura, estabilidad de hilado y estabilidad de
fusión.
El problema de la blancura surge porque la
decoloración a amarillo del polímero durante la etapa de
polimerización también resulta en la decoloración de las fibras o la
tela, alterando, de este modo, la eficiencia del producto. Se espera
que las propiedades de tacto suave, excelente recuperación elástica
y cuidado fácil de las fibras de poli(trimetilen tereftalato)
se utilicen de manera ventajosa, en particular en los sectores de la
ropa interior, las medias, la ropa de deporte, las chaquetas. Para
el desarrollo comercial del producto en estos sectores es necesario
que las fibras tengan una blancura suficientemente elevada, de
manera que se puedan colorear estéticamente con diferentes colores
suaves u oscuros. Sin embargo, el poli(trimetilen
tereftalato) tiende a descolorirse durante la etapa de
polimerización, y cuando se utilizan polímeros coloreados con poca
blancura para la producción de fibras y telas, la decoloración de
los productos con fibras teñidas pierde su claridad y el valor del
producto se ve notablemente disminuido.
El problema de la estabilidad del hilado surge
porque las abundantes impurezas del polímero afectan de manera
adversa la estabilidad del hilado. Específicamente, la gran cantidad
de dímeros cíclicos, así como de oligómeros cíclicos y lineales que
están presentes en el proceso de polimerización del
poli(trimetilen tereftalato), precipitan alrededor de la
hilera durante el hilado, y esto crea el problema de más rotura de
hilo, requiriéndose una mayor frecuencia de limpiado de la hilera
(denominada el período de limpieza). La cantidad de dímeros cíclicos
es especialmente elevada y constituye la causa principal de este
problema.
El problema de la estabilidad de fusión ocurre
porque al polímero fundido le falta estabilidad térmica, y da lugar
a una reducción del peso molecular o a la decoloración del polímero.
La tendencia a una reducción del peso molecular significa, en
particular, que incluso si se aumenta el peso molecular en la etapa
de polímero, el peso molecular será reducido en la etapa de hilado
en fundido. Cuando ocurre este fenómeno, es difícil aumentar la
tenacidad de las fibras, y esto tiene un efecto adverso sobre el
funcionamiento básico del producto comercial al disminuir la
resistencia al desgarro y la resistencia a la rotura de la tela
producto.
Aunque la completa resolución de estos tres
problemas técnicos daría fibras de poli(trimetilen
tereftalato) con una excelente blancura, adecuadas para la
producción industrial y con una tenacidad suficiente, la técnica
anterior no incluye ningún conocimiento del poli(trimetilen
tereftalato) y de las fibras que lo utilicen que satisfaga todas
estas condiciones.
Existen diversas técnicas conocidas públicamente
que se conocen como métodos para mejorar la blancura y la capacidad
de hilado del poli(trimetilen tereftalato).
Por ejemplo, en la Publicación de Patente
Japonesa No Examinada (Kokai) No. 5-262862 se da a
conocer una técnica que utiliza un catalizador de estaño como
catalizador de polimerización para mejorar la blancura. Sin embargo,
según la investigación de los presentes inventores, la utilización
de un catalizador de estaño resulta en una velocidad de
polimerización muy elevada, pero, en cambio, la blancura es inferior
a la obtenida utilizando como catalizadores alcóxidos de titanio.
También se ha utilizado acetato de zinc como catalizador de
transesterificación y se han utilizado catalizadores de estaño como
catalizadores de policondensación, pero cuando se utilizan tales
combinaciones para la simple polimerización en fundido sin
polimerización en estado sólido, la cantidad de dímeros cíclicos
supera el 3% en peso, que es desfavorable para la estabilidad del
hilado. En los ejemplos que se encuentran en la presente invención,
el tridecilfosfato se incluye hasta 500 ppm durante la
polimerización. La inclusión de tales compuestos de cadena larga
presenta inconvenientes, tales como la evacuación de espuma durante
la etapa de tinción y una tendencia a formar manchas de tinción.
Además la utilización de catalizadores de estaño y de
tridecilfosfato ha resultado en una menor tenacidad de las fibras
obtenidas, dificultando que mostraran una tenacidad de 3,5 g/d o
superior.
Se ha propuesto una alternativa al uso de
catalizadores de titanio como catalizadores de la reacción de
transesterificación y de catalizadores de antimonio como
catalizadores de policondensación, para mejorar la blancura
(Chemical Fiber International, Vol. 45, pp. 263-264,
1996). Este documento también se refiere a la generación de
subproductos, indicando que el poli(trimetilen tereftalato)
puede contener, a veces, más de un 3% de oligómeros, cuyas impurezas
representan un problema en la etapa de hilado y en la etapa de
tinción. Sin embargo, según la investigación realizada por los
presentes autores, la utilización de catalizadores de antimonio
resulta en una disminución de la velocidad de polimerización,
prolongando así el tiempo durante el cual el polímero está expuesto
a temperatura elevada y produciendo, en cambio, una blancura
reducida. Además, no se proporciona ninguna sugerencia concreta con
respecto a la reducción del contenido de oligómeros y a la mejora de
la estabilidad de fusión del polímero en este proceso.
La Publicación de Patente Japonesa No Examinada
(Kokai) No. 8-311177 enseña que se puede obtener
poli(trimetilen tereftalato) con una viscosidad limitante de
0,9 ó superior, un valor b (índice para juzgar el amarilleamiento de
la punta) no superior a 10 y un contenido de oligómeros no superior
al 1% en peso sometiendo el poli(trimetilen tereftalato)
obtenido con un método habitual a una polimerización en estado
sólido a 190-200ºC, con el propósito de reducir el
polvo blanco producido en y alrededor de la superficie de la
boquilla de hilado durante la etapa de hilado y para minimizar la
rotura del hilo. Según los ejemplos de la presente publicación, el
ácido tereftálico y el 1,3-propanodiol están
sometidos a una transesterificación en ausencia de disolvente sin
utilizar compuestos de fósforo o compuestos de cobalto, y, a
continuación, se añade titanato de tetrabutilo (butóxido de titanio)
para preparar un prepolímero con una viscosidad limitante de 0,70,
después de lo cual se realiza una polimerización en estado sólido
para obtener un polímero con una viscosidad limitante de 1,02. Sin
embargo, cuando se funden dichos polímeros, experimentan una
descomposición térmica súbita, y disminuye el peso molecular. Por lo
tanto, los polímeros altamente polimerizados obtenidos con este
proceso no pueden dar lugar a fibras con una tenacidad suficiente
debido a la reducción de la viscosidad que ocurre durante la etapa
de hilado.
En la Solicitud de Patente Internacional No.
(WO)9823662 se da a conocer poli(trimetilen
tereftalato) que está enmascarado terminalmente con una parte fenol
impedida para reducir la cantidad de acroleína producida con el
calentamiento al aire, y un proceso para su producción. En este caso
conocido, el ácido tereftálico, el trimetilenglicol y un ácido
dicarboxílico monofuncional formador de ésteres con una parte fenol
impedida se someten a la reacción de transesterificación a presión
elevada en presencia de un estabilizador a base de trifenilfosfato,
después de la cual se realiza la reacción de policondensación para
obtener un polímero. Sin embargo, el estabilizador a base de
trifenilfosfato utilizado aquí sublima parcialmente durante el
proceso de la reacción de policondensación que se realiza a
temperatura elevada al vacío, de manera que el contenido de fósforo
elemental del polímero resultante se encuentra reducido
significativamente. Por lo tanto, el polímero tiene una estabilidad
de fusión baja, y dificulta la obtención de fibras con tenacidad
elevada. Esta publicación tampoco ofrece ninguna sugerencia con
respecto a la cuestión de la estabilidad de fusión del polímero que
confiere tenacidad a las fibras. Mientras la publicación enseña que
el bis(3-hidroxipropil) éter está contenido
en el polímero en, aproximadamente, 4 moles por ciento (superando el
2% en peso), dicho polímero tiene una resistencia al calor
considerablemente baja y una resistencia a la luz y, en
consecuencia, no se puede utilizar para la producción de fibras de
ropa. Además, ya que esta publicación se refiere a una técnica de
realización de la reacción de transesterificación a presión elevada,
para aplicaciones industriales se requiere un equipamiento grande
que pueda resistir la presión elevada, y, por consiguiente, la
técnica tiene un inconveniente económico.
La Publicación de la Patente Japonesa No
Examinada (Kokai) No. 9-195142 da a conocer fibras
que utilizan poli(trimetilen tereftalato) con una viscosidad
limitante de 0,92, obtenidas por reacción de transesterificación del
ácido tereftálico y 1,3-propanodiol seguida de
policondensación a 250ºC, y los ejemplos incluyen uno en el que se
utilizan fibras con una tenacidad de 5,2 g/d y una elongación del
41% como filamentos centrales de fibras multicomponente. Sin
embargo, es difícil utilizar esta técnica conocida públicamente para
superar los problemas de la blancura del polímero y la baja
estabilidad de fusión, para la producción industrial estable de
fibras con un nivel práctico de tensión. Esto se debe a que, incluso
cuando se obtienen fibras que tienen dicha tenacidad, la baja
temperatura de policondensación de 250ºC significa que el polímero
contendrá más de un 3% en peso de dímeros cíclicos, de manera que la
formación de pelusa y la rotura del hilo es más frecuente y los
filamentos resultantes tienen una baja uniformidad.
Un objetivo de la presente invención es
proporcionar fibras de poli(trimetilen tereftalato) con gran
blancura y una fuerza excelente.
Otro objetivo de la presente invención es
proporcionar fibras de poliéster con blancura y tenacidad excelentes
que empleen poli(trimetilen tereftalato) con una estabilidad
de hilado excelente. Todavía otro objetivo de la presente invención
es proporcionar fibras de poli(trimetilen tereftalato) con
una tenacidad excelente que se puedan teñir claramente.
Los presentes inventores han investigado
extensivamente con el fin de conseguir un proceso para producir el
poli(trimetilen tereftalato) con una blancura inherente
excelente, que experimente poca decoloración en la etapa de hilado
en fundido y que dé lugar fácilmente a fibras con una gran fuerza y,
como resultado, que hayan conseguido el objetivo de la presente
invención mencionado anteriormente optimizando las condiciones de
polimerización en presencia de un compuesto de fósforo para reducir
con éxito la cantidad de impurezas que tienen un efecto indeseado
sobre la blancura, la estabilidad de hilado y la estabilidad de
fusión, y examinando con detalle las condiciones del proceso de
producción de fibra, tales como hilado en fundido, para los
polímeros obtenidos de esta manera.
En otras palabras, la presente invención se
refiere a fibras de poliéster con una viscosidad intrínseca de
0,4-2 que satisfacen las condiciones siguientes (1)
a (5).
(1) están formadas, como mínimo, por el 90% en
peso de poli(trimetilen tereftalato),
(2) contienen un compuesto de fósforo en
10-250 ppm en peso de fósforo elemental,
(3) contienen no más del 3% en peso de dímeros
cíclicos,
(4) contienen entre el 0,4 y el 2% en peso de
bis(3-hidroxipropil) éter copolimerizado con
poli(trimetilen tereftalato), y
(5) tienen una birrefringencia de 0,03 o
superior.
Las fibras de poliéster de la presente invención
son fibras de poliéster formadas, como mínimo, por un 90% en peso de
poli(trimetilen tereftalato) respecto al peso de fibra.
Aquí, el poli(trimetilen tereftalato) es
un poliéster que comprende ácido tereftálico como componente ácido y
trimetilenglicol (también denominado
1,3-propanodiol) como componente diol. El
poli(trimetilen tereftalato) también puede contener otros
componentes copolimerizados en una cantidad no superior al 10% en
peso respecto al peso de fibra. Tales componentes copolimerizados se
pueden denominar monómeros formadores de éster, tales como sal
monosódica del ácido 5-sulfoisoftálico, sal
monopotásica del ácido sulfoisoftálico, sal monosódica del ácido
4-sulfo-2,6-naftalendicarboxílico,
tetrametilfosfonio 3,5-dicarboxilato
bencensulfonato, tetrabutilfosfonio
3,5-dicarboxilato bencensulfonato,
tetrabutilmetilfosfonio 3,5-dicarboxilato
bencensulfonato, tetrabutilfosfonio
2,6-dicarboxilato
naftalen-4-sulfonato,
tetrametilfosfonio 2,6-dicarboxilato
naftalen-4-sulfonato,
3,5-dicarboxilato bencensulfonato de amonio,
1,2-butanodiol, 1,3-butanodiol,
1,4-butanodiol, neopentilglicol,
1,5-pentametilenglicol,
1,6-hexametilenglicol, heptametilenglicol,
octametilenglicol, decametilenglicol, dodecametilenglicol,
1,4-ciclohexanodiol,
1,3-ciclohexanodiol,
1,2-ciclohexanodiol,
1,4-ciclohexanodimetanol,
1,3-ciclohexanodimetanol,
1,2-ciclohexanodimetanol, ácido oxálico, ácido
malónico, ácido succínico, ácido glutárico, ácido adípico, ácido
heptanodioico, ácido octanodioico, ácido sebácico, ácido
dodecanodioico, ácido 2-metilglutárico, ácido
2-metiladípico, ácido fumárico, ácido maleico, ácido
itacónico, ácido 1,4-ciclohexanodicarboxílico, ácido
1,3-ciclohexanodicarboxílico, ácido
1,2-ciclohexanodicarboxílico.
La viscosidad intrínseca [\eta] (también
denominada número de viscosidad intrínseca) de las fibras de
poliéster de la presente invención debe ser 0,4-2,0.
Si la viscosidad intrínseca es inferior a 0,4, el grado de
polimerización del polímero es demasiado bajo, y así se reduce la
tenacidad de las fibras resultantes y resulta en una capacidad de
hilado inestable. Por el contrario, si la viscosidad limitante
sobrepasa 2,0, la viscosidad de fusión será demasiado elevada,
siendo imposible conseguir una medición sin problemas con una bomba
de engranajes y resulta en una capacidad de hilado reducida a causa
de una descarga pobre. La viscosidad limitante es, más
preferiblemente, 0,6-1,5, y, especialmente,
0,6-1,4.
Las fibras de poliéster de la presente invención
deben incluir un compuesto de fósforo en 10-250 ppm
de peso de fósforo elemental. Desde la polimerización hasta la
finalización de un producto de ropa, el monómero pasará por etapas
que incluyen la polimerización en fundido, la polimerización en
estado sólido, el secado del chip a temperatura elevada, el hilado
en fundido, el descrude, la fijación térmica, la tinción, y el
compuesto de fósforo mostrará un efecto muy significativo hacia la
prevención de la decoloración y mejora de la estabilidad de fusión
durante cada una de estas etapas.
El compuesto de fósforo se explicara ahora con
más detalle.
El poli(trimetilen tereftalato), a
diferencia del poli(etilen tereftalato) y del
poli(butilen tereftalato), que se utilizan ampliamente para
ropa, es particularmente susceptible a la decoloración a amarillo
durante la polimerización en fundido, el hilado en seco y en
fundido. El compuesto de fósforo es especialmente efectivo para
minimizar tal amarilleamiento.
Además, debido a la baja estabilidad de fusión
del poli(trimetilen tereftalato), se presenta el
inconveniente de la tendencia a disminuir el grado de polimerización
durante el hilado, e incluso si se utiliza para el hilado una
composición de polímero de partida y resina de viscosidad limitante
elevada (a continuación denominada simplemente como "material de
partida"), la reducción del grado polimerización resulta en
fibras con una tenacidad limitada. El compuesto de fósforo muestra
un efecto inhibidor destacado con esta reducción de viscosidad.
El compuesto de fósforo es, preferiblemente, un
compuesto de fósforo orgánico, y los compuestos de fósforo con
efectos particularmente excelentes de prevención de la decoloración
y estabilidad de fusión que no afectan adversamente la capacidad de
hilado incluyen fosfatos representados por
O=P(OR_{1})(OR_{2})(OR_{3}) y fosfitos representados
por P(OR_{4})(OR_{5})(OR_{6}). Aquí, R_{1}, R_{2},
R_{3}, R_{4}, R_{5} y R_{6} pueden ser iguales o distintos,
y se seleccionan, preferiblemente, entre átomos de hidrógeno o
grupos orgánicos de 1-8 átomos de carbono, metales
alcalinos y metales alcalinotérreos. Cuando R_{1}, R_{2},
R_{3}, R_{4}, R_{5} y R_{6} son grupos orgánicos de 9 ó más
átomos de carbono, se presenta el inconveniente de la evacuación de
espuma en la etapa de tinción, y tiende a resultar en manchas de
tinción e impide el aumento de la tenacidad. Uno de los grupos
alcóxido entre R_{1}, R_{2}, R_{3}, R_{4}, R_{5} y R_{6}
en el compuesto de fósforo es, preferiblemente, un átomo de
hidrógeno o un grupo alquilo de 1-8 átomos de
carbono. Esto se debe a que los grupos alcóxido experimentan
transesterificación con el trimetilenglicol, creando una forma que
es fácilmente dispersable en el polímero. Tales compuestos de
fósforo dispersados en el orden molecular muestran un efecto
especialmente notable de prevención de la decoloración y mejora de
la estabilidad de fusión. En cambio, cuando todos los R_{1},
R_{2}, R_{3}, R_{4}, R_{5} y R_{6} son grupos fenoxi o
grupos en los que todos o una parte de los grupos hidrógeno del
anillo bencénico están sustituidos, éstos no experimentan fácilmente
transesterificación con el trimetilenglicol y, por consiguiente, la
dispersión es más difícil en el orden molecular, o debido a sus
propiedades de sublimación se volatilizan del sistema tendiendo a
resultar en un efecto de prevención de la decoloración reducido y
una mejora de la estabilidad de fusión. En consecuencia, se prefiere
que, como mínimo, uno de los grupos alcóxido del compuesto de
fósforo sea un átomo de hidrógeno o un grupo alquilo de
1-8 átomos de carbono, un metal alcalino o un metal
alcalinotérreo. Ya que los fosfitos representados por
P(OR_{4})(OR_{5})(OR_{6}) tienden a inhibir ligeramente
la polimerización cuando se utilizan como compuestos de fósforo, se
prefiere, particularmente, utilizar fosfatos representados por
O=P(OR_{1})(OR_{2})(OR_{3}).
Como ejemplos específicos de compuestos de
fósforo preferidos, se puede mencionar ácido fosfórico,
trimetilfosfato, trietilfosfato, tripropilfosfato, tributilfosfato,
tripentilfosfato, trihexilfosfato, triheptilfosfato,
trioctilfosfato, dimetiletilfosfato, dimetilfosfato, metilfosfato,
3-hidroxipropilfosfato,
bis(3-hidroxipropil)fosfato,
tris(3-hidroxipropil)fosfato,
trifenilfosfato, ácido fosforoso, trimetilfosfito, trietilfosfito,
tripropilfosfito, tributilfosfito, tripentilfosfito,
trihexilfosfito, triheptilfosfito, trioctilfosfito,
dimetiletilfosfito, dimetilfosfito, metilfosfito,
3-hidroxipropilfosfito,
bis(3-hidroxipropil)fosfito,
tris(3-hidroxipropil)fosfito,
trifenilfosfito, fosfato sódico, fosfato potásico, fosfato
magnésico, fosfato cálcico, dimetilfosfato sódico, metilfosfato
disódico, y, particularmente, se prefiere ácido fosfórico,
trimetilfosfato, trietilfosfato y tripropilfosfato desde el punto de
vista de un efecto excelente de prevención de la decoloración y la
mejora de la estabilidad de fusión, así como la baja inhibición de
la polimerización.
La cantidad de compuesto de fósforo de las fibras
se puede representar con la proporción de peso de fósforo elemental
contenido en las fibras, y el intervalo debe ser
10-250 ppm. A menos de 10 ppm, el efecto de
prevención de la decoloración e inhibición de la reducción de la
viscosidad no se muestra de forma adecuada, y a más de 250 ppm estos
efectos se obtienen de forma adecuada, pero el catalizador de
polimerización está parcialmente inactivado, de manera que la
polimerización en fundido y la polimerización en estado sólido están
impedidas. Una proporción de peso de fósforo elemental preferida es
35-150 ppm, y especialmente preferida es
5-120 ppm.
Accidentalmente, para la polimerización del
poli(trimetilen tereftalato), tal como se explicará con
detalle a continuación, se utiliza un catalizador metálico, por
ejemplo un alcóxido de titanio, tal como butóxido de titanio o
isopropóxido de titanio, o trióxido de antimonio. El tipo de
elemento metálico en el compuesto metálico utilizado como
catalizador de policondensación es titanio, estaño o antimonio
debido a su gran actividad. El compuesto de fósforo a veces
reacciona con estos catalizadores de policondensación, prolongando
así, ligeramente, el tiempo de polimerización. Con el fin de evitar
la prolongación del tiempo de polimerización y evitar la
decoloración mientras se mejora la estabilidad de fusión, la
proporción del número de moles de fósforo elemental en el compuesto
de fósforo con respecto al número de moles del elemento metálico
utilizado como catalizador de policondensación se ajusta,
preferiblemente, a 0,4-3, y, especialmente, a
0,55-2.
En las fibras de poliéster de la presente
invención, se prefiere, particularmente, utilizar un compuesto de
cobalto en combinación con el compuesto de fósforo, ya que dicho uso
combinado proporciona un efecto sinérgico que reduce notablemente la
decoloración durante la polimerización en fundido, hilado en seco y
en fundido. Como compuestos de cobalto, se puede mencionar acetato
de cobalto, formiato de cobalto, carbonato de cobalto,
acetilacetonato de cobalto, sulfato de cobalto, cloruro de cobalto,
bromuro de cobalto, hidróxido de cobalto, nitrato de cobalto,
carbonato de cobalto, que pueden estar en forma anhidra o hidratada.
Entre estos compuestos de cobalto, se prefiere, particularmente,
acetato de cobalto, formiato de cobalto, carbonato de cobalto,
acetiacetonato de cobalto y sulfato de cobalto, desde el punto de
vista de un efecto más excelente contra la decoloración.
La cantidad de compuesto de cobalto contenida en
las fibras de poliéster de la presente invención se puede
representar por la proporción en peso del elemento cobalto contenido
en las fibras, y el intervalo es, preferiblemente,
5-200 ppm. A menos de 5 ppm, el efecto de prevención
de la decoloración no se muestra de forma adecuada, y a más de 200
ppm el polímero experimenta una decoloración con matices azules o
muestra una decoloración con matices negros. El intervalo es,
preferiblemente, 10-150 ppm, y, especialmente,
10-100 ppm.
La cantidad de dímeros cíclicos contenida en las
fibras de poliéster de la presente invención no debe ser superior al
3% en peso respecto al peso de las fibras. Aquí, los dímeros
cíclicos son dímeros en los que las unidades de trimetilen
tereftalato están conectadas en forma de anillo. Cuando los dímeros
cíclicos están presentes en el material de partida en más del 3% en
peso, éstos precipitan alrededor de la hilera, sobre la boquilla de
lubrificado y sobre la guía durante el hilado, acortando así el
período de limpieza y en los peores casos produciendo pelusa y
rotura del hilo. Para un hilado estable durante períodos largos de 2
semanas o más, los dímeros cíclicos están limitados,
preferiblemente, a no más del 2% en peso, y, más preferiblemente, a
no más del 1% en peso.
El bis(3-hidroxipropil)
éter (HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH:,
abreviado, a continuación, como BPE) contenido en las fibras de
poliéster de la presente invención debe estar presente entre el 0,4
y el 2% en peso respecto al peso de las fibras. El BPE se produce en
el proceso de polimerización por dimerización del trimetilenglicol,
tal como se muestra en la ecuación química siguiente, y se
copolimeriza directamente en el poli(trimetilen tereftalato).
La cantidad de BPE producida depende de la cantidad de catalizador
de polimerización, los aditivos, la temperatura de polimerización,
el tiempo de polimerización y la cantidad de trimetilenglicol.
2 \
HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH \rightarrow
HOCH_{2}CH_{2}CH_{2}OCH_{2}CH_{2}CH_{2}OH
Como el BPE copolimerizado tiene unidades éter,
disminuye la estabilidad térmica y la resistencia a la luz de las
fibras. Si la cantidad de BPE sobrepasa el 2% en peso, la
estabilidad de fusión del material de partida se reduce
notablemente, resultando en la decoloración de las fibras y una
tendencia a la disminución de la tenacidad de las fibras.
Sin embargo, el BPE no solamente tiene un efecto
adverso en las fibras, ya que se ha encontrado que una mayor
cantidad de BPE mejora la capacidad de tinción de las fibras
resultantes por colorantes dispersos. En particular, cuando la
cantidad de BPE está en el intervalo del 0,5-1% en
peso, las fibras muestran una capacidad de tinción a presión
atmosférica sin gran reducción en la estabilidad de fusión o
resistencia a la luz. El hecho de que las fibras sean teñibles a
presión atmosférica significa que la composición de sus telas que
son mezclas con otras fibras que se deterioran cuando se tiñen a
temperaturas de, por ejemplo, 100ºC o superiores, tales como fibras
de poliuretano, lana, seda y fibras de acetato, también se pueden
teñir a presión atmosférica; esto amplía el intervalo de posibles
usos de las fibras de poli(trimetilen tereftalato). Este
efecto es más notable cuando la concentración de colorante es,
aproximadamente, del 4% en peso de fibra o menor. Esto sugiere que
el BPE está contenido, preferiblemente, en las fibras de poliéster
de la presente invención en una cantidad no superior al 1% en peso,
y, más preferiblemente, del 0,4-1% en peso.
Si es necesario, se pueden copolimerizar o
mezclar con las fibras de poliéster de la presente invención varios
aditivos, tales como agentes deslustrantes, estabilizadores del
calor, agentes antiespumantes, ajustadores del color, retardantes a
la llama, antioxidantes, agentes absorbentes de ultravioleta,
agentes absorbentes de infrarrojos, agentes nucleadores de cristal,
agentes blanqueadores.
En particular, también se prefiere añadir un
antioxidante a base de fenol impedido para minimizar la reducción de
viscosidad durante el hilado en fundido de las fibras de poliéster
de la presente invención, y para inhibir los subproductos de bajo
peso molecular producidos por la descomposición térmica de acroleína
o alcohol alílico que dan lugar a olores fuertemente irritantes. Se
puede utilizar cualquier antioxidante a base de fenol impedido, y
ejemplos del mismo incluyen
pentaeritritol-tetrakis[3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato],
1,1,3,-tris(2-metil-4-hidroxi-5-tert-butilfenil)butano,
1,3,5-trimetil-2,4,6-tris(3,5-di-tert-butil-4-hidroxibencil)benceno,
3,9-bis-{2[3-(3-tert-butil-4-hidroxi-5-metilfenil)propioniloxi]-1,1-dimetiletil}-2,4,8,10-tetraoxaspiro[5,5]undecano,
ácido
1,3,5-tris(4-tert-butil-3-hidroxi-2,6-dimetilbenceno)isoftálico,
trietilglicol-bis[3-(3-tert-butil-5-metil-4-hidroxifenil)propionato],
1,6-hexanodiol-bis[3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato],
2,2-tio-dietilen-bis[3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato]
y
octadecil-3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato].
Entre éstos, se prefiere el
pentaeritritol-tetrakis[3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato].
En este caso, el antioxidante a base de fenol impedido puede estar
unido directamente al poli(trimetilen tereftalato), o
simplemente dispersado en las fibras. La cantidad añadida de
antioxidante a base de fenol impedido es, preferiblemente, no
superior al 1% en peso, respecto al peso de las fibras. Si la
cantidad sobrepasa el 1% en peso, se puede producir decoloración, y
su capacidad de mejorar la estabilidad de fusión también queda
saturada cuando se añade en una cantidad superior al 1% en peso. La
cantidad de antioxidante a base de fenol impedido es,
preferiblemente, del 0,02-0.5% en peso.
También se pueden utilizar agentes blanqueadores
para mejorar la blancura, tal como los colorantes Eastbright de
Eastman Co., y Hostaperm descritos en la Publicación de la Patente
Japonesa No Examinada (Kokai) No. 5-262862. La
cantidad de agente blanqueador utilizada es, preferiblemente, no
superior al 0,5% en peso respecto al peso de las fibras, desde el
punto de vista del efecto blanqueador y la capacidad de colorearse
del producto teñido.
Aunque no existen restricciones particulares en
el método de producción de los materiales de partida utilizados para
la presente invención, los métodos preferidos se pueden clasificar
ampliamente en los dos siguientes.
El primer método utiliza un alcohol inferior
diéster del ácido tereftálico, tal como dimetil tereftalato, y
trimetilenglicol.
Específicamente, un alcohol inferior diéster del
ácido tereftálico, tal como dimetil tereftalato, se hace reaccionar
con trimetilenglicol a una temperatura de 200-240ºC
para transesterificación, y, a continuación, se lleva a cabo la
reacción de policondensación a no más de 133 Pa (1 Torr) y,
preferiblemente, a una presión reducida no superior a 66,5 Pa (0,5
Torr) y a una temperatura de 250-290ºC y,
preferiblemente, 260-280ºC, para obtener el polímero
objetivo. La temperatura de la reacción de policondensación es
especialmente importante, ya que una temperatura elevada aumentará
la velocidad de reacción pero provocará la decoloración. Por el
contrario, cuando la polimerización se realiza a una temperatura
inferior a 260ºC, el contenido de dímero cíclico aumenta. Por lo
tanto, se prefiere seleccionar la temperatura de reacción para un
buen equilibrio entre la velocidad de reacción y el contenido de
dímero cíclico. El intervalo preferido de temperatura de
policondensación es 260-280ºC.
La proporción molar del catalizador de
transesterificación entre un alcohol inferior del ácido tereftálico
y el trimetilenglicol a cargar es 1:1,3-1:4, y,
preferiblemente, 1:1,5-1:2,5. Si el trimetilenglicol
está en una proporción menor de 1:1,3, el tiempo de reacción se
prolongará significativamente, coloreando así el material de
partida. Si la cantidad de trimetilenglicol es mayor de 1:4, la
producción de BPE será mayor del 2% en peso.
Es absolutamente esencial utilizar un catalizador
de transesterificación, y como ejemplos preferidos se pueden
mencionar acetato de calcio, acetato de magnesio, acetato de zinc y
acetato de titanio. El catalizador de transesterificación se añade,
preferiblemente, en una cantidad del 0,02-0,1% en
peso respecto al diéster de ácido tereftálico utilizado. El acetato
de manganeso también funciona como catalizador de
transesterificación, pero como da lugar a un contenido de dímero
cíclico superior al 3% en peso, la utilización de acetato de
manganeso se debería evitar, a menos que se realice una
polimerización en estado sólido, con el fin de reducir la producción
de dímeros cíclicos, tal como se explica a continuación.
También es absolutamente esencial utilizar un
catalizador de policondensación, y como ejemplos se pueden mencionar
los alcóxidos de titanio representados por tetrabutóxido de titanio
y tetraisopropóxido de titanio, y acetato de antimonio, trióxido de
antimonio; sin embargo, el tetrabutóxido de titanio se prefiere
particularmente por una mayor velocidad de reacción y una menor
cantidad de dímeros cíclicos. El catalizador de policondensación se
añade, preferiblemente, en una cantidad del
0,03-0,1% en peso respecto al diéster de ácido
tereftálico utilizado.
Según el primer método, la viscosidad limitante
del material de partida puede ser de 0,4 a 0,8. El contenido de
dímero cíclico es, habitualmente, del 2-3% en peso,
y la cantidad de BPE no es superior al 0,2% en peso.
El segundo método emplea ácido tereftálico y
trimetilenglicol.
Específicamente, el ácido tereftálico se hace
reaccionar con trimetilenglicol a una temperatura de
200-240ºC para transesterificación, y, a
continuación, se lleva a cabo la reacción de policondensación a
menos de 133 Pa (1 Torr) y, preferiblemente, a una presión reducida
no superior a 65,5 Pa (0,5 Torr), y a una temperatura de
250-290ºC y, preferiblemente,
260-280ºC, por las mismas razones que en el primer
método, para obtener el material de partida objetivo. Aquí, con el
fin de promover una reacción de intercambio de éster más fácil, se
prefiere añadir el 5-50% en peso del producto de la
reacción de transesterificación
bis(3-hidroxipropil) tereftalato en la etapa
de inicio de la reacción como método mediante el cual se puede
llevar a cabo la reacción de una manera más consistente, ya que esto
aumentará la velocidad de reacción.
La proporción molar del catalizador de la
reacción de transesterificación entre el ácido tereftálico y el
trimetilenglicol a cargar es 1:1,3-1:4, y,
preferiblemente, 1:1,5-1:2,1. Si la cantidad de
trimetilenglicol es menor de 1:1,3, el tiempo de reacción se
prolongará significativamente, y se coloreará el material de
partida. Si la cantidad de trimetilenglicol es mayor de 1:4, la
producción de BPE será superior al 2% en peso.
Según el segundo método, un protón que se disocia
del ácido tereftálico actúa como catalizador de transesterificación,
de manera que un catalizador de transesterificación no es
absolutamente esencial, pero, preferiblemente, se utiliza uno para
aumentar más la velocidad de reacción. Como ejemplos preferidos, se
pueden mencionar los alcóxidos de titanio, representados por
tetrabutóxido de titanio y tetraisopropóxido de titanio. La cantidad
de catalizador de transesterificación es, preferiblemente, del
0,02-0,1% en peso respecto al ácido tereftálico
utilizado.
Es absolutamente esencial utilizar un catalizador
de policondensación, y, como ejemplos preferidos, se pueden
mencionar los alcóxidos de titanio representados por tetrabutóxido
de titanio y tetraisopropóxido de titanio, y acetato de antimonio,
trióxido de antimonio; sin embargo, el tetrabutóxido de titanio se
prefiere, particularmente, por su mayor velocidad de reacción y
menor contenido de dímero cíclico. El catalizador de
policondensación se utiliza, preferiblemente, en una cantidad del
0,03-0,1% en peso respecto al ácido tereftálico
utilizado.
La viscosidad intrínseca del material de partida
que se obtiene con este segundo método puede ser de 0,4 a 0,8. La
cantidad de dímeros cíclicos es, habitualmente, del
2-3% en peso, y la cantidad de BPE es del
0,5-1,0% en peso. Por consiguiente, el ácido
tereftálico se puede utilizar como material de partida para aumentar
la capacidad de tinción de las fibras resultantes.
Accidentalmente, en cualquiera de los dos métodos
descritos anteriormente, el compuesto de fósforo o el compuesto de
cobalto, y el antioxidante a base de fenol impedido o el agente
blanqueador, utilizados para la presente invención se pueden añadir
en cualquier etapa de la polimerización, en una sola vez o por
etapas, pero el compuesto de fósforo se añade, preferiblemente,
después de la finalización de la reacción de transesterificación
para minimizar la decoloración sin impedir la reacción de
transesterificación. Cuando la temperatura del contenido durante la
polimerización es superior al punto de ebullición del compuesto de
fósforo utilizado, la adición directa de este último resultará en la
vaporización, haciendo imposible añadir la cantidad prescrita. En
tales casos, un método particularmente preferido consiste en
disolverlo, primero, en trimetilenglicol a una temperatura de, como
mínimo, 50ºC para que reaccione con el trimetilenglicol y aumentar
el punto de ebullición, antes de su adición. Utilizando este método,
se podrá añadir al material de partida la cantidad prescrita de
fósforo elemental. Un compuesto de cobalto se añade,
preferiblemente, antes de la reacción de transesterificación, ya que
también puede funcionar como catalizador de transesterificación.
El material de partida obtenido por cualquiera de
los métodos explicados anteriormente es esencial en la producción de
fibras de poliéster según la presente invención, pero con estos
métodos resulta difícil aumentar la viscosidad limitante del
material de partida obtenido y las fibras obtenidas a 0,81 ó más.
Por ejemplo, si se aumenta la temperatura de reacción para alcanzar
la viscosidad limitante, a veces se produce la descomposición
térmica, que impide un aumento adicional de la viscosidad.
La polimerización en estado sólido es un método
preferido para conseguir una viscosidad limitante de 0,81 ó más. Con
la polimerización en estado sólido es posible aumentar la viscosidad
limitante incluso hasta 2,0. La polimerización en estado sólido se
puede conseguir utilizando el material de partida en forma de
virutas, polvo, fibras, láminas o bloques, en presencia de un gas
inerte, tal como nitrógeno o argón, o a presión reducida no superior
a 13,3 kPa (100 Torr) y, preferiblemente, no superior a 1,33 kPa (10
Torr), y a 170-220ºC, durante 3-48
horas. Una ventaja de la polimerización en estado sólido es que la
viscosidad limitante se puede aumentar, mientras que los dímeros
cíclicos se escapan del material de partida durante la
polimerización en estado sólido debido a la propiedad de sublimación
de los dímeros cíclicos, de manera que el contenido de dímero
cíclico en la composición de la resina se puede limitar al 2% en
peso, y, preferiblemente, al 1% en peso. Por lo tanto, es posible
reducir el contenido de dímero cíclico hasta por debajo del 3% en
peso después de la polimerización en estado sólido, incluso si la
composición de la resina tiene un contenido de dímero cíclico que
supera el 3% en peso antes de la polimerización en estado
sólido.
Por consiguiente, combinando la polimerización en
fundido y la polimerización en estado sólido resulta posible
producir un material de partida adecuado de manera óptima para la
producción de fibras de poliéster según la presente invención.
Las fibras de poliéster de la presente invención
se pueden utilizar en forma de filamento continuo o de fibras cortas
y, en el caso de los filamentos continuos, éstos pueden ser
multifilamentos o monofilamentos. Como mínimo, una parte de las
fibras de la presente invención también se puede utilizar para
construir una tela no tejida. Como ejemplos de métodos de producción
de telas no tejidas, se puede mencionar el método de ligamento
hilado, el método de hidroligado, el método de fusión soplado, el
método de hilado instantáneo. No existen restricciones particulares
en la estructura de las fibras, y se incluyen todas las estructuras
utilizadas para las fibras sintéticas comunes, tales como hilo no
estirado obtenido con un método habitual, hilo estirado obtenido con
un método habitual, proceso hilado-estirado, hilado
de alta velocidad, etc., hilo parcialmente orientado ("POY")
utilizado procesos de torsión fugaz, y diferentes tipos de hilo
trabajado. Tampoco existen restricciones particulares en el denier
total, aunque se prefiere 5-1000 d, y se prefiere
especialmente 5-200 d para aplicaciones en ropa. El
denier de filamento individual tampoco está particularmente
restringido, pero es, preferiblemente, 0,0001-10 d.
La forma transversal no está particularmente restringida y puede ser
redonda, trilobal, plana, en forma de estrella, en forma de w, etc.,
y sólida o vacía.
La birrefringencia de las fibras de poliéster de
la presente invención debe ser, como mínimo, 0,03. La
birrefringencia es un parámetro que indica la orientación de las
cadenas de polímero de las fibras en la dirección del eje de la
fibra. Se encontró que cuando la birrefringencia es menor de 0,03,
la orientación de las cadenas de polímero de las fibras resultantes
es inadecuada con las cadenas de polímero que existen en un estado
fácilmente móvil, de manera que las propiedades de las fibras
cambian a lo largo del tiempo, incluso si se mantienen próximas a la
temperatura ambiente. Ya que las fibras en este estado que permite
una alteración estructural fácil mostrarán cambios respecto a la
capacidad de ser teñidas y en las propiedades de la tela, incluso
cuando se almacenan como telas, sus telas tienden a producir una
tinción desigual o propiedades físicas desiguales. Con el fin de
eliminar tales cambios en la estructura de la fibra, la
birrefringencia de las fibras es, preferiblemente, 0,05 o mayor, y,
más preferiblemente, 0,06-0,20. Las fibras con una
birrefringencia de 0,03-0,06 pueden ser sometidas a
torsión fugaz aplicando una fuerza de torsión durante el estirado
para proporcionar propiedades de volumen y tensión al hilo
texturizado.
Las propiedades mecánicas de las fibras de
poliéster de la presente invención se explicarán a continuación.
Por ejemplo, cuando las fibras de poliéster de la
presente invención están en forma de hilo estirado, la tenacidad
diferirá dependiendo de la viscosidad intrínseca y de la proporción
de estirado, pero es, habitualmente, 3,5 g/d o mayor. La
característica principal de la presente invención en referencia a la
tenacidad es que la estabilidad de fusión del polímero de partida
está suficientemente aumentada, de manera que la reducción de peso
molecular está inhibida en la etapa de fusión, incluso si la
viscosidad intrínseca aumenta, permitiendo así que las fibras
muestren una gran tenacidad. Por lo tanto, con las fibras de
poliéster de la presente invención, es posible mostrar una tenacidad
de 4 g/d o mayor, con una viscosidad limitante de 0,7,
aproximadamente, y una tenacidad de 5 g/d o mayor, y, a veces,
incluso de 6 g/d, con una viscosidad intrínseca de 1 o superior. La
elongación de las fibras en tales casos es del
25-50%.
El módulo elástico es una característica
principal de las fibras de poliéster de la presente invención, y
muestra un valor muy pequeño de, aproximadamente,
20-30 g/d. El pequeño módulo elástico de las fibras
es responsable del tacto tan suave de sus telas producto. La
excelente recuperación de elasticidad también es una característica
importante de las fibras de poliéster de la presente invención.
Incluso cuando las fibras de poliéster de la presente invención se
alargan un 15% aproximadamente, las fibras se restablecen hasta,
aproximadamente, un 100% de su longitud original, e incluso cuando
se alargan un 20%, su recuperación elástica es superior al 80%,
aproximadamente. Por lo tanto, cuando las fibras de poliéster de la
presente invención se utilizan para hacer una tela, es posible
proporcionar una tela con un tacto suave y unas propiedades de
elasticidad satisfactorias, manteniendo, al mismo tiempo, una
tenacidad adecuada.
A continuación, se explicará un proceso de
producción de fibras de poliéster, según la presente invención,
utilizando hilo estirado como ejemplo.
Las fibras de poliéster de la presente invención
se pueden producir utilizando una extrusora para fundir los
materiales de partida que se han secado, como mínimo, hasta un
contenido de humedad de 100 ppm y, preferiblemente, no superior a 50
ppm, y, a continuación, extrudiendo el material de partida fundido a
través de una hilera, enrollándolo y, seguidamente, estirándolo. El
estirado realizado después del enrollado puede ser el proceso
convencional por el que el hilo que se ha hilado y, a continuación,
enrollado en una bobina se estira utilizando un aparato separado, o
el proceso de hilado-estirado, en el que las etapas
de hilado y estirado se combinan, en el que la composición de la
resina que se ha extrudido desde una hilera se enfría completamente
para que se solidifique y, a continuación, se enrolla, como mínimo,
varias veces en un primer rollo giratorio a una velocidad fija, de
manera que no se transfiera absolutamente ninguna tensión antes o
después del rollo, y el estirado se realiza entre el primer rollo y
el segundo rollo situado después del primer rollo.
El proceso convencional se explicará a
continuación mediante ilustración.
Según la presente invención, la temperatura de
hilado para el hilado en fundido del material de partida se
encuentra de forma adecuada en el intervalo
240-320ºC, preferiblemente, de
240-300ºC y, más preferiblemente,
240-280ºC. Si la temperatura de hilado es inferior a
240ºC, la temperatura será demasiado baja para producir un estado
fundido estabilizado, y aumentará la desigualdad de las fibras
obtenidas, e impedirá que muestren una tenacidad y una elongación
satisfactorias. Si la temperatura de hilado es superior a 320ºC, la
descomposición térmica es más severa, de manera que el hilo
resultante se descolorirá y no mostrará una tenacidad y una
elongación satisfactorias.
La velocidad de enrollado del hilo no está
particularmente restringida, pero, normalmente, el enrollado se
consigue a no más de 3500 m/min, preferiblemente a no más de 2500
m/min, y, más preferiblemente, a no más de 2000 m/min. Si la
velocidad de enrollado supera 3500 m/min, la cristalización de las
fibras progresará mucho antes del enrollado, lo que hará imposible
aumentar la proporción de estirado durante la etapa de estirado,
impediendo así la orientación de las moléculas, y no se podrán
obtener fibras con suficiente tenacidad de hilo y recuperación
elástica, de manera que se producirá interferencia de enrollado,
causando que la bobina, etc. no se pueda sacar de la máquina
enrolladora. La proporción de estirado para el estirado puede ser
2-4, preferiblemente, 2,2-3,7 y, más
preferiblemente, 2,2-3,1. Combinando el procesado de
estirado con el tratamiento térmico posterior, es posible, de esta
manera, producir fibras con una birrefringencia de 0,03 o mayor. Con
una proporción de estirado de solamente hasta 2, no es posible
orientar suficientemente el polímero con el estirado, y las fibras
resultantes tendrán una recuperación elástica baja. Con una
proporción de estirado mayor de 4, la rotura del hilo es severa y no
se puede obtener un estirado estable.
La temperatura adecuada para el estirado es de
30-80ºC, preferiblemente, 35-70ºC y,
más preferiblemente, 40-65ºC en la zona de estirado.
Cuando la temperatura en la zona de estirado es inferior a 30ºC, se
produce más rotura de hilo durante el estirado, de manera que no se
pueden obtener fibras continuas. Por encima de 80ºC, la propiedad de
deslizamiento de las fibras se altera en la zona calentada,
incluyendo el rollo de estirado, de manera que la rotura de
monofilamento aumenta y el hilo queda lleno de pelusa. El polímero
también resbala contra sí mismo, de manera que las fibras no
experimentan una orientación suficiente y la recuperación elástica
de las fibras disminuye.
Con el fin de evitar cambios en la estructura de
la fibra a lo largo del tiempo, es necesario realizar un tratamiento
térmico después del estirado. El tratamiento térmico adecuado es de
90-200ºC, preferiblemente,
100-190ºC, y, más preferiblemente,
110-180ºC. Si la temperatura de calor es inferior a
90ºC, las fibras no experimentan una cristalización suficiente, y la
recuperación elástica de las fibras disminuye. Con una temperatura
de estirado elevada superior a 200ºC las fibras quedan cortadas en
la zona de tratamiento térmico, y el estirado es imposible.
El proceso de hilado-estirado se
explicará a continuación mediante ilustración.
Después de pasar los multifilamentos fundidos que
se han extrudido desde la hilera a través de una zona de
calentamiento de 2-80 cm de longitud mantenida a una
temperatura atmosférica de 30-200ºC y situada
directamente debajo de la hilera para evitar un enfriamiento
drástico, los multifilamentos fundidos se enfrían rápidamente para
ser convertidos en multifilamentos sólidos, se enrollan alrededor de
un primer rollo calentado a 40-70ºC a una velocidad
de 300-3000 m/min, y no se terminan, sino que, a
continuación, se enrollan alrededor de un segundo rollo calentado a
120-160ºC con un estirado de hasta un factor de
1,5-3 entre el primer rollo y el segundo rollo, que
rota a una velocidad mayor que el primer rollo, después del cual se
terminan utilizando una máquina de enrollado que funciona a una
velocidad menor que la del segundo rollo. Si es necesario, el
tratamiento de entrelazado se puede realizar durante el proceso de
hilado. El hilo no estirado que se ha enrollado primero a una
velocidad de enrollado de 300-3000 m/min también se
puede pasar alrededor de este primer rollo y segundo rollo y, a
continuación, terminarlo.
En el proceso de hilado-estirado,
se prefiere más que la extrusión en fundido del polímero se realice
de la misma manera que en el proceso convencional, con los
multifilamentos fundidos que se han extrudido desde la hilera que no
se han enfriado rápidamente de una vez, sino que se han pasado a
través de una zona de calientamiento de 2-80 cm de
longitud mantenida a una temperatura atmosférica de
30-200ºC y situada directamente debajo de la hilera
para evitar un enfriamiento drástico y, a continuación, los
multifilamentos fundidos se enfrían rápidamente para ser convertidos
en multifilamentos sólidos y ser suministrados a la etapa de
estirado posterior. Al atravesar esta zona de calentamiento, es
posible inhibir la cristalización fina del polímero en las fibras
con un enfriamiento rápido y producción de partes amorfas
ultraorientadas, y formar una estructura amorfa que se estire
fácilmente en la etapa de estirado, para obtener así las propiedades
necesarias de las fibras para la presente invención. Ya que el
poli(trimetilen tereftalato) tiene una velocidad de
cristalización mucho mayor que otros poliésteres, tales como el
poli(etilen tereftalato), por ejemplo, este enfriamiento
gradual es un método muy efectivo para inhibir la formación de
cristales finos y partes amorfas ultraorientadas. El enfriamiento
rápido ocurre cuando la temperatura atmosférica directamente debajo
de la hilera es inferior a 30ºC, y esto dificulta incrementar la
proporción de estirado y tiende a resultar en una rotura de hilo a
200ºC y por encima. Por lo tanto, la temperatura de la zona de
calentamiento es, preferiblemente, de 40-200ºC, y,
más preferiblemente, 50-150ºC. La longitud de la
zona de calentamiento es de 5-30 cm.
La velocidad de hilado del hilo es de
300-4000 m/min para el enrollado alrededor del
primer rollo. Si la velocidad de hilado es inferior a 300 m/min, la
estabilidad de hilado será superior pero la productividad estará muy
reducida. Si supera 4000 m/min, la orientación de las partes amorfas
y la cristalización parcial se acelerarán antes del enrollado y no
será posible aumentar la proporción de estirado de las fibras en la
etapa de estirado, de manera que no se podrá conseguir la
orientación de las moléculas y será difícil que las fibras muestren
una tenacidad de hilo suficiente. La velocidad de hilado es,
preferiblemente, 1500-2700 m/min.
La velocidad de la máquina de enrollado debe ser
menor que la del segundo rollo, para dar lugar a una orientación
relajada de las partes amorfas de las fibras, y esto resulta en el
debilitamiento de la gran contracción en las fibras de
poli(trimetilen tereftalato), así como en una ligera mejora
de la capacidad de tinción a medida que las partes amorfas están más
sueltas, para formar una estructura en la que el colorante puede
entrar más fácilmente. La proporción de relajación (velocidad de
enrollado/velocidad del segundo rollo) es, aproximadamente, de
0,95-0,99, y, preferiblemente,
0,95-0,98.
La velocidad del segundo rollo se determina con
la proporción de estirado, y, normalmente, es de
600-6000 m/min. La proporción de estirado entre el
primer rollo y el segundo rollo es de 1,3-3 veces,
y, preferiblemente, 2-2,7 veces. Combinando el
tratamiento de estirado y el tratamiento térmico posterior de esta
manera, es posible aumentar la birrefringencia de las fibras hasta
0,03 o más. Con una proporción de estirado de solamente hasta 1,3 no
es posible orientar suficientemente el polímero con el estirado, y
las fibras resultantes tendrán una tenacidad y una recuperación
elástica bajas. Con una proporción de estirado mayor de 3, la
formación de pelusa es frecuente y no se puede conseguir un estirado
estable. La temperatura del primer rollo es de
40-70ºC, ya que es fácil crear una condición
adecuada para el estirado en este intervalo. La temperatura del
primer rollo es, preferiblemente, de 50-60ºC. El
control de calor se consigue con el segundo rollo, y la temperatura
de este rollo es de 120-160ºC. Faltará estabilidad
al calor si la temperatura del segundo rollo es inferior a 120ºC,
resultando en fibras susceptibles a la deformación por calor y al
cambio con el tiempo, y también disminuirá la decoloración de la
tinción. Si la temperatura del segundo rollo es superior a 160ºC, se
producirá formación de pelusa y rotura de hilo, haciendo imposible
conseguir un hilado estable. La temperatura del segundo rollo es,
preferiblemente, de 120-150ºC.
Las fibras de poliéster obtenidas de esta manera
se pueden utilizar solas o como parte de una tela para dar a la tela
una suavidad, unas propiedades de elasticidad y una capacidad de
tinción por el colorante excelentes. No existen restricciones
particulares en otras fibras también utilizadas como parte de la
tela, y, especialmente, cuando se utilizan en combinación con otras
fibras, tales como las fibras elásticas, tal como fibras elásticas
de poliuretano, o fibras de celulosa, lana, seda, fibras de acetato,
etc. es posible mostrar características, tales como un tacto suave y
propiedades de elasticidad que no se pueden conseguir con telas
compuestas utilizando fibras sintéticas conocidas o fibras
químicas.
Según la presente invención, una tela incluye una
tela tejida y una tela tricotada. Las telas de la presente invención
incluyen las telas compuestas mencionadas anteriormente, sin
restricciones particulares en la forma de las fibras de poliéster
utilizadas o en el método de tejido y tricotado, por lo que se puede
utilizar cualquier método conocido. Por ejemplo, se pueden mencionar
telas de ligamento tafetán utilizadas para hilos de urdimbre o hilos
de trama, telas tejidas reversibles, telas tricotadas, tales como
tejido de punto de máquina ketten y telas de raschel, etc., y se
puede utilizar hilo doble, hilo trenzado o entrelazado.
Las telas de la presente invención incluyen telas
compuestas que se pueden teñir después de ser tejidas, por ejemplo,
mediante un proceso que comprenda descrude, prefijación, tinción y
fijación final con un método común. Si es necesario, el descrude
puede ir seguido de un tratamiento de reducción cáustica
convencional antes de la tinción.
El descrude se puede realizar a una temperatura
en el intervalo de 40-98ºC. En el caso de un
compuesto con fibras elásticas, en particular, se prefiere el
descrude durante el relajamiento de las fibras para mejorar la
elasticidad.
La fijación térmica antes y/o después de la
tinción se puede omitir, pero ambos se realizan, preferiblemente,
para mejorar la estabilidad de la forma y la capacidad de tinción de
la tela. La temperatura para la fijación térmica es de
120-210ºC y, preferiblemente, de
140-180ºC, y el tiempo de fijación térmica es de 10
segundos a 5 minutos, y, preferiblemente, de 20 segundos a 3
minutos.
La tinción se puede realizar sin utilizar un
transportador, a una temperatura de 70-150ºC,
preferiblemente, 90-120ºC, y, más preferiblemente,
90-100ºC. Para obtener una tinción uniforme, se
prefiere, especialmente, utilizar ácido acético, hidróxido sódico,
para ajustar el pH para adecuar el colorante, y utilizar también, al
mismo tiempo, un agente dispersante que consista en un
surfactante.
Después de la tinción, se aplican métodos
conocidos para limpiar o lavar mediante reducción la tela teñida.
Los métodos pueden ser métodos convencionales, por ejemplo, un
tratamiento utilizando un agente reductor, tal como hidrosulfito
sódico en una disolución alcalina de carbonato sódico o hidróxido
sódico.
La presente invención se explicará, a
continuación, en más detalle con referencia a los ejemplos. Los
valores más destacados que se dan en los ejemplos se midieron
siguiendo los métodos siguientes.
La viscosidad intrínseca [\eta] se determinó
según la ecuación siguiente, utilizando un tubo de viscosidad
Ostwald, y utilizando o-clorofenol a 35ºC, con la
relación \etasp/C entre la viscosidad específica \etasp y la
concentración C (g/100 mililitros) extrapolada a la concentración
cero.
[\eta] \ = \
lim \ (\eta
sp/C)
C \rightarrow
0
La cantidad de fósforo elemental y cobalto
elemental y la cantidad de elemento metal, tal como titanio,
utilizada como catalizador de policondensación se midió utilizando
un espectroscopio de emisión de plasma de alta frecuencia (modelo:
IRIS-AP, Thermo Jarrel Ash). La muestra de análisis
se preparó de la manera siguiente. Una muestra de 0,5 g y 15
mililitros de ácido sulfúrico concentrado se añadieron a un matraz
erlenmeyer, y se disolvieron durante 3 horas en una placa caliente a
150ºC y durante 2 horas en una placa caliente a 350ºC. Después de
enfriar, se añadieron 5 mililitros de peróxido de hidrógeno para
descomposición oxidativa, después de la cual la disolución se
concentró hasta 5 mililitros, se añadieron 5 mililitros de una
disolución acuosa de ácido clorhídrico concentrado/agua (1:1) y
todavía se añadieron 40 mililitros de agua para preparar la muestra
de análisis. El valor X representa la proporción del número de moles
de fósforo elemental en el compuesto de fósforo respecto al número
de moles del elemento metal utilizado como catalizador de
policondensación (= no. de moles de fósforo elemental en el
compuesto de fósforo/no. de moles de elemento metal utilizado como
catalizador de policonden-
sación).
sación).
En el caso de los materiales de partida refinados
o las fibras refinadas, se utilizó una tela tricotada con un solo
extremo introducido (28G, punto plano) en una pila de 6, y un
ordenador de color (Equipo Suga Test) para medir el color. El valor
b representa la amarillez y la intensidad de matices azules, con un
aumento de la amarillez a medida que el valor aumenta desde cero.
Por el contrario, la intensidad de matices azules aumenta a medida
que el valor disminuye desde cero. Un valor más próximo a cero
indica menor color.
Se utilizó un DSC de Seiko Electronics para una
medición a un flujo de nitrógeno de 100 mililitros/min a un
gradiente de temperatura de 20ºC/min. Aquí, el valor máximo del pico
de fusión se definió como el punto de fusión.
Una parte de 0,3 g de la composición de la resina
o las fibras se midió y se añadió a una mezcla de 5 mililitros de
hexafluoroisopropanol y 5 mililitros de cloroformo para disolverla a
temperatura ambiente. Una vez completada la disolución, se añadieron
5 mililitros de cloroformo y, aproximadamente, se añadieron
adicionalmente 80 mililitros de acetonitrilo. Esto dio lugar a la
precipitación de sustancias insolubles que, a continuación, se
filtraron, y el filtrado total se transfirió a un matraz de 300
mililitros y se añadió acetonitrilo para obtener una disolución
clara con un volumen total de 200 mililitros.
La disolución se analizó mediante cromatografía
líquida de alta resolución para medir la cantidad de dímeros
cíclicos. La columna utilizada era una Bondasphere \mu de 15\mu
C-18-100A, 3,9 x 190 mm (Waters
Co.), se utilizó agua/acetonitrilo (proporción de volumen: 30/70)
como fase móvil, y se utilizaron rayos ultravioleta con una longitud
de onda de 242 nm para la detección. La temperatura era de 45ºC, y
la velocidad de flujo de 1,5 mililitros/min.
Se añadió una parte de 2 g de material de partida
refinado o fibras a 25 mililitros de una disolución de metanol que
contenía hidróxido potásico 2 N, la solvólisis se llevó a cabo
durante 4 horas bajo reflujo, y la disolución de metanol se utilizó
para cuantificación por cromatografía de gases. La columna utilizada
era DURABOND DB-WA x 0,25 mm x 30 mm (0,25 \mum),
y la medición se realizó con un gradiente de temperatura desde 150
hasta 230ºC a una velocidad de 20ºC/min mientras se soplaba helio a
100 mililitros/min.
Después del secado, el material de partida se
fundió a una temperatura de extrusión de 270ºC, se pasó a través de
la boquilla de una hilera (36 orificios, 0,23 mm), se hiló en
fundido a una velocidad de hilado de 1500 m/min, y se enrolló como
hilo no estirado. A continuación, el hilo no estirado se pasó a
través de un rollo caliente a 55ºC y una placa caliente a 140ºC, y
se estiró hasta 2,4 veces. El denier y el número de filamentos de
las fibras resultantes se fijaron a 50 d/36 f. La velocidad de
formación de pelusa se midió tomando 1000 filamentos de 500 g de
hilo, contando las fibras con aparición de pelusa en la superficie,
dividiendo ese número por 1000 y, a continuación, multiplicando por
100 para determinar la velocidad de formación de pelusa.
La viscosidad intrínseca del hilo no estirado
obtenido por el método (7) se dividió por la viscosidad intrínseca
del material de partida utilizado, y esto se multiplicó por 100 para
determinar la retención de la viscosidad de fusión.
Las propiedades mecánicas de las fibras se
midieron según JIS-L-1013.
Las fibras se dispusieron en un analizador de
tensión con un espaciador de 20 cm, y se dejaron durante un minuto
con una elongación a una velocidad de tensión de 20 cm/min hasta un
20% de elongación. A continuación, se contrajo a la misma velocidad,
y se dibujó una curva de tensión-deformación. La
elongación residual (A) se definió como la elongación durante la
contracción cuando la tensión alcanzó el cero. Entonces, la
recuperación elástica se calculó según la ecuación siguiente.
Recuperación
elástica = (20-A)/20 x
100(%)
Se utilizó un microscopio óptico y un compensador
para calcular el retraso observado en la superficie de la fibra
(Fiber Handbook: edición Raw Material, p. 969, 5ª impresión, 1978,
Maruzen, KK.).
Ejemplo de referencia
1
Se añadió una mezcla de acetato de calcio y
acetato de cobalto tetrahidrato 7:1 a 25.000 partes en peso de
dimetil tereftalato (a continuación abreviado como DMT) y 21.553
partes en peso de trimetilenglicol al 0,1% en peso/DMT (donde las
unidades indican la proporción en peso respecto al DMT), y se llevó
a cabo la transesterificación durante 4 horas a presión atmosférica
y a la temperatura de calentamiento de 240ºC. A continuación, se
añadió tetrabutóxido de titanio al 0,1% en peso/DMT y
trimetilfosfato al 0,05% en peso/DMT, para policondensación a 270ºC,
26,6 Pa (0,2 Torr) durante 3 horas. La composición de la resina
resultante era una composición de resina con un 97% en peso de
poli(trimetilen tereftalato). Las propiedades de la
composición de la resina se muestran en la Tabla 1, y las
propiedades de las fibras obtenidas se muestran en la Tabla 2. Las
fibras obtenidas por hilado en fundido de esta composición de resina
tenían una blancura excelente, una velocidad de formación de pelusa
baja y una reducción de viscosidad baja en la etapa de hilado.
Ejemplos de referencia 2 y
3
El Ejemplo de Referencia 1 se repitió con
cantidades diferentes de acetato de cobalto y trimetilfosfato. La
composición de la resina resultante era una composición de resina
con un 97% en peso de poli(trimetilen tereftalato). Las
propiedades de la composición de la resina se muestran en la Tabla
1, y las propiedades de las fibras obtenidas se muestran en la Tabla
2.
Las fibras obtenidas utilizando esta composición
de resina tenían una blancura excelente, una velocidad de formación
de pelusa baja y una reducción de viscosidad baja en la etapa de
hilado.
Ejemplo de referencia
4
Se añadió una mezcla de acetato de calcio y
acetato de cobalto tetrahidrato 7:1 como un catalizador de
transesterificación al 0,1% respecto a la cantidad teórica de
polímero, y se realizó el experimento de la misma manera que en el
Ejemplo de Referencia 1, con una temperatura de polimerización de
250ºC y un tiempo de polimerización de 2 horas. La composición de la
resina resultante era una composición de resina con un 97% en peso
de poli(trimetilen tereftalato). Las propiedades de la
composición de la resina se muestran en la Tabla 1, y las
propiedades de las fibras obtenidas se muestran en la Tabla 2.
El hilado en fundido de esta composición de
resina dio lugar a un hilo con una blancura excelente y una
velocidad de formación de pelusa baja. La reducción de viscosidad en
la etapa de hilado también era baja.
Una suspensión que contenía 1300 partes en peso
de ácido tereftálico (a continuación abreviado como TPA), 1369
partes en peso de trimetilenglicol y 0,01% en peso de acetato de
cobalto respecto al TPA, se sometió a la reacción de
transesterificación a presión atmosférica y a una temperatura de
calentamiento de 240ºC. A continuación, se añadió tetrabutóxido de
titanio al 0,1% en peso/TPA y trimetilfosfato al 0,05% en peso/TPA,
para policondensación a 270ºC, 26,6 Pa (0,2 Torr) durante 3 horas.
La composición de la resina resultante era una composición de resina
con un 97% en peso de poli(trimetilen tereftalato).
Las propiedades de la composición de la resina se
muestran en la Tabla 1, y las propiedades de las fibras obtenidas se
muestran en la Tabla 2.
El hilado en fundido de esta composición de
resina dio lugar a fibras con una blancura excelente y, respecto a
la estabilidad de hilado, la velocidad de formación de pelusa era
baja y la reducción de viscosidad en la etapa de hilado era
baja.
El Ejemplo 1 se repitió con carbonato de cobalto
en lugar de acetato de cobalto tetrahidrato y tributilfosfato en
lugar de trimetilfosfato, en cantidades diferentes. La composición
de la resina resultante era una composición de resina con un 97% en
peso de poli(trimetilen tereftalato). Las propiedades de la
composición de la resina se muestran en la Tabla 1, y las
propiedades de las fibras obtenidas se muestran en la Tabla 2.
Las fibras obtenidas por el hilado de esta
composición de resina tenían una blancura excelente, una velocidad
de formación de pelusa baja y una reducción de viscosidad baja en la
etapa de hilado.
El Ejemplo 1 se repitió con tributilfosfito en
lugar de trimetilfosfato, y sin utilizar acetato de cobalto. El
polímero resultante era una composición de resina con un 97% en peso
de poli(trimetilen tereftalato).
Las propiedades de la composición de la resina se
muestran en la Tabla 1, y las propiedades de las fibras obtenidas se
muestran en la Tabla 2.
Las fibras obtenidas utilizando esta composición
de resina tenían una blancura excelente, una velocidad de formación
de pelusa baja y una reducción de viscosidad baja en la etapa de
hilado.
La composición de la resina del Ejemplo de
Referencia 1 se sometió a una polimerización en estado sólido bajo
una corriente de nitrógeno a 215ºC durante 5 horas. La composición
de la resina resultante era una composición de resina con un 97% en
peso de poli(trimetilen tereftalato), y el contenido de
dímero cíclico disminuyó drásticamente al 0,9%. La tenacidad de la
fibra también aumentó, reflejando una mayor viscosidad.
Ejemplo de referencia
5
La tela tricotada con un solo extremo introducido
(28G, punto plano) obtenida en el Ejemplo de Referencia 1 se fijó
térmicamente a 180ºC durante 30 segundos, después de lo cual se
utilizó un 4% del peso de fibra de Dianics Black
HG-FS (colorante disperso de Distar, Japón) para
teñir a 98ºC durante una hora con una proporción de licor a producto
de 1:30, en presencia de 1 g/litro de Disper TL (Meisei Chemicals
Works Ltd.) a pH 5.
El agotamiento del colorante era del 53% y la
resistencia del color a la luz del producto teñido que había sido
expuesto en un medidor de la decoloración a 63ºC durante 27 horas no
mostró pérdida de color. En contraste, cuando se realizó el mismo
experimento utilizando las fibras obtenidas en el Ejemplo 2, el
agotamiento del colorante era del 84% y no se observó ninguna
pérdida de color en la prueba de la resistencia a la luz.
Ejemplo comparativo
1
El Ejemplo 1 se repitió utilizando el 0,1% en
peso/DMT de tetrabutóxido de titanio como catalizador de
transesterificación, y sin utilizar trimetilfosfato ni acetato de
cobalto. La composición de la resina resultante era una composición
de resina con un 97% en peso de poli(trimetilen tereftalato),
pero la decoloración era extensiva, y la baja estabilidad de fusión
permitió obtener solamente hilo de baja tenacidad.
Ejemplo comparativo
2
El Ejemplo 1 se repitió con la temperatura de
policondensación disminuida hasta 250ºC y sin utilizar
trimetilfosfito ni acetato de cobalto. La composición de la resina
resultante era una composición de resina con un 95% en peso de
poli(trimetilen tereftalato), pero la decoloración era
extensiva. La baja estabilidad de fusión también permitió obtener
solamente hilo de baja tenacidad. Además, debido a un contenido de
dímero superior al 3% en peso, la velocidad de formación de pelusa
era más elevada.
Ejemplo comparativo
3
La composición de la resina obtenida en el
Ejemplo Comparativo 1 se sometió a polimerización en estado sólido
bajo una corriente de nitrógeno a 215ºC durante 5 horas, para
obtener una composición de resina con una viscosidad limitante de
1,1. La composición de la resina resultante era una composición de
resina con un 97% en peso de poli(trimetilen
tereftalato).
Cuando se utilizó esta composición de resina para
el hilado, la retención de viscosidad disminuyó hasta el 64%, y se
mostraron propiedades mecánicas pobres de 31,5 cN/tex (3,5 g/d) de
tenacidad y un 35% de elongación.
Ejemplo comparativo
4
Se realizó un experimento según el Ejemplo 1,
pero con una cantidad de trimetilenglicol aumentada 8 veces. El
contenido de BPE de la composición de la resina resultante era del
2,1% en peso. La composición de la resina era una composición de
resina con un 96% en peso de poli(trimetilen
tereftalato).
Cuando esta composición de resina se utilizó para
fabricar fibras que, a continuación, se teñían, de la misma manera
que en el Ejemplo de Referencia 1, y, posteriormente, se sometían a
una prueba de resistencia a la luz con un medidor de la
decoloración, se encontró pérdida de color en el producto teñido. En
contraste, no se encontró pérdida de color en las fibras teñidas del
Ejemplo de Referencia 1.
Ejemplo comparativo
5
Una suspensión que contenía 1300 partes en peso
de TPA, 1369 partes en peso de trimetilenglicol y 0,01% en peso de
acetato de cobalto respecto al TPA, se sometió a la reacción de
transesterificación a presión normal y a una temperatura de
calentamiento de 240ºC. A continuación, se añadió ácido butilestaño
al 1% en peso/TPA y tridecilfosfito al 0,05% en peso/TPA, para
policondensación a 270ºC, 26,6 Pa (0,2 Torr) durante 3 horas. El
valor b de la composición de la resina resultante era 14 y se
produjo una decoloración amarilla, mientras que el contenido de
dímero cíclico era del 3,4% en peso. La composición de la resina
resultante era una composición de resina con un 96% en peso de
poli(trimetilen tereftalato).
Las fibras obtenidas utilizando esta composición
de resina mostraron amarilleamiento, y el gran contenido de dímero
cíclico resultó en una velocidad de formación de pelusa elevada de
0,9.
El procedimiento del Ejemplo 2 se repitió, con
excepción de que, una vez completada la reacción de
transesterificación, se añadió
pentaeritritol-tetrakis[3-(3,5-di-tert-butil-4-hidroxifenil)propionato]
(Irganox 1010, producto de Ciba Specialty Chemicals K.K) al 0,07% en
peso/TPA. La composición de la resina era una composición de resina
con un 96% en peso de poli(trimetilen tereftalato). La
retención de viscosidad del polímero mejoró hasta el 98%. La
composición de la resina se cortó en cuadrados de 3 mm y se calentó
al aire a 130ºC durante 6 horas, y la acroleína y el alcohol alílico
producidos se complementaron con un baño de nieve carbónica y
metanol. Los rendimientos de acroleína y alcohol alílico eran 0,15
mg y 0,20 mg, respectivamente, por 1 g de composición de resina por
hora. En contraste, los rendimientos de acroleína y alcohol alílico
con la composición de resina del Ejemplo de Referencia 1 eran 0,51
mg y 0,82 mg, respectivamente.
Ejemplo comparativo
6
La composición de resina obtenida en el Ejemplo
de Referencia 1 se fundió-extrudió a través de una boquilla de
hilera de 0,23 mm con 36 orificios a 270ºC, y se enrolló
directamente a 1600 m/min. A continuación, se trató térmicamente a
40ºC para obtener fibras de 8,3 tex/36 35 (75 d/36 f). La
birrefringencia de las fibras resultantes era 0,024. Las fibras se
enrollaron hasta 5 kg, y después del almacenamiento en un almacén y
el hilo mostró contracción con el tiempo. Cuando se tiñó una tela
tricotada con un solo extremo introducido (28G, punto plano)
preparada a partir del hilo, se observó coloración desigual en
partes de la tela teñida contraídas severamente.
La composición de resina obtenida en el Ejemplo 1
se utilizó para la extrusión desde una boquilla de hilera de 0,23 mm
con 36 orificios a 270ºC, y se enrolló a 3500 m/min. La
birrefringencia de las fibras resultantes (POY) de 50 d/36 f era
0,058. Las fibras no mostraron ningún cambio con el tiempo incluso
cuando se almacenaron en un almacén. Las fibras se estiraron hasta
1,4 veces mientras se calentaban a 160ºC, y, a continuación, se
sometieron a torsión fugaz a 3500 T/min en condiciones normales de
estirado-torsión fugaz. El hilo sometido a torsión
fugaz que se obtuvo tenía unas propiedades de elasticidad y volumen
excelentes.
Ejemplo comparativo
7
El procedimiento del Ejemplo 1 se repitió
utilizando el 0,05% en peso de
tris(2,4-di-t-butilfenil)
fosfito en lugar del 0,05% en peso de trimetilfosfato.
La composición de la resina resultante tenía una
viscosidad intrínseca de 0,74 y contenía un 96% en peso de
poli(trimetilen tereftalato), y el contenido de fósforo
elemental era de 5 ppm, el contenido de dímero cíclico era del 3,1%
en peso y el contenido de BPE era del 0,07% en peso.
Cuando la composición de la resina se utilizó
para el hilado, la fibra resultante mostró una retención de
viscosidad del 84%, una tenacidad de 34,2 cN/tex (3,8 g/d) y una
elongación del 33%. El contenido de fósforo elemental de las fibras
era de 4 ppm, el contenido de dímero cíclico era del 3,2% en peso y
el contenido de BPE era del 0,09% en peso.
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(Tabla pasa a página
siguiente)
Las fibras de poliéster de la presente invención
son fibras de poliéster con una blancura y tenacidad excelentes, que
comprenden una composición de resina de poli(trimetilen
tereftalato) con una blancura, una estabilidad de hilado y una
estabilidad de fusión excelentes; permiten la producción industrial
ventajosa por hilado en fundido de una composición de resina de
poli(trimetilen tereftalato) con una gran estabilidad de
fusión y una reducción del grado de polimerización baja durante la
etapa de hilado.
Las fibras de poli(trimetilen tereftalato)
de la presente invención tienen una capacidad de procesado
satisfactoria y, por consiguiente, se pueden utilizar para fabricar
telas tricotadas Y tejidas provistas de funciones que no se pueden
obtener con las fibras de poliéster y nylon convencionales, para
aplicaciones tales como productos de ropa representados por ropa
interior, chaquetas, ropa de deporte, bañadores, medias, forros y
similares, así como productos materiales, tales como alfombras,
hilados con alma, floca, etc.
Claims (8)
1. Fibras de poliéster con una viscosidad
limitante de 0,4-2 que satisfacen las condiciones
siguientes (1) a (5).
(1) están compuestas de, como mínimo, el 90% en
peso de poli(trimetilen tereftalato),
(2) contienen un compuesto de fósforo en
10-250 ppm de peso de fósforo elemental,
(3) contienen no más del 3% en peso de dímeros
cíclicos,
(4) contienen entre el 0,4 y el 2% en peso de
bis(3-hidroxipropil) éter copolimerizado con
poli(trimetilen tereftalato), y
(5) tienen una birrefringencia de 0,03 o
superior.
2. Fibras de poliéster, según la reivindicación
1, caracterizadas en que la proporción del número de moles de
fósforo elemental en el compuesto de fósforo respecto al número de
moles del elemento metal utilizado como catalizador de
policondensación es de 0,4-3.
3. Fibras de poliéster, según la reivindicación 1
ó 2, caracterizadas por ser el compuesto de fósforo un
fosfato representado por O=P(OR_{1})(OR_{2})(OR_{3}) o
un fosfito representado por P(OR_{4})(OR_{5})(OR_{6}),
en los que R_{1}, R_{2}, R_{3}, R_{4}, R_{5} y R_{6}
pueden ser iguales o distintos, y se seleccionan entre átomos de
hidrógeno o grupos orgánicos de 1-8 átomos de
carbono, metales alcalinos y metales alcalinotérreos.
4. Fibras de poliéster, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizada por contener,
adicionalmente, un compuesto de cobalto en 5-200 ppm
en términos de peso elemental de cobalto.
5. Fibras de poliéster, según la reivindicación
4, caracterizadas por ser el compuesto de cobalto, como
mínimo, uno seleccionado entre acetato de cobalto, formiato de
cobalto, carbonato de cobalto, acetilacetonato de cobalto y sulfato
de cobalto.
6. Fibras de poliéster, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizada por contener no más del
1% en peso de un antioxidante a base de fenol impedido.
7. Fibras de poliéster, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizadas por tener una
viscosidad limitante de 0,81-2, y no ser el
contenido de dímero cíclico superior al 2% en peso.
8. Tela, entera o una parte de la misma, que
utiliza fibras de poliéster, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7.
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