EP0340505A2 - Arbeitsverfahren und Walzenstrasse zum kontinuerlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (Fertig-) Profilquerschnitt - Google Patents

Arbeitsverfahren und Walzenstrasse zum kontinuerlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (Fertig-) Profilquerschnitt Download PDF

Info

Publication number
EP0340505A2
EP0340505A2 EP89106675A EP89106675A EP0340505A2 EP 0340505 A2 EP0340505 A2 EP 0340505A2 EP 89106675 A EP89106675 A EP 89106675A EP 89106675 A EP89106675 A EP 89106675A EP 0340505 A2 EP0340505 A2 EP 0340505A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rolling
caliber
rollers
mill according
roller mill
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP89106675A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0340505A3 (en
EP0340505B1 (de
Inventor
Hugo Dr. Feldmann
Günter Kirchmann
Hubert Müller
Paul Kreisel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Schloemann Siemag AG
Schloemann Siemag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SMS Schloemann Siemag AG, Schloemann Siemag AG filed Critical SMS Schloemann Siemag AG
Priority to AT89106675T priority Critical patent/ATE102086T1/de
Publication of EP0340505A2 publication Critical patent/EP0340505A2/de
Publication of EP0340505A3 publication Critical patent/EP0340505A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0340505B1 publication Critical patent/EP0340505B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
    • B21B31/22—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal
    • B21B31/24—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal by screws
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/08—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process
    • B21B13/12—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with differently-directed roll axes, e.g. for the so-called "universal" rolling process axes being arranged in different planes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/02—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks
    • B21B31/04—Rolling stand frames or housings; Roll mountings ; Roll chocks with tie rods in frameless stands, e.g. prestressed tie rods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
    • B21B31/32—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis by liquid pressure, e.g. hydromechanical adjusting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2203/00—Auxiliary arrangements, devices or methods in combination with rolling mills or rolling methods
    • B21B2203/36—Spacers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2275/00—Mill drive parameters
    • B21B2275/02—Speed
    • B21B2275/04—Roll speed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/48—Tension control; Compression control
    • B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control

Definitions

  • the invention relates to a working method for the continuous rolling of a profiled rolling stock onto a predetermined, dimensionally accurate (finished) profile cross-section by means of successively arranged roll stands with pairs of rollers, the pairs of axes of which are perpendicular to one another, and which have caliper channels which are opposite one another and determine the respective cross-sectional profile of the continuous rolling profile strand and on a roller mill to carry out this working process.
  • a strand of rolled material emerging from a continuous rolling mill for example approximately 20-25 mm in diameter, generally has tolerance deviations of +/- 0.5 mm.
  • the tolerance deviations should only be 0.05 mm and less. Since the rolling stock is also subject to temperature fluctuations over its length and due to other influencing factors such as material quality, tension and swirl between the rolling stands of the rolling mill etc., a cross section of the rolling stock emerging from the last rolling stand results, the shape and behavior of which are not precise for further rolling is predeterminable, also arise when rolling, for example with a a pair of rollers forming a self-contained, closed roll caliber, under the pre-tensioning force which substantially exceeds the rolling force, difficulties which entail a number of disadvantages.
  • the invention has for its object to improve the generic working method so that the difficulties and disadvantages mentioned are avoided or eliminated and to create suitable devices for performing this working method.
  • the solution to this problem according to the invention is based on the knowledge that a uniform design of the cross-sectional shape and the structure of the rolling stock emerging from the rolling mill is achieved by distributing the decreases as evenly as possible, i.e. little increase in width and uniform structure compaction, and by uniform control of the rolling temperatures over the length of a rolling stock and is reached over its cross section.
  • the deformation occurs from the decrease in height caused by the passage of the rolling stock through the rolling caliber. This results in an increase in length and an increase in width.
  • an increase in length is primarily desired.
  • the increase in width generally represents a less desirable appearance.
  • the cross-sectional sections which are displaced in the course of this process decrease little or not at all in height and thus experience only inadequate or no extension.
  • the relationship between the individual cross-sectional sections means that the widening sections, which experience only a slight decrease in height, are taken along and stretched over the tensile forces that occur. These widening edge sections are exposed to a risk of edge tearing. If such a spreading occurs, this requires a correspondingly greater decrease in height in the next rolling caliber and thus greater rolling forces, greater deformation moments and thus a higher expenditure of power. Spreading does not only require greater performance, rather, there must either be larger decreases per rolling caliber or a larger number of rolling calibres that take effect one after the other must be provided.
  • roll deformation should therefore be aimed for, with the smallest possible spreading.
  • the size of such spreads is influenced by the temperature of the rolling stock, the friction behavior between the roll and the rolling stock, the rolling speed, the shape of the caliber and the roll diameter.
  • the rolling stock temperature is predetermined by the rolling mill and cannot be influenced in this respect.
  • the friction behavior between the roller and the rolling stock can be designed favorably by appropriately designing the surface.
  • the rolling speed is also given by the rolling train.
  • the caliber shape is intended to largely avoid spreading and to achieve the most even possible decrease across the width of the rolling stock.
  • the roll diameter which can best be influenced in the context in question, should be kept as small as possible, since this also means that the width is small and, with a constant decrease in height, the number of roll calibers to be traversed is smaller and the resistance to deformation is low. In addition, smaller rolling forces and smaller torques occur, so that only smaller drive powers have to be provided. In addition, the tendency to spread is kept small, roller wear is reduced and the desired narrow tolerances can be better maintained. It is also important that favorable forming conditions arise in the rolling caliber and that the surface of the rolling stock is also improved by the short contact distances between the roll and the rolling stock.
  • the solution of the above-mentioned object is therefore characterized in that the roll track in one or more roughing stands runs locally in the circumferential area of its cross-section which, after leaving the last roughing stand in the subsequent main stand, into the region of the line of contact of both rolls of this main stand, so that it is precalibrated in each case the entire material of the rolling stock entering the main stand fills the caliber of this main stand without significantly deforming this contact area of the rolling line.
  • the speed of the pairs of rolls of the main stand can be regulated as a function of the speed of the rolls of the last roughing stand by applying a very slight pull on the rolling stock and the speed of the rolls of the roughing stand can also be regulated while allowing a slight slip between these rolls and the rolling stock be managed.
  • a roller train for carrying out this working method can have at least two successive dimensional rolling stands, in which the rollers of the roller pairs can be positioned against one another with a pre-tensioning force that significantly exceeds the rolling force, and in which the geometric shape of the course of the circumferential lines of the respective caliber formed in the upstream Dimensional mill stands at least in the wall area of the bottom of both caliber channels and in the downstream dimension mill stands essentially in the entire wall area of both caliber channels correspond to the geometric shape of the profile of the circumferential line of the predetermined finished profile cross section.
  • the distance between the centers of the bottom regions of the caliber of the upstream dimensional rolling stands is slightly less than or equal to the predetermined finished diameter of the profile cross section formed in this region.
  • At least the rollers of the roller pairs of the downstream ones can also be used.
  • Made-to-measure roll stands have peripheral sections which are known and run laterally outside the caliber channels, lie on top of one another during the rolling and are pressed against one another with the prestressing force.
  • the rollers of the roller pairs can be positioned away from each other within the elastic range of the superimposed circumferential sections so that they can be controlled and positioned against the pretensioning force, and the edge edges of the caliber channels expediently have a rounding that has a slight, laterally outward symmetrical bulge in the course of the circumferential line of the caliber bring in, the rounding may have the shape of a radius which is, for example. 1 to 2 mm.
  • the wall area of the bottom of the caliber channels of the upstream measuring mill stand which corresponds to the geometric shape of the circumferential line of the predetermined finished profile cross section, is dimensioned such that it covers the area of the symmetrical bulge of the circumferential line of the caliber of the downstream measuring mill stand.
  • the dimensional roll stands explained can also be arranged in a roll train instead of the roughing, intermediate and / or final stand sections of this roll train. There is also the possibility of rolling an intended intermediate profile cross-section to arrange such measuring roll stands within the successive roll stands of a roll train.
  • One or more of the roller pairs can also be supported by backup rollers and the drive can be effected directly or via these backup rollers.
  • the pairs of rollers can also be carried by the support rollers and guided radially and / or axially by them.
  • the prestressing force can also be transmitted from the support rollers to the roller pairs and two support rollers supporting the respective rollers of the roller pair can be provided.
  • the pre-rolling calibers and the roller pairs forming self-contained rolling calibres behind the first finishing relay can be positioned on a roller mill that has a first finishing relay of independent rolling stands arranged one behind the other and a second finishing relay that is arranged after this and consists of a plurality of rolling stands combined in a finishing block without the second finishing line or between the first and second finishing lines or behind the second finishing line.
  • the diameter ratio of the rolls of the pairs of rolls forming the pre-roll calibres and of the rolls of the last roll stand of the continuous rolling train feeding the rolling stock can reach a value of 0.7 and less.
  • the diameters of the pre-rolling caliber and the pairs of rolls forming the self-contained rolling caliber can be approximately the same among themselves and can have a diameter of approximately 250 mm and less, designed as rolling disks.
  • the distance between the respective common axis planes of the axes of the pairs of rollers forming the pre-rolling caliber and the self-contained rolling caliber corresponds approximately to the sum of the diameter halves of the two roller pairs in such a dimensioning of the roller diameter, then there is such a short distance between the two roller calibers that the temperature changes or swirl tendencies influencing the rolling stock strand cannot occur or can only occur to a barely measurable extent.
  • the pair of rollers forming the pre-rolling caliber can be stored in bearing pieces which are connected to one another by adjustable traction spindles and which are supported against the tensioning force of these traction spindles by pistons which can be pressurized with fluid and against which interchangeable stop pieces of different heights can be placed.
  • This arrangement allows it, the rollers of the roller pairs forming the pre-roll caliber against the clamping force exerted by the tension spindles, which acts here as a preload, within the elastic range of the tension spindles by means of precisely metered changes in the pressure of the pressure medium acting on the pistons, with extremely small adjustment paths. In practice it has been shown that travel ranges of 0.01 mm and less can be set.
  • the pre-rolled caliber can be quickly and precisely adapted to the prevailing circumstances within a few rolling stock test runs, and readjustments are also possible during the rolling stock run under rolling pressure. Further training and application possibilities of the devices according to the invention are set out in the subclaims.
  • the deformation of the profile cross section of the rolling stock strand in the front and the main stand arranged closely behind it has features which are reminiscent of the deformation profile of a strand in the caliber of a drawing die.
  • the results obtained also correspond to those that can be achieved when pulling strands, namely in addition to a surprisingly large decrease, which can amount to 10 to 15%, a rolling stock strand is produced, the finished profile of which is only slight deviations in both round and square cross sections shows the specified target values and in particular maintains this cross-sectional constancy over the entire rod length.
  • the pair of vertical rolls 1 forming an open pre-rolling caliber and the pair of horizontal rolls 2 forming the self-contained rolling caliber are arranged closely one behind the other in the direction of the rolling stock movement line indicated by an arrow W; here with a distance D between the two respective common axial planes of the roller pairs 1 and 2, which is slightly larger than the sum of the two diameter halves M1 and M2 of these two roller pairs 1 and 2.
  • the device is located behind the vertical roller pair, designated 3, of the last stand 4 a continuous profile rolling train, not shown, from which the profiled rolling stock exits in the direction of the rolling stock movement line W and enters the device.
  • the pair of horizontal rolls 2 is supported in a braced roll stand 5, which is not part of the invention, and which the rolls of this pair of horizontal rolls 2 have the one expected Rolling force pushing against each other significantly exceeding.
  • This pair of horizontal rollers 2 is driven by a motor 6 via an intermediate gear 7 and articulated spindles 8.
  • the pair of vertical rollers 1 is driven by a motor 9 via an articulated spindle 10 and an angular gear 11 in a manner to be explained in more detail later on by means of a toothed belt 12.
  • the pair of vertical rollers 1 are each mounted in a bearing piece 13 and 14, respectively. Both bearing pieces are displaceable in V-grooves 15a on a support plate 15 and can be fixed thereon with clamping means 16.
  • the support plate 15 stands on a support box 17, which is supported together with the horizontal roll stand 5 by a base plate 18, which in turn can be pulled off in the direction of arrow A from the common sole plate 19.
  • the base plate 18 can be fixed relative to the sole plate 19 with clamping devices 20 (FIGS. 1 and 4).
  • the articulated spindle 10 is released from the angular gear 11, while the articulated spindles 8 for the drive transmission to the horizontal roll stand 5 are released from the intermediate gear 7 and from an extension piece 18a the base plate 18 can be pulled out of the rolling line with this and the units standing thereon; as well as the angular gear 11 also carried by the base plate 18.
  • pairs of tension spindles 21 and 22 are guided through the two bearing pieces 13, 14 of the rollers of the pair of vertical rollers 1 above and below these rollers. Toothed projecting thread end of these spindles 21, 22 are toothed belt pinions 23, 24 screws, while ratchet wheels 25 are non-rotatably placed on the other ends, which can be fixed against rotation relative to the bearing pieces 13 and 14 by means of locking rods 26.
  • a toothed belt 27 is guided around the toothed belt pinion 23, 24 (cf. FIG. 7).
  • a toothed belt pinion 23 is equipped with a square drive 28.
  • the toothed belt pinions 23 and 24 are mounted in bearing plates 29, which together with spacers 30 form a bearing housing, which can be pressed against the bearing piece 14 against it.
  • This threaded stud extension 32a is guided in a longitudinally displaceable manner in an annular piece 33, which is fixedly connected to the support plate 15 via a holding plate 34.
  • adjusting nuts 35 are screwed onto the threaded stud attachment.
  • a pot piston 36 and an exchangeable stop piece 37 are arranged opposite each other in corresponding bore recesses above and below the vertical rollers 1.
  • Toothed belt wheels 16 are seated on the downward-facing axial shoulders 1a of the vertical rollers 1, which are looped around by the already mentioned toothed belt 12 with a reversible loop.
  • This toothed belt 12 is guided around a drive pinion 38 seated on the angular gear 11 and a tensioning roller 39.
  • the axis 39a of this tensioning roller (FIG. 3) is mounted in the carrying case 17 in an elastically supported guide 40 so that it can be moved and locked.
  • the two bearing pieces 13, 14, after they have been placed on the support plate 15, can be guided in a longitudinally displaceable manner in the V-grooves 15a via the toothed belt pinion 23 Rotating the square drive 28 and transmitting this rotary movement through the toothed belt 27 to all four toothed belt sprockets 23, 24 and applying a corresponding train on the traction spindles 21, 22 are moved against each other, the pot pistons 36 in one bearing piece 14 on the stop pieces 37 in the other Support bearing piece 13.
  • a selectable stop piece 37 with the appropriate height must be used.
  • the handlebar 32 is fixed relative to the ring piece 33 with the adjusting nuts 35 and one of the two bearing pieces 13, 14, here the bearing piece 13, is fixed on the support plate 15 with the aid of the clamping means 16.
  • the other bearing piece 14 must remain movable on the support plate 15, because the fine stone setting of the caliber K is brought about by the fact that the desired change in width within the elastic range of the tensioning spindles 21, 22 against the clamping pressure of the tensioning spindles 21, 22 is controlled by small, controlled pressure additions of the caliber K is effected in the smallest sections of fractions of mm necessary for the implementation of the working method, and this requires a corresponding transverse displaceability of the bearing piece 14.
  • the vertical rolling device consisting of support plate 15, bearing pieces 13, 14 with vertical rollers 1, toothed belt wheels 1b and tensioning roller 39 are removed with the support plate 15 upwards; the toothed belt drive pinion 38 remains with the toothed belt 12 in the carrier box 17.
  • the support plate 15 represents a kind of interchangeable plate with which a prepared second set of these parts can be exchanged for the first.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Abstract

Ein Arbeitsverfahren zum kontinuierlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, maßgenauen (Fertig-)Profilquerschnitt mit Hilfe aufeinanderfolgend angeordneter Walzgerüste. Die Walzgerüste weisen Walzenpaare auf, deren Achspaare senkrecht zueinander liegen, und die einander gegenüberliegende Kaliberrinnen aufweisen, die das jeweilige Querschnittsprofil des durchlaufenden Walzgutstranges bestimmen. Der Walzgutstrang wird in einem oder mehreren Vorgerüsten örtlich in dem Umfangsbereich seines Querschnitts, der nach dem Verlassen des letzten Walzgerüstes im nachfolgenden Hauptgerüst in den Bereich der Berührungslinie der beiden Walzen dieses Hauptgerüstes einläuft so vorkalibriert, daß jeweils das gesamte in dieses Hauptgerüst einlaufende Material des Walzgutstranges das Kaliber des Hauptgerüstes ausfüllt ohne daß dieses Material dabei das Querschnittsprofil des Walzgutstranges in diesem WalzenBerührungslinienbereich nennenswert verformt.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Arbeitsverfahren zum kontinuierlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, maßgenauen (fertig-)Profilquer­schnitt mittels aufeinanderfolgend angeordneter Walzgerüste mit Walzenpaaren, deren Achspaare senkrecht zueinander lie­gen, und die einander gegenüberliegende, das jeweilige Quer­schnittsprofil des durchlaufenden Walzprofilstranges bestim­mende Kaliberrinnen aufweisen und auf eine Walzenstraße zur Durchführung dieses Arbeitsverfahrens.
  • Ein aus einer kontinuierlichen Walzstraße austretender Walz­gutstrang von bspw. etwa 20-25 mm Durchmesser weist in der Regel Toleranzabweichungen von +/- 0,5 mm auf. Beim Walzen maßgenauer Profil-Querschnitte sollen die Toleranzabweichun­gen jedoch nur 0,05 mm und weniger betragen. Da der Walzgut­strang darüber hinaus über seine Länge Temperaturschwankun­gen unterworfen ist und sich infolge anderer Einflußgrößen wie Materialqualität, Zug und Drall zwischen den Walzgerü­sten der Walzstraße usw. ein Querschnitt des aus dem letzten Walzgerüst austretenden Walzgutstranges ergibt, dessen Form und Verhalten für die weitere Walzung nicht genau vorherbe­stimmbar ist, ergeben sich auch beim Walzen z.B. mit einem, ein in sich positionsgenaues geschlossenes Walzkaliber bil­denden Walzenpaar unter die Walzkraft wesentlich überstei­gender Vorspannkraft Schwierigkeiten, die eine Reihe von Nachteilen mit sich bringen. Es ist dabei davon auszugehen, daß die aus dem Walzvorgang in der Walzstraße herrührenden negativen Eigenschaften des austretenden Walzgutstrangs insbesondere die der Querschnittsform als zunächst nicht beeinflußbar hingenommen werden müssen. Die Schwierigkeiten bestehen u.a. darin, daß die von den Walzenpaaren gebilde­ten, in sich geschlossenen Walzkaliber nicht durch regelnde Anstellung veränderbar sind, mit der Folge, daß das Walzka­liber wegen der wechselnden Form des Querschnitts oder des sich ändernden Materialverhaltens z.B. aufgrund von Tempera­turschwankungen des aus der Walzstraße kommenden Walzgut­stranges nicht vollständig gefüllt oder auch überfüllt wird. Mit Verwendung mehrerer hintereinander angeordneter Walzen­paare mit Walzkalibern abgestufter Größe konnte dieser Schwierigkeit nun mehr oder weniger zufriedenstellend begeg­net werden. Eine weitere Schwierigkeit, nämlich die nach­teilige Bildung partieller mehr oder weniger starker Rand­grate am Umfang des Profils nach dessen Austritt aus dem letzten Fertiggerüst ließ sich bisher auch durch das Walzen mit mehreren hintereinander angeordneten Walzenpaaren in der geschilderten Weise nicht beseitigen bzw. vermeiden, ebenso­wenig die Nachteile, die sich aus der Drallneigung des Stranges und dem Zug zwischen den hintereinander angeordne­ten Walzenpaaren ergaben. Schließlich ist es bisher auch nicht gelungen, die Verformung des Walzgutstranges bei die­ser Art der Walzung so zu gestalten, daß dieser über seine gesamte Länge einen gleichbleibenden Fertig-Profilquer­schnitt aufweist.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das gattungsgemäße Arbeitsverfahren so zu verbessern, daß die genannten Schwie­rigkeiten und Nachteile vermieden bzw. beseitigt werden und geeignete Vorrichtungen zur Durchführung dieses Arbeitsver­fahrens zu schaffen.
  • Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe geht von der Erkenntnis aus, daß eine gleichmäßige Ausbildung der Quer­schnittsform und des Gefüges des aus der Walzstraße austre­tenden Walzgutstranges durch eine möglichst gleichmäßige Verteilung der Abnahmen, d.h. wenig Breitenzunahme und gleichmäßige Gefügeverdichtung sowie durch eine gleichmäßige Führung der Walztemperaturen über die Länge eines Walzgut­stranges und über seinen Querschnitt erreicht wird. Beim Walzen erfolgt die Verformung aus der beim Durchgang des Walzgutstranges durch das Walzkaliber hervorgerufenen Höhen­abnahme. Aus dieser resultieren eine Zunahme der Länge und eine Zunahme der Breite. Beim Walzen ist in erster Linie eine Zunahme der Länge erwünscht. Die Zunahme der Breite stellt eine in der Regel weniger erwünschte Erscheinung dar. Die Querschnittsabschnitte, die bei diesem Vorgang in die Breite verdrängt werden, nehmen in ihrer Höhe wenig oder gar nicht ab und erfahren damit nur eine unzureichende oder keine Verlängerung. Durch den Zusammenhang zwischen den einzelnen Querschnittsabschnitten werden die breitenden Abschnitte, die nur eine geringe Höhenabnahme erfahren, aber mitgenommen und über die auftretenden Zugkräfte gestreckt. Diese breitenden Randabschnitte sind einer Kantenrißgefahr ausgesetzt. Tritt eine solche Breitung auf, so erfordert diese im nächsten Walzkaliber eine entsprechend größere Abnahme der Höhe und damit größere Walzkräfte, größere Ver­formungsmomente und damit einen höheren Leistungsaufwand. Die Breitung erfordert aber nicht nur größere Leistungen, sondern es müssen entweder größere Abnahmen pro Walzkaliber erfolgen oder es muß eine größere Zahl von hintereinander wirksam werdenden Walzkalibern vorgesehen werden.
  • Für die Verbesserung des gattungsgemäßen Arbeitsverfahrens ist deshalb eine Walzverformung anzustreben, bei der mög­lichst kleine Breitungen auftreten. Die Größe solcher Brei­tungen wird durch die Walzguttemperatur, das Reibungsver­halten zwischen Walze und Walzgut, die Walzgeschwindigkeit, die Kaliberform und den Walzendurchmesser beeinflußt. Die Walzguttemperatur wird im vorliegenden Zusammenhang von der Walzstraße vorgegeben und ist insoweit nicht beeinflußbar. Das Reibungsverhalten zwischen Walze und Walzgut kann durch entsprechende Gestaltung der Oberfläche günstig gestaltet werden. Die Walzgeschwindigkeit ist ebenfalls durch die Walzstraße gegeben. Die Kaliberform soll weitgehend die Breitung vermeiden und eine möglichst gleichmäßige Abnahme über die Walzgutbreite bewirken. Der Walzendurchmesser, der sich im in Rede stehenden Zusammenhang am ehesten beeinflus­sen läßt, sollte aus diesem Grund möglichst klein gehalten werden, da damit auch die Breitung klein und bei gleichblei­bender Höhenabnahme auch die Zahl der zu durchlaufenden Walzkaliber kleiner wird und die Formänderungswiderstände gering sind. Weiterhin treten dabei kleinere Walzkräfte und kleinere Drehmomente auf, so daß auch nur kleinere Antriebs­leistungen vorgesehen werden müssen. Darüber hinaus wird die Breitungstendenz klein gehalten, der Walzenverschleiß ver­ringert und die gewünschten engen Toleranzen lassen sich besser einhalten. Wesentlich ist weiter, daß günstige Um­formverhältnisse im Walzkaliber entstehen, und daß auch die Oberfläche des Walzgutes durch die kurzen Kontaktstrecken zwischen Walze und Walzgut verbessert wird.
  • Die Lösung oben genannten Aufgabe wird deshalb dadurch ge­kennzeichnet, daß der Walzgustrang in einem oder mehreren Vorgerüsten örtlich in dem Umfangsbereich seines Quer­schnitts der nach dem Verlassen des letzten Vorgerüstes im nachfolgenden Hauptgerüst in den Bereich der Berührungslinie beider Walzen dieses Hauptgerüstes einläuft, so vorkalib­riert wird, daß jeweils das gesamte in das Hauptgerüst ein­laufende Material des Walzgutstranges das Kaliber dieses Hauptgerüstes ausfüllt ohne dabei diesen Walzlinienberüh­rungsbereich nennenswert zu verformen. Die Drehazahl der Walzenpaare des Hauptgerüstes kann dabei in Anhängigkeit von der Drehzahl der Walzen des letzten Vorgerüstes unter Auf­bringung eines sehr leichten Zuges auf dem Walzgutstrang geregelt werden und es kann weiter die Drehzahl der Walzen des Vorgerüstes unter Zulassung eines leichten Schlupfes zwischen diesen Walzen und dem Walzgutstrang geregelt wer­den. Eine Walzenstraße zur Durchführung dieses Arbeitsver­fahrens kann erfindungsgemäß mindestens zwei aufeinanderfol­gende Maß-Walzgerüste aufweisen, bei denen die Walzen der Walzenpaare mit einer die Walzkraft wesentlich übersteigen­den Vorspannkraft gegeneinander prositionierbar sind, und bei denen die geometrische Form des Verlaufs der Umfangsli­nien des jeweils gebildeten Kalibers in den vorgeordneten Maß-Walzgerüsten mindestens im Wandungsbereich des Bodens beider Kaliberrinnen und in den nachgeordneten Maß-Walzge­rüsten im wesentlichen im gesamten Wandungsbereich beider Kaliberrinnen mit der geometrischen Form des Verlaufs der Umfangslinie des vorgegebenen Fertig-Profilquerschnitts übereinstimmt. Dies kann vorteilhaft dadurch erreicht wer­den, daß der Abstand der Mitten der Bodenbereiche des Kali­bers der vorgeordneten Maß-Walzgerüste geringfügig kleiner oder gleich dem vorgegebenen Fertigdurchmesser des in diesem Bereich geformten Profilquerschnitts ist. Es können weiter mindestens die Walzen der Walzenpaare der nachgeordneten Maß-Walzgerüste ansich bekannte, seitlich außerhalb der Kaliberrinnen verlaufende, während des Walzens aufeinander­liegende und mit der Vorspannkraft gegeneinander gedrückte Umfangsabschnitte aufweisen. Die Walzen der Walzenpaare können innerhalb des elastischen Bereichs der aufeinander­liegenden Umfangsabschnitte wegkontrollier- und positionier­bar gegen die Vorspannkraft voneinander weg anstellbar sein und die Randkanten der Kaliberrinnen weisen zweckmäßig eine Abrundung auf, die in den Verlauf der Umfangslinie des Kali­bers eine geringfügige seitlich nach außne gerichtete symme­trische Ausbuchtung einbringen wobei die Abrundung die Form eines Radius aufweisen kann, der bspw. 1 bis 2 mm beträgt. Der mit der geometrischen Form der Umfangslinie des vorgege­benen Fertig-Profilquerschnitts übereinstimmende Wandungsbe­reich des Bodens der Kaliberrinnen des oder der vorgeordne­ten Maß-Walzgerüste ist dabei so bemessen, daß er den Be­reich der symmetrischen Ausbuchtung der Umfangslinie des Kalibers des nachgeordneten Maß-Walzgerüstes überdeckt.
  • Die erläuterten Maß-Walzgerüste können auch in einer Walzen­straße antelle der Vor-, Zwischen- und/oder Endgerüstab­schnitte dieser Walzenstraße angeordnet werden. Es besteht auch die Möglichkeit zur Walzung eine vorgesehenen Zwischen­profil-Querschnitts solche Maß-Walzgerüste innerhalb der aufeinanderfolgenden Walzgerüste einer Walzenstraße anzuord­nen. Ein oder mehrere der Walzenpaare können auch von Stütz­walzen abgestützt werden und der Antrieb kann direkt oder über diese Stützwalzen bewirkt werden. Die Walzenpaare kön­nen auch von den Stützwalzen getragen und von diesen radial und/oder axial geführt sein. Auch läßt sich die Vorspann­kraft von den Stützwalzen auf die Walzenpaare übertragen und es können je zwei die jeweiligen Walzen des Walzenpaares abstützende Stützwalzen vorgesehen werden.
  • Bel einer Walzenstraße, die eine erste Fertigstaffel von selbständigen, hintereinander angeordneten Walzgerüsten und eine dieser nachgeordnete, aus einer Mehrzahl von in einem Fertigblock zusammengefaßten Walzgerüsten bestehende zweite Fertigstaffel aufweist, können die Vor-Walzkaliber und die in sich geschlossenen Walzkaliber bildenden Walzenpaare hinter der ersten Fertigstaffel ohne die zweite Fertigstaf­fel oder zwischen der ersten und der zweiten Fertigstaffel oder hinter der zweiten Fertigstaffel angeordnet werden.
  • Das Durchmesserverhältnis der Walzen der Vor-Walzkaliber bildenden Walzenpaare und der Walzen des letzten Walzgerü­stes der den Walzgutstrang zuführenden kontinuierlichen Walzstraße kann erfindungsgemäß den Wert 0,7 und kleiner erreichen. Die Durchmesser der das Vor-Walzkaliber und der das in sich geschlossene Walzkaliber bildenden Walzenpaare können dabei unter sich etwa gleich sein und dabei, als Walzscheiben ausgebildet einen Durchmesser von etwa 250 mm und weniger aufweisen. Wenn bei einer solchen Bemessung der Walzendurchmesser der Abstand der jeweiligen gemeinsamen Achsebenen der Achsen der das Vor-Walzkaliber und das in sich geschlossene Walzkaliber bildenden Walzenpaare etwa der Summe der Durchmesserhälften beider Walzenpaare entspricht, dann ergibt sich zwischen den beiden Walzkalibern ein so kurzer Abstand, daß den Walzgutstrang beeinflussende Tempe­raturänderungen oder Drallneigungen nicht oder nur in kaum meßbaren Ausmaßen auftreten können.
  • Das das Vor-Walzkaliber bildende Walzenpaar kann in Lager­stücken lagern, die durch einstellbare Zugspindeln miteinan­der verbunden sind, und die gegen die Spannkraft dieser Zugspindeln durch druckmittelbeaufschlagbarte Kolben und gegen diese anlegbare, auswechselbare Anschlagstücke unter­schiedlicher Höhe abgestützt sind. Diese Anordnung erlaubt es, die Walzen der das Vor-Walzkaliber bildenden Walzenpaare gegen die von den Zugspindeln ausgeübte Spannkraft, die hier als Vorspannung wirkt, innerhalb des elastischen Bereichs der Zugspindeln durch genau dosierte Änderungen des Drucks des die Kolben beaufschlagenden Druckmittels außerordentlich genau mit kleinsten Stellwegen anzustellen. In der Praxis hat sich gezeigt, daß Stellwege von 0,01 und weniger mm einstellbar sind. Mit dieser genauen Anstellmöglichkeit läßt sich das Vor-Walzkaliber innerhalb weniger Walzgut-Probe­durchgänge schnell und genau den jeweiligen Gegebenheiten anpassen, und es sind auch Nachstellungen während des Walz­gutdurchlaufs unter Walzdruck möglich. Weitere Ausbildungs­und Anwendungsmöglichkeiten der erfindungsgemäßen Vorrich­tungen sind in Unteransprüchen niedergelegt.
  • Bei Durchführung des erfindungsgemäßen Arbeitsverfahrens unter Verwendung der ebenefalls erfindungsgemäßen Walzen­straßen-Ausbildungen weist die Verformung des Profilquer­schnittes des Walzgutstranges in dem Vor- und dem dicht dahinter angeordneten Hauptgerüst Merkmale auf, die an den Verformungsverlauf eines Stranges im Kaliber eines Zieh­steins erinnern. Die erzielten Ergebnisse entsprechen in Manchem auch denen, die sich beim Ziehen von Strängen erzie­len lassen, nämlich neben einer überraschend großen Abnahme, die 10 bis 15% betragen kann, entsteht ein Walzgutstrang, dessen Fertigprofil sowohl bei Rund- als auch bei Quadrat­querschnitten nur geringfügige Abweichungen von den vorgege­benen Soll-Werten zeigt und insb. diese Querschnittkonstanz über die gesamte Stablänge beibehält.
  • Die Erfindung wird anhand des in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. In der Zeichnung zeigen
    • Fig. 1 die Vorrichtung in der Gesamtanordnung von der Seite gesehen in schematischer Darstellung,
    • Fig. 2 die Draufsicht auf Fig. 1,
    • Fig. 3 eine Einzelheit aus Fig. 2 in vergrößertem Maßstab,
    • Fig. 4 eine Seitenansicht von Fig. 3,
    • Fig. 5 eine andere Seitenansicht von Fig. 3 teilweise ge­schnitten in vergrößertem Maßstab,
    • Fig. 6 die Draufsicht auf Fig. 5,
    • Fig. 7 eine Seitenansicht von Fig. 5 und
    • Fig. 8 einen Teilschnitt nach der Linie C-C durch Fig. 4.
  • Wie aus den Fig. 1 und 2 zu ersehen, sind, das ein offenes Vor-Walzkaliber bildende Vertikalwalzenpaar 1 und das das in sich geschlossene Walzkaliber bildende Horizontalwalzenpaar 2 dicht hintereinander in Richtung der durch einen Pfeil W angedeuteten Walzgutbewegungslinie angeordnet; hier mit einem Abstand D der beiden jeweiligen gemeinsamen Achsebenen der Walzenpaare 1 und 2, der etwas größer ist als die Summe der beiden Durchmesserhälften M1 und M2 dieser beiden Wal­zenpaare 1 und 2. Die Vorrichtung befindet sich hinter dem mit 3 bezeichneten Vertikalwalzenpaar des letzten Gerüstes 4 einer nicht dargestellten kontinuierlichen Profilwalzestra­ße, aus der der profilierte Walzgutstrang in Richtung der Walzgutbewegungslinie W aus- und in die Vorrichtung ein­tritt. Das Horizontalwalzenpaar 2 lagert in einem, nicht zur Erfindung gehörigen verspannten Walzgerüst 5, das die Walzen dieses Horizontalwalzenpaares 2 mit einer die erwartete Walzkraft wesentlich übersteigenden Vorspannkraft gegenein­anderdrückt. Der Antrieb dieses Horizontalwalzenpaares 2 erfolgt von einem Motor 6 aus über ein Zwischengetriebe 7 und Gelenkspindeln 8. Das Vertikalwalzenpaar 1 wird von einem Motor 9 über eine Gelenkspindel 10 und ein Winkelge­triebe 11 in später noch näher erläuterter Weise mittels eines Zahnriemens 12 angetrieben.
  • Wie aus den Fig. 3 und 4 sowie aus 5 und 6 hervorgeht, ist das Vertikalwalzenpaar 1 jeweils in einem Lagerstück 13 bzw. 14 gelagert. Beide Lagerstücke stehen, in V-Nuten 15a ver­schiebbar auf einer Tragplatte 15 auf und sind auf dieser mit Klemmitteln 16 festlegbar. Die Tragplatte 15 steht auf einem Tragkasten 17 auf, der zusammen mit dem Horizontal­walzgerüst 5 von einer Basisplatte 18 getragen wird, die ihrerseits in Richtung des Pfeils A von der gemeinsamen Sohlplatte 19 abgezogen werden kann. Die Basisplatte 18 läßt sich gegenüber der Sohlplatte 19 mit Klemmeinrichtungen 20 (Fig. 1 und Fig. 4) festlegen. Beim Herausschieben der Ba­sisplatte 18 mit dem aufstehenden Horizontalwalzgerüst 5 und den Lagerstücken 13, 14 mit dem Vertikalwalzenpaar 1 wird die Gelenkspindel 10 vom Winkelgetriebe 11 gelöst, während die Gelenkspindeln 8 für die Antriebsübertragung auf das Horizontalwalzgerüst 5 vom Zwischengetriebe 7 gelöst werden und von einem Ansatzstück 18a der Basisplatte 18 getragen mit dieser und den darauf stehenden Einheiten aus der Walz­linie herausziehbar ist; ebenso wie das auch von der Basis­platte 18 getragene Winkelgetriebe 11.
  • Wie aus Fig. 5 und 6 zu ersehen, sind durch die beiden La­gerstücke 13, 14 der Walzen des Vertikalwalzenpaares 1 ober­halb und unterhalb dieser Walzen Paare von Zugspindeln 21 bzw. 22 geführt. Auf das jeweilige überstehende Gewindeende dieser Spindeln 21, 22 sind Zahnriemenritzel 23, 24 aufge­ schraubt, während auf den anderen Enden Ratschenräder 25 drehfest aufgesetzt sind, die gegenüber den Lagerstücken 13 bzw. 14 mittels Sperrstangen 26 gegen Drehung festlegbar sind. Um die Zahnriemenritzel 23, 24 ist (vgl. Fig. 7) ein Zahnriemen 27 geführt. Ein Zahnriemenritzel 23 ist mit einem Stellvierkant 28 ausgestattet. Die Zahnriemenritzel 23 und 24 lagern in Lagerplatten 29, die mit Distanzscheiben 30 zusammen ein Lagergehäuse bilden, das am Lagerstück 14 an­liegend gegen dieses andrückbar ist. An dieses Lagergehäuse ist nach außen kragend ein Scharnierbolzen 31 angesetzt, der mit einer Lenkstange 32 verbunden ist, die einen Gewinde­bolzenansatz 32a aufweist. Dieser Gewindebolzenansatz 32a ist in einem Ringstück 33 längsverschieblich geführt, das über eine Halteplatte 34 fest mit der Tragplatte 15 verbun­den ist. Beiderseits des Ringstücks 33 sind auf den Gewin­debolzenansatz Stellmuttern 35 aufgeschraubt. In die einan­der zugewandten Seiten 13a und 14a der Lagerstücke 13, 14 sind einander gegenüberliegend in entsprechende Bohrungsaus­nehmungen jeweils oberhalb und unterhalb der Vertikalwalzen 1 ein druckmittelbeaufschlagbarer Topfkolben 36 und ein auswechselbares Anschlagstück 37 angeordnet.
  • Auf den nach unten weisenden Achsansätzen 1a der Vertikal­walzen 1 sitzen Zahnriemenräder 16 (vgl. hierzu Fig. 8 und 2), die von dem bereits erwähnten Zahnriemen 12 mit einer Wendeschlinge umschlungen werden. Dieser Zahnriemen 12 wird um ein auf dem Winkelgetriebe 11 sitzendes Antriebsritzel 38 und eine Spannrolle 39 herumgeführt. Die Achse 39a dieser Spannrolle (Fig. 3) ist im Tragkasten 17 in einer elastisch abgstützten Führung 40 verschieb- und feststellbar gelagert.
  • Die beiden Lagerstücke 13, 14 können, nachdem sie auf die Tragplatte 15 aufgesetzt worden sind, in den V-Nuten 15a längsverschiebbar geführt über die Zahnriemenritzel 23 durch Drehen des Stellvierkants 28 und Übertragung dieser Drehbe­wegung durch den Zahnriemen 27 auf sämtliche vier Zahnrie­menritzel 23, 24 und Aufbringen eines entsprechenden Zuges auf die Zugspindeln 21, 22 gegeneinanderbewegt werden, wobei sich die Topfkolben 36 in dem einen Lagerstück 14 auf die Anschlagstücke 37 in dem anderen Lagerstück 13 abstützen. Je nach der Größe des einzustellenden Kalibers K zwischen den beiden Vertikalwalzen 1 muß dabei ein auswählbares Anschlag­stück 37 mit der entsprechenden Höhe eingesetzt werden. Nach dieser Grobeinstellung des Kalibers K findet dessen Fein­einstellung statt; diese wird durch Aufbringen eines hydrau­lischen Drucks auf die Rückseite der Topfkolben 36 bewirkt, dessen Größe etwa der Hälfte des Druckes entspricht, der notwendig ist, um die Zugspindeln 21, 22 bis zu dem zuläs­sigen Wert innerhalb des elastischen Bereiches dieser Zug­spindeln zu spannen. Nach dieser Feineinstellung des Kali­bers K werden beide Lagerstücke 13, 14 in gegeneinander gespanntem Zustand mit Hilfe der Lenkerstange 32 und der Stellmuttern 35 gemeinsam quer zur Walzgutbewegungslinie W so ausgerichtet, daß das Kaliber K in die Walzgutbewegungs­linie W eingemittet ist. Anschließend wird die Lenkerstange 32 gegenüber dem Ringstück 33 mit den Stellmuttern 35 fest­gelegt und weiter eines der beiden Lagerstücke 13, 14, hier das Lagerstück 13, mit Hilfe der Klemmittel 16 auf der Trag­platte 15 fixiert. Das andere Lagerstück 14 muß querbeweg­lich auf der Tragplatte 15 bleiben, weil die Feinsteinstel­lung des Kalibers K dadurch bewirkt wird, daß durch geregel­te kleine Druckzugaben auf die Rückseite des Topfkolbens 36 gegen den Spanndruck der Zugspindeln 21, 22 innerhalb deren elastischen Bereichs die gewünschte Veränderung der Breite des Kalibers K in den für die Durchführung des Arbeitsver­fahrens notwendigen kleinsten Abschnitten von Bruchteilen von mm bewirkt wird, und diese eine entsprechende Querver­schieblichkeit des Lagerstücks 14 erfordert.
  • Die mit den beschriebenen Einstellstufen des Kalibers K verbundenen Anstellbewegungen der beiden oder eines der Lagerstücke 13, 14 und der in diesen gelagerten Vertikal­walzen 1 sowie der auf den Achsansätzen 1a sitzenden Zahn­riemenräder 1b werden auf der Antriebsseite der Vertikalwal­zen 1 durch den Zahnriemen 12 in Verbindung mit der Spann­rolle 39 ausgeglichen.
  • Neben der bereits beschriebenen Möglichkeit, das Horizontal­walzgerüst 5 zusammen mit dem aus den Lagerstücken 13, 14 und den Vertikalwalzen 1 sowie deren Antriebsgetriebe 11, 38, 39, 1b und 12 bestehenden Vertikalwalzvorrichtung zusam­men mit der Basisplatte 18 von der Sohlplatte 19 abzuziehen, kann auch nur die aus Tragplatte 15, Lagerstücken 13, 14 mit Vertikalwalzen 1, Zahnriemenrädern 1b und Spannrolle 39 bestehende Vertikalwalzvorrichtung mit der Trgplatte 15 nach oben ausgebaut werden; das Zahnriemen-Antriebsritzel 38 bleibt dabei mit dem Zahnriemen 12 im Tragkasten 17 zurück. Die Tragplatte 15 stellt dabei eine Art Wechsel-Platte dar, mit der ein vorbereiteter zweiter Satz dieser Teile gegen den ersten ausgetauscht werden kann.

Claims (30)

1. Arbeitsverfahren zum kontinuierlichen Walzen eines pro­filierten Walzgustranges auf einen vorgegebenen, maßge­nauen (Fertig-)Profilquerschnitt mittels aufeinanderfol­gend angeordneter Walzgerüste mit Walzenpaaren, deren Achspaare senkrecht zueinander liegen, und die einander gegenüberliegende, das jeweilige Querschnittsprofil des durchlaufenden Walzgutstranges bestimmende Kaliberrinnen aufweisen,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Walzgutstrang in einem oder mehreren Vorgerüsten örtlich in dem Umfangsbereich seines Querschnittes, der nach dem Verlassen des letzten Vorgerüstes im nachfolgen­den Hauptgerüst in den Bereich der Berührungslinie beider Walzen dieses Hauptgerüstes einläuft, so vorkalibriert wird, daß jeweils das gesamte in das Hauptgerüst einlau­fende Material des Walzgutstranges das Kaliber dieses Hauptgerüstes ausfüllt ohne dabei das Querschnittsprofil des Walzgutstranges in diesem Walzen-Berührungslinienbe­reich nennenswert zu verformen.
2. Arbeitsverfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Drehzahl der Walzen des Hauptgerüstes in Abhän­gigkeit von der Drehzahl der Walzen des letzten Vorge­rüstes unter Aufbringung eines sehr leichten Zuges auf den Walzgutstrang geregelt wird.
3. Arbeitsverfahren nach den Ansprüchen 1 und/oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Drehzahl der Walzen des Vorgerüstes unter Zulas­sung eines leichten Schlupfes zwischen diesen Walzen und dem Walzgutstrang geregelt wird.
4. Walzenstraße zur Durchführung des Arbeitsverfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 2,
gekennzeichnet durch
mindestens zwei aufeinanderfolgende Maß-Walzgerüste, bei denen die Walzen der Walzenpaare mit einer die Walzkraft wesentlich übersteigenden Vorspannkraft gegeneinander positionierbar sind, um bei denen die geometrische Form des Verlaufs der Umfangslinien des jeweils gebildeten Kalibers in den vorgeordneten Maß-Walzgerüsten im wesent­lichen im gesamten Wandungsbereich des Bodens beider Kaliberrinnen und in den nachgeordneten Maß-Walzgerüsten im wesentlichen im gesamten Wandungsbereich beider Kali­berrinnen mit der geometrischen Form des Verlaufs der Umfangslinie des vorgegebenen Fertig-Profilquerschnitts übereinstimmt.
5. Walzenstraße nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Abstand der Mitten der Bodenbereiche des Kalibers der vorgeordneten Maß-Walzgerüste geringfügig kleiner oder gleich dem vorgegebenen Fertigdurchmesser des in diesem Bereich geformten Profilquerschnitts ist.
6. Walzenstraße nach einem der Ansprüche 4 und/oder 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß mindestens die Walzen der Walzenpaare der nachgeor­dneten Maß-Walzgerüste an sich bekannte, seitlich außer­halb der Kaliberrinnen verlaufende, während des Walzens aufeinanderliegende und mit der Vorspannkraft gegeneinan­dergedrückte Umfangsabschnitte aufweisen.
7. Walzenstraße nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Walzen der Walzenpaare innerhalb des elastischen Bereichs der aufeinanderliegenden Umfangsabschnitte weg­kontrollier- und positionierbar gegen die Vorspannkraft voneinander weg anstellbar sind.
8. Walzenstraße nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Randkanten der Kaliberrinnen eine Abrundung auf­weisen, die in den Verlauf der Umfangslinie des Kalibers eine geringfügige seitlich nach außen gerichtete symme­trische Ausbuchtung einbringen.
9. Walzenstraße nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Abrundung die Form eines Radius' aufweist.
10. Walzenstraße nach Anspruch 8 für das Walzen von profilierten Walzgutsträngen mit Kreisquerschnitten von 10 bis 20 mm Durchmesser,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Radius etwa 1 bis 2 mm beträgt.
11. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 6 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß der mit der geometrischen Form der Umfangslinie des vorgegebenen Fertigprofilquerschnitts übereinstimmende Wandungsbereich des Bodens der Kaliberrinnen des oder der vorgeordneten Maßwalzgerüste den Bereich der symmetri­schen Ausbuchtung der Umfangslinie des Kalibers des nach­geordneten Maßwalzgerüstes überdeckend bemessen ist.
12. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 4 bis 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß die aufeinanderfolgenden Maßwalzgerüste anstelle der Vor-, Zwischen und/oder Endgerüstabschnitte einer Walzen­straße angeordnet sind.
13. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 4 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß zur Walzung eines vorgesehenen Zwischenprofilquer­schnittes Maßwalzgerüste innerhalb der aufeinanderfolgen­den Walzgerüste einer Walzenstraße angeordnet sind.
14. Walzenstraße nach einem der Ansprüche 4 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß eines oder mehrere der Walzenpaare von Stützwalzen abgestützt sind.
15. Walzenstraße nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Antrieb der Walzenpaare direkt oder über die Stützwalzen bewirkt wird.
16. Walzenstraße nach den Ansprüchen 14 und/oder 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Walzenpaare von den Stützwalzen getragen und von diesen radial und/oder axial geführt sind.
17. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 16,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Vorspannkraft von den Stützwalzen auf die Walzen­paare übertragen wird.
18. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 17,
gekennzeichnet durch
je zwei die jeweiligen Walzen des Walzenpaares abstüt­zende Stützwalzen.
19. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 18 in einer eine erste Fertigstaffel von selbständigen, hintereinander angeordneten Walzgerü­sten und eine dieser nachgeordneten, aus einer Mehrzahl von in einem Fertigblock zusammengefaßten Walzgerüsten bestehende zweite Fertigstaffel aufweisenden Walzstraße,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Vor-Walzkaliber und in sich geschlossene Walzka­liber bildenden Walzenpaare hinter der ersten Fertigstaf­fel ohne die zweite Fertigstaffel oder zwischen der er­sten und der zweiten Fertigstaffel oder hinter der zwei­ten Fertigstaffel angeordnet sind.
20. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 19,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Durchmesserverhältnis der Walzen des das Vor-­Walzkaliber bildenden Walzenpaares (1) und der Walzen (3) des letzten Walzgerüstes (4) der den Walzgutstrang zufüh­renden kontinuierlichen Walzstraße etwa 0,7 und kleiner ist.
21. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 20,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Durchmesser der Walzen der das Vor-Walzkaliber und der das in sich geschlossene Walzkaliber bildenden Walzenpaare (1, 2) unter sich etwa gleich sind.
22. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 14 bis 21,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Durchmesser der Walzenpaares (1, 2) etwa 250 mm und weniger beträgt.
23. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 5 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Abstand der jeweiligen gemeinsamen Achsebenen der Achsen der das Vor-Walzkaliber und des in sich geschlos­senen Walzkalibers bildenden Walzenpaare (1, 2) etwa der Summe der Durchmesserhälften beider Walzenpaare (1, 2) entspricht.
24. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 5 bis 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß das ein Vor-Walzkaliber bildende Walzenpaar (1) in Lagerstücken (13, 14) lagert, die durch einstellbare Zugspindeln (21, 22) miteinander verbunden sind, und die gegen die Spannkraft dieser Zugspindeln (21, 22) durch druckmittelbeaufschlagte Kolben (36) und gegen diese anlegbare, auswechselbare Anschlagstücke (37) unter­schiedlicher Höhe abgestützt sind.
25. Walzenstraße nach Anspruch 16,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Zugspindeln (21, 22) Gewindeenden aufweisen, auf denen Zahnriemen-Ritzel (23, 24) geführt sind, um die ein gemeinsamer Zahnriemen (27) geführt ist, wobei eines der Zahnritzel (23) drehantreibbar ist.
26. Walzenstraße nach den Ansprüchen 16 und/oder 17,
dadurch gekennzeichnet,
daß die druckmittelbeaufschlagbaren Kolben (36) als in Bohrungsausnehmungen der Seitenwände der Lagerstücke (14) eingesetzte Topfkolben ausgebildet sind.
27. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 16 bis 18 mit einem verspannten, die Walzen des in sich geschlossenen Walzkalibers bildenden Walzen­paares aufnehmenden Horizontalwalzgerüst,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Lagerstücke (13, 14) mit einem, das Vor-Walzkali­ber bildenden Vertikalwalzenpaar (1) und das Horizontal­walzgerüst (5) lösbar und von ihren Antriebseinrichtungen (9, 10 und 6, 7) trennbar auf einem gemeinsamen Tragele­ment (Tragkasten und Basisplatte 17, 18) angeordnet sind, das auf eine Sohlplatte (19) aufschieb- und festlegbar ist.
28. Walzenstraße nach Anspruch 19,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Lagerstücke (13, 14) mit dem Vertikalwalzenpaar (1) verschieb- und festlegbar auf einer Tragplatte (15) angeordnet sind, die von dem Tragkasten (17) abhebbar ist.
29. Walzenstraße nach einem oder mehreren der Ansprüche 16 bis 20,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Walzen des Vertikalwalzenpaares (1) auf nach unten weisenden Achsansätzen (1a) Zahnriemen-Räder (1b) aufweisen, um die mit einer Wendeschleife ein weiter um ein Antriebsritzel (38) und eine Spannrolle (39) geführ­ter Zahnriemen (12) gelegt ist.
30. Walzenstraße nach Anspruch 21,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Antriebsritzel (38) auf dem Abtrieb eines mit dem Antriebsmotor (9) gekuppelten Winkelgetriebes (11) sitzt, wobei die Achse dieses Winkelgetriebes und die des An­triebsritzels (38) in der gemeinsamen Achsebene der bei­den Zahnriemenräder (1b) oder in einer nahen parallelen Ebene zu dieser Achsebene liegen.
EP89106675A 1988-05-05 1989-04-14 Arbeitsverfahren und Walzenstrasse zum kontinuerlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (Fertig-) Profilquerschnitt Expired - Lifetime EP0340505B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT89106675T ATE102086T1 (de) 1988-05-05 1989-04-14 Arbeitsverfahren und walzenstrasse zum kontinuerlichen walzen eines profilierten walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (fertig-) profilquerschnitt.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3815312 1988-05-05
DE3815312 1988-05-05

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0340505A2 true EP0340505A2 (de) 1989-11-08
EP0340505A3 EP0340505A3 (en) 1990-05-23
EP0340505B1 EP0340505B1 (de) 1994-03-02

Family

ID=6353701

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP89106675A Expired - Lifetime EP0340505B1 (de) 1988-05-05 1989-04-14 Arbeitsverfahren und Walzenstrasse zum kontinuerlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (Fertig-) Profilquerschnitt

Country Status (7)

Country Link
US (1) US5000023A (de)
EP (1) EP0340505B1 (de)
JP (1) JP2685892B2 (de)
CN (1) CN1038954A (de)
AT (1) ATE102086T1 (de)
DE (1) DE58907057D1 (de)
RU (1) RU2062672C1 (de)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0476467A2 (de) * 1990-09-20 1992-03-25 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von blankem Rundstahl
EP0560115A1 (de) * 1992-03-07 1993-09-15 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Walzwerk zum Präzisionswalzen von Draht bzw. von Walzgut mit Rundquerschnitt
EP0726100A1 (de) 1995-02-03 1996-08-14 Morgan Construction Company Walzeinheit
US6035685A (en) * 1995-01-30 2000-03-14 Morgan Construction Company Rolling unit
CN103274880A (zh) * 2013-05-24 2013-09-04 天津市天锻压力机有限公司 精密数控双向压药液压机

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1252165B (it) * 1991-12-04 1995-06-05 Giulio Properzi Procedimento e gruppo di laminazione di metalli per la produzione di una barra o vergella tonda da una barra o vergella tonda di maggiore diametro
CN103350114B (zh) * 2013-07-19 2015-09-16 莱芜钢铁集团有限公司 履带型钢轧辊双孔型及轧制方法
CN105499267A (zh) * 2016-02-15 2016-04-20 中钢集团郑州金属制品研究院有限公司 一种活塞环用刮片环扁钢带的成型方法
DE102017215713A1 (de) * 2017-09-06 2019-03-07 Sms Group Gmbh Verfahren zum Betrieb einer walz- oder hüttentechnischen Anlage

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3194044A (en) * 1958-03-14 1965-07-13 Lasalle Steel Co Rolled bars and method for manufacturing
DE2732496A1 (de) * 1977-07-19 1979-02-01 Kocks Gmbh Friedrich Walzwerk zum einadrigen walzen von runden, sechseckigen oder quadratischen staeben
DE3025655A1 (de) * 1979-08-22 1981-03-26 SKET Schwermaschinenbau Magdeburg GmbH, 39112 Magdeburg Verfahren zum umformen von walzgut
JPS58135707A (ja) * 1982-02-08 1983-08-12 Daido Steel Co Ltd 精密圧延方法
JPS60152302A (ja) * 1984-01-19 1985-08-10 Daido Steel Co Ltd 棒鋼の精密圧延方法
JPS61229403A (ja) * 1985-04-03 1986-10-13 Shigenobu Ueno 自送式ロ−ラ−ダイス

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE207502C (de) *
US3043170A (en) * 1959-08-28 1962-07-10 United States Steel Corp Rolling mill and retractable stand therefor
US3566657A (en) * 1967-11-30 1971-03-02 Moeller & Neumann Verwalt Ges Continuous rolling mill train for rolling bar stock
AT297640B (de) * 1969-04-23 1972-04-10 Voest Ag Walzgerüst und Walzwerksanlage, insbesondere für die Verformung eines direkt aus einer Stranggußanlage auslaufenden Gußstranges
DE2035481A1 (de) * 1970-07-17 1972-01-20 Fa Friedrich Kocks, 4000 Dusseldorf Verfahren zum Walzen von Feineisen
US3786664A (en) * 1972-03-20 1974-01-22 Steel Corp Rolling mill module
JPS5314149A (en) * 1976-07-26 1978-02-08 Hitachi Metals Ltd Form amendment rolling device
JPS5378963A (en) * 1976-12-24 1978-07-12 Hitachi Ltd Rolling machine arragement
JPS5817686B2 (ja) * 1979-03-15 1983-04-08 吉田 桂一郎 複数のロ−ラ−ダイス装置
US4531394A (en) * 1982-03-26 1985-07-30 T. Sendzimir, Inc. Six-high rolling mills
JPS5950905A (ja) * 1982-09-17 1984-03-24 Ube Ind Ltd 鋼材圧延装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3194044A (en) * 1958-03-14 1965-07-13 Lasalle Steel Co Rolled bars and method for manufacturing
DE2732496A1 (de) * 1977-07-19 1979-02-01 Kocks Gmbh Friedrich Walzwerk zum einadrigen walzen von runden, sechseckigen oder quadratischen staeben
DE3025655A1 (de) * 1979-08-22 1981-03-26 SKET Schwermaschinenbau Magdeburg GmbH, 39112 Magdeburg Verfahren zum umformen von walzgut
JPS58135707A (ja) * 1982-02-08 1983-08-12 Daido Steel Co Ltd 精密圧延方法
JPS60152302A (ja) * 1984-01-19 1985-08-10 Daido Steel Co Ltd 棒鋼の精密圧延方法
JPS61229403A (ja) * 1985-04-03 1986-10-13 Shigenobu Ueno 自送式ロ−ラ−ダイス

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN, Band 9, Nr. 316 (M-438)(2039) 12 Dezember 1985; & JP-A-60 152 302 (DAIDO TOKUSHUKO K.K.) 10-08-1985 *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0476467A2 (de) * 1990-09-20 1992-03-25 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von blankem Rundstahl
EP0476467A3 (en) * 1990-09-20 1993-03-03 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method for manufacturing bright round steel bars
EP0560115A1 (de) * 1992-03-07 1993-09-15 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Walzwerk zum Präzisionswalzen von Draht bzw. von Walzgut mit Rundquerschnitt
US6035685A (en) * 1995-01-30 2000-03-14 Morgan Construction Company Rolling unit
EP0726100A1 (de) 1995-02-03 1996-08-14 Morgan Construction Company Walzeinheit
CN103274880A (zh) * 2013-05-24 2013-09-04 天津市天锻压力机有限公司 精密数控双向压药液压机

Also Published As

Publication number Publication date
EP0340505A3 (en) 1990-05-23
DE58907057D1 (de) 1994-04-07
JP2685892B2 (ja) 1997-12-03
ATE102086T1 (de) 1994-03-15
RU2062672C1 (ru) 1996-06-27
CN1038954A (zh) 1990-01-24
EP0340505B1 (de) 1994-03-02
JPH01313101A (ja) 1989-12-18
US5000023A (en) 1991-03-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0910486B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum profilbiegen mit modularen biegestationen
EP0340505A2 (de) Arbeitsverfahren und Walzenstrasse zum kontinuerlichen Walzen eines profilierten Walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (Fertig-) Profilquerschnitt
EP0121811B1 (de) Mehrwalzengerüst
DE1294312B (de) Verfahren und Walzgeruest zum Beeinflussen der Profilform beim Herstellen von Profilen durch Warmwalzen von Rund- oder Vierkantstahl
EP0254028B1 (de) Zugvorrichtung für den kontinuierlichen Durchzug eines stangen-oder rohrförmigen Materialstranges
DE1602489B2 (de) Zweiwalzen-rundbiegemaschine
DE4308449C2 (de) Walzblock zum Walzen von metallischen Stäben oder Draht
DE2808888C2 (de) Walzanlage
DE3622926A1 (de) Kontinuierliches mehrstufiges walzwerk
DE562621C (de) Einstellbares Walzwerk zum Walzen von Spiralen mit rechteckigem und keilfoermigem Querschnitt
DE2254676A1 (de) Walzverfahren und walzwerk zur durchfuehrung des verfahrens
DE1652569A1 (de) Einrichtung zur Formgebung von Metallstraengen
DE3445219C2 (de) Walzenkalibrierung für kontinuierlich arbeitende Stab- und Drahtwalzstraßen bzw. -blöcke
EP1010476A2 (de) Walzgerüstanordnung zum Walzen von Draht
DE2920398A1 (de) Walzblock zum warmwalzen von draht oder staeben
DE3417500A1 (de) Duo-reversier-walzgeruest, insbesondere zum walzen von profilstahlquerschnitten
DE3323232A1 (de) Verfahren zur herstellung metallischer materialien mit kreisfoermigem querschnitt
DE3912447A1 (de) Arbeitsverfahren und walzenstrasse zum kontinuierlichen walzen eines profilierten walzgutstranges auf einen vorgegebenen, massgenauen (fertig-)profilquerschnitt
DE1527722A1 (de) Verformungsvorrichtung,bestehend aus vier verstellbaren,ein geschlossenes Kaliber bildenden Werkzeugen
DE2823071C2 (de)
DE2556569C2 (de) Verfahren zum Herstellen von Vierkantknüppeln durch Walzen
DE2450224A1 (de) Verfahren zur veraenderung der wanddickenaenderung beim streckreduzierwalzen nebst walzwerk
DE2019292C2 (de) Walzstraße zum Walzen von langgestrecktem Gut
DE2732496C2 (de)
DE848033C (de) Kontinuierliche Profiliermaschine zur Herstellung von Profilen aus Metallstreifen und warmgewalzten Vorprofilen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19890502

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT CH DE ES GB IT LI SE

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT CH DE ES GB IT LI SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19920806

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT CH DE ES GB IT LI SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Effective date: 19940302

Ref country code: ES

Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY

Effective date: 19940302

REF Corresponds to:

Ref document number: 102086

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19940315

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 58907057

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19940407

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Effective date: 19940430

Ref country code: CH

Effective date: 19940430

ITF It: translation for a ep patent filed
GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]

Effective date: 19940302

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

EAL Se: european patent in force in sweden

Ref document number: 89106675.5

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20060413

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20060418

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20060419

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20060430

Year of fee payment: 18

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20071101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070414

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070415

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20070414