DE3807579C2 - - Google Patents
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- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/80—Phases present in the sintered or melt-cast ceramic products other than the main phase
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- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/95—Products characterised by their size, e.g. microceramics
Description
In letzter Zeit wurden hochschmelzende Metallsilicide bzw.
Siliciummetallverbindungen mit niedrigem spezifischem Widerstand,
beispielsweise Silicide des Molybdäns, des Wolframs,
des Titaniums, usw. als Elektrodenmaterial oder als
Leitungsdrahtmaterial für LSI-Schaltungen oder für sogenannte
Ultra-LSI-Schaltungen verwendet. Um Filme aus Metallsiliciden
mit hohem Schmelzpunkt zu bilden, kommen
Sputterverfahren und CVD-Verfahren (Chemical Vapor Deposition-Verfahren)
zum Einsatz. Hauptsächlich werden Sputterverfahren
durchgeführt, und zwar aufgrund der Ertragsfähigkeit
und Sicherheit bei der Filmbildung.
Früher wurden Silicidtargets durch einen Schmelzvorgang
oder durch Sintern von Pulver hergestellt. Um ein Aufbrechen
des Targets aufgrund des Sputtervorgangs oder die Bildung
von Vorsprüngen auf der Targetoberfläche aufgrund lokaler
elektrischer Entladungen während des Sputtervorgangs
zu verhindern, wurde vorgeschlagen, die Targets mit hoher
Dichte herzustellen, um auf diese Weise Fehlstellen bzw.
Hohlräume in den Targets zu vermeiden.
Durch die offengelegte japanische Patentanmeldung
61-1 45 828 ist bereits offenbart worden, daß ein
hochdichtes Target durch Mischung eines hochreinen, einen
hohen Schmelzpunkt aufweisenden Metallpulvers mit einem
hochreinen Siliciumpulver, Formen der sich ergebenden Mischung
unter Druck, Sintern des Formteils durch Erhitzung
und Schmelzen des gesinterten Produkts mit Hilfe eines
Elektronenstrahls zur Bildung eines geschmolzenen Silicidprodukts
erhalten werden kann, wobei die Struktur bzw. der
Aufbau des geschmolzenen Silicidprodukts Kristallkörner mit
Korngrößen von 0,2 bis 0,5 mm aufgrund des Elektronenstrahlschmelzvorgangs
aufweist.
Gemäß den offengelegten japanischen Patentanmeldungen
61 1 41 673 und 61-1 41 674 wird ein hochdichtes
Target durch Mischen von Molybdän- oder Wolframpulver
mit Siliciumpulver erhalten, wobei nach dem Mischvorgang
ein Formgebungsvorgang und eine Silicidisierung erfolgt.
Die sich ergebenden Pellets werden in Pulver zersetzt,
das heißgepreßt wird, um ein gesintertes Produkt zu
erhalten.
In der offengelegten japanischen Patentanmeldung
61-1 41 673 wird bereits ein Prozeß zur Erhöhung
der Reinheit des Targets vorgeschlagen, und zwar unter Anwendung
der sogenannten Naßraffination, bei der eine Zersetzung
in Salpetersäure und eine anschließende Zersetzung
in Ammoniak unter Erhitzen erfolgt, um den Anteil von
Alkalimetallen und radioaktiven Elementen zu reduzieren.
Wie oben beschrieben, wurden verschiedene Verfahren zur
Herstellung hochdichter Targets vorgeschlagen, um Fehlstellen
bzw. Hohlräume in den Targets zu reduzieren. Bei Anwendung
des Elektronenstrahlschmelzens tritt das Problem auf,
daß die Struktur bzw. der Aufbau des geschmolzenen Silicidprodukts
Kristallkörner mit einer Korngröße von 0,2 bis 0,5 mm
aufweist, so daß die Targetstruktur nicht feiner hergestellt
werden kann. Problematisch sind ferner Änderungen
auf der Sputteroberfläche aufgrund struktureller Unterschiede
der stöchiometrischen Zusammensetzungen MSi₂, wobei
M ein Metall mit hohem Schmelzpunkt bezeichnet. Die Zusammensetzungen
können z. B. WSi₂, MoSi₂, TiSi₂, usw. sein.
Ferner lassen sich auch die freien Si-Körner nicht völlig
beseitigen.
Der genannte Prozeß der Silicidisierung, dem die Zersetzung
der Pellets in Pulver und der Heißpreßvorgang des Pulvers
folgen, um ein gesintertes Produkt zu erhalten, weist den
Nachteil auf, daß der Sauerstoffgehalt des Pulvers während
der Zersetzung der Pellets ansteigt, so daß kein besserer
Film gebildet werden kann.
Aus "Thin Film and Interfaces", Proceedings of the Materials
Research Society Annual Meeting, November 1981, Seiten 351-356,
ist eine Siliciummetallverbindung bekannt,
deren stöchiometrisch zusammengesetzte
MSi₂-Körner eine Korngröße von höchstens
20 µm aufweisen, wobei M ein hoch
schmelzendes Metall ist. Die Druckschrift befaßt sich mit
aus dem Material gebildeten Schichten, die durch gleichzei
tiges Sputtern von getrennten reinen Wolfram-Silicium-Targets
erzeugt werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein ultrahochreines
Sputtertarget zu schaffen, das weniger Alkalimetalle,
radioaktive Elemente wie z. B. U, Th, usw., und weniger
Sauerstoff enthält, und zwar durch Bildung eines Targets
mit höherer Dichte, so daß Fehlstellen bzw. Hohlräume im
Target und Änderungen auf der Sputteroberfläche reduziert
werden.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe ist im Patentan
spruch 1 angegeben.
Das hochschmelzende Metall
kann beim Target nach der Erfindung Wolfram, Molyb
dän, Titan, Tantal, usw. sein. Die Wahl der hohen Reinheit
des Sputtertargetmaterials hat ihren Grund darin, einen guten
Film zu erzielen. Betragen die Anteile von Uran (U) und
Thorium (Th) nicht mehr als 0,1 ppm und die Anteile von Natrium
(Na) und Kalium (K) nicht mehr als 1 ppm, so wird das
Auftreten von sogenannten "soft errors" oder beweglichen
Ionen vermieden, die zu Fehlfunktionen führen. Der Sauerstoffgehalt
von nicht mehr als 200 ppm dient dazu, den
Schichtwiderstand des Films zu verringern. Die maximale
Korngröße der Körner des freien Siliciums (Si) beträgt 50 µm,
da oberhalb von 50 µm vorzugsweise freie Siliciumkörner
gesputtert werden, so daß Oberflächenänderungen, wie z. B.
Vorsprünge usw., nicht reduziert werden können. Der Grund
für das gewählte Dichteverhältnis von 99% oder mehr liegt
darin, daß unterhalb von 99% die im Sputtertarget vorhandenen
Leer- bzw. Hohlräume einer abnormalen elektrischen
Entladung ausgesetzt sind, und daß Oberflächenänderungen,
wie z. B. Projektionen bzw. Vorsprünge, usw. nicht reduziert
werden können.
Im folgenden wird die Herstellung eines Sputtertargets aus
einer Siliciummetallverbindung im einzelnen beschrieben,
das Wolfram (W) als Metall mit hohem Schmelzpunkt enthält.
Um ein Wolframpulver mit hoher Reinheit zu erhalten, reagiert
zunächst ein Wolframpulver oder ein Wolframtrioxidpulver
mit einer Reinheit von 99,9% mit einem Fluorwasserstoffgas
(HF-Gas), um ein WF₆-Gas zu erhalten. Der Siedepunkt
von WF₆ liegt bei 18,6°C, derjenige von UF₆ bei 64°C,
der von ThF₄ bei 1680°C, der von NaF bei 1705°C und der von
KF bei 1505°C. WF₆ kann daher leicht durch Destillation von
den Verunreinigungen innerhalb des WF₆-Gases als Flüssigkeit
isoliert werden, wobei das WF₆-Gas bei 15°C gehalten
wird. Das flüssige WF₆ kann daher durch Erhitzen in wäßriges
Ammoniak (aqua ammonia) bzw. Ammoniakwasser zersetzt
werden. Die Lösung wird gefiltert, wobei das Filtrat unter
Verquirlung und unter Einwirkung eines Heißdampfs konzentriert
wird, um Ammonium-p-wolframat (ammonium paratungstat)
bzw. Ammonium-p-wolframsalz zu erhalten, das
eine Kristallinität von etwa 85% und eine mittlere Partikelgröße
von etwa 3,7 µm aufweist. Das Ammonium-p-wolframat
wird dann in WO₃ oxidiert, welches bei 850°C in einem Wasserstoffreduktionsbrennofen
erhitzt wird, um ein ultrahochreines
Wolframpulver mit einer maximalen Partikelgröße
von etwa 15 µm zu erhalten.
Das so erhaltene Wolframpulver wird mit Siliciumpulver gemischt,
das eine Reinheit von 6 N und eine maximale Partikelgröße
von 20 µm aufweist. Dies erfolgt in einem V-förmigen
Mischer. Aufbau bzw. Zusammensetzung des Sputtertargets
hängen in großem Umfang von den Partikelgrößen des Rohmaterialpulvers
ab. Sind die Partikelgrößen des Rohmaterialpulvers
größer als die gewünschte Partikelgröße, so läßt sich
das Rohmaterialpulver in einer Kugel- oder Scheibenmühle
weiter zerkleinern und anschließend sieben, so daß auf
diese Weise die gewünschte Partikelgröße erhalten wird.
Das Wolframpulver wird mit dem Siliciumpulver so gemischt,
daß ein Mischungsverhältnis von WSi2,5 bis WSi3,0 erhalten
wird, beispielsweise ein Mischungsverhältnis von WSi2,75.
Schließlich wird die Pulvermischung in stabiles WSi₂ überführt,
und zwar durch eine silicidisierende Reaktion über
eine metastabile Zusammensetzung W₅Si₃, wobei Si an der
WSi₂ bildenden Reaktion nicht teilnimmt und als freies Si
vorhanden bleibt. Im Falle von WSi2,75 setzt sich die erhaltene
Struktur aus 91,9 Gew.-% WSi-Körner und aus 8,1 Gew.-%
freien Si-Körnern zusammen.
Die silicidisierende Reaktion wird bei Temperaturen zwischen
1200°C bis 1400°C und im Vakuum von 10-4 Torr (≈10-2 Pa) oder
höher ausgeführt. Unterhalb von 1200°C wird eine längere
Reaktionszeit benötigt, um stabiles WSi₂ zu erhalten. Dies
führt zu einer schlechteren Ausbeute und zu einem höheren
Sauerstoffanteil von etwa 530 ppm. Eine Aufheizung auf
1200°C oder höher ist daher unbedingt notwendig. Oberhalb
von 1410°C kann ein geglühtes bzw. gebranntes Produkt mit
niedrigem Sauerstoffgehalt erhalten werden, beispielsweise
mit 40 ppm. Es ergeben sich dann allerdings gröbere WSi₂-
und Si-Körner. Die Temperatur von 1400°C stellt daher die
obere Grenze dar.
Das geglühte bzw. gebrannte Produkt wird dann in ein abdichtbares
Gefäß eingeführt, mit dessen Hilfe das geglühte
Produkt ohne Zersetzung zusammengepreßt werden kann. Nach
Evakuierung des Gefäßes bzw. Containers zur Erzielung eines
gewünschten Vakuums wird das geglühte Produkt bei Temperaturen
zwischen 1100°C und 1250°C gesintert, und zwar in einer
heißen hydraulischen Presse, so daß das gewünschte Target
erhalten wird. Bei diesen Temperaturen bilden sich in
der Struktur keine gröberen Körner. Der Grund, warum das
geglühte Produkt nicht in ein Pulver zerkleinert wird,
liegt darin, daß bei einer Zerkleinerung in der Atmosphäre
der Sauerstoffgehalt mit abnehmender Partikelgröße des
durch Zerkleinerung erhaltenen Pulvers zunimmt, beispielsweise
auf 480 ppm, wenn die Partikelgröße des durch Zerkleinerung
erhaltenen Pulvers weniger als 20 µm beträgt.
Ist daher eine Zerkleinerung in Pulver erforderlich, so erfolgt
ein spezielles Zerkleinerungsverfahren, wobei das geglühte
Produkt z. B. in einer Kugelmühle und unter abgeschlossener
Argonatmosphäre (Ar) pulverisiert wird. Das erhaltene
Pulver weist dann nur einen geringen Sauerstoffanteil
auf.
Das geglühte Produkt, das sich innerhalb des abdichtbaren
Containers zum Zusammenpressen des geglühten Produktes befindet,
wird bei einer Temperatur von 200°C bis 1200°C geheizt,
und zwar in einem Vakuum von 10-4 Torr (≈10-2 Pa) oder höher,
um oberflächenabsorbierte Gase oder Feuchtigkeit zu beseitigen.
Bei einer Temperatur unterhalb von 200°C kann absorbiertes
Gas nicht abgegeben werden. Dagegen vergröbern sich
die Körner der Struktur bei einer Heiztemperatur, die größer
als 1200°C ist. Die gewünschte Heiztemperatur reicht
daher von 200°C bis 1200°C.
Das Sintern erfolgt wirkungsvoll in einer heißen hydraulischen
Presse, um eine höhere Dichte und eine homogenere Deformation
zu erzielen, als dies beim Sintern unter Atmosphärendruck
oder in einer Heißpresse möglich ist. Die
Dichte des Targets wird dabei um so größer, je höher Temperatur
und Druck gewählt sind. Bei einer Heiztemperatur von
weniger als 1100°C kann ein Target mit einer Dichte von 99%
oder mehr der theoretischen Dichte nicht erhalten werden, während bei einer Heiztemperatur,
die oberhalb von 1200°C liegt, der abdichtbare
Container zum Zusammenpressen, der aus einer Hochdruck-Stahlröhre
besteht, mit dem Si reagiert. In diesem Fall
wird auch die Struktur gröber. Die gewünschte Sintertemperatur
in der heißen hydraulischen Presse sollte daher im
Bereich von 1100°C bis 1200°C liegen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher
erläutert. Es zeigen:
Fig. 1a eine durch ein Rasterelektronenmikroskop hergestellte
metallographische Aufnahme eines Targets
nach der Erfindung gemäß einem ersten Beispiel,
Fig. 1b eine Teilansicht der Fig. 1a zu ihrer Erläuterung,
Fig. 2 eine durch ein Rasterelektronenmikroskop hergestellte
metallographische Aufnahme eines als Vergleichsbeispiel
dienenden Targets, und
Fig. 3 eine durch ein Rasterelektronenmikroskop hergestellte
metallographische Projektionsaufnahme der
Oberfläche des Targets, das gemäß Beispiel 1 ausgebildet
ist, und zwar nach einem 150 Minuten
dauernden Sputtervorgang.
Dieses Beispiel betrifft ein hochreines Sputtertarget,
das Wolfram als Metall mit hohem Schmelzpunkt enthält.
Zuerst wird in der bereits zuvor beschriebenen Weise ein
ultrahochreines Wolframpulver mit hohem Schmelzpunkt aus
Wolframpulver gebildet, und zwar mit einer Reinheit von
99,9%. Dazu reagiert das Wolframpulver mit einem HF-Gas,
um Wolframfluorid zu bilden. Das Wolframfluorid wird anschließend
durch Destillation gereinigt, um die Elemente U,
Th, Na und K zu entfernen. Danach folgen eine Ammonidisierung,
eine Oxidation und eine Reduktion.
Anschließend werden 10 560 g des so erhaltenen Wolframpulvers,
das eine ultrahohe Reinheit von 4N5 oder höher sowie
Partikelgrößen von weniger als 15 µm aufweist, mit 4440 g
Siliciumpulver gemischt, das eine Reinheit von 6 N und Partikelgrößen
von weniger als 20 µm aufweist. Sodann wird die
Mischung im Vakuum von 2 × 10-5 Torr (≈2,5 mPa) über 4 Stunden bei einer
Temperatur von 1250°C geheizt, um ein geglühtes bzw.
gebranntes Produkt zu erhalten, das einen Durchmesser von
350 mm und eine Dicke von 50 mm aufweist.
Das geglühte Produkt wird in einen versiegelbaren Container
gelegt, um gepreßt werden zu können, und zwar ohne Zersetzung
in Pulver. Ein mit einem Entlüftungstor versehener
oberer Deckel wird mit dem Container verschweißt. Das geglühte
Produkt wird dann für 2 Stunden bei 270°C geheizt,
wobei der Container über das Entlüftungsrohr auf ein Vakuum
von 5 × 10-5 Torr (≈6,5 mPa) evakuiert wird, um oberflächenabsorbierte
Gase und Feuchtigkeit vom geglühten Produkt zu entfernen.
Anschließend wird das geglühte Produkt gesintert, und zwar
in einer hydraulischen Heißpresse über 3 Stunden bei einer
Temperatur von 1180°C und bei einem Druck von 1000 Atmosphären,
um ein gesintertes Produkt zu erhalten, dessen
Durchmesser 290 mm und dessen Dicke 50 mm betragen.
Durch maschinelle Bearbeitung erhält das gesinterte Produkt
dann einen Durchmesser von 245 mm und eine Dicke von 6 mm,
wird einem Ultraschall-Waschvorgang in Aceton unterworfen
und dann im Vakuum für 1 Stunde bei 1000°C geheizt, um Na
und K zu entfernen, so daß schließlich ein ultrahochreines
Target erhalten wird.
Dieses Beispiel betrifft ein hochreines Sputtertarget, das
Wolfram als hochschmelzendes Metall enthält.
10 560 g eines Wolframpulvers mit der Reinheit 4N5 und Partikelgrößen
von weniger als 15 µm werden mit Siliciumpulver
gemischt, das eine Reinheit von 6N und Partikelgrößen
von weniger als 20 µm aufweist. Es können 4440 g Siliciumpulver
verwendet werden. Die Mischung wird über 4 Stunden
in einem Vakuum von 2 × 10-5 Torr (≈2,5 mPa) bei einer Temperatur von
1380°C geheizt, um ein geglühtes Produkt zu erhalten, dessen
Durchmesser 350 mm und dessen Dicke 50 mm betragen.
Das geglühte Produkt wird dann in einen versiegelbaren Container
gelegt, um ohne Zersetzung in Pulver gepreßt werden
zu können. Mit dem Container wird ein mit einem Entlüftungstor
versehener oberer Deckel verschweißt. Das geglühte
Produkt wird dann bei 270°C über 2 Stunden geheizt, wobei
der Container über das Entlüftungstor auf 5 × 10-5 Torr (≈6,5 mPa)
evakuiert wird, um oberflächenabsorbierte Gase und Feuchtigkeit
vom geglühten Produkt zu entfernen. Anschließend
wird das geglühte Produkt bei 1180°C unter einem Druck von
1000 Atmosphären für 2 Stunden in einer hydraulischen Heißpresse
gesintert, um ein gesintertes Produkt zu erhalten,
dessen Durchmesser 290 mm und dessen Dicke 50 mm betragen.
Sodann wird in derselben Weise wie beim Beispiel 1 ein Target
gebildet, dessen Durchmesser 245 mm und dessen Dicke 6 mm
betragen.
10 560 g eines Wolframpulvers mit einer Reinheit von mehr
als 4N5 und Partikelgrößen von weniger als 15µm werden mit
einem Siliciumpulver gemischt, das eine Reinheit von 6 N
aufweist, und dessen Partikelgrößen kleiner als 150 µm
sind. Die Mischung wird bei 1300°C in einem Vakuum von 2 × 10-5 Torr
(≈2,5 mPa) über 4 Stunden geheizt, um ein geglühtes Produkt
zu erhalten, dessen Durchmesser 350 mm und dessen Dicke 50 mm
betragen. Anschließend wird in derselben Weise wie beim
Beispiel 1 ein Target mit einem Durchmesser von 245 mm und
einer Dicke von 6 mm gebildet.
Durch Messungen wurde festgestellt, daß die Targets nach
den Beispielen 1 und 2 im wesentlichen gleiche Reinheiten
und gleiche Verunreinigungsanteile aufweisen. Die in der
nachfolgenden Tabelle 1 dargestellten Ergebnisse bezüglich
der Beispiele 1 und 2 sind daher unter der Überschrift
"Beispiel" zusammengefaßt. Ebenfalls wurde durch Messungen
festgestellt, daß die Targets nach den Beispielen 1 und 2
dieselben Dichteverhältnisse aufweisen, dieselben WSi₂-Partikelgrößen
und dieselben freien Si-Partikelgrößen, so daß
diese Ergebnisse in der nachstehenden Tabelle 2 ebenfalls
unter der Überschrift "Beispiel" zusammengefaßt worden
sind.
Ferner sind in der Tabelle 1 und 2 Ergebnisse von Messungen
dargestellt, die an einem kommerziell erhältlichen Target
derselben Zusammensetzung durchgeführt worden sind, wobei
dieses Target als konventionelles Beispiel bezeichnet wird,
sowie Ergebnisse von Messungen, die an einem Vergleichsbeispiel
durchgeführt worden sind.
Wie den Tabellen 1 und 2 zu entnehmen ist, weisen die Targets
gemäß dem Beispiel (Beispiel 1 und Beispiel 2) eine
höhere Reinheit, weniger Verunreinigungen, eine größere
Dichte und eine feinere Struktur bzw. einen feineren Aufbau
als das Target nach dem konventionellen Beispiel auf. Das
Target nach dem Vergleichsbeispiel weist eine Reinheit,
Verunreinigungen und eine Dichte auf, die ähnlich wie beim
Target nach dem Beispiel sind, jedoch sind gegenüber dem
Target nach dem Beispiel erheblich größere freie Si-Korngrößen
vorhanden. Der Sauerstoffgehalt des Targets nach dem
Beispiel 2 wurde durch Messungen zu 175 ppm bestimmt, während
beim Vergleichsbeispiel 153 ppm und beim konventionellen
Beispiel 356 ppm gemessen wurden.
In den Fig. 1a und 2 sind jeweils elektronenmikroskopische
Aufnahmen der Struktur des Targets nach dem Beispiel 1 und
des Targets nach dem Vergleichsbeispiel bei 600facher Vergrößerung
gezeigt. Wie zu erkennen ist, weist das Target
nach dem Beispiel 1 eine feinere Struktur bzw. einen feineren
Aufbau als das Target nach dem Vergleichsbeispiel auf.
Fig. 1b dient zur Erläuterung der Fig. 1a und läßt erkennen,
daß WSi₂ Korngrößen von weniger als 15 µm und freie
Si-Korngrößen von weniger als 20 µm vorhanden sind.
Das Target nach dem Beispiel 1 wurde maschinell so bearbeitet,
daß es einen Durchmesser von 75 mm und eine Dicke von
6 mm aufweist. Es wurde durch Bonden auf einer Versteifungsplatte
befestigt und in einem RF-Magnetron-Sputtergerät
für 150 Minuten einem Sputtervorgang bei einer Leistung
von 300 W sowie unter einem Argondruck von 2 × 10-3 Torr
unterworfen. Die im Ergebnis erhaltenen Vorsprünge auf der
Targetoberfläche sind anhand der in Fig. 3 gezeigten und
mit Hilfe eines Rasterelektronenmikroskops erzeugten metallographischen
Aufnahme zu erkennen. Mit Hilfe eines Oberflächenrauhigkeit-Meßgeräts
wurde festgestellt, daß die
Targets nach den Beispielen 1 und 2 dieselbe Anzahl von
Vorsprüngen auf der Targetoberfläche besitzen. Die Ergebnisse
sind in der Tabelle 3 zusammenfassend unter der Überschrift
"Beispiel" angegeben. Ebenfalls sind die Anzahl der
Vorsprünge auf der Targetoberfläche des Vergleichsbeispiels
und die Anzahl der Vorsprünge auf der Targetoberfläche des
konventionellen Beispiels in Tabelle 3 angegeben, wobei
diese Targets dem gleichen Sputtervorgang wie das Target
nach dem Beispiel 1 unterworfen und die Messungen der Vorsprünge
in derselben Weise, wie oben beschrieben, durchgeführt
wurden. Die Vergrößerung in Fig. 3 beträgt 600.
Wie die Tabelle 3 erkennen läßt, weisen die Targets nach
dem Beispiel (Beispiel 1 und Beispiel 2) eine wesentlich
geringere Anzahl von Vorsprüngen auf der Targetoberfläche
auf als das Target nach dem Vergleichsbeispiel und das Target
nach dem konventionellen Beispiel.
Die zuvor beschriebenen Beispiele beziehen sich auf Targets
aus Wolframsilicid (Silicium-Wolfram-Verbindung). Die Erfindung
ist aber auch anwendbar auf Targets aus anderen
Siliciden mit hohem Schmelzpunkt, beispielsweise aus Molybdänsilicid
(Silicium-Molybdän-Verbindung), Titansilicid
(Silicium-Titan-Verbindung), Tantalsilicid (Silicium-Tantal-Verbindung),
usw., und ist ebenfalls anwendbar auf ein
mosaikartig ausgebildetes Sputtertarget.
Beim Target nach der Erfindung bzw. bei dem nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren hergestellten Target ist die Anzahl
der sich auf der Targetoberfläche bildenden Vorsprünge während
des Sputterns erheblich reduziert. Es sind daher gute
Filmeigenschaften zu erwarten, einschließlich einer Verringerung
der Anzahl der auf dem gesputterten Film gebildeten
Körner. Das Sputtertarget nach der Erfindung kann daher
vorteilhaft als Elektrodenmaterial oder als elektrisches
Leitungsmaterial in Halbleitereinrichtungen verwendet werden.
Claims (4)
1. Sputtertarget aus Sintermaterial, dessen Struktur stö
chiometrisch zusammengesetzte MSi₂-Körner mit einer Korngrö
ße von höchstens 20 µm, wobei M ein hochschmelzendes Metall
ist, sowie freie Siliciumkörner mit einer Korngröße von höch
stens 50 µm enthält, wobei das Sintermaterial einen Sauer
stoffgehalt von höchstens 200 ppm, einen Uran- und einen Tho
riumgehalt von jeweils höchstens 0,1 ppm und eine Dichte von
mindestens 99% der theoretischen Dichte aufweist.
2. Sputtertarget nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß es eine Reinheit von mindestens 99,99% aufweist und der
Gehalt an Natrium und Kalium jeweils höchstens 1 ppm beträgt.
3. Verwendung des Sputtertargets nach Anspruch 1 oder 2 zur
Herstellung von Elektroden oder Leiterbahnen in Halbleiterein
richtungen.
4. Verfahren zur Herstellung eines Sputtertargets nach An
spruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch
Reaktion eines Pulvers aus dem hochschmelzenden Metall mit Fluorwasserstoff unter Bildung eines Metallfluorids,
Reinigen des Metallfluorids durch Destillation zum Ent fernen von Uran, Thorium, Natrium und Kalium sowie anschlie ßende Ammonidisierung, Oxidation und Reduktion,
Mischen des so behandelten Metallpulvers mit hochreinem Siliciumpulver,
Silicidieren der Mischung im Hochvakuum zur Erzielung eines geglühten Produktes,
Zerkleinern des geglühten Produktes mittels einer Kugel mühle in einer abgeschlossenen Argonatmosphäre zu einem Pulver mit einer Partikelgröße von höchstens 500 µm, und
Einbringen des so gewonnenen Pulvers in ein Gefäß, das evakuiert und anschließend abgedichtet wird, und Sintern in einer hydraulischen Heißpresse.
Reaktion eines Pulvers aus dem hochschmelzenden Metall mit Fluorwasserstoff unter Bildung eines Metallfluorids,
Reinigen des Metallfluorids durch Destillation zum Ent fernen von Uran, Thorium, Natrium und Kalium sowie anschlie ßende Ammonidisierung, Oxidation und Reduktion,
Mischen des so behandelten Metallpulvers mit hochreinem Siliciumpulver,
Silicidieren der Mischung im Hochvakuum zur Erzielung eines geglühten Produktes,
Zerkleinern des geglühten Produktes mittels einer Kugel mühle in einer abgeschlossenen Argonatmosphäre zu einem Pulver mit einer Partikelgröße von höchstens 500 µm, und
Einbringen des so gewonnenen Pulvers in ein Gefäß, das evakuiert und anschließend abgedichtet wird, und Sintern in einer hydraulischen Heißpresse.
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