DE3121749C2 - Steuerverfahren für eine steuerbare Kupplung - Google Patents
Steuerverfahren für eine steuerbare KupplungInfo
- Publication number
- DE3121749C2 DE3121749C2 DE3121749A DE3121749A DE3121749C2 DE 3121749 C2 DE3121749 C2 DE 3121749C2 DE 3121749 A DE3121749 A DE 3121749A DE 3121749 A DE3121749 A DE 3121749A DE 3121749 C2 DE3121749 C2 DE 3121749C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- drive shaft
- rotational speed
- clutch
- pressure
- output shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D47/00—Systems of clutches, or clutches and couplings, comprising devices of types grouped under at least two of the preceding guide headings
- F16D47/06—Systems of clutches, or clutches and couplings, comprising devices of types grouped under at least two of the preceding guide headings of which at least one is a clutch with a fluid or a semifluid as power-transmitting means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/06—Control by electric or electronic means, e.g. of fluid pressure
- F16D48/064—Control of electrically or electromagnetically actuated clutches
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D48/00—External control of clutches
- F16D48/06—Control by electric or electronic means, e.g. of fluid pressure
- F16D48/066—Control of fluid pressure, e.g. using an accumulator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W50/00—Details of control systems for road vehicle drive control not related to the control of a particular sub-unit, e.g. process diagnostic or vehicle driver interfaces
- B60W2050/0001—Details of the control system
- B60W2050/0043—Signal treatments, identification of variables or parameters, parameter estimation or state estimation
- B60W2050/0052—Filtering, filters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W2510/00—Input parameters relating to a particular sub-units
- B60W2510/02—Clutches
- B60W2510/0241—Clutch slip, i.e. difference between input and output speeds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W2710/00—Output or target parameters relating to a particular sub-units
- B60W2710/02—Clutches
- B60W2710/025—Clutch slip, i.e. difference between input and output speeds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/10—System to be controlled
- F16D2500/102—Actuator
- F16D2500/1021—Electrical type
- F16D2500/1022—Electromagnet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/10—System to be controlled
- F16D2500/102—Actuator
- F16D2500/1026—Hydraulic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/10—System to be controlled
- F16D2500/104—Clutch
- F16D2500/10443—Clutch type
- F16D2500/1045—Friction clutch
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/10—System to be controlled
- F16D2500/104—Clutch
- F16D2500/10443—Clutch type
- F16D2500/10475—Magnetic field, e.g. electro-rheological, magnetisable particles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/10—System to be controlled
- F16D2500/108—Gear
- F16D2500/1081—Actuation type
- F16D2500/1085—Automatic transmission
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/30—Signal inputs
- F16D2500/304—Signal inputs from the clutch
- F16D2500/3041—Signal inputs from the clutch from the input shaft
- F16D2500/30415—Speed of the input shaft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/30—Signal inputs
- F16D2500/304—Signal inputs from the clutch
- F16D2500/3042—Signal inputs from the clutch from the output shaft
- F16D2500/30426—Speed of the output shaft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/30—Signal inputs
- F16D2500/308—Signal inputs from the transmission
- F16D2500/30806—Engaged transmission ratio
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/30—Signal inputs
- F16D2500/314—Signal inputs from the user
- F16D2500/31406—Signal inputs from the user input from pedals
- F16D2500/3144—Accelerator pedal position
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/70—Details about the implementation of the control system
- F16D2500/702—Look-up tables
- F16D2500/70205—Clutch actuator
- F16D2500/70223—Current
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/70—Details about the implementation of the control system
- F16D2500/704—Output parameters from the control unit; Target parameters to be controlled
- F16D2500/70402—Actuator parameters
- F16D2500/7041—Position
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/70—Details about the implementation of the control system
- F16D2500/704—Output parameters from the control unit; Target parameters to be controlled
- F16D2500/70402—Actuator parameters
- F16D2500/70418—Current
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/70—Details about the implementation of the control system
- F16D2500/706—Strategy of control
- F16D2500/70668—Signal filtering
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2500/00—External control of clutches by electric or electronic means
- F16D2500/70—Details about the implementation of the control system
- F16D2500/71—Actions
- F16D2500/7107—Others
- F16D2500/7109—Pulsed signal; Generating or processing pulsed signals; PWM, width modulation, frequency or amplitude modulation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
Abstract
Vorrichtung zur Drehmomentübertragung, welche eine Einrichtung zur Steuerung eines durch eine zwischen Antriebs- und Abtriebswelle angeordnete Kupplung zu übertragenden Drehmoments aufweist, wobei die Steuerung auf der Basis erfolgt, daß eine Differenz in der Drehgeschwindigkeit der beiden Wellen eine Abweichung in der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle übersteigt, und wobei Kraftstoffverbrauch und Lärmentwicklung reduziert werden.
Description
ferenz variiert. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung erfolgt die Steuerung eines zur Spule
10 der Elektromagnetkupplung 8 zu führenden Stroms wie in den F i g. 4 bis 6 gezeigt.
Dabei wird zunächst eine Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 4 durch den Sensor 16 erfaßt; eine
Schwankung bzw. Abweichung in der Drehgeschwindigkeit ±Δ Ne pro Zeiteinheit wird mittels eines Detektorstromkreises
30 für Schwankungen bzw. Abweichungen in der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle erfaßt;
und zur selben Zeit wird eine vorher festgelegte Gleitdrehgeschwindigkeit Ns, die größer ist als die Abweichung
in der Drehgeschwindigkeit Δ Ne durch einen Einstellstromkreis 32 für Gleitdrehgeschwindigkeit eingestellt
Ein Absolutwert von |Ne—M | aus einer Differenz
zwischen einer durch den Sensor 16 erfaßten Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 4 und einer durch
den Sensor 18 erfaßten Drehgeschwindigkeit Nf der Abtriebswelle 6 wird durch den \Ne—Nt I-Detektor-Stromkreis
34 ermittelt bzw. erfaßt, und der Absolutwert der oben angegebenen Differenz wird mittels eines
Stromglätters 36 zur Erfassung des Welligkeitswerts No
gefiltert
Dann werden die Signale aus dem Stromkreis 32 und dem Stromkreis 34 bzw. der Welligkeits- und/oder
Brummwert No und die vorher bestimmte Gleitdrehgeschwindigkeit Ns durch einen Komparator 38 verglichen
und wie folgt gesteuert.
(i) Wenn No > Ns
30
Ein durch einen Steuerstromkreis 40 zur Kupplungsspule 10 zu speisender elektrischer Strom wird vergrößert
und der Wert von No verkleinert
(ii) Wenn No < Ns
Ein durch einen Steuerstromkreis 40 zur Kupplungsspule 10 zu speisender elektrischer Strom wird verklei-
nert und der Wert von No vergrößert
(iii) Wenn No = Ns
Ein der Kupplungsspule 10 einzuspeisender Strom wird nicht verändert Dem Einstellstromkreis 32 für die
Gleitdrehgeschwindigkeit wird ein Signal von dem Sensor 20 für die Position des Gaspedals 22 zugeführt und,
wie in F i g. 5 gezeigt der Einstellwert der Gleitdrehgeschwindigkeit Ns wird so korrigiert, daß eine Zunahme
in Abhängigkeit bzw. mit zunehmender Lageveränderung des Gaspedals 22 erfolgt
Des weiteren wird dem Steuerstromkreis 40 ein Signal aus dem Sensor 16 für die Drehgeschwindigkeit
und der Kupplungsspule 10 ein maximaler elektrischer Strom für den Fall zugeführt, daß die Antriebswelle 4
eine vorher festgelegte Drehgeschwindigkeit, zum Beispiel 2000 U/min, überschreitet
Jeder der Stromkreise innerhalb der Steuervorrichtung 24 zeigt eine Zeitdifferenz, die zur Umwandlung
und Berechnung der von den Sensoren gelieferten Signale benötigt wird, so daß für das Ansprechen eine
Verzögerung zu erwarten ist
Demnach wird aufgrund der Tatsache, daß sich die Änderung des zur Spule 10 zu speisenden Stroms während
der Beschleunigung oder Verlangsamung verzögert, der elektrische Strom während eines solchen Betriebszustands
nicht geschwächt, da der Wert von (Ne-Nf,)
rapide abfällt und die Drehmomentschwankung, wiej nachstehend beschrieben, übertragen werden könnte:
Bezugsziffer 42 bezeichnet einen Detektorstromkreis; zur Erfassung der verschiedenen Gaspedalpositionen?
Der Detektorstromkreis 42 ist in Form einer Differenz^ Schaltung bekannter Art vorgesehen und erfaßt die jef
weilige Stellung bzw. Position des Gaspedals 22 in Ab|*
hängigkeit eines von dem Sensor 20 für das Gaspedal·] abgegebenen Signals. Der Detektorstromkreis bzw. die}
Schaltung 42 wird infolge eines Signals betätigt, das von] dem Steuerstromkreis 40 zur Korrektur einer An|
Sprechverzögerung erzeugt wird, wenn das Gaspedal 22; aus seiner nach unten gedrückten Stellung wieder zurückgeführt
wird.
Die Funktionsweise vorliegender Erfindung wird nachfolgend in Zusammenhang mit F i g. 6 beschrieben.
Die Antriebswelle 4 wird durch einen Motor 2 bei abweichender bzw. schwankender Drehgeschwindigkeit
±A Ne gedreht, was auf eine Drehmomentschwankung hinsichtlich einer Drehgeschwindigkeit Ne zurückzuführen
ist
Dagegen wird die Abtriebswelle 6 bei einer Drehgeschwindigkeit Nf gedreht, indem ein der Spule 10 der
Elektromagnetkupplung 8 zuzuführender elektrischer Strom durch die Stromsteuereinrichtung 24 gesteuert
wird.
Die Abtriebswelle 4 wird also bei einer Drehgeschwindigkeit Nf gedreht, die kleiner ist als die Abweichung
in der Drehgeschwindigkeit ±Δ Ne, die durch die Drehmomentschwankung entsteht, deren Wert einer
gegenüber einer Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 4, bei welcher die Drehmomentschwankung auftritt,
groß bemessenen Gleitdrehgeschwindigkeit Ns entspricht, und das durch die Kupplung 8 übertragene
Drehmoment wird unter dieser Bedingung kleiner bemessen als das der Antriebswelle 4.
Demgemäß wird ein auf die Abtriebswelle 6 zu übertragendes Drehmoment so gesteuert, daß es eine angegebene
bzw. bestimmte Größe aufweist und weder mit der Abweichung in der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
4 noch mit der Drehmomentschwankung in Verbindung steht, so daß also die Drehmomentschwankung
an der Antriebswelle 4 nicht übertragen wird.
Wenn das Gaspedal stark getreten wird, mit der Folge, daß sich die Drehmomentschwankung vergrößert,
läßt sich eine geeignete Gleitdrehgeschwindigkeit in einem weiten Betriebsbereich einstellen, indem die vorher
festgelegte Gleitdrehgeschwindigkeit Ns erhöht wird, und die Ansprecheigenschaften bei schwach getretenem
Gaspedal lassen sich dadurch verbessern, daß die Gleitdrehgeschwindigkeit reduziert wird.
Wenn des weiteren die Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 2000 U/min übersteigt, wird der Kupplungsspule
10 der Elektromagnetkupplung 8 ein maximaler elektrischer Strom zugeführt, mit dem Ergebnis
einer direkten Betätigung der Kupplung 8 sowie besserer Ansprecheigenschaften.
Wenn das Gaspedal 22 aus seiner für die Beschleunigung stark nach unten gedrückten Position in eine Position
für normale Fahrgeschwindigkeit zurückgeholt wird, wird der Steuerstromkreis 40 durch Signale des
Detektorstromkreises 42 zur Erfassung der Gaspedalposition betätigt wobei der zur Kupplungsspule 10 zu
führende Strom über eine gewünschte Zeitspanne hinweg auf die Hälfte seines Werts reduziert oder aber die
Stromzuführung beendet wird.
Wie vorstehend beschrieben, wird nach einer bevorzugten
Ausführungsform der Erfindung ein Drehmö-
ment von der Antriebswelle 4, die begleitet von Drehmomentschwankungen
gedreht wird, über die Elektromagnetkupplung 8 auf die Abtriebswelle 6 übertragen,
wobei der Erregerstrom für die Kupplung 8 nach folgender Gleichung gesteuert wird:
|Ne-M I - Δ Ne >
0
Dabei bezeichnet Ne eine durchschnittliche Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 4, ±Ne die Abweichung
in der Drehgeschwindigkeit, Ni die Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 6, und die Drehmomentübertragung
erfolgt dabei so, daß Schwankungen im Drehmoment der Antriebswelle 4 nicht auf die Abtriebswelle
6 übertragen werden. Vielmehr wird ein konstantes Drehmoment übertragen, was in besseren
Betriebs- bzw. Fahreigenschaften des Fahrzeugs resultiert. Auch bei niedriger Geschwindigkeit zeigen sich
bessere Fahreigenschaften, und Kraftstoffverbrauch sowie Motorgeräusche werden reduziert.
Zudem lassen sich Drehmomentschwankungen bei der Übertragung eines Drehmoments zu einer Übertragungseinheit
während des Leerlaufs fast gänzlich ausschalten, so daß das Rattern innerhalb der Übertragungseinheit
nachläßt.
Da nach einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung der zur Kupplungsspule 10 zu führende Erregerstrom
im Vergleich zu dem maximalen elektrischen Strom in einem Betriebsbereich bzw. einer Betriebsstufe,
bei welcher Schlupf in der Elektromagnetkupplung 8 auftritt, klein ist, reduziert sich der Strom- bzw. Energieverbrauch
an der Kupplung 8, so daß Sparsamkeit bzw. Wirtschaftlichkeit gegeben ist.
Gemäß der vorstehend beschriebenen bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird der zur Kupplungsspule
10 zu führende elektrische Strom in Abhängigkeit eines jeden Signals gesteuert, das von dem Sensor
20 zur Erfassung der Gaspedalposition, dem Sensor 16 zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
4 und von dem Sensor 18 zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 6 abgegeben
wird. Eine ähnliche Betriebsweise läßt sich jedoch dadurch erreichen, daß Abweichungen in der Drehgeschwindigkeit
oder Drehmomentschwankungen der Abtriebswelle 6 erfaßt werden, und der zur Kupplungsspule 10 zu führende elektrische Strom reduziert wird,
wenn an der Abtriebswelle 6 Abweichungen in der Drehgeschwindigkeit oder Drehmomentschwankungen
auftreten.
In den Fig.7 bis 10 ist eine zweite bevorzugte Ausführungsform
der Erfindung beschrieben.
Bezugsziffer 102 bezeichnet einen Verbrennungsmotor, in welchem eine Antriebswelle 104 gedreht wird, bei
deren Drehung Drehmomentschwankungen auftreten. Eine Abtriebswelle 106 ist über eine Kupplung 108 mit
der Antriebswelle 104 verbunden, und eine Übertragungseinheit 110 dient zur Übertragung der Antriebskraft
von der Abtriebswelle 106 auf nicht abgebildete Räder. Die Kupplung 108 ist mit einem Schwungrad 112
ausgestattet, welches an der Antriebswelle 104 befestigt ist; ferner mit einem ringförmig ausgebildeten Kolben
116, welcher in dem Schwungrad 112 eine Hydraulikkammer
114 bildet und unter Hydraulikdruck in der Hydraulikkammer 114 betätigt wird, und mit einem angetriebenen
Teil 122, welches eine Kupplungsscheibe 112 aufweist, die zwischen dem Kolben 116 und einem
an dem Schwungrad 112 ausgebildeten Flansch 118 angeordnet
und an der Abtriebswelle 106 befestigt ist.
Bezugsziffer 124 bezeichnet eine Vorrichtung zur Versorgung der Hydraulikkammer 114 mit Drucköl. Die
Vorrichtung 124 besteht aus einem Druckgenerator 126 und einer Drucksteuereinrichtung 128 zur Steuerung
des im Druckgenerator 126 erzeugten Hydraulikdrucks. Ferner ist der Druckgenerator 126 mit einer Hydraulikpumpe
130 ausgestattet, welche in einem ölbehälter 129 befindliches öl ansaugt und Hydraulikdruck erzeugt.
Ein Steuerschiebeventil 132 dient zur Einstellung des von der Pumpe 130 erzeugten Hydraulikdrucks. Das
Ventil 132 weist einen ersten Steg bzw, Wirkfläche 134 und einen zweiten Steg bzw. Wirkfläche 136 auf. Die
Querschnittsfläche der Stege 134 und 136 ist unterschiedlich. Die aus der Zeichnung ersichtliche rechte
Endfläche bzw. Endseite 138 des ersten Stegs 134 weist in Richtung einer Ölzuführung 140, die mit der Hydraulikpumpe
130 kommunizierend verbunden ist. Eine hydraulische Versorgungskammer 142, die zwischen der
aus der Zeichnung hervorgehenden linken Endseite 135 des ersten Stegs 134 und der rechten Endseite 137 des
zweiten Stegs 136 angeordnet ist, ist über eine Durchführung bzw. Leitung 144 mit der Hydraulikkammer 114
des Schwungrads 112 kommunizierend verbunden. Ein Steuer- bzw. Regelventil 148, das an späterer Stelle beschrieben
wird, ist an einer Öffnung 146 der Durchführung bzw. Leitung 140 angeordnet, wobei die Öffnung
146 sich zur Atmosphäre öffnet und mit dem Ölbehälter 129 kommuniziert. Durch öffnen oder Schließen des
Ventils 148 wird in der Leitung 140 Hydraulikdruck erzeugt.
Eine Feder 152 ist gegen die linke Endseite 150 des zweiten Stegs 136 gelagert, wobei die Endseite bzw.
Endfläche 150 über eine Durchführung bzw. Leitung 154 mit dem ölbehälter 129 kommunizierend verbunden ist.
Eine Überdruckleitung 155 sorgt für die kommunizierende
Verbindung der Druckspeisungskammer 142 mit dem ölbehälter 129, und zwar an der Seite, an der die
von der in der Zeichnung gezeigten Startposition aus nach rechts geführte Bewegung des Ventils 132 endet.
Bezugsziffer 156 bezeichnet eine Druckspeisungsleitung, in welcher das Steuerschiebeventil 132 die Druckspeisungskammer
142 mit einer in der Druckspeisungsleitung 140 ausgebildeten Öffnung 158 und der ölpumpe
130, die sich an der Seite befindet, an welcher die Linksbewegung des Ventils 132 endet, kommunizierend
verbindet.
Bei ausbalanciertem Steuerschiebeventil 132 läßt sich folgende Gleichung anstellen:
APo = F + (A -
Dabei bezeichnet A die Querschnittsfläche des ersten Stegs 134, B die Querschnittsfläche des zweiten Stegs
136, F die Vorspannungskraft des Ventils 152, Po den in der Druckspeisungsleitung 140 vorhandenen Hydraulikdruck,
P den in der die Ölpumpe 130 und die Öffnung 158 kommunizierend verbindenden Dmckspeisungsleitung
156 vorhandenen Hydraulikdruck, und Fi den in
der Druckspeisungskammer 142 vorhandenen Hydraulikdruck.
Die Hydraulikdruck-Steuervorrichtung 128 ist mit einem Sensor 160 zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit
der Antriebswelle 104, einem Sensor 162 zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 106, einem
Sensor 166 zur Erfassung der jeweiligen Position des Gaspedals 164 und einer Stromsteuervorrichtung 172
ausgestattet, die zur Steuerung eines zu einem zur Betätigung des Steuerventils 148 dienenden Kraftmagnet
170 fließenden elektrischen Stroms dient, wobei die Impulsbreite in Abhängigkeit eines von jedem der Sensoren
abgegebenen Signals moduliert wird.
Der Kraftmagnet 170 ist in Form eines betriebsartengesteuerten Magnetventils ausgebildet, welches in
stromführendem Zustand geschlossen ist. Nach der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung erfolgt der
Öffnungs- bzw. Schließvorgang des Ventils mit 20 Hz. Die öffnungs- bzw. Schließfrequenz wird unter Berücksichtigung
der Ansprechfähigkeit des Magnetventils und der Fehlwirkung des Hydraulikdrucks Po gegenüber
einem die Kupplung betätigenden Hydraulikdruck bestimmt bzw. eingestellt. Bezugsziffer 168 bezeichnet
eine Stromquelle. Die Kupplungseinrichtung 108 übt auf die Drehmomentübertragung eine Steuer- bzw. Kontrollfunktion
aus, indem der Kolben 116 durch Hydraulikdruck aus der Druckkammer 114 seine Lage verändert
bzw. verschoben und eine Kupplungsscheibe 120 reibschlüssig zwischen den Kolben 116 und den Flansch
118 geschoben oder daraus entfernt wird. Als Belag für die Kupplungsscheibe 120 kann ein für Kraftfarzeuge
üblicher organischer, reibungsfähiger Werkstoff gewählt werden, und eine Änderung des Reibungsbeiwerts,
die durch eine möglichst geringe Gleitgeschwindigkeit, (die eine Kenngröße von μ— ν ist), bewirkt wird,
ist von Vorteil, so daß der Änderungsgrad des Reibungswerts mit Hinblick auf diese Tatsache verringert
werden kann, sofern ein relativ weicher organischer, reibungsfähiger Werkstoff in bekannter Weise verwendet
wird. Bei der mit vorstehend beschriebenen Belag versehenen Kupplung 108 ist der Wert des von der Antriebswelle
104 übertragenen Drehmoments hoch, wobei — wie in F i g. 3 gezeigt — die Antriebswelle 104
und Abtriebswelle 106 bei der Drehmomentübertragung zueinander gleiten bzw. einander zugeführt werden
und nur ein bestimmtes bzw. angegebenes Drehmoment auf die Abtriebswelle 106 übertragen wird.
In den F i g. 8 und 9 ist eine Vorrichtung 124 beschrieben, die zur Zuführung von Hydrauiikdruck zur Hydraulikkammer
114 der Kupplung 108 dient.
Zunächst wird eine mittlere bzw. durchschnittliche Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 104 durch
den Sensor 160 erfaßt. Die Abweichung in der Drehgeschwindigkeit ±Δ Ne pro Zeiteinheit gegenüber der
durchschnittlichen Drehgeschwindigkeit Ne wird durch einen Sensorkreis 180 zur Erfassung der Abweichung in
der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle erfaßt, und gleichzeitig wird eine bereits eingestellte Gleitdrehgeschwindigkeit
Ns, die größer ist als die Abweichung in der Drehgeschwindigkeit Δ Ne, mit Hilfe eines Einstellstromkreises
182 festgelegt.
Ein Absolutwert einer Differenz \Ne—Nt | zwischen
einer Durchschnittsgeschwindigkeit Ne, die von dem Sensor 160 an der Antriebswelle 104 erfaßt wurde, und
einer Durchschnittsgeschwindigkeit Ni, die von dem Sensor 162 an der Abtriebswelle 106 erfaßt wurde, wird
durch den Stromkreis 184 zur Erfassung des Werts von \Ne—Nt I ermittelt und mittels eines Stromglätters 186
zur Ermittlung eines geglätteten Werts No geglättet
Schließlich werden die Signale aus den Stromkreisen 182 und 186 mit Hilfe des Komparators 188 verglichen;
der geglättete Wert No und die vorher festgelegte Gleitdrehgeschwindigkeit Ns werden verglichen und
wie folgt gesteuert:
(i) Wenn No > Ns
Die Impulsbreite eines dem Kraftmagneten 170 zuzuführenden Signals aus einer Impulsreihe wird, wie in Fig.9a gezeigt, durch den Steuerstromkreis 190 vergrößert, und die Zeitspanne, innerhalb welcher das Steuerventil 148 die Öffnung 146 der Druckspeisungsleitung 140 schließt, wird größer bemessen.
Die Impulsbreite eines dem Kraftmagneten 170 zuzuführenden Signals aus einer Impulsreihe wird, wie in Fig.9a gezeigt, durch den Steuerstromkreis 190 vergrößert, und die Zeitspanne, innerhalb welcher das Steuerventil 148 die Öffnung 146 der Druckspeisungsleitung 140 schließt, wird größer bemessen.
(ii) Wenn No < Ns
Die Impulsbreite eines dem Kraftmagneten 170 zuzuführenden Signals aus einer Impulsreihe wird, wie in
F i g. 9b gezeigt, durch den Steuerstromkreis 190 verringert, und die Zeitspanne, innerhalb welcher das Steuerventil
148 die Öffnung 146 der Druckspeisungsleitung 140 schließt, wird kleiner Gemessen.
(iii) Wenn No — Ns
Die Impulsbreite eines Signals aus einer Impulsreihe
wird nicht verändert.
Im Fall (i) wird der Hydraulikdruck in der Druckspeisungsleitung 140 vergrößert, das Steuerschiebeventil
132 in der Hydraulikdruck-Speisungsvorrichtung 124 wird, wie aus F i g. 7 hervorgeht, nach links bewegt, die
Druckspeisungskammer 142 wird mit der Druckspeisungsleitung 156 kommunizierend verbunden, um den
Druck in letzterer ansteigen zu lassen, und der Hydraulikdruck
wird zur Druckkammer 114 in der Kupplung
108 gespeist, um die Einrückkraft der Kupplung 108 zu verstärken, mit dem Ergebnis, daß die Differenz in der
Drehgeschwindigkeit No zwischen Antriebswelle 104 und Abtriebswelle 106 kleiner wird.
Im Fall (ii) wird der Hydraulikdruck in der Druckspeisungsleitung 140 vermindert, das Steuerschiebeventil
132 wird unter Vorspannkraft der Feder 152 nach rechts geschoben, der Hydraulikdruck in der Druckspeisungskammer
142 wird vermindert und zur Hydraulikkammer 114 gespeist, mit dem Ergebnis, daß die Einrückbzw.
Verbindungskraft der Kupplung 108 schwächer und infolgedessen die Differenz in der Drehgeschwindigkeit
zwischen Antriebswelle 104 und Abtriebswelle 106 größer wird.
Ein geglätterter Wert No aus einer Differenz in der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 104 und Abtriebswelle
106 wird mit der vorher ermittelten Differenz in der Gleitdrehgeschwindigkeit bei vorstehend
beschriebenem Vorgang übereingestimmt. Der Stromkreis 182 erhält ein Signal aus dem Sensor 166 zur Erfassung
der jeweiligen Stellung des Gaspedals 614, wie in F i g. 5 der ersten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
gezeigt, und die vorher festgelegte Gleitdrehgeschwindigkeit Ns wird mit zunehmend nach unten gedrücktem
Pedal 164 erhöht. Der Steuerstromkreis 190 erhält ein Signal aus dem Sensor 160 zur Erfassung der
Drehgeschwindigkeit, und ein Signal aus einer Impulsreihe
mit einer maximalen Impulsbreite wird an die Kupplungsspule 170 abgegeben, wenn die Antriebswelle
104 eine vorher festgelegte Drehgeschwindigkeit, zum Beispiel 2000 U/min, überschreitet
Jeder der Stromkreise innerhalb der Stromsteuereinrichtung 172 benötigt eine unterschiedliche Zeit zur Umwandlung und Berechnung der aus den Sensoren abgegebenen Signale, und insbesondere für die Glättung der Differenz in der Drehgeschwindigkeit ist eine Zeitspanne erforderlich, so daß ein verzögertes Ansprechen zu erwarten ist
Jeder der Stromkreise innerhalb der Stromsteuereinrichtung 172 benötigt eine unterschiedliche Zeit zur Umwandlung und Berechnung der aus den Sensoren abgegebenen Signale, und insbesondere für die Glättung der Differenz in der Drehgeschwindigkeit ist eine Zeitspanne erforderlich, so daß ein verzögertes Ansprechen zu erwarten ist
Deshalb könnte während der Beschleunigungs- und Verlangsamungsphase aufgrund einer durch das verzögerte
Ansprechen verursachten verzögerten Anpassung
bzw. Änderung des der Kupplungsspule 170 zuzuführenden elektrischen Stroms die Drehmomentschwankung
übertragen werden. Bezugsziffer 192 bezeichnet einen Sensorkreis zur Erfassung der verschiedenen Positionen
des Gaspedals, der ein Signal für die Korrektur der Ansprechverzögerung erzeugt, wenn das Gaspedal
164 aus der nach unten gedrückten Position zurückgeführt wird.
Es folgt eine Beschreibung der Betriebsweise der zweiten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
in Zusammenhang mit F i g. 6 der ersten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung.
Die Antriebswelle 104 wird durch den Motor 102 begleitet von Abweichungen in der Drehgeschwindigkeit
±A Ne angetrieben, die durch Drehmomentschwankungen mit Hinblick auf eine durchschnittliche Drehgeschwindigkeit
Ne verursacht werden.
Die Abtriebswelle 106 wiederum wird bei einer Drehgeschwindigkeit Nt in einer Weise angetrieben, daß der
zur Hydraulikkammer 114 in der Kupplung 108 zu führende Hydraulikdruck durch die Steuervorrichtung 124
gesteuert wird.
Die Abtriebswelle 106 wird bei einer Drehgeschwindigkeit
Nf gedreht, die kleiner als die durch eine Drehmomclschwankung
verursachte Abweichung in der Drehgeschwindigkeit ± Ne ist, und zwar um die vorher
bestimmte, gegenüber der Drehgeschwindigkeit Ne der Antriebswelle 104, die die Drehmomentschwankungen
zeigt, groß bemessene Gleitdrehgeschwindigkeit Ns, und das durch die Kupplung 108 übertragene Drehmoment
wird kleiner als jenes der Antriebswelle 104 bemessen.
Demzufolge kann das Drehmoment unberücksichtigt der Abweichungen in der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
104 und der Drehmomentschwankungen gleichförmig auf die Abtriebswelle 106 übertragen werden,
ohne daß dabei die Drehmomentschwankungen an der Antriebswelle übertragen werden.
Wird das Gaspedal stark nach unten gedrückt und die Drehmomentschwankung dabei erhöht, so läßt sich die
Gleitdrehgeschwindigkeit innerhalb eines groß ausgelegten Betriebsbereichs von einem vorher festgelegten
Wert auf einen geeigneten Wert Ns erhöhen. Wird dagegen das Gaspedal nur wenig gedrückt, so wird die
Gleüdrehgeschwindigkeit zur Verbesserung der Rückwirkeigenschaften
verringert
Wenn eine durchschnittliche bzw. mittlere Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 104 auf 2000 U/min
oder mehr ansteigt, so wird die Impulsbreite des Solenoids 170 und der zu der Hydraulikkammer 114 in der
Kupplung 108 zu speisende Hydraulikdruck auf ein Maximum erhöht und die Kupplung 108 direkt betätigt,
wodurch die Kraftübertragung mit großt möglicher Effektivität
erfolgen kann.
Wenn das Gaspedal 164 aus seiner zur Beschleunigung stark nach unten gedrückten Position zu einer
Normalposition zurückgeführt wird, wird der Steuerstromkreis 190 durch ein Signal aus dem Detektorstromkreis
192 zur Erfassung der verschiedenen Pedalpositionen betätigt, und der zu dem Solenoid 170 zu
führende elektrische Strom wird über eine bestimmte Zeitspanne hinweg auf die Hälfte seines Wertes reduziert
oder die Stromzufuhr beendet
Gemäß der vorstehend beschriebenen Ausführungsform der Erfindung wird ein Drehmoment der mit Drehmomentschwankungen
angetriebenen Antriebswelle 104 über die Kupplung 108 auf die Abtriebswelle 106 übertragen, und die Steuerung des zur Kupplung 108 zu
speisenden Hydraulikdrucks erfolgt nach folgender Gleichung:
|Ne-M I -Δ Ne >0
Dabei bezeichnet Ne eine durchschnittliche bzw. mittlere Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 104,
±ANe die Abweichung in der Drehgeschwindigkeit
und Nt eine durchschnittliche bzw. mittlere Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 106. Durch diese
Steuerung erfolgt die Drehmomentübertragung von der Antriebswelle 104 auf die Abtriebswelle 106 ohne Drehmomentschwankungen,
und es wird ein vorher bestimmtes gleichbleibendes Drehmoment übertragen, wodurch sich die Leistung in niederen Drehzahlbereich
verbessert, und Kraftstoffverbrauch sowie Lärmentwicklung reduziert werden.
Ferner läßt sich die während des Leerlaufs auf eine Übertragungseinheit übertragene Drehmoment-Schwankung
annähernd ganz ausschalten, und die ratternden Geräusche aus der Übertragungseinheit werden
schwächer.
Da nach einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung die dem Solenoid 170 zugeführte Impulsbreite
gegenüber einer maximalen Impulsbreite, die nur in dem Betriebsbereich gegeben ist, in dem eine Gleitbewegung
der Kupplung 108 bewirkt wird, kleiner wird, läßt sich ein sparsamer Energieverbrauch des Solenoids
170 erzielen.
Nach der vorstehend beschriebenen bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist das dem Solenoid
170 zugeführte Impulsreihensignal durch jedes der Signale aus der Detektorvorrichtung 166 für die Erfassung
der Position des Gaspedals 164, dem Sensor 160 zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
104 und dem Sensor 162 zur Erfassung einer durchschnittlichen Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 106 gesteuert. Eine ähnliche Betriebsweise läßt
sich jedoch auch erreichen, indem eine Änderung in der Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 106 oder die
Drehmomentschwankung an der Abtriebswelle 106 erfaßt und die Impulsbreite der dem Solenoid 170 zuzuführenden
Impulsreihensignale bei abweichender Drehgeschwindigkeit oder einer Drehmomentschwankung
an der Abtriebswelle 106 reduziert wird.
In Fig. 10 ist eine dritte bevorzugte Ausführungsform der Erfindung beschrieben, wobei gleiche oder im
wesentlichen gleiche Bauteile mit denselben Bezugsziffern wie bei den vorstehenden Ausführungsformen bezeichnet
sind und nicht mehr gesondert beschrieben sind.
Bezugsziffer 200 bezeichnet eine Vorrichtung zur Kraftübertragung von einer Antriebswelle 104 zu einer
Abtriebswelle 106, wobei dei Kupplungseinrichtung 202 und ein Drehmomentwandler 204 zur Bildung eines weiteren
Übertragungswegs parallel zueinander angeordnet sind.
Der Drehmomentwandler 204 weist eine Pumpe 208 auf, die mit einem Schwungrad 20i5 einstückig ausgebildet
ist Ein Stator 212 ist über eine Einwegkupplung 210 an einem geeigneten Befestigungspunkt (nicht abgebildet)
angeordnet, und ein Läufer 214 ist an der Abtriebswelle 106 befestigt
Die Kupplungseinrichtung 202 v/eist einen Kolben auf, der so angeordnet ist daß in dem Schwungrad 206
eine Hydraulikkammer 216 gebildet wird. Ein Flansch 220 ist an einer dem Kolben 218 gegenüberliegenden
Stelle einstückig mit dem Schwungrad 206 ausgebildet,
13
und eine mit dem an der AbtriebsweUe 106 befestigten Läufer 214 einstückig ausgebildete Kupplungsscheibe
222 ist zwischen dem Kolben 218 und dem Flansch 220 angeordnet
Die Hydraulikkammer 216 in der Kupplungseinrichtung 202 ist mit einer Hydraulikkammer 142 des Hydraulikdruckgenerators
124 kommunizierend verbunden und bildet über die Hydraulikleitung 144 eine Hydraulikdruckspeisungsvorrichtung
124.
Nach der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist eine Stromsteuereinrichtung 172 (wie in F i g. 8
gezeigt) so geschaltet bzw. angeschlossen, daß diese über die in der zweiten bevorzugten Ausführungsform
der Erfindung beschriebene Anordnung hinaus die Zuführung eines Impulsreihensignals für den Solenoid 170
in dem Steuerstromkreis 190 beendet, wenn eine vorher bestimmte Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 104
weniger als 800 U/min beträgt, und der Druckgenerator 126 einen der Hydraulikkammer 216 in der Kupplung*,
einrichtung 202 über die Hydraulikleitung 144 zuzuführenden Hydraulikdruck erzeugt, der einem Wert Null
entspricht
Aufgrund dieser Tatsache wird bei einer Geschwindigkeit,
die kleiner ist als 800 u/min durch die Kupplungseinrichtung 202 keine Antriebskraft übertragen,
und die Antriebswelle 104 und AbtriebsweUe 106 sind lediglich durch den Drehmomentwandler 204 verbunden.
Nach der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung werden bei einer Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
104 von 800 bis 2000 U/min sowohl die Antriebswelle 104 als auch die AbtriebsweUe 106, ähnlich
wie bei der zweiten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung, mit einer Differenz in einer vorher bestimmten
Gleitdrehgeschwindigkeit Ns gedreht, und die Drehmomentübertragung von der Antriebswelle 104 auf die
AbtriebsweUe 106 erfolgt ohne Übertragung der Drehmomentschwankung. Bei einer Drehgeschwindigkeit
der Antriebswelle 104 von weniger als 800 U/min, erfolgt die Drehmomentübertragung von der Antriebsauf
die AbtriebsweUe über den Drehmomentwandler 204 nei einer Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle
104 von mehr als 2000 U/min, erfolgt ein Direktantrieb der Kupplung 202, und die AbtriebsweUe 106 wird in
bezug auf die Antriebswelle 104 zweckentsprechend angetrieben.
Demgemäß läßt sich bei oben beschriebener Ausführungsform der Erfindung eine ähnliche Betriebsweise
wie bei der zweiten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung erreichen, wobei ein bestimmter Schlupf, der
bei einer zwischen 800 und 2000 U/min liegenden Geschwindigkeit der Kraftübertragungsvorrichtung an
dem Drehmomentwandler 204 auftritt, verhindert und der Kraftstoffverbrauch sparsamer gestaltet werden.
Nach der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird die Kupplung 202 ausgerückt, wenn das Gaspedal
164 mehr als 80% gedrückt wird, und die Drehmomentübertragung erfolgt bei verstärktem Drehmoment
ausschließlich über den Drehmomentwandler 204. Wenn die Obertragungseinheit 110 dagegen bei einer
niedrigen Drehgeschwindigkeit betrieben wird, zum Beispiel im ersten Gang, so wird die Kupplung 202 für
volle Betriebsleistung ausgerückt und das Drehmoment nur über den Drehmomentwandler 204 übertragen.
65
Hierzu 6 Blatt Zeichnungen
Claims (10)
1. Steuerverfahren für eine steuerbare Kupplung zwischen einer Antriebswelle (4) und einer Abtriebs- s
-weile (5), wobei mit einer Sensoreinrichtung (16,18)
die Differenz in der Drehzahl (Ne, Nt) der Antriebswelle (4) und der Abtriebswelle (6) erfaßt wird, und
wobei mit einer Steuereinrichtung (24) die der Kupplung (8) zuzuführende Steuergröße gesteuert
wird, dadurch gekennzeichnet, daß mit einer Sensoreinrichtung (16) eine Abweichung (Δ Ne)
von der Drehzahl (Ne) der Antriebswelle (4) erfaßt wird, daß die Differenz in der Drehzahl der Antriebs-
und der Abtriebswelle mit der Steuergröße is so gesteuert wird, daß sie größer als die Abweichung
(J Ne) in der Drehzahl (Ne) der Antriebswelle (4) ist
2. Vorrichtung zur Durchführung des Steuerverfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß eine Steuervorrichtung (24,172) für eine Elektromagnetkupplung
(8) oder Reibkupplung (108) vorgesehen ist
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet daß die Antriebswelle (4,104) durch einen
Verbrennungsmotor (2, 1Ö2) gedreht wird und daß eine Einrichtung (32, 182) vorgesehen ist, die zur
Einstellung eines geeigneten Werts der Differenz in der Drehgeschwindigkeit (Ne, Nt) in bezug auf den
Öffnungsgrad eines Drosselventils (22,164) des Verbrennungsmotors (2, 102) und eine mittlere oder
durchschnittliche Geschwindigkeit der Antriebswelle (4,104) dient
4. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung (172) mit einer
Hydraulikdruckquelle (130) ausgestattet ist, daß ein Hydrauliksteuerventil (132) in der Mitte der Hydrau-Ükleitung
(140) vorgesehen ist und zur Steuerung des im Generator (130) erzeugten und zur druckabhängigen
Einrichtung (114, It6) geführten Hydraulikdrucks dient, daß ein Magnetventil (148, 170) zur
Einstellung eines auf das Drucksteuerventil (132) wirkenden Hydrauliksteuerdrucks vorgesehen ist,
und daß eine Stromsteuervorrichtung (190) vorgesehen ist, die zur Zuführung eines elektrischen Steuerstroms
zu dem Magnetventil (148,170) in Abhängigkeit eines von der Sensoreinrichtung (160, 162, 184)
zur Erfassung einer Differenz in der Drehgeschwindigkeit (Ne, Nt) und eines von der Sensoreinrichtung
(160,180) zur Erfassung einer Abweichung (Δ /Ve,) in
der Drehgeschwindigkeit (Ne) abgegebenen Signals dient, wobei der Hydraulikdruck aus der Druckquelle
(130) zu einem durch das Magnetventil (148,170) über eine Öffnung (158) zu öffnenden oder schließenden
Einlaß (146) geführt wird und ein Steuerdruck zwischen Öffnung (158) und Einlaß (146) auf
das Hydrauliksteuerventil (132) wirkt, durch welches der hydraulische Betätigungsdruck gesteuert wird,
der aus der Druckquelle (130) in Abhängigkeit eines Werts des Steuerdrucks zur druckabhängigen Einrichtung
(114,116) geführt wird.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet daß das Magnetventil (148,170) den Einlaß
(146) in Abhängigkeit eines Impulsreihensignals öffnet oder schließt, welches von dem Steuerstromkreis
(190) abgegeben wird, und daß Öffnungs- bzw. Schließdauer des Einlasses (146) gesteuert wird, indem
die Impulsbreite des Impulsreihensignals gesteuert und dabei eine Druckänderung bewirkt wird.
6. Vorrichtung nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch eine mit Drehschwingung gedrehte Antriebswelle
(104), eine Abtriebswelle (106), durch die Leistung von der Antriebswelle (104) über eine Flüssigkeitskupplung
(202) auf eine automatische Übertragungseinheit (110) eines Fahrzeugs mit einer Anzahl
von Vorwärtsgeschwindigkeiten übertragen wird, eine Reibkupplung (202), die zur Bildung eines weiteren
Übertragungsweges zwischen den Wellen (104,106) mit der Flüssigkeitskupplung (204) parallel
geschaltet ist eine Sensoreinrichtung (160,162,184) zur Erfassung einer Differenz in der Drehgeschwindigkeit
(Ne, Nt) zwischen der Antriebswelle (104) und der Abtriebswelle (106), eine Sensoreinrichtung
(160,180) zur Erfassung einer Abweichung (A Ne) in der Drehgeschwindigkeit (Ne) der Antriebswelle
(104), eine hydraulikdruckabhängige Einrichtung (216, 218) zum Ein- und Ausrücken der Reibkupplung
(202), und eine Steuereinrichtung (102) zur Steuerung eines an die auf Druck ansprechende Einrichtung
(216, 218) anzulegenden hydraulischen Betriebsdrucks in einer Weise, daß eine Differenz in
der Drehgeschwindigkeit (Ne, Nt) zwischen den Wellen (104, 106), die durch die Sensoreinrichtung
(160, 162,184) zur Erfassung einer Differenz in der Drehgeschwindigkeit (Ne, Nt) erfaßt wurde, größer
ist als die Abweichung (A Ne) in der Drehgeschwindigkeit (Ne) der Antriebswelle (104j, die durch die
Sensoreinrichtung (160, 180) zur Erfassung der Abweichung (Δ Ne) in der Drehgeschwindigkeit (Ne) |
erfaßt wurde.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch eine durch einen Verbrennungsmotor (102)
angetriebene Antriebswelle (104), durch eine Sensoreinrichtung (166) zur Erfassung der verschiedenen
Positionen des Gaspedals (164) und zur Abgabe eines Signals an die Steuereinrichtung (172), wenn
das den Betrieb des Motors steuernde Gaspedal (164) stark nach unten gedrückt wird, wobei die
Steuereinrichtung (172) einen hydraulischen Betriebsdruck in Abhängigkeit eines Signals aus der
Sensoreinrichtung (166) zur Erfassung der Stellung des Gaspedals (164) steuert und dabei die Reibkupplung
(202) ausgerückt wird.
8. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß eine Sensoreinrichtung zur Erfassung
eines kleinen Übersetzungsverhältnisses und zur Abgabe eines Signals an die Steuereinrichtung
(172) vorgesehen ist, wenn die automatische Übertragungseinheit (110) auf eine niedrige
Geschwindigkeit eingestellt ist, wobei die Steuereinrichtung (172) einen hydraulischen Betätigungsdruck in Abhängigkeit eines Signals aus der Sensoreinrichtung
steuert und dabei die Reibkupplung (202) ausgerückt wird.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß die Steuereinrichtung (172) einen hydraulischen Betätigungs- bzw. Betriebsdruck steuert,
wenn die Drehgeschwindigkeit (Ne) der Antriebswelle (104) niedriger ist als ein vorher festgelegter
kleiner Wert, und daß dabei die Reibkupplung (202) ausgerückt wird.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung (172) einen
hydraulischen Betätigungs- bzw. Betriebsdruck steu-| ert, wenn die Drehgeschwindigkeit (Ne) der Antriebswelle
(104) einen vorher festgelegten hohen Wert übersteigt, und daß dabei die Reibkupplung
(202) voll eingerückt wird.
Die Erfindung betrifft ein Steuerverfahrsn gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruchs.
Ein solches Steuerverfahren ist bekannt (DE-AS 12 23 937). Dort wird eine elektromagnetisch steuerbare
Kupplung eingesetzt, wobei die Steuergröße eine synchrone Folgefrequenz von Arbeitsstromimpulsen wenigstens
annähernd gleichbleibender Länge darstellt. Dieser Strom ist proportional zur Drehzahl der Antriebswelle.
Bei diesem bekannten Steuerverfahren können an der Antriebswelle jedoch nachteilige Drehschwingungen
auftreten, die von D.:ehmomentschwankungen, z. B. infolge von Druckschwankungen in den Brennräumen
von Verbrennungsmotoren herrühren können.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein gattungsgemäßes Steuerverfahren vorzuschlager, bei welchen
Drehschwingungen an der Antriebswelle bei niedrigen Drehzahlen hinreichend zuverläßig ausgeschaltet
werden können.
Diese Aufgabe wird bei einem gattungsgemäßen Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruchs erfindungsgemäß
durch dessen kennzeichnende Merkmale gelöst
Mit dem erfindungsgemäßen Steuerverfahren kann das Fahrzeug auch bei niedrigen Drehzahlen ruckfrei
gefahren werden, weil Drehschwingungen an der Antriebswelle nicht auf die Abtriebswelle übertragen werden.
Zweckmäßige Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Es folgt die Beschreibung einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung in Zusammenhang mit den
Zeichnungen.
Es zeigt
F i g. 1 eine schewatische Darstellung einer ersten bevorzugten
Ausführungsform der Erfindung;
F i g. 2 ein Leistungsdiagramm eines einer Elektromagnetkupplung zugeführten Erregerstroms und eines
übertragenen Drehmoments;
F i g. 3 eine Charakteristik einer Drehzahldifferenz einer Elektromagnetkupplung und ein von letzterer übertragenes
Drehmoment;
F i g. 4 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung zur Zuführung und Steuerung eines elektrischen
Stroms zu einer Elektromagnetkupplung;
F i g. 5 eine graphische Darstellung einer Gaspedalposition im Verhältnis zu einer Gleitdrehgeschwindigkeitsdifferenz;
F i g. 6 eine graphische Darstellung einer Drehzahl der Antriebswelle im Verhältnis zur Drehzahl d*:r Abtriebswelle;
F i g. 7 eine schematische Darstellung einer zweiten bevorzugten Ausführungsform der Erfindung;
F i g. 8 eine schematische Darstellung einer eine hydraulische Steuervorrichtung bildenden Steuervorrichtung
eines elektrischen Stroms;
F i g. 9a, Fi g. 9b eine Darstellung eines pulsierenden
Stroms einer Stromsteuervorrichtung;
Fig. 10 eine schematische Darstellung einer dritten
bevorzugten Ausführungsform der Erfindung.
In den Fig. 1 bis 6 ist eine erste bevorzugte Ausführungsform
der Erfindung gezeigt, wobei Bezugsziffer 2 einen Verbrennungsmotor bezeichnet, in welchem eine
Antriebswelle 4 gedreht wird. Eine Abtriebswelle 6 ist
über eine Elektromagnetkupplung 8 mit der Antriebswelle 4 verbunden und sorgt für den Antrieb der Räder
über eine nicht abgebildete Übertragungseinheit.
Die Kupplung 8 ist eine Elektromagnetkupplung bekannter Art, bei welcher Magnetpulver verwendet wird und die Kupplungsteile unter Magnetkraft zusammengeführt werden. Die Elektromagnetkupplung weist eine in der Antriebswelle 4 angeordnete Kuppl'ingsspule 10 ίο sowie ein angetriebenes Teil 14 auf, welches unter Einhaltung eines Zwischenraums 12 zur Kupplungsspule 10 bei letzterer und ebenfalls an der Abtriebswelle 6 angeordnet ist In den Zwischenraum 12 wird Magnetpulver gefüllt
Die Kupplung 8 ist eine Elektromagnetkupplung bekannter Art, bei welcher Magnetpulver verwendet wird und die Kupplungsteile unter Magnetkraft zusammengeführt werden. Die Elektromagnetkupplung weist eine in der Antriebswelle 4 angeordnete Kuppl'ingsspule 10 ίο sowie ein angetriebenes Teil 14 auf, welches unter Einhaltung eines Zwischenraums 12 zur Kupplungsspule 10 bei letzterer und ebenfalls an der Abtriebswelle 6 angeordnet ist In den Zwischenraum 12 wird Magnetpulver gefüllt
Bezugsziffer 16 bezeichnet einen Sensor zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Antriebswelle 4, und
ein Sensor 18 dient zur Erfassung der Drehgeschwindigkeit der Abtriebswelle 6. Ein Sensor 20 ist zur Erfassung
der Position bzw. der Winkelstellung eines Gaspedals 22 vorgesehen. Bezugsziffer 24 bezeichnet eine Einrichtung
zur Steuerung eines elektrischen Stroms, der in Abhängigkeit eines von jedem der Sensoren ausgegebenen
Signals in die Spule 10 der Elektromagnetkupplung '8 fließt. Bezugsziffer 26 bezeichnet eine Stromquelle.
Die Sensoren 16 und 18 für die Drehgeschwindigkeit sind in bekannter Art ausgebildet und weisen eine Wicklung
und einen Dauermagneten auf. Vorsprünge oder Durchführungtn in den Wellen 4 und 6 können während
ihrer Drehung den Magnetfluß des Dauermagneten variieren, mit dem Ergebnis, daß eine induzierte elektro-•motorische
Kraft eines Impulssignals in der Wicklung erzeugt wird, wobei die Drehgeschwindigkeit der Welle
in bezug auf die Anzahl der Impulssignale erfaßt wird. Der Sensor 20 für die Position des Gaspedals ist in Form
eines Regelwiderstands bekannter Art ausgebildet, dessen Wert sich in Abhängigkeit von der Position des
Gaspedals 22 ändert.
Die Elektromagnetkupplung 8 wird betätigt, indem das angetriebene Teil 14 durch Abziehen einer bestimmten
Menge des Magnetpulvers in dem Zwischenraum 12 zwischen der Spule 10 und dem Teil 14 sowie
durch Reiben gegen das Magnetpulver oder durch elektromagnetische Kraft von der Spule 10 betrieben wird,
wobei sich die Leistungskurve des zur Spule 10 geführten Erregerstroms und des übertragenen Drehmoments,
wie in F i g. 2 gezeigt, verhält, das heißt mit der Zunahme des elektrischen Stroms A t wird auch das übertragene
Drehmoment Tt nach und nach größer. Hat der Erregerstrom Ao einen gewünschten Maximalwert erreicht,
so ist ein Maximalwert im wesentlichen auch bei dem übertragenen Drehmoment To zu verzeichnen, das aufgrund
eines Sättigungszustands auch dann nicht mehr größer wird, wenn der Strom At einen angegebenen
Wert übersteigt Die Elektromagnetkupplung 8 steht ferner in keinem Zusammenhang mit einem Drehzahlunterschied
zwischen Antriebswelle 4 und Abtriebswelle 6, wenn, wie in F i g. 3 gezeigt, ein vorher bestimmter
elektrischer Strom A t zugeführt wird, und das Drehmoment wird in Übereinstimmung mit dem elektrischen
Strom At konstant. Wenn demnach ein Antriebsdrehmoment der Kupplungsspule 10, d. ti. der Antriebswelle
4 größer ist als das übertragene Drehmoment Tt, ist ein auf das angetriebene Teil 14, d. h. auf die Abtriebswelle
6 zu übertragendes Drehmoment nicht größer als der Wert von Tt, und die Antriebswelle 4 verschiebt sich
gegenüber der Abtriebswelle 6, so daß das übertragene Drehmoment auch für den Fall unverändert bleibt, daß
ein durch dieses Verschieben verursachte Drehzahldif-
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7406480A JPS571828A (en) | 1980-06-02 | 1980-06-02 | Method and apparatus for transmitting torque |
JP8557980A JPS5712128A (en) | 1980-06-24 | 1980-06-24 | Torque transmission apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3121749A1 DE3121749A1 (de) | 1982-02-25 |
DE3121749C2 true DE3121749C2 (de) | 1985-10-10 |
Family
ID=26415201
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3121749A Expired DE3121749C2 (de) | 1980-06-02 | 1981-06-01 | Steuerverfahren für eine steuerbare Kupplung |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4457411A (de) |
DE (1) | DE3121749C2 (de) |
FR (1) | FR2483649B1 (de) |
GB (1) | GB2088989B (de) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3130871A1 (de) * | 1980-08-04 | 1982-03-18 | Mitsubishi Jidosha Kogyo K.K., Tokyo | Drehmoment-uebertragungssystem |
EP0275463A2 (de) * | 1987-01-20 | 1988-07-27 | Ford-Werke Aktiengesellschaft | Rutschregelung für eine Getriebekupplung |
DE3818102A1 (de) * | 1987-05-30 | 1988-12-08 | Fuji Heavy Ind Ltd | Steuerungssystem fuer eine ueberbrueckungskupplung eines automatikgetriebes |
DE3928048A1 (de) * | 1989-08-25 | 1991-02-28 | Ford Werke Ag | Steuereinrichtung fuer eine ueberbrueckungskupplung eines hydrokinetischen drehmomentwandlers |
DE4426147A1 (de) * | 1994-07-22 | 1996-02-01 | Ford Werke Ag | Pulsweitenmoduliertes Magnetventil zum Steuern von hydrodynamischen Drehmomentwandlern automatischer Schaltgetriebe |
DE102007023857A1 (de) * | 2007-05-23 | 2008-11-27 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Reduzierung des Motormoments in Kraftfahrzeugen |
Families Citing this family (75)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5943670B2 (ja) * | 1981-11-28 | 1984-10-23 | 本田技研工業株式会社 | クラツチ内蔵型流体トルクコンバ−タ装置 |
DE3207938C2 (de) * | 1982-03-05 | 1986-08-07 | Zahnräderfabrik Renk AG, 8900 Augsburg | Unter Last schaltbare mechanische Getriebeanordnung |
JPS58225226A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-27 | Toyota Motor Corp | 摩擦クラツチの接続制御方法 |
JPS59133865A (ja) * | 1983-01-19 | 1984-08-01 | Honda Motor Co Ltd | 車両用自動変速装置 |
JPS59187161A (ja) * | 1983-03-24 | 1984-10-24 | Mazda Motor Corp | 自動変速機のロツクアツプ制御装置 |
FR2546598A1 (fr) * | 1983-05-25 | 1984-11-30 | Cherpin Jean | Variateur de vitesse mecanique |
DE3376153D1 (en) * | 1983-06-16 | 1988-05-05 | Inoue Japax Res | Drive mechanisms for machines |
JPH0689794B2 (ja) * | 1983-08-06 | 1994-11-14 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用磁粉式電磁クラッチの制御装置 |
DE3330332A1 (de) * | 1983-08-23 | 1985-03-14 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Drehschwingungsdaempfung durch gezielten schlupf in der reibungskupplung |
JPS6065953A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-15 | Honda Motor Co Ltd | 流体継手の直結機構制御装置 |
US4595088A (en) * | 1983-10-06 | 1986-06-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Hydraulic control system for lock-up clutch |
CA1230989A (en) * | 1983-11-08 | 1988-01-05 | Takashi Aoki | Control system for a direct-coupling mechanism in hydraulic power transmission means of a transmission for automotive vehicles |
JPH0623023B2 (ja) * | 1984-01-30 | 1994-03-30 | 富士重工業株式会社 | 車両用電磁式クラツチの制御装置 |
JPS60161221A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-22 | Fuji Heavy Ind Ltd | 車両用電磁式クラツチの制御装置 |
US4582185A (en) * | 1984-02-15 | 1986-04-15 | General Motors Corporation | Controlled capacity torque converter clutch |
US4665773A (en) * | 1984-03-13 | 1987-05-19 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Continuously variable transmission apparatus for automobile |
GB8408841D0 (en) * | 1984-04-05 | 1984-05-16 | Massey Ferguson Services Nv | Clutch engagement control system |
JPS60222649A (ja) * | 1984-04-19 | 1985-11-07 | 富士重工業株式会社 | 電子式無段変速機の変速比制御装置 |
JPS6152427A (ja) * | 1984-08-17 | 1986-03-15 | Mitsubishi Motors Corp | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
GB8423394D0 (en) * | 1984-09-15 | 1984-10-17 | Massey Ferguson Services Nv | Clutch protection system |
DE3532673A1 (de) * | 1984-09-20 | 1986-03-27 | Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag, 7990 Friedrichshafen | Steuereinrichtung fuer einen drehmomentwandler mit ueberbrueckungskupplung |
DE3438594C2 (de) * | 1984-10-20 | 1994-01-20 | Fichtel & Sachs Ag | Kupplungseinrichtung für ein Kraftfahrzeug |
US4715482A (en) * | 1984-11-20 | 1987-12-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for controlling an electromagnetic clutch for use on a vehicle |
US4680988A (en) * | 1984-11-22 | 1987-07-21 | Nissan Motor Co., Ltd. | Control for shock-free shift in an automatic transmission |
US4665770A (en) * | 1985-03-18 | 1987-05-19 | Ford Motor Company | Control system for a multiple ratio transmission having a lockup clutch torque converter |
US4674609A (en) * | 1985-06-03 | 1987-06-23 | Borg-Warner Corporation | Torsional vibration dampening system |
JPH0721313B2 (ja) * | 1985-06-11 | 1995-03-08 | 三菱自動車工業株式会社 | 流体継手用クラッチの制御装置 |
US4729461A (en) * | 1985-06-13 | 1988-03-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Control method for a direct-coupling mechanism in hydraulic power transmission means of an automatic transmission for automotive vehicles |
JPH0689843B2 (ja) * | 1985-10-07 | 1994-11-14 | トヨタ自動車株式会社 | 自動変速機のトルクコンバータ出力軸回転数検出方法 |
CA1273505A (en) * | 1985-11-25 | 1990-09-04 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha (Also Trading As Honda Motor Co., Ltd .) | Method of controlling clutch for fluid torque converter in vehicular transmission |
US4674613A (en) * | 1985-12-16 | 1987-06-23 | Controlled Hydraulics, Inc. | Electrically controlled transmission soft shifter |
JP2527938B2 (ja) * | 1986-06-18 | 1996-08-28 | 富士重工業株式会社 | 車両用自動クラツチの制御装置 |
US4706790A (en) * | 1986-07-17 | 1987-11-17 | General Motors Corporation | Gain scheduling technique for a closed loop slip control system |
US4724939A (en) * | 1986-07-17 | 1988-02-16 | General Motors Corporation | Closed loop clutch slip control system with turbine roughness control |
DE3624755C2 (de) * | 1986-07-22 | 1995-03-23 | Fichtel & Sachs Ag | Antriebseinrichtung für ein Kraftfahrzeug |
DE3740570A1 (de) * | 1986-12-04 | 1988-06-09 | Tochigi Fuji Sangyo Kk | Schwungscheibe |
JPS63180730A (ja) * | 1987-01-23 | 1988-07-25 | Fuji Heavy Ind Ltd | 車両用自動クラツチの制御装置 |
EP0352277B1 (de) * | 1987-03-26 | 1990-10-31 | ZF FRIEDRICHSHAFEN Aktiengesellschaft | Einrichtung zur steuerung einer automatischen kraftfahrzeugkupplung |
US4848531A (en) * | 1987-07-30 | 1989-07-18 | Dana Corporation | Electronic system for monitoring clutch brake engagement and clutch slippage |
DE3732427A1 (de) * | 1987-09-25 | 1989-04-13 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur unterdrueckung von laengsschwingungen an einem fahrzeug mit schaltgetriebe |
US5035308A (en) * | 1987-10-01 | 1991-07-30 | Mazda Motor Corporation | Lock-up control system for automatic transmission |
SE460919B (sv) * | 1988-04-22 | 1989-12-04 | Kongsberg Automotive As | Arrangemang foer reglering av en hydrauliskt manoevrerad lamellkoppling med solfjaeder |
US4993527A (en) * | 1988-04-29 | 1991-02-19 | Chrysler Corporation | Method of determining and controlling the lock-up of a torque converter in an electronic automatic transmission system |
DE3918254C2 (de) * | 1988-06-15 | 1998-04-30 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Verhinderung von Lastwechselschlägen |
DE3823820A1 (de) * | 1988-07-14 | 1990-01-18 | Bayerische Motoren Werke Ag | Kraftwagen mit zahnrad-schaltgetriebe |
DE58907527D1 (de) * | 1988-11-17 | 1994-05-26 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Verfahren zur regelung einer kupplung. |
JPH02150554A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Suzuki Motor Co Ltd | 連続可変変速機のクリープ制御装置 |
JP2685288B2 (ja) * | 1989-05-10 | 1997-12-03 | マツダ株式会社 | 流体継手のスリップ制御装置 |
US5202833A (en) * | 1989-08-28 | 1993-04-13 | Chrysler Corp | Method of controlling the partial lock-up of a torque converter in an electronic automatic transmission system |
US5064036A (en) * | 1990-05-24 | 1991-11-12 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Adaptive torsional damping device for a continuously variable transmission |
US5056639A (en) * | 1990-09-10 | 1991-10-15 | Zahnradfabrik Friedrichshafen Ag | Device and method for the control of an automatic vehicle clutch |
JP2929711B2 (ja) * | 1990-11-27 | 1999-08-03 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
US5121820A (en) * | 1990-12-24 | 1992-06-16 | Ford Motor Company | Feedforward control for automatic transmission torque converter bypass clutch slip |
US5179875A (en) * | 1991-03-22 | 1993-01-19 | Ford Motor Company | Turbine speed controller for an automatic transmission |
US5403249A (en) * | 1991-10-07 | 1995-04-04 | Eaton Corporation | Method and apparatus for robust automatic clutch control |
US5275267A (en) * | 1991-10-07 | 1994-01-04 | Eaton Corporation | Closed loop launch and creep control for automatic clutch with robust algorithm |
US5293316A (en) * | 1991-10-07 | 1994-03-08 | Eaton Corporation | Closed loop launch and creep control for automatic clutch |
US5337868A (en) * | 1992-01-02 | 1994-08-16 | Eaton Corporation | Touch point identification for automatic clutch controller |
FR2691516B1 (fr) * | 1992-05-19 | 1994-07-01 | Renault | Dispositif de controle de transmission automatique a rapports etages. |
JPH0681938A (ja) * | 1992-09-04 | 1994-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | 無段変速機制御装置 |
US5494142A (en) * | 1994-08-01 | 1996-02-27 | Case Corporation | Power take off clutch engagement control system |
US5601172A (en) * | 1994-08-01 | 1997-02-11 | Case Corporation | Power take off clutch engagement control system for cold weather starting |
US5549185A (en) * | 1994-08-01 | 1996-08-27 | Case Corporation | Power take off torque limiting control system |
US5620390A (en) * | 1994-10-07 | 1997-04-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Motor vehicle lock-up clutch control apparatus, having means for detecting clutch judder with high accuracy |
DE19505561C2 (de) * | 1995-02-18 | 1998-07-02 | Volkswagen Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Schlupfregelung von Reibelementen oder Getrieben |
DE19631294C2 (de) * | 1995-08-23 | 2003-03-20 | Luk Gs Verwaltungs Kg | Getriebeeinheit |
JPH1019116A (ja) * | 1996-07-03 | 1998-01-23 | Toyota Motor Corp | 車両用自動変速機の制御装置 |
US5806640A (en) * | 1997-04-29 | 1998-09-15 | Case Corporation | Clutch control for locked power take off shaft during power take off clutch engagement |
DE10129068A1 (de) * | 2001-06-15 | 2002-12-19 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern und/oder Regeln des Schlupfes einer Kupplung |
DE10293625D2 (de) * | 2001-08-16 | 2004-07-08 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Verfahren zur Schlupfsteuerung einer Kupplung |
DE10260838A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Volkswagen Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Kupplung innerhalb eines Kraftfahrzeugtriebstrangs |
JP4317808B2 (ja) * | 2004-10-25 | 2009-08-19 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機の制御装置 |
US7258650B2 (en) * | 2005-06-23 | 2007-08-21 | Caterpillar Inc. | Systems and methods for controlling a powertrain |
DE102013217245A1 (de) | 2012-09-05 | 2014-05-15 | Magna Powertrain Ag & Co. Kg | Steuerung einer Kupplung im Antriebsstrang eines Hybridantriebes |
US9988036B2 (en) * | 2014-09-05 | 2018-06-05 | Ford Global Technologies, Llc | Clutch and electric machine control for driveline damping |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1261295A (fr) * | 1960-04-04 | 1961-05-19 | Prec Mecanique Labinal | Perfectionnements apportés aux ensembles comportant interposition d'un système d'accouplement à glissement entre un arbre entraîneur et un arbre entraîné |
DE1223937B (de) * | 1963-09-27 | 1966-09-01 | Bosch Gmbh Robert | Steuereinrichtung zum Betrieb einer elektromagnetischen Kupplung, insbesondere einer Kraftfahrzeugkupplung |
FR1379113A (fr) * | 1963-10-15 | 1964-11-20 | Eaton Mfg Co | Dispositif de commande d'un accouplement électromagnétique |
US3265169A (en) * | 1964-07-27 | 1966-08-09 | Twin Disc Clutch Co | Method of operating a combined fluid coupling and friction clutch |
US3621955A (en) * | 1970-01-05 | 1971-11-23 | Twin Disc Inc | Torque limiting clutch for torque converter controlled by speed and transmission selector |
GB1342623A (en) * | 1971-02-23 | 1974-01-03 | Ford Motor Co | Friction clutch control system |
US3730315A (en) | 1971-07-30 | 1973-05-01 | Gen Motors Corp | Hydrodynamic device with slipping mechanical clutch |
JPS5211350A (en) * | 1975-07-10 | 1977-01-28 | Nissan Motor Co Ltd | Automatic clutch controller by electronics |
DE2652385C3 (de) | 1976-11-15 | 1980-04-17 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren zum Betrieb einer Schiffsantriebsanlage mit einem Dieselmotor und Schiffsantriebsanlage zur Durchführung des Verfahrens |
-
1981
- 1981-05-27 US US06/267,627 patent/US4457411A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-06-01 DE DE3121749A patent/DE3121749C2/de not_active Expired
- 1981-06-01 FR FR8110806A patent/FR2483649B1/fr not_active Expired
- 1981-06-01 GB GB8116732A patent/GB2088989B/en not_active Expired
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3130871A1 (de) * | 1980-08-04 | 1982-03-18 | Mitsubishi Jidosha Kogyo K.K., Tokyo | Drehmoment-uebertragungssystem |
EP0275463A2 (de) * | 1987-01-20 | 1988-07-27 | Ford-Werke Aktiengesellschaft | Rutschregelung für eine Getriebekupplung |
EP0275463B1 (de) * | 1987-01-20 | 1992-06-17 | Ford-Werke Aktiengesellschaft | Rutschregelung für eine Getriebekupplung |
DE3818102A1 (de) * | 1987-05-30 | 1988-12-08 | Fuji Heavy Ind Ltd | Steuerungssystem fuer eine ueberbrueckungskupplung eines automatikgetriebes |
DE3928048A1 (de) * | 1989-08-25 | 1991-02-28 | Ford Werke Ag | Steuereinrichtung fuer eine ueberbrueckungskupplung eines hydrokinetischen drehmomentwandlers |
DE4426147A1 (de) * | 1994-07-22 | 1996-02-01 | Ford Werke Ag | Pulsweitenmoduliertes Magnetventil zum Steuern von hydrodynamischen Drehmomentwandlern automatischer Schaltgetriebe |
DE102007023857A1 (de) * | 2007-05-23 | 2008-11-27 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Reduzierung des Motormoments in Kraftfahrzeugen |
DE102007023857B4 (de) | 2007-05-23 | 2018-06-21 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Reduzierung des Motormoments in Kraftfahrzeugen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2088989B (en) | 1983-12-14 |
FR2483649B1 (fr) | 1985-11-22 |
FR2483649A1 (fr) | 1981-12-04 |
GB2088989A (en) | 1982-06-16 |
DE3121749A1 (de) | 1982-02-25 |
US4457411A (en) | 1984-07-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3121749C2 (de) | Steuerverfahren für eine steuerbare Kupplung | |
DE19632109B4 (de) | Schlupfsteuervorrichtung für eine Fahrzeug-Formschlußkupplung, mit der die Schlupfsteuerung während der Fahrzeugverzögerung beendet wird, wenn der Schlupfbetrag der Kupplung größer ist als ein Schwellwert | |
DE19837816B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Steuern einer Kupplung | |
DE4427359C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung des Einrückzustands einer Überbrückungskupplung | |
DE4304779B4 (de) | Vorrichtung zur Steuerung des von einer Antriebseinheit eines Fahrzeugs abzugebenden Drehmoments | |
DE4042092C2 (de) | Verfahren zum Steuern des Übersetzungsverhältnisses eines Riemengetriebes | |
DE4111538C2 (de) | System zum Regeln eines durch ein Solenoid betätigten Steuerventils in einem kontinuierlich einstellbaren Kfz-Getriebe | |
DE3628490C2 (de) | Steueranlage für ein Leistungsabgabesystem aus einer Brennkraftmaschine und einem von der Brennkraftmaschine antreibbaren stufenlosen Getriebe | |
DE2708621C2 (de) | Steuerung für die Gangschaltung eines unter Last schaltenden Getriebes | |
WO1990005866A1 (de) | Verfahren zur regelung einer kupplung | |
DE4042090A1 (de) | Uebersetzungsverhaeltnis-steuersystem eines stufenlos variablen getriebes fuer ein kraftfahrzeug | |
DE2132262B2 (de) | Steuervorrichtung für ein selbsttätig schaltbares Wechselgetriebe | |
DE2657524B2 (de) | Steuervorrichtung für eine durch einen hydraulischen Stellzylinder ausrückbare Hauptkupplung für Kraftfahrzeuge | |
DE4028548C2 (de) | Vorrichtung zur Steuerung der Überbrückungskupplung eines Drehmomentwandlers in einem automatischen Kraftfahrzeuggetriebe | |
DE2035404A1 (de) | Selbstschaltende Ubertragungsanlage | |
DE3937976A1 (de) | Verfahren zur regelung einer kupplung | |
DE3440847C2 (de) | ||
DE19702834B4 (de) | Steuereinheit und Verfahren zum Steuern einer Sperrkupplung während eines Schubbetriebs eines Fahrzeuges | |
DE3619873C2 (de) | Verfahren zur Steuerung des Drehmomentübertragungsvermögens einer Überbrückungskupplung | |
DE3619900C2 (de) | Steuerung einer Überbrückungskupplung zwischen einem Eingangs- und Ausgangselement eines hydraulischen Fahrzeug-Automatikgetriebes | |
EP1718883A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur steuerung von anfahr-, fahr- oder schaltvorgängen eines kraftfahrzeuges | |
DE2050468C3 (de) | Regelvorrichtung für den hydraulischen Systemdruck eines selbsttätig schaltbaren Wechselgetriebes von Kraftfahrzeugen | |
DE19616960C2 (de) | Einrichtung zur automatischen Kupplungseinstellung während Anfahr- und/oder Gangwechselvorgängen | |
WO1999007572A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur übersetzungsverstellung bei einem cvt | |
EP1567782A2 (de) | Verfahren zur ermittlung des tastpunkts einer automatisierten kupplung und vorrichtung hierzu |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8126 | Change of the secondary classification |
Free format text: B60K 23/02 B60K 41/02 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8369 | Partition in: |
Ref document number: 3153724 Country of ref document: DE Format of ref document f/p: P |
|
Q171 | Divided out to: |
Ref country code: DE Ref document number: 3153724 |
|
8331 | Complete revocation |