DE19631294C2 - Getriebeeinheit - Google Patents
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- DE19631294C2 DE19631294C2 DE19631294A DE19631294A DE19631294C2 DE 19631294 C2 DE19631294 C2 DE 19631294C2 DE 19631294 A DE19631294 A DE 19631294A DE 19631294 A DE19631294 A DE 19631294A DE 19631294 C2 DE19631294 C2 DE 19631294C2
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- clutch
- transmission
- torque
- gear
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
- B60K6/20—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs
- B60K6/22—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs
- B60K6/36—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the transmission gearings
- B60K6/365—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the transmission gearings with the gears having orbital motion
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
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- B60K6/42—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by the architecture of the hybrid electric vehicle
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60K6/485—Motor-assist type
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60K6/50—Architecture of the driveline characterised by arrangement or kind of transmission units
- B60K6/54—Transmission for changing ratio
- B60K6/543—Transmission for changing ratio the transmission being a continuously variable transmission
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
- B60W10/02—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of driveline clutches
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
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- B60W10/08—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of propulsion units including control of electric propulsion units, e.g. motors or generators
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
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- B60W10/101—Infinitely variable gearings
- B60W10/108—Friction gearings
- B60W10/109—Friction gearings of the toroïd type
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W30/00—Purposes of road vehicle drive control systems not related to the control of a particular sub-unit, e.g. of systems using conjoint control of vehicle sub-units, or advanced driver assistance systems for ensuring comfort, stability and safety or drive control systems for propelling or retarding the vehicle
- B60W30/18—Propelling the vehicle
- B60W30/18009—Propelling the vehicle related to particular drive situations
- B60W30/18063—Creeping
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H37/0846—CVT using endless flexible members
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H37/086—CVT using two coaxial friction members cooperating with at least one intermediate friction member
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H47/00—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing
- F16H47/02—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the volumetric type
- F16H47/04—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the volumetric type the mechanical gearing being of the type with members having orbital motion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/66254—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/664—Friction gearings
- F16H61/6648—Friction gearings controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W20/00—Control systems specially adapted for hybrid vehicles
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W2710/00—Output or target parameters relating to a particular sub-units
- B60W2710/02—Clutches
- B60W2710/025—Clutch slip, i.e. difference between input and output speeds
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
- F16H2015/383—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces with two or more sets of toroid gearings arranged in parallel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H2037/088—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/14—Inputs being a function of torque or torque demand
- F16H2059/144—Inputs being a function of torque or torque demand characterised by change between positive and negative drive line torque, e.g. torque changes when switching between coasting and acceleration
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H2061/6604—Special control features generally applicable to continuously variable gearings
- F16H2061/6609—Control of clutches or brakes in torque split transmissions
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H2061/6604—Special control features generally applicable to continuously variable gearings
- F16H2061/6614—Control of ratio during dual or multiple pass shifting for enlarged ration coverage
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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Description
Die Erfindung betrifft eine Getriebeeinheit mit Mehrbereichsstruktur mit einem
stufenlos verstellbaren Getriebe und mit einem weiteren Getriebe. Bei diesen Ge
triebeeinheiten mit Mehrbereichsstruktur ist der Übersetzungsbereich des stufen
los verstellbaren Getriebes mehrfach nutzbar.
Derartige Getriebe sind in der EP 0 210 053, DE 41 13 386, GB 2 045 368 und
GB 2 108 599 offenbart. Die EP 0 210 053 zeigt eine Getriebeeinheit mit einem
stufenlos verstellbaren Getriebe, wie Kegelscheibenumschlingungsgetriebe, wo
bei die Wellen der Kegelscheibenpaare an- oder abtriebsseitig geschaltet werden
können, wobei die Eingangswelle und/oder Ausgangswelle der Getriebeeinheit
mittels Kupplungen und anderer Getriebestufen derart geschaltet werden können,
dass jeweils eine Verbindung mit den Wellen der Kegelscheibenpaare in An- oder
Abtriebsrichtung geschaltet werden kann.
Die GB 2 045 368 und die GB 2 108 599 offenbaren jeweils eine Getriebeeinheit
mit einem stufenlos verstellbaren Getriebe, wie Kegelscheibenumschlingungsge
triebe, Reibradgetriebe oder Toroid-Getriebe, wobei der Ausgang des stufenlos
verstellbaren Getriebes auf einen Eingang eines Überlagerungsgetriebes, wie
Summiergetriebes, übertragen wird und ein zweiter Eingang des Überlagerungs
getriebes, wie Summiergetriebes, über eine Getriebestufe mit fester Übersetzung
mit dem Eingang des stufenlos verstellbaren Getriebes verbunden werden kann,
wobei der Ausgang des Summiergetriebes mit der Getriebeabtriebswelle verbun
den ist. Über Kupplungen kann sowohl das Getriebe mit fester Übersetzungsstufe
auf den einen Eingang des Summiergetriebes als auch das Summiergetriebe zu-
und abgeschaltet werden, das heißt blockiert oder freigegeben werden.
Aus dem Aufsatz "Getriebe im Fahrzeugbau"; VDI Berichte 579, Seiten 125 bis
150 ist eine Getriebeeinheit bekannt (Bild 20), bei der der Übersetzungsbereich
des stufenlos verstellbaren Getriebes eine Übersetzung aufweist, bei welcher bei
gegebener Eingangsdrehzahl der Getriebeeinheit die Abtriebsdrehzahl der Ge
triebeeinheit null ist und bei einer der gegenüber veränderten Übersetzung eine
positive oder negative Übersetzung erfolgt und am Ausgangsteil der Getriebeein
heit eine Ausgangsdrehzahl und ein Ausgangsmoment anliegt, welche positive o
der negative Vorzeichen aufweisen.
Gemeinsam ist den Getrieben der oben genannten Offenlegungsschriften, dass
der Übersetzungsbereich des stufenlos verstellbaren Getriebes mehr als einmal
durchfahrbar ist und die Bereichsumschaltung mittels Kupplungen vorgenommen
wird, wobei die offenbarte Getriebestruktur der EP-Offenlegungsschrift als i2-
Getriebe bezeichnet wird und die offenbarte Getriebestruktur der GB-Offenle
gungsschriften als Geared-Neutral-Strukturen bekannt sind.
Bei diesen Getriebestrukturen erfolgt die Umschaltung der Übersetzungsbereiche
mittels Kupplungen, die formschlüssig oder reibschlüssig sein können.
Aus der Druckschrift DE 40 11 850 A1 ist ein Verfahren zum Steuern einer zwi
schen einer Antriebsmaschine und einem Getriebe wirksamen automatisierten
Reibungskupplung für den Anfahrvorgang bekannt, mit der ein sanftes und
gleichmäßiges Anfahren (= Ankriegen) bei optimalem Drehmoment ermöglicht wird
und Motorschwingungen auf den Antriebsstrang weitgehend ausgeschaltet wer
den, wobei die Schlupfregelung (= Momentensteuerung) mittels eines Prozessors
erfolgt.
Solche Getriebeeinheiten, wie insbesondere die Geared-Neutral-Getriebe, können
in ihrem ersten Betriebsbereich bei eingangsseitiger Drehzahl eine abtriebsseitei
ge Drehzahl null aufweisen, d. h. bei einer solchen Getriebeeinheit kann mittels
Drehzahlveränderung des stufenlos verstellbaren Getriebes ein Anfahrvorgang
ohne Ein- oder Auskuppeln vorgenommen werden. Die Drehzahlregelung, bzw.
die Übersetzungssteuerung oder -regelung, steuert die Übersetzung derart, dass
die in ein Summiergetriebe übertragenen Drehzahlen am Ausgang des Summier
getriebes zu der Drehzahl null überlagert werden, so dass ein Neutralzustand er
reicht wird.
Ein Anfahren in Vorwärts- oder Rückwärtsrichtung wird durch eine veränderte
Drehzahlregelung bzw. Übersetzungsregelung des Variators des stufenlos ver
stellbaren Getriebes erreicht.
Die Übersetzungsansteuerung im Neutralbereich erweist sich in der Praxis als
sehr problematisch, da bei geringen Schwankungen der Übersetzung des Varia
tors des stufenlos verstellbaren Getriebes eine geringe Schwankung des Fahr
zeuges resultiert. Das Fahrzeug führt in diesem Zustand eine Schwingung nach
vorn und nach hinten durch, was von den Fahrzeuginsassen als unangenehm
empfunden werden kann.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, Getriebeeinheiten mit Mehrbereichs
strukturen zu schaffen, welche ein verbessertes Verhalten im Anfahrverhalten und
im Neutralbereich als auch einen verbesserten Komfort aufweisen. Weiterhin
sollte eine Getriebeeinheit geschaffen werden, welche aufgrund intelligenter
Steuerverfahren weniger hohen Aufwand in der Herstellung benötigt.
Dies kann bei Getriebeeinheiten erfindungsgemäß dadurch erreicht werden, dass
ein weiteres Getriebe dem stufenlos verstellbaren Getriebe über wenigstens zwei
wechselweise sich öffnende und schließende Kupplungen mit veränderbar ein
stellbarem übertragbarem Moment zuschaltbar sind, mit einem Steuergerät, wel
ches die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes steuert und die An
steuerung des jeweiligen übertragbaren Drehmomentes der Kupplungen vornimmt
und eine Übersetzungsansteuerung und eine Ansteuerung eines gezielten
übertragbaren Drehmomentes zumindest einer Kupplung mittels der Steuereinheit
durchgeführt wird, wobei ein Schleifen oder Schlupfen der Kupplungen angesteu
ert wird, so dass ein Ankriechen des Fahrzeuges erfolgt.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn erfindungsgemäß bei einer Getriebeein
heit mit Mehrbereichsstruktur mit einem stufenlos verstellbaren Getriebe, wie bei
spielsweise Kegelscheibenumschlingungsgetriebe, Reibradgetriebe oder Toroid-
Getriebe, dessen Übersetzungsbereich mehr als einmal durchfahrbar ist, und
weitere Getriebe mittels mindestens zwei Kupplungen bei Erreichen eines be
stimmten Übersetzungsverhältnisses des stufenlos einstellbaren Getriebes im
Kraftfluss der Getriebeeinheit zu- und abschaltbar sind, wobei bei dem Umschalt
punkt auch eine Betätigungsrichtungsumkehr oder eine Umkehr des Leistungs
flusses des stufenlos verstellbaren Getriebes erfolgt, mit einem Steuergerät, wel
ches die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes steuert, und die
Steuerung des übertragbaren Drehmomentes der einzelnen Kupplungen vor
nimmt, und mittels einer Übersetzungssteuerung und einer Ansteuerung eines
gezielten übertragbaren Drehmomentes von zumindest einer Kupplung, ein ge
zieltes Schleifen oder Schlupfen der Kupplung angesteuert wird, so dass ein An
kriechen des Fahrzeuges erfolgt.
Weiterhin kann es nach einem weiteren erfindungsgemäßen Gedankens vorteil
haft sein, wenn bei Getriebeeinheiten mit Mehrbereichsstruktur mit einem stufenlos
verstellbaren Getriebe, wie beispielsweise Kegelscheibenumschlingungsge
triebe oder Toroid-Getriebe, dessen Übersetzungsbereich mehr als einmal
durchfahrbar ist, indem mindestens zwei Kupplungen bei Erreichen eines be
stimmten Übersetzungsverhältnisses des stufenlos verstellbaren Getriebes im
Kraftfluss der Getriebeeinheit zu- und abschaltbar sind, wobei bei dem Umschalt
punkt auch eine Betätigungsrichtungsumkehr des stufenlos verstellbaren Getrie
bes erfolgt und mit einem Steuergerät, welches die Übersetzung des stufenlos
verstellbaren Getriebes steuert und die Steuerung des jeweiligen übertragbaren
Drehmomentes der einzelnen Kupplungen vornimmt und eine Übersetzungssteu
erung und eine Ansteuerung eines gezielten übertragbaren Drehmomentes von
zumindest einer Kupplung ein gezieltes Schleifen oder Schlupfen der Kupplung
ansteuert, so dass ein Ankriechen des Fahrzeuges erfolgt.
Erfindungsgemäß kann es vorteilhaft sein, wenn bei einer Getriebeeinheit, bei der
dem stufenlos verstellbaren Getriebe ein Überlagerungsgetriebe, wie beispiels
weise Summiergetriebe, mit zwei Eingängen im Drehmomentfluss nachgeordnet
zu- und abschaltbar ist, wobei wechselweise der eine Eingang mit vorgeschalteter
Getriebestufe zu- und abschaltbar ist und der andere Eingang mit dem Aus
gangsteil des stufenlos verstellbaren Getriebes verbunden ist und über eine weite
re Kupplung das Ausgangsteil des Summiergetriebes mit dem Ausgangsteil des
stufenlos verstellbaren Getriebes direkt oder indirekt verbindbar ist oder das
Summiergetriebe blockierbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Übersetzung
des stufenlos verstellbaren Getriebes und das übertragbare Drehmoment von
zumindest einer Kupplung derart angesteuert werden, dass das Fahrzeug an
kriecht.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn die Kupplungen zum Zu- und Abschalten
von Getriebestufen zu oder in den Drehmomentfluss, einen steuerbaren Bereich
aufweisen, in welchem das übertragbare Drehmoment im Wesentlichen kontinu
ierlich ansteuerbar ist. In diesem Bereich kann das übertragbare Drehmoment
zwischen einem vollständig eingerückten Kupplungszustand mit voll übertrage
nem Moment und einem vollständig ausgerückten Zustand mit Drehmoment null
eingestellt werden.
Erfindungsgemäß kann es vorteilhaft sein, wenn die Kupplungen reibschlüssige
Kupplungen, wie beispielsweise Reibungskupplungen und/oder Magnetpulver
kupplungen, sind.
Vorteilhaft kann es ebenso sein, wenn mit Hilfe der Einstellung der Getriebeüber
setzung des stufenlos verstellbaren Getriebes das Vorzeichen oder die Richtung
des Ankriechmomentes und somit die Richtung des Ankriechens des Fahrzeuges
festgelegt wird. Bei einem oben genannten Geared-Neutral-Getriebe wird eine
abtriebsseitige Drehzahl auf den Wert null eingestellt, in dem die Übersetzung des
stufenlos verstellbaren Getriebes einen vorbestimmten Wert annimmt. Wird nun
die Übersetzung in die eine oder in die andere Richtung geringfügig verändert, so
liegt am Ausgang der Getriebeeinheit eine Drehzahl vor, die ungleich null ist und
ein positives oder negatives Vorzeichen aufweist. Wird nun mit der zumindest ei
nen Kupplung, welche in dem einen Betriebsbereich des Mehrbereichsgetriebes
geschlossen ist, ein gezieltes übertragbares Drehmoment eingestellt, so erfolgt
eine Momentensteuerung oder -regelung und das abtriebsseitige Drehmoment
kann auf einen Wert eingestellt werden, welcher das Fahrzeug ankriechen lässt.
In diesem Zusammenhang ist es vorteilhaft, die eine Kupplung mit Schlupf anzu
steuern, welche in dem Betriebsbereich des Neutralpunktes geschlossen ist, um
eine, in der Kupplung vorherrschende Differenzdrehzahl zu minimieren. Ebenso
kann eine Ansteuerung der in diesem Betriebsbereich geöffneten Kupplung zur
Momentensteuerung verwendet werden.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn der Übersetzungsbereich des stufenlos
verstellbaren Getriebes eine Übersetzung kennzeichnet, bei welchem bei gege
bener Eingangsdrehzahl der Getriebeeinheit die Abtriebsdrehzahl der Getriebe
einheit null ist und bei einer dem gegenüber veränderten Übersetzung eine positi
ve oder negative Übersetzung erfolgt und am Ausgangsteil der Getriebeeinheit ein
Ausgangsdrehzahl und ein Ausgangsmoment anliegt, welches ein positives oder
ein negatives Vorzeichen aufweist und mittels einer Momentensteuerung mittels
zumindest einer Kupplung ein Ankriechen des Fahrzeuges erfolgt.
Weiterhin kann es nach einem weiteren erfinderischen Gedanken vorteilhaft sein,
wenn bei einem Verfahren zur Steuerung oder Regelung einer Getriebeeinheit mit
einem stufenlos verstellbaren Getriebe und weiteren über Kupplungen zu- und
abschaltbaren Getrieben mit einer Steuereinheit und zumindest einem Stellglied
zur Einstellung des Übersetzungsverhältnisses des stufenlos verstellbaren Ge
triebes und des übertragbaren Drehmomentes der jeweiligen Kupplungen je nach
Einstellung einer Vorwärts- oder Rückwärtsfahrstufe das Übersetzungsverhältnis
des stufenlos verstellbaren Getriebes so angesteuert wird, dass abtriebsseitig ei
ne Vorwärts- oder Rückwärtsfahrgeschwindigkeit resultiert, wobei das abtriebssei
tig resultierende Drehmoment mittels zumindest einer gezielt angesteuerten
Kupplung eingestellt wird.
Die Steuereinheit steuert das Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstellbaren
Getriebes mittels Stellmitteln, wie z. B. Hydraulikzylindern, um die geeignete
Übersetzung einzustellen, bzw. um eine geeignete Anpressung des Umschlin
gungsmittels des Kegelscheibenumschlingungsgetriebes zu gewährleisten. Die
Steilmittel können aber auch mechanische oder elektromotorisch betriebene Mittel
zur Einstellung der axialen Position der Kegelscheiben vorsehen.
Die Stellmittel zur Kupplungsansteuerung können mechanisch, hydraulisch, elekt
romotorisch oder magnetisch angesteuert und betätigt werden.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn mittels zumindest eines gezielt ange
steuerten übertragbaren Drehmomentes zumindest einer Kupplung eine Momen
tensteuerung der Getriebeeinheit beim Anfahren oder beim Ankriechen erreicht
wird.
Im Wesentlichen kann es vorteilhaft sein, wenn mittels einer gezielten Ansteue
rung des übertragbaren Drehmomentes von zumindest einer Kupplung die in dem
Betriebsbereich bei antriebsseitiger Drehzahl der Getriebeeinheit und abtriebssei
tiger Drehzahl null geschlossen ist und einer gezielten Übersetzungssteuerung
des stufenlos verstellbaren Getriebes eine Momentensteuerung realisiert ist, wel
che das Fahrzeug ankriechen lässt.
Die Erfindung bezieht sich weiterhin auf einen Triebstrang zwischen einer An
triebseinrichtung und Antriebsrädern eines Kraftfahrzeugs mit einem stufenlos
verstellbaren Drehzahlwandler mit Schlupfverhalten, einem mit dem Drehzahl
wandler in Reihe angeordneten, stufenlos verstellbaren Drehmomentwandler, ei
ner Regeleinrichtung für die Übertragungsverhältnisse des Drehzahl- und des
Drehmomentwandlers und einem mit der Regeleinrichtung verbundenen Sollwert
geber, durch den ein Vorwärtsfahr-, ein Rückwärtsfahr- und ein Standbereich in
Abhängigkeit von einem gewünschten Drehmoment einstellbar sind.
Bei einem bekannten Triebstrang dieser Art, der ein Nullregelgetriebe (auch "Gea
red-Neutral-Getriebe" genannt) enthält, wird das die Abtriebsdrehzahl bestimmen
de Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstellbaren Drehmomentwandlers, ei
nes Umschlingungsgetriebes, so geregelt, dass die Drehzahl der Antriebseinrich
tung bei der gewünschten Fahrgeschwindigkeit möglichst niedrig ist, um den
Energieverbrauch der Antriebseinrichtung möglichst gering zu halten. Hierbei
bleibt der Wirkungsgrad des Triebstrangs jedoch weitgehend unberücksichtigt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Triebstang der eingangs ge
nannten Art anzugeben, bei dem der Abtriebsdrehmomentverlauf in Abhängigkeit
vom Drehmoment und der Drehzahl der Antriebseinrichtung selbsttätig derart ein
stellbar ist, dass ein einem konventionellen Automatikgetriebe entsprechender
Eindruck mit möglichst geringen Verlusten in den Triebstrangelementen entsteht.
Erfindungsgemäß ist diese Aufgabe bei einem Triebstrang der eingangs genann
ten Art dadurch gelöst, dass der Sollwertgeber in Abhängigkeit von dem ge
wünschten Drehmoment selbsttätig so einstellbar ist, dass
- a) im Vorwärts- und Rückwärtsfahrbereich und im Standbereich das über tragbare Drehmoment im Drehzahlwandler proportional dem gewünschten Drehmoment ist, und dass
- b) in allen Bereichen das Übersetzungsverhältnis des Drehmomentwand lers so geregelt wird, dass die die Drehmomentrichtung bestimmende Drehzahldifferenz zwischen Ein- und Ausgang des Drehzahlwandlers nahe Null ist.
Während der Komforteindruck aufgrund der stufenlos verstellbaren Steuerung der
Drehzahl weiterhin dem eines herkömmlichen Automatikgetriebes mit stufenlos
verstellbarem Drehmomentwandler entspricht, bleiben die hauptsächlich durch
den schlupfenden Drehzahlwandler im Triebstrang bedingten Verluste sehr ge
ring, weil die die Verluste mitbestimmende Drehzahldifferenz und damit sein
Schlupf stets nahe Null gehalten wird.
Vorzugsweise ist der Drehzahlwandler eine schlupfende Kupplung, und bei dem
Drehmomentwandler kann es sich um ein stufenlos verstellbares Getriebe, insbe
sondere ein Umschlingungsgetriebe, handeln. Hierbei handelt es sich um gängige
Triebstrangelemente, die auf einfache Weise steuerbar oder regelbar sind.
Sodann kann dafür gesorgt sein, dass der Sollwertgeber so einstellbar ist, dass
das durch das Getriebe bestimmte Übersetzungsverhältnis des Triebstrangs in
beiden Fahrbereichen (vorwärts oder rückwärts) eine niedrige Abtriebsdrehzahl,
entsprechend einem gewünschten Kriechmoment, ergibt. Bei dieser Art der Über
setzungsregelung des stufenlos verstellbaren Getriebes kann sich das Kraftfahr
zeug entsprechend dem durch die schlupfende Kupplung vorgegebenen Kriech
moment nur langsam vorwärts oder rückwärts bewegen. Da das Kupplungsmo
ment aufgrund der Getriebestruktur direkt proportional dem Abtriebsmoment ist,
ohne dass die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes eingeht, ist eine
präzise Steuerung des Kriechmoments einfach möglich. Die Übersetzungsrege
lung bestimmt nur die Richtung des Kriechmoments und die Höhe der Verluste.
Bei einer Übersetzung, die genau dem Geared-Neutral-Punkt entspricht (d. h. ei
ner Abtriebsdrehzahl Null), ist mithin die Richtung des Kriechmoments unbe
stimmt, aber auch die Verlustleistung Null.
Bislang schwingt die Übersetzung bei der Übersetzungsregelung immer etwas um
den Sollwert, so dass im Stillstand ein "Schwingen" des Fahrzeugs spürbar ist.
Durch die vorgeschlagene Übersetzungsregelung, nämlich eine geringe Abtriebs
drehzahl je nach Fahrbereich vorwärts oder rückwärts vorzugeben, kann das
Schwingen vermieden werden, da das Moment im Antriebsstrang dann nur vom
Moment der Kupplung abhängt. Das Schwingen der Drehzahlregelung ergibt ein
Schwingen der Verlustleistung, ist aber nicht spürbar.
Im Standbereich "Neutral" bewirkt die Übersetzungsregelung, dass die Drehzahl
differenz in der Kupplung je nach Geschwindigkeitsbereich und Motordrehzahl
nahe Null ist. Da jedoch die Kupplung nicht druckbeaufschlagt ist, ist der Trieb
strang nicht kraftschlüssig, also in "Neutral".
Vorzugsweise ist dafür gesorgt, dass die Regelung des Übersetzungsverhältnis
ses des Drehmomentwandlers und des übertragbaren Drehmoments des Dreh
zahlwandlers in Betriebsbereichen wirksam ist, in denen das Eingangsdrehmo
ment des Triebstrangs stufenlos oder nicht stufenlos steuerbar ist. Auf diese Wei
se ist die Regelung bei einer Schubabschaltung, bei der es sich um einen Betriebsbereich
mit nicht stufenlos verstellbarem Moment handelt, ebenfalls wirk
sam.
Das Überlagerungsgetriebe kann in einfacher Weise als Planetengetriebe ausge
bildet sein, dessen Steg über ein Stirnradgetriebe mit der Abtriebsseite des Dreh
zahlwandlers verbunden ist. Besonders vorteilhaft ist die Anwendung des erfin
dungsgemäßen Triebstrangs für eine Hybridantriebsanordung. Hierfür werden
bislang i2-Getriebe verwendet, bei denen der Regelbereich eines stufenlos ver
stellbaren Getriebes, eines Umschlingungswandlers, durch Zusatzelemente, wie
Zahnräder und Klauenkupplungen, dadurch vergrößert wird, dass der Stellbereich
des Getriebes mehr als einmal ausgenutzt und funktionsmäßig hintereinander ge
schaltet wird. Die Anwendung des vorliegenden Triebstrangs, der ein Nullregel
getriebe (Geared-Neutral-Getriebe) enthält, hat den Vorteil, dass sein Aufbau
einfacher als der eines i2-Getriebes ist. Insbesondere kommt man ohne form
schlüssige Kupplungen, wie Klauenkupplungen, und deren Synchronisierung mit
der neuen Drehzahl zum Einrücken aus. Durch die erfindungsgemäße Drehzahl
differenz zwischen Ein- und Ausgang des Drehzahlwandlers, d. h. der stufenlos
verstellbaren Kupplung, ist in Unabhängigkeit vom Zu- und Abschalten der Antrie
be (Energiequellen) und/oder von motorbetriebenen Hilfsaggregaten (Kompres
sor, Servolenkungsantrieb des Kraftfahrzeugs das übertragbare Drehmoment ste
tig so steuerbar, dass Schaltstöße mit hohem Komfort weitgehend vermieden
werden. Ferner sind Triebstrangschwingungsprobleme, die bei i2-Strukturen mit
nur zwei Reibungskupplungen und zusätzlichen zwei formschlüssigen Kupplungen
auftreten können, wie zuvor erwähnt, weitgehend vermeidbar. Das heißt, der
Abtriebsmomentenverlauf ist weitgehend stetig, da das übertragbare Drehmoment
der schlupfenden Kupplung im Triebstrang nach dem Wunschmoment des Fah
rers beeinflusst wird. Ergibt sich aus der Momentenbilanz der Antriebe (Energie
quellen) bzw. des Fahrzeugs ein Überschuss an der Kupplung, so wird sich der
Schlupf in dieser vergrößern. Dies wird als Steuergröße für die Übersetzungsre
gelung des stufenlos verstellbaren Getriebes, z. g. für den Betrieb mit Schwungrä
dern oder als Führungsgröße für den Verbrennungs- oder Elektromotor, genutzt.
Bei Schlupfvergrößerung wird z. B. die Übersetzung im stufenlos verstellbaren
Getriebe bei Nutzung der Energiespeicherung eines Schwungrades in Richtung
schneller verstellt, so dass das entnommene Moment geringer ist. In der gleichen
Weise lassen sich auch Energieflüsse im Schubbetrieb bzw. wechselweise zwi
schen Schwungrad und Verbrennungskraftmaschine, oder umgekehrt, steuern.
Dies hat den Vorteil, dass die Steuerung der Drehmomentübertragungsfähigkeit
der stufenlos verstellbaren Kupplung einfacher durchführbar ist als eine Überset
zungsänderung in Getrieben.
Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zum Steuern eines leistungsver
zweigten Getriebes bei Ausgangsdrehzahl Null. Die Erfindung betrifft weiter die
Verwendung eines leistungsverzweigten Getriebes zum Durchführen des Ver
fahrens.
Wegen der zunehmenden Bedeutung des Kraftstoffverbrauchs gewinnt die Ge
triebetechnologie an Bedeutung, da sich mit modernen Getrieben, die einen
Betrieb der Brennkraftmaschine im Bereich günstiger, spezifischer Verbräuche
ermöglichen, deutliche Verbrauchseinsparungen erzielen lassen.
Besonders vorteilhaft sind leistungsverzweigte Getriebe mit einem Neutral
punkt, d. h. einer Struktur, die es ermöglicht, dass beim Durchfahren des Stell
bereiches des stufenlos verstellbaren Getriebes die Gesamtübersetzung des
leistungsverzweigten Getriebes den Punkt Unendlich bzw. das Drehzahl
verhältnis zwischen dessen Ausgangswelle und dessen Eingangswelle den
Wert Null durchläuft. Solche, auch als "Geared-Neutral"-Getriebe bezeichneten
leistungsverzweigten Getriebe ermöglichen ein Umsteuern zwischen Vorwärts
fahrt und Rückwärtsfahrt ohne zu kuppeln und, wegen der möglichen, sehr ho
hen Anfahrübersetzungen, ein sicheres Anfahren auch unter erschwerten Be
dingungen.
Ein Beispiel eines solchen Getriebes ist in Lechner, G.; Nauheimer, H.: Fahr
zeuggetriebe, Springer-Verlag 1994, S. 145 beschrieben. Oetting, H. und Hei
demeier, P. weisen in "Stufenlos verstellbare Getriebe für Personenkraftwa
gen", VDI-Berichte 579 darauf hin, dass die Steuerung solcher Getriebe außer
ordentlich komplex ist.
Entsprechend den spezifischen Eigenschaften der Geared-Neutral-Getriebe
war man bisher bestrebt, die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes
beim Fahrzeughalt bzw. beim Umsteuern von Vorwärtsfahrt auf Rückwärtsfahrt
genau auf den Wert zu steuern bzw. zu regeln, der dem Neutralpunkt ent
spricht. Das macht regelungstechnisch ganz erhebliche Schwierigkeiten, da
solche Regelungen immer um einen Wert schwanken bzw. schwingen. Diese
Schwingung teilt sich dem gesamten Fahrzeug mit. Außerdem führt diese um
den Stillstand der Ausgangswelle herum verlaufende Schwingung dazu, dass
sich Zahnflankenspiele und ähnliche Spiele nachteilig bemerkbar machen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Steuern eines
leistungsverzweigten Getriebes bei Ausgangsdrehzahl Null anzugeben, das bei
einfacher Durchführbarkeit zu einem komfortablen Betrieb des Getriebes führt.
Erfindungsgemäß wird das Geared-Neutral-Getriebe ähnlich betrieben wie ein
konventionelles automatisches Getriebe mit Planetenstufen und Drehmoment
wandler oder Anfahrkupplung, bei dessen Einsatz in einem Fahrzeug das Fahr
zeug ständig zu kriechen versucht. Dadurch, dass erfindungsgemäß das stu
fenlos verstellbare Getriebe gegenüber dem Neutralpunkt verstellt wird und die
in diesem Betriebsbereich des leistungsverzweigten Getriebes normalerweise
geschlossene Reibungskupplung etwas geöffnet wird, wirkt auf die Ausgangs
welle ein Kriechmoment, das durch Abbremsen leicht beherrschbar ist und ir
gendwelche Spiele unwirksam macht. Dadurch, dass die Übersetzung des stufenlos
verstellbaren Getriebes außerhalb des Neutralpunktes gehalten wird,
werden geringfügige Regelungsschwankungen dieser Übersetzung unwirksam.
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich für alle Arten von Geared-
Neutral-Getrieben und ist nicht auf den Fahrzeugeinsatz beschränkt, da die ge
schilderten Probleme infolge von Regelungsschwingungen, Zahnflankenspielen
usw. auch in anderen Antrieben, beispielsweise von Werkzeugmaschinen, auf
treten.
Die Erfindung sei anhand der Figuren erläutert. Dabei zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Getriebeeinheit,
Fig. 2 eine schematische Darstellung einer weiteren Getriebeeinheit,
Fig. 3 eine schematische Darstellung einer Regeleinheit,
Fig. 4 ein Diagramm,
Fig. 5 ein Diagramm,
Fig. 6 eine schematische Darstellung,
Fig. 7 eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Anwen
dung eines geringfügig abgewandelten erfindungsgemäßen Trieb
strangs für eine Hybridantriebsanordnung,
Fig. 8 ein Prinzipschaltbild eines Geared-Neutral-Getriebes,
Fig. 9 Skizzen zur Erläuterung der Funktionsweise des Getriebes gemäß
Fig. 1,
Fig. 10 eine Skizze zur Erläuterung der Wirkungsweise des Getriebes ge
mäß Fig. 1 und Fig. 9 und
Fig. 11 ein Blockschaltbild zur Erläuterung der erfindungsgemäßen Steue
rung bzw. Regelung.
Die Fig. 1 zeigt eine Getriebeeinheit, welche nach dem Prinzip des Geared-
Neutral-Getriebes, wie Nullregelgetriebe, aufgebaut ist, mit einer Getriebeein
gangswelle 2 und einer Getriebeausgangswelle 3. Die Getriebeeingangswelle 2
kann direkt oder über einen Torsionsschwingungsdämpfer, wie beispielsweise ein
Zweimassenschwungrad, mit der Abtriebswelle eines Motors, wie beispielsweise
Brennkraftmaschine, wirkverbunden sein. Die Getriebeausgangswelle 3 ist mit ei
ner Abtriebswelle verbunden, welche über ein Differential an zumindest eine An
triebsachse wirkt, was in Fig. 1 nicht dargestellt ist.
Weiterhin kann die Getriebeeingangswelle 2 auch mit einem Anfahrelement wirk
verbunden sein, wobei eine Lamellenkupplung, eine Reibungskupplung oder ein
hydrodynamischer Drehmomentwandler vorgesehen sein kann.
Die Getriebeeinheit 1 umfasst ein stufenlos verstellbares Getriebe 1a mit einem
ersten Kegelscheibensatz 4 und einem zweiten Kegelscheibensatz 5, wobei ein
Umschlingungsmittel 6 die beiden Kegelscheibensätze 4 und 5 im Drehmomentfluss
verbindet, und die radiale Lage bzw. die radiale Anordnung des Umschlin
gungsmittels 6, wie beispielsweise Kette oder Schubgliederband, die Übersetzung
des stufenlos verstellbaren Getriebes bestimmt. Die Kegelscheiben 4 und 5 set
zen sich aus einer mit der Eingangswelle bzw. einer Abtriebswelle drehfest ver
bundenen Kegelscheibe 4a, 5a und einer axial verlagerbaren Kegelscheibe 4b, 5b
zusammen, wobei die verlagerbaren Kegelscheiben 4b, 5b mittels der Kolben-
Zylindereinheiten 7, 8 axial verlagerbar sind. Die axiale Verlagerung der Kegel
scheiben 4b, 5b und die dadurch erzeugte Übersetzungsänderung wird mittels ei
ner Druckbeaufschlagung der Kolbenzylindereinheiten 7, 8 angesteuert.
Die Abtriebswelle des stufenlos verstellbaren Getriebes 9 ist in diesem Ausfüh
rungsbeispiel mit dem Sonnenrad 10 eines Überlagerungsgetriebes, wie Sum
miergetriebes, wie beispielsweise Planetengetriebes, verbunden. Zu dem stufen
los verstellbaren Getriebe ist ein weiteres Getriebe mit einer festen Übersetzung
geschaltet, wobei über eine Kupplung 11 ein Zahnrad 12 mit der Eingangswelle 2
verbindbar ist und das Zahnrad 12 über eine Übersetzungsstufe den Planetenträ
ger 13 des Summiergetriebes antreibt. Das Hohlrad 14 des Planetengetriebes ist
mit der Abtriebswelle 3 des Getriebes verbunden. Über eine Kupplung 15 kann
das Hohlrad und der Planetenträger miteinander drehfest verbunden werden, so
dass Planetenträger und Hohlrad als fester Block umlaufen.
Das Mehrbereichsgetriebe der Fig. 1 kann bei geschlossener Kupplung 11 und
offener Kupplung 15 im ersten Betriebsbereich bei angetriebener Welle 2 bei ge
eigneter Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes eine Abtriebsdrehzahl
der Abtriebswelle 3 erzeugen, welche gleich null ist, so dass das Übersetzungs
verhältnis von Abtriebsdrehzahl zu Antriebsdrehzahl gleich null ist und durch Vari
ation der Variatorübersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes ein Anfahren
eines Fahrzeuges in Vorwärts- oder in Rückwärtsrichtung möglich ist, wobei die
Übersetzung entsprechend in die eine oder andere Richtung ausgehend von der
"Neutralübersetzung" des stufenlos verstellbaren Getriebes verändert werden
muss.
In einem weiteren Übersetzungsbereich des Getriebes wird die Kupplung 11 ge
öffnet und die feste Übersetzungsstufe von dem einen Eingang 13 des Summier
getriebes abgekoppelt und die Kupplung 15 geschlossen, so dass die Welle 9 im
Wesentlichen mit der Welle 3 des Getriebes starr gekoppelt ist. Somit kann in ei
nem zweiten Betriebsbereich die Getriebeeinheit als reines stufenlos verstellbares
Getriebe genutzt werden.
Einer der oben beschriebenen Getriebebereiche wird als Geared-Neutral-Bereich
bezeichnet, da bei angetriebenem Eingang des Getriebes die Abtriebswelle mit
einer Drehzahl von null betrieben werden kann und ein Fahrzeug entsprechend
ohne Kupplungsbetätigung bei laufendem Antriebsmotor im Stillstand gehalten
werden kann, wobei die Übersetzungsregelung ein Anfahren, bzw. ein Abbrem
sen, in den Neutralbereich ansteuert. Der zweite Betriebsbereich der Mehrbe
reichsstruktur dient dazu, den Übersetzungsbereich des stufenlos verstellbaren
Getriebes ein weiteres Mal zu nutzen, um eine höhere Getriebespreizung oder ei
ne günstigere Dimensionierung zu realisieren.
Die Fig. 2 zeigt ebenfalls eine Getriebeeinheit mit Mehrbereichsstruktur, wobei
ein stufenlos verstellbares Getriebe zum Einsatz kommt. Die Getriebeeingangs
welle 50 ist mittels einer Getriebestufe und den Kupplungen 51 und 52 mit den
Wellen 53 bzw. 54 verbindbar, wobei diese Wellen wiederum mit den Kupplungen
55 und 56 über Getriebestufen mit der Abtriebswelle 57 verbindbar sind.
Die Getriebestufen sind durch die Antriebs- bzw. Abtriebswellenverzahnungen
50a, 57a und die in diese Verzahnungen eingreifenden Zahnräder 51a, 52a, 55a
und 56a dargestellt. Somit ergibt sich zwischen den An- und Abtriebswellen 50, 57
und den Kupplungen 52, 51, 55, 56 respektive den Wellen 54, 53 ein Überset
zungsverhältnis, das durch die Wahl der Zahnräder und je nach betätigter Kupp
lung fest vorgegeben ist.
Die Wirkungsweise eines in der Fig. 2 dargestellten Getriebes kann dadurch er
läutert werden, dass die Kupplungen 51, 52 und 55, 56 jeweils wechselseitig ein-
bzw. ausgerückt werden, so dass jeweils diametral gegenüberliegende Kupp
lungen nach diesem Schema eingerückt sind und die anderen beiden Kupplungen
ausgerückt sind. Beginnend mit einer geschlossenen Kupplung 52 und einer offe
nen Kupplung 51 wird das antriebsseitige Drehmoment von der Antriebswelle 50
über die Kupplung 52 an den Variator 58 übertragen, wobei die beiden Kegelscheiben
59 über ein Umschlingungsmittel 60 mit den Kegelscheiben 61 im Kraft
fluss verbunden sind. Gleichzeitig ist die Kupplung 55 geöffnet und die Kupplung
56 geschlossen, so dass ein Drehmoment von der Welle 53 über die Kegelschei
ben und das Umschlingungsmittel 60 auf das Kegelscheibenpaar 61 übertragen
wird und von dort über die Welle 54 und die Kupplung 56 an die Abtriebswelle 57
übertragen wird.
In einem zweiten Betriebsbereich sind die Kupplungen 52 und 56 geöffnet und die
Kupplungen 51 und 55 geschlossen, so dass der Momentenfluss ausgehend von
der Antriebswelle 50 über die Kupplung 51 auf das Kegelscheibenpaar 61 erfolgt
und von dort über das Umschlingungsmittel auf das Kegelscheibenpaar 59 und ü
ber die Kupplung 55 auf die Abtriebswelle 57. Aufgrund dieser Anordnung kann
mittels der Übersetzungsstufen der angetriebenen Wellen 53 bzw. 54 das Über
setzungsverhältnis des Variators mehrfach genutzt werden. Das Einrücken der
Kupplungen, welche vorzugsweise als reibschlüssige Kupplungen vorgesehen
sind, sollte vorzugsweise bei Differenzdrehzahl erfolgen, so dass ein schleifender
Schaltvorgang erfolgt. Dadurch kann ein komfortabler Schaltvorgang erreicht wer
den.
Die Fig. 3 zeigt eine Steuereinheit 100 mit diversen Eingängen 101 bis 103 für
die Verbindung mit Sensoren. Diese Sensoren signalisieren bzw. detektieren den
jeweiligen Betriebszustand des Systems, wie beispielsweise Fahrzeuges, wobei
solche Sensoren beispielsweise die Motordrehzahl, die Getriebeeingangsdrehzahl,
die Fahrzeuggeschwindigkeit, die Drosselklappenstellung des Motors, die
Lasthebelposition oder andere Zustandsgrößen kennzeichnen. Weiterhin ist dem
Gang-Wahlhebel 105 ein Sensor zugeordnet, welcher den eingelegten Gang bzw.
die eingelegte Fahrstufe detektiert und über die Signalleitung 106 an den Eingang
104 der Steuereinheit 100 weiterleitet.
Die Steuereinheit 100 steuert das Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstell
baren Getriebes 110, wie Kegelscheibenumschlingungsgetriebe oder Toroid
getriebe, wobei eine Druckbeaufschlagung der Druckzylinder, wie Anpress- und
Verstellzylinder, 113 und 114 angesteuert wird, wobei unter axialer Verlagerung
von zumindest einer Scheibe jedes Scheibensatzes die Übersetzung eingestellt
wird. Weiterhin steuert die Steuereinheit 100 die Kupplungen 111 bis 112 an, so
dass der Einrückzustand bzw. das von diesen Kupplungen übertragbare Dreh
moment gezielt variiert und bestimmt wird.
Die Kupplungen 111 bis 112 sind schematisch dargestellt und in Abhängigkeit des
Ausführungsbeispieles können jeweils eine verschiedene Anzahl von Kupplungen
mit den Kupplungen 111 bis 112 dargestellt werden. Im Ausführungsbeispiel der
Fig. 1 sind zwei Kupplungen 11 und 15 dargestellt, welche bei der Bereichsum
schaltung geöffnet bzw. geschlossen werden oder bei einem Ankriechen gezielt
angesteuert werden. In Fig. 2 sind vier Kupplungen 51, 52 sowie 55 und 56 dar
gestellt, welche bei einem Bereichswechsel angesteuert, geöffnet oder geschlos
sen werden.
Bei Bereichswechseln von Getriebeeinheiten mit Mehrbereichsstrukturen können
die Zu- und Abschaltstrategien der entsprechenden Kupplungen wie bei Gang
wechsel von Stufenautomaten ausgeführt werden. Bei Gangwechsel von Stufen
automaten werden in der Regel Drehzahlsprünge im Bereich 1,2 bis 1,6 durch
geführt, welche mittels Kupplungen synchronisiert werden müssen. Der vorliegen
den Erfindung liegt zugrunde, bei den oben genannten Getriebeeinheiten mit
Mehrbereichsstrukturen einen Bereichswechsel derart durchzuführen, dass bei
Differenzdrehzahlen geschaltet wird, d. h. nicht am Synchronpunkt geschaltet wird
und die Differenzdrehzahlen sehr klein sind, d. h., dass das Verhältnis der Dreh
zahlen beim Schaltvorgang von der Drehzahl vor und nach dem Schaltvorgang im
Bereich bis 1,1 und speziellen bis 1,05 liegt. Dabei kann jede Bereichsumschal
tung in Richtung größerer oder kleinerer Übersetzung ohne Zugkraftunterbre
chung erfolgen.
Die Differenzdrehzahl, bei welcher der Bereichswechsel geschaltet wird, kann
sich aus der Auflösung der Drehzahlsignale sowie einer Totzeit bei der Bestim
mung der Drehzahlsignale und einem Vorhaltewert ergeben, welcher die Dynamik
des Systems als Funktion der Zeit berücksichtigt. Somit wird bei einem Bereichs
wechsel die Dynamik des Systems insbesondere das Verhalten im Bereich der
Ansteuer-Totzeit berücksichtigt, damit einer Ansteuerung bei einer Diffe
renzdrehzahl erfolgen kann.
Dieses Steuerverfahren kann sowohl bei den oben genannten Geared-Neutral-
Getrieben im Umschaltbereich als auch bei den sogenannten i2-Getrieben beim
Bereichswechsel durchgeführt werden.
Beim Bereichswechsel ist wichtig, dass der Drehmomentverlauf abtriebseitig ste
tig bleibt und die Verlustleistung an der Kupplung nicht zu groß wird. Dies kann er
reicht werden, wenn der Bereichswechsel knapp vor oder nach dem Synchron
punkt durchgeführt wird. Der Abtriebsmoment-Verlauf bleibt stetig, auch unter Be
rücksichtigung der vorhandenen Elastizitäten in der Getriebestruktur, wenn eine
optimale Differenzdrehzahl angesteuert wird.
Die Fig. 4 zeigt ein Diagramm des Übersetzungsverlaufes eines Geared-Neutral-
Getriebes. Auf der Ordinate ist die reziproke Übersetzung des stufenlos verstell
baren Getriebes 1/iv und auf der Abszisse die reziproke Gesamtübersetzung 1/i
der Getriebeeinheit.
Bei dem dargestellten Geared-Neutral-Getriebe mit Mehrbereichsstruktur existiert
ein erster Bereich entsprechend der Kurve 200 und ein zweiter Bereich entspre
chend der Kurve 201, wobei die Kupplung 11 im ersten Bereich entsprechend der
Kurve 200 geschlossen ist und die Kupplung 15 geöffnet ist, wobei im zweiten Be
reich entsprechend der Kurve 201 die Kupplung 11 geöffnet ist und die Kupplung
15 geschlossen ist. Im ersten Bereich schneidet die Kurve 200 die Linie 1/i = 0, d. h.
in diesem Punkt ist die Gesamtübersetzung unendlich, wobei die antriebsseitige
Eingangsdrehzahl der Getriebeeinheit einen endlichen Wert annimmt und die
abtriebsseitige Drehzahl gleich null ist. Dieser Wert der Gesamtübersetzung 202
wird bei einer bestimmten Übersetzung iv des stufenlos verstellbaren Getriebes er
reicht. Ändert man in dem ersten Übersetzungsbereich ausgehend vom Überset
zungsverhältnis iv 202 des stufenlos verstellbaren Getriebes die Übersetzung, so
kann man in Richtung 203, im Rückwärtsfahrbereich, die Übersetzung verändern
oder in Richtung 204, entsprechend einer Vorwärtsbewegung des Fahrzeuges.
Bei einer Variatorübersetzung im Endbereich (entsprechend dem Punkt 205) fin
det die Bereichsumschaltung statt und die Kupplung 11 und 15 werden wechsel
seitig geöffnet und geschlossen. Durch weitere Variatorverstellung bewegt man
sich entlang der Linie 201 in dem Diagramm der Fig. 4 und es findet eine Über
setzung ins schnellere statt, d. h. in Richtung Overdrive.
Die Fig. 5 zeigt ein Diagramm entsprechend der Fig. 4, wobei die Fig. 4 den
Stand der Technik widerspiegelt und Fig. 5 bezüglich des Anfahrens bzw. des
Ankriechens ein Ausführungsbeispiel entsprechend der Erfindung darstellt. Auf
der Ordinate ist das reziproke Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstellbaren
Getriebes aufgetragen und auf der Abszisse das reziproke Übersetzungs
verhältnis der gesamten Getriebeeinheit, wobei die Kurve 301 im zweiten Über
setzungsbereich mit der Kurve 201 der Fig. 4 übereinstimmt. Die Kurve 300a
bzw. die Kurve 300b ist in ihrem Verlauf mit einer Abhängigkeit der reziproken
Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes entsprechend der Kurve 200
der Fig. 4. Im Bereich 302 um den Neutralpunkt 303 weicht jedoch das Verhalten
der Kurven 300a und 300b von der Kurve 200 ab, so dass im Wesentlichen zwei
horizontal verlaufende Teilkurven 300c und 300d entstehen, wobei in diesen Be
reichen eine entsprechende Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes
angesteuert wird, und unter schlupfender Ansteuerung der Kupplung 11. Die bei
den Linien 300c und 300d resultieren im Wesentlichen aus der eingestellten Über
setzung des stufenlos verstellbaren Getriebes und dem durch die Kupplung 11
angesteuerten Schlupf, wobei aufgrund von Fahrbahngegebenheiten, wie bei
spielsweise einer Steigung und einem daraus resultierenden Hangabtriebsmo
ment, bei einem positiven Antriebsmoment jedoch auch ein Rückwärtsrollen mög
lich ist. Weiterhin ist die Kurve 300c so zu deuten, dass bei einem in Rückwärts
fahrt angesteuerten Kriechmoment eine Hangabtriebskraft das Fahrzeug in Vor
wärtsrichtung antreiben kann, wobei dieser Antrieb entgegen dem Kriechmoment
erfolgen kann. Sind die Hangabtriebskräfte und die Kriechmomente im Gleichge
wicht, so findet keine Fortbewegung statt und es resultiert der Betriebspunkt 304
bzw. 305.
Nach Fig. 6 sind im Triebstrang zwischen einer Antriebseinrichtung 401 und An
triebsrädern 402 eines Kraftfahrzeugs auf einer mit der Antriebseinrichtung 401
verbundenen Welle 403 ein Torsionsdämpfer 404, eine stufenlos verstellbare
kraftschlüssige Kupplung K1, hier eine Lamellen- oder Reibungskupplung, als
Drehzahlwandler und die Primärseite eines als Drehmomentwandler dienenden,
stufenlos verstellbaren Getriebes 405, hier eines Umschlingungsgetriebes, als
Drehmomentwandler angeordnet. Die Sekundärseite des Getriebes 405 treibt über
eine Welle 406 das Zentralrad eines Umlaufgetriebes 407, hier eines Plane
tengetriebes, an, dessen Hohlkranz über eine Welle 408, ein Stirnradgetriebe 409
und ein Differentialgetriebe 410 mit den Antriebsrädern 402 verbunden ist. Der
Steg des Umlaufgetriebes 407 ist über ein Stirnradgetriebe 411 mit der Abtriebs
seite der Kupplung K1 verbunden. Das Umlaufgetriebe 407 lässt sich mittels einer
zweiten stufenlos verstellbaren schlupfenden Kupplung K2 überbrücken, die ei
nerseits mit dem Stirnradgetriebe 411 und dem Umlaufrad des Umlaufgetriebes
407 und andererseits mit dem Hohlrad des Umlaufgetriebes 407 verbunden ist.
Durch diese Anordnung ist es möglich, das stufenlos verstellbare Getriebe 405
sowohl für einen Nullregelbetrieb (Geared-Neutral-Betrieb) bei geschlossener
Kupplung K1 und geöffneter Kupplung K2 in den Fahrbereichen "Vorwärts",
"Rückwärts" und "Neutral" als auch bei geöffneter Kupplung K1 und geschlosse
ner Kupplung K2 im üblichen Betriebe zu benutzen.
Mit der Antriebseinrichtung 401 ist der Sollwertgeber 412 für eine Regeleinrich
tung 413 verbunden, die ihrerseits mit dem Triebstrang verbunden ist.
Dem Sollwertgeber 412 wird ein auf der Abtriebsseite gewünschtes Drehmoment
Ma, das einen festen oder sich zeitlich ändernden Wert aufweisen kann, nach
Maßgabe des Fahrers, beispielsweise in Abhängigkeit von der Gaspedalstellung,
als Wählsignal und der Antriebseinrichtung 401 als Steuersignal zugeführt. Die
Vorgabe des gewünschten Abtriebsdrehmoments Ma in Abhängigkeit von der Zeit
t ist schematisch durch eine Funktionseinheit 414 dargestellt. Ferner erhält der
Sollwertgeber 412 aus der Antriebseinrichtung 401 darin gemessene Signale, die
der Eingangsdrehzahl ne und dem Eingangsdrehmoment Me des Triebstrangs
entsprechen. Darüber hinaus kann der Fahrer mittels eines nicht dargestellten
Wählhebels am Sollwertgeber 412 einen Standbereich P (Parken) und N (Neutral)
sowie einen Rückwärts- und einen Vorwärtsfahrbereich einstellen. Der Sollwert
geber 412 enthält einen Speicher, in dem zuvor empirisch ermittelte Wertepaare
von Drehzahldifferenzen Δn zwischen Ein- und Ausgangsseite der Kupplung K1
und von Kupplungsmomenten MK1, die von der Kupplung K1 übertragen werden
sollen, in Abhängigkeit von den jeweiligen Größen Ma, ne und Me einander so zu
geordnet und gespeichert sind, dass ihr Produkt Δn.MK1 stets ungefähr gleich
Null, aber im Wesentlichen nicht gleich Null ist.
Ferner enthält der Speicher für ein gewünschtes Abtriebsmoment Ma, das einem
geringen Kriechmoment MKr mit einem Betrag B entspricht, der zwischen null und
beispielsweise fünfzig Newtonmeter (Nm) liegt, eine diesem Betrag zugeordnete
Drehzahldifferenz bzw. Schlupfdrehzahl Δn zwischen Ein- und Ausgangsseite der
Kupplung K1 im Betrag von A, der zwischen null und beispielsweise fünfzig Um
drehungen pro Minute liegt, jeweils für den Rückwärtsfahrbereich und den Vor
wärtsfahrbereich, wobei die Schlupfdrehzahl im Rückwärtsfahrbereich einen ne
gativen Wert A und im Vorwärtsfahrbereich einen positiven Wert A hat. Für ge
wünschte Abtriebsmomente Ma, die größer als das Kriechmoment MKr sind, also
Fahrmomenten MF entsprechen, sind dem gewünschten Moment Ma propor
tionale Werte C.Ma für den Vorwärts- bzw. Rückwärtsfahrbereich gespeichert (mit
C = const.). In den Standbereichen P, N sind die Momente MKr und MF sowie die
Drehzahldifferenz Δn dagegen Null oder nahe Null.
Der Sollwertgeber 412 führt dann der Regeleinrichtung 413 zum einen ein Soll
wertsignal zu, das einer nach Maßgabe der Eingangssignale Ma, ne und Me aus
dem Speicher abgerufenen Drehzahldifferenz Δn entspricht, und zum anderen ein
Sollwertsignal für den Druck pK1 zu, das ebenfalls aus dem Speicher des Soll
wertgebers 412 nach Maßgabe seiner Eingangssignale Ma, ne und Me abgerufen
wird und den Druck bestimmt, mit dem die beiden Kupplungshälften der Kupplung
K1 zusammengedrückt werden, um das gewünschte zu übertragende Drehmo
ment MK1 der Kupplung K1 einzustellen.
Ein die Drehzahl n1 auf der Primärseite des Umschlingungswandlers 405 mes
sender Drehzahlfühler 415 und ein die Drehzahl n2 auf der Sekundärseite des
Umschlingungswandlers 405 messender Drehzahlfühler 416 führen der Regelein
richtung 413 jeweils ein den gemessenen Drehzahlen n1 und n2 entsprechendes
Istwertsignal zu, welche in der Regeleinrichtung 413 zu einem Differenzsignal
verarbeitet werden und, wobei dieses mit dem Sollwertsignal für die Drehzahldiffe
renz Δn in der Kupplung verglichen wird. In Abhängigkeit von dem Vergleichser
gebnis wird dann dem Umschlingungswandler 405 ein Stellsignal für den Druck p1
auf der Primärseite und ein Stellsignal für den Druck p2 auf der Sekundärseite des
Umschlingungswandlers 405 zugeführt. Diese Stellsignale verstellen dann über
die primär- und sekundärseitigen Druckzylinder des Umschlingungswandlers 405
durch Zusammendrückung des jeweiligen Scheibenpaares die Lage des Um
schlingungsmittels und damit das Übersetzungsverhältnis i = n1/n2 des Umschlin
gungswandlers 405 so, dass sich die den jeweiligen Eingangssignalen des Soll
wertgebers 412 zugeordnete Drehzahldifferenz Δn an der Kupplung K1 ergibt.
Desgleichen misst ein (nicht dargestellter) Druckfühler an der Kupplung K1 den
Istwert pK1 des Drucks, mit dem die Kupplungshälften der Kupplung K1 zusam
mengedrückt werden, und führt diesen Istwert der Regeleinrichtung 413 zu. Die
Regeleinrichtung 413 vergleicht dann den Istwert mit dem ihr vom Sollwertgeber
412 zugeführten Drucksollwert pK1 und regelt eine Differenz zwischen Soll- und
Istwert so aus, dass am Drucksignalausgang für den Druck pK1 der Kupplung K1
ein dem Sollwert entsprechendes Steilsignal erzeugt wird und die Kupplung K1
entsprechend zusammendrückt. Bei geöffneter Kupplung K2 entspricht dann das
Übersetzungsverhältnis i bei positivem Sollwert der Drehzahldifferenz Δn (siehe
das in der Regeleinrichtung 413 eingetragene Diagramm) einem Vorwärtsüber
setzungsverhältnis ivw und bei negativem Sollwert für die Drehzahldifferenz Δn ei
nem Rückwärtsübersetzungsverhältnis ilw, dagegen für den Park- und Neutralbe
reich bei dem Sollwert Null für die Drehzahldifferenz Δn einem Drehzahlverhältnis
iQ für den Geared-Neutral-Punkt, bei dem die Abtriebsdrehzahl na gleich null ist.
Auf diese Weise ist sichergestellt, dass die Verluste in der Kupplung K1 über den
gesamten Betriebsbereich sehr klein sind, da das diese Verluste bestimmende
Produkt Δn × MK1 über den gesamten Betriebsbereich ungefähr null, d. h. sehr
klein, aber ungleich null ist.
Da ferner ein sehr niedriges Abtriebsmoment B, entsprechend einem Kriechmo
ment, bei sehr kleiner, aber im Wesentlichen immer höher als Null liegender,
Schlupfdrehzahl A und entsprechendem Übersetzungsverhältnis i für geringe Ab
triebsdrehzahl, sichergestellt ist, kann das bei bisherigen Übersetzungsregelun
gen im Stillstand auftretende Schwingen des Fahrzeugs vermieden werden, da
das Moment im Triebstrang dann nur vom Moment der Kupplung K1 abhängt.
Fig. 7 stellt schematisch die Anwendung des Triebstrangs nach Fig. 6 in einer
Hybridantriebsanordnung dar, bei der die Antriebseinrichtung 501 mehrere Antrie
be, im weitesten Sinne "Energiequellen", enthält. Dargestellt ist eine Verbren
nungskraftmaschine 518 mit zugehöriger Kupplung 519 in Form einer Reibkupp
lung, ein Schwungrad 520 mit zugehöriger Kupplung 521, ebenfalls eine Reib
kupplung, eine elektrische Maschine 522, die als Elektromotor oder Generator
betrieben werden kann, und eine Batterie 523 mit zugehörigem Steuergerät 524
zwischen der elektrischen Maschine 522 und der Batterie 523. Der Sollwertgeber
412 und die Regeleinrichtung 413 nach Fig. 6 sind in einem Steuergerät 525 ent
halten, dem wie bisher dem gewünschten Abtriebsdrehmoment Ma als Funktion
der Zeit t, der Drehzahl nM und dem Drehmoment MM der Verbrennungskraftma
schine 518 entsprechende Signale, und den Istwerten der Drehzahlen n1 und n2
des Umschlingungswandlers 505 entsprechende Signale und das Istwertsignal
des Drucks Pki der Kupplung K1 zugeführt werden. Zusätzlich wird dem Steuerge
rät 525 ein der Drehzahl na des Schwungrads 520 entsprechendes, durch einen
Drehzahlfühler 526 gemessenes Signal zugeführt. Das Steuergerät 525 erzeugt
ferner ein Stellsignal für den Druck PKM der Kupplung 519 und ein Stellsignal für
den Druck Pks der Kupplung 521 des Schwungrads und steuert darüber hinaus
das Steuergerät 524.
Die Verwendung des im Triebstrang enthaltenen Nullregelgetriebes (Geared-
Neutral-Getriebes) anstelle bisher verwendeter i2-Getriebe hat den Vorteil, dass
der Aufwand an Kupplungen im Triebstrang geringer ist.
Sodann lässt sich mittels des Steuergeräts 525 ein stetiger, stoßfreier (dem Fah
rer angenehmer) Wechsel der Antriebe und Energieflussrichtungen mit weitge
hend gleichmäßiger Abtriebsdrehmomentabgabe an das Fahrzeug erzielen, auch
wenn die Höhe und Richtung der Energieflüsse zu und von den Antrieben bzw.
Energiequellen oder dem Fahrzeug schwanken kann. Dies wird durch die Beein
flussung der schlupfenden Kupplung K1 entsprechend dem vom Fahrer ge
wünschten Abtriebsdrehmoment erreicht. Ergibt sich aus der Momentenbilanz der
Antriebe bzw. dem Schub des Fahrzeugs ein Überschuss an der Kupplung K1, so
wird sich der Schlupf in dieser vergrößern. Dieser wird als Steuergröße für die
Übersetzungsregelung des stufenlos verstellbaren Getriebes 505 herangezogen,
z. B. für den Betrieb mit dem Schwungrad 520, oder als Führungsgröße für die
Verbrennungskraftmaschine 518 oder den Elektromotor 522. Bei einer Schlupf
vergrößerung wird z. B. die Übersetzung in dem stufenlos verstellbaren Getriebe
505 bei Nutzung der Energiespeicherung des Schwungrads 520 in Richtung langsamer
verstellt, so dass das entnommene Moment höher ist. In gleicher Weise
lassen sich auch die Energieflüsse im Schubbetrieb bzw. wechselweise zwischen
Schwungrad 520 und Verbrennungskraftmaschine 518, oder umgekehrt, steuern.
Der Vorteil einer derartigen Steuerung besteht darin, dass sich die Drehmoment
übertragungsfähigkeit der Kupplung K1 präzise und besser steuern lässt als
Übersetzungsänderungen in Getrieben.
Wenn bei einem gewünschten Abtriebsdrehmoment Ma und dazu proportionalem
Moment in der Kupplung K1 eine Änderung im Eingangsmoment MGe des Nullre
gelgetriebes eintritt, wird sich bei Erhöhung dieses Eingangsmoments der Schlupf
in der Kupplung K1 vergrößern. Das höhere Eingangsmoment wird zur Drehzahl
erhöhung des getriebeeingangsseitigen Zweigs führen. Für das getriebeein
gangsseitige Moment Mge gilt
MGe ≅ Ma/ig (1)
Darin ist ig die Gesamtübersetzung des Nullregelgetriebes
Das Moment in der Kupplung K1 ist proportional dem gewünschten Drehmoment
Ma. Wird nun die Gesamtübersetzung ig (gemäß Fig. 3) in Richtung "kleiner" ver
stellt, ist bei gleichem Abtriebsdrehmoment Ma (wegen des veränderlichen Mo
ments der Kupplung K1) das getriebeeingangsseitige Moment MGe gemäß Glei
chung (1) größer. Das überschüssige Moment zur Drehzahlerhöhung des getriebeeingangsseitigen
Zweigs wird geringer; die Drehzahlerhöhung kann ausgere
gelt werden, so dass die Drehzahldifferenz Δn den gewünschten Betrag wieder
annimmt. Dies hat den Vorteil, dass das gewünschte Abtriebsdrehmoment Ma
konstant bleibt, direkt beeinflusst durch das Moment in der schlupfenden Kupp
lung K1. Aus energetischen Gründen ist dieser Schlupf sehr klein.
Ein Triebstrang zwischen einer Antriebseinrichtung 501 und Antriebsrädern 502
eines Kraftfahrzeugs enthält einen stufenlos verstellbaren Drehzahlwandler (K1)
mit Schlupfverhalten, einen mit diesem in Reihe angeordneten, stufenlos verstell
baren Drehmomentwandler 505, ein abtriebsseitiges Überlagerungsgetriebe 507,
eine Regeleinrichtung 504 für die Übertragungsverhältnisse von Drehzahl- und
Drehmomentwandler (K1, K2) und einen mit der Regeleinrichtung 504 verbunde
nen Sollwertgeber 512, durch den ein Vorwärtsfahr-, ein Rückwärtsfahr- und ein
Standbereich in Abhängigkeit von einem gewünschten Drehmoment (Ma) einstell
bar sind. Um einen Abtriebsmomentverlauf in Abhängigkeit vom Drehmoment
(Me) und der Drehzahl (ne) der Antriebseinrichtung zu erzielen, der einen ge
wünschten Komforteindruck, z. B. einem konventionellen Automatikgetriebe ent
sprechen, mit möglichst geringen Verlusten in den Triebstrangelementen ergibt,
ist dafür gesorgt, dass der Sollwertgeber 512 in Abhängig von dem gewünschten
Drehmoment (Ma) selbsttätig a) im Vorwärts- und Rückwärtsfahrbereich und im
Standbereich das übertragbare Drehmoment (MK1) im Drehzahlwandler (K1) nur
gleich dem gewünschten Drehmoment (Ma) ist, und dass b) in allen Bereichen das
Übersetzungsverhältnis i des Drehmomentwandlers 5 so geregelt wird, dass die
die Drehmomentrichtung bestimmende Drehzahldifferenz (Δn) zwischen Ein- und
Ausgang des Drehzahlwandlers (K1) und sinngemäß auch für K2 nahe Null ist.
Dieser Triebstrang kann mit Vorteil in einer Hybridantriebsanordnung verwendet
werden.
Gemäß Fig. 8 weist ein Geared-Neutral-Getriebe eine von einem nicht darge
stellten Motor angetriebene Eingangswelle e und eine Ausgangswelle a zum
Antrieb einer Arbeitsmaschine oder beispielsweise eines Fahrzeugs auf. An ei
nem ersten leistungsverzweigenden Knoten 603 teilt sich der Übertragungspfad
von der Eingangswelle e zur Ausgangswelle a auf. Ein erster Pfad enthält eine
Reibungskupplung K1, der eine Übersetzungsstufe 605 folgt, an die sich ein
Differentialgetriebe 607 anschließt, dessen Ausgang über einen zweiten Ver
zweigungsknoten 609 mit der Ausgangswelle a verbunden ist.
Der zweite Übertragungspfad enthält ein stufenlos verstellbares Getriebe, das
beispielsweise als Umschlingungsgetriebe mit zwei Scheiben veränderbaren
Durchmessers ausgebildet ist, aber auch ein Reibradgetriebe, hydrostatisches
Getriebe oder sogar ein Stufengetriebe mit geglätteten Stufen sein kann. Der
Ausgang des stufenlos verstellbaren Getriebes ist über einen. Knoten 611 mit
einem Stützglied des Differentialgetriebes 607 verbunden und über eine zweite
Reibungskupplung K2 mit dem zweiten Verzweigungsknoten 609.
Die durch das Differentialgetriebe 607 bestimmten Übersetzungsverhältnisse
sind derart, dass die Ausgangswelle a mit der N-fachen Drehzahl der von der
Übersetzungsstufe 605 her kommenden Welle dreht.
Der Aufbau eines solchen Getriebes ist an sich bekannt. Es hat einen Syn
chronpunkt, der derjenigen Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes
entspricht, bei der die Drehzahlverhältnisse derart sind, dass beide Kupplungen
K1 und K2 geschlossen sein können, d. h. ohne Differenzdrehzahl arbeiten. Es
hat weiter einen Neutralpunkt, bei dem die Übersetzung des stufenlos verstell
baren Getriebes derart ist, dass trotz drehender Eingangswelle die Ausgangs
welle steht.
Die Funktion des Getriebes wird anhand der Fig. 9 erläutert, bei der auf der Ab
szisse das Drehzahlverhältnis des gesamten Getriebes und auf der Ordinate
das Drehzahlverhältnis des stufenlos verstellbaren Getriebes aufgetragen sind.
Dabei bedeuten:
νG das Drehzahlverhältnis des gesamten Getriebes,
νCVT das Drehzahlverhältnis des stufenlos verstellbaren Getriebes,
ωa die Drehzahl der Ausgangwelle a,
ωe die Drehzahl der Eingangswelle e und
wWa die Drehzahl der Abtriebswelle des stufenlos verstellbaren Getriebes.
νG das Drehzahlverhältnis des gesamten Getriebes,
νCVT das Drehzahlverhältnis des stufenlos verstellbaren Getriebes,
ωa die Drehzahl der Ausgangwelle a,
ωe die Drehzahl der Eingangswelle e und
wWa die Drehzahl der Abtriebswelle des stufenlos verstellbaren Getriebes.
Im Bereich niedriger Gesamtdrehzahlverhältnisse ist die Kupplung K1 geschlos
sen und die Kupplung K2 geöffnet, wobei in der linken unteren Hälfte der Fig. 9
die Relativdrehzahl ΔωK2/ωe der Kupplung K2 angegeben ist. Diese Relativdreh
zahl nimmt mit abnehmendem Drehzahlverhältnis des stufenlos verstellbaren
Getriebes CVT ab und wird im dargestellten Beispiel bei dem Drehzahlverhält
nis 0,45, dem Synchronpunkt des Getriebes, Null. Bei Drehzahlverhältnissen νG
über 0,45 ist die Kupplung K2 geschlossen und die Kupplung K1 offen, wobei in
der rechten unteren Hälfte der Fig. 9 die Relativdrehzahl an der Kupplung K1
angegeben ist.
Wie aus Fig. 9 weiter ersichtlich, vermindert sich das Übersetzungsverhältnis nG
des Getriebes bei einer Vergrößerung des Übersetzungsverhältnisses des stu
fenlos verstellbaren Getriebes bei geschlossener Kupplung K1 zu immer kleine
ren Werten und nimmt schließlich bei etwa 0,45 des Übersetzungsverhältnisses
νCVT den Wert Null an. Wird das Übersetzungsverhältnis νCVT weiter vergrößert,
so nimmt νG negative Werte an, d. h. die Ausgangswelle beginnt bei weiterem
Vorwärtsdrehen der Eingangswelle rückwärts zu drehen. Der Punkt, in dem das
Übersetzungsverhältnis nG Null ist, wird als Neutral-Punkt bezeichnet.
Erfindungsgemäß wird das leistungsverzweigte Getriebe nun derart gesteuert,
dass beispielsweise bei seiner Anwendung in einem Kraftfahrzeug im Vor
wärtsfahrbereich das Übersetzungsverhältnis νCVT geringfügig unter dem Neu
tralpunkt gehalten wird, und gleichzeitig die Kupplung K1 etwas geöffnet wird,
so dass sie schlupft und die Abtriebswelle mit einem Moment in Vorwärtsfahrt
richtung beaufschlagt ist.
Im Rückwärtsfahrbereich wird die Übersetzungsregelung so gewählt, dass sich
das Fahrzeug langsam rückwärts bewegen würde und die wiederum die schlup
fende Kupplung K1 das bei Stillstand herrschende Kriechmoment vorgibt.
Da das Kupplungsmoment K1 aufgrund der Struktur des Geared-Neutral-
Getriebes gemäß Fig. 8 direkt proportional dem Abtriebsmoment ist, ohne dass
die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes eingeht, ist in einfacher
Weise eine präzise Steuerung des Kriechmoments möglich. Die Übersetzungs
regelung bestimmt nur die Richtung des Kriechmoments und die Höhe der
Verluste. Da das Moment immer in gleicher Richtung wirkt, sind im Stillstand
des Fahrzeugs keine Schwingungen spürbar. Drehzahlschwankungen des Mo
tors führen lediglich zu Schwankungen in der Verlustleistung der Kupplung K1.
Die Funktion des Getriebes gemäß Fig. 1 ist anhand der Fig. 10 erläutert. Auf
der Abszisse ist das Gesamtdrehzahlverhältnis νG als der Quotient aus der
Drehzahl ωa der Ausgangswelle a und der Drehzahl ωe der Eingangswelle e
aufgetragen. Die Ordinate zeigt das Drehzahlverhältnis νCVT des stufenlos ver
stellbaren Getriebes als Verhältnis der Durchmesser von dessen Riemenschei
ben S2/S1. Im leistungsverzweigten Betrieb, bei dem die Übersetzungsstufe 605
und das Differentialgetriebe 607 zusätzlich zum stufenlos verstellbaren Getriebe
wirksam sind, ist die Kupplung K1 geschlossen und die Kupplung K2 geöffnet;
im direkten Betrieb, in dem die Kupplung K2 geschlossen und die Kupplung K1
offen ist, ist nur das stufenlos verstellbare Getriebe wirksam.
Wie aus Fig. 10 ersichtlich, wird im leistungsverzweigten Betrieb auch hier ein
Neutralpunkt durchlaufen, in dem sich die Drehrichtung der Ausgangswelle um
kehrt.
Fig. 11 stellt ein Anwendungsbeispiel des Getriebes gemäß Fig. 1 in einem
Kraftfahrzeug dar:
Die Ausgangswelle des Getriebes a ist über ein Achsdifferential 619 mit den angetriebenen Rädern 621 des Kraftfahrzeugs verbunden.
Die Ausgangswelle des Getriebes a ist über ein Achsdifferential 619 mit den angetriebenen Rädern 621 des Kraftfahrzeugs verbunden.
Die Eingangswelle e ist über ein Zweimassenschwungrad 623 mit der Brenn
kraftmaschine 625 verbunden. Das Hohlrad 613 arbeitet mit einer Kupplung KL
zum Stillsetzen des Fahrzeugs zusammen.
Ein Fahrpedal 627 ist ebenso wie ein Wählhebel 628 mit einem programmier
baren elektronischen Steuergerät 629 verbunden, das die Brennkraftmaschine
625 und das leistungsverzweigte Getriebe steuert. Dem Steuergerät 629 wer
den als Eingangssignal unter anderem die Stellung α des Fahrpedals 627, die
Stellung W des Wählhebels 628, die Drehzahl ωa der Ausgangswelle a, das
Drehmoment MD der Brennkraftmaschine und die Drehzahl n der Brennkraft
maschine, die der Drehzahl der Eingangswelle entspricht, zugeführt. Aus die
sen Werten rechnet das elektronische Steuergerät 629 entsprechend in ihm
abgelegten Kennfeldern und Programmen Werte zur Ansteuerung eines Leis
tungsstellgliedes LG der Brennkraftmaschine 625 und der Kupplungen K1 und
K2, sowie der Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes aus, wobei je
nach Aufwand gesteuert oder mittels Rückkoppelung geregelt werden kann.
Die Ansteuerung des stufenlos verstellbaren Getriebes sowie der Kupplungen
K1 und K2 kann, wie an sich bekannt, elektronisch-hydraulisch erfolgen, wobei
die Betätigungskräfte hydraulisch aufgebracht werden und die Größe der Kräfte
elektrisch/elektronisch festgelegt wird. Die Hydraulikteile können durch elek
trische Stellmotoren ersetzt werden.
Im Folgenden wird die Funktion der beschriebenen Anordnung erläutert:
Steht der Wählhebel in der Stellung P (parken), so wird die Kupplung KL ge schlossen und die Kupplungen K1 und K2 werden geöffnet, wenn die Brenn kraftmaschine 625 läuft.
Steht der Wählhebel in der Stellung P (parken), so wird die Kupplung KL ge schlossen und die Kupplungen K1 und K2 werden geöffnet, wenn die Brenn kraftmaschine 625 läuft.
In der Stellung R (rückwärts) des Wählhebels 628 wird normalerweise die
Kupplung K1 geschlossen und die Kupplung K2 geöffnet und das stufenlos ver
stellbare Getriebe innerhalb eines Übersetzungsverhältnisses betrieben, in dem
die Ausgangswelle a rückwärts dreht. Wird das Fahrpedal nicht betätigt oder
durch Betätigen der Fahrzeugbremse das Fahrzeug zum Stillstand gebracht, so
wird das stufenlos verstellbare Getriebe auf eine Übersetzung etwas links vom
Neutralpunkt gemäß Fig. 11 eingestellt und die Kupplung K1 teilweise geöffnet,
so dass sie schlupft und so das Fahrzeug das Bestreben hat, rückwärts zu krie
chen. Wird Gas gegeben, so schließt die Kupplung K1, der Motor vergrößert
seinen Drehmoment, und das Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstellba
ren Getriebes (S1/S2 gemäß Fig. 11) wird vermindert.
In der Stellung N (Neutral) des Wählhebels 628 sind beide Kupplungen K1 und
K2 geöffnet und das stufenlos verstellbare Getriebe CVT wird vom Steuergerät
629 in Abhängigkeit von der Geschwindigkeit des Fahrzeugs und der Motor
drehzahl so eingestellt, dass die jeweilige normalerweise geschlossene Kupp
lung mit möglichst kleiner Differenzdrehzahl läuft.
In den Stellungen D, S und B (Drive, Sport, Berg) des Wählhebels 628 wird je
nach Stellung des Fahrpedals 627 und der Geschwindigkeit des Fahrzeugs ei
ne Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes gemäß Fig. 11 rechts
vom Abszissenwert Null eingestellt, wobei im Synchronpunkt (etwa bei 0,45) ei
ne Umschaltung der Kupplungen erfolgt. Die Fahrstufen D, S und B aktivieren
jeweils unterschiedliche, im Steuergerät 629 abgelegten Programme, wobei die
Stellung D einem wirtschaftlichen Normalbetrieb entspricht, die Stellung S
sportlicher ist, d. h. insgesamt mit kürzeren Übersetzungen arbeitet, und die
Stellung B speziell zum Fahren in bergigen Gelände geeignet ist.
Eine Besonderheit der beschriebenen Vorrichtung liegt in einer sogenannten
automatischen Rücklaufsperre:
Ist beispielsweise der Fahrbereich D am Wählhebel 628 eingelegt und wird das Fahrzeug auf einer Steigung zum Stillstand gebracht, so wird das stufenlos ver stellbare Getriebe auf eine Übersetzung gemäß Fig. 11 geringfügig rechts vom Punkt Null auf der Abszisse eingestellt und die Kupplung K1 leicht geöffnet, so dass die Antriebsräder mit einem Drehmoment in Vorwärtsrichtung beauf schlagt sind. Genügt dieses Drehmoment nicht, den Steigungswiderstand zu ü berwinden, so dass das Fahrzeug rückwärts rollen will, so wird dieses Rück wärtsrollen von dem Sensor für die Drehzahl der Ausgangswelle a erfasst und das Steuergerät 629 betätigt die Kupplung K1 etwas in Schließrichtung, so dass sich das Vorwärtsmoment erhöht. Reicht dies immer noch nicht oder sinkt die Drehzahl der Brennkraftmaschine ab, so wird vom Steuergerät 629 die Dreh zahl der Brennkraftmaschine erhöht, bis das Vorwärtsmoment des Fahrzeugs zur Überwindung des Steigungswiderstands ausreicht und das Fahrzeug sich nicht mehr rückwärts bewegt.
Ist beispielsweise der Fahrbereich D am Wählhebel 628 eingelegt und wird das Fahrzeug auf einer Steigung zum Stillstand gebracht, so wird das stufenlos ver stellbare Getriebe auf eine Übersetzung gemäß Fig. 11 geringfügig rechts vom Punkt Null auf der Abszisse eingestellt und die Kupplung K1 leicht geöffnet, so dass die Antriebsräder mit einem Drehmoment in Vorwärtsrichtung beauf schlagt sind. Genügt dieses Drehmoment nicht, den Steigungswiderstand zu ü berwinden, so dass das Fahrzeug rückwärts rollen will, so wird dieses Rück wärtsrollen von dem Sensor für die Drehzahl der Ausgangswelle a erfasst und das Steuergerät 629 betätigt die Kupplung K1 etwas in Schließrichtung, so dass sich das Vorwärtsmoment erhöht. Reicht dies immer noch nicht oder sinkt die Drehzahl der Brennkraftmaschine ab, so wird vom Steuergerät 629 die Dreh zahl der Brennkraftmaschine erhöht, bis das Vorwärtsmoment des Fahrzeugs zur Überwindung des Steigungswiderstands ausreicht und das Fahrzeug sich nicht mehr rückwärts bewegt.
Die Regelungsvorgänge laufen bei eingelegter Rückwärtsfahrstufe in umge
kehrter Richtung ab, d. h. hier sorgt das Steuergerät 629 dafür, dass sich das
Fahrzeug auf einem Gefälle nicht vorwärts bewegt.
Insgesamt wird mit der beschriebenen Vorrichtung trotz einfachen Aufbaus des
Antriebsstrangs mit dem leistungsverzweigten Getriebe und lediglich zwei kon
ventionellen Reibungskupplungen ein außerordentlich komfortabler und ver
brauchsgünstiger Betrieb erzielt.
Ein Verfahren zum Steuern eines leistungsverzweigten Getriebes bei Aus
gangsdrehzahl Null mit einer Eingangswelle (e) und einer Ausgangswelle (a)
und zwei, mittels wenigstens je einer Reibungskupplung (K1, K2) schaltbaren
Übertragungspfaden zwischen der Eingangs- und der Ausgangswelle, welche
Übertragungspfade ein stufenlos verstellbares Getriebe enthalten und derart
ausgebildet sind, dass bei einer bestimmten Übersetzung (Neutralpunkt) des
stufenlos verstellbaren Getriebes und wenigstens einer geschlossenen Rei
bungskupplung (K1) die Ausgangswelle trotz sich drehender Eingangswelle
stillsteht, ist dadurch gekennzeichnet, dass bei stillstehender Ausgangswelle (a)
die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes gegenüber dem Neutral
punkt leicht verstellt wird und die im Neutralpunkt normalerweise geschlossene
Reibungskupplung (K1) etwas geöffnet wird, so dass die stillstehende Aus
gangswelle bei schlupfender Kupplung (K1) mit einem Drehmoment beauf
schlagt wird.
Claims (14)
1. Verfahren zur Steuerung oder Regelung einer Getriebeeinheit, mit einem stu
fenlos verstellbaren Getriebe (5, 405) und einem weiteren, mittels zwei Kupp
lungen (K1, K2) mit dem stufenlos verstellbaren Getriebe (5, 405) verbindba
ren Getriebe (407), mit einer Steuereinheit (413) und Stellgliedern (7) zur Ein
stellung des Übersetzungsverhältnisses des stufenlos verstellbaren Getriebes
und des übertragbaren Drehmomentes von zumindest einer Kupplung (K1,
K2), wobei nach Einstellung einer Vorwärts- oder Rückwärtsfahrstufe das Ü
bersetzungsverhältnis des stufenlos verstellbaren Getriebes (5, 405) so ange
steuert wird, dass abtriebsseitig eine Vorwärts- oder Rückwärtsfahrgeschwin
digkeit resultiert, wobei das abtriebsseitig resultierende Drehmoment mittels
zumindest einer angesteuerten Kupplung (K1, K2) eingestellt wird, dadurch
gekennzeichnet, dass mittels einer Steuerung des übertragbaren Drehmo
mentes von zumindest der Kupplung (K1, K2), die in dem Betriebsbereich bei
antriebsseitiger Drehzahl der Getriebeeinheit und abtriebsseitiger Drehzahl
null geschlossen ist, und einer gezielten Übersetzungssteuerung des stufenlos
verstellbaren Getriebes (5, 405) eine Momentensteuerung realisiert ist und das
Fahrzeug ankriecht.
2. Triebstrang zwischen einer Antriebseinrichtung (401) und Antriebsrädern (402)
eines Kraftfahrzeugs, mit einer stufenlos verstellbaren Kupplung (K1), einem
mit der Kupplung (K1) in Reihe angeordneten, stufenlos verstellbaren Getriebe
(5, 405), einem abtriebsseitigen Überlagerungsgetriebe (407), einer Regelein
richtung für die Übertragungsverhältnisse der Kupplung (K1) und des stufenlos
verstellbaren Getriebes (5, 405) und einem mit der Regeleinrichtung verbun
denen Sollwertgeber, durch den ein Vorwärtsfahr-, ein Rückwärtsfahr- und ein
Standbereich in Abhängigkeit von einem gewünschten Drehmoment (Ma) ein
stellbar sind, dadurch gekennzeichnet, dass der Sollwertgeber in Abhängigkeit
von dem gewünschten Drehmoment (Ma) selbsttätig so einstellbar ist, dass
- a) im Vorwärts- und Rückwärtsfahrbereich und im Standbereich das über tragbare Drehmoment (Mka) in der Kupplung (K1) proportional dem ge wünschten Drehmoment (Ma) ist, und dass
- b) in allen Bereichen das Übertragungsverhältnis (1) des stufenlos verstellba ren Getriebes (5, 405) so geregelt wird, dass die die Drehmomentrichtung bestimmende Drehzahldifferenz (Δn) zwischen Ein- und Ausgang der Kupplung (K1) nahe Null ist.
3. Triebstrang nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Kupplung
(K1, K2) eine schlupfende Kupplung ist.
4. Triebstrang nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass das stu
fenlos verstellbare Getriebe (5, 405) ein Umschlingungsgetriebe ist.
5. Triebstrang nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Sollwertge
ber so einstellbar ist, dass das durch das stufenlos verstellbare (5, 405) Ge
triebe bestimmte Übersetzungsverhältnis des Triebstrangs in beiden Fahrbe
reichen (vorwärts oder rückwärts) eine Abtriebsdrehzahl (na) zum Erreichen
eines Kriechmoments ergibt.
6. Triebstrang nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass
das Überlagerungsgetriebe (407) ein Umlaufradgetriebe ist, von dem ein Ele
ment über ein Getriebe (411) mit der Abtriebsseite der Kupplung (K1) verbun
den ist.
7. Triebstrang nach einem der Ansprüche 5 oder 6, zur Anwendung für eine Hyb
ridantriebsanordnung mit zumindest einer Antriebseinheit (518) und einer
weiteren Antriebseinheit (522) und/oder einem Energiespeicher (520, 523).
8. Verfahren zum Steuern eines leistungsverzweigten Getriebes bei Ausgangs
drehzahl Null mit einer Eingangswelle (e) und einer Ausgangswelle (a) und
zwei, mittels wenigstens je einer Reibungskupplung (K1, K2) schaltbaren
Übertragungspfaden zwischen der Eingangs- und der Ausgangswelle, welche
Übertragungspfade ein stufenlos verstellbares Getriebe enthalten und derart
ausgebildet sind, dass bei einer bestimmten Übersetzung (Neutralpunkt) des
stufenlos verstellbaren Getriebes und wenigstens einer geschlossenen Rei
bungskupplung (K1) die Ausgangswelle trotz sich drehender Eingangswelle
stillsteht, dadurch gekennzeichnet, dass bei stillstehender Ausgangswelle (a)
die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes gegenüber dem Neut
ralpunkt leicht verstellt wird und die im Neutralpunkt normalerweise geschlos
sene Reibungskupplung (K1) etwas geöffnet wird, so dass die stillstehende
Ausgangswelle bei schlupfender Kupplung (K1) mit einem Drehmoment be
aufschlagt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8 zum Steuern eines in einem Fahrzeug vorgese
henen leistungsverzweigten Getriebes mit einem Wählhebel (628) zum Ein
stellen von Vorwärtsfahrt oder Rückwärtsfahrt, dadurch gekennzeichnet, dass
bei in Vorwärtsstellung befindlichem Wählhebel (628) und stillstehendem
Fahrzeug die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes derart einge
stellt wird, dass die Ausgangswelle (a) mit einem Drehmoment in Vorwärts
richtung beaufschlagt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei in Rückwärts
stellung befindlichem Wählhebel (628) und stillstehendem Fahrzeug die Über
setzung des stufenlos verstellbaren Getriebes derart eingestellt wird, dass die
Ausgangswelle (a) mit einem Drehmoment in Rückwärtsrichtung beaufschlagt
wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass
das Schlupfmoment der Kupplung (K1) auf einen vorbestimmten Wert einge
stellt wird.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet,
dass das Schlupfmoment der schlupfenden Kupplung (K1) und das Antriebs
moment eines die Eingangswelle (e) antreibenden Motors (629) derart gere
gelt werden, dass bei in Vorwärtsstellung befindlichem Wählhebel (628) keine
Rückwärtsfahrt des Fahrzeugs und bei in Rückwärtsstellung befindlichem
Wählhebel (628) keine Vorwärtsfahrt des Fahrzeugs erfolgt.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 12, wobei der Wählhebel (628) ei
ne Neutralstellung hat, in der durch Öffnen der Kupplungen (K1, K2) keine
Drehmomentübertragung im Getriebe erfolgt, dadurch gekennzeichnet, dass
die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes (CVT) derart gesteuert
wird, dass die Differenzdrehzahl der jeweiligen bei der entsprechenden Fahr
zeuggeschwindigkeit und Motordrehzahl bei drehmomentübertragendem Ge
triebe geschlossenen Kupplung (K1, K2) nahe Null ist.
14. Verwendung eines leistungsverzweigten Getriebes zum Durchführen des
Verfahrens nach einem der Ansprüche 8 bis 13, wobei der erste Übertra
gungspfad die erste Kupplung (K7) und ein Planetengetriebe enthält, dessen
Planetenradträger mit der ersten Kupplung verbunden ist und der zweite
Übertragungspfad das stufenlos verstellbare Getriebe enthält, dessen An
triebswelle drehfest mit der Eingangswelle (e) und dessen Abtriebswelle
drehfest mit dem Sonnenrad (617) des Planetengetriebes verbunden ist, vor
bei das drehfest mit der Ausgangswelle (a) verbundene Hohlrad (613) des
Planetengetriebes über eine zweite Kupplung (K2) mit dem Planetenradträger
verbunden ist.
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