DE19631243C2 - Getriebeeinheit - Google Patents
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- DE19631243C2 DE19631243C2 DE19631243A DE19631243A DE19631243C2 DE 19631243 C2 DE19631243 C2 DE 19631243C2 DE 19631243 A DE19631243 A DE 19631243A DE 19631243 A DE19631243 A DE 19631243A DE 19631243 C2 DE19631243 C2 DE 19631243C2
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- clutch
- torque
- transmission
- gear
- slip
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
- B60K6/20—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs
- B60K6/22—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs
- B60K6/36—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the transmission gearings
- B60K6/365—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by apparatus, components or means specially adapted for HEVs characterised by the transmission gearings with the gears having orbital motion
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K6/00—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00
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- B60K6/42—Arrangement or mounting of plural diverse prime-movers for mutual or common propulsion, e.g. hybrid propulsion systems comprising electric motors and internal combustion engines ; Control systems therefor, i.e. systems controlling two or more prime movers, or controlling one of these prime movers and any of the transmission, drive or drive units Informative references: mechanical gearings with secondary electric drive F16H3/72; arrangements for handling mechanical energy structurally associated with the dynamo-electric machine H02K7/00; machines comprising structurally interrelated motor and generator parts H02K51/00; dynamo-electric machines not otherwise provided for in H02K see H02K99/00 the prime-movers consisting of electric motors and internal combustion engines, e.g. HEVs characterised by the architecture of the hybrid electric vehicle
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60K6/48—Parallel type
- B60K6/485—Motor-assist type
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60K6/50—Architecture of the driveline characterised by arrangement or kind of transmission units
- B60K6/54—Transmission for changing ratio
- B60K6/543—Transmission for changing ratio the transmission being a continuously variable transmission
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
- B60W10/02—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of driveline clutches
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
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- B60W10/08—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of propulsion units including control of electric propulsion units, e.g. motors or generators
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60W10/00—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function
- B60W10/10—Conjoint control of vehicle sub-units of different type or different function including control of change-speed gearings
- B60W10/101—Infinitely variable gearings
- B60W10/108—Friction gearings
- B60W10/109—Friction gearings of the toroïd type
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W30/00—Purposes of road vehicle drive control systems not related to the control of a particular sub-unit, e.g. of systems using conjoint control of vehicle sub-units, or advanced driver assistance systems for ensuring comfort, stability and safety or drive control systems for propelling or retarding the vehicle
- B60W30/18—Propelling the vehicle
- B60W30/18009—Propelling the vehicle related to particular drive situations
- B60W30/18063—Creeping
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H37/0846—CVT using endless flexible members
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H37/086—CVT using two coaxial friction members cooperating with at least one intermediate friction member
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H47/00—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing
- F16H47/02—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the volumetric type
- F16H47/04—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the volumetric type the mechanical gearing being of the type with members having orbital motion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/66254—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/664—Friction gearings
- F16H61/6648—Friction gearings controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W20/00—Control systems specially adapted for hybrid vehicles
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W2710/00—Output or target parameters relating to a particular sub-units
- B60W2710/02—Clutches
- B60W2710/025—Clutch slip, i.e. difference between input and output speeds
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H15/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members
- F16H15/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by friction between rotary members without members having orbital motion
- F16H15/04—Gearings providing a continuous range of gear ratios
- F16H15/06—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B
- F16H15/32—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line
- F16H15/36—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface
- F16H15/38—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces
- F16H2015/383—Gearings providing a continuous range of gear ratios in which a member A of uniform effective diameter mounted on a shaft may co-operate with different parts of a member B in which the member B has a curved friction surface formed as a surface of a body of revolution generated by a curve which is neither a circular arc centered on its axis of revolution nor a straight line with concave friction surface, e.g. a hollow toroid surface with two members B having hollow toroid surfaces opposite to each other, the member or members A being adjustably mounted between the surfaces with two or more sets of toroid gearings arranged in parallel
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
- F16H2037/088—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/14—Inputs being a function of torque or torque demand
- F16H2059/144—Inputs being a function of torque or torque demand characterised by change between positive and negative drive line torque, e.g. torque changes when switching between coasting and acceleration
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H2061/6604—Special control features generally applicable to continuously variable gearings
- F16H2061/6609—Control of clutches or brakes in torque split transmissions
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H2061/6604—Special control features generally applicable to continuously variable gearings
- F16H2061/6614—Control of ratio during dual or multiple pass shifting for enlarged ration coverage
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/16—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts
- F16H9/18—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts only one flange of each pulley being adjustable
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Description
Die Erfindung betrifft eine Getriebeeinheit insbesondere für Kraftfahrzeuge mit
einer Hybridantriebsanordnung. Solche Getriebeeinheiten sind beispielsweise
durch die DE 41 13 386 bekannt geworden.
Durch verschiedene Ausgestaltungen und Verfahren wie beispielsweise in
DE 35 09 017 C2, DE 40 11 815 A1, JP 63-110045 A (abstract) und
JP 04-331868 A (abstract) können derartige Getriebeeinheiten verbessert wer
den.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine Getriebeeinheit insbesondere für
Kraftfahrzeuge mit einer Hybridantriebsanordnung zu schaffen, welche eine
weiterhin verbesserte Funktionsweise aufweist und mit einfachen Mitteln einen
homogenen Abtriebsverlauf sicherstellt. Weiterhin lag die Aufgabe zugrunde, ein
komfortableres Verhalten einer solchen Getriebeeinheit zu erreichen.
Eine weitere Aufgabe der Erfindung bestand darin, eine Steuerstrategie derart
auszugestalten, daß der Wechsel von Antriebsaggregaten oder Energiespeichern
komfortabel durchzuführen ist und die Antriebsanordnung mit geringen
Verlusten betreiben zu können.
Erfindungsgemäß kann dies dadurch erreicht werden, daß eine Getriebeeinheit
insbesondere für Kraftfahrzeuge mit einer Hybridantriebsanordnung mit in
Kraftfluß zu- und abschaltbaren Getrieben versehen werden kann. Vorteilhaft
kann es in diesem Zusammenhang sein, wenn die Getriebe ein stufenlos ein
stellbares Getriebe sowie zumindest ein weiteres Getriebe umfassen. Diese
stufenlos einstellbaren Getriebe können beispielsweise Kegelscheibenumschlin
gungsgetriebe oder Toroid-Getriebe aber auch Reibrad-Getriebe bzw. Reibring-
Getriebe sein. Die weiteren Getriebe können beispielsweise feste Übersetzungs
stufen sein oder aber auch Überlagerungsgetriebe, wie beispielsweise Planeten
getriebe oder Differentiale, welche beispielsweise mit zwei Eingängen versehen
sind und mit einem Ausgang, wobei eine Überlagerung der beiden Eingangs
drehzahlen derart durchgeführt werden kann, daß bei Eingangsdrehzahl un
gleich null beispielsweise der Abtrieb eine Drehzahl von null aufweisen kann.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn die weiteren Getriebe dem stufenlos
einstellbaren Getriebe in Serie und/oder parallel zu- und abschaltbar sind.
Nach dem erfinderischen Gedanken kann es vorteilhaft sein, wenn der Ausgang
des stufenlos einstellbaren Getriebes auf einen Eingang eines Überlagerungs
getriebes zu- und abschaltbar ist.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn der Eingang eines Getriebes mit festem
Übersetzungsverhältnis mit einem Eingang der Getriebeeinheit verbindbar ist.
Ebenso kann es vorteilhaft sein, wenn der Ausgang eines Getriebes mit festem
Übersetzungsverhältnis einem Eingang des Überlagerungsgetriebes zu- und
abschaltbar ist. Weiterhin kann es besonders zweckmäßig sein, wenn die dem
stufenlos verstellbaren Getriebe zu- und abschaltbaren Getriebe mittels Kupp
lungen zu- und abschaltbar sind. Insbesondere ist es vorteilhaft, wenn wenigs
tens eine der Kupplungen eine reibschlüssige Kupplung ist, wie eine Reibungs
kupplung oder Lamellenkupplung oder Magnetpulverkupplung. Weiterhin ist es
vorteilhaft, wenn die Kupplung eine trocken- oder naßlaufende Kupplung ist.
Erfindungsgemäß kann es vorteilhaft sein, wenn zumindest eine Kupplung in
jedem Einrückzustand zwischen einem eingerückten und einem ausgerückten
Zustand ansteuerbar und fixierbar ist. Diese Ansteuerung oder Fixierung kann
mittels eines Stellmittels vorgenommen werden, das von einer Steuereinheit
angesteuert wird. Das Stellmittel kann ein mechanisches Stellmittel, wie elektro
motorisch betätigte Ausrückgabel, oder ein hydraulisch angesteuertes Stellmittel
sein, wie beispielsweise mittels Hydraulikzylindern angesteuerte Ausrückmittel
oder beispielsweise ein Hydraulikzentralausrücker.
Weiterhin kann eine elektromotorische Betätigung direkt auf ein Ausrücklager als
Stellmittel Verwendung finden. Die Stellmittel sind derart ansteuerbar, daß sie
jede Position des Einrückzustandes zwischen einem vollständig eingerückten
und vollständig ausgerückten Zustand der Kupplung ansteuern und fixieren
können, so daß das übertragbare Drehmoment der Kupplung im wesentlichen
kontinuierlich zwischen einem Wert null bei einer völlig ausgerückten Kupp
lungsposition und dem maximal übertragbaren Wert des Drehmomentes bei
völlig eingerückter Kupplung einstellbar ist.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn das übertragbare Drehmoment von
zumindest einer Kupplung mittels einer Steuereinheit und einem Stellmittel ge
zielt angesteuert wird. Die Steuereinheit bedient bei einer Ansteuerung der
Kupplung die Stellmittel mit einem Steuersignal, so daß die Stellmittel den ge
wünschten Einrückzustand positionieren und das übertragbare Drehmoment
entsprechend den vorgegebenen Werten eingestellt wird. Entsprechend des
erfinderischen Gedankens kann es vorteilhaft sein, wenn mittels zumindest einer
gezielt ansteuerbaren Kupplung das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit ge
steuert wird. Die Kupplung wird in diesem Falle derart angesteuert, daß das
übertragbare Drehmoment geringer ist als das nominale Drehmoment, so daß
das Abtriebsmoment sich durch das momentan maximal übertragbare Drehmo
ment ergibt. Im Falle eines höheren anliegenden Motormomentes wird die
Kupplung in einen schlupfenden Zustand versetzt, so daß ein höheres Drehmo
ment als das momentan übertragbare Drehmoment nicht übertragen werden
kann.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn zumindest eine Kupplung derart ange
steuert wird, daß bei einem Anfahr- oder Ankriechvorgang und/oder bei einem
Bereichswechsel und/oder bei Zu- oder Abschaltvorgängen von Energiequellen
und/oder Energiespeichern die Kupplung schlupfend das übertragbare Dreh
moment steuert. Der Schlupf kann in diesem Falle größer gleich null sein, wobei
die Größe des Schlupfes, d. h. die Größe der Differenz der Drehzahl zwischen
Eingangs- und Ausgangselement der Kupplung, bestimmt wird und als Steuer
größe Verwendung finden kann, um das anliegende Drehmoment zu steuern,
wobei insbesondere bei einer Hybridantriebsanordnung die Schaltung der An
triebsaggregate und der Energiespeicher im Zusammenwirken miteinander ge
steuert werden kann, so daß gezielt Energieflüsse von einem Antriebsaggregat
beispielsweise in einen Energiespeicher gelenkt werden können oder aber die
Antriebsaggregate beispielsweise abgeschaltet werden und die für den Fahr
betrieb notwendige Energie aus den Energiespeichern entnommen wird.
Weiterhin ist es bei einer erfindungsgemäßen Getriebeeinheit zweckmäßig,
wenn der Schlupf der Kupplung als Kenngröße verwendet wird, um die Energie
aufnahme und -abgabe der Energiequellen und/oder Energiespeicher zu steu
ern, wobei diese Steuerung in Abhängigkeit des Schlupfes und/oder anderen
Größen vorgenommen werden kann.
Weiterhin kann es nach dem erfinderischen Gedanken vorteilhaft sein, wenn
eine Getriebeeinheit eine Steuereinheit, wie beispielsweise einer zentralen
Computereinheit, aufweist, welche mit Sensoren und/oder anderen Elektronik
einheiten in Wirkverbindung steht und mittels ansteuerbarer Stellmittel die Über
setzung des stufenlos einstellbaren Getriebes und/oder das übertragbare Dreh
moment von zumindest einer Kupplung ansteuert.
Weiterhin kann es vorteilhaft sein, wenn bei einer Getriebeeinheit mittels einer
Steuereinheit zumindest eine Kupplung angesteuert wird, wobei das übertragba
re Drehmoment der Kupplung das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit bestimmt
und aufgrund des sich einstellenden Schlupfes innerhalb der Kupplung die An
triebseinheiten, wie beispielsweise Verbrennungsmotor oder Elektromotor
und/oder Energiespeicher, wie beispielsweise mechanischer Energiespeicher,
wie Schwungrad, oder elektrischer Energiespeicher, wie Batterie oder Akkumu
lator in ihrer Momentenabgabe bzw. in ihrem Energiefluß gesteuert werden.
Bei Getriebeeinheiten nach dem erfinderischen Gedanken ist es besonders
zweckmäßig, wenn der Schlupf der Kupplung, welche gesteuert wird, als Steuer
größe verwendet wird, um die Energie- oder Momentenabgabe der Antriebsein
heiten und/oder Energiespeicher zu regeln oder zu steuern.
Weiterhin ist es zweckmäßig, wenn eine Kupplung, welche mittels der Steuer
einheit angesteuert wird und mittels des angesteuerten übertragbaren Drehmo
mentes das abtriebsseitige Drehmoment bestimmt, eine Kupplung zum Wechsel
von Übersetzungsbereichen des stufenlos einstellbaren Getriebes ist.
Bei Getriebeeinheiten der erfindungsgemäßen Art mit einem stufenlos einstellba
ren Getriebe und zumindest einem mittels Kupplungen zu- und abschaltbaren
Getriebe insbesondere für Kraftfahrzeuge mit Hybridantrieb, bei welchen die
vorhandenen Antriebsquellen und/oder Energiespeicher als Funktion des Bedarfs
und der Zeit zu- und ab- und/oder umgeschaltet werden, kann es vorteilhaft
sein, wenn eine Steuereinheit das übertragbare Drehmoment von zumindest
einer Kupplung steuert.
Zweckmäßig kann es weiterhin sein, wenn das stufenlos einstellbare Getriebe
ein Kegelscheibenumschlingungsgetriebe oder ein Toroid-Getriebe oder ein
Reibrad-Getriebe oder ein Reibring-Getriebe ist.
Erfindungsgemäß kann es zweckmäßig sein, wenn bei einer Getriebeeinheit mit
Hybridantriebsanordnung zumindest eine der Antriebseinheiten und der Energie
speicher vorhanden sind, wie Verbrennungsmotor, Elektromotor, mechanischer
Energiespeicher, wie Schwungrad, elektrische Energiespeicher, wie Batterie
oder Akkumulator.
Nach einem weiteren erfinderischen Gedanken kann es bei Verfahren zur Steue
rung einer Getriebeeinheit mit einer Hybridantriebsordnung insbesondere für
Kraftfahrzeuge vorteilhaft sein, wenn das übertragbare Drehmoment von zumin
dest einer Kupplung angesteuert wird, um das Abtriebsmoment der Getriebeein
heit zu steuern und der sich einstellende Schlupf als Steuergröße verwendet
wird, um die Energie- oder Drehmomentabgabe oder -aufnahme der Antriebs
aggregate und/oder Energiespeicher zu steuern.
Die Erfindung bezieht sich weiterhin auf eine Hybridantriebsanordnung für
Kraftfahrzeuge, mit einer Antriebseinrichtung, die wenigstens zwei Antriebe
aufweist, und einer Getriebeanordnung.
Bei bekannten Hybridantriebsanordnungen werden bislang i2-Getriebe verwen
det, bei denen der Regelbereich eines stufenlos steuerbaren Getriebes, bei
spielsweise eines Umschlingungswandlers, durch Zusatzelemente, wie Zahnrä
der und Klauenkupplungen, dadurch vergrößert wird, daß der Stellbereich des
Getriebes mehr als einmal ausgenutzt und funktionsmäßig hintereinanderge
schaltet wird.
Der Erfindung liegt weiterhin die Aufgabe zugrunde, eine Hybridantriebsanord
nung der eingangs genannten Art anzugeben, deren Aufbau einfacher ist.
Erfindungsgemäß ist diese Aufgabe bei einer eingangs genannten Hybridan
triebsanordnung dadurch gelöst, daß die Getriebeanordnung ein Nullregelgetrie
be mit zumindest einer Kupplung, einem Übersetzungsgetriebe und einem die
sem nachgeordneten Überlagerungsgetriebe aufweist.
Die Verwendung eines Nullregelgetriebes (auch "Geared-Neutral-Getriebe" ge
nannt) hat den Vorteil, daß sein Aufbau einfacher als der eines i2-Getriebes ist.
Mit der Antriebseinrichtung mit zumindest einer Kupplung und dem Überset
zungsgetriebe kann ein Steuergerät verbunden sein, durch das der Schlupf der
Kupplung in Abhängigkeit vom Zu- und Abschalten der Antriebe und/oder von
motorbetriebenen Hilfsaggregaten (Kompressor einer Klimaanlage, Servolen
kungsantrieb) des Kraftfahrzeugs steuerbar ist.
Hierbei wird das übertragbare Drehmoment der schlupfenden Kupplung im
Triebstrang entsprechend dem vom Fahrer gewünschten Abtriebsmoment
beeinflußt. Ergibt sich aus der Momentenbilanz der Antriebseinrichtung (Ener
giequellen) bzw. des Fahrzeugs ein Überschuß an der Kupplung, so vergrößert
sich der Schlupf in dieser. Diese Vergrößerung wird als Steuergröße für die
Übersetzungsregelung des stufenlos steuerbaren Getriebes genutzt, zum Bei
spiel für den Betrieb mit Schwungrädern oder als Führungsgröße für einen
Verbrennungskraftmotor oder Elektromotor. Bei Schlupfvergrößerung wird zum
Beispiel die Übersetzung in dem stufenlos verstellbaren Getriebe bei Nutzung
der Energiespeicherung eines Schwungrades in Richtung schneller verstellt, so
daß das entnommene Moment höher ist und damit der Schlupf verringert wird. In
der gleichen Weise lassen sich auch Energieflüsse im Schubbetrieb bzw. wech
selweise zwischen Schwungrad und Verbrennungskraftmaschine, oder umge
kehrt, steuern.
Der Vorteil dieser Art der Steuerung ist, daß die Drehmomentübertragungsfähig
keit einer stufenlos steuerbaren schlupfenden Kupplung besser beherrschbar ist,
als die Übersetzungsänderungen in Getrieben oder die Drehmomentauf- und -
abbaurampen von Energiequellen.
Vorzugsweise ist sodann dafür gesorgt, daß das Steuergerät eine Regeleinrich
tung für die Übertragungsverhältnisse von Kupplungen und des stufenlos ver
stellbaren Getriebes und einen mit der Regeleinrichtung verbundenen Sollwertgeber
aufweist, durch den ein Vorwärtsfahr-, ein Rückwärtsfahr- und ein Stand
bereich in Abhängigkeit von einem gewünschten Drehmoment selbsttätig so
einstellbar sind, daß
- a) im Vorwärts- und Rückwärtsfahrbereich und im Standbereich das über die Kupplung übertragbare Drehmoment nur gleich dem gewünschten Drehmo ment ist, und daß
- b) in allen Bereichen das Übersetzungsverhältnis des stufenlos einstellbaren Getriebes so geregelt wird, daß die die Drehmomentrichtung bestimmende Drehzahldifferenz zwischen Ein- und Ausgang der Kupplung nahe Null ist.
Bei dieser Ausbildung ist der gewünschte Abtriebsdrehmomentverlauf in Abhän
gigkeit vom Drehmoment und der Drehzahl der Antriebseinrichtung selbsttätig
derart einstellbar, daß ein zum Beispiel einem konventionellen Automatikgetriebe
entsprechender Eindruck, mit möglichst geringen Verlusten in den Triebstrang
elementen entsteht. Während der Komforteindruck aufgrund der stufenlosen
Steuerung der Drehzahl weiterhin dem eines gewöhnlichen Automatikgetriebes
mit stufenlos steuerbarem Drehmomentwandler entspricht, bleiben die haupt
sächlich durch die schlupfende Kupplung im Triebstrang bedingten Verluste sehr
gering, weil die die Verluste mitbestimmende Drehzahldifferenz und damit der
Schlupf der schlupfenden Kupplung stets nahe Null gehalten wird. Eine Steue
rung der gesamten Anordnung ist allerdings nur dann möglich, wenn die Kupp
lung schlupft und der Schlupf als Steuergröße existent ist. Bei einer Betriebssitu
ation, bei der der Schlupf gleich Null ist, bestimmt die Kupplung nicht mehr das
An- und Abtriebsmoment im Triebstrang, sondern das An- und Abtriebsmoment
kann auch geringer sein als das übertragbare Moment der Kupplung.
Sodann kann der Sollwertgeber so einstellbar sein, daß das durch das stufenlos
steuerbare Getriebe bestimmte Übersetzungsverhältnis des Triebstrangs zwi
schen der Antriebseinrichtung und den Abtriebsrädern des Kraftfahrzeugs in
beiden Fahrbereichen (vorwärts oder rückwärts) eine niedrige Abtriebsdrehzahl,
entsprechend einem gewünschten Kriechmoment; ergeben würde. Bei dieser Art
der Übersetzungsregelung des stufenlos steuerbaren Getriebes kann sich das
Kraftfahrzeug entsprechend dem durch die schlupfende Kupplung vorgegebe
nen Kriechmoment nur langsam vorwärts- oder rückwärtsbewegen. Da das
Kupplungsmoment aufgrund der Getriebestruktur direkt proportional dem Ab
triebsmoment ist, ohne daß die Übersetzung des stufenlos steuerbaren Getrie
bes eingeht, ist eine präzise Steuerung des Kriechmoments einfach möglich. Die
Übersetzungsregelung bestimmt nur die Richtung des Kriechmoments und die
Höhe der Verluste. Bei einer Übersetzung, die genau dem Geared-Neutral-Punkt
entspricht (d. h. einer Abtriebsdrehzahl Null), ist mithin die Richtung des Kriech
moments unbestimmt, aber auch die Verlustleistung null.
Bislang schwingt die Regelgröße bei einer Übersetzungsregelung immer etwas
um den Sollwert, so daß im Stillstand ein "Schwingen" des Fahrzeugs spürbar
ist.
Durch die vorgeschlagene Übersetzungsregelung, nämlich eine geringe Ab
triebsdrehzahl je nach Fahrbereich vorwärts oder rückwärts vorzugeben, kann
das Schwingen vermieden werden, da das Moment im Abtriebsstrang dann nur
vom Moment der Kupplung abhängt. Das Schwingen der Drehzahlregelung
ergibt ein Schwingen der Verlustleistung, ist aber nicht spürbar.
Im Bereich "Neutral" bewirkt die Übersetzungsregelung, daß die Drehzahldiffe
renz an der Kupplung, je nach Geschwindigkeitsbereich und Drehzahl der An
triebseinrichtung Null oder nahe Null ist. Da jedoch die Kupplung nicht druckbe
aufschlagt ist, ist der Triebstrang nicht kraftschlüssig, also in "Neutral".
Das Überlagerungsgetriebe kann in einfacher Weise als Planetengetriebe aus
gebildet sein, dessen Steg über ein Stirnradgetriebe mit der Abtriebsseite der
Kupplung verbunden ist.
Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zum Steuern des Abtriebsmoments
eines Antriebsstrangs.
In der Praxis werden innerhalb von Antriebssträngen häufig Antriebsquellen
verwendet, deren Abtriebsmoment sich ändert, ohne daß eine Bedienungs
person diese Änderung über ein Betätigungsglied eingibt. Beispielsweise schal
ten sich Zusatzaggregate, wie Kühlerlüfter, Klimaanlagen, Lenkhilfepumpen,
Stromerzeugungsgeneratoren, Elektromotoren usw. plötzlich ein und beeinflus
sen dadurch das Abtriebsmoment. In der Praxis ist jedoch erwünscht, daß sich
das Abtriebsmoment nur ändert, wenn eine Bedienungsperson eine solche Än
derung über ein Betätigungsglied eingibt. Die selbsttätige Ausregelung von nicht
erwünschten Änderungen des Abtriebsmoments stellt ein gravierendes rege
lungstechnisches Problem dar, da der Drehmomentauf- und -abbau von An
triebsquellen in Abhängigkeit von irgendwelchen Steuergrößen oder Überset
zungsänderungen in Getrieben außerordentlich komplexe Verläufe haben.
Der Erfindung liegt weiterhin die Aufgabe zugrunde, ein aus dem Stand der
Technik bekanntes Verfahren sowie eine aus dem Stand der Technik bekannte
Vorrichtung derart weiterzuentwickeln, daß mit einfachen Mitteln ein gleichmäßi
ger Verlauf eines eingestellten bzw. gewünschten Abtriebsmoments des An
triebsstrangs erreicht wird.
Der das Verfahren betreffende Teil der Erfindungsaufgabe wird mit den Merk
malen des Anspruchs 34 gelöst. Der die Vorrichtung betreffende Teil der Erfin
dungsaufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 35 gelöst.
Die Erfindung macht sich die Erkenntnis zunutze, daß die Drehmomentüber
tragungsfähigkeit einer Reibungskupplung außerordentlich präzise steuerbar ist
und der an einer solchen Reibungskupplung herrschende Schlupf sehr genau
erfaßbar ist, so daß er sich gut als Rückkoppelungsgröße eignet, mit der der
Antriebsstrang derart veränderbar ist, daß sich ein gewünschter Sollschlupf an
der gesteuerten Reibungskupplung wieder einstellt bzw. über die Zeitdauer der
Ausregelung möglichst erhalten bleibt.
Nullregelgetriebe, wie sie in der Ausführungsform der Vorrichtung gemäß Fig. 4
verwendet werden, sind an sich bekannt und beispielsweise in Oetting, H. und
Heidemeier, P.: "Stufenlose Getriebe für Personenkraftwagen", VDI-Berichte 579
beschrieben.
Es sei darauf hingewiesen, daß die Begriffe Antriebe, Antriebseinheiten, An
triebsaggregate, Antriebsquellen und Energiequellen synonym verwendet wer
den und darunter beispielsweise Verbrennungsmotoren, Elektromotoren, Elektromotor/Generatoren
und dergleichen zu verstehen sind.
Anhand der Fig. 1 bis 10 sei die Erfindung näher erläutert.
Dabei zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung des Antriebsstranges eines Fahr
zeuges,
Fig. 2 eine schematische Darstellung des Antriebsstranges eines Fahr
zeuges,
Fig. 3 eine schematische Darstellung,
Fig. 4 eine schematische Darstellung,
Fig. 5 ein Prinzipbild einer Vorrichtung zum Durchführen des erfin
dungsgemäßen Verfahrens,
Fig. 6 ein Diagramm zur beispielhaften Erläuterung der Wirkungsweise
der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
Fig. 7 eine gegenüber Fig. 5 abgeänderte Antriebsquelle,
Fig. 8 eine gegenüber Fig. 5 abgeänderte Ausführungsform der Vor
richtung,
Fig. 9 eine schematische Darstellung eines Triebstranges und
Fig. 10 ein Diagramm.
In Fig. 1 ist ausgehend von einer Brennkraftmaschine 1, wie Verbrennungs
motor oder Turbine, die Abtriebswelle 2 mit einer Kupplung 3 mit dem weiteren
Antriebsstrang verbindbar. Das System stellt eine Hybridantriebsanordnung dar,
welche in wesentlichen zumindest zwei Antriebsaggregate und/oder Energie
speicher aufweist, die als Antriebsquelle dem Antriebsstrang zu- und abschaltbar
sind.
Weiterhin ist ein Schwungrad 4 mittels einer Kupplung 5 dem Antriebsstrang
zuschaltbar. Dem Schwungrad nachgeordnet ist der Rotor eines Elektromotors
6, wobei der Stator 7 koaxial dazu angeordnet ist. Der Elektromotor 6 wird von
einer Batterie bzw. einem Akkumulator gespeist, wobei der Elektromotor auch im
Generatorbetrieb betrieben werden kann und somit beispielsweise bei Brems
vorgängen Energie in elektrischen Strom umwandelt und dieser Strom mittels
der Batterie bzw. des Akkumulators gespeichert werden kann.
Weiterhin ist dem Elektromotor eine Kupplung 9 nachgeordnet, welche die Ge
triebeeingangswelle mit dem vorgeschalteten Antriebsstrang verbindet. Die Getriebeeingangswelle
10 ist mit einem Kegelscheibenpaar 11 des stufenlos ver
stellbaren Getriebes 12 verbunden, wobei von diesem Kegelscheibenpaar 11 auf
ein weiteres Kegelscheibenpaar 13 ein Drehmoment mittels des Umschlin
gungsmittels 14 übertragen werden kann. Zur Anpreßung des Umschlingungs
mittels dienen die Kolben-Zylindereinheiten 15a, 15b, welche einen überset
zungsabhängigen und lastabhängigen Wert der Anpreßung des Umschlingungs
mittels erzeugen, damit das Umschlingungsmittel zu keinem Zeitpunkt schlupft
oder rutscht.
Die Abtriebswelle 16 des stufenlos verstellbaren Getriebes ist mit dem Sonnen
rad eines Übersetzungs- oder Überlagerungsgetriebes verbunden. Die Getrie
beeingangswelle 10 ist weiterhin mittels einer Kupplung 17 und einer festen
Getriebestufe 18 mit dem Planetenträger 19 des Übertragungs- oder Über
lagerungsgetriebes verbunden. Die Abtriebswelle des Überlagerungsgetriebes
20 ist mit dem Hohlrad verbunden, wobei diese mit einem Differential 21 wirk
verbunden ist und im Antriebsstrang weiterhin die Antriebsachsen 22 und die
Antriebsräder 23 folgen.
Die feste Getriebestufe 18 ist mittels der Kupplung 17 zu- und abschaltbar und
weiterhin ist der Planetenträger 19 mit dem Hohlrad 24 über die Kupplung 25
verbindbar, so daß das Hohlrad mit dem Planetenträger als ganzer Block um
läuft, falls die Kupplung 25 geschlossen ist.
In dem dargestellten Beispiel können die Energiespeicher bzw. die Antriebsein
heiten 1, 4 und 6 in beliebiger Kombination in Funktion sein, so daß die Energie
bzw. die Leistungsflüsse von den Antriebseinheiten auf die Abtriebsräder wirken
können, wobei in anderen Fahrsituationen auch im umgekehrten Sinne Energie
flüsse in die Energiespeicher gelenkt werden können, wobei z. B. bei einem
Bremsvorgang die kinetische Energie des Fahrzeuges zumindest teilweise in
kinetische Energie beispielsweise eines Schwungrades umgewandelt wird
und/oder mittels des Elektromotors in Generatorbetriebsweise oder mit einem
extra Aggregat die kinetische Energie des Fahrzeuges zumindest teilweise in
elektrische Energie umgewandelt wird und mittels Batterien oder Akkumulatoren
gespeichert wird.
Weiterhin zeigt die Abbildung einen Funktionsblock 26, welcher die zentrale
Rechen- oder Steuereinheit darstellt. Diese zentrale Steuer- oder Recheneinheit
ist über Signalleitungen mit den Antriebsmaschinen, den
Energiespeichern sowie den Stellelementen zur Verstellung der Übersetzung
des stufenlos verstellbaren Getriebes als auch den Verstellelementen zur An
steuerung der Kupplungen verbunden.
Die an die zentrale Steuereinheit 26 angeschlossenen Sensoren, wie Drehzahl
sensoren oder Drucksensoren oder Wegsensoren oder Kraftsensoren, welche
zur Detektion der Einstellung von Stellgliedern oder zur Detektion von Systempa
rametern verwendet werden, sind in der Zeichnung nur beispielhaft dargestellt.
Die zentrale Steuereinheit 26 erhält über die Sensoren Signale, welche den
aktuellen Betriebszustand charakterisieren. Aus den zur Verfügung stehenden
Daten kann aufgrund von Funktionen bzw. Programmroutinen oder auch vorge
gebenen Wertetabellen das momentan notwendige übertragbare Drehmoment,
bzw. die momentan notwendige Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getrie
bes, bzw. der momentan günstigste, wie verbrauchsgünstigste oder energiespa
rendste Betriebsanordnungsregelung oder -steuerung, eingestellt werden.
Nach einer Vorgabe des aktuellen Betriebspunktes kann aufgrund von vorgege
benen Entscheidungskriterien, wie beispielsweise Verbrauchskriterien, bzw.
Energieverbrauchskriterien, das System derart angesteuert werden, daß immer
ein minimaler Energieverbrauch angesteuert wird im Vergleich zu den vom
Kraftfahrer gewünschten Drehmoment bzw. zu der gewünschten Leistung, wobei
in manchen Betriebssituationen, wie beispielsweise beim Bremsen, eine Ener
gierückgewinnung der kinetischen Energie des Fahrzeuges vorgenommen wer
den kann.
Die Fig. 2 zeigt einen Verbrennungsmotor 100, wie Brennkraftmaschine, wel
cher über eine Kupplung 101 mit dem Antriebsstrang des Kraftfahrzeuges ver
bindbar ist, wobei ein Schwungrad 102 über eine Kupplung 103 mit dem An
triebsstrang verbindbar ist. Nachgeordnet ist ein Elektromotor 104 im Antriebs
strang plaziert, welcher sowohl als Elektromotor oder als Generator betrieben
werden kann, wobei ein Steuergerät 105 den Elektromotor bzw. den Generator
steuert und ein Stromfluß von einer Batterie oder Akkumulator 106 bzw. an diesen
gesteuert wird. Nachgeordnet ist ein Getriebe 107 im Antriebsstrang plaziert,
wobei das Getriebe 107 ein stufenlos verstellbares Getriebe 108 umfaßt sowie
weitere Getriebestufen 109 und 110 und der Abtrieb des Getriebes 111 über ein
Differential 112 mit zumindest einer Antriebswelle 113 verbunden ist und die
Antriebswelle ein Rad 114 beispielsweise eines Kraftfahrzeuges antreibt.
Die Getriebeeinheit 107 ist in der Ausführungsform eines Geared-Neutral-
Getriebes ausgeführt, wobei der stufenlose Teil 108 eingangsseitig mit der An
triebswelle 115 verbunden ist und der Ausgang des stufenloses Teiles mit dem
Sonnenrad des Summiergetriebes, wie Planetengetriebe, verbunden ist und dies
mit einer Kupplung verblockbar ist. Weiterhin ist das Getriebe 109 mit einer
festen Übersetzungsstufe ebenfalls ausgangsseitig auf einen Eingang des
Summiergetriebes 110 schaltbar, wobei die Kupplung 116 diesen Schaltvorgang
gewährleistet.
Das Steuergerät 120 ist in Signalverbindung mit Sensoren, welche die Drehzah
len bzw. Momente des Systems charakterisieren oder detektieren, wobei über
die Signalleitung 121, 130 die Ein- und Ausgangsdrehzahl des Variators bzw. die
Übersetzung detektiert werden kann und über die Leitung 122 Steuerbefehle von
der Steuereinheit an das Stellglied des Variators gesendet werden. Die Verbin
dungsleitung 123 stellt die Informationsverbindung zwischen der Brennkraftma
schine und dem Steuergerät dar, wobei Motordrehzahlen und Motormomente
beispielsweise zur Weiterverarbeitung an die Steuereinheit übertragen werden.
Weiterhin wird über die Signalleitung 124 die Kupplung 101 angesteuert, wobei
über die Signalleitung 125 die Drehzahl des Schwungrades detektiert wird und
über die Leitung 126 der Steuerbefehl an das Stellglied der Kupplung 103 über
mittelt wird. Weiterhin sind die Signalleitungen 127 und 128 vorgesehen, welche
die Kupplung 116 ansteuern sowie den Variator 129, wobei diese jeweils den
Anpreßdruck bzw. ein dementsprechendes Signal vorgeben. Über die Signallei
tung 132 wird die Kupplung des Summiergetriebes angesteuert.
Mittels der Drehzahl- und Momentenmessungen an den jeweiligen Antriebsag
gregaten 100, 104 sowie Energiespeichern 102,106 und der Übersetzungssteue
rung bzw. -regelung des Variators sowie mittels der gezielten Ansteuerung der
Kupplungen 116 und 131, kann der Schlupf in den Kupplungen zu jedem Zeit
punkt detektiert werden und mit Hilfe des Schlupfes die gezielte Ansteuerung der
Antriebsaggregate und Energiespeicher derart vorgenommen werden, daß zu
jedem Zeitpunkt ein energetisch günstigster Betriebsbereich ausgewählt werden
kann. Unter der Prämisse eines solchen energetisch günstigen Zustandes kann
beispielsweise eine Rückführung der kinetischen Energie des Fahrzeuges in die
kinetische Energie des Schwungrades umgewandelt werden, oder aber diese
kinetische Energie des Fahrzeuges wird insbesondere beim Abbremsen in elekt
rische Energie mittels des Generators umgewandelt, wobei im Beschleuni
gungsfalle die Energie des Schwungrades zur Fahrzeugbeschleunigung heran
gezogen werden kann, oder aber der Elektromotor, aus der Batterie gespeist,
eingesetzt werden kann. Das Steuergerät steuert somit über den Schlupf in
zumindest einer Kupplung das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit, wobei dieses
Abtriebsmoment proportional zu dem übertragbaren Drehmoment der ange
steuerten Kupplung ist.
Eine Änderung im Eingangsmoment der Getriebeeinheit führt zu einer Erhöhung
des Schlupfes in der Kupplung, wobei bei einer Verstellung des Übersetzungs
verhältnisses des stufenlos verstellbaren Getriebes innerhalb der Getriebeeinheit
in Richtung kleiner, bei gleichem Abtriebsmoment das Eingangsmoment größer
ist, wobei das überschüssige Moment zur Drehzahlerhöhung des getriebeein
gangsseitigen Zweiges geringer wird. Die Drehzahlerhöhung kann somit ausge
regelt werden, so daß der Schlupf wieder den gewünschten Betrag annimmt.
Vorteilhaft ist, daß das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit bzw. des Fahrzeu
ges konstant bleibt und direkt beeinflußbar ist wegen des Schlupfs in der Kupp
lung, d. h., mit diesem angesteuerten Schlupfmoment in der Kupplung kann das
System Getriebeeinheit und Hybridantrieb derart gesteuert werden, daß das
Abtriebsmoment bestimmt wird, bzw. festgelegt wird, wobei der Schlupf in der
angesteuerten Kupplung aus energetischen Gründen sehr klein sein muß und
aus Gründen der Steuerung sehr klein angesteuert werden kann. In diesem Zu
sammenhang bedeutet sehr klein einen Schlupf in der Größenordnung von 0,5
bis 10 Umdrehungen pro Minute.
Weiterhin ist es zweckmäßig, eine schlupfende Kupplung in dem Antriebsstrang
des Fahrzeuges anzusteuern, da bei einer schlupfenden Kupplung Drehmo
mentstöße vom Antriebsmotor, bzw. aufgrund von Umschaltvorgängen der Antriebseinheiten
oder Energiespeicher, bzw. abtriebsseitig einwirkende Drehmo
mentstöße, mittels der schlupfenden Kupplung gefiltert werden können.
Nach Fig. 3 sind im Triebstrang zwischen einer Antriebseinrichtung 401 und
Antriebsrädern 402 eines Kraftfahrzeugs auf einer mit der Antriebseinrichtung
401 verbundenen Welle 403 ein Torsionsdämpfer 404, eine stufenlos steuerbare
kraftschlüssige Kupplung K1, hier eine Lamellen- oder Reibungskupplung, als
Drehzahlwandler und die Primärseite eines als Drehmomentwandler dienenden,
stufenlos steuerbaren Getriebes 405, hier eines Umschlingungsgetriebes, als
Drehmomentwandler angeordnet. Die Sekundärseite des Getriebes 405 treibt
über eine Welle 406 das Zentralrad eines Umlaufgetriebes 407, hier eines Pla
netengetriebes, an, dessen Hohlkranz über eine Welle 408, ein Stirnradgetriebe
409 und ein Differentialgetriebe 410 mit den Antriebsrädern 402 verbunden ist.
Der Steg des Umlaufgetriebes 407 ist über ein Stirnradgetriebe 411 mit der
Abtriebsseite der Kupplung K1 verbunden. Das Umlaufgetriebe 407 läßt sich
mittels einer zweiten stufenlos steuerbaren schlupfenden Kupplung K2 überbrü
cken, die einerseits mit dem Stirnradgetriebe 411 und dem Stegrad des Umlauf
getriebes 407 und andererseits mit dem Hohlkranz des Umlaufgetriebes 407
verbunden ist. Durch diese Anordnung ist es möglich, das stufenlos steuerbare
Getriebe 405 sowohl für einen Nullregelbetrieb (Geared-Neutral-Betrieb) bei
geschlossener Kupplung K1 und geöffneter Kupplung K2 in den Fahrbereichen
"Vorwärts", "Rückwärts" und "Neutral" als auch bei geöffneter Kupplung K1 und
geschlossener Kupplung K2 im üblichen Betriebe zu benutzen.
Mit der Antriebseinrichtung 401 ist der Sollwertgeber 412 für eine Regeleinrich
tung 413 verbunden, die ihrerseits mit dem Triebstrang verbunden ist.
Dem Sollwertgeber 412 wird ein auf der Abtriebsseite gewünschtes Drehmoment
Ma, das einen festen oder sich zeitlich ändernden Wert aufweisen kann, nach
Maßgabe des Fahrers, beispielsweise in Abhängigkeit von der Gaspedalstellung,
als Wählsignal und der Antriebseinrichtung 401 als Steuersignal zugeführt. Die
Vorgabe des gewünschten Abtriebsdrehmoments Ma in Abhängigkeit von der
Zeit t ist schematisch durch eine Funktionseinheit 414 dargestellt. Ferner erhält
der Sollwertgeber 412 aus der Antriebseinrichtung 401 darin gemessene Signa
le, die der Eingangsdrehzahl ne und dem Eingangsdrehmoment Me des Trieb
strangs entsprechen. Darüber hinaus kann der Fahrer mittels eines nicht darge
stellten Wählhebels am Sollwertgeber 412 einen Standbereich P (Parken) und N
(Neutral) sowie einen Rückwärts- und einen Vorwärtsfahrbereich einstellen. Der
Sollwertgeber 412 enthält einen Speicher, in dem zuvor ermittelte Wertepaare
von Drehzahldifferenzen Δn zwischen Ein- und Ausgangsseite der Kupplung K1
und von Kupplungsmomenten MK1, die von der Kupplung K1 übertragen werden
sollen, in Abhängigkeit von den jeweiligen Größen Ma, ne und Me einander so
zugeordnet und gespeichert sind, daß ihr Produkt Δn.MK1 stets ungefähr gleich
Null, aber nicht gleich Null ist. Ferner enthält der Speicher für ein gewünschtes
Abtriebsmoment Ma, das einem geringen Kriechmoment MKr mit einem Betrag B,
der zwischen null und beispielsweise fünfzig Newtonmeter (Nm) liegt, eine die
sem Betrag zugeordnete Drehzahldifferenz bzw. Schlupfdrehzahl Δn zwischen
Ein- und Ausgangsseite der Kupplung K1 im Betrag von A, der zwischen null und
beispielsweise fünfzig Umdrehungen pro Minute liegt, jeweils für den Rück
wärtsfahrbereich und den Vorwärtsfahrbereich, wobei die Schlupfdrehzahl im
Rückwärtsfahrbereich einen negativen Wert A und im Vorwärtsfahrbereich einen
positiven Wert A hat. Für gewünschte Abtriebsmomente Ma, die größer als das
Kriechmoment MKr sind, also Fahrmomenten MF entsprechen, sind dem ge
wünschten Moment Ma proportionale Werte C.Ma für den Vorwärts- bzw. Rück
wärtsfahrbereich gespeichert (mit C = const.). In den Standbereichen P, N sind
die Momente MKr und MF sowie die Drehzahldifferenz Δn dagegen Null.
Der Sollwertgeber 412 führt dann der Regeleinrichtung 413 zum einen ein Soll
wertsignal zu, das einer nach Maßgabe der Eingangssignale Ma, ne und Me aus
dem Speicher abgerufenen Drehzahldifferenz Δn entspricht, und zum anderen
ein Sollwertsignal für den Druck pK1 zu, das ebenfalls aus dem Speicher des
Sollwertgebers 412 nach Maßgabe seiner Eingangssignale Ma, ne und Me abge
rufen wird und den Druck bestimmt, mit dem die beiden Kupplungshälften der
Kupplung K1 zusammengedrückt werden, um das gewünschte zu übertragende
Drehmoment MK1 der Kupplung K1 einzustellen.
Ein die Drehzahl n1 auf der Primärseite des Umschlingungswandlers 405 mes
sender Drehzahlfühler 415 und ein die Drehzahl n2 auf der Sekundärseite des
Umschlingungswandlers 405 messender Drehzahlfühler 416 führen der Re
geleinrichtung 413 jeweils ein den gemessenen Drehzahlen n1 und n2 ent
sprechendes Istwertsignal zu, das in der Regeleinrichtung 413 mit dem Sollwert
signal für die Drehzahldifferenz Δn verglichen wird. In Abhängigkeit von dem
Vergleichsergebnis wird dann dem Umschlingungswandler 405 ein Stellsignal für
den Druck p1 auf der Primärseite und ein Stellsignal für den Druck p2 auf der
Sekundärseite des Umschlingungswandlers 405 zugeführt. Diese Stellsignale
verstellen dann über die primär- und sekundärseitigen Druckzylinder des Um
schlingungswandlers 405 durch Zusammendrückung des jeweiligen Scheiben
paares die Lage des Umschlingungsmittels und damit das Übersetzungs
verhältnis i = n1/n2 des Umschlingungswandlers 405 so, daß sich die den jeweili
gen Eingangssignalen des Sollwertgebers 412 zugeordnete Drehzahldifferenz
Δn an der Kupplung K1 ergibt. Desgleichen mißt gegebenenfalls ein (nicht dar
gestellter) Druckfühler an der Kupplung K1 den Istwert pK1 des Drucks, mit dem
die Kupplungshälften der Kupplung K1 zusammengedrückt werden, und führt
diesen Istwert der Regeleinrichtung 413 zu. Die Regeleinrichtung 413 vergleicht
dann den Istwert mit dem ihr vom Sollwertgeber 412 zugeführten Drucksollwert
pK1 und regelt eine Differenz zwischen Soll- und Istwert so aus, daß am Druck
signalausgang für den Druck pK1 der Kupplung K1 ein dem Sollwert entspre
chendes Stellsignal erzeugt wird und die Kupplung K1 entsprechend zusam
mendrückt. Bei geöffneter Kupplung K2 ergibt dann das Übersetzungsverhältnis i
bei einem Vorwärtsübersetzungsverhältnis ivw einen positiven Sollwert der Dreh
zahldifferenz Δn (siehe das in der Regeleinrichtung 413 eingetragene Diagramm)
und bei einem Rückwärtsübersetzungsverhältnis irw einen negativen Sollwert für
die Drehzahldifferenz Δn, dagegen für den Neutralbereich bei dem Sollwert Null
für die Drehzahldifferenz Δn einem Drehzahlverhältnis iQ für den Geared-Neutral-
Punkt, bei dem die Abtriebsdrehzahl na gleich null ist.
Auf diese Weise ist sichergestellt, daß die Verluste in der Kupplung K1 über den
gesamten Betriebsbereich sehr klein sind, da das diese Verluste bestimmende
Produkt Δn.MK1 über den gesamten Betriebsbereich ungefähr null, d. h. sehr
klein, aber ungleich null ist und die Richtung des Schlupfes Δn ergibt ein Kriech
moment in der gewünschten Fahrtrichtung. Das gleiche gilt sinngemäß im Be
reich 2 für die Kupplung K2.
Da ferner ein sehr niedriges Abtriebsmoment B, entsprechend einem Kriech
moment, bei sehr kleiner Schlupfdrehzahl A und entsprechend geringem Über
setzungsverhältnis i, mithin geringer Abtriebsdrehzahl, sichergestellt ist, kann
das bei bisherigen Übersetzungsregelungen im Stillstand auftretende Schwingen
des Fahrzeugs vermieden werden, da das Moment im Triebstrang dann nur vom
Moment der Kupplung K1 abhängt.
Fig. 4 stellt schematisch die Anwendung des Triebstrangs nach Fig. 3 in einer
Hybridantriebsanordnung dar, bei der die Antriebseinrichtung 501 mehrere An
triebe, im weitesten Sinne "Energiequellen", enthält. Dargestellt ist eine Verbren
nungskraftmaschine 518 mit zugehöriger Kupplung 519 in Form einer Reib
kupplung, ein Schwungrad 520 mit zugehöriger Kupplung 521, ebenfalls eine
Reibkupplung, eine elektrische Maschine 522, die als Elektromotor oder Gene
rator betrieben werden kann, und eine Batterie 523 mit zugehörigem Steuergerät
524 zwischen der elektrischen Maschine 522 und der Batterie 523. Der Sollwert
geber 512 und die Regeleinrichtung 513 nach Fig. 4 sind in einem Steuergerät
525 enthalten, dem wie bisher dem gewünschten Abtriebsdrehmoment Ma als
Funktion der Zeit t, der Drehzahl nM und dem Drehmoment MM der Verbren
nungskraftmaschine 518 entsprechende Signale, und den Istwerten der Dreh
zahlen n1 und n2 des Umschlingungswandlers 505 entsprechende Signale und
das Istwertsignal des Drucks pki der Kupplung K1 zugeführt werden. Zusätzlich
wird dem Stuergerät 525 ein der Drehzahl ns des Schwungrads 520 entspre
chendes, durch einen Drehzahlfühler 526 gemessenes Signal zugeführt. Das
Steuergerät 525 erzeugt ferner ein Stellsignal für den Druck pKM der Kupplung
519 und ein Stellsignal für den Druck pks der Kupplung 521 des Schwungrads
und steuert darüber hinaus das Steuergerät 524.
Die Verwendung des im Triebstrang enthaltenen Nullregelgetriebes (Geared-
Neutral-Getriebes) anstelle bisher verwendeter i2-Getriebe hat den Vorteil, daß
der Aufwand an Kupplungen im Triebstrang geringer ist.
Sodann läßt sich mittels des Steuergeräts 525 ein stetiger, stoßfreier (dem Fah
rer angenehmer) Wechsel der Antriebe und Energieflußrichtungen mit weitge
hend gleichmäßiger Abtriebsdrehmomentabgabe an das Fahrzeug erzielen,
auch wenn die Höhe und Richtung der Energieflüsse zu und von den Antrieben
bzw. Energiequellen oder dem Fahrzeug schwanken kann. Dies wird durch die
Beeinflussung der schlupfenden Kupplung K1 bzw. K2 entsprechend dem vom
Fahrer gewünschten Abtriebsdrehmoment erreicht. Ergibt sich aus der Momen
tenbilanz der Antriebe bzw. dem Schub des Fahrzeugs ein Überschuß an der
Kupplung K1 bzw. K2, so wird sich der Schlupf in dieser vergrößern. Dies wird
als Steuergröße für die Übersetzungsregelung des stufenlos verstellbaren Getriebes
505 herangezogen, z. B. für den Betrieb mit dem Schwungrad 520, oder
als Führungsgröße für die Verbrennungskraftmaschine 518 oder den Elektro
motor 522. Bei einer Schlupfvergrößerung wird z. B. die Übersetzung in dem
stufenlos verstellbaren Getriebe 505 bei Nutzung der Energiespeicherung des
Schwungrads 520 in Richtung höher verstellt, so daß das für die Schwungradbe
schleunigung entnommene Moment höher ist. In gleicher Weise lassen sich
auch die Energieflüsse im Schubbetrieb bzw. wechselweise zwischen Schwung
rad 520 und Verbrennungskraftmaschine 518, oder umgekehrt, steuern.
Der Vorteil einer derartigen Steuerung besteht darin, daß sich die Drehmoment
übertragungsfähigkeit der Kupplung K1, bzw. K2, präzise und besser steuern
läßt als Übersetzungsänderungen in Getrieben oder die Drehmomentauf- und -
abbaurampen von Energiequellen.
Wenn bei einem gewünschten Abtriebsdrehmoment Ma und dazu proportiona
lem Moment in der Kupplung K1, bzw. K2, eine Änderung im Eingangsmoment
MGe des Nullregelgetriebes eintritt, wird sich bei Erhöhung dieses Eingangsmo
ments der Schlupf in der Kupplung K1/K2 vergrößern. Das höhere Eingangs
moment wird zur Drehzahlerhöhung des getriebeeingangsseitigen Zweigs füh
ren. Für das getriebeeingangsseitige Moment MGe gilt
MGe = Ma/ig (1)
Darin ist ig die Gesamtübersetzung des Nullregelgetriebes.
Das Moment in der Kupplung K1 ist proportional dem gewünschten Drehmoment
Ma. Wird nun die Gesamtübersetzung ig in Richtung "kleiner" verstellt, ist bei
gleichem Abtriebsdrehmoment Ma (wegen des veränderlichen Moments der
Kupplung K1) das getriebeeingangsseitige Moment MGe gemäß Gleichung (1)
größer. Das überschüssige Moment zur Drehzahlerhöhung des getriebeingangs
seitigen Zweigs wird geringer; die Drehzahlerhöhung kann ausgeregelt werden,
so daß die Drehzahldifferenz Δn den gewünschten Betrag wieder annimmt. Dies
hat den Vorteil, daß das gewünschte Abtriebsdrehmoment Ma konstant bleibt,
direkt beeinflußt durch das Moment in der schlupfenden Kupplung K1. Aus ener
getischen Gründen ist dieser Schlupf sehr klein.
Eine Hybridantriebsanordnung für Kraftfahrzeuge hat eine Antriebseinrichtung
501, die wenigstens zwei Antriebe 518, 520, 522 aufweist, und eine Getriebean
ordnung. Bislang wird in einer solchen Hybridantriebsanordnung ein i2-Getriebe
verwendet. Um den Aufbau der Getriebeanordnung zu vereinfachen, ist nun
mehr vorgesehen, daß die Getriebeanordnung ein Nullregelgetriebe mit einem
stufenlos steuerbaren Drehmomentwandler 505, einem parallel dazu angeord
neten zu- und abschaltbaren Übersetzungsgetriebe 511 und einem diesem
nachgeordneten Überlagerungsgetriebe 507 aufweist. Ein solches Nullregelge
triebe (auch "Geared-Neutral-Getriebe" genannt) kommt ohne formschlüssige
Kupplungen für die Umschaltung der Drehzahlbereiche aus und ermöglicht den
noch ein stoßfreies, komfortables Umschalten zwischen den einzelnen Antrieben
bzw. Energiequellen, einschließlich der Umschaltung des Fahrzeugschubs auf
einen Energiespeicher.
Gemäß Fig. 5 ist eine Brennkraftmaschine 601 über ein Zweimassenschwung
rad 602 mit der Eingangswelle e eines Nullregelgetriebes 603 verbunden.
Dieses Nullregelgetriebe weist ein stufenlos verstellbares Getriebe CVT auf,
dessen Eingang direkt mit der Eingangswelle e verbunden ist und dessen Aus
gang mit dem Sonnenrad 605 eines Planetengetriebes 607 verbunden ist, des
sen Hohlrad 608 wiederum drehfest mit der Ausgangswelle a des Nullregelge
triebes verbunden ist. Mit der Eingangswelle e arbeitet eine Kupplung K1 zu
sammen, die über eine Übersetzungsstufe 609 mit dem Planetenradträger 611
verbunden ist, zwischen dem und dem Hohlrad eine zweite Kupplung K2 wirkt.
Mittels einer dritten Kupplung KL kann die Drehung des Hohlrades 608 gesperrt
werden.
Ein solches Nullregelgetriebe 603 weist einen Synchronpunkt auf, in dem beide
Kupplungen K1 und K2 schlupffrei arbeiten, d. h. geschlossen sein können, so
daß in diesem Punkt von der Kupplung K1 auf die Kupplung K2 umgeschaltet
werden kann, d. h. von leistungsverzweigten Betrieb (K1 geschlossen, K2 offen)
auf einen Betrieb übergegangen werden kann, in dem nur das stufenlos verstell
bare Getriebe CVT wirksam ist (K1 offen, K2 geschlossen).
Im leistungsverzweigten Betrieb gibt es eine Übersetzung des stufenlosen Ge
triebes, bei dem die Übersetzung unendlich wird, d. h. die Ausgangswelle a trotz
drehender Eingangswelle e steht. Somit ist mit einem solchen Nullregelgetriebe
603 ohne zusätzliche Kupplungen ein Anfahren und ein Fahren mit weitge
spreizten Übersetzungen möglich.
Die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes CVT ist in an sich be
kannter Weise dadurch einstellbar, daß der wirksame Durchmesser der skizzen
haft dargestellten Kegelscheiben durch Druckbeaufschlagung von ihnen zuge
ordneten Hydraulikeinheiten mit einem veränderbaren Steuerdruck pCVT einge
stellt werden.
Die Kupplungen K1 und K2 sind in ähnlicher Weise beispielsweise dadurch
steuerbar, daß ihnen zugeordnete Hydraulikeinheiten ein vorbestimmter Druck
pK1 bzw. pK2 zugeführt wird. Dabei sind die Kupplungen K1 und K2 als an sich
bekannte Reibungskupplungen ausgeführt, wobei die Kennlinien der Kupplun
gen derart sind, daß einem vorbestimmten Steuerdruck bei einem vorbestimm
ten Schlupf ein vorbestimmtes, übertragendes Drehmoment zugeordnet ist. Es
versteht sich, daß bei konstantem Schlupf das übertragende Drehmoment mit
zunehmendem Steuerdruck zunimmt.
Zur Steuerung der beschriebenen Anordnung ist ein elektronisches Steuergerät
629 vorgesehen, das unter anderem Eingänge aufweist, denen folgende Ein
gangsgrößen zugeführt werden:
- - Betätigungswinkel α eines Fahrpedals 630 als Wunsch für ein an der Aus gangswelle a wirksames Abtriebsmoment des Antriebsstrangs,
- - Stellung eines Wählhebels 631,
- - Drehzahl ωa der Ausgangswelle a,
- - Drehzahl n der Brennkraftmaschine 601, die gleich der Drehzahl der Eingangs welle e ist,
- - Drehzahl ωCVT der Abtriebswelle des stufenlos verstellbaren Getriebes CVT sowie
- - Drehzahl ωK1 der Abtriebswelle der Kupplung K1 zur Ermittlung von deren Schlupf.
Ausgangsgrößen des Steuergerätes 629 sind Größen zur Steuerung der Stel
lung eines Stellorgans LG zum Einstellen des von der Brennkraftmaschine 601
abgegebenen Drehmoments, sowie Größen zur Bestimmung der genannten
Steuerdrucke für die Kupplungen K1 und K2 und die Übersetzung des stufenlos
verstellbaren Getriebes CVT.
Der Übersichtlichkeit halber sind elektronisch/hydraulische oder elektronisch/
elektrisch/mechanische Wandler zur Umsetzung der vom Steuergerät 619 ge
lieferten Steuergrößen in die Stellgrößen nicht dargestellt. Desweiteren sind
weitere Verbindungen zwischen dem Steuergerät 619 und der Brennkraftma
schine 601 nicht dargestellt, über die beispielsweise im Steuergerät aus Dreh
zahl n, Stellung des Stellorgans LG, Menge an zugeführtem Kraftstoff das
Drehmoment MD der Brennkraftmaschine errechnet werden kann.
Fig. 6 zeigt schematisch das von Reibungskupplungen, wie sie für K1 und K2
verwendet werden, derart übertragene Moment M in Abhängigkeit von verschiedenen
Werten des Schlupfes Δn für verschiedene Steuerdrucke p. Wie ersicht
lich, nimmt das übertragene Drehmoment M in dem dargestellten Schlupfbereich
mit steigendem Schlupf Δn sowie mit steigerndem Steuerdruck p zur Betätigung
der Kupplung zu, d. h. es gilt M = f(Δn, p).
Die nachfolgende Tabelle zeigt eine Zuordnung zwischen mit dem Wählhebel
631 eingestellten Bereichen, einem erwünschten, an der Ausgangswelle a wirk
samen Kriechmoment Mkriech, einem erwünschten, an der Ausgangswelle a wirk
samen Fahrmoment Mfahr sowie einem vorgegebenen Sollschlupf Δn an der
Kupplung K1, solange in dem entsprechenden Übersetzungsbereich gefahren
wird.
In den verschiedenen Fahrstufen R (rückwärts), D (normale Fahrstufe), S (sport
liche Fahrstufe) und B (Bergbetrieb) bestehen verschiedene, im Steuergerät 629
abgelegte Funktionen zwischen der Stellung α des Fahrpedals 630 und dem
erwünschten Fahrmoment an der Ausgangswelle a, das gegebenenfalls auch
noch von der augenblicklichen Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getrie
bes CVT abhängen kann.
Wie aus Fig. 6 ersichtlich, entspricht einem jeweils vorgegebenen Sollschlupf
wert ΔnS (A in Tabelle 1) ein vorbestimmter Steuerdruck p für die Kupplung K1.
Dieser Steuerdruck p ist in Abhängigkeit von α für die verschiedenen Fahrberei
che im Steuergerät 629 abgelegt. Weiter sind im Steuergerät 629 je nach ange
wendeter Steuerstrategie bzw. Regelstrategie Vorsteuerwerte abgelegt, die in
Abhängigkeit von dem Winkel α des Fahrpedals und der Fahrzeuggeschwindig
keit die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes CVT, d. h. pCVT, sowie
die Stellung des Stellorgans LG zur Einstellung des von der Brennkraftmaschine
601 erzeugten Drehmoments vorsteuern.
Wenn nun bei einem gewünschten Abtriebsmoment Ma an der Ausgangswelle a
infolge des Abschaltens beispielsweise einer von der Brennkraftmaschine 601
angetriebenen, nicht dargestellten Klimaanlage eine Änderung im an der Ein
gangswelle e wirksamen Eingangsmoment des Nullregelgetriebes 603 eintritt,
beispielsweise eine Erhöhung des Eingangsmoments, macht sich dies als Erhö
hung des Schlupfes in der Kupplung K1 bemerkbar. Das höhere Moment bewirkt
eine Drehzahlerhöhung des Getriebeeingangs.
Es gilt:
Me Drehmoment an der Getriebeeingangswelle
Ma Drehmoment an der Ausgangswelle und
i gleich Gesamtübersetzung des Nullregelgetriebes 3.
Ma Drehmoment an der Ausgangswelle und
i gleich Gesamtübersetzung des Nullregelgetriebes 3.
Wird nun i in Richtung "kleiner" verstellt, so nimmt bei gleichem Ma Me zu. Das
überschüssige Moment, das zur Drehzahlerhöhung geführt hat, wird geringer,
die Drehzahlerhöhung kann ausgeregelt werden, so daß der Schlupf wieder den
gewünschten Betrag annimmt. Ma kann trotz Schwankung von ne auf einem
konstanten Wert gehalten werden. Es versteht sich, daß aus energetischen
Gründen und Verschleißgründen die Drehzahldifferenz, d. h. der Schlupf an der
Kupplung K1 auf einem kleinen Wert gehalten werden sollte, beispielsweise
unter 50 U/min.
Auch das bei stehender Ausgangswelle a von der Kupplung K1 aufzunehmende
Kriechmoment sollte auf einem geringen Wert gehalten werden, beispielsweise
unter 50 Nm.
Es versteht sich, daß vom Fahrer nicht gewünschte Schwankungen des an der
Eingangswelle e wirksamen Drehmoments anstelle durch Veränderung der
Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes CVT auch durch Änderung
der Stellung des Stellorgans LG ausgeregelt werden können, indem dieses
verstellt wird, bis der Schlupf wieder auf seinem Sollwert ist.
Fig. 7 zeigt eine gegenüber Fig. 5 modifizierte Ausführungsform der Antriebs
quelle. Die Antriebsquelle umfaßt hier einen Elektromotor/Generator 632, des
sen Läufer direkt mit der Eingangswelle e verbunden ist. Der Stator des Elektro
motors/Generators ist über eine Regeleinheit 634 mit einer Batterie 636 verbun
den. Von der Regeleinheit 634 führt eine Leitung zum Steuergerät 629 (Fig. 5),
die beispielsweise den Lade-/Entladestrom der Batterie LB und deren Ladezu
stand angibt. Vom Steuergerät 629 kommt eine Leitung, die anzeigt, mit wel
chem ME der Elektromotor/Generator betrieben werden soll, d. h. inwieweit er
durch Antrieb oder Ladebetrieb das auf die Eingangswelle e wirksame Moment
beeinflußt.
Drehfest mit dem Rotor des Elektromotors/Generators 632 ist die Nabe einer
Schwungradeinheit 638 verbunden, deren Drehzahl nS an das Steuergerät 629
gegeben wird und deren Kupplungsdruck pS vom Steuergerät 629 her angesteu
ert wird. Weiter ist mit dem Schwungradeinheit 638 über eine Trennkupplung
640 die Brennkraftmaschine 601 verbunden. Die Trennkupplung 640 wird vom
Steuergerät 629 her angesteuert.
Die Antriebsquelle gemäß Fig. 7 umfaßt somit 3 Einheiten, deren Betrieb vom
Steuergerät 629 her in komplex zusammenhängender Weise gesteuert wird.
Beim Abbremsen des Fahrzeugs kann beispielsweise die Schwungradeinheit
638 durch Schließen ihrer Kupplung geladen werden oder es kann die Batterie
636 durch entsprechenden Betrieb des Elektromotors/Generators 632 geladen
werden. Ebenso können die beiden Einheiten mit Hilfe der Brennkraftmaschine
601 geladen werden.
Das an der Eingangswelle e wirksame Drehmoment hängt somit von der jeweili
gen Betriebsstrategie ab. Damit an der Ausgangswelle a ein jeweils gewünsch
tes Antriebsmoment unabhängig von der jeweiligen Tätigkeit der drei Antriebs
einheiten erhalten wird, ist es somit außerordentlich vorteilhaft, die Konstantheit
dieses, auf das Fahrzeug wirksamen Antriebsmoments durch Regelung des
Schlupfes in der Kupplung K1 bzw. im langen Übersetzungsbereich K2 des
Nullregelgetriebes 603 und mit Hilfe der Übersetzung des stufenlos verstellbaren
Getriebes CVT und/oder eines zusätzlichen Eingriffes in eine oder mehrere der
Antriebseinheiten 632, 638 oder 601 gemäß Fig. 7 zu regeln. Es versteht sich,
daß die Brennkraftmaschine 601 der Fig. 7 durch Öffnen der Kupplung 640
vollständig vom Antriebsstrang abgekuppelt werden kann und durch Schließen
der Kupplung 640 wiederum angekuppelt werden kann.
Eine nochmals abgeänderte Ausführungsform der Anordnung gemäß Fig. 5 ist in
Fig. 8 dargestellt. Die Antriebsquelle weist hier ebenfalls den E-Motor/Generator
632, die Regeleinheit 634, die Batterie 636, die Schwungradeinheit 638 und die
Trennkupplung 640 gemäß Fig. 7 auf.
Das Nullregelgetriebe der Fig. 5 ist ersetzt durch ein einfaches stufenlos verstell
bares Getriebe CVT, dessen Abtriebswelle über eine Anfahrkupplung 642 mit
der Ausgangswelle a verbunden ist, die über das Achsdifferential 619 die An
triebsräder 621 des Fahrzeugs antreibt.
Der Übersichtlichkeit halber sind die vom Steuergerät 629 zu den Einheiten 632
bzw. 634, 638 und 640 führenden Steuerleitungen nicht gezeichnet. Der Schlupf
der Anfahrkupplung 642 wird im Steuergerät 629 dadurch erfaßt, daß die Dreh
zahl ωa der Ausgangswelle a und die Drehzahl ωCVT der Abtriebswelle des stu
fenlos verstellbaren Getriebes CVT erfaßt werden. Die Anfahrkupplung 642 wird
dadurch gesteuert, daß der an ihr wirksame Steuerdruck pTK vom Steuergerät
629 her gesteuert wird. Wie auch in Fig. 5 sind in Fig. 8 elektrisch-hydraulische
Wandler zwischen dem Steuergerät 629 und den jeweils angesteuerten Einhei
ten nicht eingezeichnet.
Die Anfahrkupplung 642 tritt anstelle der Kupplung K1 oder K2, deren Schlupf
als Regelgröße anhand der Fig. 5 und 6 erläutert wurden. Das Vorhandensein
einer Anfahrkupplung 642, die unmittelbar zwischen Getriebe und Fahrzeugab
trieb und nicht zwischen Antriebsquelle und Getriebe angeordnet ist, hat den
Vorteil besonders hoher Regelgüte, da der Schlupf unmittelbar dort erfaßt wird,
wo das Abtriebsmoment gesteuert werden soll, nämlich unmittelbar vor dem
Fahrzeugdifferential.
In Fig. 9 ist beispielhaft ein Triebstrang mit mehreren Energiequellen -
Verbrennungsmotor 651 und Schwungrad 653 - schematisch dargestellt. Der
Verbrennungsmotor 651 kann durch die Kupplung 652 vom Triebstrang getrennt
werden. Das von Motor und Schwungrad abgegebene Moment wird in dem
stufenlos verstellbaren Getriebe 654 gewandelt. Eine abtriebseitige Kupplung
655 bestimmt das Moment am Abtrieb.
In Fig. 10 ist der zeitliche Verlauf eines Zu- und Abschaltvorgangs des Motors
dargestellt. Die restliche Zeit wird das abgegebene Moment durch Verzögerung
des Schwungrads aufgebracht. Sinngemäß gelten die Zu- und Abschaltvorgänge
auch für die Ab- und Zuschaltvorgänge von Hilfsaggregaten, die Energie
verbrauchen.
Vom Zeitpunkt 0 bis zum Zeipunkt 2 wird das Abtriebsmoment durch die Verzö
gerung des Schwungrads 653 aufgebracht. Die Kupplung 655 wird mit einem
sehr geringen Differenzschlupf Δω, der auch 0 sein kann, betrieben. Das einge
steuerte Kupplungsmoment entspricht dem gewünschten Antriebsmoment. Zum
Zeitpunkt 1 wird der Verbrennungsmotor gestartet. Der Startvorgang kann, wie in
Fig. 6 gezeigt, durch ein kurzzeitiges Erregen der Kupplung 652 erfolgen, die
damit bei Differenzdrehzahl das notwendige Motorstartmoment erzeugt. Dies
führt zu einer stärkeren Verzögerung des Schwungrads. Ebenso nimmt der
Schlupf in der Kupplung 655 geringfügig ab. Damit der Schlupf in der Kupplung
655 nicht 0 wird, kann es vorteilhaft sein - wie nachher zum Zeitpunkt 4 beschrieben
- vor dem beabsichtigten Anwerfvorgang des Motors den Schlupf in
der Kupplung 655 zu erhöhen.
Ist der Motor zum Zeitpunkt 1a selbstlauffähig, wird die Kupplung 652 wieder
geöffnet; der Motor nutzt sein Moment, um seine Masse bis zum Zeitpunkt 2
hochzubeschleunigen. Zum Zeitpunkt 2 wird ungefähr bei Schwungraddrehzahl
die Kupplung 652 geschlossen. Da der Motor nunmehr nicht nur seine eigene
Masse, sondern auch die Schwungrad- und die Fahrzeugmasse beschleunigen
muß, wird die Zunahme der Motordrehzahl deutlich geringer. Der Überschuß
betrag des Motormoments (a) wird zur Beschleunigung des Schwungrads (un
terste Grafik der Fig. 10) und zur Fahrzeugbeschleunigung benutzt.
Das antreibende Moment an der Kupplung 655 kann nicht größer werden, als es
dem erregten Moment in der Kupplung entspricht. Der Überschuß wird zur weite
ren Beschleunigung des Motors und des Schwungrads benutzt, was zu einer
Erhöhung des Schlupfs in der Kupplung 655 zwischen den Zeiten 2 und 3 führt.
Aufgrund der Erhöhung des Schlupfs wird nun die Übersetzung im stufenlos
verstellbaren Getriebe iCVT erhöht, so daß der Schlupf in der Kupplung 655 redu
ziert wird. Ein Teil des Motormoments wird nun zur Steigerung der Drehzahl des
Schwungrads ωSR benutzt.
Ist zum Zeitpunkt 4 abzusehen, daß das Schwungrad genügend hoch beschleu
nigt ist, empfiehlt es sich, den Schlupf in der Kupplung 655 etwas zunehmen zu
lassen, damit beim nachfolgenden Abschaltvorgang des Motors aufgrund der
Gleichgewichtsstörung der Schlupf nicht 0 werden kann.
Zum Zeitpunkt 5 wird der Motor abgekuppelt und abgestellt. Da bei Schlupf das
Moment in der Kupplung 655 das Abtriebsmoment bestimmt, muß der Abkup
pelvorgang des Motors und die Abstellung des Motors nicht exakt synchron
laufen. Der Motor kann, was energetisch vorteilhaft ist, schon kurze Zeit vor dem
Abkuppeln der Kupplung verbrennungsseitig abgeschaltet werden. Sobald die
Kupplung öffnet, kann der Motor dann bis zum Zeitpunkt 6 stehenbleiben.
Nach dieser "Störung" im Momentenverlauf kann der Schlupf in der Kupplung
655 wieder auf den gewünschten niedrigen Wert reduziert werden.
Sinngemäß entsprechend können genauso Zuschalt- und Abschaltvorgänge von
Hilfsaggregaten oder anderen Energiequellen gesteuert werden.
Ein Verfahren zum Steuern des Abtriebsmoments eines Antriebsstrangs, insbe
sondere in einem Kraftfahrzeug, welcher Antriebsstrang einer Antriebsquelle,
eine Stelleinrichtung zum Einstellen des von der Antriebsquelle abgegebenen
Drehmoments, ein stufenlos verstellbares Getriebe (CVT) mit einer Einrichtung
zum Verstellen von dessen Übersetzung, eine Reibungskupplung mit einem
einstellbaren, bei einem Sollschlupf übertragenen Drehmoment und ein Betäti
gungsglied zum Einstellen des gewünschten Abtriebsmoments des Antriebs
strangs aufweist, ist dadurch gekennzeichnet, daß das von der Reibungskupplung
bei einem Sollschlupf übertragbare Drehmoment durch die Stellung des
Betätigungsgliedes bestimmt wird und daß bei einer Abweichung des
Istschlupfes vom Sollschlupf das von der Antriebsquelle abgegebene Drehmo
ment und/oder die Übersetzung des stufenlos verstellbaren Getriebes in Rich
tung einer Verminderung der Differenz zwischen Sollschlupf und Istschlupf ver
stellt wird.
Claims (22)
1. Getriebeeinheit insbesondere für Kraftfahrzeuge mit einer Hybridantriebs
anordnung mit zumindest einer mittels zumindest einer Kupplung (101) mit
der Getriebeeinheit verbindbaren Antriebseinheit (100) und/oder mit zu
mindest einem mittels zumindest einer Kupplung (103) mit der Getriebeein
heit verbindbaren Energiespeicher (102), dadurch gekennzeichnet, dass die
zumindest eine Kupplung (101, 103) derart angesteuert wird, dass bei Zu-
und Abschaltvorgängen der zumindest einen Antriebseinheit (100) und/oder
des zumindest einen Energiespeichers (102) die zumindest eine Kupplung
(101, 103) schlupfend das übertragbare Drehmoment steuert.
2. Getriebeeinheit nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der
Schlupf der zumindest einen Kupplung (101, 103) als Kenngröße verwen
det wird, um eine Energieaufnahme oder -abgabe der zumindest einen An
triebseinheit (100) und/oder des zumindest einen Energiespeichers (102) in
Abhängigkeit vom Schlupf zu steuern.
3. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, dass der Schlupf der zumindest einen Kupplung (101, 103) als
Steuergröße verwendet wird, um die Energie- oder Momentenabgabe der
zumindest einen Antriebseinheit (100) und/oder des zumindest einen Ener
giespeichers (102) zu regeln oder zu steuern.
4. Getriebeeinheit nach Anspruch einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge
kennzeichnet, dass wenigstens eine Kupplung (101, 103) eine reibschlüssi
ge Kupplung ist.
5. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich
net, dass wenigstens eine Kupplung (101, 103) eine Reibungskupplung o
der Lamellenkupplung oder Magnetpulverkupplung ist.
6. Getriebeeinheit nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass wenigs
tens eine Kupplung (101, 103) eine trocken- oder nasslaufende Kupplung
ist.
7. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeich
net, dass die zumindest eine Kupplung (101, 103) in jedem Betriebszustand
zwischen einem eingerückten und einem ausgerückten Zustand ansteuer
bar und fixierbar ist.
8. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeich
net, dass das übertragbare Drehmoment der zumindest einen Kupplung
(101, 103) mittels einer Steuereinheit (120) und einem Stellmittel gesteuert
wird.
9. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeich
net, dass mittels der zumindest einen steuerbaren Kupplung (101, 103) das
Abtriebsmoment der Getriebeeinheit gesteuert wird.
10. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 9, mit einer Steuereinheit
(120), welche mit Sensoren und/oder anderen Elektronikeinheiten in Wirk
verbindung steht und mittels ansteuerbarer Stellmittel die Übersetzung ei
nes in der Getriebeeinheit vorgesehenen stufenlos verstellbaren Getriebes
(108) und/oder das übertragbare Drehmoment von zumindest einer Kupp
lung (116, 131) steuert, die den Kraftweg zwischen dem stufenlos verstellbare
Getriebe (108) und einem weiteren im Kraftfluss zwischen dem stu
fenlos verstellbaren Getriebe (108) und den Antriebsrädern angeordneten
Getriebe 110 festlegt.
11. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeich
net, dass mittels einer Steuereinheit (120) zumindest eine Kupplung (101,
103) angesteuert wird, wobei das übertragbare Drehmoment der Kupplung
(101, 103) das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit bestimmt, und auf
grund des sich einstellenden Schlupfes innerhalb der Kupplung (101, 103)
die zumindest eine Antriebseinheit und/oder der zumindest eine Energie
speicher (102) in ihrer/seiner Momentenabgabe gesteuert wird/werden.
12. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeich
net, dass zumindest eine Kupplung (116, 131), welche mittels der Steuer
einheit (120) angesteuert wird und mittels des gesteuerten übertragbaren
Drehmomentes das abtriebsseitige Drehmoment bestimmt, eine Kupplung
(116, 131) zum Wechsel von Übersetzungsbereichen des stufenlos ver
stellbaren Getriebes ist.
13. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekenn
zeichnet, dass das stufenlos verstellbare Getriebe (108) ein Kegelschei
benumschlingungsgetriebe, ein Toroidgetriebe, ein Reibradgetriebe oder
ein Reibringgetriebe ist.
14. Getriebeeinheit nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeich
net, dass die Hybridantriebsanordnung zumindest eine der Antriebseinhei
ten (100) oder Energiespeicher (102) aufweist, wie
Verbrennungsmotor,
Elektromotor,
mechanischer Energiespeicher, wie Schwungrad,
elektrischer Energiespeicher, wie Akkumulator.
Verbrennungsmotor,
Elektromotor,
mechanischer Energiespeicher, wie Schwungrad,
elektrischer Energiespeicher, wie Akkumulator.
15. Verfahren zur Steuerung einer Getriebeeinheit mit einer Hybridantriebsan
ordnung insbesondere für Kraftfahrzeuge, dadurch gekennzeichnet, dass
das übertragbare Drehmoment von zumindest einer Kupplung (101, 102)
gesteuert wird, um das Abtriebsmoment der Getriebeeinheit zu steuern und
sich einstellender Schlupf als Steuergröße verwendet wird, um die Energie-
oder Drehmomentabgabe oder -aufnahme der Antriebseinheiten (100)
und/oder Energiespeicher (102) zu steuern.
16. Hybridantriebsanordnung für Kraftfahrzeuge, mit wenigstens zwei Antriebs
einheiten (518, 522) und einer mit diesen verbundenen Getriebeeinheit be
stehend aus einem Nullregelgetriebe mit einem stufenlos verstellbaren
Getriebe (505) und einem mittels zweier Kupplungen (K1, K2) zur Erzielung
verschiedener Gesamtübersetzungen der Getriebeanordnung verbindba
ren Überlagerungsgetriebe (507), dadurch gekennzeichnet, dass eine
Steuereinheit (525) beide Antriebe (518, 522), die Kupplungen (K1, K2) und
die Getriebeanordnung so steuert, dass der Schlupf zumindest einer der
Kupplungen (K1, K2) in Abhängigkeit vom Zu- und Abschalten der
Antriebseinheiten (518, 522) und/oder von motorbetriebenen Hilfsag
gregaten des Kraftfahrzeugs steuerbar ist.
17. Hybridantriebsanordnung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet,
dass das stufenlos verstellbare Getriebe (505) ein Umschlingungs-, Reib
rad-, hydrostatisches und/oder elektrisches Getriebe aufweist.
18. Hybridantriebsanordnung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekenn
zeichnet, dass in der Getriebeeinheit zumindest eine Kupplung (K1, K2)
angeordnet ist, deren Schlupf stufenlos steuerbar ist.
19. Hybridantriebsanordnung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet,
dass die zumindest eine Kupplung (K1, K2) eine Rutschkupplung enthält.
20. Hybridantriebsanordnung nach einem der Ansprüche 16 bis 19, dadurch
gekennzeichnet, dass das Steuergerät (629) eine Regeleinrichtung für
die Übertragungsverhältnisse der zwei Kupplungen (K1, K2) und/oder
des stufenlos verstellbaren Getriebes (CVT) und einen mit der Re
geleinrichtung verbundenen Sollwertgeber aufweist, durch den ein
Vorwärtsfahr- (D), ein Rückwärtsfahr- (R) und ein Standbereich (P, N)
in Abhängigkeit von einem gewünschten Drehmoment (Ma) selbsttätig
so einstellbar sind, dass
- a) im Vorwärts- und Rückwärtsfahrbereich (D, R) und im Standbereich (P, N) das durch eine der Kupplungen (K1) übertragbare Drehmoment (MK1) nur gleich dem gewünschten Drehmoment (Ma) ist, und dass
- b) in allen Bereichen das Übersetzungsverhältnis des stufenlos verstell baren Getriebes so geregelt wird, dass die die Drehmomentrichtung be stimmende Drehzahldifferenz (Δn) zwischen Ein- und Ausgang der einen Kupplung (K1) nahe Null ist.
21. Hybridantriebsanordnung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet,
dass der Sollwertgeber so einstellbar ist, dass das durch das stufenlos
steuerbare Getriebe (CVT) bestimmte Übersetzungsverhältnis der Getrie
beeinheit in beiden Fahrbereichen vorwärts oder rückwärts ein Kriechmo
ment ergibt.
22. Hybridantriebsanordnung nach einem der Ansprüche 16 bis 21, dadurch
gekennzeichnet, dass das Überlagerungsgetriebe (507) ein Planetengetrie
be ist, dessen Steg über ein Stirnradgetriebe (511) mit der Abtriebsseite ei
ner der Kupplungen (K1) verbunden ist.
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