JPS6152427A - スリップ式クラッチ装置の制御方法 - Google Patents
スリップ式クラッチ装置の制御方法Info
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- JPS6152427A JPS6152427A JP59171703A JP17170384A JPS6152427A JP S6152427 A JPS6152427 A JP S6152427A JP 59171703 A JP59171703 A JP 59171703A JP 17170384 A JP17170384 A JP 17170384A JP S6152427 A JPS6152427 A JP S6152427A
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- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
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- F16H2061/145—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means for controlling slip, e.g. approaching target slip value
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- F16H63/46—Signals to a clutch outside the gearbox
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、車両にそなえられる微少スリップ式クラッチ
装置の制御方法に関する。
装置の制御方法に関する。
従来、第8図に示すように、車両にそなえられる微少ス
リップ式トルクフンバータクラッチ付トルク伝達装置で
は、エンジンEの出力軸1からの回転駆動力が、トルク
コンバータ2を介してトランスミッシコン(T/M)3
の入力軸(トルクコンバータ出力軸)4へ伝達されて、
適宜変速され、トランスミッション3の出力軸5.ディ
ファレンシャル機構6を介して駆動輪に動力が伝達され
る。
リップ式トルクフンバータクラッチ付トルク伝達装置で
は、エンジンEの出力軸1からの回転駆動力が、トルク
コンバータ2を介してトランスミッシコン(T/M)3
の入力軸(トルクコンバータ出力軸)4へ伝達されて、
適宜変速され、トランスミッション3の出力軸5.ディ
ファレンシャル機構6を介して駆動輪に動力が伝達され
る。
さらに、エンジンEの出力軸1とトランスミッション3
の入力軸4との間にダンパクラッチ7が介装されていて
、常時は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラッチプレー)4aに付設された7エーシング材
4bとが接合(接続)状態となって、クラッチプレート
4aが70ントカバ−1aとほぼ同速で回転するように
なっている。
の入力軸4との間にダンパクラッチ7が介装されていて
、常時は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラッチプレー)4aに付設された7エーシング材
4bとが接合(接続)状態となって、クラッチプレート
4aが70ントカバ−1aとほぼ同速で回転するように
なっている。
そして、次の条件(運転状態またはエンジン状態)のと
き、ダンパクラッチ制御Kf j+ηM1により、フロ
ントカバー1aとクラッチプレート4aとが分離(開放
)状態となって、クラッチプレー)4aはトルクコンパ
・−夕2を経由した駆動力により回転する。
き、ダンパクラッチ制御Kf j+ηM1により、フロ
ントカバー1aとクラッチプレート4aとが分離(開放
)状態となって、クラッチプレー)4aはトルクコンパ
・−夕2を経由した駆動力により回転する。
(1)エンジン冷却水温度が50°C以下のとき。
(2)1速および後退時。
(3)エンノン回転速度約1300rp+n以下のとき
。
。
(4)エンノン回転速度約2000rp+n以下のスロ
ットル大開度域。
ットル大開度域。
(5)エンジンブレーキ時。
(6)3速から2速へのダウンシフト時。
ダンパクラッチ制御機構M、は、上述の条件をそ九ぞれ
検出する水温センサ8.遊星歯41i部3aの回転速度
センサ9.変速磯呂力袖5の回転速度センサ10.エン
ジン回転数センサ11.スロットル開度センサ12から
の検出信号を受ける制御装置(フントロールユニツ))
13と、このコントロールユニット13からの制御信号
を受けて制御油圧を開放制御するデユーティツレメイド
バルブ14と、このデユーティツレメイドバルブ14か
らの制御油圧を受けて調圧弁15がらの作動油をダンパ
クラッチ7の作動用油室7aお・よび開放用油室7bへ
給排制御する油圧制御弁16とからなっている。
検出する水温センサ8.遊星歯41i部3aの回転速度
センサ9.変速磯呂力袖5の回転速度センサ10.エン
ジン回転数センサ11.スロットル開度センサ12から
の検出信号を受ける制御装置(フントロールユニツ))
13と、このコントロールユニット13からの制御信号
を受けて制御油圧を開放制御するデユーティツレメイド
バルブ14と、このデユーティツレメイドバルブ14か
らの制御油圧を受けて調圧弁15がらの作動油をダンパ
クラッチ7の作動用油室7aお・よび開放用油室7bへ
給排制御する油圧制御弁16とからなっている。
グンバクラッチ7の接合時において、クラッチブレー)
4mが、フロントカバー1aに対して微少スリップする
ようにして、フロントカバー1aとクラッチブレー)4
aとの速度の等しい接合時と、トルクコンバータ2によ
るすべり状態との間の微少スリップ状態が生ずるように
設定されていて、この微少スリップ量は、エンジンEの
回転速度と負荷とに応じて、エンジンEのトルク変動を
遮断することのできる最小の値に余裕を持たせて設定さ
れた設定目標値8つになるようにフィードバック制御さ
れる。
4mが、フロントカバー1aに対して微少スリップする
ようにして、フロントカバー1aとクラッチブレー)4
aとの速度の等しい接合時と、トルクコンバータ2によ
るすべり状態との間の微少スリップ状態が生ずるように
設定されていて、この微少スリップ量は、エンジンEの
回転速度と負荷とに応じて、エンジンEのトルク変動を
遮断することのできる最小の値に余裕を持たせて設定さ
れた設定目標値8つになるようにフィードバック制御さ
れる。
このような、微少スリップ式クラッチ装置によって実施
される従来の制御方法では、第9図に示すように、エン
ジン回転数とタービン回転数との差の絶対値Sが目標ス
リップ量S0と比較されて、絶対値Sと目標スリップ量
S0との差Δ5(=S−80)に対する比(ΔS/S)
に応じてクラッチ押付油圧の単位時間当りのデユーティ
補正量(%/5ec)が決められている。
される従来の制御方法では、第9図に示すように、エン
ジン回転数とタービン回転数との差の絶対値Sが目標ス
リップ量S0と比較されて、絶対値Sと目標スリップ量
S0との差Δ5(=S−80)に対する比(ΔS/S)
に応じてクラッチ押付油圧の単位時間当りのデユーティ
補正量(%/5ec)が決められている。
しかしながら、このような従来の微少スリップ式クラッ
チ装置の制御方法では、使用初期において安定した作動
が得られていても、使用過程において作動油の劣化や異
種オイルの混入により、第10図に示すごとく、クラッ
チ7ヱーシング材4bのμmV′+¥性(摩擦係数−ス
リップ速度特性)が悪化する。
チ装置の制御方法では、使用初期において安定した作動
が得られていても、使用過程において作動油の劣化や異
種オイルの混入により、第10図に示すごとく、クラッ
チ7ヱーシング材4bのμmV′+¥性(摩擦係数−ス
リップ速度特性)が悪化する。
これにより、フィードバック制御系が不安定となり、m
l1図(a)、(b)に示すようにクラッチでのスリッ
プ量が約IHzでハンチングするという問題、くがある
。
l1図(a)、(b)に示すようにクラッチでのスリッ
プ量が約IHzでハンチングするという問題、くがある
。
本発明は、このような問題点を解決しようとするもので
、クラッチ7エーシング材のμ−V特性が悪化した場合
にも、ハンチングの発生を防止することができるように
するとともに、グンバクラッチ作動開始時におけるショ
フクを大幅に低減させることができるよう1こした、微
少スリンツブ式ク装ンチ装置の制御方法を提供すること
を目的とする。
、クラッチ7エーシング材のμ−V特性が悪化した場合
にも、ハンチングの発生を防止することができるように
するとともに、グンバクラッチ作動開始時におけるショ
フクを大幅に低減させることができるよう1こした、微
少スリンツブ式ク装ンチ装置の制御方法を提供すること
を目的とする。
このため本発明の微少スリップ式クラッチ装置の制御方
法は、入出力軸を接合分離するクラッチのスリップ量を
微少制御するに際し、上記クラッチのスリップ量を検出
して、同スリ・2プ量の時間変化を演算するとともに、
予め設定された目標スリップ量と上記スリップ量との偏
差スリップ量を演算し、これらの演算により得られた上
記のスリップ量の時間変化量と偏差スリ・ノブ量とに応
じて補正スリップ量を演算してから、上記クラッチのス
リップ量を上記補正スリップ量だけ補正するようにフィ
ードバック制御を行なうことを特徴としている。
法は、入出力軸を接合分離するクラッチのスリップ量を
微少制御するに際し、上記クラッチのスリップ量を検出
して、同スリ・2プ量の時間変化を演算するとともに、
予め設定された目標スリップ量と上記スリップ量との偏
差スリップ量を演算し、これらの演算により得られた上
記のスリップ量の時間変化量と偏差スリ・ノブ量とに応
じて補正スリップ量を演算してから、上記クラッチのス
リップ量を上記補正スリップ量だけ補正するようにフィ
ードバック制御を行なうことを特徴としている。
本発明の微少スリップ式クラッチ装置の制御方法は上述
のごとく構成されているので、ダンパク′ラッチの作動
時においては、クラッチでのスリップ量の時間変化量に
応じて、クラッチでの補正スリップ量が変化し、使用過
程において作動油の劣化あるいは異種オイルの混入等に
よって、クラッチ7エーシング材のμ−vvF性が悪化
した場合にも、ハンチングを生じない状態で、適切なス
リップ量にすることができる。
のごとく構成されているので、ダンパク′ラッチの作動
時においては、クラッチでのスリップ量の時間変化量に
応じて、クラッチでの補正スリップ量が変化し、使用過
程において作動油の劣化あるいは異種オイルの混入等に
よって、クラッチ7エーシング材のμ−vvF性が悪化
した場合にも、ハンチングを生じない状態で、適切なス
リップ量にすることができる。
以下、図面により本発明の実施例について説明すると、
第1〜7図は本発明の一実施例としての微少スリップ式
クラッチv装置の制御方法を示すもので、第1図1よそ
の制御手順を示すフローチャート、12図は本方法を実
施するための微少スリップ式クラッチ装置の概略構成図
、第3〜7図はいずれも本方法を説明するためのグラフ
である。
第1〜7図は本発明の一実施例としての微少スリップ式
クラッチv装置の制御方法を示すもので、第1図1よそ
の制御手順を示すフローチャート、12図は本方法を実
施するための微少スリップ式クラッチ装置の概略構成図
、第3〜7図はいずれも本方法を説明するためのグラフ
である。
第2.8図に示すように、車両にそなえられる微少スリ
ップ式トルクコンバータクラッチ付トルク伝達装置では
、エンジンEの出力軸1からの回転駆動力が、トルクコ
ンバータ2を介してトランスミッション(T/M)3の
入力#+()ルクコンバータ出力紬ン4へ伝達されて、
適宜変速され、トランスミッション3の出力軸5.ディ
ファレンシャル機構6を介して駆動輪に動力が伝達され
る。
ップ式トルクコンバータクラッチ付トルク伝達装置では
、エンジンEの出力軸1からの回転駆動力が、トルクコ
ンバータ2を介してトランスミッション(T/M)3の
入力#+()ルクコンバータ出力紬ン4へ伝達されて、
適宜変速され、トランスミッション3の出力軸5.ディ
ファレンシャル機構6を介して駆動輪に動力が伝達され
る。
さらに、エンジンEの出力軸1とトランスミッション3
の入力軸4との開にダンパクラ・ンチ7が介装されてい
て、常時は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸
4側のクラッチプレー)4aに付設された7エーシング
材4bとが接合(接続)状態となって、クラッチプレー
ト4aが70ントカバlaとほは同速で回転するように
なっている。
の入力軸4との開にダンパクラ・ンチ7が介装されてい
て、常時は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸
4側のクラッチプレー)4aに付設された7エーシング
材4bとが接合(接続)状態となって、クラッチプレー
ト4aが70ントカバlaとほは同速で回転するように
なっている。
そして、上述の従来例と同じ条件(運転状態またはエン
ノン状態)のとき、ダンパクラッチ制御成構M1により
、フロントカバー1aとクラッチプレート4aとが分離
(開放)状態となって、クラッチプレート411はトル
クコンバータ2を経由しrこ駆動力により回転する。
ノン状態)のとき、ダンパクラッチ制御成構M1により
、フロントカバー1aとクラッチプレート4aとが分離
(開放)状態となって、クラッチプレート411はトル
クコンバータ2を経由しrこ駆動力により回転する。
ダンパクラッチ制御眠構M1は、各条件をそれぞれ検出
する水温センサ8.遊星歯車部3aの回転速度センサ9
.変速磯出力紬5の口伝速度センサ10、エンノン回転
数センサ11.スロットル開度センサ12からの検出信
号を受けるコンビエータで構成される制御装置(フント
ロールユニット)13と、このコントロールユニット1
3がらの制御信号を受けて毎Iノ御油圧を開放制御する
デユーティソレノイドバルブ14と、このデユーティソ
レノイドバルブ14からの制御油圧を受けて調圧弁(油
圧源)15からの作動油をダンパクラッチ7の作動用油
室7aおよび開放用油室7bへ給徘制御する油圧制御弁
16と、フロントカバー1aとクラッチプレー)4aと
のスリップ量を検出するスリップ量検出センサ17とか
らなっている。
する水温センサ8.遊星歯車部3aの回転速度センサ9
.変速磯出力紬5の口伝速度センサ10、エンノン回転
数センサ11.スロットル開度センサ12からの検出信
号を受けるコンビエータで構成される制御装置(フント
ロールユニット)13と、このコントロールユニット1
3がらの制御信号を受けて毎Iノ御油圧を開放制御する
デユーティソレノイドバルブ14と、このデユーティソ
レノイドバルブ14からの制御油圧を受けて調圧弁(油
圧源)15からの作動油をダンパクラッチ7の作動用油
室7aおよび開放用油室7bへ給徘制御する油圧制御弁
16と、フロントカバー1aとクラッチプレー)4aと
のスリップ量を検出するスリップ量検出センサ17とか
らなっている。
これらのデユーティソレノイドバルブ14と油圧制御弁
16とで、電気−油圧変換器Teaが構成される。
16とで、電気−油圧変換器Teaが構成される。
ダンパクラッチ7の接合時において、クラッチブレー)
4aが、フロントカバー1aに対して微少スリップする
ようにして、フロントカバー1aとクラッチブレー)4
aとの速度の等しい接合時と、トルクコンバータ2によ
るすべり状態との間の微少スリップ状態が生ずるように
設定されている。
4aが、フロントカバー1aに対して微少スリップする
ようにして、フロントカバー1aとクラッチブレー)4
aとの速度の等しい接合時と、トルクコンバータ2によ
るすべり状態との間の微少スリップ状態が生ずるように
設定されている。
このような微少スリップ式クラッチ装置によって実施さ
れる本発明の制御方法では、第1,3図に示すように、
予めエンノンEの回転速度と負荷とに応じて、エンジン
Eのトルク変動を遮断することのできる最小の値に余裕
を持たせて設定された設定目標値S0に対して、次のよ
うにして、次回のデエーティ率(Fi正量が決定される
。
れる本発明の制御方法では、第1,3図に示すように、
予めエンノンEの回転速度と負荷とに応じて、エンジン
Eのトルク変動を遮断することのできる最小の値に余裕
を持たせて設定された設定目標値S0に対して、次のよ
うにして、次回のデエーティ率(Fi正量が決定される
。
(1)スリップ量検出センサ17により実スリップ量S
を検出する(ステップa1)。
を検出する(ステップa1)。
(2)制御装置13のメモリから前回のスリップ量S′
を読み出す(ステップa2)。
を読み出す(ステップa2)。
(3)目標ス1ルンブ1S0から災スリップHsのずれ
(偏差スリップi:s−8,)を演算する(ステップa
3)。
(偏差スリップi:s−8,)を演算する(ステップa
3)。
(4)偏差スリップ量(S−SO)に対する係数Kを決
定する(ステップa4)。
定する(ステップa4)。
(5)実スリップ量Sと前回スリップ量S′ とからス
リップ量の変化速度(s−s’)を演算する(ステップ
a5)。
リップ量の変化速度(s−s’)を演算する(ステップ
a5)。
(6)スリップ量変化速度(s−s’)に対する係数り
を決定する(ステップa6)。
を決定する(ステップa6)。
(7)補正スリップfl S Hを次式から演算する(
ステップa7)。
ステップa7)。
SH=K(S So)十L(S S’ )(8)補
正スリップ量Sl(に応じてクラッチ押付油圧を修正す
る(ステップa8)。
正スリップ量Sl(に応じてクラッチ押付油圧を修正す
る(ステップa8)。
このようにして、修正されたクラッチ押付油圧となるよ
うに、油圧が、エンジン回転数に応じて変化する修正開
隔T、(65−120+asec)毎にフィードバック
制御されて、クラッチプレー)4aがフロントカバー1
aへ押し付けられる。
うに、油圧が、エンジン回転数に応じて変化する修正開
隔T、(65−120+asec)毎にフィードバック
制御されて、クラッチプレー)4aがフロントカバー1
aへ押し付けられる。
なお、このデユーティ率修正世に(,100/T、)を
掛けたものは、単位時間当りのデユーティ補正量(%/
5ec)に対応する。
掛けたものは、単位時間当りのデユーティ補正量(%/
5ec)に対応する。
上述の手順において、第3,4項とff15.6項とは
入れ替えてもよく、並列的に演算するようにしてもよく
、第4.6項において、係数Kによる偏差スリップ量(
S−SO)に対する次回デユーティ率(II正量の比と
、係数りによるスリップ量変化速度(S−8’ )に対
するデユーティ補正量の比とは、関連づけて決定するよ
うにしてもよく、例えば、次のようにしてもよい。
入れ替えてもよく、並列的に演算するようにしてもよく
、第4.6項において、係数Kによる偏差スリップ量(
S−SO)に対する次回デユーティ率(II正量の比と
、係数りによるスリップ量変化速度(S−8’ )に対
するデユーティ補正量の比とは、関連づけて決定するよ
うにしてもよく、例えば、次のようにしてもよい。
(1′)スリップ量のずれ(偏差スリップ量)が大きい
場合には、第4図に示すように、スリップ量のずれが小
さい場合と比較して、スリップ量ずれ(S−S、)に対
する油圧修正量の比Kが大きくなるようにし、さらに係
数りを一定にすることにより、収束性を改善する。
場合には、第4図に示すように、スリップ量のずれが小
さい場合と比較して、スリップ量ずれ(S−S、)に対
する油圧修正量の比Kが大きくなるようにし、さらに係
数りを一定にすることにより、収束性を改善する。
(2′)スリップ量のずれが大きい場合には、第5図に
示すように、スリップ量のずれが小さい場合と比較して
、スリップ量変化速度(s−s’ )に対する油圧修正
量の比りが小さくなるようにし、さらに係数Kを一定に
することにより、滅裂性能を向上させる。
示すように、スリップ量のずれが小さい場合と比較して
、スリップ量変化速度(s−s’ )に対する油圧修正
量の比りが小さくなるようにし、さらに係数Kを一定に
することにより、滅裂性能を向上させる。
また、デユーティ率補正において、実スリップff1S
の目標スリップ量S。からのずれ(S−S、)に対する
補正係数にお上V微分項係数りの値を、自動側mW論に
よる安定性解析より定まる値に選定し、応答性と安定性
とを両立させる。
の目標スリップ量S。からのずれ(S−S、)に対する
補正係数にお上V微分項係数りの値を、自動側mW論に
よる安定性解析より定まる値に選定し、応答性と安定性
とを両立させる。
さらに、制御を容易にするために、不感帯の幅は、回転
速度検出精度およびスリップ量演算精度より決まる最小
の値に選定される。
速度検出精度およびスリップ量演算精度より決まる最小
の値に選定される。
本発明の実施例としての微少スリップ式クラッチ装置の
制御方法は上述のごとく構成されているので、クラッチ
作!a開始時など実スリップ量Sと目線スリップ量S0
とのずれ(S−S、)が大きい場合には、偏差スリップ
量(S−3o)に対するデユーティ率補正係数Kを大き
くするか、または、微分項係数りを小さくするがして、
第6図中の符号Aで示す本発明の特性のごとく、実スリ
ップ量Sの目標スリップ量S0への収束速度を、同図中
の符号Bで示す従来の特性の収束速度と比較して、はや
ぬることができる。
制御方法は上述のごとく構成されているので、クラッチ
作!a開始時など実スリップ量Sと目線スリップ量S0
とのずれ(S−S、)が大きい場合には、偏差スリップ
量(S−3o)に対するデユーティ率補正係数Kを大き
くするか、または、微分項係数りを小さくするがして、
第6図中の符号Aで示す本発明の特性のごとく、実スリ
ップ量Sの目標スリップ量S0への収束速度を、同図中
の符号Bで示す従来の特性の収束速度と比較して、はや
ぬることができる。
また、実スリップ量Sと目標スリップ量80とのずれ(
S−8o)が小さい場合には、偏差スリップ量(S−S
、)に対するデユーティ率補正係数Kを小さくするが、
または、微分項係数りを大きくすることにより、第7図
中の符号Cで示す本発明の特性のごとく、急激なスリッ
プ量の変化が抑制されて、同図中の符号りで示す従来の
特性のスリップ量の変化と比較して、良好な減衰性能が
得られるのである。
S−8o)が小さい場合には、偏差スリップ量(S−S
、)に対するデユーティ率補正係数Kを小さくするが、
または、微分項係数りを大きくすることにより、第7図
中の符号Cで示す本発明の特性のごとく、急激なスリッ
プ量の変化が抑制されて、同図中の符号りで示す従来の
特性のスリップ量の変化と比較して、良好な減衰性能が
得られるのである。
以上詳述したように、本発明の微少スリップ式クラッチ
装置の制御方法によれば、入出力軸を接合分離するクラ
ッチのスリップ量を微少制御するに際し、上記クラッチ
のスリップ量を検出して、同スリップ量の時間変化を演
算するとともに、予め設定された目線スリップ量と上記
スリップ量とノ偏差スリップ量を演算し、これらの演算
により得られた上記のスリップ量の時間変化量と偏差ス
リップ量とに応じて補正スリップ量を演算してから、上
記クラッチのスリップ量を上記補正スリップ量だけ補正
するようにフィードバック制御を行なうという簡易化さ
れた手順で、次のような効果ないし利点を得ることがで
きる。
装置の制御方法によれば、入出力軸を接合分離するクラ
ッチのスリップ量を微少制御するに際し、上記クラッチ
のスリップ量を検出して、同スリップ量の時間変化を演
算するとともに、予め設定された目線スリップ量と上記
スリップ量とノ偏差スリップ量を演算し、これらの演算
により得られた上記のスリップ量の時間変化量と偏差ス
リップ量とに応じて補正スリップ量を演算してから、上
記クラッチのスリップ量を上記補正スリップ量だけ補正
するようにフィードバック制御を行なうという簡易化さ
れた手順で、次のような効果ないし利点を得ることがで
きる。
(1)グンバクラッチの作動開始時において、クラッチ
でのスリップ量の時間変化量に応じて、クラッチでの補
正スリップ量が変化するので、ショックが生じない。
でのスリップ量の時間変化量に応じて、クラッチでの補
正スリップ量が変化するので、ショックが生じない。
(2)使用過程において、作動油の劣化あるいは異種オ
イルの混入等によって、クラッチ7エーシング材のμ−
V特性が悪化した場合にも、良好な滅箕特性により、ス
リップ量のハンチングを抑止することができる。
イルの混入等によって、クラッチ7エーシング材のμ−
V特性が悪化した場合にも、良好な滅箕特性により、ス
リップ量のハンチングを抑止することができる。
第1〜7図は本発明の一実施例としての微少スリップ式
クラッチ装置の制御方法を示すもので、第1図はその制
御手順を示す70−チャート、第2図は本方法を実施す
るための微少スリップ式クラッチ装置の概略構成図、第
3〜7図はいずれも本方法を説明するためのグラフであ
り、第8〜11図は従来の微少スリップ式クラッチ装置
の制御方法を示すもので、第8図はその方法を実施する
ための微少スリップ式クラッチ装置を示す構成図、tj
S9−1’o図および第11図(a)、(b)は、いず
れも従来の方法を示すグラフである。 1・・出力軸、la・・フロントカバー、2・・トルク
コンバータ、3・・トランスミッション(T/M)、3
a・・遊星歯車部、4・・入力軸(トルクコンバータ出
力軸)、4a・・クラッチプレート、4b・・7エーシ
ング材、5・・変速機出力軸、6・・ディフアレンシャ
ル機構、7・・グンバクラッチ、7a・・作動用油室、
7b・・開放用油室、8・・水温センサ、9,10・・
回部速度センサ、11・・エンジン回転数センサ、12
・・スロットル開度センサ、13・・コンピュータで構
成される制御装置(コントロールユニット)、14・・
デユーティツレメイドバルブ、15・・調圧弁、16・
・油圧制御弁、17・・スリップ量検出センサ、E・・
エンジン、M、・・グイバクラッチ制御成構、Tea・
・電気−油圧変換器。
クラッチ装置の制御方法を示すもので、第1図はその制
御手順を示す70−チャート、第2図は本方法を実施す
るための微少スリップ式クラッチ装置の概略構成図、第
3〜7図はいずれも本方法を説明するためのグラフであ
り、第8〜11図は従来の微少スリップ式クラッチ装置
の制御方法を示すもので、第8図はその方法を実施する
ための微少スリップ式クラッチ装置を示す構成図、tj
S9−1’o図および第11図(a)、(b)は、いず
れも従来の方法を示すグラフである。 1・・出力軸、la・・フロントカバー、2・・トルク
コンバータ、3・・トランスミッション(T/M)、3
a・・遊星歯車部、4・・入力軸(トルクコンバータ出
力軸)、4a・・クラッチプレート、4b・・7エーシ
ング材、5・・変速機出力軸、6・・ディフアレンシャ
ル機構、7・・グンバクラッチ、7a・・作動用油室、
7b・・開放用油室、8・・水温センサ、9,10・・
回部速度センサ、11・・エンジン回転数センサ、12
・・スロットル開度センサ、13・・コンピュータで構
成される制御装置(コントロールユニット)、14・・
デユーティツレメイドバルブ、15・・調圧弁、16・
・油圧制御弁、17・・スリップ量検出センサ、E・・
エンジン、M、・・グイバクラッチ制御成構、Tea・
・電気−油圧変換器。
Claims (1)
- 入出力軸を接合分離するクラッチのスリップ量を微少制
御するに際し、上記クラッチのスリップ量を検出して、
同スリップ量の時間変化を演算するとともに、予め設定
された目標スリップ量と上記スリップ量との偏差スリッ
プ量を演算し、これらの演算により得られた上記のスリ
ップ量の時間変化量と偏差スリップ量とに応じて補正ス
リップ量を演算してから、上記クラッチのスリップ量を
上記補正スリップ量だけ補正するようにフィードバック
制御を行なうことを特徴とする、微少スリップ式クラッ
チ装置の制御方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59171703A JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
KR1019850005489A KR890001205B1 (ko) | 1984-08-17 | 1985-07-30 | 슬립식 클러치장치의 제어방법 |
GB08520166A GB2163230B (en) | 1984-08-17 | 1985-08-12 | Slip clutch device control method |
US06/764,649 US4660697A (en) | 1984-08-17 | 1985-08-12 | Slip clutch device control method |
FR8512402A FR2569249B1 (fr) | 1984-08-17 | 1985-08-14 | Procede de controle d'un dispositif d'embrayage a glissement |
DE19853529473 DE3529473A1 (de) | 1984-08-17 | 1985-08-16 | Steuerverfahren fuer eine rutschkupplung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59171703A JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6152427A true JPS6152427A (ja) | 1986-03-15 |
JPH02586B2 JPH02586B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=15928109
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59171703A Granted JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4660697A (ja) |
JP (1) | JPS6152427A (ja) |
KR (1) | KR890001205B1 (ja) |
DE (1) | DE3529473A1 (ja) |
FR (1) | FR2569249B1 (ja) |
GB (1) | GB2163230B (ja) |
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-
1985
- 1985-07-30 KR KR1019850005489A patent/KR890001205B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-08-12 GB GB08520166A patent/GB2163230B/en not_active Expired
- 1985-08-12 US US06/764,649 patent/US4660697A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-14 FR FR8512402A patent/FR2569249B1/fr not_active Expired
- 1985-08-16 DE DE19853529473 patent/DE3529473A1/de active Granted
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