JPH02586B2 - - Google Patents
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- JPH02586B2 JPH02586B2 JP59171703A JP17170384A JPH02586B2 JP H02586 B2 JPH02586 B2 JP H02586B2 JP 59171703 A JP59171703 A JP 59171703A JP 17170384 A JP17170384 A JP 17170384A JP H02586 B2 JPH02586 B2 JP H02586B2
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/50—Inputs being a function of the status of the machine, e.g. position of doors or safety belts
- F16H59/56—Inputs being a function of the status of the machine, e.g. position of doors or safety belts dependent on signals from the main clutch
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W30/00—Purposes of road vehicle drive control systems not related to the control of a particular sub-unit, e.g. of systems using conjoint control of vehicle sub-units, or advanced driver assistance systems for ensuring comfort, stability and safety or drive control systems for propelling or retarding the vehicle
- B60W30/18—Propelling the vehicle
-
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
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-
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- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
-
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- F16H2059/465—Detecting slip, e.g. clutch slip ratio
-
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H—GEARING
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- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
- F16H2061/145—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means for controlling slip, e.g. approaching target slip value
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H63/00—Control outputs from the control unit to change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion or to other devices than the final output mechanism
- F16H63/40—Control outputs from the control unit to change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion or to other devices than the final output mechanism comprising signals other than signals for actuating the final output mechanisms
- F16H63/46—Signals to a clutch outside the gearbox
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、車両のそなえられるスリツプ式クラ
ツチ装置の制御方法に関する。
ツチ装置の制御方法に関する。
従来、第8図に示す如く、スリツプ式クラツチ
が並列に配設されたトルクコンバータ式トルク伝
達装置では、エンジンのEの出力軸1(トルクコ
ンバータおよび後述するクラツチ7の入力軸)か
らの回転動力が、トルクコンバータ2を介してト
ランスミツシヨン3の入力軸(トルクコンバータ
および後述するクラツチ7の出力軸)4へ伝達さ
れて、適宜変速され、トランスミツシヨン3の出
力軸5、デイフアレンシヤル機構6を介して駆動
輪に伝達される。
が並列に配設されたトルクコンバータ式トルク伝
達装置では、エンジンのEの出力軸1(トルクコ
ンバータおよび後述するクラツチ7の入力軸)か
らの回転動力が、トルクコンバータ2を介してト
ランスミツシヨン3の入力軸(トルクコンバータ
および後述するクラツチ7の出力軸)4へ伝達さ
れて、適宜変速され、トランスミツシヨン3の出
力軸5、デイフアレンシヤル機構6を介して駆動
輪に伝達される。
さらに、エンジンEの出力軸1とトランスミツ
シヨン3の入力軸4との間で上記トルクコンバー
タ2に並列にクラツチ7が介装されていて、常時
は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラツチプレート4aに付設されたフエーシ
ング材4bとが微少スリツプをともなう係合状態
となつて、クラツチプレート4aがフロントカバ
ー1aとほぼ同速で回転するようになつている。
シヨン3の入力軸4との間で上記トルクコンバー
タ2に並列にクラツチ7が介装されていて、常時
は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラツチプレート4aに付設されたフエーシ
ング材4bとが微少スリツプをともなう係合状態
となつて、クラツチプレート4aがフロントカバ
ー1aとほぼ同速で回転するようになつている。
そして、次の条件(運転状態またはエンジン状
態)のとき、クラツチ制御機構M1により、フロ
ントカバー1aとクラツチプレート4aとが解放
状態となつて、入力軸4はトルクコンバータ2を
経由した駆動力により回転する。
態)のとき、クラツチ制御機構M1により、フロ
ントカバー1aとクラツチプレート4aとが解放
状態となつて、入力軸4はトルクコンバータ2を
経由した駆動力により回転する。
(1) エンジン冷却水温度が50℃以下のとき。
(2) 1速および後退時。
(3) エンジン回転速度約1300rpm以下のとき。
(4) エンジン回転速度約2000rpm以下でスロツト
ル開度が大きい運転域。
ル開度が大きい運転域。
(5) エンジンブレーキ時。
(6) 3速から2速へのダウンシフト時。
クラツチ制御機構M1は、上述の条件をそれぞ
れ検出する水温センサ8、遊星歯車部3aの回転
速度センサ9、変速機出力軸5の回転速度センサ
10、エンジン回転速度センサ11、スロツトル
開度センサ12からの検出信号を受ける制御装置
(コントロールユニツト)13と、このコントロ
ールユニツト13からの制御信号を受けて調圧弁
15からの制御油圧を開放制御するデユーテイソ
レノイドバルブ14と、このデユーテイソレノイ
ドバルブ14によつて調整された制御油圧を受け
て図示しない油圧源からの作動油をクラツチ7の
作動用油室7aおよび解放用油室7bへ給排制御
する油圧制御弁16とからなつている。
れ検出する水温センサ8、遊星歯車部3aの回転
速度センサ9、変速機出力軸5の回転速度センサ
10、エンジン回転速度センサ11、スロツトル
開度センサ12からの検出信号を受ける制御装置
(コントロールユニツト)13と、このコントロ
ールユニツト13からの制御信号を受けて調圧弁
15からの制御油圧を開放制御するデユーテイソ
レノイドバルブ14と、このデユーテイソレノイ
ドバルブ14によつて調整された制御油圧を受け
て図示しない油圧源からの作動油をクラツチ7の
作動用油室7aおよび解放用油室7bへ給排制御
する油圧制御弁16とからなつている。
クラツチ7の係合時において、同クラツチ7
は、クラツチプレート4aをフロントカバー1a
に対して微少スリツプさせるようにして、フロン
トカバー1aとクラツチプレート4aとの速度の
等しい完全係合時と、トルクコンバータ2による
滑り状態(クラツチ7の解放状態)との間の微少
スリツプ状態が生ずるように設定されており、こ
の微少スリツプ量は、エンジンEのトルク変動を
遮断することのできる最小の値に対して多少の余
裕を持たせてエンジンEの回転速度と負荷とに応
じて設定された設定目標値Soになるようにフイ
ードバツク制御される。
は、クラツチプレート4aをフロントカバー1a
に対して微少スリツプさせるようにして、フロン
トカバー1aとクラツチプレート4aとの速度の
等しい完全係合時と、トルクコンバータ2による
滑り状態(クラツチ7の解放状態)との間の微少
スリツプ状態が生ずるように設定されており、こ
の微少スリツプ量は、エンジンEのトルク変動を
遮断することのできる最小の値に対して多少の余
裕を持たせてエンジンEの回転速度と負荷とに応
じて設定された設定目標値Soになるようにフイ
ードバツク制御される。
このようなスリツプ式クラツチ装置において実
施される従来の制御方法では、第9図に示すよう
に、エンジン回転速度とタービン回転速度との差
の絶対値Sが目標スリツプ量Soと比較されて、
絶対値Sと目標スリツプ量Soとの差ΔS(=S−
So)に対する比(ΔS/S)に応じてクラツチ押
付油圧の単位時間当たりのデユーテイ補正量
(%/sec)が決められている。
施される従来の制御方法では、第9図に示すよう
に、エンジン回転速度とタービン回転速度との差
の絶対値Sが目標スリツプ量Soと比較されて、
絶対値Sと目標スリツプ量Soとの差ΔS(=S−
So)に対する比(ΔS/S)に応じてクラツチ押
付油圧の単位時間当たりのデユーテイ補正量
(%/sec)が決められている。
しかしながら、このような従来のスリツプ式ク
ラツチ装置の制御方法では、使用初期において安
定した作動が得られていても、使用過程において
作動油の劣化や異種オイルの混入により、第10
図に示す如く、フエーシング材4bのμ−v特性
(摩擦係数−スリツプ速度特性)が悪化する。
ラツチ装置の制御方法では、使用初期において安
定した作動が得られていても、使用過程において
作動油の劣化や異種オイルの混入により、第10
図に示す如く、フエーシング材4bのμ−v特性
(摩擦係数−スリツプ速度特性)が悪化する。
これにより、フイードバツク制御系が不安定と
なり、第11図a,bに示すようにクラツチでの
スリツプ量が約1Hzでハンチングするという不具
合が生じる。
なり、第11図a,bに示すようにクラツチでの
スリツプ量が約1Hzでハンチングするという不具
合が生じる。
本発明は、このような不具合を解決しようとす
るもので、クラツチフエーシング材のμ−v特性
が悪化した場合にも、ハンチングの発生を防止す
ることができるようにするとともに、クラツチ作
動開始時におけるシヨツクを大幅に低減させるこ
とができるようにしたスリツプ式クラツチ装置の
制御方法を提供することを目的とする。
るもので、クラツチフエーシング材のμ−v特性
が悪化した場合にも、ハンチングの発生を防止す
ることができるようにするとともに、クラツチ作
動開始時におけるシヨツクを大幅に低減させるこ
とができるようにしたスリツプ式クラツチ装置の
制御方法を提供することを目的とする。
このため本発明のスリツプ式クラツチ装置の制
御方法は、入出力軸を接合分離するクラツチのス
リツプ量を制御するに際し、上記クラツチのスリ
ツプ量を検出して、同スリツプ量の時間変化を演
算するとともに、予め設定された目標スリツプ量
と上記スリツプ量との偏差スリツプ量を演算し、
これらの演算により得られた上記スリツプ量の時
間変化量と偏差スリツプ量とに応じて上記クラツ
チのスリツプ量を上記目標スリツプ量に近づける
ように上記クラツチの係合力をフイードバツク制
御することを特徴としている。
御方法は、入出力軸を接合分離するクラツチのス
リツプ量を制御するに際し、上記クラツチのスリ
ツプ量を検出して、同スリツプ量の時間変化を演
算するとともに、予め設定された目標スリツプ量
と上記スリツプ量との偏差スリツプ量を演算し、
これらの演算により得られた上記スリツプ量の時
間変化量と偏差スリツプ量とに応じて上記クラツ
チのスリツプ量を上記目標スリツプ量に近づける
ように上記クラツチの係合力をフイードバツク制
御することを特徴としている。
本発明のスリツプ式クラツチ装置の制御方法は
上述の如く構成されているので、クラツチの作動
時において、クラツチでのスリツプ量の時間変化
量および偏差スリツプ量に応じて同クラツチの係
合力が制御され、使用過程における作動油の劣化
あるいは異種オイルの混入等によつてクラツチフ
エーシング材のμ−vの特性が悪化した場合に
も、ハンチングを生じさせることなく適切なスリ
ツプ量に制御することができる。
上述の如く構成されているので、クラツチの作動
時において、クラツチでのスリツプ量の時間変化
量および偏差スリツプ量に応じて同クラツチの係
合力が制御され、使用過程における作動油の劣化
あるいは異種オイルの混入等によつてクラツチフ
エーシング材のμ−vの特性が悪化した場合に
も、ハンチングを生じさせることなく適切なスリ
ツプ量に制御することができる。
以下、第1〜7図により本発明の一実施例につ
いて説明する。
いて説明する。
第2,8図に示すように、スリツプ式クラツチ
が並列に配設されたトルクコンバータ式トルク伝
達装置では、エンジンEの出力軸1(トルクコン
バータおよびクラツチ7の入力軸)からの回転動
力が、トルクコンバータ2を介してトランスミツ
シヨン3の入力軸(トルクコンバータおよびクラ
ツチ7の出力軸)4へ伝達されて、適宜変速さ
れ、トランスミツシヨン3の出力軸5、デイフア
レンシヤル機構6を介して駆動輪に伝達される。
が並列に配設されたトルクコンバータ式トルク伝
達装置では、エンジンEの出力軸1(トルクコン
バータおよびクラツチ7の入力軸)からの回転動
力が、トルクコンバータ2を介してトランスミツ
シヨン3の入力軸(トルクコンバータおよびクラ
ツチ7の出力軸)4へ伝達されて、適宜変速さ
れ、トランスミツシヨン3の出力軸5、デイフア
レンシヤル機構6を介して駆動輪に伝達される。
さらに、エンジンEの出力軸1とトランスミツ
シヨン3の入力軸4との間で上記トルクコンバー
タ2に並列にクラツチ7が介装されていて、常時
は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラツチプレート4aに付設されたフエーシ
ング材4bとが微少スリツプをともなう係合状態
となつて、クラツチプレート4aがフロントカバ
ー1aとほぼ同速で回転するようになつている。
シヨン3の入力軸4との間で上記トルクコンバー
タ2に並列にクラツチ7が介装されていて、常時
は、出力軸1側のフロントカバー1aと入力軸4
側のクラツチプレート4aに付設されたフエーシ
ング材4bとが微少スリツプをともなう係合状態
となつて、クラツチプレート4aがフロントカバ
ー1aとほぼ同速で回転するようになつている。
そして、上述の従来例と同じ条件(運転状態ま
たはエンジン状態)のとき、クラツチ制御機構M
1により、フロントカバー1aとクラツチプレー
ト4aとが解放状態となつて、入力軸4はトルク
コンバータ2を経由した駆動力により回転する。
たはエンジン状態)のとき、クラツチ制御機構M
1により、フロントカバー1aとクラツチプレー
ト4aとが解放状態となつて、入力軸4はトルク
コンバータ2を経由した駆動力により回転する。
クラツチ制御機構M1は、各条件をそれぞれ検
出する水温センサ8、遊星歯車部3aの回転速度
センサ9、変速機出力軸5の回転速度センサ1
0、エンジン回転速度センサ11、スロツトル開
度センサ12からの検出信号を受けるコンピユー
タで構成される制御装置(コントロールユニツ
ト)13と、このコントロールユニツト13から
の制御信号を受けて調圧弁15からの制御油圧を
開放制御するデユーテイソレノイドバルブ14
と、このデユーテイソレノイドバルブ14によつ
て調整された制御油圧を受けて図示しない油圧源
からの作動油をクラツチ7の作動用油室7aおよ
び解放用室7bへ給排制御する油圧制御弁16
と、フロントカバー1aとクラツチプレート4a
とのスリツプ量を検出するスリツプ量検出センサ
17とからなつている。なお、このセンサ17は
出力軸1および入力軸4の回転速度をそれぞれ検
出する2つのセンサで構成することができ、本実
施例の場合、出力軸1の回転速度はエンジンの回
転速度センサ11により、また入力軸4の回転速
度は出力軸5の回転速度センサ11の出力値にト
ランスミツシヨン3の変速比を乗ずることにより
検出可能である。
出する水温センサ8、遊星歯車部3aの回転速度
センサ9、変速機出力軸5の回転速度センサ1
0、エンジン回転速度センサ11、スロツトル開
度センサ12からの検出信号を受けるコンピユー
タで構成される制御装置(コントロールユニツ
ト)13と、このコントロールユニツト13から
の制御信号を受けて調圧弁15からの制御油圧を
開放制御するデユーテイソレノイドバルブ14
と、このデユーテイソレノイドバルブ14によつ
て調整された制御油圧を受けて図示しない油圧源
からの作動油をクラツチ7の作動用油室7aおよ
び解放用室7bへ給排制御する油圧制御弁16
と、フロントカバー1aとクラツチプレート4a
とのスリツプ量を検出するスリツプ量検出センサ
17とからなつている。なお、このセンサ17は
出力軸1および入力軸4の回転速度をそれぞれ検
出する2つのセンサで構成することができ、本実
施例の場合、出力軸1の回転速度はエンジンの回
転速度センサ11により、また入力軸4の回転速
度は出力軸5の回転速度センサ11の出力値にト
ランスミツシヨン3の変速比を乗ずることにより
検出可能である。
これらのデユーテイソレノイドバルブ14と油
圧制御弁16とで電気−油圧変換器Teoが構成さ
れる。
圧制御弁16とで電気−油圧変換器Teoが構成さ
れる。
クラツチ7の係合時において、同クラツチ7
は、クラツチプレート4aをフロントカバー1a
に対して微少スリツプさせるようにして、フロン
トカバー1aとクラツチプレート4aとの速度の
等しい完全係合時と、トルクコンバータ2による
滑り状態(クラツチ7の解放状態)との間の微少
スリツプ状態が生ずるように設定されている。
は、クラツチプレート4aをフロントカバー1a
に対して微少スリツプさせるようにして、フロン
トカバー1aとクラツチプレート4aとの速度の
等しい完全係合時と、トルクコンバータ2による
滑り状態(クラツチ7の解放状態)との間の微少
スリツプ状態が生ずるように設定されている。
このようなスリツプ式クラツチ装置によつて実
施される本発明の制御方法では、第1,3図に示
すように、エンジンEのトルク変動を遮断するこ
とのできる最小の値に対して多少の余裕を持たせ
て予めエンジンEの回転速度と負荷とに応じて設
定された設定目標値Soに対して、次のようにし
て次回のデユーテイ率修正量が決定される。
施される本発明の制御方法では、第1,3図に示
すように、エンジンEのトルク変動を遮断するこ
とのできる最小の値に対して多少の余裕を持たせ
て予めエンジンEの回転速度と負荷とに応じて設
定された設定目標値Soに対して、次のようにし
て次回のデユーテイ率修正量が決定される。
(1) スリツプ量検出センサ17により実際のスリ
ツプ量Sを検出する。(ステップa1) (2) 制御装置13のメモリから前回のスリツプ量
S′を読み出す。(ステップa2) (3) 目標スリツプ量Soからの実スリツプ量Sの
ずれ(偏差スリツプ量;S−So)を演算する。
(ステップa3) (4) 偏差スリツプ量(S−So)に対する係数K
を決定する。(ステップa4) (5) 実スリツプ量Sと前回スリツプ量S′とからス
リツプ量の変化速度(S−S′)を演算する。
(ステップa5) (6) スリツプ量変化速度(S−S′)に対する係数
Lを決定する。(ステップa6) (7) 補正スリツプ量SHを次式から演算する。(ス
テップa7) SH=K(S−So)+L(S−S′) (8) 補正スリツプ量SHに応じてデユーテイ率修
正量を決め(第3図)、それに基づいてデユー
テイ率を補正してクラツチ押付油圧を修正す
る。(ステップa8) このようにして、クラツチ7へ供給される作動
油圧が、修正されたクラツチ押付油圧となるよう
に、エンジン回転速度に応じて変化する修正間隔
T1(65〜120msec)毎にフイードバツク制御さ
れ、クラツチプレート4aが目標スリツプ量So
を伴つてフロントカバー1aに係合するように制
御される。
ツプ量Sを検出する。(ステップa1) (2) 制御装置13のメモリから前回のスリツプ量
S′を読み出す。(ステップa2) (3) 目標スリツプ量Soからの実スリツプ量Sの
ずれ(偏差スリツプ量;S−So)を演算する。
(ステップa3) (4) 偏差スリツプ量(S−So)に対する係数K
を決定する。(ステップa4) (5) 実スリツプ量Sと前回スリツプ量S′とからス
リツプ量の変化速度(S−S′)を演算する。
(ステップa5) (6) スリツプ量変化速度(S−S′)に対する係数
Lを決定する。(ステップa6) (7) 補正スリツプ量SHを次式から演算する。(ス
テップa7) SH=K(S−So)+L(S−S′) (8) 補正スリツプ量SHに応じてデユーテイ率修
正量を決め(第3図)、それに基づいてデユー
テイ率を補正してクラツチ押付油圧を修正す
る。(ステップa8) このようにして、クラツチ7へ供給される作動
油圧が、修正されたクラツチ押付油圧となるよう
に、エンジン回転速度に応じて変化する修正間隔
T1(65〜120msec)毎にフイードバツク制御さ
れ、クラツチプレート4aが目標スリツプ量So
を伴つてフロントカバー1aに係合するように制
御される。
なお、上記デユーテイ率修正量に(100/T1)
を掛けたものは、単位時間当たりのデユーテイ補
正量(%/sec)に対応する。
を掛けたものは、単位時間当たりのデユーテイ補
正量(%/sec)に対応する。
上述の手順において、第3、4項と第5、6項
とは入れ替えてもよく、並列的に演算するように
してもよいものである。また、第4、6項におい
ては、次のようにしてもよい。
とは入れ替えてもよく、並列的に演算するように
してもよいものである。また、第4、6項におい
ては、次のようにしてもよい。
(a) スリツプ量のずれ(偏差スリツプ量)が大き
い場合には、第4図に示すように、スリツプ量
のずれが小さい場合と比較して、偏差スリツプ
量(S−So)に対する係数Kの値が大きくな
るようにし、スリツプ量の目標値への収束性を
改善する。
い場合には、第4図に示すように、スリツプ量
のずれが小さい場合と比較して、偏差スリツプ
量(S−So)に対する係数Kの値が大きくな
るようにし、スリツプ量の目標値への収束性を
改善する。
(b) スリツプ量のずれが大きい場合には、第5図
に示すように、スリツプ量のずれが小さい場合
と比較して、スリツプ量変化速度(S−S′)に
対する係数Lの値が小さくなるようにし、スリ
ツプ量のずれが小さいときのみ減衰性能を向上
させる。
に示すように、スリツプ量のずれが小さい場合
と比較して、スリツプ量変化速度(S−S′)に
対する係数Lの値が小さくなるようにし、スリ
ツプ量のずれが小さいときのみ減衰性能を向上
させる。
また、デユーテイ率補正において、実スリツプ
量Sの目標スリツプ量Soからのずれ(S−So)
に対する係数Kおよびスリツプ量変化速度(S−
S′)に対する係数Lの値を、自動制御理論する安
定性解析により定まる値に選定し、応答性と安定
性とを両立させる。
量Sの目標スリツプ量Soからのずれ(S−So)
に対する係数Kおよびスリツプ量変化速度(S−
S′)に対する係数Lの値を、自動制御理論する安
定性解析により定まる値に選定し、応答性と安定
性とを両立させる。
さらに、制御を容易にするために、不感帯の幅
は、回転速度検出精度およびスリツプ量演算精度
により決まる最小の値に選定される。
は、回転速度検出精度およびスリツプ量演算精度
により決まる最小の値に選定される。
本発明の実施例としてのスリツプ式クラツチ装
置の制御方法は上述の如く構成されているので、
クラツチ作動開始時など実スリツプ量Sと目標ス
リツプ量Soとのずれが大きい場合には、偏差ス
リツプ量(S−So)に対する係数Kを大きくす
るとともにスリツプ量変化速度(S−S′)に対す
る係数Lを小さくして、第6図中の符号Aで示す
本発明の特性の如く、実スリツプ量Sの目標スリ
ツプ量Soへの収束速度を、同図中の符号Bで示
す従来の特性の収束速度と比較して、速めること
ができる。
置の制御方法は上述の如く構成されているので、
クラツチ作動開始時など実スリツプ量Sと目標ス
リツプ量Soとのずれが大きい場合には、偏差ス
リツプ量(S−So)に対する係数Kを大きくす
るとともにスリツプ量変化速度(S−S′)に対す
る係数Lを小さくして、第6図中の符号Aで示す
本発明の特性の如く、実スリツプ量Sの目標スリ
ツプ量Soへの収束速度を、同図中の符号Bで示
す従来の特性の収束速度と比較して、速めること
ができる。
また、実スリツプ量Sと目標スリツプ量Soと
のずれが小さい場合には、偏差スリツプ量(S−
So)に対する係数Kを小さくするとともにスリ
ツプ量変化速度(S−S′)に対する係数Lを大き
くすることにより、第7図中の符号Cで示す本発
明の特性の如く、急激なスリツプ量の変化が抑制
されて、同図中の符号Dで示す従来の特性のスリ
ツプ量の変化と比較して、良好な減衰特性が得ら
れるのである。
のずれが小さい場合には、偏差スリツプ量(S−
So)に対する係数Kを小さくするとともにスリ
ツプ量変化速度(S−S′)に対する係数Lを大き
くすることにより、第7図中の符号Cで示す本発
明の特性の如く、急激なスリツプ量の変化が抑制
されて、同図中の符号Dで示す従来の特性のスリ
ツプ量の変化と比較して、良好な減衰特性が得ら
れるのである。
以上詳述したように、本発明のスリツプ式クラ
ツチ装置の制御方法によれば、入出力軸を接合分
離するクラツチのスリツプ量を制御するに際し、
上記のクラツチのスリツプ量を検出して、同スリ
ツプ量の時間変化を演算するとともに、予め設定
された目標スリツプ量と上記スリツプ量との偏差
スリツプ量を演算し、これらの演算により得られ
た上記スリツプ量の時間変化量と偏差スリツプ量
とに応じて上記クラツチのスリツプ量を上記目標
スリツプ量に近づけるように上記クラツチの係合
力なフイードバツク制御するという簡単な手順
で、次のような効果ないし利点を得ることができ
る。
ツチ装置の制御方法によれば、入出力軸を接合分
離するクラツチのスリツプ量を制御するに際し、
上記のクラツチのスリツプ量を検出して、同スリ
ツプ量の時間変化を演算するとともに、予め設定
された目標スリツプ量と上記スリツプ量との偏差
スリツプ量を演算し、これらの演算により得られ
た上記スリツプ量の時間変化量と偏差スリツプ量
とに応じて上記クラツチのスリツプ量を上記目標
スリツプ量に近づけるように上記クラツチの係合
力なフイードバツク制御するという簡単な手順
で、次のような効果ないし利点を得ることができ
る。
(1) クラツチの作動開始時において、クラツチで
のスリツプ量の時間変化量に応じて同クラツチ
の係合力が制御されるので、急激なスリツプ量
の変化が抑制され、作動時のシヨツクが低減さ
れる。
のスリツプ量の時間変化量に応じて同クラツチ
の係合力が制御されるので、急激なスリツプ量
の変化が抑制され、作動時のシヨツクが低減さ
れる。
(2) 使用過程において、作動油の劣化あるいは異
種オイルの混入等によつてクラツチフエーシン
グ材のμ−v特性が悪化した場合にも、良好な
減衰特性によりスリツプ量のハンチングを抑止
することができる。
種オイルの混入等によつてクラツチフエーシン
グ材のμ−v特性が悪化した場合にも、良好な
減衰特性によりスリツプ量のハンチングを抑止
することができる。
なお、上記実施例においては、偏差スリツプ量
(S−So)に対して、係数K、Lを共に変化させ
たが、場合によつては何れか一方の係数を一定値
に設定しても上記実施例とほぼ同様の効果が達成
できるものである。
(S−So)に対して、係数K、Lを共に変化させ
たが、場合によつては何れか一方の係数を一定値
に設定しても上記実施例とほぼ同様の効果が達成
できるものである。
第1〜7図は本発明の一実施例としてのスリツ
プ式クラツチ装置の制御方法を示すもので、第1
図はその制御手順を示すフローチヤート、第2図
は本方法を実施するためのスリツプ式クラツチ装
置の概略構成図、第3〜7図はいずれも本方法を
説明するためのグラフであり、第8〜11図は従
来のスリツプ式クラツチ装置の制御方法を示すも
ので、第8図はその方法を実施するためのスリツ
プ式クラツチ装置を示す構成図、第9〜10図お
よび第11図a,bはいずれも従来の方法を説明
するためのグラフである。 1……出力軸(クラツチ7の入力軸)、2……
トルクコンバータ、3……トランスミツシヨン、
4……入力軸(クラツチ7の出力軸)、7……ス
リツプ式クラツチ、10……変速機出力軸回転速
度センサ、11……エンジン回転速度センサ、1
2……スロツトル開度センサ、13……制御装
置、17……スリツプ量検出センサ、M1……ク
ラツチ制御機構。
プ式クラツチ装置の制御方法を示すもので、第1
図はその制御手順を示すフローチヤート、第2図
は本方法を実施するためのスリツプ式クラツチ装
置の概略構成図、第3〜7図はいずれも本方法を
説明するためのグラフであり、第8〜11図は従
来のスリツプ式クラツチ装置の制御方法を示すも
ので、第8図はその方法を実施するためのスリツ
プ式クラツチ装置を示す構成図、第9〜10図お
よび第11図a,bはいずれも従来の方法を説明
するためのグラフである。 1……出力軸(クラツチ7の入力軸)、2……
トルクコンバータ、3……トランスミツシヨン、
4……入力軸(クラツチ7の出力軸)、7……ス
リツプ式クラツチ、10……変速機出力軸回転速
度センサ、11……エンジン回転速度センサ、1
2……スロツトル開度センサ、13……制御装
置、17……スリツプ量検出センサ、M1……ク
ラツチ制御機構。
Claims (1)
- 1 入出力軸を接合分離するクラツチのスリツプ
量を制御するに際し、上記クラツチのスリツプ量
を検出して、同スリツプ量の時間変化を演算する
とともに、予め設定された目標スリツプ量と上記
スリツプ量との偏差スリツプ量を演算し、これら
の演算により得られた上記スリツプ量の時間変化
量と偏差スリツプ量とに応じて上記クラツチのス
リツプ量を上記目標スリツプ量に近づけるように
上記クラツチの係合力をフイードバツク制御する
ことを特徴とするスリツプ式クラツチ装置の制御
方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59171703A JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
KR1019850005489A KR890001205B1 (ko) | 1984-08-17 | 1985-07-30 | 슬립식 클러치장치의 제어방법 |
GB08520166A GB2163230B (en) | 1984-08-17 | 1985-08-12 | Slip clutch device control method |
US06/764,649 US4660697A (en) | 1984-08-17 | 1985-08-12 | Slip clutch device control method |
FR8512402A FR2569249B1 (fr) | 1984-08-17 | 1985-08-14 | Procede de controle d'un dispositif d'embrayage a glissement |
DE19853529473 DE3529473A1 (de) | 1984-08-17 | 1985-08-16 | Steuerverfahren fuer eine rutschkupplung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59171703A JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6152427A JPS6152427A (ja) | 1986-03-15 |
JPH02586B2 true JPH02586B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=15928109
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59171703A Granted JPS6152427A (ja) | 1984-08-17 | 1984-08-17 | スリップ式クラッチ装置の制御方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4660697A (ja) |
JP (1) | JPS6152427A (ja) |
KR (1) | KR890001205B1 (ja) |
DE (1) | DE3529473A1 (ja) |
FR (1) | FR2569249B1 (ja) |
GB (1) | GB2163230B (ja) |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1984
- 1984-08-17 JP JP59171703A patent/JPS6152427A/ja active Granted
-
1985
- 1985-07-30 KR KR1019850005489A patent/KR890001205B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-08-12 GB GB08520166A patent/GB2163230B/en not_active Expired
- 1985-08-12 US US06/764,649 patent/US4660697A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-14 FR FR8512402A patent/FR2569249B1/fr not_active Expired
- 1985-08-16 DE DE19853529473 patent/DE3529473A1/de active Granted
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