DE3119306A1 - Verfahren zur herstellung eines als kraftstoff geeigneten gemisches aus methanol und hoeheren alkoholen - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines als kraftstoff geeigneten gemisches aus methanol und hoeheren alkoholen

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Description

1A-54 635
Anm.: Snamprogetti S.p.A
Beschreibung
Verfahren zur Herstellung eines als Kraftstoff geeigneten Gemisches aus Methanol und höheren Alkoholen
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung eines Gemisches aus Methanol und höheren Alkoholen, das'als Kraftstoff geeignet ist.
Es ist bekannt, daß Methanol alleine oder im Gemisch mit Benzin als Kraftstoff verwendet werden kann.
Es hat sich gezeigt, daß die Verwendung von Methanol im Gemisch mit Benzin stark beeinträchtigt wird durch das Wasser, das sowohl in den Raffinationsanlagen wie auch in der Verteilerleitung für den Kraftstoff vorhanden ist: bei niederen Temperaturen und in Gegenwart sehr geringer Mengen Wasser neigt Methanol dazu sich zu entmischen unter Bildung einer methanolreichen wässrigen Phase und einer Kohlenwasserstoff-Phase, so daß von einer Verwendung des Methanols abzuraten ist.
.6·
Es ist bekannt, daß dieser Nachteil durch die Verwendung von geeigneten LösungsVermittlern überwunden werden kann; insbesondere wurden hierfür C2-, C^-, C4-, Cc-, und Cg- Alkohole genannt.
Diese Alkohole können getrennt hergestellt (sie sind im Handel erhältlich, aber zu hohen Preisen) und dem Methanol zugesetzt werden, oder sie können zusammen mit dem Methanol hergestellt werden und diese letztere Lösung ist wirtschaftlicher. Es ist in der Tat bekannt, daß man, wenn man die Katalysatoren für die Methanol-Produktion in geeigneter Weise modifiziert und zwar sowohl die vom Zn oder Cr Typus für die Hochtemperatur-Verfahren, als auch die für die Verfahren bei niedereren Temperaturen auf der Basis von Cu, aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid gleichzeitig ein Gemisch aus Methanol, höheren Alkoholen und Wasser erhalten kann.
Wasser entsteht sowohl bei der Bildungsreaktion für die höheren Alkohole
2 CO + 4 H2^—^ C2H^OH + H2O (1)
3 CO + 6 H2 5==^C3H7OH + 2 H2O (2)
4 CO + 8 H2 ;==^C4H9OH + 3 H2O (3)
als auch bei der Bildungsreaktion für Methanol aus CO2, das möglicherweise im eingespeisten Gas enthalten ist
CO2 + 3 H2 ^=^ CH3OH + H2O (4)
Da, wie gezeigt, die Funktion der höheren Alkohole darin besteht, das Methanol im Benzin in Gegenwart von Wasser in Lösung zu halten, ist es wichtig, daß das Gemisch aus Methanol und höheren Alkoholen so wenig Wasser wie möglich enthölt, damit kein frisches Wasser in das System eingebracht wird.
Als für Kraftstoffzwecke geeignetes Gemisch aus Methanol und höheren Alkoholen wird ein Gemisch bezeichnet, das diesen Erfordernissen entspricht, daß nämlich der Anteil an Wasser in der Größenordnung von 1 000 ppm liegt.
Die C2-, C,-, C^- und C^-Alkohole bilden azeotrope Gemische mit Wasser und daher ist die Verringerung des Wassergehaltes von einem Anteil von einigen Prozent, wie er im Gemisch nach Abkühlen und Kondensieren des Gases enthalten ist, bis auf 1 000 ppm, wie für Kraftstoffzwecke erforderlich, eine schwierige und kostspielige Maßnahme.
Die zur Zeit geläufigen Arbeitsweisen lehren, daß das Wasser aus diesen Gemischen mit Hilfe einer Azeotrop-Destillation unter Verwendung von Cyclohexan, Benzol oder anderen azeotropen Mitteln abgetrennt wird.
Es wurde nun überraschend gefunden, daß es möglich ist, ein Gemisch aus Methanol und höheren Alkoholen, welches als Brennstoff geeignet ist, aus Kohlenmonoxid und Wasserstoff bereits nach dem Kühlen und dem Kondensieren des umgesetzten Gases zu erhalten und auf diese Weise die Stufe der azeotropen Destillation zu umgehen, die hinsichtlich der Kosten und des Energieverbrauchs sehr aufwendig ist.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von als Kraftstoff geeigneten Gemischen aus Methanol und höheren Alkoholen, bei welchem
(a) in einen Synthesereaktor ein Gasgemisch eingespeist wird, das im wesentlichen aus CO und H2 besteht,
(b) das Reaktionsgemisch, bestehend aus Methanol, höheren Alkoholen und Wasser sowie nicht umgesetzten Gasen, gekühlt wird,
(c) das letztere Gemisch in einen zweiten Reaktor geschickt wird,
(d) das weitere Reaktionsprodukt, bestehend aus Methanol, höheren Alkoholen, nicht umgesetzten Gasen, Kohlendioxid und Spuren von Wasser, gekühlt wird,
(e) eine flüssige Phase, welche aus dem als Kraftstoff geeigneten Alkoholgemisch besteht, von einer Gasphase getrennt wird, die im wesentlichen aus CO, H2 und COp besteht,
(f) die Gasphase in eine Absorptionssäule zur Entfernung des COp geschickt und das so gereinigte Gas zum Teil zurückgeführt und zum Teil abgeblasen wird, um die Ansammlung von inerten Stoffen zu verhindern,
(g) die flüssige Phase in eine Abstreifersäule geschickt wird, um die darin gelosten Gase zu entfernen, wobei als Abstrelf mittel die abgegebenen Gase verwendet werden, und
(h) die so gereinigte flüssige Phase in die Abstreifersäule geschickt und dort als Absorptionsflüssigkeit verwendet wird.
Insbesondere ist Gegenstand der Erfindung ein Verfahren zur Herstellung eines als Kraftstoff geeigneten Alkoholgemisches, bei welchem das Gemisch aus umgesetzten Gasen, welches aus dem Synthesereaktor austritt , nach vorausgehendem Kühlen in einen zweiten Reaktor eingespeist wird, in welchem über einem üblichen Umwandlungskatalysator die Reaktion
CO + H2O ^=^C02 + H2 (5)
/5
. 9.
unter Bedingungen nahe dem Gleichgewichtszustand ausgeführt wird.
Diese Lösung, die sogar mit nur einem Reaktor erzielt
werden kann, ermöglicht es, die Menge des "bei den
Reaktionen (1), (2), (3) und (4) entstehenden Wassers
auf solche Werte zu verringern, daß wenn das umgesetzte Gas abgekühlt und das kondensierte Produkt von der Gasphase abgetrennt ist, die in der Flüssigkeit zurückbleibende Menge Wasser nur etwa 1000 ppm'ausmacht
(als Kraftstoff geeignetes Gemisch).
Da die Umwandlung je Durchgang niedrig ist, muß das nicht umgesetzte Gas in den Synthesereaktor zurückgeführt und ebenso ein Teil des Gases abgeblasen werden, damit sich nicht inerte Stoffe ansammeln.
Wegen der Rückführung des Gases würde das entsprechend Reaktion (5) produzierte CO2 in den Reaktor zurückgespeist werden, während es notwendig ist, es abzutrennen, damit bei jedem Durchgang (durch den Reaktor) die
gleiche Situation vorherrscht.
Weiterhin ist Gegenstand der Erfindung ein Verfahren zur Herstellung von als Kraftstoff geeignetem Methanol und höheren Alkoholen, bei welchem als Absorptionslösung für das Kohlendioxid das erzeugte Alkoholgemisch eingesetzt wird, während das abgeblasene Gas verwendet ist, um die in der absorbierenden Lösung selbst gelösten Gase abzustreifen.
Gemäß dem Verfahren nach der Erfindung wird das Synthesegas, das hauptsächlich aus CO und H2 sowie Spuren
von C02> N2 und CH» besteht, in den Synthesereaktor für die Produktion oder Herstellung von Methanol und höheren Alkoholen geschickt.
Der Synthesereaktor kann sowohl bei hohem Druck als
auch bei niederem Druck arbeiten, wobei im ersteren
Falle die Synthese des Alk'oholgemisches bei eine peratur stattfindet, die allgemein im Bereich von 300 bis 5000C, vorzugsweise zwischen 360 und 42O0C liegt und bei einem Druck über 150 bar, vorzugsweise über 200 bar. Im letzteren Falle erfolgt die Synthese bei einer Temperatur im Bereich von 200 bis 3000C, vorzugsweise zwischen 230 und 2700C und bei einem Druck zwischen 30 bis 150 bar, vorzugsweise zwischen 50 bis 100 bar.
Die Katalysatoren sind die bekannten und für die Herstellung von Methanol angepaßten Katalysatoren, vor allem Katalysatoren auf der Basis von Zink oder Chrom im ersteren Falle und Katalysatoren auf der Basis von Kupfer oder Zink mit Al und/oder Cr und/oder V und/oder Mn im letzteren Falle; in geeigneter Weise modifiziert mit Alkalimetallen und/oder mit Erdalkalimetallen, um die Synthese der höheren Alkohole zu begünstigen.
S.
Aus dem Synthesereaktor wird das Gasgemisch nach vorausgegangenem Kühlen unter Rückgewinnung der Wärme in den zweiten Reaktor geschickt, in welchem in Gegenwart eines Kupferkatalysators die Reaktion (5) unter Bedingungen nahe dem Gleichgewichtszustand ausgeführt wird.
In diesem zweiten oder Umwandlungsreaktor ist der Druck gleich dem Druck im Synthesereaktor, während die Temperatur wesentlich geringer ist und zwischen 150 und 250°C, vorzugsweise zwischen 160 und 2200C liegt.
Beim Austritt aus dem zweiten Reaktor wird das Gasgemisch gekühlt, zunächst in einem Wärmeaustauscher und dann in einem Wasser- oder Luftkühler, wodurch sich ein kondensiertes Produkt abscheidet, das von dem Gas abgetrennt wird.
Das Gas wird in einem Kühlkreis gekühlt und gelangt in eine Absorptionssäule, worauf ein Teil in den Synthese-
/7
M-
reaktor zurückgeführt und ein anderer Teil (das abgeblasene Gas) it) Mne zweite Säule geschickt wird, in welcher die Absorptionslösung hergestellt wird.
Die von dem Gas am Austritt aus dem Reaktor abgetrennte Flüssigkeit enthält gelöste Gase in einer Menge, die von der Temperatur und von dem Druck am Austritt aus dem Kühler oder Abscheider abhängt. Unter diesen Bedingungen ist die Flüssigkeit daher nicht in der Lage, alles CO2 des zurückgeführten Gases zu absorbieren und infolgedessen ist ein Abstreifen bei niedererem Druck notwendig.
Diese letztere Maßnahme wird in einer speziellen Desorptionssäule ausgeführt, in deren Kopfteil die flüssige Phase eingespeist wird, während das abgeblasene Gas am Boden zugeführt wird. Diese Säule muß bei einem niedererem Druck arbeiten, als der Synthesereaktor. Die von CO2 befreite flüssige Phase wird mit Hilfe einer speziellen Pumpe aus der Desorptionskolonne abgeführt. Sie wird gekühlt und dann in den Kopf der Absorptionssäule geschickt, die bei Synthesedruck arbeitet.
In den Boden dieser Säule tritt das rückgeführte Gas mit dem CO2 ein; infolgedessen nimmt die flüssige Phase, die im Gegenstrom zum Gas geführt wird, das ganze darin enthaltene CO2 auf, sodaß das aus der Kolonne austretende Gas nur noch wenige ppm CO2 enthält, während die flüssige Phase nun alles CO2 enthält, das zuvor im Gas enthalten war. Die flüssige Phase wird dann vom CO2 und von den anderen darin gelösten Gasen befreit und auf geringeren Druck eingestellt, oder in die Abstreifkolonne zurückgeführt.
Die Entspannung der flüssigen Phase kann in einer Turbine erfolgen; auf diese Weise kann die Kompressionsenergie zurückgewonnen werden. Außerdem kann es sein,
daß die abgetrennten Gase und das aus der Desorptionssäule abgegebene Gas mit Methanoldämpfen gesättigt sind, weshalb es ratsam ist, die letzteren zurückzugewinnen, um Verluste zu vermeiden.
In der beigefügten Zeichnung sind in Fig. 1 und 2 zwei Fließschemata angegeben, die das erfindungsgemäße Verfahren erläutern.
In Fig. 1 wird das Synthesegas 1 und das rückgeführte Gas 3 auf Arbeitsdruck gebracht und über die Leitung 2 in den Reaktor 17 eingespeist. Das Reaktionsprodukt verläßt den Synthesereaktor über die Leitung 4, wird in
18 gekühlt und in den zweiten oder Umwandlungsreaktor
19 geschickt, in welchem der Wassergehalt merklich verringert wird.
Das umgesetzte Gas verläßt den zweiten Reaktor über die Leitung 5 und wird zunächst in die Wärmerückgewinnungseinheit 20, darauf in den Kondensator oder Kühler 21 und dann in die Trennvorrichtung bzw. den Abscheider 22 geführt. Vom Kopf der Trennvorrichtung 22 wird über die Leitung 6 eine Gasphase abgezogen, die zunächst in der Wärmerückgewinnungseinheit bzw. dem Wärmeaustauscher 24 und dann mit einem Kühlkreis 25 gekühlt und in die Absorptionssäule 23 für CO2 geschickt wird.
Vom Kopf der Säule 23 wird über 7 das COg-freie Gas abgezogen und zum Teil über die Leitung 3 in die Synthesestufe zurückgeführt und zum anderen Teil abgegeben und über die Leitung 8 in die Säule 27 geführt, in welcher die absorbierende Losung hergestellt wird, welche in die Säule 23 geschickt wird.
Am Boden der Trennvorrichtung bzw. des Abscheiders 22 wird über 10 eine flüssige Phase abgezogen, die aus dem als Kraftstoff geeigneten Alkoholgemisch besteht, das als Absorptionsflüssigkeit in der Säule 23 eingesetzt wird.
/9
Da diese Flüssigkeit noch etwas Gas gelöst enthält, wird sie in die Abstreifsäule 27 geschickt, in die über die Leitung 8 die abgegebene Gasphase als Abstreifmittel zugeführt wird, das dann über 9 abgeblasen wird.
Aus der Säule 27 wird die gereinigte flüssige Phase mit Hilfe der Pumpe 28 über die Leitung 11 abgezogen und nach Kühlen in 29 und 30 in die Absorptionssäule 23 geschickt.
Vom Boden dieser Säule wird über 12 das Alkoholgemisch abgezogen, das fast alles zuvor im rückgeführten Gas enthaltene, nun gelöste, CO2 enthält. Die Flüssigkeit wird mittels Expansion (Entspannung) in einer Turbine regeneriert und von dem darin gelösten CO2 und anderen Gasen befreit, und in dem Abscheider oder der Trennsäule 26 gesammelt, von deren Kopf über die Leitung 14 das Kohlendioxid zusammen mit anderen Gasen abgegeben wird. Die Flüssigkeit, die noch Spuren von CO2 enthalten kann, wird in 29 vorerwärmt und schließlich über die Leitung 13 in die Trennsäule 31 geschickt, von deren Boden über 16 das angestrebte, als Kraftstoff geeignete Alkoholgemisch abgezogen wird, während am Kopf über die Leitung 15 die letzten Spuren CO2 abgeblasen werden.
Es kann sein, daß in den über die Abgabeleitungen 9, 14 und 15 abgeführten Gasen noch beträchtliche Mengen an Methanol enthalten sind; es ist daher ratsam oder wünschenswert, diese Methanoldämpfe zurückzugewinnen, um Verluste zu vermeiden. Die Zurückgewinnung muß in einem speziellen Abschnitt der Anlage vorgenommen werden, der aus Gründen der Vereinfachung nicht in der Zeichnung gezeigt ist und der auch nicht Teil der vorliegenden Erfindung darstellt.
Gemäß Pig. 2 wird das aus der Absorptionssäule abgezogene Alkoholgemisch regeneriert, indem es in die Abstreifsäule 27 geführt wird, in diesem Falle wird Strom 12 mit Strom 10 vereinigt und zusammen mit letzterem in die Abstreifstufe geschickt.
Die am Boden der Säule 27 abgezogene Flüssigkeit wird zum Teil über 16 als Produkt abgegeben und zum Teil in die Absorptionssäule 23 zurückgeführt.
Das erfindungsgemäß erhaltene flüssige Gemisch aus Methanol und höheren Alkoholen ist etwa so klar wie handelsübliches Benzin, enthält keine Farbstoffe und weist keinen unangenehmen Geruch auf, wie dies beispielsweise bei den nach der Fischer-Tropsch Synthese erhaltenen Alkohol-Gemischen beobachtet wird.
Die Erfindung wird anhand des folgenden Beispiels näher erläutert.
Beispiel
Es wurde gemäß dem beigefügten Fließschema nach Fig. 1 gearbeitet und in den Synthesereaktor zusammen mit dem rückgeführten Gas ein Gasgemisch folgender Zusammensetzung eingespeist.
CO CO2 H2 N2 CH4
Nach der Synthesereaktion und der Umwandlungsreaktion wurde ein Produkt folgender Zusammensetzung erhalten
/11
Nm5/h Vol.-96
6055,90 41,30
0,27 Spuren
8509V20 58,10
55,72 0,38
18,30 . 0,12
Die Synthesereaktion wurde in Gegenwart eines Katalysators folgender Zusammensetzung ausgeführt: ZnO 72,1 Gew.-% - Cr2O3 25,9 Gew.-% - Κ£Ο 2,0 Gew.-%.
Gearbeitet wurde mit 1Om^ Katalysator, bei einer Temperatur von 410°C und unter einem Druck von 260 bar.
Im Punkt2des Verfahrensschemas hatte das Gasgemisch folgende Zusammensetzung:
Nm3/h V0I.-96
CO 33190,4 46,985
CO2 30 0,04
H2 33190,4 46,985
N2 3636,1 5,14
CH4 601,1 0,85
CH3OH Spuren Spuren
Gesamt: 70648,82
Gasdurchsatz je Stunde: 7064,9
Die Umwandlungsreaktion fand unter folgenden Bedingungen Statt:
20 nr Katalysator mit der Zusammensetzung:
ZnO31,4 Gew.-% - Cr2°3 ^9,9 Gew.-# - Cu-Oxid 18,7 Gew.-% Gasdurchsatz: 3073,4/h; Druck 260 bar; Temperatur 2000C. Erhalten wurde ein Produkt folgender Zusammensetzung:
/12
-//6- 3119308
- Vt - Vol.-96
Nm3/h 44,84
27599,20 1,68
1031,70 40,80
25013,10 5,92
3636,10 0,97
601,10 5,10
3159,82 0,38
234,38 0,19
119,50 0,11
67,24 0,01
7,68
CO
CO2 H2 N2 CH4 CH3OH C4H9OH C3H7OH C0H1-OH
H2O
Dieses Reaktionsprodukt wird gekühlt und in eine flüssige und eine Gasphase getrennt. Die flüssige Phase, die noch Gase gelöst enthält, wird in die Abstreifsäule geschickt, während die Gasphase in die Absorptionssäule für. CO2 geleitet wird.
In diese Säule wird die gereinigte flüssige Phase eingespeist, die dann mit folgender Zusammensetzung austritt
CO
CO2 H2
CH4 CH,OH et
kg/h Gew.
118,70 1,52
1859,50 24,02
4,46 0,05
15,00 0,19
7,14 0,09
4500,00 58,12
138,00 1,78
320,00 4,16
773,80 9,99
6,16 0,08
C3H7OH C4H9OH H2O
Nachdem die flüssige Phase auf niedereren Druck eingestellt und in einer Trennsäule gesammelt wurde, erhielt man das als Kraftstoff geeignete Gemisch folgender Zusammensetzung
/13
kg/h
Gew.-%
CO2
CH3OH C2H5OH C3H7OH C4H9OH H2O
20 0,3
4500 78,3
138 2,4
320 5,5
773,8 13,4
6,16 0,1
7227 49
Leerseite

Claims (17)

DIPL.-CHEM. DR. E. FREIHERR VON PECHMANN PROFESSIONAL REPRESENTATIVES BEFORE THE EUROPEAN PATENT OFFICE DR.-ING. DIETER BEHRENS MANDATAIRES AGREES PRES L'oFFICE EDROPEEN DES BREVETS DIPL.-ING.; DIPL1-TrIRTSCH1-INCRUPERT GOET2 IA-54 635 D-8000 MÜNCHEN SCHWEIGERSTRASSE 2 Anm.: Snamprogetti S.p.A. te le fön : (083) 66 20 51 telegramm: protectpatent telex: 524070 Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung eines als Kraftstoff geeigneten Gemisches aus Methanol und höheren Alkoholen, dadurch gekennzeichnet , daß man
(a) in einen Synthesereaktor ein Gasgemisch, bestehend im wesentlichen aus CO und H2, einspeist,
(b) das Reaktionsgemisch bestehend aus Methanol, höheren Alkoholen, Wasser und nicht umgesetzten Gasen abkühlt,
(c) dieses Gemisch in einen ümwandlungsreaktor schickt,
(d) das Reaktionsprodukt aus (c) bestehend aus Methanol, höheren Alkoholen, nicht umgesetzten Gasen, Kohlendioxid und Spuren von Wasser abkühlt,
(e) eine flüssige Phase, bestehend aus dem als Kraftstoff geeigneten Alkoholgemisch von einer Gasphase, bestehend im wesentlichen aus CO, H2 und CO2 abtrennt,
(f) die Gasphase in eine Absorptionssäule zur Abtrennung
/2
3119305
von CO2 schickt, die so gereinigte Gasphase zum Teil in den Synthesereaktor zurückführt und zum ■ Teil abgibt, um die Ansammlung von inerten Stoffen zu verhindern,
(g) die flüssige Phase in eine Abstreifsäule führt, um die darin gelösten Gase zu entfernen, wobei die abgegebenen Gase als Abstreif mittel verwendet werden und
(h) die gereinigte flüssige Phase in die Absorptionssäule führt und dort als Absorptionsflüssigkeit verwendet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Synthesereaktor eine Temperatur von 300 bis 5000C einhält.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Synthesereaktor einen Druck über 150 bar einhält.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß man eine Temperatur von 360 bis 4200C einhält.
5 · Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Druck von über 200 bar einhält,
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Synthesereaktor eine Temperatur von 200 bis 300°C einhält.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Synthesereaktor einen Druck von 30 bis 150 bar einhält.
/3
3T19306 • 3.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man eine Temperatur von 230 bis 270°C einhält.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Druck von 50 bis 100 bar einhält.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Umwandlungsreaktor eine Temperatur von 150 bis 25O°C einhält.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man eine Temperatur von 160 bis 2200C einhält.
12. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man im Umwandlungsreaktor im wesentlichen den gleichen Druck wie im Synthesereaktor einhält.
13. Verfahren nach Anspruch 2 und 3, dadurch gekennzeichnet , daß man die Synthesereaktion in Gegenwart eines Katalysators auf Zink- und Chrombasis modifiziert mit Alkalimetallen und/oder mit Erdalkalimetallen durchführt. '
14. Verfahren nach Anspruch 6 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß man die Synthesereaktion in Gegenwart eines Katalysators auf Kupfer- und/oder Zinkbasis mit Al und/oder Cr und/oder V und/oder Mn, modifiziert mit Alkalimetallen und/oder mit Erdalkalimetallen, durchführt.
15. Verfahren nach Anspruch 10 und 12, dadurch gekennzeichnet , daß man die Umwandlungs-
/4
-r- 31.1930S
reaktion in Gegenwart eines: Katalysators auf Kupferbasis durchführt.
16. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Absorptionsflüssigkeit regeneriert und von darin absorbierten Gasen befreit, indem man sie entweder auf einen geringeren Druck bringt oder in die Abstreifsäule zurückführt.
17. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch g e k e η η-zeichnet, daß man in der Absorptionssäule für COp den gleichen Druck wie im Synthesereaktor einhält.
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