PL129214B1 - Method of manufacture of fuel class mixture of methanol and higher alcohols - Google Patents
Method of manufacture of fuel class mixture of methanol and higher alcohols Download PDFInfo
- Publication number
- PL129214B1 PL129214B1 PL1981231186A PL23118681A PL129214B1 PL 129214 B1 PL129214 B1 PL 129214B1 PL 1981231186 A PL1981231186 A PL 1981231186A PL 23118681 A PL23118681 A PL 23118681A PL 129214 B1 PL129214 B1 PL 129214B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gas
- mixture
- methanol
- pressure
- carbon dioxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G OR C10K; LIQUIFIED PETROLEUM GAS; USE OF ADDITIVES TO FUELS OR FIRES; FIRE-LIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/02—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G OR C10K; LIQUIFIED PETROLEUM GAS; USE OF ADDITIVES TO FUELS OR FIRES; FIRE-LIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/02—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only
- C10L1/023—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only for spark ignition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/1512—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by reaction conditions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/1516—Multisteps
- C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/153—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the catalyst used
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/153—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the catalyst used
- C07C29/154—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases characterised by the catalyst used containing copper, silver, gold, or compounds thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarza¬ nia mieszaniny metanolu i wyzszych alkoholi kla¬ sy paliwowej.Wiadomo, ze metanoj sam lub zmieszany z ben¬ zyna, moze byc stosowany jako paliwo. Wiadomo równiez, ze obecnosc wody wystepujacej w pro¬ cesach rafinacji i w obwodach dystrybucji pali¬ wa, uniemozliwia stosowanie mieszaniny metano¬ lu z benzyna, ponewaz w niskiej temperaturze w obecnosci minimalnych nawet ilosci wody, meta¬ nol oddziela sie od mieszaniny tworzac faze wodna bogata w metanol oraz faze weglowodorowa. Zja¬ wisko to powoduje, ze stosowanie takiej miesza¬ niny nie jest zalecane.Trudnosc te mozna pokonac dodajac do miesza^ niny odpowiednie substancje polepszajace rozpusz¬ czalnosc, a w szczególnosci alkohole o 2—6 ato¬ mach wegla.Alkohole te mozna wytwarzac odrebnie i doda¬ wac do metanolu lub tez mozna je wytwarzac równoczesnie z metanolem. Ta ostatnia metoda jest tansza, bowiem wyzsze alkohole sa dostepne w handlu po wysokich cenach.Dzieki zastosowaniu odpowiednio zmodyfikowa¬ nych katalizatorów do procesu wytwarzania meta¬ nolu mozna otrzymac z wodoru i tlenku wegla mieszaniny metanolu, wyzszych alkoholi i wody.Dotyczy to zarówno katalizatorów na bazie cynku i chromu dla procesu wysokotemperaturowego, ja'k 10 15 20 25 30 i -katalizatorów na bazie miedzi dla procesu nisko¬ temperaturowego.Woda powstaje w reakcjach tworzenia sie wyz¬ szych alkoholi: 2CO + 4H2 ^ CaHtfOH +HjO U) 3CO + 6H2 ^ C^i7OH +HiO (2) 4CO + 8H2 ^ C4BWH +H*0 (3) jak równiez w reakcji powstawania metanolu z dwutlenku wegla, który moze wystepowac w stru¬ mieniu zasilajacym: C02 + 3H* ^ CHfOH +H*0 (4) Poniewaz zadaniem wyzszych alkoholi jest po¬ lepszenie rozpuszczalnosci metanolu w benzynie w obecnosci wody, jest rzecza wazna, aby nie wpro¬ wadzac do skladu nowych ilosci wody, to znaczy, aby utrzymac zawartosc wody w mieszaninie me¬ tanolu z wyzszymi alkoholami na jak najnizszym poziomie.Przez okreslenie „mieszanina,, metanolu i wyz¬ szych alkoholi klasy paliwowej rozumie sie mie¬ szanine spelniajaca to wymaganie, to znaczy zawie¬ rajaca wode w ilosci co najwyzej rzedu tysiaca czesci na milion (ppm).Wyzsze alkohole o 2—6 atomach wegla tworza z woda mieszaniny azeotropowe. Obnizenie wyjscio¬ wej zawartosci wody rzedu kilku %, w mieszani¬ nie poreakcyjnej, po ochlodzeniu i skropleniu ga¬ zu, do poziomu tysiaca ppm, jaki wymagany jest dla mieszaniny wyzszych alkoholi i metanolu do 129 214129 214 mieszanek paliwowych, jest wobec tego operacja trudna i kosztowna.Wspólczesna technika usuwania wody z takiej mieszaniny polega na destylacji azeotropowej z cy¬ kloheksanem, benzenem lub innym czynnikiem azeotropujacym.Obecnie nieoczekiwanie odkryto, ze mozliwe Jest otrzymanie z tlenku Wegla i wodoru mieszaniny metanolu i wyzszych alkoholi klasy paliwowej bez¬ posrednio w wyniku ochlodzenia i skroplenia gazu poreakcyjnego, dzidki czemu unika sie klopotliwe¬ go* ze wtgledu na koszty inwestycyjne i zuzycie efttirgil, etapu destylacji azeotropowej.Wedlug wynalazku iposób wytwarzania miesza¬ niny metanolu i wyzszych alkoholi klasy paliwo¬ wej, zgodnie z którym gazowa mieszanine skladaja¬ ca sie zasadniczo z tlenku wegla i.wodoru poddaje sie syntezie w temperaturze 200—500°C i pod cis¬ nieniem 3—30 MPa, np czym przejsciowy produkt reakcji, zawierajacy nletanol, wyzsze alkohole, wo¬ de i nieprzereagowana mieszanine gazowa chlodzi sie do temperatury 150—250°C, a ochlodzony przej¬ sciowy produkt reakcji poddaje sie konwersji w temperaturze 150—250°C, pod cisnieniem równym cisnieniu w strefie syntezy i otrzymuje produkt Teakcji zawierajacy metanol, wyzsze alkohole, nie¬ przereagowana mieszanine gazowa, dwutlenek we¬ gla i slady wody polega na tym, ze powyzszy pro¬ dukt reakcji chlodzi sie do temperatury 10—50°C i rozdziela na faze ciekla, zawierajaca mieszanke paliwowa oraz faze gazowa, zawierajaca tlenek wegla, wodór i dwutlenek wegla, po czym dwutle¬ nek wegla usuwa sie z fazy gazowej przepuszcza¬ jac ja przez strefe absorpcji i tak otrzymana oczyszczona faze gazowa czesciowo zawraca sie do strefy syntezy, a czesciowo stosuje jako czynnik odpedowy do usuwania rozpuszczonego gazu* za¬ wartego w fazie cieklej, zas oczyszczona faze ciek¬ la stosuje sie jako ciecz absorbujaca do usuwania dwutlenku wegla z fazy gazowej.W sposobie wedlug wynalazku najpierw prowa¬ dzi sie reakcje syntezy metanolu i wyzszych alko¬ holi, po czym mieszanine gazów poreakcyjnych po syntezie poddaje sie, po ochlodzeniu, drugiej reak¬ cji w warunkach zblizonych do Stanu równowagi i w obecnosci konwencjonalnego katalizatora, pod¬ czas której zachodzi konwersja zgodnie z poniz¬ szym równaniem: CO+HfcO^COt +Ht (5) Rozwiazanie to, które realizowac mozna równiez w pojedynczym reaktorze pozwala zmniejszyc ilosc wody, wytworzonej w reakcjach (1), (l), (3) i (4) do takiego poziomu, ze po ochlodzeniu gazu pore¬ akcyjnego i oddzieleniu skroplonego produktu od fazy gazowej ciecz zawiera wode na poziomie ty¬ siaca ppm, dajac mieszanki klasy paliwowej.Poniewaz stopien konwersji w jednym przejsciu jest niski, konieczne jest zawrócenie nieprzereago- wanegó gazu do reaktora syntezy, jak tez odrzu¬ cenie cz#ci gazu jako gazu odlotowego dla unik¬ niecia akumulacji substancji obojetnych.Woibec zawracania gazów do obiegu dwutlenek wegla wytwarzany w reakcji (5) byflby kierowany do reaktora syntezy. Powoduje to koniecznosc usu- ii 15 20 25 wania go z ukladu, aby zachowac takie same wa¬ runki reakcji w kazdym przejsciu.W sposobie wedlug wynalazku wytworzona mie¬ szanina alkoholowa klasy paliwowej sluzy jako roztwór absorbujacy dwutlenek wegla, a gazy od¬ lotowe sluza do odpedzania gazów rozpuszczonych w tej mieszaninie W sposobie wedlug wynalazku jako mieszanine gazowa, zawierajaca glównie tle¬ nek wegla i wodór w celu wytworzenia metanolu i wyzszych alkoholi kieruje sie do reaktora syn¬ tezy gaz syntezowy, zawierajacy glównie tlenek wegla i wodór oraz slady dwutlenku wegla, azotu i metanu.Reakcje syntezy prowadzic mozna zarówno pod wysokim, jak i pod niskim cisnieniem. W pierw¬ szym przypadku reakcje wytwarzania mieszaniny alkoholowej prowadzi sie w temperaturze 300°C— 500°C korzystnie w granicach 30O°C—420°C i pod cisnieniem wyzszym od 15 MPa, korzystnie wyz¬ szym od 20 MPa; w drugim przypadku reakcje prowadzi sie w temperaturze w granicach 200°C— 300°C, korzystnie w* granicach 230°C—270aC i pod cisnieniem w granicach 3—15Mpa, korzystnie w granicach 5^10 MPa.Jako 'katalizatory stosuje sie (katalizatory znane i przystosowane do wytwarzania metanolu, zwlasz¬ cza katalizatory na bazie cynku i chromu w przy¬ padku procesu wysokocisnieniowego i katalizatory na bazie miedzi, cynku z glinem i/lub chromem i/lub wanadem i/lub manganem w przypadku pro¬ cesu niskocisnieniowegó, odpowiednio zmodyfiko¬ wane metalami alkalicznymi i/lub metalami ziem alkalicznych tak, aby sprzyjaly syntezie wyzszych alkoholi.Mieszanine gazowa z reaktora syntezy przesyla sie, po chlodzeniu z odzyskiwaniem ciepla, do reak¬ tora konwersji, gdzie w obecnosci katalizatora mie¬ dziowego, w warunkach zblizonych do równowago¬ wych, prowadzi sie reakcje (5).W reaktorze konwersji utrzymuje sie cisnienie takie, jak cisnienie w reaktorze syntezy, tempera¬ ture zas utrzymuje sie na poziomie znacznie niz¬ szym w granicach 150°G^-250°C, korzystnie w gra¬ nicach 160°C—220°C. Po wyjsciu z reaktora kon- M wersji gazowa mieszanine ochladza sie, najpierw w rekuperatórze, a nastepnie w wodnym lub po¬ wietrznym skraplaczu, odbierajac ciekly produkt oddzielony od gazu.Gaz ochladza sie w niskotemperaturowym obiegu chlodniczym i przesyla do kolumny absorpcyjnej, po przejsciu której czesc gazu zawraca sie do reak¬ tora syntezy, a powstala czesc (gazy odlotowe), kie¬ ruje sie do drugiej kolumny, w której przygotowu¬ je sie roztwór absorpcyjny. u Po opuszczeniu reaktora ciecz oddzielona od ga¬ zu zawiera pewna ilosc rozpuszczonych gazów, za¬ leznie od temperatury i cisnienia u wylotu skrap¬ lacza. Poniewaz w tych warunkach ciecz nie mog¬ laby zaabsorbowac calej ilosci GO* z gazu zawra- H canego do reaktora syntezy, niezbedne jest odpe¬ dzenie zawartych w niej gazów pod nizszym cis¬ nieniem.Operacje te .prowadzi sie w specjalnej desorp- cyjnej kolumnie odpedowej, do której od szczytu m doprowadza sie ciecz, a od dna gaz odlotowy. Ko- 40129 214 6 lumna ta pracuje pod cisnieniem nizszym od cis¬ nienia panujacego w reaktorze syntezy. Specjalna pompa odprowadza z kolumny desorpcyjnej ciecz wolna od dwutlenku wegla, ciecz te po ochlodze¬ niu wprowadza sie na szczyt kolumny absorpcyj¬ nej, pracujacej pod cisnieniem równym cisnieniu panujacemu w reaktorze syntezy.Od dolu kolumny absorpcyjnej wprowadza sie zawracany gaz, zawierajacy dwutlenek wegla; w tej sytuacji ciecz plynaca w przeciwpradzie do ga¬ zu absorbuje cala ilosc zawartego w niirf dwu¬ tlenku wegla. Gaz opuszczajacy kolumne zawiera jedynie kilka ppm dwutlenku wegla, a ciecz — cala ilosc dwutlenku wegla zawartego uprzednio w gazie. Nastepnie ciecz zawraca sie do desorpcyjnej kolumny odpedowej lub tez uwalnia do dwutlenku wegla i innych rozpuszczonych gazów i przesyla do strefy nizszego cisnienia.Odgazowanie cieczy przeprowadza sie ewentual¬ nie w turbinie, odzyskujac w ten sposób energie zuzyta na sprezanie. Poza tym moze sie okazac, ze oddzielone gazy oraz gazy odlotowe z kolumny de¬ sorpcyjnej sa nasycone parami metanolu. Warto wówczas w celu zmniejszenia strat odzyskiwac z tych gazów metanol.Rysunki fig. 1 i 2 przedstawiaja dwa schematy procesu wedlug niniejszego wynalazku. Zgodnie z rysunkiem fig. 1 gaz syntezowy 1 i gaz zawra¬ cany 3 spreza sie do cisnienia roboczego i przesy¬ la przewodem 2 do reaktora 17; produkt reakcji odbiera sie z reaktora syntezy przewodem 4 i po ochlodzeniu w instalacji 18 kieruje do reaktora konwersji 19, gdzie znacznie zmniejsza sie zawar¬ tosc wody w produkcie.Przereagowane gazy odbiera sie z reaktora kon¬ wersji przewodem 5 i kieruje najpierw do rekupe- ratora 20, nastepnie do skraplacza 21 i do rozdzie¬ lacza 22. Faze gazowa, odzyskiwana ze szczytu rozdzielacza 22, odbierana przewodem 6, ochla¬ dza sie w rekuperatorze 24 i w obiegu chlodni¬ czym 25, a nastepnie przesyla do instalacji absorpcji dwutlenku wegla 23.Gaz uwolniony od dwutlenku wegla odbiera sie przewodem 7 ze szczytu kolumny 23 i zawraca sie czesciowo do strefy syntezy przewodem 3, a czes¬ ciowo przesyla przewodem 8 do kolumny 27, gdzie przygotowuje sie roztwór absorpcyjny dla kolum¬ ny 23.Z dolu rozdzielacza 22, przewodem 10 odzysku¬ je sie faze ciekla, bedaca mieszanina alkoholowa do mieszanek paliwowych i nastepnie wykorzystuje sie ja w charakterze cieczy absorpcyjnej w kolum¬ nie 23. Poniewaz ciecz ta zawiera wciaz pewna ilosc rozpuszczonego gazu, przesyla sie ja do ko¬ lumny odpedowej 27, do której przewodem 8 do¬ prowadza sie gazy odlotowe, spelniajace role czyn- nilka odedzajacego i nastepnie przodem 9 od¬ prowadza sie je jako gazy odlotowe.Z kolumny 27 oczyszczona ciecz odbiera sie pom¬ pa 28 i przewodem 11, a nastepnie po ochlodzeniu w instalacjach 28 i 30, kieruje do kolumny absor¬ pcyjnej 23. Z dolu tej kolumny odbiera sie prze¬ wodem 12 mieszanine alkoholowa, zawierajaca pra¬ wie caly dwutlenek wegla zawarty uprzednio w zawracanym gazie, a teraz rozpuszczony w miesza¬ lo 1S 20 ninie. Ciecz te regeneruje sie i uwalnia od dwu¬ tlenku wegla i innych rozpuszczonych gazów, roz¬ prezajac ja w turbinie, a nastepnie oddzielajac ja w rozdzielaczu 26 do usuwanego przewodem 14 ze szczytu rozdzielacza dwutlenku wegla i innych ga¬ zów. Ciecz zawierajaca ewentualnie jeszcze slady dwutlenku wegla, ogrzewa sie wstepnie w instala¬ cji 29 i przesyla przewodem 13 do separatora 31, gdzie z dolu odbiera sie przewodem 16 zadana mie¬ szanine alkoholowa klasy paliwowej. Sladowe ilos¬ ci C02 usuwa sie przewodem 15 ze szczytu separa¬ tora 31.Maze zdarzyc sie, ze odlotowe gazy 9, 14 i 15 zawierac beda istotne ilosci metanolu, a wiec wskazane bedzie jego odzyskanie w celu zmniejsze¬ nia strat. Odzyskiwanie to powinno sie prowadzic w specjalnej instalacji, której dla uproszczenia nie przedstawiono na rysunku, tym bardziej, ze nie stanowi ona czesci niniejszego wynalazku.Zgodnie z rysunkiem fig. 2 mieszanine alkoholo¬ wa, opuszczajaca absorber 23 regeneruje sie zawra¬ cajac ja do kolumny odpedowej 27; w tym przy¬ padku strumien 12 laczy sie ze strumieniem 10 i oba przesyla sie do etapu odpedzania. Ciecz 25 opuszczajaca kolumne 27 od dolu czesciowo odpro¬ wadza sie przewodem 16, a czesciowo zawraca do kolumny absorpcyjnej 23.Nalezy zaznaczyc, ze ciekla mieszanina metano¬ lu i wyzszych alkoholi wytwarzana sposobem we- J0 dlug wynalazku zna przejrzystosc porównywalna z przejrzystoscia handlowej benzyny, nie zawiera barwników i pozbawiona jest przykrego zapachu, jakim odznacza sie mieszanina alkoholi, wytwarza¬ na metoda Fischera-Tropscha.Ponizszy przyklad blizej ilustruje sposób wedlug wynalazku, nie ograniczajac jego zakresu.Przyklad. Prowadzono proces w oparciu o schemat przeplywowy, przedstawiony na rysunku fig. 1 Do reaktora syntezy wprowadzono miesza¬ nine gazowa o nastepujacym skladzie w przelicze¬ niu na warunki normalne: 35 40 45 50 55 60 CO co2 H2 1 N* 1 CH4 m*/h 6055,90 0,27 8509,20 55,72 18,30 % objetosciowe | 41,30 slady 58,10 0,38 0,12 która stanowil gaz zasilajacy oraz gaz zawracany do obiegu. W reakcji syntezy stosowano katalizator o nastepujacym skladzie: ZnO Cr2Os K20 % wagowe 72,1 25,9 2,0 w ilosci 10 m*. Synteze prowadzono w temperatu- 65 rze 410°C pod cisnieniem 25 MPa. Sklad miesza-12S214 7 niny kontrolowany w punkcie 2 na zalaczonym rysunku fig. 1 w przeliczeniu na warunki normalne byl nastepujacy: CO C02 H2 Nr CH4 | CH,OH m*/h 33190,4 30 33190,4 3636,1 601,1 slady % objetosciowe 46,985 0,04 46,985 5,114 0,85 slady lacznie 70648,82 przy predkosci przestrzennej gazu GHSV równej 7064,9 h-1. W reakcji konwersji stosowano 20 m» katalizatora o nastepujacym skladzie: ZnO Cr2Ot tlenek miedzi % wagowe 31,4 49,9 18,7 przy predkosci przestrzennej gazu równej 3073,4 h-1.Reakcje prowadzono w temperaturze 200°C pod cisnieniem 25,5 MPa.Po reakcji syntezy i reakcji konwersji otrzyma¬ no produkt o nastepujacym skladzie w przelicze¬ niu na warunki normalne: CO co2 H2 N2 CH4 CHjrOH CjjHsOH CHtOH C4HjPH HaO m8/h 27599,20 1031,70 25013,10 3636,10 601,10 3159,82 57,24 119,50 234,38 7,68 % obje- 1 tosciowe 44,84 1,68 40,80 5,92 0,97 5,10 o,n 0,19 0,38 0,01 Produkt ten ochlodzono, otrzymujac faze ciekla i gazowa; faze ciekla zawierajaca wciaz rozpusz¬ czone gazy, przesylano do kolumny odpedowej, a faze gazowa — do kolumny absorpcji dwutlenku wTegla. Do kolumny tej kierowano tez oczyszczona faze ciekla, która po opuszczeniu kolumny miala sklad nastepujacy: 1 .co co* kg/h 2 118,70 1859,50 % wagowe 3 1 1,52 | 24,02 8 1 H2 H2 CH4 CH,OH 1 C2H5OH CjHtOH C4H9OH H20 2 4,46 15,00 7,14 4500,00 138,00 320,00 773,80 6,16 3 0,05 0,19 l 0,09 [ 58,12 l 1,78 f 4,16 9,99 0,08 i z której po obnizeniu cisnienia i oddzieleniu od 15 gazów w separatorze otrzymano mieszanine alko¬ holowa klasy paliwowej o skladzie: co2 | CH8OH C2H5OH C8H7OH C4H9OH HstO kg/h 20 4500 138 320 773,8 6,16 % wagowe t 0,3 78,3 l 2,4 5,5 1 13,4 0,1 1 Zastrzezenia patentowe 30 1. Sposób wytwarzania mieszaniny metanolu i wyzszych alkoholi klasy paliwowej, zgodnie z któ¬ rym gazowa mieszanine, skladajaca sie zasadniczo z tlenku wegla i wodoru poddaje sie syntezie w 35 temperaturze 200—500°C i pod cisnieniem 3—30 MPa, po czym przejsciowy produkt reakcji, zawie¬ rajacy metanol, wyzsze alkohole, wode i hieprze- reagowana mieszanine gazowa, chlodzi sie do tem¬ peratury 150—250°C, a ochlodzony przejscio- 40 wy produkt reakcji poddaje sie konwersji w temperaturze 150—250°C, pod cisnieniem rów¬ nym cisnieniu w strefie syntezy, z wytwo¬ rzeniem produktu reakcji, zawierajacego meta¬ nol, wyzsze alkohole, nieprzereagowana mieszani- 45 ne gazowa, dwutlenek wegla i slady wody, zna¬ mienny tym, ze powyzszy produkt reakcji chlodzi sie do temperatnry 10—50°C i rozdziela na faze ciekla, zawierajaca mieszanke paliwowa oraz faze, zawierajaca tlenek wegla, wodór i dwutlenek we- 50 gla po czym dwutlenek wegla usuwa sie z fazy gazowej przepuszczajac ja przez strefe absorpcji i tak otrzymana oczyszczona faze gazowa czescio¬ wo zawraca sie do strefy syntezy, a czesciowo sto¬ suje jako czynnik odpedowy do usuwania rozpusz- 55 czonego gazu, zawartego w fazie cieklej, zas oczyszczona faze ciekla stosuje sie jako ciecz absor¬ bujaca do wymienionego usuwania dwutlenku wegla z fazy gazowej. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze 60 ciecz absorpcyjna regeneruje sie i uwalnia od za¬ absorbowanych gazów przez obnizenie cisnienia* lub zawrócenie jej do .instalacji odpedowej. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w strefie absorpcji utrzymuje sie takie samo cii- 65 nienie, jak w strefie syntezy.129 214 nr 23- \n u s&af —:— i T T—P 22 20 (21 ElgJ *j lc 30 -il? P 29 f-N- 28 27 16 17" T 23- 1§3 25 Mtt-f22 Eig.2 w 2r 1F s* 29 Mx3 f-1 u^ t .8 16 jL PL PL PL PL PL
Claims (3)
1. Zastrzezenia patentowe 30 1. Sposób wytwarzania mieszaniny metanolu i wyzszych alkoholi klasy paliwowej, zgodnie z któ¬ rym gazowa mieszanine, skladajaca sie zasadniczo z tlenku wegla i wodoru poddaje sie syntezie w 35 temperaturze 200—500°C i pod cisnieniem 3—30 MPa, po czym przejsciowy produkt reakcji, zawie¬ rajacy metanol, wyzsze alkohole, wode i hieprze- reagowana mieszanine gazowa, chlodzi sie do tem¬ peratury 150—250°C, a ochlodzony przejscio- 40 wy produkt reakcji poddaje sie konwersji w temperaturze 150—250°C, pod cisnieniem rów¬ nym cisnieniu w strefie syntezy, z wytwo¬ rzeniem produktu reakcji, zawierajacego meta¬ nol, wyzsze alkohole, nieprzereagowana mieszani- 45 ne gazowa, dwutlenek wegla i slady wody, zna¬ mienny tym, ze powyzszy produkt reakcji chlodzi sie do temperatnry 10—50°C i rozdziela na faze ciekla, zawierajaca mieszanke paliwowa oraz faze, zawierajaca tlenek wegla, wodór i dwutlenek we- 50 gla po czym dwutlenek wegla usuwa sie z fazy gazowej przepuszczajac ja przez strefe absorpcji i tak otrzymana oczyszczona faze gazowa czescio¬ wo zawraca sie do strefy syntezy, a czesciowo sto¬ suje jako czynnik odpedowy do usuwania rozpusz- 55 czonego gazu, zawartego w fazie cieklej, zas oczyszczona faze ciekla stosuje sie jako ciecz absor¬ bujaca do wymienionego usuwania dwutlenku wegla z fazy gazowej.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze 60 ciecz absorpcyjna regeneruje sie i uwalnia od za¬ absorbowanych gazów przez obnizenie cisnienia* lub zawrócenie jej do .instalacji odpedowej.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w strefie absorpcji utrzymuje sie takie samo cii- 65 nienie, jak w strefie syntezy.129 214 nr 23- \n u s&af —:— i T T—P 22 20 (21 ElgJ *j lc 30 -il? P 29 f-N- 28 27 16 17" T 23- 1§3 25 Mtt-f22 Eig.2 w 2r 1F s* 29 Mx3 f-1 u^ t .8 16 jL PL PL PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT22117/80A IT1148864B (it) | 1980-05-16 | 1980-05-16 | Processo pe la produzione di una miscela di metanolo ed alcoli superiori grado carburante |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL231186A1 PL231186A1 (pl) | 1981-12-23 |
| PL129214B1 true PL129214B1 (en) | 1984-04-30 |
Family
ID=11191737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL1981231186A PL129214B1 (en) | 1980-05-16 | 1981-05-15 | Method of manufacture of fuel class mixture of methanol and higher alcohols |
Country Status (35)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4460378A (pl) |
| JP (1) | JPS5710690A (pl) |
| KR (1) | KR840001860B1 (pl) |
| AT (1) | AT379580B (pl) |
| AU (1) | AU543346B2 (pl) |
| BE (1) | BE888799A (pl) |
| BR (1) | BR8102808A (pl) |
| CA (1) | CA1159256A (pl) |
| CH (1) | CH648342A5 (pl) |
| CS (1) | CS224613B2 (pl) |
| CU (1) | CU21284A3 (pl) |
| DD (1) | DD158913A5 (pl) |
| DE (1) | DE3119306C2 (pl) |
| DK (1) | DK203681A (pl) |
| EG (1) | EG15388A (pl) |
| ES (1) | ES502752A0 (pl) |
| FI (1) | FI75142C (pl) |
| FR (1) | FR2482584A1 (pl) |
| GB (1) | GB2076423B (pl) |
| GR (1) | GR75228B (pl) |
| IE (1) | IE51105B1 (pl) |
| IN (1) | IN155671B (pl) |
| IT (1) | IT1148864B (pl) |
| LU (1) | LU83366A1 (pl) |
| NL (1) | NL8102404A (pl) |
| NO (1) | NO154171C (pl) |
| NZ (1) | NZ196806A (pl) |
| PH (1) | PH16550A (pl) |
| PL (1) | PL129214B1 (pl) |
| RO (1) | RO82284A (pl) |
| SE (1) | SE451142B (pl) |
| SU (1) | SU1442066A3 (pl) |
| TR (1) | TR20809A (pl) |
| YU (1) | YU121281A (pl) |
| ZA (1) | ZA813274B (pl) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4787915A (en) * | 1981-03-24 | 1988-11-29 | Carbon Fuels Corporation | Method of varying rheology characteristics of novel coal derived fuel system |
| IT1169281B (it) * | 1981-12-02 | 1987-05-27 | Assoreni & Snamprogetti Spa | Sistema catalitico e procedimento per la produzione di miscele di metanolo ed alcoli superiori |
| FR2529544B1 (fr) * | 1982-07-05 | 1987-11-13 | Inst Francais Du Petrole | Produit d'alcools a partir de gaz de synthese |
| US4705532A (en) * | 1985-07-15 | 1987-11-10 | The Standard Oil Company | Alcohol compositions for blending with gasoline |
| US4762858A (en) * | 1985-09-16 | 1988-08-09 | The Dow Chemical Company | Syngas conversion to oxygenates by reduced yttrium/lanthanide/actinide-modified catalyst |
| JP2560311B2 (ja) * | 1987-02-27 | 1996-12-04 | 三菱瓦斯化学株式会社 | メタノ−ルないし混合アルコ−ルの製造法 |
| DE3810421A1 (de) * | 1988-03-26 | 1989-10-05 | Union Rheinische Braunkohlen | Verbessertes verfahren zur katalytischen herstellung eines alkoholgemischs mit erhoehtem isobutanolgehalt |
| IT1276931B1 (it) * | 1995-10-13 | 1997-11-03 | Snam Progetti | Procedimento per produrre miscele di metanolo ed alcoli superiori |
| WO1999021943A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-06 | University Of Kansas Center For Research, Inc. | Blended compression-ignition fuel containing light synthetic crude and blending stock |
| US20080260631A1 (en) | 2007-04-18 | 2008-10-23 | H2Gen Innovations, Inc. | Hydrogen production process |
| GB201808019D0 (en) * | 2018-05-17 | 2018-07-04 | Johnson Matthey Davy Technologies Ltd | Process for synthesising methanol |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE342014A (pl) * | ||||
| US1791568A (en) * | 1923-02-22 | 1931-02-10 | Ig Farbenindustrie Ag | Manufacture of oxygenated organic compounds |
| US1569775A (en) * | 1924-09-04 | 1926-01-12 | Basf Ag | Synthetic manufacture of methanol |
| US2010005A (en) * | 1932-04-06 | 1935-08-06 | Du Pont | Motor fuel |
| US2281228A (en) * | 1939-03-03 | 1942-04-28 | Solvay Process Co | Process for synthesizing methanol |
| DE824038C (de) * | 1949-11-10 | 1951-12-10 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Isobutylalkohol |
| DE936715C (de) * | 1950-12-10 | 1955-12-22 | Linde Eismasch Ag | Verfahren zum Reinigen von Gasen durch Tiefkuehlung |
| DE944186C (de) * | 1950-12-22 | 1956-06-07 | Basf Ag | Verfahren zur Gewinnung wasserstoffhaltiger Synthesegase |
| US2964551A (en) * | 1957-03-27 | 1960-12-13 | Ici Ltd | Production of unsaturated hydrocarbons and methanol |
| DE1442981A1 (de) * | 1963-07-30 | 1969-01-02 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff |
| GB1159035A (en) * | 1965-08-18 | 1969-07-23 | Ici Ltd | Methanol Synthesis. |
| FR1521405A (fr) * | 1966-01-22 | 1968-04-19 | Metallgesellschaft Ag | Procédé pour l'élimination partielle de l'anhydride carbonique dans les gaz employés pour la synthèse du méthanol |
| DE1290123B (de) * | 1966-11-11 | 1969-03-06 | Union Rheinische Braunkohlen | Verfahren zur kontinuierlichen Reinigung von Methanolsynthesegas |
| US3950369A (en) * | 1968-04-08 | 1976-04-13 | Imperial Chemical Industries Limited | Methanol production |
| US3940428A (en) * | 1968-12-30 | 1976-02-24 | Imperial Chemical Industries Limited | Methanol production |
| US3763205A (en) * | 1971-05-10 | 1973-10-02 | Du Pont | Methanol process with recycle |
| JPS5243579A (en) * | 1975-09-30 | 1977-04-05 | Taishiyou Koruku Kougiyou Kk | Method of producing crown stopper |
| CA1136114A (en) * | 1978-05-15 | 1982-11-23 | Harley F. Hardman | Preparation of alcohols from synthesis gas |
| EP0011404B1 (en) * | 1978-11-10 | 1982-12-29 | Imperial Chemical Industries Plc | Integrated process for synthesis of methanol and of ammonia |
| DE2904008A1 (de) * | 1979-02-02 | 1980-08-07 | Linde Ag | Verfahren zur herstellung von rohwasserstoff und methanol |
-
1980
- 1980-05-16 IT IT22117/80A patent/IT1148864B/it active
-
1981
- 1981-04-07 IE IE787/81A patent/IE51105B1/en unknown
- 1981-04-13 GR GR64666A patent/GR75228B/el unknown
- 1981-04-13 NZ NZ196806A patent/NZ196806A/en unknown
- 1981-04-20 PH PH25516A patent/PH16550A/en unknown
- 1981-04-21 AT AT0179881A patent/AT379580B/de not_active IP Right Cessation
- 1981-04-25 EG EG231/81A patent/EG15388A/xx active
- 1981-04-30 BR BR8102808A patent/BR8102808A/pt unknown
- 1981-05-04 RO RO81104183A patent/RO82284A/ro unknown
- 1981-05-07 DK DK203681A patent/DK203681A/da not_active Application Discontinuation
- 1981-05-11 CU CU8135453A patent/CU21284A3/es unknown
- 1981-05-12 TR TR20809A patent/TR20809A/xx unknown
- 1981-05-13 YU YU01212/81A patent/YU121281A/xx unknown
- 1981-05-13 FR FR8109484A patent/FR2482584A1/fr active Granted
- 1981-05-14 BE BE0/204783A patent/BE888799A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-05-14 GB GB8114776A patent/GB2076423B/en not_active Expired
- 1981-05-14 DE DE3119306A patent/DE3119306C2/de not_active Expired
- 1981-05-14 AU AU70590/81A patent/AU543346B2/en not_active Ceased
- 1981-05-14 NO NO811644A patent/NO154171C/no unknown
- 1981-05-14 KR KR1019810001658A patent/KR840001860B1/ko not_active Expired
- 1981-05-14 JP JP7153981A patent/JPS5710690A/ja active Granted
- 1981-05-15 SU SU813285557A patent/SU1442066A3/ru active
- 1981-05-15 SE SE8103073A patent/SE451142B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-05-15 ZA ZA00813274A patent/ZA813274B/xx unknown
- 1981-05-15 CA CA000377750A patent/CA1159256A/en not_active Expired
- 1981-05-15 PL PL1981231186A patent/PL129214B1/pl unknown
- 1981-05-15 IN IN519/CAL/81A patent/IN155671B/en unknown
- 1981-05-15 FI FI811517A patent/FI75142C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-05-15 CS CS813623A patent/CS224613B2/cs unknown
- 1981-05-15 CH CH3207/81A patent/CH648342A5/it not_active IP Right Cessation
- 1981-05-15 DD DD81230003A patent/DD158913A5/de unknown
- 1981-05-15 ES ES502752A patent/ES502752A0/es active Granted
- 1981-05-15 LU LU83366A patent/LU83366A1/fr unknown
- 1981-05-15 NL NL8102404A patent/NL8102404A/nl not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-07-18 US US06/514,546 patent/US4460378A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8080232B2 (en) | Process for recovering carbon dioxide | |
| US4481305A (en) | Process for the preparation of hydrocarbons | |
| RU2286942C2 (ru) | Установка и способ получения синтез-газа из природного газа | |
| US8470059B2 (en) | Process for producing a methane-rich gas | |
| US3920717A (en) | Production of methanol | |
| NL8302681A (nl) | Werkwijze ter bereiding van methanol. | |
| CH649473A5 (it) | Procedimento per la separazione selettiva dell'idrogeno solforato rispetto all'anidride carbonica da gas naturale e da gas tecnici. | |
| KR20190126826A (ko) | 개선된 전환 과정을 사용한 암모니아 과정 | |
| PL129214B1 (en) | Method of manufacture of fuel class mixture of methanol and higher alcohols | |
| AU2008258127B2 (en) | Process for the preparation of pure dimethyl ether | |
| PL128472B1 (en) | Method of manufacture of the mixture of methanol and higher alcohols | |
| US4443560A (en) | Adiabatically reforming a reformed gas for producing methanol | |
| RU2283832C2 (ru) | Способ совместного получения аммиака и мочевины | |
| AU2018229396B2 (en) | Ammonia-urea integrated process and plant | |
| CN101845318B (zh) | 从含氧化合物制备烃的方法 | |
| CA1231977A (en) | Production of carbon compounds from a carbon oxide/ hydrogen synthesis gas | |
| JPH10195459A (ja) | ジメチルエーテル合成用原料ガス製造装置 | |
| JP2001342158A (ja) | ジメチルエーテルの製造方法 | |
| JPH11349301A (ja) | 一酸化炭素及び水素の混合ガスの製造方法 | |
| JP2001342157A (ja) | ジメチルエーテルの製造方法 | |
| KR840001777B1 (ko) | 메탄올과 "연료급" 고급알콜 혼합물의 제조방법 | |
| JP2003160527A (ja) | ジメチルエーテルの製造方法 |