DE2917945C2 - Einrichtung zum Regeln einer die Verbrennung in einer Brennkraftmaschine beeinflußenden Betriebsgröße - Google Patents
Einrichtung zum Regeln einer die Verbrennung in einer Brennkraftmaschine beeinflußenden BetriebsgrößeInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zum Regeln
einer die Verbrennung in einer Brennkraftmaschine
beeinflussenden Betriebsgröße.
Elektronische Zünd- und Brennstoff-Regelungssysteme für
Verbrennungskraftmaschinen werden von der Automobil-Industrie
und artverwandten Industrien akzeptiert. Die erste
Generation elektronischer Steuerungen bestand aus Steuersystemen
(offene Schleife), die zunehmend komplexer wurden,
als die amtlich auferlegten Anforderungen anstiegen. Die
Anzahl der zu erfassenden benötigten Variablen und ebenso
die von Hilfsschaltkreisen, die Korrekturen für diese Variablen
lieferten, wuchs mit jedem Anwachsen dieser Anforderungen.
Aus dem Grundkonzept der elektronischen Regelungssysteme
für Verbrennungskraftmaschinen war es bekannt,
daß, wenn das Regelungssystem als geschlossene Schleife für
die Maschine ausgebildet werden könnte, einfachere Systeme
entwickelt werden könnten. Dies würde die Zahl der Variablen,
deren Erfassung notwendig ist, verringern, die Komplexität
der Systeme herabsetzen und gleichzeitig ihre Effizienz verbessern.
Die Industrie hat sich mit dem Problem der Auswahl
eines geeigneten Maschinenparameters beschäftigt bezüglich
dessen die Regelschleife geschlossen werden kann.
K.W. Randall und J.D. Powell von der Stanford University haben
in ihren Forschungsarbeiten an einem Projekt, das von dem
"Department of Transportation" gefördert wurde, festgestellt,
daß für eine maximale Effizienz einer Verbrennungskraftmaschine
der Zündzeitpunkt so eingestellt werden sollte, daß
ein maximaler Zylinderdruck bei einem Kurbelwellenwinkel von
15 Grad nach der oberen Kolbentotpunktstellung auftritt. Die
Ergebnisse dieser Untersuchung wurden in einem abschließenden
Bericht "NO SUDAAR-503" mit dem Titel "Regelung des Wirkungsgrades
und der Auspuffemission einer Verbrennungskraftmaschine
mit geschlossener Regelschleife" veröffentlicht
("Closed Loop Control of Internal Combustion Engine Efficiency
and Exhaust Emission"). Der Bericht enthält ein Blockschaltbild
eines Systems mit geschlossener Regelschleife, bei dem ein
Sensor den Winkel erfaßt, bei dem der Spitzendruck auftritt
und wobei dann dieser gemessene Winkel mit dem gewünschten
Winkel von 15 Grad verglichen wird. Wenn der gemessene Winkel
von dem gewünschten Winkel abweicht, wird ein Fehlersignal erzeugt,
das dazu verwendet wird, das Zündzeitsteuersignal zu
korrigieren, das in Abhängigkeit von weiteren erfaßten Maschinenparametern
erzeugt wird.
Vergleichbare Zündregelungssysteme, bei denen die Regelschleife
bezüglich des Zylinderdruckes geschlossen ist, sind in den
US-Patentschriften 3 957 023 und 3 977 373 beschrieben.
Ein anderes in der US-PS 3 897 766 beschriebenes Zündregelungssystem
mit geschlossener Regelschleife verwendet einen Drehmomentsensor,
der die Verwindung (twist) der Ausgangswelle der
Antriebsmaschine mißt, um das Drehmoment zu erhalten. Zum
Schließen der Regelschleife für die Maschine werden das gemessene
Drehmoment und die Drehzahl
verwendet.
Die US-PS 4 002 155 zeigt ein Zündsteuersystem mit geschlossener
Regelschleife, bei dem die durch Klopfen der Maschine erzeugten
Vibrationen durch einen an der Maschine befestigten
Beschleunigungsmesser erfaßt werden. Das System zählt die
Zahl der einzelnen "Klingel"-Vibrationen, die bei einer vorbestimmten
Winkeldrehung der Kurbelwelle auftreten. Wenn die Zahl
dieser "Klingel"-Vibrationen eine vorbestimmte Zahl überschreitet,
so wird der Zündzeitpunkt zurückgenommen (verzögert) und
wenn die Zahl der "Klingel"-Vibrationen kleiner als eine zweite
vorbestimmte Zahl ist, so wird der Zündzeitpunkt vorgestellt.
Die US-PS 4 015 566 zeigt ein Zündzeitsteuersystem mit einer
geschlossenen Regelschleife, die bezüglich eines Betriebsparameters
der Maschine geschlossen ist. Dieses System mißt die
Temperatur eines katalytischen Wandlers, die Auspuffgas-Zusammensetzung
(insbesondere Stickoxidverbindungen), oder es
wird alternativ ein Vibrationssensor verwendet, der einen unrunden
(rauhen) Lauf der Maschine feststellt. Die Verwendung
des unrunden Laufes (im folgenden mit Rauhigkeit bezeichnet)
der Maschine als gemessener Parameter zeigt Ähnlichkeiten mit
dem System der oben beschriebenen US-PS 4 002 155. In einem
weiteren System mit geschlossener Regelschleife lehrt die US-PS
4 026 251, den Zündzeitpunkt schwanken zu lassen und die
Regelschleife bezüglich der Maschinendrehzahl zu schließen.
Das Zündzeitsteuersystem mit geschlossener Regelschleife, bei
dem der Zylinderdruck direkt gemessen wird, wie es von Randall
und Powell gelehrt und in den US-Patentschriften 3 957 023 und
3 977 373 ausgeführt ist, erscheint als das direkteste und effektivste
System, wobei der Zylinderdruck der direkteste und effektivste
Maschinenparameter ist, bezüglich dessen die Regelschleife geschlossen
werden kann. Allerdings erfordert diese Methode, daß ein
Druckwandler in zumindestens einen Zylinder der Maschine eingebaut
wird, wo er hohen Temperaturen und hohen Drücken ausgesetzt
ist. Derartige Drucksensoren sind teuer, haben relativ
kurze Lebenserwartungen und erfordern zusätzliche Veränderungen
an der Maschine für ihre Anwendung. Alternativ hierzu sind
Drucksensoren bekanntgeworden, die so ausgebildet sind, daß
sie zusammen mit den Zündkerzen angewandt werden können, jedoch
leiden auch diese unter den oben genannten Nachteilen.
Die direkte Messung des Maschinendrehmomentes, wie es von der
US-PS 3 897 766 gelehrt wird, ist als abgewandelte Lösung anzusehen,
erfordert jedoch einen relativ komplexen und teuren,
das Drehmoment messenden Sensor. Die Messung des Einsatzes
eines "Klopfens" der Maschine oder der "Rauhigkeit", wie es
aus den US-PS 4 002 155 und 4 015 566 zu entnehmen ist, wird
als zu ungenau angesehen, um die heutigen Auflagen zu erfüllen,
während das System der US-PS 4 026 251 als ineffektiv angesehen
wird, da weitere Einflußgrößen neben der Zündzeitsteuerung,
beispielsweise eine Änderung der Last, die Drehzahl
beeinflussen kann, was zu einer ungenauen
Zündzeitsteuerung führt.
Es wurden verschiedene Arten von Brennstoff-Regelungssystemen
mit geschlossener Regelschleife für Verbrennungskraftmaschinen
entwickelt, bei denen der Regelkreis für verschiedene Maschinenparameter
geschlossen wurde. Einer dieser Parameter für
den der Regelkreis geschlossen ist, ist die Zusammensetzung
des Auspuffgases, wie es aus der US-PS 3 815 561 zu entnehmen
ist. Das System der US-PS 3 815 561 verwendet einen Sauerstoff
(O₂)-Sensor, der die Konzentration des Sauerstoffs in dem
Auspuffgas mißt und die Regelschleife für eine stöchiometrische
Mischung von Luft und Brennstoff schließt. Allerdings
wurde gefunden, daß die stöchiometrische Mischung von Luft
und Brennstoff für den effektiven Betrieb der Maschine zu fett
ist. Es wurden verschiedene Techniken angewandt, um die Maschine
bei mageren Luft/Brennstoff-Verhältnissen zu betreiben,
jedoch ist die Möglichkeit, zuverlässige Regelschleifen bei
der gewünschten mageren Mischung zu erhalten, durch die Eigenschaften
der heutigen Sauerstoffsensoren begrenzt.
Eine weitere Lösung ist der US-PS 3 789 816 zu entnehmen, bei
der die Maschinenrauhigkeit als derjenige Parameter erfaßt
wird, für den die Regelschleife geschlossen ist. Bei diesem
System wird die Luft/Brennstoff-Mischung abgemagert, bis ein
vorbestimmter Maschinenrauhigkeitspegel erreicht ist. Die
Größe der Maschinenrauhigkeit ist so ausgewählt, daß sie
einem Maschinenrauhigkeitspegel entspricht, bei dem die Luft/Brennstoff-Mischung
so mager wie möglich gemacht ist, bis zu
dem Punkt, daß die Bildung solcher Auspuffgase wie HC und CO
minimiert ist, ohne daß die Fahreigenschaften des einzelnen
Fahrzeuges nicht mehr annehmbar sind. Die Maschinenrauhigkeit,
wie sie in dieser Patentschrift gemessen wird, ist die inkrementelle
Änderung der Drehgeschwindigkeit der Maschinenausgangswelle.
Diese Änderung resultiert aus den einzelnen Drehmomentimpulsen,
die von jedem einzelnen Zylinder der Maschine
empfangen werden. Das Schließen der Brennstoff-Regelschleife
für die Maschinenrauhigkeit scheint der effektivste Weg zu
sein, die Brennstoffausnutzung der Maschine zu maximieren.
Die US-PS 4 015 572 zeigt ein ähnliches Brennstoff-Regelungssystem,
bei dem die Regelschleife für die Maschinenleistung
geschlossen ist. In dem dortigen bevorzugten Ausführungsbeispiel
wird ein Auspuffrückdruck als Darstellung der Maschinenleistung
verwendet. Allerdings wurde festgestellt, daß ein
gemessenes Drehmoment, ein Zylinderdruck oder ein Zeitintegral
des vollständigen Verbrennungsdruckes für eine oder mehrere
Maschinenumdrehungen bei einer vorgegebenen Drehzahl alternativ
verwendet werden kann. In einer früher angekündigten
Broschüre der "Fuel Injection Development Corporation of
Bellmawr, New Jersey", mit dem Titel "Breaking the Lean Limit
Barrier" hat der Anmelder der US-PS 4 015 572 postuliert, daß
der gemessene Parameter die Geschwindigkeit des Schwungrades
der Maschine sein sollte.
Bei einem weiteren Brennstoff-Regelungssystem, das die Maschinenrauhigkeit
als gemessenen Parameter verwendet, um die Regelschleife
zu schließen, zeigt die US-PS 4 044 236, daß die
Drehperioden der Kurbelwelle zwischen zwei aufeinanderfolgenden
Umdrehungen der Maschine gemessen werden sollen. Die
Differenz wird in einem Aufwärts/Abwärts-Zähler gemessen, der
mit einer Frequenz proportional der Maschinendrehzahl zählt.
In einem weiteren Brennstoff-Regelungssystem, bei dem die
Rauhigkeit gemessen wird, lehrt die US-PS 4 044 234, die Drehperioden
von zwei gleichen Winkelintervallen zu messen, wobei
eine von ihnen vor und die andere nach der oberen Totpunktlage
jedes Kolbens liegt. Die Änderung der Differenz zwischen den
zwei Drehperioden für den gleichen Zylinder wird mit einem bestimmten
Bezugswert verglichen und es wird ein Fehlersignal
erzeugt, wenn die Änderung den Bezugswert überschreitet. Die
US-PS 4 044 235 zeigt ein anderes Rauhigkeitsregelungssystem,
bei dem die Perioden von drei aufeinanderfolgenden Umdrehungen
verglichen werden, um die Rundheit des Laufes der Maschine zu
bestimmen. Die obigen Systeme berücksichtigen verschiedene
Wege, mit denen die Maschinenrauhigkeit, die durch verschiedene
Einrichtungen einschließlich Änderungen der Drehgeschwindigkeit
des Schwungrades gemessen wird, zum Schließen der
Regelschleife für die Maschine verwendet wird.
Im Stand der Technik sind weitere unabhängige Regelsysteme mit
geschlossener Regelschleife bekanntgeworden, bei denen jede
Regelung, d. h. Zündzeitpunkt, Brennstoff-Steuerung und Brennstoffverteilung
als jeweils getrennte Größen behandelt werden,
während bei der vorliegenden Erfindung ein integriertes Maschinen-Regelungssystem
geschaffen wird, bei dem die Regelschleife
für jeden überwachten Parameter für einen einzelnen
gemessenen Maschinenbetriebsparameter geschlossen wird und insbesondere
für die momentane Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle
der Maschine. Die aus dem einzeln gemessenen Parameter
erhaltenen Daten werden auf verschiedene Weisen verarbeitet,
um Zeitsteuer- und Brennstoffzufuhr-Korrektursignale
zu erzeugen, die durch die Maschine eine Umwandlung der
Verbrennungsenergie in ein Drehmoment optimieren.
Der hierzu nächst gelegene Stand der Technik, von dem auch
der Oberbegriff der beiden unabhängigen Patentansprüche
ausgeht, wird von der DE-OS 27 43 664 gebildet. Dort ist
eine solche Regeleinrichtung bekannt, bei der folgende Parameter
gemessen werden: Zylinderinnendruck, Winkelstellung
der Kurbelwelle sowie obere und untere Totpunktlage eines
Kolbens. Mit diesen Meßwerten wird der Zündzeitpunkt so geregelt,
daß das Maximum des Zylinderinnendrucks bei einem
vorbestimmten Kurbelwellenwinkel auftritt. Zusätzlich ist
dort vorgesehen, daß für die Betriebszustände: Warmlauf,
Beschleunigung und Bremsen, der Zündzeitpunkt so verschoben
wird, daß der maximale Zylinderinnendruck bei einem anderen
Kurbelwellenwinkel auftritt. Dabei werden durch wenigstens
einen Winkelstellungsfühler die Winkelstellung der Kurbelwelle
der Brennkraftmaschine erfaßt und entsprechende Winkelstellungssignale
erzeugt. In einer Erfassungseinrichtung
wird der tatsächliche Kurbelwellenwinkel festgestellt, bei
dem der Druck in einem Zylinder seinen Maximalwert (Scheitelwert)
erreicht. Mittels eines Vergleichers wird der
tatsächliche Kurbelwellenwinkel mit einem Winkelstellungs-Sollwert
(Führungskurbelwellenwinkel) verglichen und in
Abhängigkeit vom Vergleichsergebnis (Regelabweichung) wird
der Zündzeitpunkt geregelt.
Aus der DE-OS 24 34 743 ist es bekannt, den Brennraumdruck
über die Momentanwerte der Winkelgeschwindigkeit an der
Kurbelwelle zu messen. Dabei treten jedoch störende Einflüsse
auf.
Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfindung
die Aufgabe zugrunde, eine bekannte Regeleinrichtung dahingehend
zu verbessern,
daß mit meßtechnisch einfachen Mitteln
eine möglichst effektive Regelung der Brennkraftmaschine
möglich ist, ohne daß an der Maschine selbst wesentliche
Änderungen vorgenommen werden müssen.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch die Merkmale des
Patentanspruchs 1 gelöst.
Die Lösung gemäß Patentanspruch 1 setzt jedoch eine Möglichkeit
voraus, die momentane Geschwindigkeit der Kurbelwelle
sehr genau zu bestimmen. Häufig kann jedoch die momentane
Geschwindigkeit der Kurbelwelle nur mittels der
Zeitabstände ermittelt werden, in denen die Zähne eines mit
der Kurbelwelle in Verbindung stehenden Zahnrades an einem
Meßfühler vorbeilaufen. Der Winkelabstand der einzelnen
Zähne dieses Zahnrades voneinander ist jedoch meist nicht
hinreichend genau gleich. Erfindungsgemäß wird daher für
einen solchen Fall eine Lösung mit den Merkmalen des
Patentanspruchs 4 vorgeschlagen.
Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung
sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Im folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels
im Zusammenhang mit den Figuren ausführlicher erläutert.
Es zeigt
Fig. 1 die mechanische Beziehung zwischen dem Kolben und der
Kurbelwelle einer typischen Maschine;
Fig. 2 einen Kurvenverlauf des Druckprofiles in einem Zylinder
der Maschine als Funktion der Drehstellung der
Kurbelwelle;
Fig. 3 einen Kurvenverlauf eines Drehmomentimpulses, der auf
die Kurbelwelle der Maschine einwirkt;
Fig. 4, 5 und 6 Kurvenverläufe, die die Drehmomentimpulse für
die Kurbelwelle einer Maschine für einen Arbeitszyklus
einer 4-, 6- bzw. 8-Zylindermaschine darstellen;
Fig. 7 den Kurvenverlauf der momentanen Drehgeschwindigkeit
(ω) der Kurbelwelle einer 8-Zylindermaschine;
Fig. 8 ein Blockschaltbild des erfindungsgemäßen Zündzeit-Regelungssystems
mit geschlossener Regelschleife;
Fig. 9 ein Blockschaltbild einer analogen Ausführungsform
des Zündzeit-Regelungsschaltkreises mit geschlossener
Regelschleife der Fig. 8;
Fig. 10 ein Schaltbild eines analogen Rr-Generators, der in
Fig. 9 gezeigt ist;
Fig. 11 ein Blockschaltbild einer digitalen Ausführungsform
eines Zündregelungsschaltkreises mit geschlossener
Regelschleife;
Fig. 12A ein Histogramm der periodischen Daten, die gemäß der
digitalen Ausführungsform der Fig. 11 erzeugt werden;
Fig. 12B ein Histogramm der periodischen Daten, die gemäß dem
digitalen Ausführungsbeispiel der Fig. 11 erzeugt
werden, wobei Zähne auf einem Radkranz verwendet werden,
um die Periodenintervalle zu bestimmen;
Fig. 13 ein Blockschaltbild eines bevorzugten Ausführungsbeispiels
des Zündregelkreises mit geschlossener Regelschleife,
der in Fig. 8 dargestellt ist;
Fig. 14A die tatsächliche Perioden-Wellenform, die entsprechend
dem Schaltkreis der Fig. 8 erzeugt wird;
Fig. 14B die Rechteck-Wellenfunktionen SIGN (sin 2 πi/N) und
SIGN (cos 2 πi/N);
Fig. 14C die tatsächlichen Funktionen sin 2 πi/N und cos 2 πi/N;
Fig. 15 ein detaillierteres Blockschaltbild des bevorzugten
Ausführungsbeispiels der Fig. 13;
Fig. 16A und 16B die Aufteilung des Inhaltes von UPM- und MAP-Registern
in die signifikantesten und die am wenigsten
signifikanten Bits;
Fig. 17 eine typische Drehzahl/Ansaugdruck-Funktion zur Darstellung
der aufgezeichneten Zündwinkel;
Fig. 18 eine Folge von Signalen, die die Beziehung zwischen
Oszillator- und Taktsignalen und den Signalen DG0 bis
DG15 darstellt, die von dem Zeitsteuer- und Regelkreis
erzeugt werden;
Fig. 19 eine Folge von Signalen, die die Beziehung und zeitliche
Aufeinanderfolge von Signalen MT0 bis MT7 und
TM7 bis TM10 auf einer anderen Zeitskala zeigen;
Fig. 20 ein Schaltbild eines Funktionsgenerators und eines
ersten Teiles des in Fig. 15 gezeigten Phasenerfassungs-Schaltkreises;
Fig. 21 die grundlegenden Zeitsteuersignale, die in Fig. 20
verwendet werden;
Fig. 22 die Signalverläufe, die die Berechnung des Phasenwinkels
und der Korrektur des Voreilungswinkels
steuern;
Fig. 23 ein Schaltbild des in Fig. 15 gezeigten Komparator-,
Dividierer-, Arcustangens-ROM- und Cotangens-Korrektur-Schaltkreises;
Fig. 24 ein Diagramm, das die vier Quadranten zeigt, in denen
der Phasenwinkel Φ liegen kann;
Fig. 25 ein Schaltbild des Phasenwinkels-Mittelwert-Schaltkreises,
des Komparators und des Akkumulators aus
Fig. 15;
Fig. 26 eine graphische Darstellung des Ausganges des Phasenwinkel-Mittelwert-Schaltkreises
der Fig. 15;
Fig. 27 ein Schaltbild des Schaltkreises zur Erzeugung des
Einspritzsignales einschließlich des Verweildauerschaltkreises;
Fig. 28 eine graphische Darstellung der Umwandlung des Zündwinkels
in eine Zeitverzögerung;
Fig. 29 eine graphische Darstellung der Betriebsweise des Verweildauerschaltkreises;
Vor der Erläuterung des Maschinen-Regelungssystems mit geschlossener
Regelschleife, das eine digitale Periodenanalyse
(DPA) der momentanen Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle der
Maschine verwendet, wird eine kurze Erläuterung der anwendbaren
Theorie gegeben. Wenn eine Brennstoff/Luft-Mischung in jeder
Verbrennungskammer der Maschine gezündet und verbrannt wird,
so wird ein Drehmoment auf die Kurbelwelle der Maschine ausgeübt,
das deren Drehung veranlaßt. Bezugnehmend auf Fig. 1
ist das auf die Kurbelwelle 1 übertragene Drehmoment eine Funktion
des Druckes P, der in der Verbrennungskammer 2 erzeugt
wird. Die Verbrennungskammer 2 wird durch eine Wand 3 und einen
Zylinderkopf 4 sowie einen Kolben 5 geschlossen und ist
durch den Bereich des Kolbens 5, die Länge L eines Hebelarmes
6, der an die Kurbelwelle angebracht ist, sowie durch
den Winkel R zwischen dem Arm und der hin- und hergehenden Bewegungsrichtung
des Kolbens begrenzt.
Zuerst sei lediglich ein einzelner Arbeitszyklus betrachtet,
wobei das Druckprofil in der Kammer 2 als Kurve 7 in Fig. 2
dargestellt ist, wenn sich der Kolben aufgrund der Drehung der
Kurbelwelle auf und ab bewegt. Wenn sich die Kurbelwelle in
der durch den Pfeil angezeigten Richtung aus der Stellung R=-π
zu der Stellung R=0 dreht, so bewegt sich der Kolben von
seiner untersten Stellung zu seiner obersten Stellung und der
Druck in dem Zylinder vergrößert sich wie dargestellt. Die
oberste Stellung des Zylinders wird üblicherweise als obere
Totpunktstellung (TDC) des Kolbens bezeichnet. In dem Drehintervall
der Kurbelwelle von R=0 bis R=π kehrt der Kolben zu
seiner untersten Stellung zurück und der Druck verringert sich
auf seinen ursprünglichen Wert. Wenn keine Auslaß- und Einlaßventile,
die normalerweise bei 4 Zylinder-Verbrennungskraftmaschinen
vorgesehen sind, vorhanden sind, so würde sich
das Druckprofil bei jeder Umdrehung der Kurbelwelle wiederholen.
Allerdings öffnen und schließen sich die Einlaß- und
Auslaßventile bei jeder zweiten Umdrehung der Kurbelwelle,
so daß der dargestellte Druckzyklus nur einmal pro je zwei
Umdrehungen auftritt.
Wenn die Kammer 2 mit einer brennbaren Luft/Brennstoff-Mischung
gefüllt ist, die bei einem Winkel α gezündet wird, so vergrößert
sich der Druck wie in Kurve 8 der Fig. 2 gezeigt und der
maximale Druck in der Kammer 2 wird bei einem Winkel β auftreten.
Obwohl der Winkel, bei dem das Luft/Brennstoff-Gemisch
gezündet wird, so dargestellt ist, daß er in dem Drehintervall
zwischen -π und 0 liegt, erkennt der Fachmann, daß die Zündung
auch so gesteuert werden kann, daß sie in dem Intervall
zwischen 0 und +π auftritt, nachdem der Kolben den oberen
Totpunkt passiert hat.
Der Winkel β, bei dem der maximale Druck auftritt, ist eine
Funktion verschiedener Faktoren, wie z. B. dem Winkel α, bei
dem die Zündung auftritt, der Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle
und der Geschwindigkeit mit der das Luft/Brennstoff-Gemisch
verbrennt. Im Idealfalle sollte der Winkel, bei dem der
maximale Druck auftritt, so gesteuert bzw. festgelegt werden,
daß ein maximales Drehmoment auf die Kurbelwelle ausgeübt wird.
Das momentan auf die Kurbelwelle ausgeübte Drehmoment ist eine
Funktion der Kraft, die von dem Kolben aufgrund des Druckes
in der Kammer 2 erzeugt wird, der Länge L des Hebelarmes 6 und
des Winkels R. Das Drehmoment TR, das bei dem Winkel R erzeugt
wird, ist:
TR = APR L sin R
wobei A die Kolbenfläche und PR der Druck in der Kammer 2 bei
dem Winkel R ist. Das vollständige erzeugte Drehmoment T ist:
Der momentane Wert des Drehmomentes TR, der auf die Kurbelwelle
aufgrund des Druckes in einem einzelnen Zylinder ausgeübt wird,
ist als Kurve 9 der Fig. 3 als Funktion des Winkels R dargestellt.
Bei Mehr-Zylindermaschinen wird die Verbrennung des Luft/Brennstoff-Gemisches
in jedem Zylinder ein vergleichbares Drehmoment
auf die Kurbelwelle in einer vorbestimmten zeitlich
festgelegten Folge ausüben. Es sei eine Vier-Zylinder-Vier-Takt-Verbrennungskraftmaschine
betrachtet. Jeder Zylinder erzeugt
ein Drehmoment, das einmal pro je zwei Umdrehungen (4 π)
der Kurbelwelle auftritt, wie allgemein bekannt, so daß das
auf die Kurbelwelle durch die einzelnen Zylinder ausgeübte
Drehmoment in einer Abfolge von π Radian-Winkelintervallen
auftritt, wie es in Fig. 4 dargestellt ist. Die Drehmomentkurve
9 der Fig. 4 zeigt das auf die Kurbelwelle ausgeübte Drehmoment,
wobei der Einfluß der auf die anderen mit der Kurbelwelle
verbundenen Kolben ausgeübten Kräfte vernachlässigt ist.
Allerdings wird aus Fig. 2 deutlich, daß ein Teil des Drehmomentes,
das durch den vergrößerten Druck in einem Zylinder
erzeugt wird, dazu verwendet wird, das zu zündende Luft/Brennstoff-Gemisch
in dem nächsten Zylinder zu komprimieren. Ein
kleinerer Teil des erzeugten Drehmomentes wird auch für die
Ansaug- und Auspuffarbeiten der anderen Zylinder verbraucht.
Im Ergebnis ist das effektive, an die Kurbelwelle durch die
Verbrennung des Luft/Brennstoff-Gemisches in jedem Zylinder
angelegte Drehmoment kleiner als das in den Kurven 9 dargestellte
und ist realistischer in der Kurve 10 gezeigt.
Bei 6- und 8-Zylindermaschinen werden die resultierenden Drehmomentimpulse,
die an die Kurbelwelle angelegt werden, so sein,
wie in den Fig. 5 bzw. 6 dargestellt.
Normalerweise ist die Maschine mit einer Einrichtung verbunden,
wie z. B. Antriebsrädern eines Automobils, die eine Last für
die Kurbelwelle darstellt. Die Drehgeschwindigkeit oder Geschwindigkeit
der Kurbelwelle ist offensichtlich eine Funktion
der Last als auch des durch die Verbrennung der Luft/Brennstoff-Mischungen
in den einzelnen Zylindern erzeugten Drehmomentes.
Da die Drehmomentimpulse, wie in Fig. 4 bis 6 dargestellt,
periodisch auf die Kurbelwelle einwirken, ändert sich die Drehgeschwindigkeit
der Kurbelwelle periodisch im Einklang mit den
Drehmomentimpulsen. Wie in Fig. 7 dargestellt, ändert sich die
Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle einer mit konstanter Geschwindigkeit
laufenden Maschine bezogen auf Umdrehungen pro
Zeitperiode in inkrementellen Werten innerhalb jeder Umdrehung.
Die inkrementellen Änderungen Δω der Drehgeschwindigkeit der
Kurbelwelle können, obwohl sie relativ klein im Vergleich mit
der mittleren Drehgeschwindigkeit sind, erfaßt werden. Die
Größe und die Zeit zu der diese inkrementellen Änderungen der
Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle der Maschine auftreten,
sind eine Funktion verschiedener Maschinen-Betriebsparameter
und können durch geeignete Analyse dazu verwendet werden,
Rückkopplungssignale für einen oder mehrere der Maschinen-Regelungsparameter
zu erzeugen, wodurch die Leistung der Maschine
optimiert wird.
Die Funktion des Zeitregelkreises besteht darin, das Luft/Brennstoff-Gemisch
in jeden Zylinder der Maschine (Verbrennungskammer)
zu zünden oder alternativ Brennstoff in jeden Zylinder zu
einem solchen Zeitpunkt einzuspritzen, daß die durch die Verbrennung
des Luft/Brennstoff-Gemisches erzeugte Energie am
effektivsten auf die Kurbelwelle übertragen werden kann. Da
die Ausbreitung der Flammfront durch das gesamte Volumen der
Verbrennungskammer eine endliche Zeit braucht, wird das Luft/Brennstoff-Gemisch
zu einem Zeitpunkt gezündet oder eingespritzt,
der vor dem Zeitpunkt liegt, bei dem der Kolben in
einer Stellung ist, bei der die durch die Verbrennung des Brennstoffes
erzeugte Energie am effektivsten auf die Kurbelwelle
übertragen wird. Dies wird allgemein als Zünd- bzw. Einspritzvoreilung
bezeichnet. Der Winkel, um den die Zündung oder Einspritzung
voreilt, ist eine komplexe Funktion der Maschinendrehzahl,
der Maschinenlast, der Temperatur, der Feuchtigkeit,
der Frage, wie gut die Luft und der Brennstoff gemischt sind
(Turbulenz), des Verdampfungs- bzw. Zerstäubungszustandes des
Brennstoffes sowie weiterer Faktoren, einschließlich der Zusammensetzung
des Brennstoffes selbst.
Um die Beschreibung der vorliegenden Erfindung zu vereinfachen
bezieht sich die folgende Erläuterung auf die Zündzeitpunktsteuerung.
Allerdings wird der Fachmann ohne weiteres erkennen,
daß das beschriebene Zeitregelsystem mit geschlossener
Regelschleife gleichermaßen auf eine Einspritz-Zeitsteuerung
anwendbar ist, wie sie bei funkengezündeten Maschinen und bei
Dieselmaschinen mit kleineren Änderungen angewandt werden können,
die im Bereich des durchschnittlichen Fachwissens liegen.
Von dem Department of Transportation an der Standford University
durchgeführte Studien haben experimentell ergeben, daß das
beste mittlere Drehmoment (MBT) erhalten wurde, wenn die
Druckspitze in den Zylindern bei einem Winkel von etwa 15 Grad
nach dem oberen Totpunkt des Kolbens auftrat. Dieses Ergebnis
war unabhängig von Feuchtigkeit und barometrischem Druck sowie
von weiteren Faktoren. Weitere Forschungen haben ergeben, daß
eine direkte Korrelation zwischen dem Druckprofil in der Verbrennungskammer
und dem Profil der inkrementellen Änderungen
der Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle vorhanden ist.
Im einzelnen haben diese Studien gezeigt, daß der Winkel, bei
dem die maximale Winkelgeschwindigkeit der Kurbelwelle auftritt,
direkt mit dem Winkel in Beziehung steht, bei dem die
Druckspitze auftritt.
In Fig. 8 ist ein Blockschaltbild eines Zündzeitsteuersystems
mit geschlossener Regelschleife gezeigt, das auf diesem Prinzip
beruht. Fig. 8 zeigt eine typische Verbrennungskraftmaschine
20, deren Arbeitsweise einer Vielzahl von Parametern unterworfen
ist, wie z. B. manuellen Eingangsgrößen, die die gewünschte
Betriebsgeschwindigkeit der Maschine bezeichnen und
weitere Umgebungsparameter, wie z. B. Umgebungstemperatur,
Druck, Feuchtigkeit etc. Die manuellen Eingangsgrößen können
von einer handbetätigten Drosselklappe oder von einem fußbetätigten
Gaspedal stammen, wie es allgemein bei Kraftfahrzeugen
üblich ist. Die Luft und der Brennstoff werden in dem
gewünschten Verhältnis der Maschine über einen Luft/Brennstoff-Verhältnis-Regler
zugeführt, in Abhängigkeit von der manuellen
Eingangsgröße, Umgebungsparametern sowie weiteren Maschinen-Betriebsparametern,
wie z. B. Maschinendrehzahl, Maschinentemperatur
und dem Druck in dem Ansaugkrümmer der Maschine (MAP).
Signale für die manuelle Eingangsgröße, die Umgebungsparameter
und die Maschinen-Betriebszustände werden von der Maschine zu
dem Luft/Brennstoff-Gemisch-Regler 22 über eine Verbindungsleitung
geliefert, wie durch den Pfeil 24 dargestellt. Die
Luft und der Brennstoff werden der Maschine über ein Ansaugrohr
zugeführt, das symbolisch durch den Pfeil 26 dargestellt
ist.
Der Luft/Brennstoff-Gemisch-Regler 22 kann ein typischer mechanisch
betätigter Vergaser, ein elektronisches Brennstoff-Regelsystem
oder irgendein sonstiges im Stand der Technik bekanntes
System sein. Die Einzelheiten von Luft/Brennstoff-Gemisch-Reglern
sind im Stand der Technik allgemein bekannt
und brauchen zum Verständnis des Zündzeit-Steuersystems mit
geschlossener Regelschleife nicht näher erläutert zu werden.
Der Zündzeit-Regelkreis besitzt einen Zündzeitpunkt- und Verteilungsregler
28, der zwei grundlegende Funktionen ausführt.
Die erste Funktion ist die Erzeugung eines Zündsignales, das
in Abhängigkeit von verschiedenen Maschinen- und Umgebungsparametern
errechnet wird, so daß ein maximales Drehmoment
auf die Kurbelwelle der Maschine ausgeübt wird, als Ergebnis
der Verbrennung des Luft/Brennstoff-Gemisches. Die zweite Funktion
ist die Verteilung der Zündsignale, um die entsprechenden
Zündkerzen in einer vorbestimmten Abfolge nacheinander mit
Energie zu versorgen.
Es ist eine Vielzahl von elektronischen Zündzeit-Steuerkreisen
bekanntgeworden, die diese Funktionen ausführen können. Da
eine elektronische Regelung des Zündzeitpunktes von einem in
der Zukunft liegenden Zeitpunkt rückwärts nicht möglich ist,
werden die Zündsignale, die von vorhandenen Schaltkreisen errechnet
werden, als Verzögerungszeit von einem Bezugssignal
aus erzeugt, das vor dem gewünschten Zündzeitpunkt liegt. Dieses
Bezugssignal wird üblicherweise bei einer vorbestimmten
Drehstellung der Kurbelwelle erzeugt, die von einer festen
Stellung, wie z. B. dem oberen Totpunkt jedes Kolbens um einen
Winkel voreilt.
Die Signale, die die Information bzw. Daten enthalten, die zum
Berechnen der gewünschten Zündsignale einschließlich des Bezugssignales
benötigt werden, werden von der Maschine zu dem
Regler für den Zündzeitpunkt und die Verteilung über die mit
dem Pfeil 30 bezeichnete Verbindungsleitung zugeführt. Die
Verzögerung von dem Bezugssignal Rr wird berechnet und das
Zündsignal wird am Ende der berechneten Verzögerung erzeugt.
Die Zündsignale werden dann über eine Leitung 32 zu den entsprechenden
Zündkerzen geleitet. Die Verteilungsfunktion kann
durch einen herkömmlichen mechanischen Verteiler oder durch
einen entsprechenden elektronischen Schaltkreis ausgeführt
werden, wie im Stand der Technik bekannt.
Ein Signal, das die momentane Kurbelwellengeschwindigkeit (ω)
anzeigt und ein Signal, das die Kurbelwellenstellung (R) anzeigt,
werden einem Schaltkreis für die Stellung der maximalen
Winkelgeschwindigkeit zugeführt, der ein Signal Rm erzeugt,
das den Kurbelwellenwinkel bezeichnet, bei dem die momentane
Geschwindigkeit der Kurbelwelle der Maschine ihren maximalen
Wert hat. Das Signal Rm wird einem Komparator 36 zugeführt.
Der Komparator 36 empfängt weiterhin ein Bezugssignal RR, das
den Kurbelwellenwinkel anzeigt, bei dem die maximale Drehgeschwindigkeit
aufgetreten sein sollte. Der Komparator 36 erzeugt
ein Fehler- oder Korrektursignal, das dem Regler für
Zündzeitpunkt und Verteilung 28 zugeführt wird.
Im folgenden wird die Wirkungsweise des Zündzeitregelkreises
beschrieben. Der Regler für Zündzeitpunkt und Verteilung 28
erzeugt Zündsignale, die nacheinander die Zündkerzen der Maschine
mit Energie versorgen, um die Luft/Brennstoff-Mischung
in den Verbrennungskammern der Maschine in Übereinstimmung mit
den erfaßten Betriebsparametern der Maschine zu zünden. Wenn
der Brennstoff in jeder Verbrennungskammer verbrannt wird,
wird eine Folge von Drehmomentimpulsen auf die Kurbelwelle
der Maschine ausgeübt, was veranlaßt, daß sich die Drehgeschwindigkeit
der Kurbelwelle wie in Fig. 7 gezeigt, ändert.
Die Signale R und ω, die die momentane Drehposition und -geschwindigkeit
der Kurbelwelle anzeigen, werden dem Schaltkreis
für die Stellung bei maximaler Geschwindigkeit 34 zugeführt,
der das Signal Rm erzeugt, das den Kurbelwellenwinkel anzeigt,
bei dem die maximale Kurbelwellengeschwindigkeit für jeden
Drehmomentimpuls auftritt.
Der Komparator 36 vergleicht das Signal Rm mit dem festen Bezugssignal
RR, das den Kurbelwellenwinkel anzeigt, bei dem die
maximale Drehgeschwindigkeit aufgetreten sein sollte und er
erzeugt ein Fehler- oder Korrektursignal ε. Der Regler 28 für
Zünd-Zeitpunkt und Verteilung stellt das Zündsignal vor
oder zurück, in Abhängigkeit von dem Korrektursignal ε, so
daß die Differenz zwischen nachfolgenden Rm und RR minimiert
wird. Auf diese Weise ist die Regelschleife durch die Maschine
geschlossen, so daß das maximale Drehmoment an die Kurbelwelle
geliefert wird, als Ergebnis der Verbrennung der Luft/Brennstoff-Mischung
in jedem Zylinder.
In Fig. 9 ist ein analoges Ausführungsbeispiel des Zündzeitregelkreises
dargestellt. In Fig. 9 ist der Regler 22 für das
Luft/Brennstoff-Verhältnis zur Vereinfachung der Zeichnung
nicht dargestellt, obwohl er in der Praxis vorhanden ist.
Fig. 9 zeigt einen Kurbelwellengeschwindigkeitssensor 38, der
ein Signal ω erzeugt, das die momentane Geschwindigkeit der
Kurbelwelle der Maschine bezeichnet. Das Signal ω wird in einem
Differenzier-Schaltkreis 40 (dω/dt) differenziert und erzeugt
ein Signal , das die erste Ableitung nach der Zeit darstellt.
Das Signal wird einem Null-Durchgangsdetektor 42
zugeführt, der jedesmal dann ein Signal erzeugt, wenn von
einem positiven Wert zu einem negativen Wert durch Null geht.
Dieses Signal wird einem Abtasteingang eines Abtast- und Halteschaltkreises
44 zugeführt.
Ein R-Bezugs-Generator 46 erzeugt jedesmal dann ein Signal Rr,
wenn die Kurbelwelle der Maschine eine vorbestimmte Drehstellung
durchläuft, die vor der Winkelstellung liegt, bei der die
maximale Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle gewünscht ist.
Das Signal Rr kann bei Kurbelwellenwinkeln erzeugt werden,
die anzeigen, wenn jeder Kolben seine angenommene obere Totpunktstellung
oder irgendeinen anderen gewünschten Winkel erreicht
hat. Das Signal Rr und das Signal ω für momentane Geschwindigkeit
werden einem R-Signal-Generator 48 zugeführt,
der ein analoges Signal R erzeugt, das die Winkelstellung der
Kurbelwelle bezogen auf den Winkel Rr darstellt. Der in Fig. 10
gezeigte Schaltkreis ist ein Ausführungsbeispiel des R-Generators
48. Das Signal R wird weiterhin dem Abtast- und Halteschaltkreis
44 eingegeben, der ein Signal Rm ausgibt, das den
Wert von R zu dem Zeitpunkt angibt, zu dem ein Signal von dem
negativ-gehenden Null-Durchgangs-Detektor 42 empfangen wird.
Das Ausgangssignal Rm wird in dem Komparator 36 mit dem Bezugssignal
RR verglichen, das den gewünschten Wert von Rm anzeigt.
Der Komparator 36 erzeugt ein Fehler- oder Korrektursignal ε,
das dem Zündzeitpunkt und Verteilungs-Schaltkreis 28 zugeführt
wird, der das Korrektursignal dazu verwendet, den Zeitpunkt zu
verändern, zu dem das Zündsignal erzeugt wird, um das Signal ε
auf Null zu verringern.
Fig. 10 zeigt Einzelheiten des Schaltkreises des R′-Generators
48. Der Schaltkreis erhält elektrische Energie von einer geregelten
Quelle an dem mit A+ bezeichneten Anschluß und empfängt
das Signal ω an einem Anschluß 52. Das Signal Rr wird
von einem magnetischen Aufnehmer 54 erzeugt, der das Vorbeilaufen
jedes Zahnes 56 an einem Zahnrad 58 erfaßt, das an der
Kurbelwelle der Maschine befestigt ist. Ein Verstärker 60 empfängt
die von dem magnetischen Aufnehmer 54 erzeugten Signale
und erzeugt jedesmal dann einen kurzen positiven Impuls, wenn
ein Zahn 56 den magnetischen Aufnehmer 54 passiert. Der Ausgang
des Verstärkers ist mit der Basis eines Transistors 62 verbunden,
dessen Kollektor mit einer Elektrode eines Kondensators
64 verbunden ist, und sein Emitter ist mit der anderen Elektrode
des Kondensators 64 mit gemeinsamer Masse verbunden. Der
Anschluß 52 ist mit der Basis eines Transistors 66 verbunden,
dessen Kollektor mit dem mit A+ bezeichneten Anschluß verbunden
ist, und sein Emitter ist mit dem Kollektor des Transistors
62 verbunden und mit der einen Elektrode des Kondensators 64.
Die Arbeitsweise dieses Schaltkreises ist wie folgt:
Wenn ein Zahn 56 den magnetischen Aufnehmer 54 passiert, erzeugt der Verstärker 60 einen kurzen positiven Impuls, der den Transistor 62 voll leitend macht, wodurch der Kondensator 64 entladen wird. Das an der Basis des Transistors 66 empfangene Signal steuert seine Leitfähigkeit. Der Stromfluß durch den Transistor 66 lädt den Kondensator 64 mit einer Geschwindigkeit, die dem Wert des Signales ω proportional ist, so daß der Betrag der Ladung an dem Kondensator 64 ein Maß für die Drehstellung R der Kurbelwelle ist, bezogen auf den Bezugspunkt, der durch den Ort des Zahnes 56 bestimmt ist. Jedesmal wenn ein Zahn den magnetischen Aufnehmer 54 passiert, wird der Kondensator 64 entladen und danach wird ein analoges Signal, das den Winkel R darstellt, erzeugt, bezogen auf den Ort des Zahnes. Da die Geschwindigkeit, mit dem der Kondensator 64 aufgeladen wird, proportional der Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle ist, ist der momentane Wert des Signales R eine Funktion des Winkels, um den sich die Kurbelwelle seit den vorhergehenden Bezugssignalen Rr gedreht hat.
Wenn ein Zahn 56 den magnetischen Aufnehmer 54 passiert, erzeugt der Verstärker 60 einen kurzen positiven Impuls, der den Transistor 62 voll leitend macht, wodurch der Kondensator 64 entladen wird. Das an der Basis des Transistors 66 empfangene Signal steuert seine Leitfähigkeit. Der Stromfluß durch den Transistor 66 lädt den Kondensator 64 mit einer Geschwindigkeit, die dem Wert des Signales ω proportional ist, so daß der Betrag der Ladung an dem Kondensator 64 ein Maß für die Drehstellung R der Kurbelwelle ist, bezogen auf den Bezugspunkt, der durch den Ort des Zahnes 56 bestimmt ist. Jedesmal wenn ein Zahn den magnetischen Aufnehmer 54 passiert, wird der Kondensator 64 entladen und danach wird ein analoges Signal, das den Winkel R darstellt, erzeugt, bezogen auf den Ort des Zahnes. Da die Geschwindigkeit, mit dem der Kondensator 64 aufgeladen wird, proportional der Drehgeschwindigkeit der Kurbelwelle ist, ist der momentane Wert des Signales R eine Funktion des Winkels, um den sich die Kurbelwelle seit den vorhergehenden Bezugssignalen Rr gedreht hat.
Fig. 11 zeigt ein digitales Ausführungsbeispiel des Zündzeit
regelkreises. Ein magnetischer Aufnehmer 54 erfaßt das Passieren
des Zahnes 56 auf dem Rad 58 und versorgt einen Ver
stärker 60 mit Energie, damit er einen kurzen Impuls (Signal
Rr) jedesmal dann erzeugt, wenn ein Zahn den magnetischen Auf
nehmer 54 passiert, wie oben bei Fig. 10 erläutert. Das Signal
Rr wird dem Rücksetzeingang eines Zählers 68 und dem Zündzeit-
und Verteilerschaltkreis 28 zugeführt. An der Kurbelwelle ist
ein zweites Zahnrad 70 befestigt und dreht sich mit ihr, wobei
das Zahnrad eine Vielzahl von Zähnen 72 aufweist, die in kleinen
Winkelinkrementen längs seines Umfanges angebracht sind.
Beispielsweise kann das Rad 70 der Starterkranz bzw. Drehkranz
der Maschine sein, der an dem Schwungrad der Maschine angebracht
ist. Ein magnetischer Aufnehmer 74 erfaßt das Passieren
jedes Zahnes 72. Ein Verstärker 76 empfängt die von dem
magnetischen Aufnehmer erzeugten Signale und erzeugt ein Impuls
signal, dessen Dauer gleich dem Intervall zwischen den
aufeinanderfolgenden Zähnen ist. Der Ausgang des Verstärkers
76 ist mit einem Eingang eines UND-Gatters 78 verbunden und
mit dem Zähleingang eines Zählers 68. Der andere Eingang des
UND-Gatters 78 empfängt Impulse, die von dem Oszillator 80
erzeugt werden. Die von dem Oszillator 80 erzeugten Impulse
haben eine wesentlich höhere Wiederholungsgeschwindigkeit bzw.
Frequenz als die Geschwindigkeit, mit der der Zahn 72 den
magnetischen Aufnehmer 74 passiert. Die Zahl der von dem
Oszillator 80 erzeugten und zu dem UND-Gatter 78 übertragenen
Impulse wird in dem Zähler 82 gespeichert. Die Zahl der Impulse
in dem Zähler 82 bezeichnet das Zeitintervall oder die Periode
zwischen aufeinanderfolgenden Zähnen auf dem Rad 70. In Fig. 12A
ist ein Periodenprofil dargestellt, das die Anzahl von
Impulsen zeigt, die in den Intervallen zwischen aufeinanderfolgenden
Zähnen auf dem Rad 70 während eines vollständigen
Drehmoment-Impulszyklus gezählt werden. Da die Periode (T)
der Reziprokwert der Winkelgeschwindigkeit ω ist, d. h. T = 1/ω,
ist die Winkelgeschwindigkeit ein Maximum, wenn das Periodenprofil
sein Minimum hat und umgekehrt.
Die in dem Zähler 82 gespeicherten Zählinhalte zwischen auf
einanderfolgenden Zähnen werden zu einem Register 84 für den
alten Wert übertragen und einem Subtrahierschaltkreis 86 zu
geführt. Der Subtrahierschaltkreis 86 empfängt weiterhin die
Zahl von Zählschritten, die in dem Register 84 für den alten
Wert von dem vorhergehenden Intervall zwischen zwei aufeinander
folgenden Zähnen auf dem Rad 70 gespeichert sind und gibt eine
Zahl aus, die die Differenz zwischen dem in dem Register für
den alten Wert gespeicherten Wert und dem neuen Wert ist. Diese
Zahl wird einem digitalen Null-Durchgangs-Detektor 88 zugeführt,
der ein Signal ausgibt, wenn die Differenz zwischen der
neuen Zahl und der alten Zahl von einem negativen zu einem
positiven Wert geht. Der Ausgang des Null-Durchgangs-Detektors
88 wird einem Stop-Eingang des Zählers 68 zugeführt. Der Zähler
68 wird jedesmal dann in seinem Inhalt vergrößert, wenn
ein Zahn den magnetischen Aufnehmer 74 passiert und gibt eine
Zahl aus, die der Anzahl von Zähnen entspricht, die den magnetischen
Aufnehmer 74 in dem Intervall zwischen dem Empfang
des Signales Rr aus dem Verstärker 60 und dem Stop-Signal,
das von dem Null-Durchgangs-Detektor 88 erzeugt wird, passieren.
Der Ausgang des Zählers 68 ist eine Zahl, die den Winkel
der Kurbelwelle bezeichnet, bei dem das Zeitintervall oder
die Periode zwischen aufeinanderfolgenden Zähnen ein Minimum
ist. Da diese Periode (Zeitintervall) der Reziprokwert der
Kurbelwellengeschwindigkeit ist, wird das Stop-Signal von dem
Null-Durchgangs-Detektor 88 dann erzeugt, wenn die Winkelge
schwindigkeit der Kurbelwelle ihren maximalen Wert durchläuft.
Die Zahl von Zählschritten in dem Zähler 68 wird einem zweiten
Subtrahier-Schaltkreis 90 zugeführt, wo sie von einer Bezugs
zahl von Zählschritten subtrahiert wird, die die Anzahl von
Zähnen anzeigt, die bei dem maximalen Drehmoment, das auf die
Kurbelwelle ausgeübt wird, hätten gezählt sein sollen. Die
Differenz ε wird dann dem Zündzeitpunkt- und Verteilungsregler
28 zugeführt, wo sie dazu verwendet wird, den Zeitpunkt, zu
dem das Zündsignal erzeugt wird, vor- oder zurückzustellen,
wodurch das Differenzsignal ε gegen Null hin verringert wird.
Das in Fig. 11 gezeigte Zündsystem mit geschlossener Regel
schleife ist praktisch nicht verwendbar, da es keine vom Fahrer
verursachten Änderungen kompensieren kann und da es fordert,
daß das Zählintervall des Zählers 82 für jedes Winkelintervall
der Drehung der Kurbelwelle genau im richtigen Verhältnis
mit der Frequenz des Oszillators 80 steht. Diese letztere Tatsache
fordert sehr strenge mechanische Toleranzen für die
Winkeltrennung der einzelnen Zähne auf dem Rad 70. Tatsächlich
erhaltene Daten von einem Zahnkranz eines typischen Automotors
zeigen ein Profil, das dem entspricht, wie es in Fig. 12B
dargestellt ist, wo die Winkeldifferenzen zwischen den
einzelnen Zähnen in Differenzen von Zählschritten dargestellt
sind, die größer sein können als die Differenzen in Zähl
schritten, die aus den Änderungen der Drehgeschwindigkeit der
Kurbelwelle resultieren. Folglich wird eine genauere Messung
der kleinen Winkelinkremente benötigt. Im Stand der Technik
sind optische Systeme bekanntgeworden, die kleine Winkelintervalle
einer Umdrehung erfassen können, und zwar mit der benötigten
Gleichförmigkeit, wobei diese Systeme leicht anstelle
eines Zahnrades 70, wie es durch den Schwungradzahnkranz und
den magnetischen Aufnehmer 74 in Fig. 11 dargestellt ist, ver
wendet werden können.
In Fig. 13 ist ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Zünd
regelsystems mit geschlossener Regelschleife dargestellt, das
kleine Differenzen der Winkelinkremente zwischen den einzelnen
Zähnen eines Schwungradkranzes auswerten kann. Anstelle
einer Erfassung der Stellung der Kurbelwelle zum Zeitpunkt der
maximalen Winkelgeschwindigkeit wird bei dem alternativen Aus
führungsbeispiel die Phase Φi des erzeugten Periodenprofils,
wie es in den Fig. 12A oder 12B dargestellt ist, mit einem
festen Phasenwinkel RR verglichen.
Das Profil der in den Fig. 12A oder 12B dargestellten Perioden
wellenformen weist folgende Fourier-Serien-Darstellung auf:
wobei Φi der Phasenwinkel der Periodenwellenform und N die Anzahl
von einzelnen Abtastungen oder inkrementellen Perioden
intervallen f(R) ist.
Der Wert von Φi für die Frequenz, die mit der Zylindergeschwin
digkeit übereinstimmt, wird sich mit dem Ort des Spitzendruckes
der Verbrennungskammer ändern und folglich kann er zur Regelung
der Zündzeitsteuerung verwendet werden.
Eine herkömmliche Methode zur Berechnung von Φi aus f(R) besteht
in der Berechnung der folgenden Größen:
und Φ = arc tan (A sin Φ / A cos Φ), wenn A sin Φ
A cos Φ oder Φ = Π / 2 - arc tan (A cos Φ / A sin Φ), wenn
A cos Φ < A sin Φ,
wobei R = Winkelstellung der Kurbelwelle
ω =Winkelgeschwindigkeit der Kurbelwelle
A = Amplitude der Fourier-Komponente
Φ = relativer Phasenwinkel der Fourier-Komponente.
wobei R = Winkelstellung der Kurbelwelle
ω =Winkelgeschwindigkeit der Kurbelwelle
A = Amplitude der Fourier-Komponente
Φ = relativer Phasenwinkel der Fourier-Komponente.
Da f(R) ein Satz von N diskreten Abtastungen ist, gelten die
folgenden Beziehungen
Diese Berechnung besteht aus dem Multiplizieren der Datenab
tastungen mit sin- und cos-Funktionen und dem Addieren der
Produkte über ein Intervall, das gleich einem Zyklus der Perioden
wellenform ist. Die Multiplikation mit einer Geschwindigkeit,
die im Einklang mit den Maschinen-Betriebsanforderungen steht
(2 N Multiplikationen pro Zylinderzündung) ist hinsichtlich
der heutigen Technologie und Systemkosten-Überlegungen nicht
sinnvoll.
Eine vereinfachte Berechnung besteht aus dem Ersetzen dieser
sin- und cos-Funktionen durch binäre Signale, die Rechteck
impulse mit der gleichen Periode darstellen. Die Amplituden
sind hierbei auf plus und minus 1 begrenzt. Dies führt zu folgendem
Ergebnis:
Die fünf Funktionen cos (2πi/N), sin (2πi/N), SIGN [cos (2πi/N)],
SIGN [sin (2πi/N)] und f(Ri) sind in Fig. 14 dargestellt.
Diese vereinfachte Berechnung ruft einen kleinen Fehler hervor,
der von den ungeradzahligen Harmonischen der Grundkomponenten
der periodischen Impulsformen abhängig ist. Dieser Fehler wird
durch Mittelwertbildung der aufeinanderfolgenden Berechnungen
der Größen (A cos Φ) und (A sin Φ) verringert.
Die obige Ausführung erfordert das Summieren von 2 N Perioden
abtastungen, um die Ausdrücke für cos Φ und sin Φ zu erhalten.
Folglich wurde der Multiplikations- und Summationsprozeß auf
einen Summationsprozeß reduziert.
Eine weitere Vereinfachung resultiert aus der Bildung von
Partialsummen der Periodendaten, die folgenden Gesetzmäßigkeiten
gehorchen:
dann A sin Φ ≈ 1/N [(P₁-P₃) + (P₂-P₄)] (5)
A cos Φ ≈ 1/N [(P₁-P₃) - (P₂-P₄)] (6)
und Φ ≈ arc tan [(P₁-P₃) + (P₂-P₄)] / [(P₁-P₃)] - (P₂-P₄)] (7)
wenn |(P₁-P₃) - (P₂-P₄)| |(P₁-P₃) + (P₂-P₄)| Φ ≈ π/2 - arc tan [(P₁-P₃) + (P₂-P₄) / (P₁-P₃) - (P₂-P₄)] (8)
wenn |(P₁-P₃) + (P₂-P₄)| < |(P₁-P₃) - (P₂-P₄)|
A cos Φ ≈ 1/N [(P₁-P₃) - (P₂-P₄)] (6)
und Φ ≈ arc tan [(P₁-P₃) + (P₂-P₄)] / [(P₁-P₃)] - (P₂-P₄)] (7)
wenn |(P₁-P₃) - (P₂-P₄)| |(P₁-P₃) + (P₂-P₄)| Φ ≈ π/2 - arc tan [(P₁-P₃) + (P₂-P₄) / (P₁-P₃) - (P₂-P₄)] (8)
wenn |(P₁-P₃) + (P₂-P₄)| < |(P₁-P₃) - (P₂-P₄)|
Bei der Fig. 13 wird der Druck im Ansaugkrümmer der Maschine
durch einen Ansaugkrümmer-Druck-Wandler 90 gemessen. Dieser
Sensor gibt ein Signal ab, das dem gemessenen Ansaugdruck entspricht,
wobei dieses Signal einem Zündwinkel-Schaltkreis 92
zugeführt wird. Wie oben erläutert, erzeugt das Zahnrad 58,
der magnetische Aufnehmer 54 und der Verstärker 60 ein Bezugs
signal Rr, das dem Zündwinkel-Schaltkreis 92, einem Phasen
winkel-Generator-Schaltkreis 96 und einem Winkel/Verzögerungs-
Wandler 102 zugeführt wird. Der Zündwinkel-Schaltkreis 92 er
rechnet die Maschinendrehzahl aus dem Bezugssignal und
erzeugt aus dem Maschinen-Drehzahl- und dem Ansaug
drucksignal ein Signal Ri′, das bezogen auf Rr den Kurbelwellen
winkel anzeigt, bei dem das Zündsignal erzeugt werden soll.
Wie im Zusammenhang mit Fig. 11 erläutert, erzeugt ein Zahnrad
70 mit mehreren Zähnen, beispielsweise der Zahnkranz auf dem
Schwungrad zusammen mit dem magnetischen Aufnehmer 74 und dem
Verstärker 76 jedesmal dann ein Signal, wenn ein Zahn an dem
magnetischen Aufnehmer 74 vorbeiläuft. Der magnetische Aufnehmer
74 ist mit einem Periodenmeß-Schaltkreis 94, der ein
Zähler sein kann wie der Zähler 82 in Fig. 11, und mit dem
Phasenwinkel-Generator 96 verbunden. Ein Oszillator 98 liefert
Taktsignale zu dem Periodenmeß-Schaltkreis 94. Dieser Periodenmeß-
Schaltkreis 94 erzeugt ein digitales Periodensignal,
das die Anzahl von Taktsignalen anzeigt, die in dem Intervall
zwischen den von dem Verstärker 76 empfangenen Signalen empfangen
wurden. Die digitalen Periodensignale werden dem Phasen
winkel-Generator 96 zugeführt, der aus den Periodensignalen
entsprechend den Gleichungen 1 bis 8 einen Phasenwinkel Φi
errechnet. Der Phasenwinkel Φi wird einem Komparator 98 zugeführt,
der ein Fehler- oder Korrektursignal ΔΦ erzeugt. Das
Korrektursignal ΔΦ wird einem Eingang eines Addierschaltkreises
100 zugeführt, wo es mit dem Zündwinkelsignal Ri′ summiert
wird, um ein Signal Ri zu erzeugen. Der Winkel/Verzögerungs-
Wandler 102 erzeugt ein Signal I, das zu einem Zeitpunkt beendet
wird, der aus dem Summensignal Ri und dem Bezugssignal
Rr berechnet wird.
Das Signal "I" wird in einem Verstärker 104 verstärkt und versorgt
eine herkömmliche Zündspule 106 mit Energie. Diese Zündspule
106 erzeugt jedesmal dann ein Hochspannungs-Zündsignal,
wenn das Signal I beendet ist. Das von der Zündspule 106 erzeugte
Hochspannungssignal wird über einen Verteiler 108 der
entsprechenden Zündkerze zugeführt. Der Verteiler 108 kann ein
herkömmlicher, von der Maschine angetriebener mechanischer
Verteiler sein, wie er üblicherweise bei Verbrennungskraft
maschinen verwendet wird, oder er kann eine der jüngst ent
wickelten Festkörper-Schalteinrichtungen sein.
Die Arbeitsweise des Zündzeitregelsystems ist wie folgt: Der
Zündwinkel-Schaltkreis 92 erzeugt ein Signal Ri′, das den Kurbel
wellenwinkel anzeigt, bei dem die Zündung auftreten sollte,
in Abhängigkeit von der Maschinendrehzahl, die aus der
Frequenz des Bezugssignales Rr abgeleitet ist und aus dem
Drucksignal aus dem Ansaugdrucksensor 90.
Der Periodenmeß-Schaltkreis 94 erzeugt ein Periodensignal,
das das Zeitintervall zwischen aufeinanderfolgenden Zähnen an
dem Zahnrad 70 anzeigt, wenn sich dieses dreht.
Dieses Periodensignal ist eine digitale Zahl, deren Wert der
Anzahl von Taktimpulsen entspricht, die in jedem Zeitintervall
erzeugt wurden. Das Periodensignal und das Rr-Signal werden
von dem Phasenwinkel-Generator 96 empfangen, der in Überein
stimmung mit der Gleichung 7 oder 8 den Phasenwinkel Ri erzeugt.
Der Phasenwinkel-Generator ist mit dem Rr-Signal so
synchronisiert, daß der Phasenwinkel Φi bezüglich jedes Dreh
momentimpulses der Maschine erzeugt wird. Wie oben erläutert,
kann ein Rr-Signal dann erzeugt werden, wenn jeder Kolben seinen
oberen Totpunkt erreicht hat oder zu irgendeinem anderen
vorbestimmten Zeitpunkt.
Der Phasenwinkel-Generator 96 summiert dann die Periodensignale,
um die Werte P₁, P₂, P₃ und P₄ zu bilden, in Abhängigkeit davon,
wie die von dem Verstärker 76 erzeugten Signale empfangen werden.
Die Werte von P₁ bis P₄ werden dann addiert bzw. subtrahiert,
um die Größen [(P₁-P₃) + (P₂-P₄)] bzw. [(P₁-P₃) -
(P₂-P₄)] zu bilden, die dazu verwendet werden, einen numerischen Wert zu
bilden, der gleich tan Φi ist. Das Signal Φi wird darauf
folgend aus einer "Nachschlagetabelle" erhalten, die das Signal
Φi in Abhängigkeit von einem Signal ausgibt, das dem tan Φi
entspricht. Das von dem Phasenwinkel-Generator 96 ausgegebene
Signal Φi kann der Wert sein, der von der "Nachschlagetabelle"
ausgegeben wird oder er kann ein gefilterter Wert sein, von dem
die Hochfrequenzänderungen bei jedem errechneten Wert von Φi
entfernt sind.
Der Wert des Signales Φi wird dann in dem Komparator 98 mit
einem Bezugssignal ΦR verglichen, wobei das Signal ΦR den ge
wünschten Phasenwinkel für die spezielle Maschine oder Ma
schinenart anzeigt, um ein Korrektursignal ΔΦ zu erzeugen, das
die Verbesserung bzw. Korrektur für den berechneten Zündwinkel
Ri′ anzeigt. Das Korrektursignal ΔΦ ist die Summe der Fehler
signale
so daß, wenn Φi sich ΦR annähert, das Fehlersignal (ΦR-Φi)
sich dem Wert Null nähert und das Korrektursignal ΔΦ einen
konstanten Wert hat. Der Wert des Signales ΔΦ hat einen Winkel
versatz gegenüber dem berechneten Wert Ri′, der verursacht, daß
der Phasenwinkel Φi des gemessenen Periodenprofiles gleich dem
gewünschten Phasenwinkel ΦR ist.
Das Korrektursignal ΔΦ wird in dem Summierschaltkreis 100 dem
berechneten Zündwinkel Ri′ hinzuaddiert, so daß der Summier
schaltkreis 100 ein Summensignal Ri = Ri′ + ΔΦ ausgibt. Das
Summensignal Ri wird von dem Winkel/Verzögerungs-Wandler-Schaltkreis
102 empfangen, der ein Signal I erzeugt, das zu einem
Zeitpunkt nach Empfang eines Bezugssignales beendet wird, wobei
das Bezugssignal durch den Wert des Summensignals Ri bestimmt
wird. Das Signal I wird durch den Verstärker 104 verstärkt und
das verstärkte Signal versorgt die Zündspule 106 mit Energie.
Diese Zündspule erzeugt ein hochenergetisches Zündsignal, das
die Zündfunken jedesmal dann erregt, wenn das Signal I beendet
wird. Dieses Hochenergie-Zündsignal wird dem Verteiler 108 zu
geführt, der dieses Hochenergie-Zündsignal den entsprechenden
Zündkerzen in einer vorbestimmten Reihenfolge zuführt, wie im
Stand der Technik bekannt.
In Fig. 15 ist ein detaillierteres Blockschaltbild des Zünd
zeit-Regelschaltkreises dargestellt.
Wie oben beschrieben, erzeugen das Zahnrad 58 in Verbindung
mit dem magnetischen Aufnehmer 54 und dem Verstärker 60 das
Bezugsimpulssignal Rr, das den dargestellten verschiedenen
Schaltkreisen zugeführt wird. Ein Zeitsteuer- und Regelschalt
kreis 110 empfängt das Rr-Signal und Taktimpulse von einem
Oszillator 112 und erzeugt eine Vielzahl von Zeitsteuer- und
Regelsignalen, die in dem gesamten Schaltkreis verwendet werden.
Ein Schaltkreis 114 für die Steuerung der Zählgeschwindigkeit
empfängt das Rr-Signal und die Taktimpulse von dem Zeitsteuer-
und Regelschaltkreis 110 und erzeugt Zählimpulssignale mit
einer ersten Geschwindigkeit. Diese Zählimpulssignale werden
in einem Zähler 116 zwischen dem Auftreten aufeinanderfolgender
Bezugssignale Rr gezählt. Die Zahl der Zählschritte zwischen
aufeinanderfolgenden Bezugssignalen ist der Kurbelwellen-
Drehgeschwindigkeit reziprok, wie oben beschrieben. Um die Zahl
von Zählschritten, die in dem Zähler 116 gespeichert werden,
zu begrenzen und folglich die Kapazität oder Größe des Zählers
116 bei niedrigen Zählgeschwindigkeiten, wird von dem
Zähler ein Signal erzeugt, wenn er eine vorbestimmte Zahl er
reicht hat. Diese Zahl wird über eine Leitung 118 zurück zu dem
Schaltkreis 114 für die Steuerung der Zählgeschwindigkeit geführt,
der dann eine Verringerung der Geschwindigkeit bewirkt,
mit der die Zählimpulse erzeugt werden. Sofern erforderlich,
wird ein zweites Signal erzeugt, wenn die Zahl von in dem Zähler
116 gespeicherten Zählschritten eine zweite vorbestimmte
Zahl erreicht hat, die ebenfalls dem Schaltkreis 114 für die
Steuerung der Zählgeschwindigkeit zurückgeführt wird, um die
Geschwindigkeit, mit der Zählimpulse erzeugt werden, weiter
herabzusetzen. Nach dem Empfang des nächsten darauffolgenden
Bezugssignales Rr werden die in dem Zähler 116 gespeicherten
Zählschritte einem Register 120 für die Drehzahl (im folgenden
UPM-Register genannt) zugeführt, der Zähler 116 auf Null zurück
gesetzt und der Steuerschaltkreis 114 für die Zählgeschwindigkeit
wird auf seinen anfänglichen Zustand zurückgesetzt, um
Zählimpulse mit einer ersten Geschwindigkeit zu erzeugen. Die
Zahl von in dem UPM-Register 120 gespeicherten Zählschritten
ist ein digitales Wort, das die Maschinendrehzahl an
zeigt. Dieses Wort (UPM-Wort) hat eine vorbestimmte Zahl von
hoch-signifikanten Bits, die mit si bezeichnet sind und eine
vorbestimmte Zahl von niedrig-signifikanten Bits Δs. Ist bei
spielsweise diese Zahl ein Acht-(8) Bitwort, so kann si die
vier (4) signifikantesten Bits und Δs die vier (4) am wenigsten
signifikantesten Bits enthalten, wie in Fig. 16A gezeigt.
Die vier signifikantesten Bits si werden in einem Zündwinkel
speicher 122 (Nur-Lese-Speicher, ROM) zugeführt und die vier
untersten Bits Δs werden einem Speicherdatenregister 124 zugeführt.
Ein von einem Drucksensor 90 erzeugtes Signal, das den Maschinen-
Ansaugdruck anzeigt, wird über einen Verstärker 126 dem
positiven Eingang eines Komparators 128 zugeführt. Der Kompa
rator 128 empfängt an seinem negativen Eingang ein von einem
Sägezahn-Generator 130 erzeugtes treppenförmiges Sägezahnsignal.
Dieses Sägezahnsignal schaltet den Komparator 128 aus, wenn
der Wert des Sägezahnsignales das von dem Verstärker 126 erzeugte
Signal überschreitet, wobei letzteres Signal den Wert
des Druckes in dem Luft/Ansaugsystem der Maschine darstellt.
Ein Zähler 132 empfängt den Ausgang des Komparators 128 sowie
Taktsignale und zählt die Taktimpulse, die er empfängt, während
des Intervalles, in dem der Komparator einen positiven Ausgang hat.
Nach Empfang des nächsten darauffolgenden Bezugssignales Rr
wird die Zahl von Zählschritten in dem Zähler 132 zu einem
Ansaugdruck-Register 134 (MAP-Register) übertragen, der Zähler
132 gelöscht und der Sägezahngenerator 130 auf Null zurückge
setzt. Die Zahl von in dem MAP-Register 134 gespeicherten Zähl
schritten ist ein digitales MAP-Wort, das den Druck in dem
Luft/Ansaug-Krümmer der Maschine anzeigt. Dieses MAP-Wort ist
ebenfalls ein Acht-Bit-Wort mit einer vorbestimmten Zahl von
signifikantesten Bits, die mit pi bezeichnet sind und einer
Zahl von am wenigsten signifikanten Bits, die mit Δp bezeichnet
sind. In dem bevorzugten Ausführungsbeispiel sind drei (3)
signifikanteste Bits und fünf (5) am wenigsten signifikante
Bits vorgesehen, wie in Fig. 16B dargestellt.
Die signifikantesten Bits si und pi werden dazu verwendet, einen
von 128 diskreten Speicherplätzen in dem Zündwinkel-ROM
122 zu adressieren. In jedem Speicherplatz ist ein digitales
Wort f(s,p) gespeichert, das einen Zündwinkel anzeigt, der auf
den Werten von si bzw. pi basiert. Das digitale Wort f(s,p)
wird zu dem Speicherdatenregister 124 zur nachfolgenden Inter
polation bezüglich der Werte der am wenigsten signifikanten
Bits Δs übertragen. Das digitale Wort f(s,p) wird einer Inter
polationslogik zugeführt, die aus Addierern 136 und 140, einem
Schieberegister A (138) und einem Schieberegister B (142) be
steht. Zu dem Register A werden vielfache (Zweier-Potenzen)
des Inhaltes des Speicherdatenregisters 124 addiert, um zwischen
gespeicherten Zündwinkelwerten in dem Drehzahlbereich
entsprechend Δs zu interpolieren. Es wird ein herkömmlicher
zweifach-linearer Interpolationsprozeß durchgeführt. Eine
Speicheradreß-Steuerlogik, die dem UPM-Register 120 zugeordnet
ist, modifiziert die Speicheradresse, um gespeicherte
Datenpunkte zu erhalten, die für die Interpolationsberechnung
benötigt werden. Ein ähnlicher Prozeß wird zur Interpolation
zwischen gespeicherten Zündwinkelwerten im Druckbereich ent
sprechend dem Wert von Δp verwendet.
Der Zündwinkel wird durch lineare Interpolation der Drehzahl-
Ansaugdruck-Funktion errechnet, wobei diese Funktion (Fläche)
aufgelistete Zündwinkel darstellt, wie sie in Fig. 17 dargestellt
sind. Die Interpolation wird entsprechend der nachfolgenden
Gleichung ausgeführt:
Ri′ = (32-Δp) [(16-Δs)f(si,pi) + Δsf(si+1,pi)]
+ Δp[(16-Δs)f(si,pi+1) + Δsf(si+1,pi+1)]
Die Logik löst zuerst die Gleichung (16-Δs) f (si,pi) mit den
nachfolgenden Schritten: Der Inhalt des Speicherdatenregisters
(MDR) 124 wird in das Register A 138 übertragen. Der Inhalt
des Registers A läuft dann um und der Inhalt des Speicher
datenregisters mal dem Komplement des ersten Bits s₀ des
letzten signifikanten Bits Δs des UPM-Wortes, das in dem UPM-
Register 120 gespeichert ist, wird dem Inhalt des Registers A
hinzuaddiert und in dem Register A gespeichert. Der Inhalt des
Registers A läuft erneut um (rezirkuliert) und wird dem zweifachen
Inhalt des Speicherdatenregisters (um einen Platz ver
schoben) mal dem Komplement ) des zweiten Bits der letzten
signifikanten Bits Δs addiert. Die gleiche Prozedur wird noch
zweimal mit dem vorhergehenden Inhalt des Registers A durchgeführt,
wobei dieser dem 4- und 8-fachen des Inhaltes des
Speicherdatenregisters mal den Komplementen und der
dritten Δs₂ und vierten Δs₃ Digits von Δs addiert wird. Die
aufeinanderfolgenden Schritte für diese Operation kann durch
die folgenden Logikgleichungen dargestellt werden:
wobei: MDR die in dem Speicherdatenregister gespeicherten
Daten darstellt,
A die laufenden Daten in dem Register A sind und
die Komplemente der vier letzten
signifikanten Bits, die in Δs enthalten sind, darstellt.
Die nächste Operation ist die Addition des Faktors
Δsf(si+1, pi) zu (16-Δs) · f(si,pi). Um dies auszuführen,
werden die signifikantesten Bits in dem UPM-Register 120 um
ein Bit inkrementiert und der Inhalt f(si+1, pi) des neuen
Speicherplatzes in dem Zündwinkel ROM 122 wird in das Speicher
datenregister 124 eingespeichert. Die Interpolation mit den
neuen Zündwinkeldaten f(si+1, pi) erfolgt nach der gleichen
grundlegenden Prozedur wie oben erläutert. Die logischen Gleichungen
für diese Operation lauten wie folgt:
MDR = (si+1, pi)
A = A + MDR · Δs₀
A = A + 2MDR · Δs₁
A = A + 4MDR · Δs₂
A = A + 8MDR · Δs₃
A = (16-Δs) · f(si, pi) + s·f (si+1, pi)
Der Inhalt des Registers A ist jetzt (16-ΔS) · f(si, pi)
+ Δsf (si+1, pi).
Die nächste Operation ist die Multiplikation des Inhaltes des
Registers A mit (32-Δp). Dies wird dadurch durchgeführt, daß
der Inhalt des Registers A durch 16 geteilt wird (um 4 Plätze
verschieben), und dann der verschobene Inhalt in das Register
B übertragen wird. Die folgenden logischen Gleichungen geben
die ausgeführten Operationen an:
wobei bis die Komplemente der letzten signifikanten
Bits Δp des 8-Bit-Druckwortes darstellen, die in dem MAP-
Register 134 gespeichert sind. Der Inhalt des Registers B ist
jetzt: (32-Δp) [(16-Δs) · f(sipi) + Δs·f(si+1, pi)].
Die nächste Operation ist die Lösung der Gleichung
(16-Δs) · f(si,pi+1). Die signifikantesten Bits des UPM-Registers
120 werden um eine Eins dekrementiert, so daß sie wieder
auf ihren ursprünglichen Wert zurückgebracht werden und
die signifikantesten Bits des MAP-Registers 134 werden um ein
Bit inkrementiert. Der Inhalt f(si, pi+1) des neuen Speicher
platzes des Zündwinkels ROM′s wird dann in dem Speicherdaten
register gespeichert. Die logische Bezeichnung für die Lösung
der Gleichung ist grundsätzlich die gleiche wie die für die
Lösung der Gleichung (16-Δs) · f(si, pi) und ist wie folgt:
MDR = f(si, pi+1)
A = MDR
Für die Lösung der Gleichung (16-Δs)·f(si, pi+1) +
Δs·f(si+1, pi+1) werden die signifikantesten Bits des UPM-
Registers um ein Bit inkrementiert und der Inhalt
f(si+1, pi+1) wird in dem Speicherdatenregister (MDR) abgespeichert.
Die logische Bezeichnung für die Lösung der Gleichung
ist wie folgt:
MDR = f(si+1, pi+1)
A = MDR + Δs₀
A = A + 2MDR Δs₁
A = A + 4MDR Δs₂
A = A + 8 MDR Δs₃
Der Inhalt des Registers A ist jetzt (16-Δs) · f(si, pi+1) +
Δs · f(si+1, pi+1).
Die Lösung der vollständigen Gleichung wird durch die Multiplikation
des Inhaltes des Registers A mal Δp und die Addition
von A·Δp zu dem Inhalt des Registers B durchgeführt. Die logische
Bezeichnung für diese Operation ist wie folgt:
A = A/16 (verschiebe A um 4 Plätze)
B = B + AΔp₀
B = B + 2AΔp₁
B = B + 4AΔp₂
B = B + 8AΔp₃
und
B = B + 16AΔp₄
Der Inhalt des Registers B ist jetzt eine Zahl, die den inter
polierten Wert des Zündwinkels Ri′ (IA) gleich (32-Δp)
[(16-Δs)·f(si,pi)+Δs · f(si+1, pi+1)] + Δp [(16-Δs) ·
f(si, pi+1) + Δs · f(si+1, pi+1)] anzeigt.
Der Effekt der Interpolation ist in Fig. 17 bildlich dargestellt.
In Fig. 18 ist der Ausgang des Oszillators 112 ein zwei (2)
MHz-Signal, das durch zwei (÷2) geteilt ist, um ein ein-(1)
MHz-Taktsignal zu erzeugen, wie dargestellt. Das Taktsignal
wird dazu verwendet, Ziffer-Torsteuer-Signale (digit gate
signals) DG0 bis DG15 zu erzeugen, die für verschiedene Zeit
steuerzwecke verwendet werden. Die Torsteuer-Signale DG0 bis
DG15 mit sechzehn (16) Stellen stellen die 16 Bits eines
digitalen Wortes mit 16 Bits dar.
Das Zeitdiagramm der Fig. 19 ist mit einer anderen Zeitskala
dargestellt und zeigt die Beziehungen der Wort-Zeit zur Stellen-
Zeit und zeigt weiter die verschiedenen erzeugten Signale,
die die einzelnen Berechnungs- und Interpolationsintervalle
steuern, die von dem Zündregelsystem mit geschlossener Regelschleife
der vorliegenden Erfindung ausgeführt werden. Kurz
erläutert werden die Signale MT0 bis MT7 in Abhängigkeit von
den Signalen DG15 sequentiell erzeugt und besitzen eine Impuls
breite von 16 Mikrosekunden, was dem Zeitintervall zwischen
16 aufeinanderfolgenden Taktimpulsen entspricht und die Zeit
darstellt, die benötigt wird, ein vollständiges 16-Ziffern-
Wort aus irgendeinem der verschiedenen Register des Schalt
kreises einzugeben oder auszulesen. Die Erzeugung des ersten
Satzes von Signalen MT0 bis MT7 wird durch das Signal Rr ein
geleitet und es werden darauffolgende Signale MT0 bis MT7 in
8 Wortintervallen erzeugt, wie dargestellt. Ein Signal TM7
wird bei Beendigung des ersten MT7-Signales erzeugt, hat eine
Dauer von 8 Worten und wiederholt sich in Intervallen von
24 Worten. Das Signal TM8 wird bei Beendigung des TM7-Signales
erzeugt und hat eine Dauer von 8 Worten. Das Signal TM8 wiederholt
sich ebenfalls in Intervallen von 24 Worten. Das Signal
TM9 wird nach einem 24-Wortintervall erzeugt und hat eine
Impulsdauer eines ähnlichen 24-Wortintervalles. Das Signal
TM9 wird, wie dargestellt, in Intervallen von 48 Worten wiederholt.
Das Signal TM10 wird am Ende des ersten TM9-Signales
erzeugt und hat eine Dauer eines Intervalles von 48 Worten,
die sich in Intervallen von 96 Worten wiederholt.
Die Signale MT0 bis MT7 und TM7 bis TM10 sind Basis-Signale,
die die Zeitsteuerung der verschiedenen ausführenden Funktionen
regeln. Die zusätzlich in dem Phasenerfassungsteil des
Zündzeitsteuer-Schaltkreises verwendeten Signale werden im
Zusammenhang mit der Fig. 20 und den in Fig. 21 gezeigten
Kurvenverläufen erläutert.
Im folgenden wird auf den Phasenerfassungsteil des in Fig. 15
dargestellten Blockschaltbildes Bezug genommen. An die Kurbelwelle
der Maschine ist mit dieser sich drehend ein zweites Zahnrad
144 befestigt, das eine vorbestimmte Anzahl von Zähnen aufweist,
die an seinem Umfang in gleichen Winkelintervallen an
gebracht sind. Die Anzahl der Zähne auf dem Zahnrad 144 wird
durch folgende Größen bestimmt: Die Zahl der Zylinder, die
Arbeitsweise der Maschine als Zwei-Takt- oder Vier-Taktmaschine
und die Zahl von Intervallen, die zum Bestimmen des Phasen
winkels gewünscht wird. Im folgenden sei eine Acht-Zylinder-
Vier-Taktmaschine betrachtet, die zwei Kurbelwellenumdrehungen
für einen vollständigen Arbeitszyklus (jeder Zylinder hat einmal
gezündet) benötigt, wobei der Phasenwinkel gemäß den
Gleichungen 7 und 8 errechnet wird, was vier einzelne Intervalle
für jede Phasenrechnung erfordert, wobei dann die Zahl
der Zähne 144 wie folgt berechnet wird:
Bei einer 6-Zylinder-4-Taktmaschine wäre die Zähnezahl gleich
12 und bei einer 4-Zylindermaschine wäre sie gleich 8. Ein
magnetischer Aufnehmer 146 erfaßt das Passieren jedes Zahnes
beim Drehen der Kurbelwelle und erzeugt ein periodisches Signal
Rp, das von einem Verstärker 148 verstärkt wird. Aufeinander
folgende Periodensignale Rp bezeichnen die in den Gleichungen
1 bis 4 genannten Summationsintervalle. Alternativ hierzu
können die Zähne auf dem Zahnkranz des Schwungrades erfaßt
werden, wie im Zusammenhang mit den Fig. 11 und 13 erläutert
wurde und ein Signal Rp wird jedesmal dann erzeugt, wenn eine
Zähnezahl gleich dem gewünschten Winkelintervall gezählt wurde.
Die Periodensignale Rp werden einem Periodenzähler 150, einem
Periodenregister 152 und einem Funktionsgenerator 154 einge
geben. Der Periodenzähler 150 empfängt weiterhin Taktimpulse,
die von einem Oszillator 151 erzeugt werden und speichert die
Anzahl von Taktimpulsen, die zwischen jeden aufeinanderfolgenden
Periodensignalen Rp empfangen wurden. Die in dem Perioden
zähler 150 zwischen den aufeinanderfolgenden Periodensignalen
Rp gespeicherte Zahl von Taktimpulsen wird zu dem Perioden
register 152 übertragen.
Der Funktionsgenerator 154 empfängt das Periodensignal Rp und
das Bezugssignal Rr und erzeugt Signale, die Additions-Subtraktions-
Gatter 156 und 158 aktivieren, den Inhalt des Perioden
registers 152 zu dem Inhalt der sin- bzw. cos-Register 160
bzw. 162 zu addieren oder zu subtrahieren, in Übereinstimmung
mit den Gleichungen 7 und 8. Am Ende jedes Summationsinter
valles sind die Inhalte der sin- und cos-Register Zahlen, die
die Werte von sin Φ bzw. cos Φ bezeichnen. Die Inhalte der
sin- und cos-Register 160 und 162 werden von einem Komparator
164 empfangen, der bestimmt, welches der beiden Register den
größeren Absolutwert enthält. Der Komparator 164 erzeugt ein
Signal, das ein Eingangssignal für einen Dividierer 166 für
die Inhalte der sin- und cos-Register darstellt. Das von dem
Komparator 164 erzeugte Signal wählt den Inhalt des Registers
mit dem kleineren Absolutwert als Zähler für die auszuführende
Divisionsoperation aus. Der Ausgang des Dividierers 166 ist
eine Zahl, die den Wert von tan Φ oder cot Φ anzeigt, in Abhängigkeit
davon, ob der Absolutwert des Inhaltes des sin-
Registers 160 kleiner oder größer war als der Absolutwert des
Inhaltes des cos-Registers 162 oder umgekehrt. Der Ausgang des
Dividierers 166 adressiert ein arctan-ROM 168 (Nur-Lese-
Speicher), der ein Signal ausgibt, dessen Wert den Winkel Φ
darstellt. Das arctan-ROM 168 ist grundsätzlich eine "Nachschlagetabelle",
die die Werte von Φ als Funktion von tan Φ
speichert, wobei tan Φ durch die Division des Inhaltes des
sin-Registers 160 durch den Inhalt des cos-Registers 162 erzeugt
wird. Der Ausgang des arctan-ROM wird von einem
Cotangens-Korrektur-Schaltkreis 170 empfangen, der folgende
Funktion ausführt:
Φ = π/2 - arc tan (A cos Φ / A sin Φ)
sofern der Dividierer 166 den Inhalt des cos-Registers 162
durch den Inhalt des sin-Registers dividiert.
Der Ausgang des Cotangens-Korrektur-Schaltkreises 170 wird von
einem Φ-Mittelwert-Schaltkreis 172 empfangen, der den berechneten
Phasenwinkel Φ wirksam filtert. Der Komparator 174 vergleicht
den Mittelwert von Φ′ mit einem Bezugssignal ΦR und
gibt ein Fehlersignal ΔΦ′ aus, das die Differenz zwischen dem
berechneten Phasenwinkel Φ′ und ΦR darstellt.
Das Fehlersignal ΔΦ′ wird von einem Akkumulator 176 empfangen,
der ein Korrektursignal Φc ausgibt, das die Summe der Fehlersignale
ΔΦ′ darstellt. Das Korrektursignal Φc wird dann einem
Addierer 178 eingegeben, wo es mit dem Inhalt des Registers B
142, das den berechneten Zündwinkel Φi′ enthält, addiert wird
und die Summe von Φi′ und Φc wird in einem Zündwinkelregister
180 gespeichert. Der Inhalt des Zündwinkelregisters 180 wird
einem Geschwindigkeitsvervielfacher 182 (rate multiplier) zugeführt,
der den Inhalt des Zündwinkelregisters 180 zu sich
selbst addiert, und zwar mit einer Geschwindigkeit, die durch
die von den Zeitsteuer- und Regelschaltkreis 110 empfangenen
Taktsignale bestimmt wird. Jedesmal wenn der Geschwindigkeitsvervielfacher
182 einen Überlauf hat, wird ein Impulssignal
erzeugt und folglich ist die Geschwindigkeit, mit der die Impulssignale
erzeugt werden, proportional dem Inhalt des Zündwinkelregisters
180. Die von dem Geschwindigkeitsvervielfacher
182 erzeugten Impulssignale werden in einem Aufwärts-Zähler
184 in dem Intervall zwischen aufeinanderfolgenden Kurbelwellen-
Bezugswinkelsignalen Rr gezählt, so daß der Inhalt des
Aufwärts-Zählers 184 am Ende jedes Zählintervalles direkt
proportional dem berechneten Zündwinkel und umgekehrt proportional
der Motordrehzahl ist. Dies korrigiert den
berechneten Zündwinkel in Abhängigkeit von der Motordrehzahl.
Der Zündwinkel wird in einen Zeitbereich übertragen,
indem der Inhalt des Aufwärts-Zählers 184 zu einem
Abwärts-Zähler 186 übertragen wird, wo der Inhalt mit einer
festen Geschwindigkeit über Taktsignale abwärts gezählt wird,
die von dem Zeitsteuer- und Regelschaltkreis 110 empfangen werden.
Der Abwärts-Zähler 186 erzeugt ein Signal, das dann beendet
wird, wenn die Zahl von Zählschritten den Wert Null erreicht
hat.
Das von dem Abwärts-Zähler 186 erzeugte Signal wird einem Verweilzeit-
Schaltkreis 188 zugeführt. Das von dem Verweilzeit-
Schaltkreis erzeugte Signal schaltet den Verstärker 104 ab,
in Abhängigkeit von der Beendigung des Signales, das von dem
Abwärts-Zähler 186 erzeugt wird und schaltet den Verstärker
104 nach einer vorgegebenen "Abschaltzeit" wieder an. Die Verweilzeit
wird als Funktion des Intervalles zwischen Zündsignalen
berechnet, so daß das Verhältnis zwischen Abschalt- und
Anschaltzeit des Verstärkers 104 ein fester Wert ist, der unabhängig
von der Motordrehzahl ist.
Die Schaltkreis-Einzelheiten des Phasenerfassungsteiles des
Zündzeitsteuer-Schaltkreises sind in den Fig. 20 bis 26 gezeigt.
Zuerst sei auf Fig. 20 Bezug genommen, wo das Phasenbezugssignal
Rp an dem Anschluß 190 empfangen wird. Ein
10 MHz-Taktsignal, das von einem Oszillator 151 erzeugt wird,
wird an einem Anschluß 192 empfangen. Der Anschluß 190 ist
mit einem Setz-Eingang eines Flip-Flops 194 verbunden, während
der Anschluß 192 mit dem entsprechenden Trigger- oder Umschalteingang
von Flip-Flops 194 und 196 verbunden ist und mit
dem Zähleingang eines Periodenzählers 150. Der Q-Ausgang des
Flip-Flops 194 ist weiterhin mit dem Setz-Eingang eines Flip-
Flops 196 und mit dem Eingang eines UND-Gatters 198 verbunden.
Der Q-Ausgang des Flip-Flops 196 ist mit dem Eingang des UND-
Gatters 198 verbunden. Der Ausgang des UND-Gatters 198 ist
mit dem Rücksetz-Eingang des Periodenzählers 150, dem Lade-
Eingang eines Schieberegisters 152 mit paralleler Ein- und
serieller Ausgabe, mit den Umschalteingängen von Flip-Flops
204 und 206 und mit einem Eingang eines NOR-Gatters 200 verbunden.
Das Kurbelwellen-Stellungs-Bezugssignal Rr wird an einem Anschluß
208 empfangen. Der Anschluß 208 ist mit den Rücksetz-
Eingängen der Flip-Flops 204, 206 und 226 verbunden. Der Setz-
Eingang des Flip-Flops 204 ist mit dem -Ausgang des Flip-Flops
206 und mit den Eingängen eines UND-Gatters 212 und eines
Exklusiv-ODER-Gatters 216 verbunden. Der Q- 67735 00070 552 001000280000000200012000285916762400040 0002002917945 00004 67616Ausgang des Flip-Flops 204
ist mit dem Setz-Eingang des Flip-Flops 206 und mit den Eingängen
eines NAND-Gatters 210 und eines UND-Gatters 212 verbunden.
Der -Ausgang des Flip-Flops 204 ist mit einem Eingang
eines Exklusiv-ODER-Gatters 214 verbunden. Der Q-Ausgang des
Flip-Flops 206 ist mit einem Eingang des NAND-Gatters 210 verbunden.
Der Ausgang des NOR-Gatters 200 ist mit einem Eingang eines
NOR-Gatters 202 verbunden. Der Ausgang des NOR-Gatters 202 ist
zurückverbunden zu einem weiteren Eingang des NOR-Gatters 200
und zu dem Setz-Eingang des Flip-Flops 218. Der Q-Ausgang des
Flip-Flops 218 ist mit einem Eingang des UND-Gatters 220 verbunden,
dessen Ausgang mit dem Setz-Eingang des Flip-Flops 222,
einem Eingang des NAND-Gatters 212 und einem Eingang des UND-
Gatters 230 verbunden ist. Das UND-Gatter 220 empfängt ein
Signal MT01 an seinem anderen Eingang. Der Q-Ausgang des Flip-
Flops 222 ist mit dem anderen Eingang des NOR-Gatters 202 verbunden
und mit einem Eingang des UND-Gatters 224, dessen Ausgang
mit den Rücksetz-Eingängen der Flip-Flops 218 und 222 verbunden
ist. Das UND-Gatter 224 empfängt ebenfalls ein Signal
MT2, das von dem Zeitsteuer- und Regelschaltkreis 110 erzeugt
wird.
Der Ausgang des NAND-Gatters 210 ist mit einem Eingang der UND-
Gatter 232 bzw. 244 verbunden. Der Ausgang des UND-Gatters 232
ist mit Eingängen der Exklusiv-ODER-Gatter 216 und 234 verbunden.
Der serielle Ausgang des Schieberegisters 152 ist mit einem
Eingang des UND-Gatters 230 verbunden. Der Ausgang des UND-
Gatters 230 ist mit den Eingängen von UND-Gattern 236 und 248,
NOR-Gattern 238 und 250 und Exklusiv-ODER-Gattern 234 und 246
verbunden. Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 216 ist mit
dem Eingang eines UND-Gatters 236 und eines NOR-Gatters 238
verbunden. Die Ausgänge des UND-Gatters 236 und des NOR-Gatters
238 sind mit den Setz- bzw. Rücksetz-Eingängen des Flip-Flops
240 verbunden. Der Q-Ausgang des Flip-Flops 240 ist mit einem
Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 242 verbunden. Der andere
Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 242 ist mit dem Ausgang eines
Exklusiv-ODER-Gatters 234 verbunden. Der Ausgang des Exklusiv-
ODER-Gatters 242 ist mit dem Anschluß 256 verbunden und mit
dem Eingang eines 32-Bit-Schieberegisters 160, das das in Fig.
15 dargestellte sin-Register ist. Der Ausgang des Schieberegisters
160 ist mit dem anderen Eingang des UND-Gatters 232 verbunden.
Der Ausgang des UND-Gatters 244 ist mit den Eingängen von
Exklusiv-ODER-Gattern 214 und 246 verbunden. Der Ausgang des
Exklusiv-ODER-Gatters 214 ist mit den Eingängen des UND-Gatters
248 und des NOR-Gatters 250 verbunden. Der Ausgang des UND-
Gatters 248 und der des NOR-Gatters 250 ist mit den Setz- bzw.
Rücksetz-Eingängen des Flip-Flops 252 verbunden. Der Q-Ausgang
des Flip-Flops 252 ist mit einem Eingang eines Exklusiv-ODER-
Gatters 254 verbunden. Der andere Eingang des Exklusiv-ODER-
Gatters 254 ist mit dem Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 246
verbunden. Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 254 ist mit
dem Anschluß 264 und mit dem Eingang eines 32-Bit-Schieberegisters
162 verbunden, das das in Fig. 15 dargestellte cos-
Register 162 ist. Der Ausgang des cos-Registers 162 ist mit
dem anderen Eingang des UND-Gatters 244 verbunden. Die Anschlüsse
258 bzw. 266 sind mit zwischenliegenden Bit-Plätzen
der Schieberegister 160 und 162 verbunden, um die darauffolgende
Teiloperation bei der Berechnung von tan Φ zu erleichtern.
Die Setz- und Rücksetz-Eingänge des Flip-Flops 226 sind mit
einer positiven Spannungsquelle verbunden, die mit A⁺, wie dargestellt,
bezeichnet ist. Das Signal DG15, das von dem Zeitsteuer-
und Regelschaltkreis 110 (Fig. 15) erzeugt wird, wird
an dem Umschalteingang des Flip-Flops 226 und an einem Eingang
des UND-Gatters 228 empfangen. Der Q-Ausgang des Flip-Flops
226 ist mit dem anderen Eingang des UND-Gatters 228 verbunden.
Der Ausgang des UND-Gatters 228 führt ein Signal, das mit DG31
bezeichnet ist.
Die ODER-Gatter 268, 270, 272 und 274 empfangen die Signale
MT0 bis MT7, die von dem in Fig. 15 dargestellten Zeitsteuer-
und Regelschaltkreis 110 erzeugt wurden und erzeugen die Signale
MT01 bis MT67. Die Ausgänge der ODER-Gatter 272 und 274
sind mit den Eingängen des NOR-Gatters 276 verbunden, das ein
Signal , erzeugt. Die Ausgänge des ODER-Gatters 274
und des UND-Gatters 228 sind mit den Eingängen des UND-Gatters
278 verbunden, das ein Signal DG31, MT01 erzeugt. Ein Signal
P₁ wird an dem Ausgang des UND-Gatters 212 erzeugt und zeigt
die Periode P₁ an, die anschließend erläutert wird.
In Fig. 21 ist das Kurbelwellen-Stellungssignal Rr dargestellt,
das an dem Ausgang des in Fig. 15 gezeigten und in Verbindung
hiermit erläuterten Verstärkers 160 erzeugt wird. Kurz zusammengefaßt
wird das Signal Rr bei einem vorbestimmten Winkel
vor der oberen Totpunktstellung jedes Kolbens erzeugt und ist
das Bezugssignal, von dem die Verzögerungszeit aus berechnet
wird. Von dem Ausgang des UND-Gatters 198 wird ein Signal GRES
erhalten, das das Signal Rp, das am Ausgang des Verstärkers
148 (Fig. 15) erzeugt wird, synchronisiert mit dem 10 MHz-
Signal, das von dem Oszillator 151 erzeugt wird, darstellt.
Das GRES-Signal bestimmt das Ende jeder Zählperiode P₁ bis P₄.
Zwischen jedem Rr-Signal werden vier GRES-Signale erzeugt, die
jeden Drehmomentimpuls in vier gleiche Winkelinkremente der
Kurbelwellendrehung teilen.
An den Q-Ausgängen der Flip-Flops 204 bzw. 206 erscheinen
Signale FF204 Q und FF206 Q. Das Signal P₁ ist das Signal, das
an dem Ausgang des UND-Gatters 212 erscheint und anzeigt, daß
die Daten von der Periode P₄ aus dem Schieberegister 152 auszulesen
sind und sie sind in den sin- bzw. cos-Registern 160 und
162 vorhanden. Ein Signal ADDT ist das Signal, das am Ausgang
des UND-Gatters 220 erzeugt wird und das das UND-Gatter 230
in Bereitschaft setzt, die in dem Schieberegister 152 gespeicherten
Daten zu den Addier/Subtrahier-Schaltkreisen 156
und 158 zu übertragen. Am Ausgang des NAND-Gatters 210 wird
das Signal RCC erzeugt, das die UND-Gatter 232 und 244 außer
Bereitschaft setzt, was den Umlauf (Rezirkulation) der Daten
in den sin- bzw. cos-Registern 160 und 162 unterbindet, während
neue Daten, die während der Periode P₁ erzeugt wurden,
in die sin- bzw. cos-Register eingegeben werden.
Im folgenden wird auf die Fig. 22 Bezug genommen. Das Signal
DG15 wird von dem Zeitsteuer- und Regelschaltkreis 110 (Fig.
15) erzeugt und ist das gleiche Signal wie in Fig. 19. Das
Signal DG31 ist das durch zwei geteilte Signal DG15 und
stellt das Ausgangssignal dar, das von dem UND-Gatter 228 erzeugt
wird. Es ist das Zeitsteuer-Bezugssignal für die 32-Bit-
Register, die zur Berechnung des Phasenwinkels Φi verwendet
werden, wie nachfolgend erläutert wird. Die Signale MT01, MT23,
MT45 und MT67 sind die Ausgangssignale der ODER-Gatter 268
bis 274 und stellen die entsprechenden Kombinationen der Signale
MT0 bis MT7 der Fig. 19 dar. Das Signal GRES ist das
gleiche wie in Fig. 21 dargestellt und bezeichnet insbesondere
das Ende der Periode P₄ und den Beginn der Periode P₁. Das
Signal ADDT ist das erste MT01-Signal, das nach jedem GRES-
Signal erzeugt wird und das das UND-Gatter 230 in Bereitschaft
setzt, den Inhalt des Schieberegisters 152 über die Additions/
Subtraktions-Schaltkreise 156 und 158 zu den sin- und cos-
Registern zu übertragen. Das Signal LDR (Lade-Teiler-Register)
wird gleichzeitig mit dem sequentiellen MT23-Signal erzeugt
und setzt die Additions/Subtraktions-Schaltkreise in Bereitschaft,
den kleineren Wert des Inhaltes des sin- bzw. cos-
Registers 160 bzw. 162 in ein Register 318 (Fig. 23) in dem
Teiler 166 (Fig. 15) einzugeben. Das Signal CQT (Berechne
Quotienten) stellt die sequenziellen Signale MT45, MT67, MT01
bis MT67 dar, während deren Zeit der Teiler 166 den Quotienten
berechnet, der den arctan von Φ darstellt. Das Signal
LCTR (Lade-Cotangens-Register) setzt ein Cotangeus-Register
358 (Fig. 23) in dem Cotangens-Korrektur-Schaltkreis 170 (Fig.
15) in Bereitschaft, den Inhalt des arctan-ROM′s 168 (Fig. 15)
zu übernehmen. Das Signal PAA (Phasenwinkel-Mittelwert) setzt
einen Phasenwinkel-Mittelwert-Schaltkreis 172 (Fig. 15) in
Bereitschaft, den Mittelwert aus dem neu errechneten Phasenwinkel
Φ und dem zuvor errechneten Phasenwinkel zu bilden.
Das Signal COM (Vergleiche) setzt den Komparator 174 (Fig. 15)
in Bereitschaft, den berechneten Phasenwinkel mit dem Bezugsphasenwinkel
zu vergleichen und das Fehlersignal mit dem zuvor
berechneten Fehler in dem Akkumulator 176 (Fig. 15) zu addieren.
Das Signal AIA (Addierer zum Zündwinkel) setzt den
Addierer 178 (Fig. 15) in Bereitschaft, das Fehlersignal des
Akkumulators 176 zu dem in dem Register B 180 (Fig. 15) gespeicherten
berechneten Voreilungswinkel zu addieren.
Wenn sich die Kurbelwelle mit einer Maximalgeschwindigkeit von
6000 Umdrehungen pro Minute dreht, so liegen ungefähr 600 Mikrosekunden
zwischen den GRES-Signalen. Die maximale Zeit für die
Berechnung des Phasenwinkels, des Fehlersignales und für die
Addition des Fehlersignales mit dem berechneten Voreilungswinkel
liegt bei 450 Mikrosekunden. Folglich können die Berechnung
und die Korrektur während der Periode P₁ ausgeführt
werden, bevor neue Daten von dem nächsten Drehmomentimpuls dem
System eingegeben werden.
Im folgenden wird die Arbeitsweise des Schaltkreises der Fig.
20 erläutert. Das Phasenbezugssignal Rp wird dem Schaltkreis
angelegt, der aus den Flip-Flops 194, 196 und dem UND-Gatter
198 besteht und der ein mit den am Eingangsanschluß 192 empfangenen
Taktsignalen synchronisiertes Rücksetzsignal GRES
erzeugt. Das Signal GRES setzt den Zähler 150 zurück, aktiviert
den Lade-Eingang des Schieberegisters 152 und schaltet
die Eingänge der Flip-Flops 204 und 206 um. Das Zeitintervall
oder die Periode zwischen aufeinanderfolgenden Rücksetzsignalen
wird durch Zählen der Taktsignale in dem Zähler 150 gemessen.
Am Ende jeder Periode aktiviert das GRES-Signal den parallelen
Lade-Eingang des Schieberegisters 152, das den Inhalt des Zählers
150 in das Schieberegister 152 überträgt und den Zähler
150 zurücksetzt. Das Signal ADDT setzt das UND-Gatter 230 in
Bereitschaft, wobei der Inhalt des Registers 152 von dem Inhalt
des sin- oder cos-Registers 160 bzw. 162 subtrahiert oder
zu ihm addiert wird, in Abhängigkeit von dem Zustand der Flip-
Flops 204 und 206. Die sin- und cos-Register 160 und 162 sind
32-Bit-Register. Folglich wird während des Zeitintervalles
des Signales ADDT der parallel geladene Inhalt des Schieberegisters
152, dem 16 Nullen folgen, in beide Register 160 und
162 übertragen. Die Gatter 216, 232, 234, 236, 238 und 242 und
das Flip-Flop 240 bilden den Additions/Subtraktions-Schaltkreis
156 (Fig. 15). Das Gatter 216 steuert die Additions- und
Subtraktions-Funktion und das Gatter 232 stellt eine Einrichtung
dar, die den Inhalt des sin-Registers 160 in den anfänglichen Zustand bringt,
indem sie dem Addierer einen Null-Eingang zuführt, wenn der
Ausgang des NAND-Gatters 210 in Abhängigkeit von den Zuständen
des Flip-Flops 204 und 206 negativ ist. Die Gatter 214, 244,
246, 248, 250 und 254 bilden in Kombination mit dem Flip-Flop
252 den Additions/Subtraktions-Schaltkreis 158 und führen die
gleiche Funktion für das cos-Schieberegister 162 durch.
Die Flip-Flops 204 bzw. 206 liefern ein Rechteck-Signal, das
als Bezugssignal für den Phasenerfassungsvorgang verwendet
wird. Die Zustände der Flip-Flops sind auf die Zeitintervalle
P₁ bis P₄ bezogen, wie in Fig. 21 dargestellt.
Aus der Gleichung 5 wird eine dem sin des Phasenwinkels proportionale
Größe erhalten, die aus den Größen P₁+ P₂-
P₃-P₄ erhalten wird. Das Flip-Flop 206 und das Gatter 216
bewirken, daß der dem sin-Schieberegister 160 zugeordnete
Ein-Bit-Addierer eine Additionsfunktion vorsieht, wenn der
-Ausgang des Flip-Flops 206 eine logische Null (0) führt und
eine Subtraktionsfunktion, wenn der -Ausgang des Flip-Flops
206 eine logische Eins (1) führt. Es sei darauf hingewiesen,
daß die in dem Zähler 150 während der Periode P₁ gezählten
Taktimpulse aus dem Schieberegister 152 während der Periode
P₂ ausgelesen werden und daß die in der Periode P₂ gezählten
Taktimpulse während der Periode P₃ ausgelesen werden, usw.
In ähnlicher Weise wird der cos des Phasenwinkels aus der
Gleichung P₁-P₂-P₃+P₄ erhalten. Das Flip-Flop 204 und
das Exklusiv-ODER-Gatter 214 veranlassen, daß der dem cos-
Schieberegister 162 zugeordnete Ein-Bit-Addierer die Additionsfunktion
ausführt, wenn der -Ausgang des Flip-Flops 204 eine
logische Null (0) führt und eine Subtraktionsfunktion, wenn
der Ausgang des Flip-Flops 204 eine logische Eins (1) führt.
Die Arbeitsweise der Flip-Flops 204 und 206, die das Signal
erzeugen, das die Arbeitsweise der Additions/Subtraktions-
Schaltkreise 156 und 158 (Fig. 15) steuert, ist wie folgt: Das
an dem Anschluß 208 empfangene Signal Rr setzt die Flip-Flops
204 und 206 zurück, so daß die Q-Ausgänge beider Flip-Flops
logische Nullen sind. Die beiden Flip-Flops bleiben in diesem
Zustand, bis sie durch das Signal GRES umgeschaltet werden,
was den Beginn der Periode P₁ anzeigt. Das Flip-Flop 204 ändert
seinen Zustand, da es einen logischen Eins-Eingang an seinem
Setz-Eingang von dem -Ausgang des Flip-Flops 206 empfängt.
Das Flip-Flop 206 bleibt in seinem rückgesetzten Zustand, da
das Signal an seinem Setz-Eingang die von dem Q-Ausgang des
Flip-Flops 204 empfangene Null war. Das nächste GRES-Signal,
das das Ende der zweiten Periode P₁ anzeigt, schaltet wiederum
beide Flip-Flops um. Das Flip-Flop 204 bleibt in seinem gesetzten
Zustand, da das Signal an seinem Setz-Eingang noch
eine logische Eins ist, die von dem -Ausgang des Flip-Flops
206 empfangen wird. Das Flip-Flop 206 wird seinen Zustand ändern,
da das an seinem Setz-Eingang von dem Q-Ausgang des
Flip-Flops 204 empfangene Signal auf eine logische Eins gewechselt
hat. Das nächste Rücksetzsignal, das das Ende der
zweiten Zählperiode P₂ anzeigt, schaltet beide Flip-Flops um.
Das Flip-Flop 204 wechselt seinen Zustand, was eine logische
Null an seinem Q-Ausgang erscheinen läßt, in Abhängigkeit von
dem Signal an dem -Ausgang des Flip-Flops 206, der eine logische
Null führt. Das Flip-Flop 206 bleibt in seinem gesetzten
Zustand, was eine logische Eins an seinem Q-Ausgang erscheinen
läßt, da das Signal an seinem Setz-Eingang eine logische Eins
war, die von dem Q-Ausgang des Flip-Flops 204 empfangen wurde.
Am Ende der dritten Periode P₃ schaltet das GRES-Signal erneut
beide Flip-Flops um und das Flip-Flop 206 ändert seinen Zustand.
Die Flip-Flops 204 und 206 sind jetzt in ihrem ursprünglichen
rückgesetzten Zustand, wodurch der Zyklus vervollständigt
ist.
Das NAND-Gatter 210 empfängt die Signale, die an dem -Ausgang
des Flip-Flops 204 und dem Q-Ausgang des Flip-Flops 206 vorhanden
sind und das ADDT-Signal, das an dem Ausgang des UND-
Gatters 220 erzeugt wird, und erzeugt während der Periode P₂
ein Signal RCC (logische Null), wenn die Daten in dem Schieberegister
152, die die Zeit der Periode P₁ anzeigen, zu den
Additions/Subtraktions-Gattern 156 und 158 übertragen werden.
Das RCC-Signal setzt die UND-Gatter 232 und 244 außer Bereitschaft,
was die Rezirkulation der alten Daten, die in den sin-
bzw. cos-Registern 160 bzw. 162 gespeichert sind, blockiert.
Am Ende der Datenübertragung sind die einzigen in den Registern
160 und 162 gespeicherten Daten die Daten, die während der
Periode P₁ erzeugt wurden. Bei allen darauffolgenden Perioden,
d. h. P₂ bis P₄ wird der Ausgang des NAND-Gatters 212 positiv,
was beide UND-Gatter 232 und 244 in Bereitschaft setzt.
Die Arbeitsweise der Additions- und Subtraktions-Schaltkreise,
die dem sin-Register 160 und dem cos-Register 162 zugeordnet
sind, ist im Stand der Technik allgemein bekannt und braucht
zum Verständnis der vorliegenden Erfindung nicht erläutert zu
werden.
Es ist ausreichend festzuhalten, daß, wenn die Eingänge der
Exklusiv-ODER-Gatter 214 und 216 logische Nullen führen, die
Additions/Subtraktions-Schaltkreise 156 und 158 den Inhalt des
Schieberegisters 152 zu dem rezirkulierten Inhalt des sin- und
cos-Registers 160 und 162 addieren. Wenn die Eingänge der
Exklusiv-ODER-Gatter 214 und 216 positiv sind (logische Eins),
so wird der Inhalt des Registers 152) von dem rezirkulierten
Inhalt des sin- und cos-Registers 160 und 162 subtrahiert.
Es sei weiterhin darauf hingewiesen, daß der endgültige Ausgang
der Exklusiv-ODER-Gatter 242 und 254 anzeigt, ob der endgültige
Inhalt der Register 160 und 162 einen positiven oder
negativen (Übertrag 1) Wert aufweist. Die Signale, die anzeigen,
ob die Summe positiv oder negativ ist, werden von den Ausgängen
der Exklusiv-ODER-Gatter 242 und 254 abgegriffen und sind
die Ausgänge an den Anschlüssen 256 bzw. 264. Ein endgültiger
logischer Null-Ausgang zeigt an, daß die in den Registern gespeicherte
Summe einen positiven Wert hat und eine logische
Eins zeigt an, daß die Summe in den Registern einen negativen
Wert hat.
Der Inhalt der Register 160 und 162 wird an den Anschlüssen
258 und 266 ausgegeben und von dazwischenliegenden Bit-Plätzen
abgegriffen, was die Daten um 5 Plätze verschiebt.
Das von dem NOR-Gatter 200 empfangene Signal GRES bewirkt, daß
der Ausgang des NOR-Gatters 200 eine logische Null führt, die
veranlaßt, daß das NOR-Gatter 202 an seinem Ausgang ein logisches
Eins-Signal erzeugt. Die NOR-Gatter 200 und 202 bilden
eine elektronische Verriegelung, die in diesem verriegelten Zustand
solange bleibt, bis sie durch ein logisches Eins-Signal
entriegelt wird, das an dem anderen Eingang des Gatters 202
von dem Q-Ausgang des Flip-Flops 222 empfangen wird. Der Ausgang
des NOR-Gatters 202 mit einer logischen Eins wird dem
Setz-Eingang des Flip-Flops 218 angelegt, das den Setz-Zustand
annimmt, wenn es durch ein Taktsignal umgeschaltet wird, was
eine logische Eins an seinem Q-Ausgang hervorbringt. Die logische
Eins an dem Q-Ausgang des Flip-Flops 218 setzt das UND-
Gatter 220 in Bereitschaft, das erste an seinem anderen Eingang
empfangene MT01-Signal durchzulassen. Das von dem UND-
Gatter 220 durchgelassene MT01-Signal ist das Signal ADDT, das
dem Setz-Eingang des Flip-Flops 222, dem UND-Gatter 230 und
dem NAND-Gatter 210 angelegt wird. Das dem Setz-Eingang des
Flip-Flops 222 angelegte ADDT-Signal bewirkt, daß das Flip-
Flop den Setz-Zustand annimmt, wenn es durch einen Taktimpuls
umgeschaltet wird und erzeugt ein logisches Eins-Signal an seinem
Q-Ausgang. Das an dem Q-Ausgang des Flip-Flops 222 erzeugte
logische Eins-Signal entriegelt die NAND-Gatter 200 und
202, die in dem entriegelten Zustand bleiben, bis das nächste
GRES-Signal von dem NAND-Gatter 200 empfangen wird. Das logische
Eins-Signal von dem Q-Ausgang des Flip-Flops 222 setzt
das UND-Gatter 224 in Bereitschaft, das das nächste MT2-Signal,
das an seinem anderen Eingang empfangen wird, durchläßt. Das
von dem UND-Gatter 224 durchgelassene MT2-Signal wird den
Rücksetz-Eingängen der Flip-Flops 218 und 222 zugeführt, die
ihren ursprünglichen Rücksetz-Zustand einnehmen, wenn sie
durch Taktimpulse umgeschaltet werden. Das ADDT-Signal wird
nur einmal während jeder Periode erzeugt und ist koinzident
mit dem ersten MT01-Signal, das nach jedem GRES-Signal erzeugt
wird.
Das DG15-Signal wird dem Umschalt-Eingang des Flip-Flops 226
zugeführt, was bewirkt, daß es seinen Zustand ändert. Das
DG15-Signal und der Q-Ausgang des Flip-Flops 226 werden den
anderen Eingängen des UND-Gatters 228 zugeführt, das an seinem
Ausgang das Signal DG31 erzeugt. Das DG31-Signal ist ein
Impuls von einer Mikrosekunde Dauer, der in Intervallen von
32 Mikrosekunden auftritt. Dieses DG31-Signal ist das Steuer
signal für die 32-Bit-Schieberegister, die bei der oben im
Zusammenhang mit Fig. 23 erläuterten Divisionsoperation verwendet
werden.
Die Fig. 23 zeigt die Einzelheiten der Schaltkreise des Komparators
164, des Dividierers 166, des arctan-ROM′s 168 und
des Cotangens-Korrektur-Schaltkreises 170 der Fig. 15. In Fig.
23 ist der Anschluß 258 (Fig. 20) mit den anderen Eingängen
des UND-Gatters 282, des NOR-Gatters 284 und des Exklusiv-
ODER-Gatters 286 über den Inverter 280 verbunden. Die Ausgänge
des UND-Gatters 282 und des NOR-Gatters 284 sind mit den Setz-
bzw. Rücksetz-Eingängen des Flip-Flops 288 verbunden, während
der Q-Ausgang des Flip-Flops 288 mit dem anderen Eingang des
Exklusiv-ODER-Gatters 286 verbunden ist. Das Flip-Flop 290
empfängt den Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 286 an seinem
Setzeingang und das Signal DG31, MT01 an seinem Umschalt-Eingang.
Der Q-Ausgang des Flip-Flops 290 ist mit den Eingängen
der UND-Gatter 292 und 294 und über Inverter 300 bzw. 302 mit
den UND-Gattern 296 und 298 verbunden, sowie mit den Eingängen
von Exklusiv-ODER-Gattern 350, 352, 354 und 356 und mit dem
dritt-signifikantesten Bit des Schieberegisters 358. Die
anderen Eingänge der UND-Gatter 292 und 298 sind mit dem Anschluß
266 (Fig. 20) verbunden und die anderen Eingänge der
UND-Gatter 294 und 296 sind mit dem Anschluß 258 verbunden.
Die Ausgänge der UND-Gatter 292 und 296 sind mit den Eingängen
des ODER-Gatters 204 verbunden, dessen Ausgang mit dem einen
Eingang des UND-Gatters 206 verbunden ist. Ein Signal MT23,
wird an dem anderen Eingang des UND-Gatters 306 empfangen
und über einen Inverter 310 an einem Eingang des UND-Gatters
308. Ein anderer Eingang des UND-Gatters 308 ist mit der Bit-
Stelle 2-1 eines 32-Bit-Schieberegisters 318 verbunden. Die
Ausgänge der UND-Gatter 306 und 308 sind mit den Eingängen
eines ODER-Gatters 312 verbunden, dessen Ausgang mit einem
Eingang der Exklusiv-ODER-Gatter 314 und 334 verbunden ist.
Die Ausgänge der UND-Gatter 294 und 298 sind mit den Eingängen
eines ODER-Gatters 320 verbunden, dessen Ausgang mit einem Eingang
eines UND-Gatters 322 verbunden ist. Der andere Eingang
des UND-Gatters 322 empfängt das Signal , . Der Ausgang
des UND-Gatters 322 ist mit einem anderen Eingang des Exklusiv-
ODER-Gatters 314 verbunden und mit den Eingängen der UND-Gatter
324 und 326. Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 334 ist mit
einem anderen Eingang des UND-Gatters 324 und mit dem Eingang
des UND-Gatters 328 verbunden. Die Ausgänge der UND-Gatter
324, 326 und 328 sind mit den Eingängen eines ODER-Gatters 330
verbunden, dessen Ausgang mit dem Setz-Eingang des Flip-Flops
332 und einem Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 338 verbunden
ist. Der Umschalteingang des Flip-Flops 332 empfängt das Taktsignal.
Der Q-Ausgang des Flip-Flops 332 ist mit einem Eingang
des Exklusiv-ODER-Gatters 316 und dem anderen Eingang der UND-
Gatter 326 und 328 verbunden.
Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 314 ist mit dem anderen
Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 316 verbunden, dessen Ausgang
mit dem Eingang des 32-Bit-Schieberegisters 318 und mit
dem Setz-Eingang des Flip-Flops 336 verbunden ist. Das Fllip-
Flop 336 empfängt das Signal DG31 an seinem Umschalt-Eingang.
Der -Ausgang des Flip-Flops 336 ist mit den anderen Eingängen
der Exklusiv-ODER-Gatter 334 und 338 verbunden.
Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 338 ist mit dem Setz-
Eingang des Flip-Flops 340 verbunden, das in Kombination mit
den in Serie verbundenen Flip-Flops 342, 344, 346 und 348 ein
Quotienten-Register bildet, das den Ausgang des Quotienten
der Divisionsoperation speichert, der am Ausgang des Exklusiv-
ODER-Gatters 338 erscheint.
Die Q-Ausgänge der Flip-Flops 342 bis 348 sind mit den Adreß-
Eingängen des arctan-ROM′s 168 verbunden. Die Exklusiv-ODER-
Gatter 314, 316, 334 und 338, die UND-Gatter 306, 308, 322,
324, 326 und 328, die ODER-Gatter 312 und 330, der Inverter
310, die Flip-Flops 332 und 336 und das Schieberegister 318
bilden den Divisions-Schaltkreis, der zusammen mit dem aus den
Flip-Flops 340 bis 348 bestehenden Quotienten-Register den
Dividierer 166, der in Fig. 15 gezeigt ist, bilden.
Die Vier-Bit-Wort-Ausgänge des arctan-ROM′s 168 sind mit den
anderen Eingängen der Exklusiv-ODER-Gatter 350 bis 356 verbunden.
Die Ausgänge der Exklusiv-ODER-Gatter 350 bis 356 sind
mit den vier niederwertigsten Bit-Eingängen des Schieberegisters
358 verbunden. Das Parallel-Lade-Eingangs-Signal wird
von dem Ausgang des UND-Gatters 366 empfangen, das an seinen
Eingängen die Signale MT0, MT8 und das Signal P₁ empfängt,
welches das Ende der vierten Zählperiode P₄ anzeigt.
Die Anschlüsse 256 und 264, die die Signale anzeigen, die das
Vorzeichen des Inhaltes der Schieberegister 160 und 162 (Fig.
20) anzeigen, sind mit den Setz-Eingängen der Flip-Flops 360
bzw. 364 verbunden. Die Flip-Flops 360 und 364 werden durch
das Signal DG31 umgeschaltet. Die Q-Ausgänge der Flip-Flops
360 und 364 sind mit den anderen Eingängen des Exklusiv-ODER-
Gatters 362 verbunden, dessen Ausgang mit dem zweit-signifikantesten
Bit-Eingang des Parallel-Lade-Schieberegisters 358
verbunden ist. Der Q-Ausgang des Flip-Flops 360 ist weiterhin
mit dem signifikantesten Bit-Eingang des Schieberegisters 358
verbunden. Die Exklusiv-ODER-Gatter 350 bis 356 und 362, die
Flip-Flops 360 und 364, das UND-Gatter 366 und das Parallel-
Lade-Schieberegister 358 bilden den Cotangens-Korrektur-
Schaltkreis 170, der in Fig. 15 dargestellt ist.
Die Arbeitsweise des Schaltkreises wird im Zusammenhang mit
der Fig. 23, dem Koordinaten-Diagramm der Fig. 24, den in den
Fig. 19, 21 und 22 dargestellten Signalverläufen und der Tabelle
erläutert. Zuerst sei auf Fig. 24 Bezug genommen, die
die vier möglichen Quadranten zeigt, in denen der Phasenwinkel
Φ liegen kann. Im ersten Quadranten, d. h. dem Quadranten I
sind die Werte von sin und cos beide positiv, d. h. die Signale,
die an den Ausgängen der Exklusiv-ODER-Gatter 242 und
254 (Fig. 20) vorhanden sind und an den Anschlüssen 256 bzw.
264 während des DG31-Signales erscheinen, sind beide logische
Nullen. Folglich werden die Flip-Flops 360 und 364 in Kombination
mit dem Exklusiv-ODER-Gatter 362 logische Nullen den
beiden signifikantesten Bit-Eingängen des Parallel-Lade-
Schieberegisters 358 darbieten. Wenn der Phasenwinkel Φ in dem
Quadranten II liegt, so sind die Signale an den Anschlüssen
256 und 264 eine logische Null bzw. eine logische Eins und die
Signale, die den signifikantesten Eingängen des Registers 358
zugeführt werden, sind eine logische Null bzw. eine logische
Eins. Für den Quadranten III sind die Signale eine logische
Eins und eine logische Null und für den Quadranten IV sind
beide Signale logische Einsen. Folglich zeigen die beiden
signifikantesten Bits den Wert des Phasenwinkels Φ an.
Der Inhalt der sin- und cos-Schieberegister 160 und 162 wird
an den Anschlüssen 258 bzw. 266 empfangen. Wenn der Absolut-Wert
des Inhaltes des sin-Registers 160 kleiner ist als der
Absolut-Wert des Inhaltes des cos-Registers 162, so ist der
Q-Ausgang des Flip-Flops 288 eine logische Eins und der Ausgang
des Inverters 280 ist eine logische Eins, die den Ausgang
des Exklusiv-ODER-Gatters 286 und den Q-Ausgang des Flip-
Flops 290 auf eine logische Null gehen läßt. Die logische
Null an dem Ausgang des Flip-Flops 290 wird sowohl zu dem
Dividierer 166 als auch dem Cotangens-Korrektur-Schaltkreis
170 übertragen. Die logische Null am Ausgang des Flip-Flops
290 bewirkt, daß der Inhalt des sin-Registers 160 dem Dividierer
166 als Zähler zugeführt wird und der Inhalt des cos-
Registers 162 dem Dividierer 166 als Nenner. Der logische Null-
Ausgang des Flip-Flops 290 zeigt an, daß der Eingang des
arctan-ROM′s 168 der Tangens Φ ist und folglich steht der
Wert des Φ-Ausganges des arctan-ROM′s 168 in Übereinstimmung
mit der Gleichung 7. Die logische Null wird dem dritt-signifikantesten
Bit-Eingang des Registers 358 zugeführt und den
Eingängen der Exklusiv-ODER-Gatter 350 bis 356. Die Exklusiv-
ODER-Gatter 350 bis 356 werden die Ausgänge des arctan-ROM′s
168 direkt zu den vier letzten signifikantesten Bit-Eingängen
des Schieberegisters 358 durchlassen.
Wenn der Absolut-Wert des Inhaltes des sin-Registers 160 größer
ist als der Absolutwert des Inhaltes des cos-Registers,
so führt der Ausgang des Flip-Flops 290 eine logische Eins,
die den Inhalt des cos-Registers 162 in den Dividierer 166 als
Zähler eingibt und den Inhalt des sin-Registers 160 in den
Dividierer 166 als Nenner. Die logische Eins wird weiterhin
dem dritt-signifikantesten Bit-Eingang des Schieberegisters
358 zugeführt und zeigt an, daß der Eingang des arctan-
Registers 168 der cot Φ ist. Die an die Exklusiv-ODER-Gatter
350 bis 356 angelegte logische Eins bewirkt, daß das Komplement
des Ausganges des arctan-ROM′s 168 den vier am wenigsten
signifikanten Bit-Eingängen des Schieberegisters 358 zugeführt
wird. Der Inhalt des Parallel-Lade-Schieberegisters steht dann
in Übereinstimmung mit der Gleichung 8.
Die an den parallelen Eingängen des Schieberegisters 358 anwesenden
Signale werden in das Register eingegeben in Abhängigkeit
von dem Ausgangssignal aus dem UND-Gatter 366, das
durch die Signale MT0, TM8 und P₁ aktiviert wird, die das Ende
der Divisionsoperation bezeichnen, nachdem die Daten aus der
vierten Periode P₄ aus den Schieberegistern 160 und 162 ausgeschoben
wurden.
Die Wirkungsweise des Dividierers 166 ist wie folgt: der logische
Null-Ausgang des Flip-Flops 290 setzt das UND-Gatter 296
in Bereitschaft und die an dem Anschluß 258 erscheinenden
Daten aus dem sin-Register 160 werden seriell über das ODER-
Gatter 304 zu einem Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 314 übertragen
und das UND-Gatter 306 wird durch das Signal MT23,
in Bereitschaft gesetzt. Das MT23, -Signal, das durch den
Inverter 310 invertiert wird, setzt das UND-Gatter 308 außer
Bereitschaft, was verhindert, daß die Daten in dem Schieberegister
318 rezirkuliert werden.
Am Ende des Signales MT23, wird das UND-Gatter 306 außer
Bereitschaft gesetzt und das UND-Gatter 308 in Bereitschaft
gesetzt, was erlaubt, daß die in dem Schieberegister gespeicherten
Daten durch das UND-Gatter 308 hindurch rezirkuliert
werden.
Gleichzeitig ist das UND-Gatter 322 durch das , -Signal
in Bereitschaft gesetzt und der an dem Anschluß 266 empfangene
Inhalt des cos-Registers 162 wird über das UND-Gatter 298, das
ODER-Gatter 320 und das UND-Gatter 322 zu dem Additions/Subtraktions-
Schaltkreis eingegeben, der aus den Exklusiv-ODER-
Gattern 314, 316 und 334, den UND-Gattern 324, 326 und 328, dem
UND-Gatter 330 und den Flip-Flops 332 und 336 besteht. Da das
Flip-Flop 336 durch das MT23, -Signal zurückgesetzt ist,
wird eine logische Eins dem anderen Eingang des Exklusiv-ODER-
Gatters 338 zugeführt, das den Additions/Subtraktions-Schaltkreis
in den Subtrahier-Betrieb setzt, so daß die Daten von
dem cos-Register 162 von den Daten, die aus dem sin-Register
160 empfangen werden, subtrahiert werden, wobei der Rest in
das Schieberegister 318 plaziert wird. Am Ende des Signales
MT23, wird das UND-Gatter 306 außer Bereitschaft gesetzt,
was verhindert, daß weitere Daten aus dem sin-Register 160 in
den Dividierer eingegeben werden, bevor die Divisionsoperation
vollständig ausgeführt ist. Während nachfolgender Operationen
werden die Daten von dem cos-Register 162 von dem rezirkulierten
Rest, der in dem Schieberegister 318 gespeichert ist,
subtrahiert oder zu ihm addiert. Ist der in dem Schieberegister
318 gespeicherte Rest größer als der Nenner, so ist die letzte
in das Schieberegister eingegebene Stelle eine logische Null
und das Flip-Flop 336 bleibt in seinem rückgesetzten Zustand,
wenn es durch das Signal DG31 umgeschaltet wird. Ist allerdings
der Nenner größer als der Rest, so führt das Flip-Flop 332
eine logische Eins (Übertrag 1) an seinem Ausgang und die
letzte Stelle, die in das Schieberegister 318 eingegeben wird,
ist eine logische Eins. Dies bewirkt, daß das Flip-Flop 336
seinen Zustand ändert und an seinem -Ausgang eine logische
Null erzeugt, die veranlaßt, daß der Additions/Subtraktions-
Schaltkreis den Inhalt des cos-Registers 162 während der nächsten
Operation zu dem Rest hinzuaddiert. Der Additions/Subtraktions-
Schaltkreis ist funktionell der gleiche wie die Additions/
Subtraktions-Schaltkreise 156 und 158, die oben im Zusammenhang
mit Fig. 20 erläutert wurden, und braucht hier nicht
mehr erläutert zu werden.
An dem Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 338 wird am Ende jeder
Operation ein Quotienten-Signal erzeugt und in einem Quotienten-
Register gespeichert, das aus den seriell verschalteten
Flip-Flops 340 bis 348 besteht. Wenn der Ausgang des Exklusiv-
ODER-Gatters 316 von dem -Ausgang des Flip-Flops 336 verschieden
ist, so wird ein logisches Eins-Signal dem Setz-Eingang
des Flip-Flops 340 zugeführt, was veranlaßt, daß es seinen
Setz-Zustand annimmt, was eine logische Eins an seinem Ausgang
hervorbringt, wenn es durch das Signal DG31 umgeschaltet wird.
Am Ende der nächsten Operation bestimmt das an dem Ausgang des
Exklusiv-ODER-Gatters 338 vorhandene Signal den Zustand des
Flip-Flops 340 und der vorhergehende Zustand des Flip-Flops
340 wird dem Flip-Flop 342 übertragen, usw. Diese Arbeitsweise
wird fortgeführt, bis 6 Additions- oder Subtraktionsoperationen
durchgeführt sind, so daß die an dem Ausgang des Exklusiv-
ODER-Gatters 338 am Ende der letzten 5 Operationen erzeugten
Signale seriell in den Flip-Flops 340 bis 348 gespeichert sind.
Da festgestellt wurde, daß der Zähler kleiner ist als die
beiden in den sin- und cos-Registern 160 bzw. 162 gespeicherten
Werte, so ist das Ergebnis der ersten Operation am Ausgang des
Exklusiv-ODER-Gatters 338 stets eine Null, die gelöscht wird.
Im folgenden wird die Arbeitsweise des Dividierers anhand
typischen Division erläutert, wie sie in der Tabelle dargestellt
ist. Es sei beispielsweise angenommen, daß der Wert
der Daten in dem sin-Register 160 die Zahl 33 ist und der Wert
der Daten in dem cos-Register 162 die Zahl 57. Diese mit 32
multiplizierten Zahlen (um 5 Plätze verschoben) sind in digitaler
Form in den ersten beiden Zeilen der Tabelle dargestellt.
Bei dem Einleitungsschritt (0) werden die Daten von dem cos-
Register (Nenner "D") von den Daten in dem sin-Register (Zähler
"N") subtrahiert und der Rest "R" wird in dem Schieberegister
318 gespeichert. Die Ausgänge des ODER-Gatters 330
und des Flip-Flops 332 führen eine logische Eins, was einen
Übertrag von 1 anzeigt, da festgestellt wurde, daß der Zähler
kleiner war als die beiden Werte. Der Ausgang des Flip-Flops
336 führt ebenfalls eine logische Eins und folglich führt der
Quotienten-Ausgang "Q" des Exklusiv-ODER-Gatters 338 eine
logische Null, die dem Flip-Flop 340 eingegeben wird. Am Ende
der Periode MT23 wird das Flip-Flop 336 durch das Signal DG31
umgeschaltet und ändert aufgrund des logischen Eins-Ausganges
des Exklusiv-ODER-Gatters 316 seinen Zustand. Das an dem anderen
Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 334 angelegte Signal ist
jetzt eine logische Null, die bewirkt, daß der Additions/Subtraktions-
Schaltkreis den Inhalt des Nenners "D" zu dem Rest
"R", der in dem Register 318 gespeichert ist, während des nächsten
Schrittes addiert.
Beim nächsten Schritt (Schritt 1) wird der um einen Platz verschobene
Inhalt des Schieberegisters 318 zu dem Nenner "D"
addiert und das Ergebnis "R" wird in das Schieberegister 318
eingegeben. Am Ende dieses Schrittes führt der Ausgang des ODER-
Gatters 330 eine logische Eins (Übertrag 1) und der Ausgang des
Flip-Flops 336 eine logische Null. Der Quotienten-Ausgang Q
des Exklusiv-ODER-Gatters 338 wird zu einer logischen Eins,
die dem Flip-Flop 340 eingegeben wird, wenn es durch das Signal
DG31 umgeschaltet wird. Die in dem Flip-Flop 340 von dem
vorhergehenden Schritt gespeicherte logische Null wird jetzt
in das Flip-Flop 342 übertragen. Die gleiche Prozedur wird bei
den Schritten 2 bis 5 wiederholt, wie in der Tabelle dargestellt.
Am Ende des fünften Schrittes (Schritt 5) speichert das aus
den Flip-Flops 340 bis 348 bestehende Flip-Flop den Quotienten
der Division in digitaler Form.
War der Inhalt des sin-Registers 160 größer als der Inhalt
des cos-Registers 162, so hätte das Flip-Flop 290 eine logische
Eins geführt und der Inhalt des cos-Registers wäre in den
Teiler 166 als Zähler über das UND-Gatter 294 eingegeben worden.
Die Division wäre dann wie oben beschrieben, durchgeführt
worden.
In Fig. 25 ist eine detaillierte Schaltkreis-Ausführung des
Phasenwinkel-Mittelwert-Schaltkreises 172, des Komparators 174
und des Akkumulators 176 dargestellt, die in Fig. 15 gezeigt
sind. Der Einsatz des Phasenwinkel-Mittelwert-Schaltkreises
172 dient dazu, sicherzustellen, daß die Winkel-Korrektur der
Zündvoreilung über eine Serie von Einstellungen ausgedehnt
wird anstelle für eine einzelne Einstellung, um die Effekte
einer Zyklus zu Zyklus-Veränderung zu vermeiden, um die Fahreigenschaften
etc. zu verbessern. Dies wird wie nachfolgend
erläutert dadurch ausgeführt, daß der Mittelwert des errechneten
Phasenwinkels gebildet wird, so daß der erfaßte Fehler
und das errechnete Korrektur-Signal Φc auf der Basis des Mittelwertes
des erfaßten Phasenwinkels erhalten werden.
Die Logik führt diese Mittelwert-Bildung des Phasenwinkel-
Signales mittels einer Tiefpaß-Digital-Filtertechnik durch.
Die Arbeitsweise des Filters kann durch die folgende lineare
Differenzialgleichung erster Ordnung beschrieben werden:
x(kT) = a (kT) + (1-a) × (kT-T)
wobei "T" die Geschwindigkeit ist, mit der die Berechnungen
durchgeführt werden. Im bevorzugten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung ist es die Zylinder-Zündgeschwindigkeit
der Verbrennungskraftmaschine. "k" ist der laufende Index der
ganzen Zahlen (integers), "(kT)" ist der Eingang des Digital-
Filters während des "k"ten "T"-Intervalls, "x(kT-T)" ist der
Ausgang des Digital-Filters während des "(k-1"ten "T"-Intervalls
und "a" ist eine programmierbare Konstante.
Der Wert der programmierbaren Kontanten "a" kann eine feste
Zahl sein oder er kann variabel aus einer vorprogrammierten
"Nachschlagetabelle" von gespeicherten Werten von Maschinen-
Betriebsparametern ausgewählt werden, wie z. B. aus dem Ansaug-
Druck (MAP), der Maschinengeschwindigkeit, dem Luftdurchfluß,
der Drosselklappenstellung, der Kühlmitteltemperatur, usw.
Der Wert von "a" bestimmt die Filter-"Zeitkonstante". Beispielsweise
sei angenommen, daß der Eingang des Filters eine Einheitsschritt-
Funktion bei k=0 sei und es sei angenommen, daß
"a" gleich 1/4 ist, d. h. (a = 2n). Dann sind die darauffolgenden
Werte des Filterausganges (x(kT-T) gleich 1/4, 1/4+3/4
(1/4), 1/4 (3/4) + 1/4(1-3/4) - - -. Der Ausgang des Filters
ist grafisch in Fig. 26 für die Werte a = 1/2, (n = 1) und
a = 1/4, (n = 2) und x = 1 dargestellt.
Zurück zu Fig. 25. Der parallele Ausgang des Schieberegisters
358 des cot-Korrektur-Schaltkreises 170, der in Fig. 23 dargestellt
ist, ist ein Eingang für einen Multiplexer 368, dessen
Ausgang mit einem Eingang des UND-Gatters 372 verbunden ist.
Der Multiplexer, beispielsweise der Schaltkreis RCA CD-4051
der Firma Radio Corporation of America, empfängt ebenfalls den
Wert "a" von einer Zeitkonstanten-Regelung 370. Wie oben erläutert,
kann die Zeitkonstanten-Regelung 370 eine "Nachschlagetabelle"
sein, die mit dem arctan-ROM 168 vergleichbar ist,
die in Abhängigkeit von den Maschinen-Betriebsparametern, beispielsweise
der Motordrehzahl, dem Ansaugdruck, dem
Luftdurchfluß, der Drosselklappenstellung usw., ein Signal
ausgibt, das die Filter-Zeitkonstante steuert. Der Ausgang des
UND-Gatters 372 ist mit dem Eingang eines 16-Bit-Schieberegisters
388 über ein ODER-Gatter 376 und die Exklusiv-ODER-Gatter
378 und 386 verbunden. Der parallele Ausgang des Schieberegisters
388 ist mit dem parallelen Eingang eines zweiten Multiplexers
390 verbunden, der dem Multiplexer 368 identisch ist und der
ebenfalls einen Eingang von der Zeitkonstanten-Regelung 370 empfängt.
Der serielle Ausgang des Multiplexers 390 ist mit einem
Eingang eines UND-Gatters 374 verbunden, dessen Ausgang mit
einem Eingang eines ODER-Gatters 376 verbunden ist. Das UND-
Gatter 372 empfängt die Signale MT1 und TM8 an seinen anderen
Eingängen, während das UND-Gatter 374 die Signale MT0 und TM8
an seinen anderen Eingängen empfängt. Das Exklusiv-ODER-Gatter
392 empfängt das Signal MT0 an seinem einen Eingang und ist
mit seinem Ausgang mit den Eingängen eines UND-Gatters 380 und
eines NOR-Gatters 382 verbunden. Die anderen Eingänge des UND-
Gatters 380 und des NOR-Gatters 382 sind mit dem Ausgang eines
ODER-Gatters 376 verbunden. Die Ausgänge des UND-Gattes 380
bzw. des NOR-Gatters 382 sind mit den Setz- bzw. Rücksetz-Eingängen
eines Flip-Flops 384 verbunden, dessen Q-Ausgang mit
dem anderen Eingang eines Exklusiv-ODER-Gatters 386 verbunden
ist. Der oben beschriebene Schaltkreis bildet den Phasenwinkel-
Mittelwert-Schaltkreis 172 der Fig. 15.
Der serielle Ausgang des Schieberegisters 388 ist weiterhin
mit dem anderen Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 392 und mit
den Eingängen des Exklusiv-ODER-Gatters 386, des UND-Gatters
406 und des NOR-Gatters 408 über das UND-Gatter 394 verbunden,
das ebenfalls die Signale MT2 und TM8 an seinen anderen Eingängen
empfängt. Der Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 396 ist
über die Exklusiv-ODER-Gatter 398, 412 und 418 mit dem Eingang
eines 16-Bit-Schieberegister-Akkumulators 422 verbunden und
über das Gatter 398 mit den Eingängen eines UND-Gatters 414
und eines NOR-Gatters 416. Der Ausgang eines 16-Bit-Schieberegisters
400, das eine Zahl speichert, die den Bezugswinkel
ΦR bezeichnet, ist mit seinem Eingang (zurück-)verbunden und
mit einem Eingang des UND-Gatters 402. An dem anderen Eingang
des UND-Gatters 402 werden die Signale MT2 und TM8 empfangen.
Der Ausgang des UND-Gatters 402 ist mit dem anderen Eingang
des Exklusiv-ODER-Gatters 396 verbunden und über einen Inverter
404 mit den anderen Eingängen des UND-Gatters 406 und
des NOR-Gatters 408. Die Ausgänge des UND-Gatters 406 bzw.
des NOR-Gatters 408 sind mit den Setz- bzw. Rücksetz-Eingängen
eines Flip-Flops 410 verbunden, dessen Q-Ausgang mit dem
anderen Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 398 verbunden ist.
Der aus den Gattern 394, 396, 398, 402, 406 und 408, dem
Schieberegister 400, dem Inverter 404 und dem Flip-Flop 410
bestehende Schaltkreis enthält den Komparator 174 der Fig. 15.
Der Ausgang des Schieberegisters 422 ist mit dem Addier-Schaltkreis
178 (Fig. 15) verbunden und mit den Eingängen des
Exklusiv-ODER-Gatters 412, des UND-Gatters 414 und des NOR-
Gatters 416. Die anderen Eingänge des Exklusiv-ODER-Gatters
412, des UND-Gatters 414 und des NOR-Gatters 416 sind mit dem
Ausgang des Exklusiv-ODER-Gatters 398 verbunden. Die Ausgänge
des UND-Gatters 414 und des NOR-Gatters 416 sind mit den Setz-
bzw. Rücksetz-Eingängen des Flip-Flops 420 verbunden, dessen
Ausgang mit dem anderen Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 418
verbunden ist. Die Gatter 412, 416 und 418, das Flip-Flop 420
und das Schieberegister 422 enthalten den Akkumulator 176, der
in Fig. 15 dargestellt ist.
Im folgenden wird die Arbeitsweise des Schaltkreises der Fig. 25
erläutert. Die Gatter 372, 374, 376, 378, 380, 382, 386 und
392 bilden zusammen mit dem Flip-Flop 384 den oben im Zusammenhang
mit Fig. 20 beschriebenen Additions/Subtraktions-Schaltkreis,
der während der Periode MT0 subtrahiert und während der
Periode MT1 addiert. Der Multiplexer 368 führt die Funktion
a · (kT) aus und der Multiplexer 390 führt die Funktion a · x · (kT),
wie oben beschrieben, aus. Wenn "a" konstant ist, so kann
der Zeitkonstanten-Steuerkreis 370 fortgelassen werden und die
Multiplexer 368 und 390 können Schieberegister sein, in denen
die Daten in verschobener Beziehung gespeichert sind, die die
Konstante "a" darstellen, so daß, wenn n=1 ist, die Daten
um 1 Platz geschoben werden, wenn n=2 ist, die Daten um 2
Plätze geschoben werden, usw.
Während der Zeit MT0, TM8 werden die Daten ax · (kT-T) von dem
Multiplexer 390 von dem Inhalt des Schieberegisters 388, die
durch das Exklusiv-ODER-Gatter 378 rezirkulieren, subtrahiert
und die Daten von dem Schieberegister 358 werden in den Multiplexer
368 eingegeben. Während der Zeit MT1, TM8 werden die
Daten a(kT) zu dem neuen Inhalt des Schieberegisters 388
addiert. Am Ende von MT1, TM8 ist der Inhalt des Schieberegisters
388 gleich: x(kT) = a(kT)+(1-a)×(kT-T).
Der gefilterte Phasenwinkel oder Φmittel wird von dem Bezugsphasenwinkel
ΦR, der in dem Schieberegister 400 während der
Zeitperiode MT2, TM8 gespeichert ist, durch den Subtrahier-
Schaltkreis, der aus den Gattern 396, 402, 406 und 408, dem
Inverter 404, den Exklusiv-ODER-Gattern 396 und 398 und dem
Flip-Flop 410 besteht, subtrahiert und an dem Ausgang des
Exklusiv-ODER-Gatters 398 wird das Differenzsignal ΔΦ zu dem
Schieberegister 422 in dem Akkumulator 176 ausgegeben. Das
Differenzsignal ΔΦ wird in dem Akkumulator-Schaltkreis zu dem
Inhalt des Schieberegisters 422 mittels des Addier-Schaltkreises,
der aus den Gattern 412, 414, 416 und 418 und dem Flip-
Flop 420 besteht, addiert. Die Summe der Differenzsignale Φc
wird von dem Ausgang des Schieberegisters 422 zu dem in Fig. 15
dargestellten Addierer 178 ausgegeben, wo sie zu dem Inhalt
des Registers B 142 addiert wird.
In Fig. 27 sind die Schaltkreis-Einzelheiten des Addier-
Schaltkreises 178, des Zündwinkel-Registers 180, des Geschwindigkeits-
Vervielfachers 182, des Aufwärts-Zählers 184, des
Abwärts-Zählers 186 und des Verweildauer-Schaltkreises 188
dargestellt. Das Signal von dem Register B 142 (Fig. 15) wird
an dem Eingang eines UND-Gatters 424 empfangen, dessen Ausgang
über Exklusiv-ODER-Gatter 426 und 428 mit einem Eingang des
Zündwinkel-Schieberegisters 180 und mit einem
Eingang eines UND-Gatters 432 und eines NOR-Gatters 434 verbunden ist. Das
Signal ΦC von dem Ausgang des Schieberegisters 422 (Fig. 25)
wird an einem Eigang eines UND-Gatters 430 empfangen. Der Ausgang
des UND-Gatters 430 ist mit den anderen Eingängen des
Exklusiv-ODER-Gatters 426, des UND-Gatters 432 und des NOR-
Gatters 434 verbunden. Die Ausgänge des UND-Gatters 432 und
des NOR-Gatters 434 sind mit den Setz- bzw. Rücksetz-Eingängen
des Flip-Flops 436 verbunden. Der Q-Ausgang des Flip-Flops
436 ist mit dem anderen Eingang des Exklusiv-ODER-Gatters 428
verbunden. Die UND-Gatter 424 und 430 empfangen an ihren anderen
Eingängen die Signale MT3 und TM8. Die Gatter 424, 426,
428, 430, 432 und 434 und das Flip-Flop 436 bilden einen herkömmlichen
Addier-Schaltkreis. Der parallele Ausgang des
Schieberegisters 180 ist ein Eingang des Geschwindigkeits-Vervielfachers
182 (Rate Multiplier), der ein Ausgangssignal erzeugt,
dessen Frequenz proportional den Daten ist, die von dem
Zündwinkel-Register 180 empfangen werden. Das Ausgangssignal
des Geschwindigkeits-Vervielfachers 182 wird von dem Aufwärts-
Zähler 184 empfangen. Der parallele Ausgang des Aufwärts-Zählers
184 ist mit dem Eingang eines Abwärts-Zählers 186 verbunden.
Die Zähler 184 und 186 empfangen weiterhin das Signal Rr,
das den Zähler 184 periodisch zurücksetzt und die Zählinhalte
in dem Zähler 184 zu dem Zähler 186 überträgt. Der Zähler 186
wird durch Taktimpulse abwärts gezählt. Der Zählerstand Null
(0) am Ausgang des Abwärts-Zählers 186 wird dem Setz-Eingang
eines Flip-Flops 438 zugeführt, dessen Q-Ausgang mit dem Abwärts-
(Zähl-)Eingang eines Aufwärts-Abwärts-Zählers 440 verbunden
ist. Der Ausgang für den Zählerstand Null (0) des Aufwärts-
Abwärts-Zählers 440 ist mit dem Rücksetz-Eingang des
Flip-Flops 438 verbunden. Der Ausgang für das Zündsignal "I"
am -Ausgang des Flip-Flops 438 wird dem Verstärker 104 (Fig. 15)
zugeführt. Die Taktsignale werden direkt an den Abwärts-
(Zähl-)Takt-Eingang des Aufwärts-Abwärts-Zählers 440 und an dem
Umschalt-Eingang des Flip-Flops 442 empfangen, das in Kombination
mit dem UND-Gatter 444 einen durch zwei teilenden Schaltkreis
bildet. Die durch zwei geteilten Taktsignale von dem
Ausgang des UND-Gatters 444 werden dem Aufwärts-(Zähl-)Takt-
Eingang des Aufwärts-Abwärts-Zählers 440 zugeführt.
Die Arbeitsweise dieses Schaltkreises ist wie folgt: Während
der Zeit MT3, TM8 wird das Korrektursignal ΦC von dem Akkumulator
176 über den Addier-Schaltkreis 178 zu dem Inhalt des
Registers B 142 addiert und in dem Zündwinkel-Register 180 gespeichert.
Der Inhalt des Zündwinkel-Registers 180 wird dem
Geschwindigkeits-Vervielfacher 182 zugeführt, der Ausgangssignal-
Impulse erzeugt, deren Frequenz durch den Wert der von
dem Zündwinkel-Register 180 empfangenen Daten bestimmt wird.
Die von dem Geschwindigkeits-Vervielfacher 182 erzeugten Impuls-
Signale werden von dem Aufwärts-Zähler 184 empfangen, der
die Zahl von Impulsen aufwärts zählt, die während des Intervalles
zwischen aufeinanderfolgenden Kurbelwellen-Bezugssignalen
Rr empfangen werden. Die in dem Aufwärts-Zähler gespeicherte
Zahl von Impulsen ist dem Inhalt des Zündwinkel-Registers
180 proportional und der Maschinendrehzahl umgekehrt proportional.
Das Kurbelwellen-Bezugssignal Rr bezeichnet das Ende
der Aufwärts-Zählperiode und überträgt die Anzahl von gespeicherten
Impulsen zu dem Abwärts-Zähler 186 und setzt dann
den Aufwärts-Zähler 184 zurück auf Null. Im nächsten Intervall
wird der Abwärts-Zähler 186 durch Taktsignale abwärts gezählt
und er erzeugt ein Signal, wenn er den Zählerstand Null erreicht
hat. Die Wirkungsweise des Aufwärts-Zählers 184 und des
Abwärts-Zählers 186 ist grafisch in der Fig. 28 dargestellt.
In dem ersten Intervall von Rr0 bis Rr1 vergrößert sich die
Zahl von in dem Aufwärts-Zähler 184 gespeicherten Zählschritten
mit einer Geschwindigkeit proportional dem Inhalt des
Zündwinkel-Registers 180, wie es durch die durchgezogene Linie
446 dargestellt ist. Zum Zeitpunkt Rr1, der mit dem nächsten
folgenden Kurbelwellen-Bezugssignal Rr koinzident ist, wird
der Inhalt des Aufwärts-Zählers 184 zu dem Abwärts-Zähler 186
übertragen, der mit einer festen Geschwindigkeit abwärts zählt.
Diese Geschwindigkeit wird durch die Frequenz der Taktimpulse
bestimmt, wie es durch die durchgezogene Linie 448 dargestellt
ist. Zu einem Zeitpunkt "t₁" nach dem Signal Rr1, erreicht der
Abwärts-Zähler 186 den Zählerstand Null und erzeugt ein Zündsignal
450, wie dargestellt. Die gestrichelten Linien 452 und
454 stellen den Inhalt des Aufwärts-Zählers 184 und des Abwärts-
Zählers 186 für einen vergrößerten Wert des Inhaltes
des Zündwinkel-Registers 180 dar, wie es durch Addition des
Phasenkorrektur-Signales Φc zu dem Inhalt des Registers B 142
auftreten kann. Der Abwärts-Zähler 186 erreicht den Zählerstand
Null (0) zu einem Zeitpunkt "t₂" und erzeugt ein Zündsignal
456, das zu einem Zeitpunkt später als t₁ erscheint.
Auf diese Weise wird der in dem Zündwinkel-Register 180 gespeicherte
Wert in eine Zeitverzögerung bezogen auf das Bezugssignal
Rr1 umgewandelt.
Es ist offensichtlich, daß, wenn sich die Motordrehzahl
vergrößert, sich die Zeit zwischen Rr0 und Rr1 verkleinert
und folglich wird die Zahl von Zählschritten, die von dem
Aufwärts-Zähler 184 zu dem Abwärts-Zähler 186 übertragen wird,
verkleinert, was zu einer Verkleinerung der Zeit zwischen
den Kurbelwellen Bezugssignalen Rr1 und der Zeit führt, bei
der der Abwärts-Zähler 186 den Zählerstand Null (0) erreicht
hat, was den Zeitpunkt verzögert, zu dem das Zündsignal erzeugt
wird.
Die Arbeitsweise des Verweildauer-Schaltkreises 188 ist wie
folgt: Vor der Erzeugung des Signales an dem Ausgang des Abwärts-
Zählers 186 befindet sich das Flip-Flop 438 in dem
zurückgesetzten Zustand, was ein positives Signal an seinem
-Ausgang erscheinen läßt, was ermöglicht, daß der Verstärker
104 die Zündspule 106 mit Energie versorgt. Das Impulssignal
von dem Abwärts-Zähler 186 triggert das Flip-Flop 438, seinen
Zustand zu ändern, was das Signal an seinem -Ausgang beendet
und den Verstärker 104 und die Zündspule 106 energielos macht,
was bewirkt, daß das Feld in der Spule kollabiert und ein
Hochspannungssignal erzeugt, das die Zündkerzen in bekannter
Weise mit Energie versorgt.
Das Flip-Flop 438 erzeugt in dem zurückgesetzten Zustand weiterhin
ein logisches Null-Signal an seinem Q-Ausgang, was den
Aufwärts-Abwärts-Zähler 440 veranlaßt, in Abhängigkeit von
den an dem Ausgang des UND-Gatters 440 erzeugten Impulsen
aufwärts zu zählen. Wie oben erläutert, ist das Signal an dem
Ausgang des UND-Gatters 444 das durch zwei geteilte Taktsignal.
Der Aufwärts-Abwärts-Zähler zählt so lange aufwärts, bis
das Flip-Flop 438 an seinem Setz-Eingang das an dem Ausgang
des Abwärts-Zählers 186 erzeugte Zündsignal empfängt. Das
Zündsignal bringt das Flip-Flop 438 in den gesetzten Zustand,
was das Signal beendet, das, wie oben erläutert, an dem -
Ausgang erzeugt wird und es erzeugt ein positives Signal bzw.
eine logische Eins an seinem Q-Ausgang. Das logische Eins-
Signal bewirkt, daß der Aufwärts-Abwärts-Zähler 440 mit dem
Abwärts-Zählen in Abhängigkeit von den Taktimpulsen beginnt.
Wenn der Aufwärts-Abwärts-Zähler 440 den Zählerstand Null (0)
erreicht, so erzeugt er einen Impuls, der das Flip-Flop 438
zurücksetzt, was das logische Eins-Signal an seinem Q-Ausgang
beendet und ein positives Signal an seinem -Ausgang erzeugt,
was den Verstärker 104 und die Zündspule 106 erneut mit Energie
versorgt. Der Verweildauer-Schaltkreis bleibt so lange in
diesem Zustand, bis der Abwärts-Zähler 186 ein weiteres Zündsignal
erzeugt, wenn er den Zählerstand Null (0) erreicht.
Auf diese Weise wird der Verstärker 104 nach jedem Zündsignal
für eine Periode, die der Motordrehzahl proportional
ist, energielos gemacht. Die Arbeitsweise des Verweildauer-
Schaltkreises ist in Fig. 29 dargestellt. Zu dem dort
gezeigten Zeitpunkt t₃ wird das Flip-Flop 438 zurückgesetzt,
was seinen -Ausgang 458 positiv werden läßt, was den Verstärker
104 und die Zündspule 106 mit Energie versorgt. Zum
gleichen Zeitpunkt beginnt der Aufwärts-Abwärts-Zähler 440 mit
dem Zählen, und zwar mit der halben Geschwindigkeit des Taktes,
wie es durch die Linie 460 dargestellt ist. Das Zündsignal
"I", das zum Zeitpunkt t₁ erzeugt wird, setzt das Flip-Flop
438 und dessen -Ausgang geht auf eine logische Null, wie es
durch das Liniensegment 464 dargestellt ist, wobei der Aufwärts-
Abwärts-Zähler gleichzeitig damit beginnt, mit der Taktgeschwindigkeit
abwärts zu zählen, bis er zum Zeitpunkt t₃′
den Zählerstand Null (0) erreicht hat. Der Aufwärts-Abwärts-
Zähler erzeugt jetzt ein Signal, das das Flip-Flop 438 zurücksetzt,
so daß dessen -Ausgang ein positives Signal oder eine
logische Eins führt, was erneut den Verstärker 104 und die
Spule 106 mit Energie versorgt. Der Verweildauer-Schaltkreis
bleibt so lange in diesem Zustand, bis das nächste Zündsignal
zum Zeitpunkt t₁′ auftritt, das das Flip-Flop 438 zurücksetzt,
bis der Aufwärts-Abwärts-Zähler erneut zum Zeitpunkt t₃′′ den
Zählerstand Null (0) erreicht. Auf diese Weise wird das Verhältnis
der Einschaltzeit zur Ausschaltzeit des Verstärkers
104 eine feste Zahl bleiben. In dem bevorzugten Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung ist dieses Verhältnis 2 : 1,
wobei allerdings durch geeignete Auswahl verschiedener Geschwindigkeiten
von Taktsignalen, die den Aufwärts-Abwärts-
Zähler 440 aufwärts und abwärts zählen, andere Zeitverhältnisse
erhalten werden können.
Für den Fachmann dürfte es klar sein, daß die Parameter des
Schaltkreises so eingestellt werden können, daß sie anstelle
eines Zündsignales zur Energieversorgung der Zündkerzen in
einer zündfunkengezündeten Maschine, sie auch erlauben, Einspritz-
Zeitsteuersignale für eine zündfunkengezündete Maschine
oder eine Dieselmaschine zu erzeugen. Der gezeigte
Zeitsteuer-Schaltkreis mit geschlossener Regelschleife kann
den Zeitpunkt, zu dem Brennstoff in die Maschine eingespritzt
wird, voreilen lassen oder verzögern, so daß der Phasenwinkel
der erzeugten Periodenwellen optimiert werden kann.
Claims (10)
1. Einrichtung zum Regeln einer die Verbrennung in einer
Brennkraftmaschine (20) beeinflussenden Betriebsgröße -
z. B. Einspritzzeitpunkt, Zündzeitpunkt, Brennstoffzufuhrmenge
- im Sinne einer Optimierung des von der Brennkraftmaschine
an eine Ausgangswelle (1) abgegebenen Drehmoments,
wobei die Ausgangswelle jeweils durch die Verbrennung in
einer Brennkammer der Brennkraftmaschine einen Drehmomentimpuls
erhält,
- - mit einem ersten Fühler (46; 54, 56, 58), der Bezugssignale (Rr) erzeugt, wenn die Ausgangswelle (1) eine vorbestimmte Winkelstellung durchläuft,
- - mit einem zweiten Fühler (38; 70, 72, 74), der bei jeder Drehung der Ausgangswelle um einen vorbestimmten kleinen Drehwinkel einen Impuls abgibt, wobei die zeitlichen Abstände der Impulse der jeweiligen momentanen Winkelgeschwindigkeit der Ausgangswelle umgekehrt proportional sind, und
- mit einer Einrichtung (28, 36), die - abhängig von den Ausgangssignalen (Rr) des ersten Fühlers (46; 54, 56, 58) und des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74) sowie einem dem Zylinderinnendruck bei der Verbrennung entsprechenden Signal - eine dem maximalen Zylinderinnendruck entsprechende Winkelstellung (Rm) der Ausgangswelle ermittelt, diese Winkelstellung (Rm) mit einer Soll-Winkelstellung (RR) für den maximalen Zylinderinnendruck vergleicht und ein von dem Vergleichsergebnis abhängiges Abweichungssignal (ε) zur Regelung der Betriebsgröße erzeugt, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung der dem maximalen Zylinderinnendruck entsprechenden Winkelstellung
- - das der Winkelgeschwindigkeit entsprechende Ausgangssignal des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74) als das dem Zylinderinnendruck entsprechende Signal verwendet wird, und
- - eine Vorrichtung (76, 78, 80, 82) vorgesehen ist zur
Umsetzung der Ausgangssignale des zweiten Fühlers (38; 70,
72, 74) in Winkelgeschwindigkeits-Signale und deren Auswertung
durch
- - Bestimmung der zeitlichen Abstände zwischen den einzelnen Impulsen des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74),
- - Zuordnung der Abstände zu den jeweiligen Winkelstellungen der Ausgangswelle,
- - Vergleich der Abstände und
- - Bestimmung derjenigen Winkelstellung (Rm) der Ausgangswelle (1), bei der der Abstand zwischen den Impulsen einen minimalen Wert aufweist entsprechend einer maximalen Winkelgeschwindigkeit.
2. Regeleinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die von dem ersten Fühler (46; 54, 56, 58) und dem
zweiten Fühler (38; 70, 72, 74) erzeugten, impulsförmigen
Signale in folgenden Einrichtungen zu dem der Winkelstellung
(Rm) entsprechenden Signal verarbeitet werden:
die der Winkelgeschwindigkeit (ω) entsprechenden Impulse des zweiten Fühlers werden einem Eingang einer Torschaltung (78) zugeführt, deren anderem Eingang Impulse eines mit höherer Frequenz schwingenden Oszillators (80) zugeführt werden;
der Ausgang der Torschaltung (78) ist mit einem ersten Zähler (82) verbunden, der gesteuert von den der Winkelgeschwindigkeit entsprechenden Impulsen die Oszillatorimpulse zählt;
das Ausgangssignal des ersten Zählers (82) wird einer Speicher- und Subtrahier-Einrichtung (84; 86) zugeführt, wo der Zählerstand des aktuellen Meßintervalls von dem Zählerstand des vorhergehenden Meßintervalls subtrahiert wird;
das Ausgangssignal der Subtrahier-Einrichtung (86) wird einem Nulldurchgangsdetektor (88) zugeführt, wobei der Ausgang des Nulldurchgangsdetektors (88) mit dem Anhalteeingang eines weiteren Zählers (68) verbunden ist, dessen Zähleingang ebenfalls die Impulse des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74) zugeführt werden, so daß dieser Zähler (68) diese Impulse zählt, bis der Nulldurchgang der Differenzen der Periodendauern diesen Zähler (68) anhält, so daß der Zähler (68) dann einen dem Wert Rm proportionalen Zählwert enthält.
die der Winkelgeschwindigkeit (ω) entsprechenden Impulse des zweiten Fühlers werden einem Eingang einer Torschaltung (78) zugeführt, deren anderem Eingang Impulse eines mit höherer Frequenz schwingenden Oszillators (80) zugeführt werden;
der Ausgang der Torschaltung (78) ist mit einem ersten Zähler (82) verbunden, der gesteuert von den der Winkelgeschwindigkeit entsprechenden Impulsen die Oszillatorimpulse zählt;
das Ausgangssignal des ersten Zählers (82) wird einer Speicher- und Subtrahier-Einrichtung (84; 86) zugeführt, wo der Zählerstand des aktuellen Meßintervalls von dem Zählerstand des vorhergehenden Meßintervalls subtrahiert wird;
das Ausgangssignal der Subtrahier-Einrichtung (86) wird einem Nulldurchgangsdetektor (88) zugeführt, wobei der Ausgang des Nulldurchgangsdetektors (88) mit dem Anhalteeingang eines weiteren Zählers (68) verbunden ist, dessen Zähleingang ebenfalls die Impulse des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74) zugeführt werden, so daß dieser Zähler (68) diese Impulse zählt, bis der Nulldurchgang der Differenzen der Periodendauern diesen Zähler (68) anhält, so daß der Zähler (68) dann einen dem Wert Rm proportionalen Zählwert enthält.
3. Regeleinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß bei einer Brennkraftmaschine mit mehreren
Brennkammern die Änderungen der Winkelgeschwindigkeit der
Ausgangswelle (1) aus Meßwerten der Winkelgeschwindigkeit
(ω) ermittelt werden, die durch Zündung in verschiedenen
Brennkammern verursacht werden.
4. Einrichtung zum Regeln einer die Verbrennung in einer
Brennkraftmaschine (20) beeinflussenden Betriebsgröße -
z. B. Einspritzzeitpunkt, Zündzeitpunkt, Brennstoffzufuhrmenge
- im Sinne einer Optimierung des von der Brennkraftmaschine
an eine Ausgangswelle (1) abgegebenen Drehmoments,
wobei die Ausgangswelle jeweils durch die Verbrennung in
einer Brennkammer der Brennkraftmaschine einen Drehmomentimpuls
erhält,
- - mit einem ersten Fühler (46; 54, 56, 58), der Bezugssignale (Rr) erzeugt, wenn die Ausgangswelle (1) eine vorbestimmte Winkelstellung durchläuft,
- - mit einem zweiten Fühler (38; 70, 72, 74), der bei jeder Drehung der Ausgangswelle um einen vorbestimmten kleinen Drehwinkel einen Impuls abgibt, wobei die zeitlichen Abstände der Impulse der jeweiligen momentanen Winkelgeschwindigkeit der Ausgangswelle umgekehrt proportional sind, und
- - mit einer Einrichtung (28, 36), die - abhängig von den Ausgangssignalen (Rr) des ersten Fühlers (46; 54, 56, 58) und des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74; 144 bis 162) sowie einem dem Zylinderinnendruck bei der Verbrennung entsprechenden Signal - eine dem maximalen Zylinderinnendruck entsprechende Winkelstellung (Rm) der Ausgangswelle ermittelt, diese Winkelstellung (Rm) mit einer Soll-Winkelstellung (RR) für den maximalen Zylinderinnendruck vergleicht und ein von dem Vergleichsergebnis abhängiges Abweichungssignal (ΔΦ) zur Regelung der Betriebsgröße erzeugt, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung der dem maximalen Zylinderinnendruck entsprechenden Winkelstellung,
- - das der Phasenlage des Verlaufs der Winkelgeschwindigkeit entsprechende Ausgangssignal (Φp) des zweiten Fühlers (38; 70, 72, 74) als das dem Zylinderinnendruck entsprechende Signal verwendet wird, und die dem maximalen Zylinderinnendruck entsprechende Winkelstellung (Rm) durch Bestimmung des Phasenwinkels (Φi) des Profils des periodischen Verlaufs der Winkelgeschwindigkeit (ω) der Ausgangswelle (1) aus den Abständen zwischen den einzelnen Impulsen mittels eines Phasenwinkelgenerators (96) nach dem Fourier-Verfahren ermittelt wird, wobei der Phasenwinkelgenerator (96) folgendes enthält: Einrichtungen (144, 146, 150, 152, 160, 162), zur Erzeugung von Funktionssignalen, die Werte von A sin Φ und A cos Φ anzeigen, deren Werte die sin- und cos- Fourier-Koeffizienten jedes der auf die Ausgangswelle (1) wirkenden Drehmomentimpulses einer Zündung bezeichnen, in Abhängigkeit von Werten der Änderung der Winkelgeschwindigkeit der Ausgangswelle, wobei Φ der Phasenwinkel des Drehmomentimpulses und A eine Konstante ist, und Wandlereinrichtungen (164, 166, 168, 170), die die Phasenwinkelsignale aus den Funktionssignalen erzeugen.
5. Regeleinrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wandlereinrichtungen (164, 170) Einrichtungen
(168) enthalten, die die Phasenwinkelsignale durch Arcus-
tangensbildung aus den Funktionssignalen (A sin Φ, A cos Φ)
erzeugen.
6. Regeleinrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wandlereinrichtungen (164 bis 170) folgendes
enthalten: Phasenwinkel-Komparatoreinrichtungen (164), die
den Wert A sin Φ mit dem Wert A cos Φ vergleichen, um ein
Zählersignal zu erzeugen, das das den kleineren Wert aufweisende
Funktionssignal bezeichnet, Teilereinrichtungen
(166), die das Funktionssignal mit dem kleineren Wert durch
das Funktionssignal mit dem größeren Wert teilen, um ein
Quotientensignal zu erzeugen, Einrichtungen (168), die aus
dem Quotientensignal das Phasensignal erzeugen, dessen Wert
dem Arcustangens des Quotientensignals entspricht, und Einrichtungen
(170), die das Arcustangenssignal in das Phasenwinkelsignal
in Abhängigkeit von dem Zählersignal umwandeln,
wobei das Phasenwinkelsignal einen Wert Φ aufweist,
das den folgenden Gesetzmäßigkeiten gehorcht:
Φ = arctan (A sin Φ / A cos Φ),wenn das Zählersignal anzeigt, daß der Wert von A sin Φ
kleiner ist als der Wert von A cos Φ; undΦ = π/2 - arctan (A cos Φ / A sin Φ),wenn das Zählersignal anzeigt, daß der Wert von A cos Φ
kleiner ist als der Wert von A sin Φ.
7. Regeleinrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß jeder Drehmomentimpuls über ein vorbestimmtes Winkeldrehintervall
der Ausgangswelle gemessen wird, und daß
der zweite Fühler (144 bis 162) zum Erzeugen der Funktionssignale
folgendes enthält: Einrichtungen (144, 146), die
die Drehung der Ausgangswelle abtasten, um Perioden-Identifikations-
Signale (Φp) zu erzeugen, wobei jedes Perioden-
Identifikations-Signal (Φp) eine Drehung der Ausgangswelle
um einen Winkel anzeigt, die gleich einem Viertel einer
Umdrehung ist, Einrichtungen (150, 152), die auf die Perioden-
Identifikations-Signale (Φp) ansprechen, um Periodensignale
(P₁, P₂, P₃ und P₄) zu erzeugen, die diejenige
Zeitdauer bezeichnen, die von der Welle benötigt wird, um
sich jeweils um eine Viertelumdrehung zu drehen und Summiereinrichtungen
(156, 160, 158, 162), die die Periodensignale
P₁, P₂, P₃ und P₄ entsprechend folgender Gleichung
summieren:
A sin Φ = 1/N [(P₁-P₃) + (P₂-P₄)]undA cos Φ = 1/N [(P₁-P₃) - (P₂-P₄)],wobei N die Zahl der Periodensignale ist.
8. Regeleinrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet,
daß die Summiereinrichtungen (160, 162) folgendes
enthalten:
erste Speichereinrichtungen (160), die das Funktionssignal speichern, das den Wert A sin Φ aufweist, zweite Speichereinrichtungen (162), die das Funktionssignal speichern, das den Wert von A cos Φ aufweist, erste Torsteuereinrichtungen, die auf das Perioden-Identifikations-Signal ansprechen, um die Periodensignale zu den ersten Speichereinrichtungen (160) gemäß der nachfolgenden Gleichung durchzulassen: A sin Φ = P₁+P₂-P₃-P₄ ,um zweite Torsteuereinrichtungen, die auf die Perioden- Identifikations-Signale ansprechen, um die Periodensignale in den zweiten Speichereinrichtungen (162) gemäß der nachfolgenden Gleichung durchzulassen:A cos Φ = P₁-P₂-P₃+P₄ .
erste Speichereinrichtungen (160), die das Funktionssignal speichern, das den Wert A sin Φ aufweist, zweite Speichereinrichtungen (162), die das Funktionssignal speichern, das den Wert von A cos Φ aufweist, erste Torsteuereinrichtungen, die auf das Perioden-Identifikations-Signal ansprechen, um die Periodensignale zu den ersten Speichereinrichtungen (160) gemäß der nachfolgenden Gleichung durchzulassen: A sin Φ = P₁+P₂-P₃-P₄ ,um zweite Torsteuereinrichtungen, die auf die Perioden- Identifikations-Signale ansprechen, um die Periodensignale in den zweiten Speichereinrichtungen (162) gemäß der nachfolgenden Gleichung durchzulassen:A cos Φ = P₁-P₂-P₃+P₄ .
9. Verwendung einer Regeleinrichtung nach einem der Ansprüche
1 bis 8 für eine Brennkraftmaschine mit Selbstzündung,
bei welcher der Einspritzzeitpunkt des Brennstoffs geregelt
wird.
10. Verwendung einer Regeleinrichtung nach einem der Ansprüche
1 bis 8 für eine Brennkraftmaschine mit Fremdzündung,
bei der der Zündzeitpunkt geregelt wird.
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US90413978A | 1978-05-08 | 1978-05-08 | |
US90413278A | 1978-05-08 | 1978-05-08 | |
US90413778A | 1978-05-08 | 1978-05-08 | |
US90413878A | 1978-05-08 | 1978-05-08 | |
US90413178A | 1978-05-08 | 1978-05-08 | |
US05/904,129 US4197767A (en) | 1978-05-08 | 1978-05-08 | Warm up control for closed loop engine roughness fuel control |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2917945A1 DE2917945A1 (de) | 1979-11-15 |
DE2917945C2 true DE2917945C2 (de) | 1994-03-17 |
Family
ID=27560340
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2917945A Expired - Lifetime DE2917945C2 (de) | 1978-05-08 | 1979-05-04 | Einrichtung zum Regeln einer die Verbrennung in einer Brennkraftmaschine beeinflußenden Betriebsgröße |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS54147327A (de) |
AT (1) | AT381369B (de) |
AU (1) | AU4616579A (de) |
BR (1) | BR7902809A (de) |
DE (1) | DE2917945C2 (de) |
FR (1) | FR2425549B1 (de) |
GB (1) | GB2024462B (de) |
IT (1) | IT1112701B (de) |
SE (1) | SE7904006L (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004024375B4 (de) * | 2003-05-19 | 2012-01-12 | Mitsubishi Denki K.K. | Klopferfassungsvorrichtung und Erfassungsverfahren |
CN101659258B (zh) * | 2008-08-27 | 2014-07-30 | 福特环球技术公司 | 评估机动车驾驶员关于燃料使用的驾驶风格的方法与装置 |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0033616B1 (de) * | 1980-01-30 | 1985-07-03 | LUCAS INDUSTRIES public limited company | Leerlaufdrehzahlkontrolle mit geschlossener Schleife für Brennkraftmaschine |
DE3111988C2 (de) * | 1980-03-28 | 1985-05-30 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Vorrichtung und Verfahren zur Vermeidung von Motorklopfen bei Brennkraftmaschinen durch Regelung des Zündzeitpunktes |
JPS6052303B2 (ja) * | 1980-03-28 | 1985-11-18 | 株式会社ボッシュオートモーティブ システム | 燃料噴射ポンプ |
JPS56141026A (en) * | 1980-04-03 | 1981-11-04 | Diesel Kiki Co Ltd | Fuel injection pump |
JPS5751953A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-27 | Hitachi Ltd | Control of ignition timing |
US4426982A (en) * | 1980-10-08 | 1984-01-24 | Friedmann & Maier Aktiengesellschaft | Process for controlling the beginning of delivery of a fuel injection pump and device for performing said process |
JPS5768542A (en) * | 1980-10-13 | 1982-04-26 | Daihatsu Motor Co Ltd | Rotation controlling for internal combustion engine at no load operating time |
MX154828A (es) * | 1981-12-24 | 1987-12-15 | Lucas Ind Plc | Mejoras en un sistema de inyeccion de combustible para un motor de combustion interna |
US4493302A (en) * | 1982-02-01 | 1985-01-15 | Nissan Motor Company, Limited | Fuel injection timing control system for an internal combustion engine |
JPS58160530A (ja) * | 1982-03-18 | 1983-09-24 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のトルク変動制御方法 |
EP0091283B1 (de) * | 1982-04-02 | 1987-01-28 | Nippondenso Co., Ltd. | Einrichtung zur Steuerung des Zündzeitpunktes und Verfahren für eine Mehrzylinder-Brennkraftmaschine |
JPS58174143A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の制御方法 |
JPS58176469A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-15 | Nippon Soken Inc | 内燃機関の制御装置 |
JPS58187548A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-01 | Mitsubishi Motors Corp | エンジンの回転数制御装置 |
JPS58195031A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-14 | Nissan Motor Co Ltd | 燃料供給量制御装置 |
JPS5946352A (ja) * | 1982-09-10 | 1984-03-15 | Toyota Motor Corp | 空燃比制御によるエンジンラフネスの軽減方法 |
JPS5951135A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-24 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射制御装置 |
JPS5982534A (ja) * | 1982-10-29 | 1984-05-12 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用燃料噴射量制御方法 |
US4539956A (en) * | 1982-12-09 | 1985-09-10 | General Motors Corporation | Diesel fuel injection pump with adaptive torque balance control |
US4532592A (en) * | 1982-12-22 | 1985-07-30 | Purdue Research Foundation | Engine-performance monitor and control system |
JPS59122763A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-16 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼制御装置 |
JPS59141729A (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-14 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用燃料噴射量制御方法 |
JPH0652074B2 (ja) * | 1983-04-28 | 1994-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | 多気筒エンジンのアイドリング安定化装置 |
JPS606071A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | Toyota Motor Corp | 車両用エンジンの点火時期制御装置 |
JPS608446A (ja) * | 1983-06-27 | 1985-01-17 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用制御装置 |
JPH0660619B2 (ja) * | 1983-11-15 | 1994-08-10 | 日本電装株式会社 | 内燃機関用点火時期制御装置 |
JPH0650080B2 (ja) * | 1984-05-30 | 1994-06-29 | 日本電装株式会社 | 内燃機関用燃料噴射量制御方法 |
JPS6114446A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の燃料噴射量制御方法 |
JPH0650077B2 (ja) * | 1984-08-10 | 1994-06-29 | 日本電装株式会社 | 内燃機関用燃料噴射量制御方法 |
JPS6176736A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-04-19 | Diesel Kiki Co Ltd | 内燃機関用運転制御装置 |
GB8518593D0 (en) * | 1985-07-23 | 1985-08-29 | Lucas Ind Plc | Control for i c engine |
US4843556A (en) * | 1985-07-23 | 1989-06-27 | Lucas Industries Public Limited Company | Method and apparatus for controlling an internal combustion engine |
JPS6248940A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-03 | Hitachi Ltd | エンジン制御装置 |
JPS63147970A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-20 | Hitachi Ltd | 内燃機関用点火装置 |
GB8721688D0 (en) * | 1987-09-15 | 1987-10-21 | Lucas Ind Plc | Adaptive control system |
JPH02146245A (ja) * | 1989-07-25 | 1990-06-05 | Hitachi Ltd | 内燃機関の燃焼変動検出方法 |
JP3993851B2 (ja) * | 2003-11-14 | 2007-10-17 | 本田技研工業株式会社 | 点火時期を制御する装置 |
US9228510B2 (en) | 2012-08-22 | 2016-01-05 | Cummins Inc. | Engine control systems and methods |
US9115664B2 (en) | 2012-08-22 | 2015-08-25 | Cummins Inc. | Engine control systems and methods |
EP3619545A4 (de) * | 2017-05-03 | 2021-01-20 | Qualitau Inc. | Signalverteilungsvorrichtung |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1256944B (de) * | 1961-12-22 | 1967-12-21 | Frank Thoma Dipl Ing | Einrichtung zur Kraftstoff-Luft-Gemischregelung von Brennkraftmaschinen |
JPS529504B2 (de) * | 1972-06-07 | 1977-03-16 | ||
DE2434743C2 (de) * | 1974-07-19 | 1984-09-20 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Einrichtung zur Regelung des Betriebsverhaltens einer Brennkraftmaschine |
DE2417187C2 (de) * | 1974-04-09 | 1982-12-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Vorrichtung zur Regelung des Betriebsverhaltens einer Brennkraftmaschine |
DE2507057A1 (de) * | 1975-02-19 | 1976-09-02 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und vorrichtung zur bestimmung der laufunruhe einer brennkraftmaschine |
DE2507137A1 (de) * | 1975-02-19 | 1976-09-02 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und vorrichtung zur regelung des betriebsverhaltens einer brennkraftmaschine |
DE2507138C2 (de) * | 1975-02-19 | 1984-08-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung einer die Annäherung an eine vorgegebene Magerlaufgrenze angebenden Meßgröße beim Betrieb einer Brennkraftmaschine |
JPS5314208A (en) * | 1976-07-23 | 1978-02-08 | Rion Co | Knocking detecting apparatus |
JPS5341648A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-15 | Hitachi Ltd | Electronic advance apparatus |
-
1979
- 1979-04-17 GB GB7913247A patent/GB2024462B/en not_active Expired
- 1979-04-19 AU AU46165/79A patent/AU4616579A/en not_active Abandoned
- 1979-05-04 DE DE2917945A patent/DE2917945C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1979-05-07 IT IT22413/79A patent/IT1112701B/it active
- 1979-05-07 BR BR7902809A patent/BR7902809A/pt unknown
- 1979-05-07 AT AT0341479A patent/AT381369B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-05-08 JP JP5537879A patent/JPS54147327A/ja active Granted
- 1979-05-08 SE SE7904006A patent/SE7904006L/xx not_active Application Discontinuation
- 1979-05-08 FR FR7911547A patent/FR2425549B1/fr not_active Expired
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004024375B4 (de) * | 2003-05-19 | 2012-01-12 | Mitsubishi Denki K.K. | Klopferfassungsvorrichtung und Erfassungsverfahren |
CN101659258B (zh) * | 2008-08-27 | 2014-07-30 | 福特环球技术公司 | 评估机动车驾驶员关于燃料使用的驾驶风格的方法与装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2024462A (en) | 1980-01-09 |
SE7904006L (sv) | 1979-11-09 |
IT1112701B (it) | 1986-01-20 |
JPS54147327A (en) | 1979-11-17 |
GB2024462B (en) | 1983-03-30 |
DE2917945A1 (de) | 1979-11-15 |
JPS649460B2 (de) | 1989-02-17 |
BR7902809A (pt) | 1979-11-27 |
AU4616579A (en) | 1979-11-22 |
FR2425549A1 (fr) | 1979-12-07 |
ATA341479A (de) | 1986-02-15 |
IT7922413A0 (it) | 1979-05-07 |
FR2425549B1 (fr) | 1986-08-01 |
AT381369B (de) | 1986-10-10 |
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