CN1489655A - 卷缩纤维无纺布及其层压体 - Google Patents

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CN1489655A
CN1489655A CNA028041984A CN02804198A CN1489655A CN 1489655 A CN1489655 A CN 1489655A CN A028041984 A CNA028041984 A CN A028041984A CN 02804198 A CN02804198 A CN 02804198A CN 1489655 A CN1489655 A CN 1489655A
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岸根真佐宽
武居邦彦
ʷ
森本尚史
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Mitsui Chemical Industry Co Ltd
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Mitsui Chemical Industry Co Ltd
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Abstract

本发明是由第一丙烯类聚合物(1)成分和第二丙烯类聚合物(2)成分构成的卷缩复合纤维的无纺布及该无纺布和其它的无纺布或多孔膜的层压体，(1)成分的熔点比(2)成分的熔点高20℃以上，两成分的熔融指数比((2)成分/(1)成分)为0.8～1.2的范围，用(1)/(2)(重量比)表示的成分比为50/50～5/95。上述无纺布在膨松性和柔软性优异的同时，防丝性、耐起毛性也优异而且能由通常的溶融防丝来制造，上述层压体的耐水性或表面平滑性优异，能用于纸尿布或卫生巾中。

Description

卷缩纤维无纺布及其层压体
技术领域
本发明涉及由卷缩复合纤维构成的无纺布。更详细地说，是涉及由膨松性和柔软性优异并且防丝性、耐起毛性也优异的卷缩复合纤维构成的无纺布及使用该无纺布的无纺布层压体。
背景技术
近年来，无纺布因通气性、柔软性等优异而使用于各种用途，而且其使用领域还在扩大。因此，寻找对应于无纺布的用途的各种特性的同时还要求提高该特性。
例如，要求使用于纸尿布、卫生巾等卫生材料、湿布材的基布等无纺布具有耐水性及透湿性优异。另外，根据使用的地方还要求伸长性也优异。
更具体地叙述，纸尿布等的卫生材料具有用吸收性物品内侧的上薄片(top sheet)和外侧的背薄片(back sheet)包裹并且内含吸收并保持体液的吸收体的构造。要求上薄片与肌肤接触、具有使排出的体液透过并被内部的吸收材吸收而且从吸收材不回渗体液的功能。另一方面，要求背薄片具有吸收于内部吸收材的体液不向外部渗漏的耐水性的同时，还具有防止因内侧产生的湿气而造成的湿热、并使吸收性物品内部的湿气透过并散发到外部的适度的透湿性。而且，因为该背薄片构成卫生材料的外表面，所以要求具有手感好且具有良好的触感。
为了改善无纺布的手感和触感，使无纺布膨松是有效的，其方法之一是使构成无纺布的纤维产生卷缩的方法。由卷缩纤维构成的无纺布伸长性也优异。例如，特开平9-78436号公报公开了由熔融指数(MFR)为5～20g/10min的聚乙烯树脂A和MFR比树脂A大10～20g/10min左右的聚烯烃树脂B构成的、重量比(A/B)为10/90～20/80的偏芯芯皮型的卷缩复合纤维所构成的伸长性的无纺布。
另外，特开平11-323715号公报也公开了由下述芯部和皮部构成的的偏芯芯皮型复合长纤维的纺粘型无纺布，该芯部由熔融指数(ASTMD1238，230℃、负荷2.16kg；MFRA)为0.5～100g/10min的丙烯类聚合物(A)构成，该皮部由熔融指数(ASTM D1238，230℃、负荷2.16kg；MFRB)满足MFRA/MFRB≥1.2或MFRA/MFRB≤0.8的关系的丙烯类聚合物(B)构成，另外还记载了使用于柔软性、膨松性、体液吸收性优良的吸收性物品用上薄片。
这些提案中的无纺布，因为复合溶融防丝并制造MFR即溶融粘度不同的聚合物，所以遗憾的是存在由防丝喷嘴吐出的丝容易斜行、防丝安全性差这样的问题。
另一方面，特开平6-65849号公报还公开了按照溶融防丝由第一及第二的聚合物成份构成的多成份纤维的步骤、伸长上述纤维的步骤、冷却成具有潜在的褶的步骤、使潜在的褶活性化的步骤、形成无纺布织物的步骤来制造无纺布的方法。在该方法中，需要在防丝的途中进行为了使潜在的褶活性化的加热处理。另外，还公开了使用熔点不同的物质作为上述第一及第二聚合物成份，具体地说，只是公开了组合使用作为高熔点的第一聚合物成份的聚丙烯和作为低熔点的第二聚合物成份的聚乙烯的异种聚合物，在该组合中，因为多成份纤维的表面的至少一部分是用低熔点成份聚乙烯构成的，所以有防丝安全性、无纺布的耐起毛性等欠佳之嫌。
另外，特开平9-241961号公报公开了构成无纺布的纤维沿线状长方向并列型配置热收缩性不同的成份的并列复合型纤维或芯成份偏芯的偏芯芯皮型纤维的面拉链用无纺布。在该提案中，一旦制造潜在卷缩性长纤维的无纺布织物，接着，构成长纤维的聚合物成份中，在比熔点最低成份的熔点低的温度下进行松弛热处理，使潜在卷缩表面化，得到目的的无纺布。该情况需要高速而且为了制造由大量卷缩复合纤维构成的无纺布，用于上述热处理的特别的装置是必要的。
本发明的目的在于提供由膨松性和柔软性优异、同时防丝性、耐起毛性也优异、而且通过通常的溶融防丝能制造的卷缩复合纤维构成的无纺布、及使用该无纺布、而且赋予耐水性或表面平滑性的无纺布层压体。
发明内容
本发明提供一种卷缩复合纤维的无纺布，由第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份构成，其特征在于：第一及第二丙烯类聚合物成份，在该卷缩复合纤维的剖面内以实质占有各自区域的方式排列并且沿长方向连续地延伸，第二丙烯类聚合物成份形成连续地沿该卷缩复合纤维的长方向的周边表面的至少一部分，用差示扫描热量计(DSC)测定的第一丙烯类聚合物的熔点比第二丙烯类聚合物的熔点高20℃以上，用第一丙烯类聚合物/第二丙烯类聚合物(重量比)表示的成份比为50/50～5/95。
优选为，第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份的按照ASTM D1238测定的熔融指数(MFR：测定温度230℃、负荷2.16kg)之比(第二成份/第一成份)为0.8～1.2。
而且优选为，构成无纺布的上述卷缩复合纤维具有两个以上通过DSC对该纤维利用一次(first run)熔化物测定的熔点峰，最低熔点峰的面积为其它各高熔点峰的面积以上。
在本发明中，上述丙烯聚合物是乙烯单元成份含量为0～10摩尔％、MFR为20～200g/10min的丙烯均聚物或丙烯·乙烯无规共聚物，这是本发明的优选方式。
另外，在本发明中，上述卷缩复合纤维是由：由第一丙烯类聚合物成份构成的芯部和由第二丙烯类聚合物成份构成的皮部构成的偏芯的芯皮型复合纤维，这是本发明的优选方式。
另外，在本发明中，上述卷缩复合纤维是由第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份构成的并列型复合纤维，这是本发明的优选方式。
在本发明中优选为，上述卷缩复合纤维的无纺布是通过压纹加工并进行热融合制成的。
另外优选为，上述压纹加工是在压纹面积率为5～20％、非压纹单位面积为0.5mm2以上的条件下进行的。
而且优选为，上述卷缩复合纤维的无纺布是通过纺粘法制造的纺粘型无纺布。
本发明提供一种具有至少二层以上的层结构的无纺布层压体，其特征在于：其中至少一层是上述卷缩复合纤维的无纺布。
在本发明中，上述无纺布层压体是将上述卷缩复合纤维的无纺布即该复合纤维的卷缩程度不同的无纺布层压多个而成的，这是本发明的优选方式。
另外，在本发明中，上述无纺布层压体的构成层压体的至少其它的一层是通过熔体吹制法制造的熔体吹制无纺布层，这是本发明的优选方式。
另外，在本发明中，上述无纺布层压体的构成层压体的至少其它的一层是由通过纺粘法制造的极细纤维构成的纺粘型无纺布层，这是本发明的优选方式。
另外，在本发明中，上述无纺布层压体的构成层压体的至少其它的一层是通气性薄膜层，这是本发明的优选方式。
本发明还提供一种利用上述卷缩复合纤维的无纺布或无纺布层压体制成的纸尿布。
另外，本发明还提供一种利用上述卷缩复合纤维的无纺布或无纺布层压体制成的卫生巾。
附图说明
图1是表示在后面叙述的实施例1～6、比较例1～5中使用的压纹图案的部分图。
图2是表示在后面叙述的实施例7中使用的压纹图案的部分图。
图3是表示在后面叙述的实施例8中使用的压纹图案的部分图。
图4是通过DSC、用一次熔化物测定在后面叙述的实施例2中得到的卷缩复合纤维的熔点测定曲线。
图5是通过DSC、用一次熔化物测定在后面叙述的实施4中得到的卷缩复合纤维的熔点测定曲线。
图6是通过DSC、用一次熔化物测定在后面叙述的比较例4中得到的卷缩复合纤维的熔点测定曲线。
具体实施方式
以下，详细说明本发明的卷缩复合纤维(以下简称为‘复合纤维’)的无纺布及使用该无纺布的无纺布层压体。
本发明所使用的卷缩复合纤维是由第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份构成的。第一及第二丙烯类聚合物成份在该复合纤维的截面内以实质占有各自区域的方式排列而且在长方向连续延伸，第二丙烯类聚合物成份形成连续地沿该卷缩复合纤维的长方向的周边表面的至少一部分、优选周边表面的至少50％以上。
作为这样的复合纤维，具体地可列举如下：芯皮型复合纤维、并列型复合纤维、夹层型复合纤维等。其中，作为较佳的形态，列举如下：将第一丙烯类聚合物作为芯部，将第二丙烯类聚合物作为皮部的芯皮型；优选为，在纤维截面内，错开芯部和皮部的中心的偏芯的芯皮型复合纤维，或者，由第一丙烯类聚合物部分和第二丙烯类聚合物部分构成的并列型复合纤维。在此，偏芯的芯皮型复合纤维包含芯部和皮部的芯偏离而且芯部被包在皮部中的偏心型和偏心的芯部没有被包在皮部中的并列型的形态。
而且，用差示扫描热量计(DSC)测定的第一丙烯类聚合物的熔点比第二丙烯类聚合物的熔点高20℃以上、优选高20～60℃，而且，用第一丙烯类聚合物/第二丙烯类聚合物(重量比)表示的成份比为50/50～5/95、优选为40/60～10/90、更优选为30/70～10/90，以上这些是重要的条件。而且，两丙烯类聚合物成份的以ASTM D1238为标准测定的熔融指数(MFR；测定温度230℃、负荷2.16kg)之比(第二成份/第一成份)优选为0.8～1.2、更优选为0.9～1.1的范围。
在本发明中，复合纤维截面的第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份的面积比通常与重量比大致相等。
通过满足这样的条件，复合纤维成为卷缩状态，用该纤维构成的无纺布膨松性优异。优选的卷缩数，根据JIS L1015测定为10个/25mm以上、更优选的卷缩数为20个/25mm以上。
另外，因为两成份的MFR的不同少，所以防丝性好。所谓本发明优选的防丝性是指从纺丝喷嘴纺出溶融聚合物时，不会引起防丝的纤丝融合、不产生断纱、能稳定防丝的性质。
本发明的利用DSC的熔点测定是，使用Perkin-Elmer公司制的装置，在测定用的皿中装试样，以10℃/分的升温速度一旦从30℃升温到200℃，在200℃保持10分钟后，以10℃/分的速度降温到30℃，再次以10℃/分的升温速度从30℃一边升温到200℃一边测定(利用二次(Second run)熔化物的测定)。
另外，在复合纤维的利用DSC的熔点测定中，使用同一装置、在测定用的皿中装试样，以10℃/分的升温速度一边从30℃升温到200℃一边利用一次熔化物测定。
在该测定方法中，由吸热曲线上的峰得到熔点，能够求得熔点的值及熔点峰的面积。在本发明中，使用后者的一次熔化物的测定方法求得的上述复合纤维熔点的峰，优选存在两个以上，最低熔点峰的面积为其它各高熔点峰面积以上。两个熔点峰重合时，可以由该最高强度的峰的形状推定排除其它峰影响的峰，求得面积，并与其它的峰的面积比较。
作为构成本发明的复合纤维的第一及第二丙烯类聚合物，可以列举如下：丙烯的均聚物，或以丙烯作为主要结构单元成份、其与乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳原子数为2～20、优选2～8的α-烯烃的一种或两种以上进行聚合所得到的共聚物。其中，优选乙烯单元成份的含量为0～10摩尔％、MFR为20～200g/10min的丙烯均聚物或丙烯·乙烯无规共聚物。
特别是在得到由具有优异膨松性和良好柔软性的复合纤维构成的无纺布方面，作为第一丙烯类聚合物是丙烯均聚物、作为第二丙烯类聚合物是丙烯和少量的乙烯的无规共聚物，乙烯单元成份的含量优选为10摩尔％以下、更优选为2～10摩尔％。另外，通过13C-NMR光谱并利用现有方法求得乙烯单元成份的含量。
第一丙烯类聚合物的熔点优选在120～175℃范围内，第二丙烯类聚合物的熔点优选在110～155℃范围内。而且，两成份的熔点差如上述的那样在20℃以上、优选为20～60℃的范围。
上述那样的丙烯类聚合物可使用高立体规则性聚合催化剂制造。
由上述的卷缩复合纤维构成的无纺布不使用特别的装置而由通常的复合熔融防丝法得到，其中，优选利用生产性优异的纺粘法制造的纺粘型无纺布。
就纺粘型无纺布的制造来说，是将形成复合纤维的一方范围的第一丙烯类聚合物和形成另一方范围的第二丙烯类聚合物分别在挤出机等中熔融，从具有以形成所期望的纤维构造并吐出各熔融物的方式构成的复合防丝喷嘴的防丝口中吐出，纺出复合长纤维。利用冷却用空气将纺出的长纤维冷却，并利用延伸用空气增加张力到规定的纤度，一直到在捕集带上捕集并堆积该长纤维到规定的厚度后，作为缠绕处理，能根据如下的方法来进行，即，使用针式穿孔机、喷水机、超声波等手段的方法、或者使用热压纹辊的压纹加工或利用热风穿过进行热融合方法。
在本发明中，优选无纺布通过压纹加工进行热融合。压纹加工优选在压纹面积率为5～20％、更优选为5～10％、非压纹面积率为0.5mm2以上、更优选为4～40mm2的条件下进行。在此，所谓非压纹单位面积是指在用压纹部包围的四方的最小单位的非压纹部分中、压纹内接的四角形的最大面积。在该范围条件下进行压纹加工时，可以维持必要的无纺布强度而且能成为膨松的无纺布。为了使压纹面积率及非压纹单位面积变化，可通过改变压纹图案来进行。
无纺布的纤度及单位重量根据用途适当选择，通常优选纤度为0.5～5.0旦尼尔、特0别优选为0.5～3.0旦尼尔，单位重量为3～100g/m2、特别优选为7～30g/m2的范围。
在本发明的复合纤维中，除丙烯类聚合物以外，在不损害本发明的目的的范围内根据需要也可以含有其它的成份。作为其它的成份，例如可列举如下：公知的耐热稳定剂、耐气候稳定剂、各种稳定剂、防静电剂、滑动剂、防粘连剂、防雾剂、润滑剂、染料、颜料、天然油、合成油、蜡等。
作为稳定剂，例如可列举如下：2，6-二-t-丁基-4-甲基苯酚(BHT)等防老化剂；四[亚甲基-3-(3，5-二-t-丁基-4-羟苯基)丙酸酯]甲烷、β-(3，5-二-t-丁基-4-羟苯基)丙酸烷酯、2，2′-草酰胺基双[乙基-3-(3，5-二-t-丁基-4-羟苯基)丙酸酯等酚类防氧化剂；硬脂酸锌、硬脂酸钙、1，2-羟基硬脂酸钙等脂肪酸金属盐；甘油单硬脂酸酯、甘油二硬脂酸酯、季戊四醇单硬脂酸酯、季戊四醇二硬脂酸酯、季戊四醇三硬脂酸酯等多元醇脂肪酸酯等。另外，也可以组合使用这些物质。
作为润滑剂，例如列举如下：油酰胺、芥酸胺、硬脂酸胺等。
另外，也可以含有二氧化硅、硅藻土、氧化铝、氧化钛、氧化镁、浮石粉、浮石球、氢氧化铝、氢氧化镁、碱式碳酸镁、白云石、硫酸钙、钛酸钾、硫酸钡、亚硫酸钙、滑石、粘土、云母、石棉、硅酸钙、蒙脱石、膨润土、石墨、铝粉、硫化钼等填充剂。
可利用公知的方法混合丙烯类聚合物和根据上述需要使用的其它任意成份。
由如上述那样得到的卷缩复合纤维构成的无纺布，因为膨松性和柔软性优异，并且构成纤维表面的至少一部分的第二成份中不使用聚乙烯，所以纺丝性优异的同时，耐起毛性也变地良好。因此，生产性优异，特别是压纹加工时防止了起毛，高速处理成为可能。
另外，本发明的无纺布层压体由至少两层以上的层构成，其中的至少一层是由上述卷缩复合纤维的无纺布构成。即，构成层压体的层既可以全部都用本发明的上述卷缩复合纤维无纺布构成，另外也可以由一层或两层以上的本发明的卷缩复合纤维无纺布和一层或两层以上的其它层构成。该层压体可利用在上述无纺布的缠绕处理前用在线(in-line)层压的方法或在缠绕处理后用离线(off-line)层压的方法来制造。
在用在线进行层压的情况下，作为层压的其它层来说，优选无纺布层，例如，由纺粘型无纺布、熔体吹制无纺布、利用梳理机的无纺布构成的层。这些层优选重叠在由缠绕处理前的上述卷缩复合纤维构成的无纺布上，在上述压纹加工条件下，进行热融合并层压一体化。因此，作为用在线进行层压的无纺布的材料来说，只要能与由上述卷缩复合纤维构成的无纺布热融合，就可使用各种聚合物。当然，用同样的方法也能层压由卷缩度不同的上述卷缩复合纤维构成的无纺布。
在本发明的无纺布层压体中的作为上述其它层的无纺布材料中能使用的上述聚合物，可列举如下：聚烯烃、聚酯、聚酰胺、聚氨酯等。
作为上述无纺布材料中能使用的聚烯烃来说，具体地优选聚丙烯、聚乙烯、及它们的混合物等纤维，从纺丝性、耐热性、与由上述卷缩复合纤维构成的无纺布的热融合性方面来考虑，更优选使用聚丙烯纤维。
作为聚丙烯来说，具体地可使用与构成上述卷缩复合纤维的第一丙烯类聚合物或第二丙烯类聚合物同样的物质。特别是在使用熔体吹制无防布的情况下，优选使用熔融指数为30～3000g/10min、特别优选为400～1500g/10min左右的物质，另外优选使用重均分子量和数均分子量之比Mw/Mn为2～6的范围的物质。
另外，作为上述层压体的其它层的无纺布材料能使用的聚乙烯可列举如下：乙烯的均聚物(制法既可以是低压法、也可以是高压法)及乙烯与其它α-烯烃的共聚物。作为该共聚物中的其它α-烯烃可列举如下：丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、3-甲基-1-丁烯、3-甲基-1-戊烯、3-乙基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-己烯、等碳原子数为2～20的α-烯烃。也可以使这样的其它α-烯烃单独一种或两种以上组合发生共聚合反应。
作为上述聚乙烯来说，其密度优选为880～970kg/m3、更优选为910～965kg/m3的范围，另外，在熔体吹制无纺布的情况下，在190℃、2160g负荷下的熔融指数优选为10～400g/10min、特别优选为15～250g/10min的范围。而且优选使用重均分子量和数均分子量之比Mw/Mn为1.5～4的范围的物质。
作为上述层压体的其它层能使用的聚酯无纺布材料，可列举如下：强度、刚性等优异的芳香族聚酯或生物分解性的脂肪族聚酯。作为芳香族聚酯具体地可列举如下：聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸亚丙基酯、聚对苯二甲酸四亚甲酯等。另外，作为脂肪族聚酯可列举如下：丙二酸、琥珀酸、戊二酸、己二酸、癸二酸、月桂酸、苹果酸、酒石酸、柠檬酸等多元羧酸等和乙二醇、丙二醇、丁二醇、己二醇、甘油、三羟甲基丙烷等多元醇的缩聚物、交酯或己内酯等的开环聚合物、乳酸、羟基丁酸、羟基戊酸等羟基酸的缩聚物等。
用离线制造本发明的无纺布层压体的情况，不限于层压的其它层，还能使用由编布、织布、无纺布、薄膜等构成的层。作为这些其它层的材料，如果是用下述的层压方法能层压就不受限制。作为层压方法，除压纹加工、超声波融合等热融合法以外，还能采用针式穿孔机、喷水机等机械缠绕法、通过使用热熔粘接剂等的粘接剂的方法，在薄膜等的情况下，可采用挤出薄片法。
作为本发明的无纺布层压体的优选形态，使熔体吹制无纺布层压在由上述本发明的卷缩复合纤维构成的无纺布(优选纺粘型无纺布)上的形态。由此，能得到同时具有膨松性和耐水性的无纺布层压体。作为该情况的层压体的构成例，列举如下：纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/熔体吹制无纺布的两层层压体、纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/熔体吹制无纺布/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)的三层层压体等。层压的各层无纺布的单位重量优选为2～25g/m2的范围。作为上述熔体吹制无纺布，优选构成的纤维的纤维直径为1～5μm的无纺布。
另外，作为本发明的无纺布层压体的优选形态，将由用纺粘法制造的极细纤维(优选纤度为0.8～2.5旦尼尔的纤维、更优选纤度为0.8～1.5旦尼尔的纤维)构成的纺粘型无纺布作为表面层层压在由上述本发明的卷缩复合纤维构成的无纺布(优选纺粘型无纺布)上的形态。由此，能得到膨松性和表面光滑都优异、耐水性也提高的无纺布层压体。作为该情况的层压体的构成例，列举如下：纺粘型无纺布(极细纤维)/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)的两层层压体、纺粘型无纺布(极细纤维)/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/纺粘型无纺布(极细纤维)、纺粘型无纺布(极细纤维)/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/熔体吹制无纺布等的三层层压体、纺粘型无纺布(极细纤维)/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/熔体吹制无纺布/纺粘型无纺布(极细纤维)或纺粘型无纺布(极细纤维)/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/熔体吹制无纺布/纺粘型无纺布(卷缩复合纤维)/纺粘型无纺布(极细纤维)等四层或五层的层压体。层压的各层无纺布的单位重量优选为2～25g/m2的范围。上述极细纤维纺粘型无纺布通过控制纺粘法的制造条件得到。
作为本发明的无纺布层压体的优选形态还可以是将通气性薄膜层层压在由上述卷缩复合纤维构成的无纺布上的形态。作为通气性薄膜，是具有透湿性的热塑性橡胶，例如由聚氨酯类橡胶、聚酯类橡胶、聚酰胺类橡胶等构成的薄膜。另外，由添加填充剂等树脂组合物构成的薄膜中也能使用进行延伸处理等并进行多孔化的聚烯烃类多孔薄膜。作为这样的通气性薄膜，优选使用例如坪量为2～40g/m2左右的薄膜。这样的无纺布层压体可由同时具备极高的耐水性、通气性(透湿性)、膨松性等的交叉线的复合素材得到。
由本发明的卷缩复合纤维构成的无纺布，除膨松性和柔软性外，伸长性优异的同时，纺丝性、耐起毛性也优异，而且能通过通常的熔融纺丝来制造，另外，使用该无纺布的无纺布层压体，由于利用层压的无纺布赋予各种特性例如耐水性、表面光滑性、水的流动性的控制性等，所以在纸尿布、卫生巾的侧折裥、背薄片、上薄片、中腰(waist)部件等用途中适合用作单体或与其它材料的层压体，另外，也能应用于车窗刮水器等生活器材、吸油纸等工业材料。
[实施例]
以下，基于实施例更进一步具体地说明本发明，但本发明不受这些实施例的任何限制。
另外，实施例及比较例中的物理性质测定及评价方法如下。
(1)卷缩数
根据JIS L1015测定。
(2)空隙率<膨松性的评价>
将无纺布的单位重量记为W[g/m2]、将无纺布的厚度记为L[μm]、将原料密度记为d[g/cm3]，通过下述式求得空隙率。
空隙率[vol％]＝{(L-(W/d))/L}×100
其中，无纺布的厚度是在重叠10块无纺布的上面载置20g/cm2的负荷、静置10秒钟测定的厚度除以10得到的值。原料密度是在200～230℃下将无纺布压制成型而得到的成型品的密度(利用ASTMD1505)。
(3)KOSHI值<柔软性的评价>
利用Kato Tech(株)制的KES-FB装置，在作为测定条件的针织高感度条件下，进行抗张力、剪断、压缩、表面磨擦、弯曲的各试验测定。将在针织内衣(夏天)条件下进行计测的测定结果作为KOSHI值。KOSHI值越小，表示柔软性越优异。
(4)FUKURAMI值<膨松性的评价>
利用Kato Tech(株)制的KES-FB装置，在作为测定条件的针织高感度条件下，进行抗张力、剪断、压缩、表面磨擦、弯曲的各试验测定。将在针织内衣(夏天)条件下进行计测的测定结果作为FUKURAMI值。FUKURAMI值越大，表示越具有厚度。
(5)拉伸率
在无纺布试验片的宽度为25mm、夹具间距离为100mm、伸长速度为100mm/min的条件下进行伸长试验，最大拉伸负荷时试验片的伸长比率作为拉伸率(％)。
(6)起毛性(刷子试验)<耐摩损性的评价>
根据JIS L1076，采取无纺布的纵向(MD)为25cm、与此垂直的横向(CD)为20cm的无纺布试验片3块，安装在刷子和海棉型试验机的试样架上，代替刷子和海棉挤入毛毡，以58min-1(rpm)的速度摩擦5分钟。通过目视判定摩擦后的试样进行评价，判定结果用通过下述标准的评分来表示。数值越大表示起毛越小。
5：没有起毛
4：几乎没有起毛
3：看见有一些起毛
2：起毛多
1：起毛多以至破烂
(7)耐水度
根据JIS L1072A法(低水压法)进行。分别采取约15×15cm的试验片4块，试验片的表面以与水相接触的方式装在耐水度试验装置(テスタ一产业(株)制)上，使加入常温水的水准装置以60±3cm/min的速度上升，在试验片上施加水压，测定从试验片的另一侧的三个地方漏水时的水位，测定此时的压力，作为耐水度。
(实施例1)
使用作为第一丙烯类聚合物的熔点为162℃、MFR(根据ASTMD1238，在温度为230℃、负荷为2.16kg的条件下测定，以下只要没有特别限定，就与此相同)为60g/10min的丙烯均聚物和作为第二丙烯类聚合物的熔点为142℃、MFR为60g/10min、乙烯单元成份含量为4.0摩尔％的丙烯·乙烯无规共聚物，通过纺粘法进行复合熔融纺丝，在捕集面上堆积芯部是丙烯均聚物、皮部是丙烯·乙烯无规共聚物(芯部/皮部＝20/80(重量比))的偏芯的芯皮型复合纤维，利用图1所示的压纹图案(压纹面积率：18.2％、非压纹单位面积：0.74mm2)，在压纹温度为110℃的条件下进行压纹加工，制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.5旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(实施例2)
除使用熔点为138℃、MFR为60g/10min、乙烯单元成份含量为5.0摩尔％的丙烯·乙烯无规共聚物作为第二丙烯类聚合物、压纹温度为100℃以外，其它与实施例1同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
另外，所得到的复合纤维的用DSC的一次熔化物测定的熔点峰，在141.5℃、156.2℃、164.8℃进行观察，各自的峰面积的比率分别为80％、10％、10％。图4表示通过DSC测定的测定曲线。
(实施例3)
除偏芯的芯皮型复合纤维的芯部/皮部＝30/70(重量比)以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(实施例4)
除偏芯的芯皮型复合纤维的芯部/皮部＝50/50(重量比)以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
另外，所得到的复合纤维的用DSC的一次熔化物测定的熔点峰，在141.0℃、157.5℃、164.7℃进行观察，各自的峰面积的比率分别为40％、40％、20％。图5表示通过DSC测定的曲线。
(实施例5)
除使用熔点为124℃、MFR为60g/10min、乙烯单元成份含量为8.5摩尔％的丙烯·乙烯无规共聚物作为第二丙烯类聚合物、压纹温度为95℃以外，其它与实施例1同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.5旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(实施例6)
除使用图1所示的压纹图案、压纹面积率为10.2％、非压纹单位面积为1.04mm2的物质以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(实施例7)
除使用图2所示的压纹图案、压纹面积率为6.9％、非压纹单位面积为4.56mm2的物质以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(实施例8)
除使用图3所示的压纹图案、压纹面积率为9.7％、非压纹单位面积为26.40mm2的物质以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(比较例1)
使用熔点为162℃、MFR为30g/10min的丙烯均聚物和熔点为120℃、MFR(根据ASTM D1238，在温度为190℃、负荷为2.16kg的条件下测定)为27g/10min的中密度聚乙烯，通过纺粘法进行复合熔融纺丝，在捕集面上堆积芯部是丙烯均聚物、皮部是中密度聚乙烯(芯部/皮部＝50/50(重量比))的偏芯的芯皮型复合纤维，利用图1所示的压纹图案(压纹面积率：18.2％、非压纹单位面积：0.74mm2)，在压纹温度为115℃的条件下进行压纹加工，制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.4旦尼尔的卷缩复合纤维构成的纺粘型无纺布。该复合纤维的防丝性不好，发现了纤丝融合或断丝。共聚物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(比较例2)
使用熔点为162℃、MFR为30g/10min的丙烯均聚物(PP-1)和熔点为162℃、MFR为60g/10min的丙烯均聚物(PP-2)，通过纺粘法进行复合熔融纺丝，在捕集面上堆积芯部是丙烯均聚物(PP-1)、皮部是丙烯均聚物(PP-2)(芯部/皮部＝10/90(重量比))的偏芯的芯皮型复合纤维，利用图1所示的压纹图案(压纹面积率：18.2％、非压纹单位面积：0.74mm2)，在压纹温度为125℃的条件下进行压纹加工，制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.5旦尼尔的卷缩复合纤维构成的纺粘型无纺布。该复合纤维的防丝性不好，发现了纤丝融合或断丝。共聚物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(比较例3)
除偏芯的芯皮型复合纤维的芯部/皮部＝80/20(重量比)、压纹温度为120℃以外，其它与实施例1同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.5旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
(比较例4)
除偏芯的芯皮型复合纤维的芯部/皮部＝80/20(重量比)、压纹温度为120℃以外，其它与实施例2同样地制造由单位重量为25g/m2、构成纤维的纤度为2.5旦尼尔的卷缩复合纤维构成的无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
另外，所得到的复合纤维的利用DSC的一次熔化物测定的熔点峰，在141.2℃、158.3℃、166.5℃进行观察，各自的峰面积的比率分别为15％、55％、30％。图6表示通过DSC测定的测定曲线。
(比较例5)
只使用实施例1中的作为第一丙烯类聚合物的丙烯均聚物，通过同样的纺粘法进行熔融纺丝，在捕集面上形成纤度为2.5旦尼尔、单位重量为25g/m2的纺粘型无纺布织物。在与实施例1同样的条件下对该织物进行压纹加工，制造纺粘型无纺布。丙烯类聚合物的详细成份如表1所示，所得到的无纺布的测定及评价结果如表2所示。
表1
               第一成份                   第二成份   第一、二成份的熔点差(℃)    第一、二成份的MFR比  第一/第二成份比(重量比)       压纹图案
聚合物   熔点(℃)     MFR(g/10min)  乙烯成份含量(摩尔％) 聚合物   熔点(℃)    MFR(g/10min)   乙烯成份含量(摩尔％)   压纹面积率(％)   非压纹面积(mm2)
实施例1 均聚PP  162     60     0 无规PP  142     60     4.0     20     1  20/80   18.2     0.74
实施例2 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  20/80   18.2     0.74
实施例3 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  30/70   18.2     0.74
实施例4 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  50/50   18.2     0.74
实施例5 均聚PP  162     60     0 无规PP  124     60     8.5     38     1  20/80   18.2     0.74
实施例6 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  20/80   10.2     1.04
实施例7 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  20/80   6.9     4.56
实施例8 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  20/80   9.7     26.40
比较例1 均聚PP  162     30     0 中密度PE  120     27     -     42     0.9  50/50   18.2     0.74
比较例2 均聚PP  162     30     0 均聚PP  162     60     0     0     2  10/90   18.2     0.74
比较例3 均聚PP  162     60     0 无规PP  142     60     4.0     20     1  80/20   18.2     0.74
比较例4 均聚PP  162     60     0 无规PP  138     60     5.0     24     1  80/20   18.2     0.74
比较例5 均聚PP  162     60     0  -  -     -     -     -     -  100/0   18.2     0.74
表1中，均聚PP表示丙烯均聚物、无规PP表示丙烯·乙烯无规共聚物、中密度PE表示中密度聚乙烯。表2
  纤维直径(旦尼尔)  卷缩数(个/25mm)  单位重量(g/m2)    厚度(μm)   原料密度(g/cm3)  空隙率(vol)    KOSHI值    伸长率(MD)(％)   起毛性   纺丝性
实施例1     2.5     11     25     230     0.91     88     10.3     70     5   良好
实施例2     2.4     70     25     270     0.91     90     8.5     120     5   良好
实施例3     2.4     55     25     260     0.91     89     9     110     5   良好
实施例4     2.4     12     25     250     0.91     89     10     90     5   良好
实施例5     2.5     65     25     230     0.91     88     7.5     130     5   良好
实施例6     2.4     70     25     260     0.91     89     8.2     110     5   良好
实施例7     2.4     70     25     300     0.91     91     8.1     130     5   良好
实施例8     2.4     70     25     330     0.91     92     8     130     5   良好
比较例1     2.4     10     25     200     0.91     87     9     150     1   不良
比较例2     2.5     80     25     350     0.91     92     10.5     180     5   不良
比较例3     2.5     6     25     240     0.91     89     12     100     5   良好
比较例4     2.5     5     25     230     0.91     88     11.5     80     5   良好
比较例5     2.5     5＞     25     200     0.91     87     13     50     5   良好
在比较例1中，使用聚乙烯为第二成份，其结果是纺丝性不好、耐起毛性降低。在比较例2中，使用第一成份和第二成份没有熔点差、MFR大不相同的丙烯均聚物，其结果是得到卷缩纤维，但纺丝性不好。在比较例3、4中，第一成份比第二成份的成份比大，其结果是KOSHI值上升、柔软性恶化、卷缩数也降低。
(实施例9)
使用MFR为60g/10min的丙烯均聚物作为无纺布层压体的下层，并通过纺粘法进行熔融纺丝，在捕集面上形成纤度为2.4旦尼尔、单位重量为8g/m2的纺粘型无纺布织物。接着，使用作为第一丙烯类聚合物的熔点为162℃、MFR为60g/10min的丙烯均聚物和作为第二丙烯类聚合物的熔点为138℃、MFR为60g/10min、乙烯单元成份含量为5.0摩尔％的丙烯·乙烯无规共聚物，通过纺粘法进行复合熔融纺丝，将由芯部是丙烯均聚物、皮部是丙烯·乙烯无规共聚物(芯部/皮部＝20/80(重量比))的偏芯芯皮型的卷缩复合纤维(纤度为2.4旦尼尔)构成的单位重量为16g/m2的无纺布织物用在线堆积在上述纺粘型无纺布织物上，作为上层。利用图3所示的压纹图案(压纹面积率：9.7％、非压纹单位面积：26.4mm2)对该堆积成的上层在压纹温度为110℃的条件下进行压纹加工，制造无纺布层压体(总单位重量为24g/m2)。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(实施例10)
使用MFR为60g/10min的丙烯均聚物作为无纺布层压体的下层，并通过纺粘法进行熔融纺丝，在捕集面上形成纤度为1.2旦尼尔、单位重量为8g/m2的纺粘型无纺布织物，除上述以外其它与实施例一样，制造无纺布层压体。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(实施例11)
在捕集面上形成与实施例9一样的纺粘型无纺布织物，作为无纺布层压体的下层。接着，使用与实施例9一样的丙烯均聚物和丙烯·乙烯无规共聚物，除单位重量为8g/m2以外其它与实施例9一样的卷缩复合纤维构成的无纺布织物用在线堆积在上述纺粘型无纺布织物上，作为中间层。而且，利用与上述下层相同的条件，将纺粘型无纺布用在线堆积在由上述卷缩复合纤维构成的无纺布织物上，作为上层。在与实施例9同样条件下对其进行压纹加工，制造无纺布层压体(总单位重量为24g/m2)。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(实施例12)
在捕集面上形成与实施例10一样的纺粘型无纺布织物，作为无纺布层压体的下层。接着，使用实施例9一样的丙烯均聚物和丙烯·乙烯无规共聚物，除单位重量为8g/m2以外其它与实施例9一样的卷缩复合纤维构成的无纺布织物用在线堆积在上述纺粘型无纺布织物上，作为中间层。而且，利用与上述下层相同的条件，将纺粘型无纺布用在线堆积在由上述卷缩复合纤维构成的无纺布织物上，作为上层。在与实施例9同样条件下对其进行压纹加工，制造无纺布层压体(总单位重量为24g/m2)。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(实施例13)
除了使用MFR为1000g/10min的丙烯均聚物作为无纺布层压体的下层并通过熔体吹制法进行熔融纺丝、在捕集面上形成平均纤维直径为3μm、单位重量为8g/m2的熔体吹制无纺布以外，其它与实施例9一样，制造无纺布层压体(总单位重量为24g/m2)。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(实施例14)
在捕集面上形成与实施例13一样的熔体吹制无纺布织物，作为无纺布层压体的下层。接着，使用与实施例9一样的丙烯均聚物和丙烯·乙烯无规共聚物，除单位重量为8g/m2以外其它与实施例9一样的卷缩复合纤维构成的无纺布织物用在线堆积在上述熔体吹制无纺布上，作为中间层。而且，将与实施例10的下层同样的纺粘型无纺布织物用在线堆积在由上述卷缩复合纤维构成的无纺布织物上，作为上层。在与实施例9同样条件下对其进行压纹加工，制造无纺布层压体(总单位重量为24g/m2)。所得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(比较例6)
使用与实施例9的下层同样的丙烯均聚物并通过纺粘法进行熔融纺丝，在捕集面上形成纤度为2.4旦尼尔、单位重量为24g/m2的纺粘型无纺布织物。在与实施例9同样的条件下对其进行压纹加工，制造纺粘型无纺布。所得到的无纺布的测定结果如表3所示。
(比较例7)
使用与实施例10的下层同样的丙烯均聚物并通过纺粘法进行熔融纺丝，在捕集面上形成纤度为1.2旦尼尔、单位重量为24g/m2的纺粘型无纺布织物。在与实施例9同样的条件下对其进行压纹加工，制造纺粘型无纺布。所得到的无纺布的测定结果如表3所示。
(实施例15)
使用熔点为162℃、MFR为60g/10min的丙烯均聚物和熔点为138℃、MFR为60g/10min、乙烯单元成份含量为5.0摩尔％的丙烯·乙烯共聚物，通过纺粘法进行复合熔融纺丝，在压纹温度为110℃的条件下、利用图3所示的压纹图案(压纹面积率：9.7％、非压纹单位面积：26.4mm2)对芯部是丙烯均聚物、皮部是丙烯·乙烯无规共聚物(芯部/皮部＝20/80(重量比))的偏芯芯皮型的卷缩复合纤维(纤度为2.4旦尼尔)的织物进行压纹加工，制造由单位重量为20g/m2的卷缩复合纤维构成的无纺布。
另外，将碳酸钙60重量份作为填充剂添加到聚乙烯(密度为0.920g/cm3、MFR为2g/10min)100重量份中，进行薄膜成型后，进行单轴延伸，形成多孔化的坪量为15g/m2的聚乙烯多孔薄膜。将上述无纺布和上述多孔薄膜用1.5g/m2的聚烯烃类热熔粘合剂进行贴合，制造无纺布层压体(总单位重量为36.5g/m2)。得到的无纺布层压体的测定结果如表3所示。
(比较例8)
在实施例15中，作为无纺布，使用下述的无纺布代替使用卷缩复合纤维的无纺布，即，利用图3所示的压纹图案(压纹面积率：9.7％、非压纹单位面积：26.4mm2)、在压纹温度为135℃的条件下，对使用熔点为162℃、MFR为60g/10min的丙烯均聚物、通过纺粘法进行熔融纺丝所得到的纤度为2.4旦尼尔的织物进行压纹加工，得到单位重量为20g/m2的无纺布，除上述以外，制造与实施例15同样的由无纺布/多孔薄膜构成的无纺布层压体。其测定结果如表3所示。
(比较例9)
将碳酸钙60重量份作为填充剂添加到聚乙烯(密度为0.920g/cm3、MFR为6g/10min)100重量份中，进行薄膜成型后，进行单轴延伸，形成多孔化的坪量为20g/m2的聚乙烯多孔薄膜。该薄膜的测定结果如表3所示。
表3
                       无纺右构成  单位重量(g/m2)             KES    起毛性(mg/cm2)    耐水度(mmH2O)
  上层  中间层  下层 粘结方法     Koshi     Fukurami
实施例9   卷缩纤维16g/m2  -  2.4d纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     10.4     0.9     5     75
实施例10   卷缩纤维16g/m2  -  1.2d纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     10.2     0.8     5     80
实施例11   2.4d纤维8g/m2  卷缩纤维8g/m2  2.4d纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     12.3     0.1     5     95
实施例12   1.2d纤维8g/m2  卷缩纤维8g/m2  1.2d纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     12.4     0.1     5     110
实施例13   卷缩纤维16g/m2  -  3μm纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     11.1     1.1     5     350
实施例14   1.2d纤维8g/m2  卷缩纤维8g/m2  3μm纤维8g/m2 热压纹面积率9.7％     24     12.1     0.5     5     360
比较例6   2.4d纤维24g/m2 -  - 热压纹面积率9.7％     24     13.7     -0.6     5     80
比较例7   1.2d纤维24g/m2  -  - 热压纹面积率9.7％     24     13.6     -0.8     5     120
实施例15   卷缩纤维20g/m2  -  多孔薄膜15g/m2 PO类热熔体1.5g/m2     36.5     11.0     1.2     5     ＞1500
比较例8   2.4d纤维20g/m2  -  多孔薄膜15g/m2 PO类热熔体1.5g/m2     36.5     13.9     -0.4     5     ＞1500
比较例9   多孔薄膜20g/m2  -  -  -     20     4.1     -3.0     5     ＞1500
产业上的可利用性
由本发明的卷缩复合纤维构成的无纺布，因为除膨松性和柔软性优异以外，伸长性优异的同时、纺丝性、耐起毛性也优异，所以适合用于纸尿布、卫生巾等卫生材料等。
另外，使用由上述卷缩复合纤维构成的无纺布的无纺布层压体，因为可由层压的其它层赋予各种特性，所以除了上述卫生材料以外，也能较好地应用于生活用品、工业品中等。

Claims (16)

1.一种卷缩复合纤维的无纺布，由第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份构成，其特征在于：
第一及第二丙烯类聚合物成份，在该卷缩复合纤维的剖面内以实质占有各自区域的方式排列并且沿长方向连续地延伸，第二丙烯类聚合物成份形成连续地沿该卷缩复合纤维的长方向的周边表面的至少一部分，用差示扫描热量计(DSC)测定的第一丙烯类聚合物的熔点比第二丙烯类聚合物的熔点高20℃以上，用第一丙烯类聚合物/第二丙烯类聚合物(重量比)表示的成份比为50/50～5/95。
2.如权利要求1所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：
第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份的按照ASTMD1238测定的熔融指数(MFR：测定温度230℃、负荷2.16kg)之比(第二成份/第一成份)为0.8～1.2。
3.如权利要求1或2所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：
所述卷缩复合纤维具有两个以上通过DSC对该纤维利用一次熔化物测定的熔点峰，最低熔点峰的面积为其它各高熔点峰的面积以上。
4.如权利要求1～3中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：
所述第一或第二丙烯聚合物是乙烯单元成份含量为0～10摩尔％、MFR为20～200g/10min的丙烯均聚物或丙烯·乙烯无规共聚物。
5.如权利要求1～4中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：
所述卷缩复合纤维是由：由第一丙烯类聚合物成份构成的芯部和由第二丙烯类聚合物成份构成的皮部构成的偏芯的芯皮型复合纤维。
6.如权利要求1～4中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：
所述卷缩复合纤维是由第一丙烯类聚合物成份和第二丙烯类聚合物成份构成的并列型复合纤维。
7.如权利要求1～6中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：所述无纺布是通过压纹加工并进行热融合制成的。
8.如权利要求7所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：所述压纹加工是在压纹面积率为5～20％、非压纹单位面积为0.5mm2以上的条件下进行的。
9.如权利要求1～8中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布，其特征在于：所述卷缩复合纤维的无纺布是通过纺粘法制造的纺粘型无纺布。
10.一种具有至少二层以上的层结构的无纺布层压体，其特征在于：
其中至少一层是权利要求1～9的任何一项所述的卷缩复合纤维的无纺布。
11.如权利要求10所述的无纺布层压体，其特征在于：是将所述卷缩复合纤维的无纺布即该复合纤维的卷缩程度不同的无纺布层压多个而成的。
12.如权利要求10所述的无纺布层压体，其特征在于：构成层压体的至少其它的一层是通过熔体吹制法制造的熔体吹制无纺布层。
13.如权利要求10所述的无纺布层压体，其特征在于：构成层压体的至少其它的一层是由通过纺粘法制造的极细纤维构成的纺粘型无纺布层。
14.如权利要求10所述的无纺布层压体，其特征在于：构成层压体的至少其它的一层是通气性薄膜层。
15.一种利用权利要求1～14中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布或无纺布层压体制成的纸尿布。
16.一种利用权利要求1～14中任一项所述的卷缩复合纤维的无纺布或无纺布层压体制成的卫生巾。
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