JPWO2002061192A1

JPWO2002061192A1 - 捲縮繊維不織布及びその積層体

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Publication number: JPWO2002061192A1
Application number: JP2002561120A
Authority: JP
Inventors: 真佐寛岸根; 邦彦武居; 尚史森本
Original assignee: Mitsui Chemicals Inc
Current assignee: Mitsui Chemicals Inc
Priority date: 2001-01-29
Filing date: 2002-01-28
Publication date: 2004-06-03
Anticipated expiration: 2022-01-28
Also published as: BR0207071A; CN1489655A; EP1369518A4; US20040067709A1; DK1369518T3; KR100701553B1; JP4009196B2; US20070021022A1; BR0207071B1; AU2002226738B9; TWI238208B; KR20030071869A; EP1369518A1; AU2002226738B2; MXPA03006656A; WO2002061192A1; EP1369518B1

Abstract

本発明は、第１のプロピレン系重合体（１）成分と、第２のプロピレン系重合体（２）成分とからなる捲縮複合繊維の不織布、及びこれと他の不織布や多孔フイルムとの積層体であって、（１）成分の融点が、（２）成分の融点よりも２０℃以上高く、両成分のメルトフローレートの比（（２）成分／（１）成分）が０．８〜１．２の範囲にあり、（１）／（２）（重量比）で表される成分比が５０／５０〜５／９５のものである。上記不織布は、嵩高性と柔軟性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れ、しかも通常の溶融紡糸により製造可能であり、上記積層体は、さらに耐水性や表面滑らかさが優れており、いずれも紙おむつや生理用ナプキンに使用できる。

Description

技術分野
本発明は、捲縮複合繊維からなる不織布に関する。さらに詳しくは、嵩高性と柔軟性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れた捲縮複合繊維からなる不織布及びそれを用いた不織布積層体に関する。
背景技術
近年、不織布は通気性、柔軟性等に優れているところから各種用途に用いられ、またその使用分野も拡大されている。そのため不織布には、その用途に応じた各種の特性が求められるとともに、特性の向上が要求されている。
例えば、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料、湿布材の基布等に用いられる不織布は、耐水性があり透湿性に優れることが要求される。また使用される箇所によっては加えて伸長性にも優れることが要求される。
より具体的に述べると、紙おむつ等の衛生材料は、体液を吸収して保持する吸収材を、吸収性物品内側のトップシートと、外側のバックシートとで包み、内包する構造を有する。トップシートは、肌と接触し、排出される体液を透過させて内部の吸収材に吸収させるとともに吸収材から体液を逆戻りさせない機能が求められる。一方、バックシートは内部の吸収材に吸収された体液を外部に漏らさない耐水性とともに、内側に生じる湿気によるムレを防止し、吸収性物品の内部の湿気を透過させて外部に散逸させるために適度な透湿性を有することが求められる。さらに、このバックシートは衛生材料の外表面を構成するため、風合いに優れ、良好な触感を有することが求められる。
不織布の風合いや触感を改善するためには、不織布を嵩高にすることが有効であり、その方法の一つとして、不織布を構成する繊維に捲縮を起こさせる方法がある。捲縮した繊維からなる不織布はまた、伸長性にも優れている。例えば特開平９−７８４３６号公報には、メルトフローレート（ＭＦＲ）が５〜２０ｇ／１０分のポリエチレン樹脂Ａと、ＭＦＲが樹脂Ａより１０〜２０ｇ／１０分程度大きなポリオレフィン樹脂Ｂとからなり、重量比（Ａ／Ｂ）を１０／９０〜２０／８０とする偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維からなる伸長性の不織布が開示されている。
また、特開平１１−３２３７１５号公報には、メルトフローレート（ＡＳＴＭＤ１２３８，２３０℃、荷重２．１６ｋｇ；ＭＦＲＡ）が０．５〜１００ｇ／１０分のプロピレン系重合体（Ａ）からなる芯部と、メルトフローレート（ＡＳＴＭＤ１２３８，２３０℃、荷重２．１６ｋｇ；ＭＦＲＢ）が、ＭＦＲＡ／ＭＦＲＢ≧１．２またはＭＦＲＡ／ＭＦＲＢ≦０．８の関係を満足するプロピレン系重合体（Ｂ）からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘型複合長繊維のスパンボンド不織布が開示されており、柔軟性、嵩高性、体液吸収性に優れる吸収性物品用トップシートに用いられることが記載されている。
これら提案における不織布は、ＭＦＲ、すなわち溶融粘度の異なる重合体を複合溶融紡糸して製造されるので、惜しむらくは、紡糸ノズルから吐出されるフィラメントが斜行しやすく、紡糸安定性に欠けるという問題を有している。
一方、特開平６−６５８４９号公報には、第１および第２の重合体成分からなる多成分繊維を溶融紡糸する段階と、これを伸長する段階と、潜在的クリンプを有するよう冷却する段階と、潜在的クリンプを活性化させる段階と、不織布ウェブに形成する段階に従って不織布を製造する方法が開示されている。この方法では、紡糸の途中で潜在的クリンプを活性化させるための加熱処理が必要となる。また前記第１及び第２の重合体成分として融点の異なるものを使用することの開示はあるが、具体的には高融点の第１の重合体成分としてのポリプロピレンと、低融点の第２の重合体成分としてのポリエチレンとの異種重合体の組み合わせ使用を開示しているのみであり、この組み合わせにおいては多成分繊維の表面の少なくとも一部が低融点成分であるポリエチレンで構成されているため、紡糸安定性、不織布の耐毛羽立ち性等に欠けるきらいがある。
さらに特開平９−２４１９６１号には、不織布を構成する繊維が糸状長手方向に沿って熱収縮性の異なる成分が並列型に配された並列複合型繊維又は芯成分が偏芯された偏芯芯鞘型繊維である面ファスナー用不織布が開示されている。この提案では、一旦、潜在捲縮性長繊維の不織布ウェブを製造し、次いで長繊維を構成する重合体成分中、最も融点の低い成分の融点より低い温度で弛緩熱処理して潜在捲縮を顕在化させて目的とする不織布を得るものである。この場合も高速かつ大量に捲縮複合繊維からなる不織布を製造するには、前記熱処理のために特別の装置が必要となる。
本発明では、嵩高性と柔軟性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れ、しかも通常の溶融紡糸により製造可能な捲縮複合繊維からなる不織布、及びそれを用いて、さらに耐水性や表面滑らかさを付与した不織布積層体を提供することを目的とする。
発明の開示
本発明によれば、第１のプロピレン系重合体成分と第２のプロピレン系重合体成分とからなる捲縮複合繊維の不織布であって、第１および第２のプロピレン系重合体成分は、該捲縮複合繊維の断面内で実質的に別々のゾーンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第２のプロピレン系重合体成分が、該捲縮複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも１部を形成し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される第１のプロピレン系重合体の融点が、第２のプロピレン系重合体の融点よりも２０℃以上高く、第１のプロピレン系重合体／第２のプロピレン系重合体（重量比）で表される成分比が５０／５０〜５／９５であることを特徴とする不織布が提供される。
上記第１のプロピレン系重合体成分と第２のプロピレン系重合体成分のＡＳＴＭＤ１２３８に準拠して測定されるメルトフロレート（ＭＦＲ：測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の比（第２成分／第１成分）は、０．８〜１．２の範囲にあることが好ましい。
さらに不織布を構成する前記捲縮複合繊維が、該繊維をＤＳＣによりファーストランで測定される融点ピークを２つ以上持ち、最も低融点のピークの面積が、他の各高融点ピークの面積以上であることが好ましい。
本発明において、前記プロピレン重合体が、エチレン単位成分の含量０〜１０モル％、ＭＦＲ２０〜２００ｇ／１０分のプロピレン単独重合体またはプロピレン・エチレンランダム共重合体である態様は、本発明の好ましい態様である。
また、本発明において、前記捲縮複合繊維が、第１のプロピレン系重合体成分からなる芯部と、第２のプロピレン系重合体成分からなる鞘部とからなる偏芯の芯鞘型複合繊維である態様は、本発明の好ましい態様である。
また、本発明において、前記捲縮複合繊維が、第１のプロピレン系重合体成分と、第２のプロピレン系重合体成分とからなるサイドバイサイド型複合繊維である態様は、本発明の好ましい態様である。
本発明においては、前記捲縮複合繊維の不織布が、エンボス加工により熱融着されてなることが好ましい。
また、前記エンボス加工は、エンボス面積率５〜２０％、非エンボス単位面積０．５ｍｍ^２以上の条件で行われることが好ましい。
さらに、前記捲縮複合繊維の不織布が、スパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることが望ましい。
本発明によれば、少なくとも２層以上の層構成を有する積層体であって、そのうちの少なくとも１層が前記捲縮複合繊維の不織布である不織布積層体が提供される。
本発明において、前記不織布積層体が、前記捲縮複合繊維の不織布であって、該複合繊維の捲縮度合が異なる不織布が、複数積層されてなるものである態様は、本発明の好ましい態様である。
本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の１層が、メルトブロー法により製造されたメルトブロー不織布層である態様は、本発明の好ましい態様である。
本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の１層が、スパンボンド法により製造された極細繊維からなるスパンボンド不織布層である態様は、本発明の好ましい態様である。
本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の１層が通気性フィルム層である態様は、本発明の好ましい態様である。
本発明によれば、前記捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた紙おむつが提供される。
また、本発明によれば、前記捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた生理用ナプキンが提供される。
発明を実施するための最良の形態
以下、本発明に係る捲縮複合繊維（以下、単に複合繊維ということがある）の不織布及びそれを用いた不織布積層体について詳細に説明する。
本発明に用いる捲縮複合繊維は、第１のプロピレン系重合体成分と、第２のプロピレン系重合体成分とからなる。第１および第２のプロピレン系重合体成分は、該複合繊維の断面内で実質的に別々のゾーンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第２のプロピレン系重合体成分が、該複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも１部、好ましくは周縁表面の少なくとも５０％以上を形成している。
このような複合繊維として、具体的には、芯鞘型複合繊維、サイドバイサイド型複合繊維、サンドイッチ型複合繊維などを挙げることができる。これらのなかでは、第１のプロピレン系重合体を芯部とし、第２のプロピレン系重合体を鞘部とする芯鞘型、好ましくは、繊維断面内で、芯部と鞘部の中心をずらした偏芯の芯鞘型複合繊維、または第１のプロピレン系重合体部分と第２のプロピレン系重合体部分からなるサイドバイサイド型複合繊維が好適な態様として挙げられる。ここで、偏芯の芯鞘型複合繊維には、芯部と鞘部の芯がずれてかつ芯部が鞘部に包まれる偏心型と、偏心した芯部が鞘部に包まれていない並列型の形態を包含する。
そして、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される第１のプロピレン系重合体の融点が、第２のプロピレン系重合体の融点よりも２０℃以上、好ましくは２０〜６０℃高く、かつ、第１のプロピレン系重合体／第２のプロピレン系重合体（重量比）で表される成分比が５０／５０〜５／９５、好ましくは４０／６０〜１０／９０、さらに好ましくは３０／７０〜１０／９０であることが重要な要件である。さらに両プロピレン系重合体成分のＡＳＴＭＤ１２３８に準拠して測定されるメルトフロレート（ＭＦＲ；測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の比（第２成分／第１成分）が好ましくは０．８〜１．２、さらに好ましくは０．９〜１．１の範囲にある。
本発明において、複合繊維断面における第１のプロピレン系重合体成分と第２のプロピレン系重合体成分の面積比は、通常、重量比とほぼ等しい。
このような条件を満たすことによって、複合繊維は捲縮状態となり、この繊維で構成される不織布は、嵩高性に優れる。好ましい捲縮数は、ＪＩＳＬ１０１５に従う測定で１０個／２５ｍｍ以上であり、さらに好ましい捲縮数は２０個／２５ｍｍ以上である。
また、両成分のＭＦＲの違いが少ないので、紡糸性が良い。本発明において好ましい紡糸性とは、溶融重合体を紡糸ノズルから紡出する際、紡糸されたフィラメントが融着を起こさず、糸切れを生じず、安定に紡糸できる性質をいう。
本発明におけるＤＳＣによる融点測定は、パーキンエルマー社製の装置を用い、試料を測定用のパンにセットし、一旦３０℃から２００℃まで、１０℃／分の昇温速度で昇温し、２００℃で１０分間保持した後、３０℃まで１０℃／分で降温し、再度３０℃から２００℃まで１０℃／分の昇温速度で昇温しながら測定した（セカンドランによる測定）。
また、複合繊維のＤＳＣによる融点測定では、同じ装置を用い、試料を測定用のパンにセットし、３０℃から２００℃まで、１０℃／分の昇温速度で昇温しながらファーストランにより測定した。
この測定方法では、融点が吸熱カーブ上のピークとして得られ、融点の値とともに、融点ピークの面積を求めることができる。本発明においては、後者のファーストランによる測定方法で求められる前記複合繊維の融点ピークは２つ以上存在し、最も低融点ピークの面積が、他の各高融点ピークの面積以上であることが好ましい。２つの融点ピークが重なり合っているときは、当該最高強度のピークの形状から、他のピークの影響を排したピークを推定して面積を求め、他のピークの面積と比較することができる。
本発明の複合繊維を構成する第１及び第２のプロピレン系重合体としては、プロピレンの単独重合体、またはプロピレンを主な構造単位成分とし、これとエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等の炭素数２ないし２０、好ましくは２ないし８のα−オレフィンの１種または２種以上との共重合体を挙げることができる。これらの中でも、エチレン単位成分の含量０〜１０モル％、ＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分のプロピレン単独重合体またはプロピレン・エチレンランダム共重合体が好ましい。
特に、優れた嵩高性とともに良好な柔軟性を有する複合繊維からなる不織布が得られる点で、第１のプロピレン系重合体としてプロピレン単独重合体、第２のプロピレン系重合体としてプロピレンと少量のエチレンとのランダム共重合体であって、エチレン単位成分の含量が１０モル％以下、より好ましくは２〜１０モル％であるものが好ましい。なお、エチレン単位成分の含量は、１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルにより定法により求められる。
第１のプロピレン系重合体の融点は１２０〜１７５℃範囲内であることが好ましく、第２のプロピレン系重合体の融点は１１０〜１５５℃の範囲内であることが好ましい。そして、両成分の融点差は、前述のように２０℃以上、好ましくは２０〜６０℃の範囲である。
上記のようなプロピレン系重合体は、高立体規則性重合触媒を使用して製造することができる。
上記の捲縮複合繊維からなる不織布は、特別な装置を用いることなく通常の複合溶融紡糸法で得られるが、中でも、生産性に優れるスパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることが好ましい。
スパンボンド不織布の製造は、複合繊維の一方のゾーンを形成する第１のプロピレン系重合体と、他方のゾーンを形成する第２のプロピレン系重合体とを、それぞれ別個に押出機等で溶融し、各溶融物を所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複合紡糸ノズルを有する紡糸口金から吐出させて、複合長繊維を紡出させる。紡出された長繊維を、冷却用エアにより冷却し、さらに延伸用エアにより張力を加えて所定の繊度とし、そのまま捕集ベルト上に捕集して所定の厚さに堆積させた後、交絡処理として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、あるいは熱エンボスロールを用いるエンボス加工またはホットエアースルーにより熱融着する方法に従って行うことができる。
本発明においては、不織布がエンボス加工により熱融着されてなることが好ましい。エンボス加工は、エンボス面積率が５〜２０％、より好ましくは５〜１０％、非エンボス単位面積が０．５ｍｍ^２以上、より好ましくは４〜４０ｍｍ^２の条件で行われることが好ましい。ここで、非エンボス単位面積とは、四方をエンボス部で囲まれた最小単位の非エンボス部において、エンボスに内接する四角形の最大面積を言う。この範囲の条件でエンボス加工すると、必要な不織布強度を維持したまま、さらに嵩高な不織布とすることが出来る。エンボス面積率及び非エンボス単位面積を変化させるには、エンボスパターンを変えることによって行うことができる。
不織布の繊度及び目付は、用途に応じて適宜選ばれるが、通常、繊度は０．５〜５．０デニール、とくに０．５〜３．０デニール、目付は３〜１００ｇ／ｍ^２、とくに７〜３０ｇ／ｍ^２の範囲とするのが好ましい。
本発明の複合繊維には、プロピレン系重合体以外に、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて他の成分を含有していてもよい。他の成分としては、例えば、公知の耐熱安定剤、耐候安定剤、各種安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。
安定剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’−オキザミドビス［エチル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２−ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。
滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。
また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。
プロピレン系重合体と、上記の必要に応じて用いられる他の任意成分とは、公知の方法を利用して混合することができる。
上記のようにして得られる捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性にに優れるとともに、繊維の表面の少なくとも一部を構成する第２の成分にポリエチレンを用いていないので、紡糸性に優れるとともに、耐毛羽立ち性が良好となる。そのため、生産性に優れ、特に、エンボス加工時に毛羽の発生が押さえられ、高速処理が可能となる。
また、本発明に係る不織布積層体は、少なくとも２層以上の層構成からなり、そのうちの少なくとも１層が前記捲縮複合繊維の不織布からなるものである。すなわち積層体を構成する層が全て本発明の前記捲縮複合繊維不織布のみで構成されていてもよく、また１層又は２層以上の本発明の捲縮複合繊維不織布と１層又は２層以上の他の層から構成されていてもよい。かかる積層体は、前記不織布の交絡処理前においてインラインで積層させる方法、あるいは交絡処理後においてオフラインで積層させる方法によって製造することができる。
インラインで積層させる場合は、積層させる他の層としては不織布層が好ましく、スパンボンド不織布、メルトブロー不織布、カーディングによる不織布からなる層が例示される。これらは、交絡処理前における前記の捲縮複合繊維からなる不織布に重ねられ、前述のエンボス加工条件で、熱融着され積層一体化されることが好ましい。従ってインラインで積層される不織布の材料としては、前記捲縮複合繊維からなる不織布と熱融着可能なものであれば、各種の重合体を用いることができる。勿論、同様な方法で捲縮度合の異なる前記の捲縮複合繊維からなる不織布を積層させることも可能である。
本発明の不織布積層体における上記他の層としての不織布材料に使用できる上記重合体としては、ポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタンなどを例示することができる。
上記不織布材料に使用可能なポリオレフィンとしては、具体的にはポリプロピレン、ポリエチレン、これらの混合物などの繊維が好ましく、紡糸性、耐熱性、前記捲縮複合繊維からなる不織布と熱融着性の点から、とくにポリプロピレンの繊維を使用することが好ましい。
ポリプロピレンとして具体的には、前記捲縮複合繊維を構成する第１のプロピレン系重合体あるいは第２のプロピレン系重合体と同様のものを使用することができる。とくにメルトブロー不織布を使用する場合には、メルトフローレートが３０〜３０００ｇ／１０分、とくに４００〜１５００ｇ／１０分程度のものを使用するのが好ましく、また重量平均分子量と数平均分子量の比Ｍｗ／Ｍｎが２〜６の範囲のものを使用することが好ましい。
また上記積層体の他の層としての不織布材料として使用可能なポリエチレンとしては、エチレンの単独重合体（製法は低圧法、高圧法のいずれであっても良い）及びエチレンと他のα−オレフィンの共重合体を挙げることができる。該共重合体における他のα−オレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、３−エチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセンなどの炭素原子数が２〜２０のα−オレフィンを挙げることができる。このような他のα−オレフィンは、１種単独でまたは２種以上組合わせて共重合させてもよい。
上記ポリエチレンとしては、密度が８８０〜９７０ｋｇ／ｍ^３、とくに９１０〜９６５ｋｇ／ｍ^３の範囲にあることが好ましく、またメルトブロ不織布の場合には、１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるメルトフローレートが１０〜４００ｇ／１０分、とくに１５〜２５０ｇ／１０分の範囲にあることが好ましい。さらに重量平均分子量と数平均分子量の比Ｍｗ／Ｍｎが１．５〜４の範囲のものを使用することが好ましい。
上記積層体の他の層として使用可能なポリエステル不織布材料としては、強度、剛性等が優れた芳香族ポリエステルや生分解性の脂肪族ポリエステルを例示することができる。芳香族ポリエステルとして、具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレートなどを挙げることができる。また脂肪族ポリエステルとしては、マロン酸、こはく酸、グルタル酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン酸、りんご酸、酒石酸、クエン酸などの多価カルボン酸などとエチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパンなどの多価アルコールとの重縮合物、ラクチドやカプロラクトンなどの開環重合物、乳酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸などのヒドロキシ酸の重縮合物などを例示することができる。
本発明の不織布積層体をオフラインで製造する場合は、積層する他の層は特に限定されず、編布、織布、不織布、フィルムなどからなる層を用いることができる。これら他の層の材料としては、下記の積層方法で積層可能なものであれば、特に限定されない。積層方法としては、エンボス加工、超音波融着などの熱融着法のほか、ニードルパンチ、ウォータージェットなどの機械的交絡法、ホットメルト接着剤などを用いた接着剤による方法、フィルムなどの場合には押出ラミネーション等が採用される。
本発明の不織布積層体の好ましい態様としては、前記本発明の捲縮複合繊維からなる不織布（スパンボンド不織布が好ましい。）に、メルトブロー不織布を積層させたものである。これにより、嵩高性とともに耐水性をも併せ持つ不織布積層体を得ることができる。この場合の積層体の構成例としては、スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／メルトブロー不織布の２層のものや、スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／メルトブロー不織布／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）の３層のものなどが挙げられる。積層させる各層不織布の目付は２〜２５ｇ／ｍ^２の範囲にあることが好ましい。上記メルトブロー不織布としては、構成する繊維の繊維径が１〜５μｍのものが好ましい。
また、本発明の不織布積層体の好ましい態様としては、前記本発明の捲縮複合繊維からなる不織布（スパンボンド不織布が好ましい。）に、スパンボンド法で製造した極細繊維（繊度は０．８〜２．５デニールのものが好ましく、０．８〜１．５デニールのものがさらに好ましい。）からなるスパンボンド不織布を表面層として積層させたものである。これにより、嵩高性とともに表面の滑らかさに優れ、耐水性をも向上させた不織布積層体を得ることができる。この場合の積層体の構成例としては、スパンボンド不織布（極細繊維）／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）の２層のものや、スパンボンド不織布（極細繊維）／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／スパンボンド不織布（極細繊維）、スパンボンド不織布（極細繊維）／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／メルトブロー不織布などの３層のもの、スパンボンド不織布（極細繊維）／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／メルトブロー不織布／スパンボンド不織布（極細繊維）やスパンボンド不織布（極細繊維）／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／メルトブロー不織布／スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）／スパンボンド不織布（極細繊維）などの４層ないし５層のものが挙げられる。積層される各層不織布の目付は２〜２５ｇ／ｍ^２の範囲にあることが好ましい。上記極細繊維スパンボンド不織布は、スパンボンド法の製造条件を制御することにより得られる。
本発明の不織布積層体の好ましい態様としてはまた、前記捲縮複合繊維からなる不織布に、通気性フィルム層を積層したものである。通気性フィルムとしては、透湿性を有する熱可塑性エラストマー、例えばポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマーなどからなるフィルムがあげられる。また、充填剤などを加えた樹脂組成物からなるフィルムに延伸処理などを行って多孔化されたポリオレフィン系多孔フィルムも用いることができる。このような通気性フィルムとしては、例えば坪量が２〜４０ｇ／ｍ^２程度のものを使用するのが好ましい。このような不織布積層体は、きわめて高い耐水性とともに、通気性（透湿性）、嵩高性等を兼ね備えたクロスライクな複合素材として得ることができる。
本発明の捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性、加えて伸長性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れ、しかも通常の溶融紡糸により製造可能であり、また、それを用いた不織布積層体は、積層する不織布によって各種の特性、たとえば耐水性、表面滑らかさ、水の流れ特性の制御性等が付与されるので、紙おむつ、生理用ナプキンのサイドギャザー、バックシート、トップシート、ウェスト部材などの用途に、単体として、あるいは他の材料との積層体として好適に用いられ、また、ワイパー等の生活資材、オイルブロッター等の産業資材にも好ましく応用できる。
［実施例］
以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、実施例及び比較例における物性測定及び評価方法は、以下の通りである。
（１）捲縮数
ＪＩＳＬ１０１５に準拠して測定した。
（２）空隙率＜嵩高性の評価＞
不織布の目付をＷ［ｇ／ｍ^２］、不織布の厚さをＬ［μｍ］、原料密度をｄ［ｇ／ｃｍ^３］として、下記式により求めた。
空隙率［ｖｏｌ％］＝｛（Ｌ−（Ｗ／ｄ））／Ｌ｝×１００
ただし、不織布の厚さは、不織布を１０枚重ねた上に２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を載せ、１０秒間静置したのち測定した厚さを１０で割った値である。原料密度は、不織布を２００〜２３０℃でプレス成形して得られた成形品の密度（ＡＳＴＭＤ１５０５による）である。
（３）ＫＯＳＨＩ値＜柔軟性の評価＞
カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢシステムにより、引張、剪断、圧縮、表面摩擦、曲げの各試験の測定を、測定条件としてニット高感度条件にて行った。測定結果をニットアンダーウェアー（サマー）条件にて計測してＫＯＳＨＩ値とした。ＫＯＳＨＩ値はその数値が小さい程、柔軟性に優れることを示す。
（４）ＦＵＫＵＲＡＭＩ値＜嵩高性の評価＞
カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢシステムにより、引張、剪断、圧縮、表面摩擦、曲げの各試験の測定を、測定条件としてニット高感度条件にて行った。測定結果をニットアンダーウェアー（サマー）条件にて計測してＦＵＫＵＲＡＭＩ値とした。ＦＵＫＵＲＡＭＩ値はその数値が大きい程、厚みがあることを示す。
（５）引張伸度
不織布試験片の幅２５ｍｍ、チャック間距離１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／分の条件で引張試験を行い、最大引張荷重時に試験片の伸びた割合を引張伸度（％）とした。
（６）毛羽立ち（ブラシ試験）＜耐摩耗性の評価＞
ＪＩＳＬ１０７６に準拠して、不織布の流れ方向（ＭＤ）に２５ｃｍ、それに直交する横方向（ＣＤ）に２０ｃｍの不織布試験片を３枚採取し、ブラシアンドスポンジ形試験機の試料ホルダーに取り付け、ブラシアンドスポンジの代わりにフェルトに押し付け、５８ｍｉｎ^−１（ｒｐｍ）の速さで５分間摩擦した。評価は、摩擦後のサンプルの目視判定により行い、判定結果は、下記基準による評点で表した。数値が大きい程、毛羽立ちが少ないことを示す。
５：毛羽立ちなし、
４：ほとんど毛羽立ちなし、
３：いくらか毛羽立ちが見られる、
２：毛羽立ちが激しい、
１：毛羽立ちが激しく破れが見られる。
（７）耐水度
ＪＩＳＬ１０７２Ａ法（低水圧法）に準じて行った。約１５×１５ｃｍの試験片を４枚ずつ採取し、耐水度試験装置（テスター産業（株）製）に試験片の表面が水に当てられるように取り付け、常温水が入れられた水準装置を６０±３ｃｍ／分の速さで上昇させて試験片に水圧をかけ、試験片の反対側の３箇所から水が漏れたときの水位を測定し、その時の圧力を測定し耐水度とした。
（実施例１）
第１のプロピレン系重合体として、融点１６２℃、ＭＦＲ（ＡＳＴＭＤ１２３８準拠し温度２３０℃荷重２．１６ｋｇで測定、以下特に限定しない限り同様）６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体と、第２のプロピレン系重合体として、融点１４２℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分、エチレン単位成分含量４．０モル％のプロピレン・エチレンランダム共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体であり、鞘部がプロピレン・エチレンランダム共重合体（芯部／鞘部＝２０／８０（重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図１に示すエンボスパターン（エンボス面積率：１８．２％、非エンボス単位面積：０．７４ｍｍ^２）によりエンボス温度１１０℃でエンボス加工して、目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．５デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（実施例２）
第２のプロピレン系重合体として、融点１３８℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分、エチレン単位成分含量５．０モル％のプロピレン・エチレンランダム共重合体を用い、エンボス温度を１００℃にした以外は、実施例１と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
また、得られた複合繊維の、ＤＳＣによるファーストランで測定される融点ピークは１４１．５℃、１５６．２℃、１６４．８℃で観察され、それぞれのピーク面積の割合は、８０％、１０％、１０％であった。図４にＤＳＣによる測定カーブを示す。
（実施例３）
偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部／鞘部＝３０／７０（重量比）にした以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（実施例４）
偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部／鞘部＝５０／５０（重量比）にした以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
また、得られた複合繊維の、ＤＳＣによるファーストランで測定される融点ピークは、１４１．０℃、１５７．５℃、１６４．７℃で観察され、それぞれのピーク面積の割合は、４０％、４０％、２０％であった。図５にＤＳＣによる測定カーブを示す。
（実施例５）
第２のプロピレン系重合体として、融点１２４℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分、エチレン単位成分含量８．５モル％のプロピレン・エチレンランダム共重合体を用い、エンボス温度を９５℃にした以外は、実施例１と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．５デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（実施例６）
図１に示すエンボスパターンで、エンボス面積率１０．２％、非エンボス単位面積１．０４ｍｍ^２のものを用いた以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（実施例７）
図２に示すエンボスパターンで、エンボス面積率６．９％、非エンボス単位面積４．５６ｍｍ^２のものを用いた以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（実施例８）
図３に示すエンボスパターンで、エンボス面積率９．７％、非エンボス単位面積２６．４０ｍｍ^２のものを用いた以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（比較例１）
融点が１６２℃、ＭＦＲが３０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体と、融点が１２０℃、ＭＦＲ（ＡＳＴＭＤ１２３８準拠し温度１９０℃荷重２．１６ｋｇで測定）が２７ｇ／１０分の中密度ポリエチレンとを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体であり、鞘部が中密度ポリエチレン（芯部／鞘部＝５０／５０（重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図１に示すエンボスパターン（エンボス面積率：１８．２％、非エンボス単位面積：０．７４ｍｍ^２）によりエンボス温度１１５℃でエンボス加工して、目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．４デニールの複合繊維からなるスパンボンド不織布を製造した。この複合繊維の紡糸性は不良で、フィラメントの融着や糸切れが見られた。重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（比較例２）
融点が１６２℃、ＭＦＲが３０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）と、融点が１６２℃、ＭＦＲが６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ＰＰ−２）とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体（ＰＰ−１）であり、鞘部がプロピレン単独重合体（ＰＰ−２）（芯部／鞘部＝１０／９０（重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図１に示すエンボスパターン（エンボス面積率：１８．２％、非エンボス単位面積：０．７４ｍｍ^２）によりエンボス温度１２５℃でエンボス加工して、目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．５デニールの複合繊維からなるスパンボンド不織布を製造した。この複合繊維の紡糸性は不良で、フィラメントの融着や糸切れが見られた。重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（比較例３）
偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部／鞘部＝８０／２０（重量比）にし、エンボス温度を１２０℃にした以外は、実施例１と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．５デニールの複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
（比較例４）
偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部／鞘部＝８０／２０（重量比）にし、エンボス温度を１２０℃にした以外は、実施例２と同様にして目付が２５ｇ／ｍ^２、構成繊維の繊度２．５デニールの複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。
また、得られた複合繊維の、ＤＳＣによるファーストランで測定される融点ピークは、１４１．２℃、１５８．３℃、１６６．５℃で観察され、それぞれのピーク面積の割合は、１５％、５５％、３０％であった。図６にＤＳＣによる測定カーブを示す。
（比較例５）
実施例１において、第１のプロピレン系重合体であるプロピレン単独重合体のみを用いて同様にしてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度２．５デニール、目付２５ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例１と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表１に、得られた不織布の測定および評価結果を表２に示す。

比較例１では、第２成分にポリエチレンを用いた結果、紡糸性が不良となり、耐毛羽立ち性が低下した。比較例２では、第１成分と第２成分の融点差がなく、ＭＦＲが大きく異なるプロピレン単独重合体を用いた結果、捲縮繊維は得られたが、紡糸性が不良となった。比較例３、４では、第１成分が第２成分よりも多い成分比とした結果、ＫＯＳＨＩ値が上昇して柔軟性が悪化し、また捲縮数も低下した。
（実施例９）
不織布積層体の下層として、ＭＦＲ６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度２．４デニール、目付８ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。次いで、第１のプロピレン系重合体として、融点１６２℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体と、第２のプロピレン系重合体として、融点１３８℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分、エチレン単位成分含量５．０モル％のプロピレン・エチレンランダム共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体で鞘部がプロピレン・エチレンランダム共重合体（芯部／鞘部＝２０／８０（重量比））である偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維（繊度２．４デニール）からなる目付１６ｇ／ｍ^２の不織布ウェブをインラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に上層として堆積させた。これを図３に示すエンボスパターン（エンボス面積率：９．７％、非エンボス単位面積：２６．４ｍｍ^２）によりエンボス温度１１０℃でエンボス加工して不織布積層体（トータル目付２４ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（実施例１０）
不織布積層体の下層として、ＭＦＲ６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度１．２デニール、目付８ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した以外は、実施例９と同様にして不織布積層体を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（実施例１１）
不織布積層体の下層として、実施例９と同じスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。次いで、実施例９と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン・エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が８ｇ／ｍ^２であること以外は実施例９と同じ捲縮複合繊維からなる不織布ウェブをインラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に中間層として堆積させた。さらに、前記下層と同じ条件により、スパンボンド不織布ウェブをインラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布ウェブの上に上層として堆積させた。これを実施例９と同じ条件でエンボス加工して不織布積層体（トータル目付２４ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（実施例１２）
不織布積層体の下層として、実施例１０と同じスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。次いで、実施例９と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン・エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が８ｇ／ｍ^２であること以外は実施例９と同じ捲縮複合繊維からなる不織布ウェブをインラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に中間層として堆積させた。さらに、前記下層と同じ条件により、スパンボンド不織布ウェブをインラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布ウェブの上に上層として堆積させた。これを実施例９と同じ条件でエンボス加工して不織布積層体（トータル目付２４ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（実施例１３）
不織布積層体の下層として、ＭＦＲ１０００ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を用いてメルトブロー法により溶融紡糸を行い、平均繊維径３μｍ、目付８ｇ／ｍ^２のメルトブロー不織布を捕集面上に形成した以外は、実施例９と同様にして不織布積層体（トータル目付２４ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（実施例１４）
不織布積層体の下層として、実施例１３と同じメルトブロー不織布を捕集面上に形成した。次いで、実施例９と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン・エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が８ｇ／ｍ^２であること以外は実施例９と同じ捲縮複合繊維からなる不織布をインラインで前記メルトブロー不織布上に中間層として堆積させた。さらに、実施例１０の下層と同じスパンボンド不織布ウェブを、インラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布の上に上層として堆積させた。これを実施例９と同じ条件でエンボス加工して不織布積層体（トータル目付２４ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（比較例６）
実施例９の下層と同じプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度２．４デニール、目付２４ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例９と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の測定結果を表３に示す。
（比較例７）
実施例１０の下層と同じプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度１．２デニール、目付２４ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例９と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の測定結果を表３に示す。
（実施例１５）
融点１６２℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体と、融点１３８℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分、エチレン単位成分含量５．０モル％のプロピレン・エチレン共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体で鞘部がプロピレン・エチレンランダム共重合体（芯部／鞘部＝２０／８０（重量比））である偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維（繊度２．４デニール）のウェブを、図３に示すエンボスパターン（エンボス面積率：９．７％、非エンボス単位面積：２６．４ｍｍ^２）によりエンボス温度１１０℃でエンボス加工して目付２０ｇ／ｍ^２の捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。
またポリエチレン（密度０．９２０ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ２ｇ／１０分）１００重量部に充填剤として炭酸カルシウム６０重量部を加えてフイルム成形した後一軸延伸を行い多孔化した坪量１５ｇ／ｍ^２のポリエチレン多孔フイルムを成形した。前記不織布と前記多孔フイルムを、ポリオレフィン系ホットメルト接着剤１．５ｇ／ｍ^２にて貼り合わせて、不織布積層体（トータル目付３６．５ｇ／ｍ^２）を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表３に示す。
（比較例８）
実施例１５において、不織布として捲縮複合繊維の不織布を使用する代りに、融点１６２℃、ＭＦＲ６０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を用いて、スパンボンド法により溶融紡糸を行って得られた繊度２．４デニールのウェブを図３に示すエンボスパターン（エンボス面積率：９．７％、非エンボス単位面積：２６．４ｍｍ^２）によりエンボス温度１３５℃でエンボス加工して得た目付２０ｇ／ｍ^２の不織布を用いた以外は、実施例１５と同様にして不織布／多孔フイルムからなる不織布積層体を製造した。その測定結果を表３に示す。
（比較例９）
ポリエチレン（密度０．９２０ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ６ｇ／１０分）１００重量部に充填剤として炭酸カルシウム６０重量部を加えてフイルム成形した後一軸延伸を行い多孔化した坪量２０ｇ／ｍ^２のポリエチレン多孔フイルムを成形した。このフイルムの測定結果を表３に示す。

産業上の利用可能性
本発明の捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性、加えて伸長性に優れるとともに、紡糸性、耐毛羽立ち性に優れるので、紙おむつ、生理用ナプキンなどの衛生材等に好適に用いられる。
また、前記捲縮複合繊維からなる不織布を用いた不織布積層体は、積層する他の層によって各種の特性が付与できるので、前記衛生材のほか、生活資材、産業資材等にも好ましく応用できる。
【図面の簡単な説明】
図１は、後述の実施例１〜６、比較例１〜５で用いたエンボスパターンを示す部分図である。
図２は、後述の実施例７で用いたエンボスパターンを示す部分図である。
図３は、後述の実施例８で用いたエンボスパターンを示す部分図である。
図４は後述の実施例２で得られた捲縮複合繊維を、ＤＳＣによりファーストランで測定した融点測定カーブである。
図５は、後述の実施例４で得られた捲縮複合繊維を、ＤＳＣによりファーストランで測定した融点測定カーブである。
図６は、後述の比較例４で得られた捲縮複合繊維を、ＤＳＣによりファーストランで測定された融点測定カーブである。

Claims

第１のプロピレン系重合体成分と第２のプロピレン系重合体成分とからなる捲縮複合繊維の不織布であって、第１および第２のプロピレン系重合体成分は、該捲縮複合繊維の断面内で実質的に別々のゾーンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第２のプロピレン系重合体成分が、該捲縮複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも１部を形成し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される第１のプロピレン系重合体の融点が、第２のプロピレン系重合体の融点よりも２０℃以上高く、第１のプロピレン系重合体／第２のプロピレン系重合体（重量比）で表される成分比が５０／５０〜５／９５であることを特徴とする不織布。
第１のプロピレン系重合体成分と第２のプロピレン系重合体成分のＡＳＴＭＤ１２３８に準拠して測定されるメルトフロレート（ＭＦＲ：測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の比（第２成分／第１成分）が０．８〜１．２である請求項１記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記捲縮複合繊維が、該繊維をＤＳＣによるファーストランで測定される融点ピークを２つ以上持ち、最も低融点のピークの面積が、他の各高融点ピークの面積以上であることを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記第１又は第２のプロピレン重合体が、エチレン単位成分の含量０〜１０モル％、ＭＦＲ２０〜２００ｇ／１０分のプロピレン単独重合体またはプロピレン・エチレンランダム共重合体であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記捲縮複合繊維が、第１のプロピレン系重合体成分からなる芯部と、第２のプロピレン系重合体成分からなる鞘部とからなる偏芯の芯鞘型複合繊維であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記捲縮複合繊維が、第１のプロピレン系重合体成分と、第２のプロピレン系重合体成分とからなるサイドバイサイド型複合繊維であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記不織布が、エンボス加工により熱融着されてなることを特徴とする請求の範囲第１項〜第６項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記エンボス加工が、エンボス面積率５〜２０％、非エンボス単位面積０．５ｍｍ^２以上の条件で行われることを特徴とする請求の範囲第７項に記載の捲縮複合繊維の不織布。
前記捲縮複合繊維の不織布が、スパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第８項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。
少なくとも２層以上の層構成を有する積層体であって、そのうちの少なくとも１層が請求の範囲第１項〜第９項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布であることを特徴とする不織布積層体。
前記捲縮複合繊維の不織布であって、該複合繊維の捲縮度合が異なる不織布が、複数積層されてなることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の不織布積層体。
積層体を構成する少なくとも他の１層が、メルトブロー法により製造されたメルトブロー不織布層であることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の不織布積層体。
積層体を構成する少なくとも他の１層が、スパンボンド法により製造された極細繊維からなるスパンボンド不織布層であることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の不織布積層体。
積層体を構成する少なくとも他の１層が、通気性フィルム層であることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の不織布積層体。
請求の範囲第１項〜第１４項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた紙おむつ。
請求の範囲第１項〜第１４項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた生理用ナプキン。