CN105026070B - 用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道次开模锻造 - Google Patents

用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道次开模锻造 Download PDF

Info

Publication number
CN105026070B
CN105026070B CN201480011442.4A CN201480011442A CN105026070B CN 105026070 B CN105026070 B CN 105026070B CN 201480011442 A CN201480011442 A CN 201480011442A CN 105026070 B CN105026070 B CN 105026070B
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
workpiece
metal material
open type
uns
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201480011442.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105026070A (zh
Inventor
琼-菲利普·A·托马斯
拉梅什·S·米尼桑德拉姆
贾森·P·费罗德
乔治·J·小史密斯
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ATI Properties LLC
Original Assignee
ATI Properties LLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ATI Properties LLC filed Critical ATI Properties LLC
Publication of CN105026070A publication Critical patent/CN105026070A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105026070B publication Critical patent/CN105026070B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/02—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/02—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough
    • B21J1/025—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough affecting grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working

Abstract

划分道次锻造工件以启始微观结构细化包括在第一锻造方向上压力锻造金属材料工件一次或多次直至所述金属材料的减小塑性极限以在所述第一锻造方向上赋予足以启始微观结构细化的总应变；旋转所述工件；在第二锻造方向上开式压模锻造所述工件一次或多次直至所述减小塑性极限以在所述第二锻造方向上赋予启始微观结构细化的总应变；并且在第三和任选地一个或多个额外方向上重复旋转和开式压模锻造直到在所述工件的整个体积中赋予启始微观结构细化的应变的总量为止。

Description

用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道 次开模锻造
关于联邦资助的研究或研发的声明
本发明是在美国政府的支持下、根据美国商务部的国家标准和技术研究所(National Institute of Standards and Technology；NIST)授予的NIST合同号70NANB7H7038来进行的。美国政府可享有本发明的某些权利。
技术背景
技术领域
本公开涉及锻造金属合金，包括由于低塑性而难以锻造的金属合金的方法。根据本公开的某些方法以最大化金属颗粒晶体结构和/或第二相粒子中的解取向的积累，同时最小化所锻造的材料中的裂纹启始和扩展的风险的方式来赋予应变。根据本公开的某些方法预期影响金属合金中的微观结构细化。
技术背景描述
塑性是任何给定金属材料(即，金属和金属合金)的固有性质。在锻造过程期间，金属材料的塑性通过锻造温度和金属材料的微观结构来调节。当塑性较低，例如，因为金属材料具有固有低塑性，或必须使用低锻造温度，或塑性微观结构还未在金属材料中产生时，通常的做法是在每个锻造重复期间减小此减少量。举例来说，代替直接将22英寸八边形工件锻造成20英寸八边形，本领域普通技术人员可考虑最初用八边形的每个端面上的锻造道次来锻造成21英寸八边形，将工件再加热，并且用八边形的每个端面上的锻造道次来锻造成20英寸八边形。然而，如果金属展现应变路径敏感性并且在产品中获得特定最终微观结构，此方法可能不合适。当在给定步骤下必须赋予临界量的应变以触发颗粒细化机制时，可观察到应变路径敏感性。对于在拉伸期间获得的减小过于轻微的锻造实践，可能无法实现微观结构细化。
在金属材料具有低温敏感性并且在低温下倾向于裂化的情况下，模具上时间必须缩短。实现此举的方法是例如使用锻造20英寸八边形坯段所需要的仅一半道次将22英寸八边形坯段锻造成20英寸圆角正方形坯段(RCS)。然后，20英寸RCS坯段可再加热并且应用第二一半道次以形成20英寸八边形坯段。锻造低温敏感金属材料的另一个解决方案是首先锻造工件的一个末端，将工件再加热，然后锻造工件的另一个末端。
在双相微观结构中，微观结构细化开始于亚界限产生和解取向积累作为例如像成核、再结晶和/或第二相球化的过程的前体。需要解取向积累来细化微观结构的合金的实例是在α-β相场中锻造的Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)。在这类合金中，当在工件旋转之前在给定方向中赋予较大减小时，锻造在微观结构细化方面更有效。这可在实验室规模上使用多轴锻造(MAF)来完成。对于小工件(少许英寸根据侧)在(接近)恒温条件下并且使用极低应变率与适当润滑来执行的MAF能够相当均匀地赋予应变；但是脱离任何这些条件(小规模、接近恒温与润滑)可产生优先赋予中心的不均匀应变以及塑性问题与冷表面开裂。用于钛合金的工业规模颗粒细化的MAF过程公开于美国专利公开号2012/0060981 A1中，其全部以引用方式并入本文。
需要开发有效地经由锻造来为金属材料提供足够应变以启始微观结构细化机制，同时限制塑性问题的加工方法。
发明内容
根据本公开的非限制性方面，锻造金属材料工件的方法包括在锻造温度下、在第一锻造方向上开式压模锻造工件直至金属材料的减小塑性极限。开式压模锻造工件直至金属材料的减小塑性极限在锻造温度下、在第一锻造方向上重复一次或多次直到在第一锻造方向上赋予的应变的总量足以启始微观结构细化为止。然后，工件旋转所需旋转度。
旋转的工件在锻造温度下、在第二锻造方向上开式压模锻造直至金属材料的减小塑性极限。开式压模锻造工件直至金属材料的减小塑性极限在锻造温度下、在第二锻造方向上重复一次或多次直到在第二锻造方向上赋予的应变的总量足以启始微观结构细化为止。
旋转、开式压模锻造和重复开式压模锻造的步骤在第三锻造以及任选地一个或多个额外方向上重复直到在工件的整个体积中赋予启始颗粒细化的应变的总量为止。工件不旋转直到在第三和一个或多个额外方向中的每个方向上赋予足以启始微观结构细化的应变的总量为止。
根据本公开的另一个非限制性实施方案，划分道次开式模锻造金属材料工件以启始微观结构细化的方法包括提供包含金属材料的混合八边形-RCS工件。将工件镦粗锻造。随后将工件旋转在第一对角端面上、在混合八边形-RCS工件的X′方向上进行开式模拉伸。工件在X′方向上多道次拉伸锻造直至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
将工件旋转以在第二对角端面上、在混合八边形-RCS工件的Y′方向上进行开式模拉伸。工件在Y′方向上多道次拉伸锻造直至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
将工件旋转以在第一RCS端面上、在混合八边形-RCS工件的Y方向上进行开式模拉伸。工件在Y方向上多道次拉伸锻造直至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
将工件旋转以在第二RCS端面上、在混合八边形-RCS工件的X方向上进行开式模拉伸。工件在X方向上多道次拉伸锻造直至颗粒细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。镦粗和多个拉伸锻造循环的步骤可根据需要重复以进一步启始和或增强金属材料中的微观结构细化。
附图说明
本文所述的设备和方法的特征和优势可通过参考附图来更好地了解：
图1是根据本公开的划分道次开式模锻造金属材料的方法的非限制性实施方案的流程图；
图2是根据本公开的非限制性实施方案的混合八边形-RCS工件的示意图；并且
图3A至图3E是根据本公开的划分道次开式模锻造金属材料混合八边形-RCS工件的方法的非限制性实施方案的示意性说明。
在考虑以下根据本公开的某些非限制性实施方案的详述之后，读者将了解前述详细描述以及其它内容。
某些非限制性实施方案的详述
应理解的是，已对本文所公开的实施方案的某些描述进行了简化，以便仅说明与清楚理解所公开的实施方案相关的那些要素、特征以及方面，同时为了清晰起见，去除了其它要素、特征以及方面。本领域的普通技术人员在考虑所公开的实施方案的本描述之后，将认识到其它要素和/或特征在所公开的实施方案的具体实施或应用中可能是合意的。然而，由于在本领域的普通技术人员在考虑所公开的实施方案的本描述之后可以容易地确定和实施这类其它要素和/或特征，并且因此，对于所公开的实施方案的完整理解来说，这类其它要素和/或特征是不必要的，因而本文未提供这类要素和/或特征的描述。因此，应理解的是本文给出的描述仅仅是所公开的实施方案的示例和说明，且并不意在限制仅由权利要求书所限定的本发明的范围。
本文引用的任何数值范围意在包括其中纳入的所有子范围。例如，“1至10”或“从1至10”的范围意在包括在引用的最小值1与引用的最大值10(含1及10)之间的所有子范围，即，具有等于或大于1的最小值以及等于或小于10的最大值。本文引用的任何最大数值限制意在包括纳入其中的所有较小数值限制，且本文引用的任何最小数值限制意在包括纳入其中的所有较大数值限制。因此，申请人保留修正本公开(包括权利要求书)的权利，以便明确引用纳入本文所明确引用的范围内的任何子范围。所有这类范围意在在本文中以固有方式公开，以使得修正以明确引用任何这类子范围将符合美国法典35篇112条的第一段和美国法典35篇132条(a)款的要求。
除非另外指明，否则本文使用的语法修饰词“一个(种)(one)”、“一个(种)(a)”、“一个(种)(an)”以及“所述(the)”意在包括“至少一个(种)”或“一个或多个(一种或多种)”。因此，冠词在本文中用来指代冠词的语法对象的一个或一个以上(即，指代至少一个)。通过举例，“一个部件”指一个或多个部件，因此可能在所述实施方案的实施方式中考虑且采用或使用超过一个部件。
所有百分比和比率基于具体金属材料组合物的总重量来计算，除非另外指示。
被描述成以引用方式全文或部分并入本文的任何专利、出版物或其它公开材料仅在以下情况下并入本文中：并入的材料不得与本公开内容中阐明的现有定义、声明或其它公开材料冲突。因此，并且在必要情况下，本文中阐明的公开内容优先于以引用方式并入本文的任何冲突材料。被描述成以引用方式并入本文中、但与本文阐明的现有定义、声明或其它公开材料冲突的任何材料，或其部分，仅在并入材料与现有公开材料之间不出现冲突的情况下并入。
本公开包括各个实施方案的描述。应理解的是，本文描述的所有实施方案是示例性的、说明性的以及非限制性的。因此，本发明并不局限于各个示例性、说明性以及非限制性实施方案的描述。事实上，本发明仅由权利要求书限定，所述权利要求书可以修正以引用本公开中明确地或固有地描述的、或本公开以其它方式明确地或固有地支持的任何特征。
如本文使用，术语“金属材料”是指金属，如工业纯的金属和金属合金。
如本文使用，术语“初轧”、“锻造”和“开式压模锻造”是指热机械处理(“TMP”)形式，在本文中也可称为“热机械加工”。“热机械加工”在本文中定义为总体上涵盖将受控热和变形处理组合以获得协同效应，例如像并且不限于改进强度而不损失韧性的各种金属材料成形过程。热机械加工的此定义与在例如ASM Materials Engineering Dictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第480页中归结的含义一致。如本文使用，术语“开式压模锻造”是指在模具之间锻造金属材料，其中伴随着每个模具进程的压力机的单一工作行程，材料流动不完全受机械或液压力所限制。开式压模锻造的此定义与在例如ASMMaterials Engineering Dictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第298和343页中归结的含义一致。如本文使用，术语“初轧”是指在将铸块加工成坯段时，用于改进或细化金属材料颗粒的热机械减小过程。初轧的此定义与在例如ASM MaterialsEngineeringDictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第79页中归结的含义一致。
如本文使用，术语“坯段”是指通过锻造、轧制或挤塑来热加工的固体半制成圆形或正方形产品。坯段的此定义与在例如ASMMaterials Engineering Dictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第40页中归结的含义一致。如本文使用，术语“棒材”是指从坯段锻造成具有锋利或圆形边缘，并且与其横截面尺寸呈较长关系，具有对称横截面的形状，如圆形、六边形、八边形、正方形或长方形的固体部分。棒材的此定义与在例如ASM Materials Engineering Dictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第32页中归结的含义一致。
如本文使用，术语“塑性极限”是指金属材料可承受而不断裂或开裂的减小或塑性变形的极限或最大量。此定义与在例如ASM Materials Engineering Dictionary，J.R.Davis编，ASM International(1992)，第131页中归结的含义一致。如本文使用，术语“减小塑性极限”是指金属材料在开裂或断裂之前可承受的减小的量或程度。
如本文使用，短语“启始微观结构细化”和“微观结构细化启始的应变阈值”是指在金属材料的微观结构中赋予应变以在晶体结构和/或第二相粒子中产生解取向(例如，位移和亚边界)的积累，从而导致材料颗粒大小的减小。在本公开的方法非限制性实施方案的实践期间，或在后续热机械加工步骤期间赋予金属材料应变。在基本上单相镍基或钛基合金(至少90％的呈镍形式的γ相或呈钛形式的β相)中，微观结构细化启始的应变阈值是指首先重结晶颗粒的成核。它可从在所感兴趣的温度和应变率下经由单轴压缩或拉伸所测量的应力-应变曲线来估计。它通常为约0.1至0.3应变。在锻造双相镍基和钛基合金时，微观结构演化慢得多。例如，在单一拉伸下，第二相的球化可能无法实现或甚至启始。然后关注经由多个锻造步骤的累积来有效地建立解取向所需要的应变。微观结构细化则是指从其母颗粒或原始取向逐渐解取向来形成较小亚颗粒。这与动态回复(位移累积至亚边界中)相关联，其效应也可在呈流动软化形式的应力-应变曲线中发现。通常获得0.1至0.3的相似阈值并且可用作在每个拉伸或锻造操作中需要达到的应变阈值的定性估计值。在拉伸期间促进解取向建立增加了以下概率：在旋转以进行下一次拉伸之后，亚颗粒甚至更进一步解取向，而非使其取向回到其母颗粒的取向。
根据本公开的划分道次开式模锻造的方法的方面，划分道次开式模锻造依赖于精确控制在每个道次赋予工件的应变量以限制工件的开裂。如果在给定锻造方向上所采用的在此给定方向上启始微观结构细化过程的减小不充分，开式压模锻造在相同端面上、在相同方向上重复直至所锻造的金属材料的减小塑性极限，直到在此方向上赋予足够减小以启始微观结构细化为止。
如果在任何道次赋予工件以启始微观结构细化的所需减小量超过在一个拉伸锻造道次中可采用而不导致过多材料开裂的最大减小量，即，减小量超过材料减小塑性极限，那么减小道次应划分成两个或更多个道次以使得1)在任何道次中赋予的应变小于材料在锻造温度下的减小塑性极限，并且2)在一个锻造方向上赋予的总应变足以启始符合要求的微观结构细化。仅在赋予足够应变以驱动微观结构演化并且在一个方向上启始微观结构细化之后，将工件旋转以在下一个减小道次中、在第二方向上锻造。
参看图1，根据本公开的一个非限制性方面，锻造金属材料工件以启始微观结构细化的方法100包括在锻造温度下、在第一锻造方向上开式压模锻造102金属材料工件直至金属材料的减小塑性极限。如本文使用的短语，金属材料的减小塑性极限，可通过断裂应变(εf)来定性地估计，所述断裂应变是试样在单轴抗拉试验期间断裂的工程应变。可使用的一种具体单轴抗拉试验描述于ASTM E8/E8M-11，“Standard Test Methods for TensionTesting of Metallic Materials”，ASTM International，West Conshohocken，PA，USA(2011)中。真实断裂应变εf是基于原始面积A0和断裂之后的面积Af的真实应变，并且通过方程(1)给出。本领域普通技术人员可从方程(1)容易地估计具体金属材料的减小塑性极限，因此，特定金属材料的减小塑性极限需要包含在本文中。
方程(1)：εf＝ln(A0/Af)
在锻造温度下、在第一锻造方向上开式压模锻造102金属材料工件直至金属材料的减小塑性极限之后，工件在锻造温度下、在第一锻造方向上开式压模锻造直至金属材料的减小塑性极限104一次或多次直到第一锻造方向上的应变的总量足以启始微观结构细化为止。然后，工件旋转106所需旋转度以准备下一个锻造道次。
应认识到所需旋转度通过工件的几何形状来确定。举例来说，八边形圆柱体形状的工件可在任何端面上锻造，然后旋转90°并锻造，然后旋转45°并锻造，然后旋转90°并锻造。为了消除八边形圆柱体的端面的膨胀，八边形圆柱体可精轧，方法是通过旋转45°并精轧，然后旋转90°并精轧，然后旋转45°并精轧，然后旋转90°并精轧。如本领域普通技术人员理解，如本文使用，术语“精轧”和其形式是指平滑、刨平或精整金属材料工件的表面，方法是将较轻的开模压力锻造冲程施加至金属工件的表面以使工件(例如，坯段或棒材)达到所需构型和尺寸。本领域普通技术人员可容易地确定具有任何具体横截面形状，例如像圆形、正方形或长方形横截面形状的工件的所需旋转度。
在旋转106金属材料工件所需旋转度之后，工件在锻造温度下、在第二锻造方向上开式压模锻造108至金属材料的减小塑性极限。工件的开式压模锻造一次或多次在锻造温度下、在第二锻造方向上重复110直至减小塑性极限直到为止第二锻造方向上的应变的总量足以启始金属材料中的微观结构细化。
旋转、开式模锻造和重复开式模锻造的步骤在第三和任选地一个或多个额外方向上重复112直到所有端面锻造至一定大小以使得在整个体积，或整个工件中赋予足以启始微观结构细化的应变的总量。对于微观结构细化需要在此过程中的此时点启动的第三和一个或多个额外方向中的每一个方向，重复开式压模锻造直至减小塑性极限并且工件不旋转直到此特定方向中赋予足够应变量为止。并且对于只需要形状控制或精轧的第三和一个或多个额外方向中的每一个方向，开式压模锻造只执行至减小塑性极限。本领域普通技术人员，在阅读本说明书后，可容易地确定所需旋转度和使用本文描述的方法加工特定工件几何形状所需要的锻造方向的数量。
根据本公开的方法的实施方案不同于例如施加应变以从具有圆形或八边形横截面的工件形成平板的加工方法。举例来说，代替继续加工以提供平坦的产品，只轧边以控制宽度，在根据本公开的非限制性实施方案中，在工件的额外端面上执行类似重复道次以保持略微各向同性形状，其基本上不偏离可为例如长方形、正方形、圆形或八边形坯段或棒材的目标最终形状。
如果必须赋予较大的冗余应变，根据本公开的拉伸方法可与镦粗组合。多次镦粗和拉伸依赖于重复反复出现形状和大小的模式。本发明的具体实施方案涉及八边形和RCS横截面的混合物，其旨在通过在每一个镦粗和拉伸循环中使端面和对角方向交替来使在拉伸期间在两个轴上赋予的应变最大化。此非限制性实施方案模拟在立方体状MAF样品中赋予应变的方法，同时允许按比例扩大至工业规模。
因此，如图2中示出，在根据本公开的镦粗锻造和拉伸锻造的方法的非限制性实施方案中，坯段的特殊横截面形状200是八边形与RCS的混合物，其在本文中被称为混合八边形-RCS形状。在非限制性实施方案中，在新的镦粗之前，每个拉伸锻造步骤产生此反复出现混合八边形-RCS形状。为了促进镦粗，工件长度可小于混合八边形-RCS的最小端面至端面大小的三倍。此混合形状中的主要参数是在一方面RCS的0°和90°端面(图2中标记D的箭头)与另一方面45°和135°的对角端面(图2中标记Ddiag的箭头)之间的大小的比率，使得它外观略微像八边形。在非限制性实施方案中，此比率可相对于镦粗减小来设定以使得镦粗之前的45°/135°对角(Ddiag)的大小与镦粗之后的0°/90°(D)对角的大小大约相同。
在混合八边形-RCS形状的一个非限制性示例性计算中，考虑U的镦粗减小(或作为百分比(100XU))。在镦粗锻造U减小之后，对角大小变成：
然后，新的对角减小成端面定义为R，并且：
重新安排给出：
在镦粗之后，主要端面之间的大小是：
因此，成为新的对角的端面减小是
这意味着为了定义减小r(正)，U必须大于或等于R。在其中U＝R的情况下，在理论上，不需要加工端面以变成新的对角。然而，实际上，锻造导致端面的一些膨胀，并且需要锻造。
使用这些方程，根据本公开的非限制性实施方案考虑其中D＝24英寸，U＝26％，和R＝25％的情况。
这给出：
那么，对角尺寸是：
Ddias＝βD～1.147×24～27.5，并且：
然而，对角上加工的减小部分膨胀成端面，因此所执行的形成并控制新对角的大小的减小实际上必须大于1.3％。控制端面所需要的锻造时间表简单定义为限制膨胀并控制新对角大小的少许道次。
划分道次开式模锻造300的非限制性实例示意性地在图3A至图3E中示出。参看图3A，包含难以锻造金属材料的混合八边形-RCS工件提供用于开式模镦粗锻造302。镦粗锻造之前的工件的尺寸由虚线304示出，并且镦粗锻造之后的工件的尺寸由实线306示出。代表混合八边形-RCS工件的初始RCS部分的端面在图3A-E中标记为0、90、180和270。工件的Y方向在垂直于0和180度端面的方向上。工件的X方向在垂直于90和270度端面的方向上。代表混合八边形-RCS工件的初始对角八边形部分的端面在图3A-E中标记为45、135、225和315。工件的对角X′方向在垂直于45和225度端面的方向上。工件的对角Y′方向在垂直于135和315度端面的方向上。
镦粗锻造之后，工件旋转(箭头308)以在第一对角端面(X′方向)上进行开式模拉伸，并且具体来说在本实施方案中旋转(箭头308)至45度对角端面以进行拉伸锻造。然后，工件在对角端面上多道次拉伸锻造(箭头310)至微观结构细化启始的应变阈值而不超过减小塑性极限。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
参看图3B，在45度对角端面上的多道次拉伸锻造之后的工件由参考数字312来描绘(未按比例绘制)。在此特定实施方案中，将工件旋转90度(箭头314)至135第二对角端面(Y′方向)以进行多道次拉伸锻造316。然后，工件在对角端面上多道次拉伸锻造(箭头316)至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
参看图3C，在非限制性实施方案中，将工件镦粗锻造318。镦粗锻造之前的工件的尺寸由虚线320示出，并且镦粗锻造之后的工件的尺寸由实线322示出。
镦粗锻造之后，工件旋转(箭头324)以在第一RCS端面上进行开式模拉伸，并且具体来说在本实施方案中旋转(箭头324)至180度对角端面(第一RCS端面；Y方向)以进行拉伸锻造。然后，工件在第一RCS端面上多道次拉伸锻造(箭头326)至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
参看图3D，在180度端面上的多道次拉伸锻造之后的工件由参考数字328来描绘(未按比例绘制)。在此特定实施方案中，将工件旋转90度(箭头330)至270度第二RCS端面(X方向)以进行多道次拉伸锻造332。然后，工件在第二RCS端面上多道次拉伸锻造(箭头322)至微观结构细化启始的应变阈值。每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至金属材料的减小塑性极限。
参看图3E，发现根据本文上述的非限制性实施方案锻造的混合八边形-RCS工件334具有与原始混合八边形-RCS工件基本上相同的尺寸。最终锻造工件包含颗粒细化微观结构。这是以下各项产生的结果：(1)构成沿着工件Z轴的减小的镦粗，随后多个拉伸X′(参考数字312)、Y′(参考数字316)、Y(参考数字326)和X轴(参考数字332)；(2)多个拉伸的每个道次接近减小塑性极限的事实；以及(3)每个轴上的多个拉伸提供直至微观结构细化所需要的应变阈值的总应变的事实。在根据本公开的非限制性实施方案中，镦粗锻造包括开式压模锻造至小于金属材料的塑性极限的长度减小，并且锻造赋予在镦粗锻造方向上启始微观结构细化的足够应变。通常，镦粗仅在一次减小中赋予，因为与在拉伸期间所使用的较高应变率相比，镦粗通常在塑性极限本身倾向于更大的较慢应变率下执行。但是如果减小超过塑性极限，它可划分成两个或更多个减小以及中间再加热。
已知V形模具天然地在第一减小道次中产生显著侧向膨胀。划分道次方法的非限制性实施方案包括在90°旋转之后，首先减小至原始大小，然后才进行减小。举例来说，以2英寸的最大道次从20英寸到达16英寸，可在第一侧面上减小至18英寸，然后旋转90°并且减小至20英寸以控制膨胀，然后在同一侧面上再减小至18英寸，然后再减小至16英寸。将工件旋转90°并且减小至18英寸以控制膨胀，然后再减小至16英寸。将工件旋转90°并且减小至18英寸以控制膨胀，然后再次减小至16英寸。在此时点，与精轧和16英寸道次相关联的两个旋转应完成确保在任何道次中减小不超过2英寸的过程。
根据本公开的一个方面，根据本文中的非限制性实施方案来处理的金属材料包括钛合金和镍合金之一。在某些非限制性实施方案中，金属材料包括镍基超级合金，例如像(UNS N07001)、ATI合金(UNS N07818)和合金720(UNS N07720)之一。在某些非限制性实施方案中，金属材料包括钛合金，或α-β钛合金和亚稳态-β钛合金之一。在非限制性实施方案中，通过本文公开的方法的实施方案来处理的α-β钛合金包括Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)、Ti-6Al-4VELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-10V-2Fe-3Al合金(AMS4986)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)之一。
在根据本公开的划分道次锻造方法的非限制性实施方案中，开式压模锻造包括在横跨低于α-β钛合金的β-转变温度1100°F直至50°F温度的温度范围内的锻造温度下锻造。在另一个非限制性实施方案中，根据本公开的方法进一步包括在任何开式压模锻造步骤中间再加热或退火工件中的一个。
应认识到在任何开放道次压力锻造步骤中间再加热工件在本公开的方法的范围内。还应认识到在任何开放道次压力锻造步骤中间将工件退火在本公开的方法的范围内。再加热和退火金属材料的特定细节本领域普通技术人员为已知或可容易确定，因此不必在本文中规定。
以下实施例旨在进一步描述某些非限制性实施方案而不限制本发明的范围。本领域的普通技术人员将认识到，可能存在在本发明范围内的以下实施例的变化形式，本发明的范围仅由权利要求书限定。
实施例1
将包含Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金的24英寸八边形坯段加热至1600°F的锻造温度。合金在锻造温度下的减小塑性极限估计为至少2英寸/减小并且不能以重复方式在没有广泛开裂的情况下耐受比2英寸/减小大得多的减小。坯段在第一方向上、在八边形坯段的任何端面上开式压模锻造至22英寸。然后，坯段在第一方向上开式压模锻造至20英寸。坯段旋转90°至第二方向以进行开式压模锻造。虽然原始八边形坯段尺寸是24英寸，由于在锻造期间在第一方向上交替端面的膨胀，坯段在第二方向上开式压模锻造至24英寸。然后，坯段在第二方向上开式压模锻造两次至22英寸，然后至20英寸。将坯段再加热至锻造温度。将坯段旋转45°，然后在第三锻造方向上划分道次锻造2英寸/减小至24英寸，然后至22英寸，然后至20英寸。根据本公开，将坯段旋转90°，然后在另一个锻造方向上划分道次锻造2英寸/减小至24英寸，然后至22英寸，然后至20英寸。
坯段随后通过以下步骤来精轧：旋转坯段45°并且使用开式压模锻造使侧面成正方形至20英寸；旋转坯段90°并且使用开式压模锻造使侧面成正方形至20英寸；旋转坯段45°并且使用开式压模锻造使侧面成正方形至20英寸；并且旋转坯段90°并且使用开式压模锻造使侧面成正方形至20英寸。此方法确保没有单一道次赋予超过减小塑性极限2英寸的尺寸变化，同时每个所需方向上的每次总减少量为至少4英寸，其对应于在合金的微观结构中启始微观结构细化所需要的应变阈值。
作为多个镦粗和拉伸系列、本实施例的划分道次模锻制方法的一部分，Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金的微观结构由具有1μm至5μm范围内的平均颗粒大小的球状或等轴α相粒子组成。
实施例2
提供包含Ti-6Al-4V合金的金属材料的混合八边形-RCS坯段。混合八边形-RCS形状是24英寸RCS，其具有形成八边形的27.5英寸对角。长度定义为不超过3×24英寸或72英寸，并且在此实施例中坯段为70英寸长度。为了启始微观结构细化，坯段在1600°F下镦粗锻造至26％减小。在镦粗减小之后，坯段为约51英寸长并且它的混合八边形-RCS横截面为约27.9英寸×32英寸。将坯段拉伸锻造，方法是将32英寸对角减小回到24英寸端面，其为8英寸减小，或对角高度的25％。在此过程中，预期另一个对角膨胀超过32英寸。在本实施例中，在1600°F范围内的锻造温度下的减小塑性极限的合理估计是没有道次超过2.5英寸减小。因为在开式压模锻造中，可能不一次性赋予对角从32英寸至24英寸的减小，由于这超过材料的减小塑性极限，所以将根据本公开的划分道次方法用于此特定非限制性实施方案。
为了将旧对角锻造缩小为新端面，将32英寸高端面开式压力锻造至29.5英寸，然后开式压力锻造至27.0英寸。将混合八边形-RCS坯段旋转90°，开式压模锻造至30.5英寸，然后开式压模锻造至28英寸。然后，将混合八边形-RCS坯段在旧端面上锻造以控制新的对角大小。将混合八边形-RCS坯段旋转45°并且开式压模锻造至27英寸；然后旋转90°并且开式压模锻造至27.25英寸。混合八边形-RCS坯段在旧对角上开式压模锻造以使得其成为新端面，方法是旋转混合八边形-RCS坯段45°并且开式压模锻造至25.5英寸，随后将同一端面开式压模锻造至23.25英寸。将混合八边形-RCS坯段旋转90°并压力锻造至28英寸，然后在另一个划分道次中开式压模锻造至25.5英寸，然后在进一步划分道次中、在同一端面上开式压模锻造至23.25。将混合八边形-RCS坯段旋转90°并且开式压模锻造至24英寸，然后旋转90°并锻造至24英寸。最后，将混合八边形-RCS坯段的新对角精轧，方法是旋转混合八边形-RCS坯段45°并开式压模锻造至27.25英寸，随后旋转混合八边形-RCS坯段90°并开式压模锻造至27.5英寸。
作为多个镦粗和拉伸系列、本实施例的划分道次模锻制方法的一部分，Ti-6Al-4V合金的微观结构由具有1μm至5μm范围内的平均颗粒大小的球状或等轴α相粒子组成。
应了解本描述示出与清晰了解本发明相关的本发明的那些方面。对于本领域普通技术人员显而易知并且因此不促进更好了解本发明的某些方面未予以呈现以便简化本描述。虽然本文中仅必要地描述了有限数量的本发明实施方案，但是本领域普通技术人员在考虑前述描述后了解可使用本发明的许多改进和变化。本发明的所有这些变化和改进意图由前述描述和以下权利要求书来涵盖。

Claims (22)

1.一种锻造金属材料工件以启始微观结构细化的方法，所述方法包括：
在锻造温度下、在第一锻造方向上开式压模锻造所述工件直至所述金属材料的减小塑性极限；
在所述锻造温度下、在所述第一锻造方向上重复开式压模锻造所述工件直至所述减小塑性极限一次或多次直到在所述第一锻造方向上赋予的应变的总量足以启始微观结构细化为止；
旋转所述工件所需旋转度；
在所述锻造温度下、在第二锻造方向上开式压模锻造所述工件直至所述金属材料的所述减小塑性极限；
在所述锻造温度下、在所述第二锻造方向上重复开式压模锻造所述工件直至所述减小塑性极限一次或多次直到在所述第二锻造方向上赋予的应变的总量足以启始微观结构细化为止；并且
在第三和任选地一个或多个额外锻造方向上重复所述旋转步骤、所述开式压模锻造步骤和所述重复开式压模锻造步骤直到在所述工件的整个体积中赋予足以启始微观结构细化的应变的总量为止，其中所述工件不旋转直到在所述第三方向和任何一个或多个额外方向上赋予足以启始微观结构细化的应变的总量为止。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述金属材料包含钛合金和镍合金之一。
3.根据权利要求1所述的方法，其中所述金属材料包含钛合金。
4.根据权利要求3所述的方法，其中所述钛合金包括Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)、Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-10V-2Fe-3Al合金(AMS 4986)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS54250)中的一种。
5.根据权利要求3所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金和亚稳态β钛合金之一。
6.根据权利要求3所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金。
7.根据权利要求6所述的方法，其中所述α-β钛合金包括Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS54250)。
8.根据权利要求2所述的方法，其中所述金属材料包含(UNS N07001)、ATI合金(UNS N07818)和合金720(UNS N07720)中的一种。
9.根据权利要求1所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金，且所述锻造温度在横跨低于所述α-β钛合金的β-转变温度1100℉.直至50℉.温度的温度范围内。
10.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括在任何开式压模锻造步骤中间再加热所述工件。
11.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括在任何开式压模锻造步骤中间使所述工件退火。
12.一种划分道次开式模锻造金属材料工件以启始微观结构细化的方法，其包括：
提供包含金属材料的混合八边形-RCS工件；
开式模镦粗锻造所述工件；
将所述工件旋转以在第一对角端面上、在所述混合八边形-RCS工件的X'方向上进行开式模拉伸；
在所述X'方向上多道次拉伸锻造所述工件至微观结构细化启始的应变阈值；
其中每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至所述金属材料的减小塑性极限；
将所述工件旋转以在第二对角端面上、在所述混合八边形-RCS工件的Y'方向上进行开式模拉伸；
在所述Y'方向上多道次拉伸锻造所述工件至微观结构细化启始的所述应变阈值；
其中每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至所述金属材料的所述减小塑性极限；
将所述工件旋转以在第一RCS端面上、在所述混合八边形-RCS工件的Y方向上进行开式模拉伸；
在所述Y方向上多道次拉伸锻造所述工件至微观结构细化启始的所述应变阈值；
其中每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至所述金属材料的所述减小塑性极限；
将所述工件旋转以在第二RCS端面上、在所述混合八边形-RCS工件的X方向上进行开式模拉伸；
在所述X方向上多道次拉伸锻造所述工件至微观结构细化启始的所述应变阈值；
其中每个多道次拉伸锻造步骤包括至少两个开式压力拉伸锻造步骤，减小直至所述金属材料的所述减小塑性极限；
根据需要，重复所述镦粗和多个拉伸循环。
13.根据权利要求12所述的方法，其中所述金属材料包含钛合金和镍合金中的一种。
14.根据权利要求12所述的方法，其中所述金属材料包含钛合金。
15.根据权利要求14所述的方法，其中所述钛合金包括Ti-6Al-4V合金(UNS R56400)、Ti-6Al-4V ELI合金(UNS R56401)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo合金(UNS R56260)、Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo合金(UNS R54620)、Ti-10V-2Fe-3Al合金(AMS 4986)和Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)中的一种。
16.根据权利要求14所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金和亚稳态β钛合金中的一种。
17.根据权利要求14所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金。
18.根据权利要求17所述的方法，其中所述α-β钛合金包括Ti-4Al-2.5V-1.5Fe合金(UNS 54250)。
19.根据权利要求13所述的方法，其中所述金属材料包含(UNS N07001)、ATI合金(UNS N07818)，和合金720(UNS N07720)中的一种。
20.根据权利要求12所述的方法，其中所述金属材料包含α-β钛合金，且所述锻造温度在横跨低于所述α-β钛合金的β-转变温度1100℉.直至50℉.温度的温度范围内。
21.根据权利要求12所述的方法，其进一步包括在任何开式压模锻造步骤中间再加热所述工件。
22.根据权利要求12所述的方法，其进一步包括在任何开式压模锻造步骤中间使所述工件退火。
CN201480011442.4A 2013-03-15 2014-03-03 用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道次开模锻造 Active CN105026070B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/844,545 2013-03-15
US13/844,545 US9050647B2 (en) 2013-03-15 2013-03-15 Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys
PCT/US2014/019788 WO2014149594A2 (en) 2013-03-15 2014-03-03 Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105026070A CN105026070A (zh) 2015-11-04
CN105026070B true CN105026070B (zh) 2017-08-08

Family

ID=50382595

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201480011442.4A Active CN105026070B (zh) 2013-03-15 2014-03-03 用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道次开模锻造

Country Status (19)

Country Link
US (1) US9050647B2 (zh)
EP (1) EP2969296B1 (zh)
JP (1) JP6342983B2 (zh)
KR (1) KR102039770B1 (zh)
CN (1) CN105026070B (zh)
AU (1) AU2014238036C1 (zh)
BR (1) BR112015015438A2 (zh)
CA (1) CA2892938C (zh)
ES (1) ES2731557T3 (zh)
IL (1) IL238922A (zh)
MX (1) MX361840B (zh)
NZ (1) NZ708495A (zh)
PL (1) PL2969296T3 (zh)
RU (1) RU2638139C2 (zh)
SG (1) SG11201506161QA (zh)
TR (1) TR201911147T4 (zh)
UA (1) UA115341C2 (zh)
WO (1) WO2014149594A2 (zh)
ZA (1) ZA201504106B (zh)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8783078B2 (en) 2010-07-27 2014-07-22 Ford Global Technologies, Llc Method to improve geometrical accuracy of an incrementally formed workpiece
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US9192981B2 (en) 2013-03-11 2015-11-24 Ati Properties, Inc. Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material
US9777361B2 (en) 2013-03-15 2017-10-03 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
CN105177478B (zh) * 2015-10-13 2017-05-31 北京科技大学 一种gh4738高温合金大型铸锭开坯方法
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
US10760156B2 (en) 2017-10-13 2020-09-01 Honeywell International Inc. Copper manganese sputtering target
US11035036B2 (en) 2018-02-01 2021-06-15 Honeywell International Inc. Method of forming copper alloy sputtering targets with refined shape and microstructure
RU2722847C1 (ru) * 2019-11-12 2020-06-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" Способ производства фасонных профилей высокой точности
RU2732331C9 (ru) * 2019-12-11 2021-04-26 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова" Способ производства многогранной калиброванной стали
RU2726231C9 (ru) * 2019-12-11 2021-02-17 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова") Способ получения калиброванных шестигранных профилей из нержавеющих сталей
CN111889597A (zh) * 2020-08-07 2020-11-06 攀钢集团攀枝花钛材有限公司江油分公司 Tc4钛合金大规格棒材的锻造方法
KR102473120B1 (ko) * 2020-11-09 2022-12-02 주식회사 솔룸신소재 소재 가공 장치 및 방법
CN113145778B (zh) * 2021-04-27 2022-10-04 西北有色金属研究院 一种提高β钛合金组织均匀性的开坯锻造方法
CN114273575B (zh) * 2021-06-11 2023-04-18 宁夏中色金航钛业有限公司 一种大变形短流程锻造方法
CN113231589B (zh) * 2021-06-15 2023-02-28 西部超导材料科技股份有限公司 一种提高难变形镍基高温合金组织均匀性的锻造方法
CN114833284B (zh) * 2022-03-30 2023-10-13 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种gh4145合金锻件及其制备方法
CN115156451A (zh) * 2022-06-17 2022-10-11 中国航发北京航空材料研究院 一种大规格钛合金棒材的组织均匀化变形方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1876266A (zh) * 2005-06-07 2006-12-13 株式会社阿敏诺 薄板的成形方法以及装置
WO2012063504A1 (ja) * 2010-11-11 2012-05-18 国立大学法人 電気通信大学 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料

Family Cites Families (246)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB847103A (en) 1956-08-20 1960-09-07 Copperweld Steel Co A method of making a bimetallic billet
US3025905A (en) 1957-02-07 1962-03-20 North American Aviation Inc Method for precision forming
US3015292A (en) 1957-05-13 1962-01-02 Northrop Corp Heated draw die
US2932886A (en) 1957-05-28 1960-04-19 Lukens Steel Co Production of clad steel plates by the 2-ply method
US2857269A (en) 1957-07-11 1958-10-21 Crucible Steel Co America Titanium base alloy and method of processing same
US3060564A (en) 1958-07-14 1962-10-30 North American Aviation Inc Titanium forming method and means
US3313138A (en) 1964-03-24 1967-04-11 Crucible Steel Co America Method of forging titanium alloy billets
US3379522A (en) 1966-06-20 1968-04-23 Titanium Metals Corp Dispersoid titanium and titaniumbase alloys
DE1558632C3 (de) 1966-07-14 1980-08-07 Sps Technologies, Inc., Jenkintown, Pa. (V.St.A.) Anwendung der Verformungshärtung auf besonders nickelreiche Kobalt-Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen
US3489617A (en) 1967-04-11 1970-01-13 Titanium Metals Corp Method for refining the beta grain size of alpha and alpha-beta titanium base alloys
US3605477A (en) 1968-02-02 1971-09-20 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US4094708A (en) 1968-02-16 1978-06-13 Imperial Metal Industries (Kynoch) Limited Titanium-base alloys
US3615378A (en) 1968-10-02 1971-10-26 Reactive Metals Inc Metastable beta titanium-base alloy
US3584487A (en) 1969-01-16 1971-06-15 Arne H Carlson Precision forming of titanium alloys and the like by use of induction heating
US3635068A (en) 1969-05-07 1972-01-18 Iit Res Inst Hot forming of titanium and titanium alloys
GB1501622A (en) 1972-02-16 1978-02-22 Int Harvester Co Metal shaping processes
US3686041A (en) 1971-02-17 1972-08-22 Gen Electric Method of producing titanium alloys having an ultrafine grain size and product produced thereby
DE2148519A1 (de) 1971-09-29 1973-04-05 Ottensener Eisenwerk Gmbh Verfahren und vorrichtung zum erwaermen und boerdeln von ronden
JPS5025418A (zh) 1973-03-02 1975-03-18
FR2237435A5 (zh) 1973-07-10 1975-02-07 Aerospatiale
JPS5339183B2 (zh) 1974-07-22 1978-10-19
SU534518A1 (ru) 1974-10-03 1976-11-05 Предприятие П/Я В-2652 Способ термомеханической обработки сплавов на основе титана
US4098623A (en) 1975-08-01 1978-07-04 Hitachi, Ltd. Method for heat treatment of titanium alloy
FR2341384A1 (fr) 1976-02-23 1977-09-16 Little Inc A Lubrifiant et procede de formage a chaud des metaux
US4053330A (en) 1976-04-19 1977-10-11 United Technologies Corporation Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles
US4120187A (en) 1977-05-24 1978-10-17 General Dynamics Corporation Forming curved segments from metal plates
SU631234A1 (ru) 1977-06-01 1978-11-05 Karpushin Viktor N Способ правки листов из высокопрочных сплавов
US4163380A (en) 1977-10-11 1979-08-07 Lockheed Corporation Forming of preconsolidated metal matrix composites
US4197643A (en) 1978-03-14 1980-04-15 University Of Connecticut Orthodontic appliance of titanium alloy
US4309226A (en) 1978-10-10 1982-01-05 Chen Charlie C Process for preparation of near-alpha titanium alloys
US4229216A (en) 1979-02-22 1980-10-21 Rockwell International Corporation Titanium base alloy
JPS6039744B2 (ja) 1979-02-23 1985-09-07 三菱マテリアル株式会社 時効硬化型チタン合金部材の矯正時効処理方法
JPS5762846A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Die casting and working method
JPS5762820A (en) 1980-09-29 1982-04-16 Akio Nakano Method of secondary operation for metallic product
CA1194346A (en) 1981-04-17 1985-10-01 Edward F. Clatworthy Corrosion resistant high strength nickel-base alloy
US4639281A (en) 1982-02-19 1987-01-27 Mcdonnell Douglas Corporation Advanced titanium composite
JPS58167724A (ja) 1982-03-26 1983-10-04 Kobe Steel Ltd 石油掘削スタビライザ−用素材の製造方法
JPS6046358B2 (ja) 1982-03-29 1985-10-15 ミツドランド−ロス・コ−ポレ−シヨン スクラップ装荷バケットおよびそれを備えたスクラップ予熱装置
SU1088397A1 (ru) 1982-06-01 1991-02-15 Предприятие П/Я А-1186 Способ термоправки издели из титановых сплавов
EP0109350B1 (en) 1982-11-10 1991-10-16 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Nickel-chromium alloy
US4543132A (en) 1983-10-31 1985-09-24 United Technologies Corporation Processing for titanium alloys
JPS60100655A (ja) 1983-11-04 1985-06-04 Mitsubishi Metal Corp 耐応力腐食割れ性のすぐれた高Ｃｒ含有Νｉ基合金部材の製造法
US4554028A (en) 1983-12-13 1985-11-19 Carpenter Technology Corporation Large warm worked, alloy article
US4482398A (en) 1984-01-27 1984-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of cast titanium articles
DE3405805A1 (de) 1984-02-17 1985-08-22 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schutzrohranordnung fuer glasfaser
US4631092A (en) 1984-10-18 1986-12-23 The Garrett Corporation Method for heat treating cast titanium articles to improve their mechanical properties
GB8429892D0 (en) 1984-11-27 1985-01-03 Sonat Subsea Services Uk Ltd Cleaning pipes
US4690716A (en) 1985-02-13 1987-09-01 Westinghouse Electric Corp. Process for forming seamless tubing of zirconium or titanium alloys from welded precursors
AT381658B (de) 1985-06-25 1986-11-10 Ver Edelstahlwerke Ag Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen
JPH0686638B2 (ja) 1985-06-27 1994-11-02 三菱マテリアル株式会社 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法
US4668290A (en) 1985-08-13 1987-05-26 Pfizer Hospital Products Group Inc. Dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
US4714468A (en) 1985-08-13 1987-12-22 Pfizer Hospital Products Group Inc. Prosthesis formed from dispersion strengthened cobalt-chromium-molybdenum alloy produced by gas atomization
JPS62109956A (ja) 1985-11-08 1987-05-21 Sumitomo Metal Ind Ltd チタン合金の製造方法
DE3622433A1 (de) 1986-07-03 1988-01-21 Deutsche Forsch Luft Raumfahrt Verfahren zur verbesserung der statischen und dynamischen mechanischen eigenschaften von ((alpha)+ss)-titanlegierungen
US4799975A (en) 1986-10-07 1989-01-24 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Method for producing beta type titanium alloy materials having excellent strength and elongation
FR2614040B1 (fr) 1987-04-16 1989-06-30 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane et piece obtenue
JPH0694057B2 (ja) 1987-12-12 1994-11-24 新日本製鐵株式會社 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JPH01279736A (ja) 1988-05-02 1989-11-10 Nippon Mining Co Ltd β型チタン合金材の熱処理方法
US4808249A (en) 1988-05-06 1989-02-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for making an integral titanium alloy article having at least two distinct microstructural regions
US4851055A (en) 1988-05-06 1989-07-25 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method of making titanium alloy articles having distinct microstructural regions corresponding to high creep and fatigue resistance
US4888973A (en) 1988-09-06 1989-12-26 Murdock, Inc. Heater for superplastic forming of metals
US4857269A (en) 1988-09-09 1989-08-15 Pfizer Hospital Products Group Inc. High strength, low modulus, ductile, biopcompatible titanium alloy
CA2004548C (en) 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US5173134A (en) 1988-12-14 1992-12-22 Aluminum Company Of America Processing alpha-beta titanium alloys by beta as well as alpha plus beta forging
US4975125A (en) 1988-12-14 1990-12-04 Aluminum Company Of America Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation
JPH02205661A (ja) 1989-02-06 1990-08-15 Sumitomo Metal Ind Ltd β型チタン合金製スプリングの製造方法
US4943412A (en) 1989-05-01 1990-07-24 Timet High strength alpha-beta titanium-base alloy
US4980127A (en) 1989-05-01 1990-12-25 Titanium Metals Corporation Of America (Timet) Oxidation resistant titanium-base alloy
US5366598A (en) 1989-06-30 1994-11-22 Eltech Systems Corporation Method of using a metal substrate of improved surface morphology
US5074907A (en) 1989-08-16 1991-12-24 General Electric Company Method for developing enhanced texture in titanium alloys, and articles made thereby
US5041262A (en) 1989-10-06 1991-08-20 General Electric Company Method of modifying multicomponent titanium alloys and alloy produced
JPH03134124A (ja) 1989-10-19 1991-06-07 Agency Of Ind Science & Technol 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法
US5026520A (en) 1989-10-23 1991-06-25 Cooper Industries, Inc. Fine grain titanium forgings and a method for their production
US5169597A (en) 1989-12-21 1992-12-08 Davidson James A Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implants
US5244517A (en) 1990-03-20 1993-09-14 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Manufacturing titanium alloy component by beta forming
US5032189A (en) 1990-03-26 1991-07-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles
JPH0436445A (ja) 1990-05-31 1992-02-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性チタン合金継目無管の製造方法
JP2841766B2 (ja) 1990-07-13 1998-12-24 住友金属工業株式会社 耐食性チタン合金溶接管の製造方法
JP2968822B2 (ja) 1990-07-17 1999-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度・高延性β型Ｔｉ合金材の製法
EP0479212B1 (en) 1990-10-01 1995-03-01 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys
DE69128692T2 (de) 1990-11-09 1998-06-18 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Titanlegierung aus Sinterpulver und Verfahren zu deren Herstellung
RU2003417C1 (ru) * 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Способ получени кованых полуфабрикатов из литых сплавов системы TI - AL
FR2676460B1 (fr) 1991-05-14 1993-07-23 Cezus Co Europ Zirconium Procede de fabrication d'une piece en alliage de titane comprenant un corroyage a chaud modifie et piece obtenue.
US5219521A (en) 1991-07-29 1993-06-15 Titanium Metals Corporation Alpha-beta titanium-base alloy and method for processing thereof
US5360496A (en) 1991-08-26 1994-11-01 Aluminum Company Of America Nickel base alloy forged parts
DE4228528A1 (de) 1991-08-29 1993-03-04 Okuma Machinery Works Ltd Verfahren und vorrichtung zur metallblechverarbeitung
CN1028375C (zh) 1991-09-06 1995-05-10 中国科学院金属研究所 一种钛镍合金箔及板材的制取工艺
GB9121147D0 (en) 1991-10-04 1991-11-13 Ici Plc Method for producing clad metal plate
JPH05117791A (ja) 1991-10-28 1993-05-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靱性で冷間加工可能なチタン合金
US5162159A (en) 1991-11-14 1992-11-10 The Standard Oil Company Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites
US5201967A (en) 1991-12-11 1993-04-13 Rmi Titanium Company Method for improving aging response and uniformity in beta-titanium alloys
JP3532565B2 (ja) 1991-12-31 2004-05-31 ミネソタ マイニング アンド マニュファクチャリング カンパニー 再剥離型低溶融粘度アクリル系感圧接着剤
JPH05195175A (ja) 1992-01-16 1993-08-03 Sumitomo Electric Ind Ltd 高疲労強度βチタン合金ばねの製造方法
US5226981A (en) 1992-01-28 1993-07-13 Sandvik Special Metals, Corp. Method of manufacturing corrosion resistant tubing from welded stock of titanium or titanium base alloy
US5277718A (en) 1992-06-18 1994-01-11 General Electric Company Titanium article having improved response to ultrasonic inspection, and method therefor
EP0608431B1 (en) 1992-07-16 2001-09-19 Nippon Steel Corporation Titanium alloy bar suitable for producing engine valve
JP3839493B2 (ja) 1992-11-09 2006-11-01 日本発条株式会社 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法
US5310522A (en) 1992-12-07 1994-05-10 Carondelet Foundry Company Heat and corrosion resistant iron-nickel-chromium alloy
FR2711674B1 (fr) 1993-10-21 1996-01-12 Creusot Loire Acier inoxydable austénitique à hautes caractéristiques ayant une grande stabilité structurale et utilisations.
US5358686A (en) 1993-02-17 1994-10-25 Parris Warren M Titanium alloy containing Al, V, Mo, Fe, and oxygen for plate applications
US5332545A (en) 1993-03-30 1994-07-26 Rmi Titanium Company Method of making low cost Ti-6A1-4V ballistic alloy
JP3083225B2 (ja) 1993-12-01 2000-09-04 オリエント時計株式会社 チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品
JPH07179962A (ja) 1993-12-24 1995-07-18 Nkk Corp 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法
JP2988246B2 (ja) 1994-03-23 1999-12-13 日本鋼管株式会社 （α＋β）型チタン合金超塑性成形部材の製造方法
JP2877013B2 (ja) 1994-05-25 1999-03-31 株式会社神戸製鋼所 耐摩耗性に優れた表面処理金属部材およびその製法
US5442847A (en) 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
JPH0859559A (ja) * 1994-08-23 1996-03-05 Mitsubishi Chem Corp ジアルキルカーボネートの製造方法
JPH0890074A (ja) 1994-09-20 1996-04-09 Nippon Steel Corp チタンおよびチタン合金線材の矯直方法
US5472526A (en) 1994-09-30 1995-12-05 General Electric Company Method for heat treating Ti/Al-base alloys
AU705336B2 (en) 1994-10-14 1999-05-20 Osteonics Corp. Low modulus, biocompatible titanium base alloys for medical devices
US5698050A (en) 1994-11-15 1997-12-16 Rockwell International Corporation Method for processing-microstructure-property optimization of α-β beta titanium alloys to obtain simultaneous improvements in mechanical properties and fracture resistance
US5759484A (en) 1994-11-29 1998-06-02 Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency High strength and high ductility titanium alloy
JP3319195B2 (ja) 1994-12-05 2002-08-26 日本鋼管株式会社 α＋β型チタン合金の高靱化方法
JPH08300044A (ja) 1995-04-27 1996-11-19 Nippon Steel Corp 棒線材連続矯正装置
US5600989A (en) 1995-06-14 1997-02-11 Segal; Vladimir Method of and apparatus for processing tungsten heavy alloys for kinetic energy penetrators
WO1997010066A1 (fr) 1995-09-13 1997-03-20 Kabushiki Kaisha Toshiba Procede de fabrication de pales de turbine en alliage de titane et pales de turbines en alliage de titane
US5649280A (en) 1996-01-02 1997-07-15 General Electric Company Method for controlling grain size in Ni-base superalloys
JP3873313B2 (ja) 1996-01-09 2007-01-24 住友金属工業株式会社 高強度チタン合金の製造方法
JPH09215786A (ja) 1996-02-15 1997-08-19 Mitsubishi Materials Corp ゴルフクラブヘッドおよびその製造方法
US5861070A (en) 1996-02-27 1999-01-19 Oregon Metallurgical Corporation Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys
JP3838445B2 (ja) 1996-03-15 2006-10-25 本田技研工業株式会社 チタン合金製ブレーキローター及びその製造方法
DE69715120T2 (de) 1996-03-29 2003-06-05 Kobe Steel Ltd Hochfeste titanlegierung, verfahren zur herstellung eines produktes daraus und produkt
JPH1088293A (ja) 1996-04-16 1998-04-07 Nippon Steel Corp 粗悪燃料および廃棄物を燃焼する環境において耐食性を有する合金、該合金を用いた鋼管およびその製造方法
RU2134308C1 (ru) 1996-10-18 1999-08-10 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН Способ обработки титановых сплавов
IT1286276B1 (it) 1996-10-24 1998-07-08 Univ Bologna Metodo per la rimozione totale o parziale di pesticidi e/o fitofarmaci da liquidi alimentari e non mediante l'uso di derivati della
US5897830A (en) 1996-12-06 1999-04-27 Dynamet Technology P/M titanium composite casting
US5795413A (en) 1996-12-24 1998-08-18 General Electric Company Dual-property alpha-beta titanium alloy forgings
JP3959766B2 (ja) 1996-12-27 2007-08-15 大同特殊鋼株式会社 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法
US5954724A (en) 1997-03-27 1999-09-21 Davidson; James A. Titanium molybdenum hafnium alloys for medical implants and devices
US5980655A (en) 1997-04-10 1999-11-09 Oremet-Wah Chang Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom
JPH10306335A (ja) 1997-04-30 1998-11-17 Nkk Corp （α＋β）型チタン合金棒線材およびその製造方法
US6071360A (en) 1997-06-09 2000-06-06 The Boeing Company Controlled strain rate forming of thick titanium plate
JPH11223221A (ja) 1997-07-01 1999-08-17 Nippon Seiko Kk 転がり軸受
US6569270B2 (en) 1997-07-11 2003-05-27 Honeywell International Inc. Process for producing a metal article
NO312446B1 (no) 1997-09-24 2002-05-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Automatisk plateböyingssystem med bruk av höyfrekvent induksjonsoppvarming
FR2772790B1 (fr) 1997-12-18 2000-02-04 Snecma ALLIAGES INTERMETALLIQUES A BASE DE TITANE DU TYPE Ti2AlNb A HAUTE LIMITE D'ELASTICITE ET FORTE RESISTANCE AU FLUAGE
ES2324063T3 (es) * 1998-01-29 2009-07-29 Amino Corporation Aparato para conformado de materiales de lamina sin matriz.
KR19990074014A (ko) 1998-03-05 1999-10-05 신종계 선체 외판의 곡면가공 자동화 장치
US6258182B1 (en) 1998-03-05 2001-07-10 Memry Corporation Pseudoelastic β titanium alloy and uses therefor
EP0969109B1 (en) 1998-05-26 2006-10-11 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and process for production
US20010041148A1 (en) 1998-05-26 2001-11-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Alpha + beta type titanium alloy, process for producing titanium alloy, process for coil rolling, and process for producing cold-rolled coil of titanium alloy
US6632304B2 (en) 1998-05-28 2003-10-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Titanium alloy and production thereof
FR2779155B1 (fr) 1998-05-28 2004-10-29 Kobe Steel Ltd Alliage de titane et sa preparation
JP3417844B2 (ja) 1998-05-28 2003-06-16 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度Ｔｉ合金の製法
JP3452798B2 (ja) 1998-05-28 2003-09-29 株式会社神戸製鋼所 高強度β型Ｔｉ合金
JP2000153372A (ja) 1998-11-19 2000-06-06 Nkk Corp 施工性に優れた銅または銅合金クラッド鋼板の製造方法
US6409852B1 (en) 1999-01-07 2002-06-25 Jiin-Huey Chern Biocompatible low modulus titanium alloy for medical implant
US6143241A (en) 1999-02-09 2000-11-07 Chrysalis Technologies, Incorporated Method of manufacturing metallic products such as sheet by cold working and flash annealing
US6187045B1 (en) 1999-02-10 2001-02-13 Thomas K. Fehring Enhanced biocompatible implants and alloys
JP3268639B2 (ja) 1999-04-09 2002-03-25 独立行政法人産業技術総合研究所 強加工装置、強加工法並びに被強加工金属系材料
US6558273B2 (en) 1999-06-08 2003-05-06 K. K. Endo Seisakusho Method for manufacturing a golf club
US6402859B1 (en) 1999-09-10 2002-06-11 Terumo Corporation β-titanium alloy wire, method for its production and medical instruments made by said β-titanium alloy wire
US7024897B2 (en) 1999-09-24 2006-04-11 Hot Metal Gas Forming Intellectual Property, Inc. Method of forming a tubular blank into a structural component and die therefor
RU2172359C1 (ru) 1999-11-25 2001-08-20 Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него
US6387197B1 (en) 2000-01-11 2002-05-14 General Electric Company Titanium processing methods for ultrasonic noise reduction
US6332935B1 (en) 2000-03-24 2001-12-25 General Electric Company Processing of titanium-alloy billet for improved ultrasonic inspectability
US6399215B1 (en) 2000-03-28 2002-06-04 The Regents Of The University Of California Ultrafine-grained titanium for medical implants
JP3753608B2 (ja) * 2000-04-17 2006-03-08 株式会社日立製作所 逐次成形方法とその装置
US6532786B1 (en) * 2000-04-19 2003-03-18 D-J Engineering, Inc. Numerically controlled forming method
US6197129B1 (en) 2000-05-04 2001-03-06 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for producing ultrafine-grained materials using repetitive corrugation and straightening
US6484387B1 (en) 2000-06-07 2002-11-26 L. H. Carbide Corporation Progressive stamping die assembly having transversely movable die station and method of manufacturing a stack of laminae therewith
AT408889B (de) 2000-06-30 2002-03-25 Schoeller Bleckmann Oilfield T Korrosionsbeständiger werkstoff
RU2169782C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169204C1 (ru) 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
US6877349B2 (en) 2000-08-17 2005-04-12 Industrial Origami, Llc Method for precision bending of sheet of materials, slit sheets fabrication process
US6946039B1 (en) 2000-11-02 2005-09-20 Honeywell International Inc. Physical vapor deposition targets, and methods of fabricating metallic materials
US6384388B1 (en) 2000-11-17 2002-05-07 Meritor Suspension Systems Company Method of enhancing the bending process of a stabilizer bar
JP3742558B2 (ja) 2000-12-19 2006-02-08 新日本製鐵株式会社 高延性で板面内材質異方性の小さい一方向圧延チタン板およびその製造方法
US6539765B2 (en) 2001-03-28 2003-04-01 Gary Gates Rotary forging and quenching apparatus and method
US6536110B2 (en) 2001-04-17 2003-03-25 United Technologies Corporation Integrally bladed rotor airfoil fabrication and repair techniques
RU2203974C2 (ru) 2001-05-07 2003-05-10 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
DE10128199B4 (de) 2001-06-11 2007-07-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Vorrichtung zur Umformung von Metallblechen
RU2197555C1 (ru) 2001-07-11 2003-01-27 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Велес" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С ГОЛОВКАМИ ИЗ (α+β) ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
JP3934372B2 (ja) 2001-08-15 2007-06-20 株式会社神戸製鋼所 高強度および低ヤング率のβ型Ｔｉ合金並びにその製造方法
JP2003074566A (ja) 2001-08-31 2003-03-12 Nsk Ltd 転動装置
CN1159472C (zh) 2001-09-04 2004-07-28 北京航空材料研究院 钛合金准β锻造工艺
US6663501B2 (en) 2001-12-07 2003-12-16 Charlie C. Chen Macro-fiber process for manufacturing a face for a metal wood golf club
RU2004121454A (ru) 2001-12-14 2005-06-10 Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. (Us) Способ обработки бета титановых сплавов
JP3777130B2 (ja) * 2002-02-19 2006-05-24 本田技研工業株式会社 逐次成形装置
FR2836640B1 (fr) 2002-03-01 2004-09-10 Snecma Moteurs Produits minces en alliages de titane beta ou quasi beta fabrication par forgeage
RU2217260C1 (ru) * 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US6786985B2 (en) 2002-05-09 2004-09-07 Titanium Metals Corp. Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy
JP2003334633A (ja) 2002-05-16 2003-11-25 Daido Steel Co Ltd 段付き軸形状品の製造方法
US7410610B2 (en) 2002-06-14 2008-08-12 General Electric Company Method for producing a titanium metallic composition having titanium boride particles dispersed therein
US6918974B2 (en) 2002-08-26 2005-07-19 General Electric Company Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
JP4257581B2 (ja) 2002-09-20 2009-04-22 株式会社豊田中央研究所 チタン合金およびその製造方法
AU2003299073A1 (en) * 2002-09-30 2004-04-19 Zenji Horita Method of working metal, metal body obtained by the method and metal-containing ceramic body obtained by the method
US6932877B2 (en) 2002-10-31 2005-08-23 General Electric Company Quasi-isothermal forging of a nickel-base superalloy
AU2003295609A1 (en) 2002-11-15 2004-06-15 University Of Utah Integral titanium boride coatings on titanium surfaces and associated methods
US20040099350A1 (en) 2002-11-21 2004-05-27 Mantione John V. Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom
US20050145310A1 (en) 2003-12-24 2005-07-07 General Electric Company Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection
DE10303458A1 (de) * 2003-01-29 2004-08-19 Amino Corp., Fujinomiya Verfahren und Vorrichtung zum Formen dünner Metallbleche
JP4264754B2 (ja) 2003-03-20 2009-05-20 住友金属工業株式会社 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
JP4209233B2 (ja) * 2003-03-28 2009-01-14 株式会社日立製作所 逐次成形加工装置
JP3838216B2 (ja) 2003-04-25 2006-10-25 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
US7073559B2 (en) 2003-07-02 2006-07-11 Ati Properties, Inc. Method for producing metal fibers
US20040221929A1 (en) 2003-05-09 2004-11-11 Hebda John J. Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
JP4041774B2 (ja) 2003-06-05 2008-01-30 住友金属工業株式会社 β型チタン合金材の製造方法
US7785429B2 (en) 2003-06-10 2010-08-31 The Boeing Company Tough, high-strength titanium alloys; methods of heat treating titanium alloys
US7038426B2 (en) 2003-12-16 2006-05-02 The Boeing Company Method for prolonging the life of lithium ion batteries
US7837812B2 (en) 2004-05-21 2010-11-23 Ati Properties, Inc. Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US7449075B2 (en) 2004-06-28 2008-11-11 General Electric Company Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article
US7096596B2 (en) 2004-09-21 2006-08-29 Alltrade Tools Llc Tape measure device
US7360387B2 (en) 2005-01-31 2008-04-22 Showa Denko K.K. Upsetting method and upsetting apparatus
US20060243356A1 (en) 2005-02-02 2006-11-02 Yuusuke Oikawa Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof
TWI326713B (en) 2005-02-18 2010-07-01 Nippon Steel Corp Induction heating device for heating a traveling metal plate
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
WO2006110962A2 (en) 2005-04-22 2006-10-26 K.U.Leuven Research And Development Asymmetric incremental sheet forming system
RU2283889C1 (ru) 2005-05-16 2006-09-20 ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" Сплав на основе титана
DE102005027259B4 (de) 2005-06-13 2012-09-27 Daimler Ag Verfahren zur Herstellung von metallischen Bauteilen durch Halbwarm-Umformung
KR100677465B1 (ko) 2005-08-10 2007-02-07 이영화 판 굽힘용 장형 유도 가열기
US8337750B2 (en) 2005-09-13 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Titanium alloys including increased oxygen content and exhibiting improved mechanical properties
US7669452B2 (en) 2005-11-04 2010-03-02 Cyril Bath Company Titanium stretch forming apparatus and method
US7611592B2 (en) 2006-02-23 2009-11-03 Ati Properties, Inc. Methods of beta processing titanium alloys
JP5050199B2 (ja) * 2006-03-30 2012-10-17 国立大学法人電気通信大学 マグネシウム合金材料製造方法及び装置並びにマグネシウム合金材料
US7879286B2 (en) 2006-06-07 2011-02-01 Miracle Daniel B Method of producing high strength, high stiffness and high ductility titanium alloys
JP5187713B2 (ja) * 2006-06-09 2013-04-24 国立大学法人電気通信大学 金属材料の微細化加工方法
WO2008017257A1 (en) 2006-08-02 2008-02-14 Hangzhou Huitong Driving Chain Co., Ltd. A bended link plate and the method to making thereof
JP2008200730A (ja) * 2007-02-21 2008-09-04 Daido Steel Co Ltd Ｎｉ基耐熱合金の製造方法
US20080300552A1 (en) 2007-06-01 2008-12-04 Cichocki Frank R Thermal forming of refractory alloy surgical needles
CN100567534C (zh) 2007-06-19 2009-12-09 中国科学院金属研究所 一种高热强性、高热稳定性的高温钛合金的热加工和热处理方法
DE102007039998B4 (de) 2007-08-23 2014-05-22 Benteler Defense Gmbh & Co. Kg Panzerung für ein Fahrzeug
JP2009138218A (ja) * 2007-12-05 2009-06-25 Nissan Motor Co Ltd チタン合金部材及びチタン合金部材の製造方法
US8075714B2 (en) 2008-01-22 2011-12-13 Caterpillar Inc. Localized induction heating for residual stress optimization
DE102008014559A1 (de) 2008-03-15 2009-09-17 Elringklinger Ag Verfahren zum bereichsweisen Umformen einer aus einem Federstahlblech hergestellten Blechlage einer Flachdichtung sowie Einrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
WO2009142228A1 (ja) 2008-05-22 2009-11-26 住友金属工業株式会社 原子力用高強度Ni基合金管及びその製造方法
JP2009299110A (ja) 2008-06-11 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 断続切削性に優れた高強度α−β型チタン合金
JP5299610B2 (ja) 2008-06-12 2013-09-25 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ三元系合金材の製造方法
US8408039B2 (en) * 2008-10-07 2013-04-02 Northwestern University Microforming method and apparatus
US8578748B2 (en) * 2009-04-08 2013-11-12 The Boeing Company Reducing force needed to form a shape from a sheet metal
US8316687B2 (en) * 2009-08-12 2012-11-27 The Boeing Company Method for making a tool used to manufacture composite parts
CN101637789B (zh) 2009-08-18 2011-06-08 西安航天博诚新材料有限公司 一种电阻热张力矫直装置及矫直方法
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
DE102010009185A1 (de) 2010-02-24 2011-11-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Profilbauteil
CN102933331B (zh) 2010-05-17 2015-08-26 麦格纳国际公司 用于对具有低延展性的材料进行成形的方法和设备
US9255316B2 (en) 2010-07-19 2016-02-09 Ati Properties, Inc. Processing of α+β titanium alloys
US8499605B2 (en) 2010-07-28 2013-08-06 Ati Properties, Inc. Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium
US8613818B2 (en) 2010-09-15 2013-12-24 Ati Properties, Inc. Processing routes for titanium and titanium alloys
US9206497B2 (en) 2010-09-15 2015-12-08 Ati Properties, Inc. Methods for processing titanium alloys
US20120067100A1 (en) 2010-09-20 2012-03-22 Ati Properties, Inc. Elevated Temperature Forming Methods for Metallic Materials
US20120076686A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High strength alpha/beta titanium alloy
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US20120076611A1 (en) 2010-09-23 2012-03-29 Ati Properties, Inc. High Strength Alpha/Beta Titanium Alloy Fasteners and Fastener Stock
EP2703100B1 (en) 2011-04-25 2016-05-18 Hitachi Metals, Ltd. Fabrication method for stepped forged material
CN102212716B (zh) 2011-05-06 2013-03-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种低成本的α+β型钛合金
US8652400B2 (en) 2011-06-01 2014-02-18 Ati Properties, Inc. Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1876266A (zh) * 2005-06-07 2006-12-13 株式会社阿敏诺 薄板的成形方法以及装置
WO2012063504A1 (ja) * 2010-11-11 2012-05-18 国立大学法人 電気通信大学 難加工性金属材料を多軸鍛造処理する方法、それを実施する装置、および金属材料

Also Published As

Publication number Publication date
KR20150130961A (ko) 2015-11-24
RU2638139C2 (ru) 2017-12-11
US20140260492A1 (en) 2014-09-18
IL238922A (en) 2017-10-31
SG11201506161QA (en) 2015-10-29
EP2969296A2 (en) 2016-01-20
NZ708495A (en) 2019-07-26
ES2731557T3 (es) 2019-11-15
CA2892938A1 (en) 2014-09-25
KR102039770B1 (ko) 2019-11-01
WO2014149594A3 (en) 2014-11-13
US9050647B2 (en) 2015-06-09
CN105026070A (zh) 2015-11-04
MX2015006417A (es) 2015-08-14
UA115341C2 (uk) 2017-10-25
AU2014238036C1 (en) 2018-06-28
MX361840B (es) 2018-12-18
ZA201504106B (en) 2016-04-28
PL2969296T3 (pl) 2019-11-29
JP6342983B2 (ja) 2018-06-13
WO2014149594A2 (en) 2014-09-25
IL238922A0 (en) 2015-07-30
CA2892938C (en) 2020-03-24
EP2969296B1 (en) 2019-05-08
RU2015120762A (ru) 2017-04-20
AU2014238036B2 (en) 2017-11-30
JP2016512173A (ja) 2016-04-25
TR201911147T4 (tr) 2019-08-21
AU2014238036A1 (en) 2015-06-11
BR112015015438A2 (pt) 2017-07-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105026070B (zh) 用于难以锻造的、应变路径敏感的钛基和镍基合金的划分道次开模锻造
CN105026587B (zh) 热机械加工α-β钛合金
CN104797723B (zh) 用于加工钛合金的方法
CN103189530B (zh) 用于钛和钛合金的加工途径
US9206497B2 (en) Methods for processing titanium alloys
JP2016512173A5 (zh)
Zhang et al. Microstructure characterization of hot isostatic pressed Ti–6Al–4V alloy under uniaxial compression and post heat treatment
Kosaka et al. Superplasticity and Characterization of TIMETAL® 54M sheets
Park et al. An effective approach to produce a nanocrystalline Ni–Ti shape memory alloy without severe plastic deformation
Imayev et al. Principles of fabrication of bulk ultrafine-grained and nanostructured materials by multiple isothermal forging
RU2250806C1 (ru) Способ изготовления тонких листов из высокопрочных титановых сплавов
Zrník et al. Effect of preliminary treatment on grain refinement of medium carbon steel using ECAP at increased temperature
RU2224047C1 (ru) Способ изготовления листовых полуфабрикатов из титановых сплавов
Sakai et al. Mechanisms of ultrafine grain formation in severe plastic deformation
Świątoniowski et al. Analysis of forging process of the NiCrN superalloy for motor boat driving shaft
RU2439195C1 (ru) Способ обработки крупногабаритных заготовок из титановых сплавов
Ersöz Investigation of the hardness and microstructural properties of equal channel angular pressed 2024 aluminium alloy, after aging
Kashapov et al. Effect of the Cooling Rate on the Microstructure and Properties of a High-Temperature Titanium Pseudo-α Alloy during Solution Treatment Followed by Air Cooling
Valitov et al. Thermomechanical processing as an effective method of preparation of bulk and sheet semifinished products from nickel alloys with UFG and NC structures
Winter et al. On the effect of incremental forming on alpha phase precipitation and mechanical behavior of beta-Ti-10V-2Fe-3Al
Bańczerowski et al. Thermoplastic compression is a technique of pure titanium microstructure enhancement for biomedical applications
Salishchev et al. Production of Ti-6Al-4V sheets for low temperature superplastic forming
Mureşan et al. Thermomechanical Processing of some Heavy Alloys from the System W-Ni-Fe through Rotary Forging
EA016027B1 (ru) Способ формообразования поковки штифта эндопротеза тазобедренного сустава
WO2015169465A1 (de) Verfahren zur herstellung eines schmuckteiles

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
CB02 Change of applicant information

Address after: Delaware

Applicant after: ATI. Properties Inc.

Address before: oregon

Applicant before: ATI Properties, Inc.

COR Change of bibliographic data
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant