CN101516648B - 载重子午线轮胎 - Google Patents

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Abstract

一种载重子午线轮胎，其具有等于或小于50％的高宽比，其中，通过抑制胎面胎肩部处的外径增长提高了轮胎的耐不均匀磨损性和耐久性。在带束层(7)中，除最外带束帘布层(10)之外的带束帘布层(9)是在带束层帘线相对于轮胎周向保持10-70°的角度θ的情况下进行布置。最外带束帘布层(10)包括通过缠绕带状料件(11)而形成的螺旋缠绕帘布层(12)，带状料件(11)具有沿轮胎周向螺旋的钢丝帘线。最外带束帘布层(10)具有：主体部(10A)，其在位于轮胎赤道线相对侧的折返位置Po之间延伸；以及折叠部(10B)，其从折返位置Po朝向轮胎赤道线以U形形状折返。主体部(10A)的宽度CWa在胎面接地宽度TW的70-80％的范围内，并且折叠部(10B)具有的宽度CWb在5.0mm与宽度CWa的0.5倍之间。

Description

载重子午线轮胎
技术领域
本发明涉及一种具有等于或小于50％的高宽比的载重子午线轮胎，其中通过对带束层进行改型抑制了胎面胎肩区中的外径增长，由此提高了轮胎的耐磨损性和耐久性。
背景技术
在用于例如卡车和公共汽车的车辆的载重子午线轮胎中，如图7所示，设置在胎体径向外侧的带束层“a”通常包括具有钢丝带束层帘线的三或四个带束帘布层“b”。在传统的轮胎中，设置在径向最内侧的是带束层帘线以相对于轮胎赤道线成40°到70°的相对较大的角度布置的第一带束帘布层b1，而接下来设置在第一帘布层径向外侧的是带束层帘线以相对于轮胎赤道线成10°到35°的角度布置的第二带束帘布层和第三带束帘布层或者第二带束帘布层b2到第四带束帘布层b4。第二带束帘布层b2和第三带束帘布层b3层叠，使得第二帘布层中的带束层帘线与第三带束帘布层中的帘线交叉。通过这种布置，在第一带束帘布层b1与第二带束帘布层b2之间以及第二带束帘布层b2与第三带束帘布层b3之间形成带束层帘线相互交叉的三角形结构，由此增加了带束层刚度，从而通过环箍效应加强了胎面部(例如参见专利文献1)。
专利文献1：JP-A-08-244407
发明内容
本发明的技术问题
另一方面，随着高速公路的增加和高性能车辆的发展，从而使用低高宽比的轮胎作为载重轮胎的趋势增加，这是由于轮胎的截面高度对轮胎的截面宽度的高宽比(截面高度/截面宽度的比率)较低并由此使得操纵稳定性良好。但是，在低高宽比轮胎的情况下，特别是在具有等于或小于50％的高宽比的轮胎的情况下，由于胎面部很宽并且胎面轮廓较平，所以传统的带束层结构无法显示出充分的约束力。因此，由于离心力、接地/离地引起的反复变形、较高的内压等，于是发生所谓的外径增长，即：胎面部的外径从使用初期逐渐增加。特别是胎面胎肩区的外径增长非常大。因此，在胎面胎肩区中的接地压力不均匀地增加，从而导致不均匀的磨损，并且由于温度上升导致的橡胶劣化还使得从带束层的轴向外边缘开始发生脱离损坏(带束层边缘处的脱离)。
因此，本发明的目的是提供一种低高宽比的载重子午线轮胎，其具有至多50％的高宽比，其中有效地抑制了胎面胎肩区中的外径增长，从而提高了耐不均匀磨损性和耐久性。通过由螺旋缠绕帘布层形成的径向最外带束帘布层以及对其采用的折叠结构而实现该目的，在螺旋缠绕帘布层中钢丝帘线沿轮胎周向螺旋缠绕，在折叠结构中螺旋缠绕帘布层的两个轴向边缘部朝向轮胎赤道线返回。
本发明的技术方案
本发明提供一种载重子午线轮胎，其具有至多50％的高宽比并且包括：胎体，所述胎体从胎面部通过胎侧部延伸到胎圈部中的每个胎圈芯；以及带束层，所述带束层设置在胎面部的内部并位于胎体的径向外侧，其中：
所述带束层包括沿径向层叠的多个带束帘布层，其中除径向最外带束帘布层之外的带束帘布层的带束层帘线以相对于轮胎周向成10°到70°的角度θ布置，并且
所述径向最外带束帘布层由通过沿轮胎周向螺旋缠绕带状料件而形成的螺旋缠绕帘布层制成，带状料件包括顶覆橡胶和覆以顶覆橡胶的一个或多个钢丝带束层帘线，并且
所述径向最外带束帘布层具有：最外帘布层主体部，其从轮胎赤道线延伸到位于轮胎赤道线两侧的帘布层折返位置Po；以及最外帘布层折叠部，其在帘布层折返位置Po处朝向轮胎赤道线以U形形状折返并延伸到最外帘布层内侧位置Pi，其中
最外帘布层主体部的轴向宽度CWa是胎面接地宽度TW的70％到80％，并且每个最外帘布层折叠部的轴向宽度CWb至少为5.0mm并至多为最外帘布层主体部的轴向宽度CWa的0.5倍。
此处使用的术语“胎面接地宽度TW”意指当轮胎安装在标准轮辋上、充气至标准内压并且然后对这种处于标准内压状态中的轮胎加载常规负载时与平整表面接触的胎面接地区域的最大轴向宽度。术语“标准轮辋”指的是在轮胎基于的标准系统中对每种轮胎所限定的轮辋，并且例如是JATMA(日本汽车轮胎制造商协会)中的“标准轮辋(standard rim)”、在TRA(美国轮胎轮辋协会)中的“设计轮辋(Design Rim)”以及在ETRTO(欧洲轮胎轮辋技术组织)中的“测量轮辋(Measuring Rim)”。术语“标准内压”指的是在标准系统中对每种轮胎所限定的气压，并且例如是JATMA中的“最大气压(maximum air pressure)”、在TRA中的“不同冷充气压力下的轮胎负载极限(Tire Load Limits at Various ColdInflation Pressures)”表中记载的最大值、以及ETRTO中的“充气压力(Inflation Pressure)”。术语“标准负载”指的是在标准系统中对每种轮胎所限定的负载，并且例如是JATMA中的最大负载量(maximum loadcapacity)、在TRA中的“不同的冷充气压力下的轮胎负载限制”表中记载的最大值、以及ETRTO中的“负载量(Load Capacity)”。
在说明书中，除非另外注释，否则轮胎的各个部件或各个部分的“尺寸”指的是在上述的常规内压状态且无负载的情况下对轮胎进行测量的“尺寸”。
本发明的技术效果
在本发明的载重轮胎中，带束帘布层的径向最外带束帘布层由其中带束层帘线沿轮胎周向螺旋缠绕的螺旋缠绕帘布层形成，并且对螺旋缠绕帘布层采用了其中螺旋缠绕帘布层的两个轴向边缘部朝向轮胎赤道线折返的折叠结构。
根据本发明人的研究，在具有等于或大于700kPa的高内压和等于或小于的50％的低高宽比的载重子午线轮胎的情况下，仅通过由螺旋缠绕帘布层来形成最外带束帘布层无法获得充分的约束带束层边缘部的力，从而无法在良好平衡的状态下防止外径增长。因此，构想在胎面胎肩部中设置两层螺旋缠绕帘布层。但是，在螺旋缠绕帘布层的两个轴向边缘作用有很大的张力。由于带束层帘线终止于螺旋缠绕帘布层的缠绕初始圈或缠绕最末圈中的缠绕起始部或缠绕终止部处，因此缠绕起始部和缠绕终止部的强度很弱。因此，即使采用两层结构，当缠绕起始部或缠绕终止部位于螺旋缠绕帘布层的轴向外边缘处时，由于帘线终止于螺旋缠绕帘布层的轴向外边缘处，所以在缠绕起始部或缠绕终止部处产生的应变会导致例如帘线断裂的损坏。
但是，在本发明中，由于对螺旋缠绕帘布层采用了折叠结构，所以可防止螺旋缠绕的缠绕起始部或缠绕终止部位于螺旋缠绕帘布层的轴向边缘处。即，带束层帘线在不终止于螺旋缠绕帘布层的轴向边缘——即折返位置——的情况下沿轮胎周向连续地延伸。因此，即使在具有等于或小于50％的高宽比的载重子午线轮胎中，也可以有效地防止胎面胎肩部的外径增长，从而改善了耐不均匀磨损性。另外，还可以防止螺旋缠绕帘布层的轴向边缘处的帘线断裂以及由接地压力增大引起的温度升高所导致的带束层边缘脱离，从而改善了耐久性。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式的载重子午线轮胎的横截面图；
图2是以放大的形式示出图1中轮胎的胎面部的一部分的横截面图；
图3是图示带束帘布层的帘线布置的视图；
图4(A)和图4(B)是图示缠绕带状料件的方式的视图；
图5是示出螺旋缠绕帘布层的带束层帘线的负载-伸长率曲线的图表；
图6是图示带状料件的立体图；以及
图7是图示传统轮胎中的带束帘布层的帘线布置的视图。
附图标记说明
2.胎面部
3.胎侧部
4.胎圈部
5.胎圈芯
6.胎体
7.带束层
9A.第一带束帘布层
9B.第二带束帘布层
9C.第三带束帘布层
9D.第四带束帘布层
10.最外带束帘布层
10A.最外帘布层主体部
10B.最外帘布层折叠部
11.带状料件
12.螺旋缠绕帘布层
具体实施方式
现在将参照附图来解释本发明的实施方式。
如图1所示，载重子午线轮胎1是高宽比减小到50％或更小的低高宽比轮胎，高宽比是轮胎的截面高度对轮胎的截面宽度的比率(轮胎截面高度/轮胎截面宽度)，并且载重子午线轮胎1至少包括：胎体6，其从胎面部2通过胎侧部3延伸到相对的胎圈部4中的每个胎圈芯5；以及带束层7，其设置在胎面部2的内部并位于胎体6的径向外侧。
胎体6包括至少一个胎体帘布层6A(在本实施方式中为一个胎体帘布层)，其中胎体帘线以相对于轮胎周向例如75°到90°的角度设置。胎体帘布层6A包括：帘布层主部6a，其在胎圈芯5、5之间延伸；以及帘布层反包部6b，其从主部6a的两端延伸并围绕胎圈芯5从轮胎的轴向内侧至轮胎的轴向外侧反包。在帘布层主部6a与每个帘布层反包部6b之间设有用于胎圈补强的胎圈三角胶8，其具有从胎圈芯5径向向外延伸的三角形横截面。优选地将钢丝帘线作为胎体帘线，但是根据情况也可以使用例如芳香族聚酰胺、尼龙、人造纤维和聚酯帘线的有机纤维帘线。
在本实施方式中示出的胎圈三角胶8具有包括径向内侧三角胶部8A和径向外侧三角胶部8B的两层结构，径向内侧三角胶部8A由具有80到95的硬度的硬质橡胶制成，径向外侧三角胶部8B由具有40到60的硬度的软质橡胶制成。胎圈三角胶8的从胎圈基线BL到其顶端的高度HI是轮胎截面高度HO的35％到50％。通过这种胎圈三角胶，提高了轮胎的侧面刚度从而改善了操纵稳定性，同时抑制了在其顶端处发生损坏。
带束层7包括沿径向接连层叠的多个带束帘布层，并且其中使用钢丝帘线作为带束层帘线。除设置在带束层径向最外侧的最外带束帘布层10之外的带束帘布层9以如下方式设置，即：使带束层帘线以相对于轮胎周向成10°到70°的角度θ定向。
在本实施方式中图示出带束层7，其中以从轮胎的径向内侧朝向径向外侧的顺序接连地层叠第一带束帘布层到第五带束帘布层9A-9D和10。
其中，如图3所示，第一带束帘布层9A设置在带束层的径向最内侧，使得带束层帘线以相对于轮胎周向成40°到70°的角度θ1定位。第二带束帘布层9B设置在第一带束帘布层9A的径向外表面上，使得带束层帘线以小于角度θ1并相对于轮胎周向成10°到45°的范围内的角度θ2定位。第三带束帘布层9C设置在第二带束帘布层9B的径向外表面上，在帘线的倾斜方向与第二带束帘布层9B的帘线的倾斜方向相反的条件下，使得带束层帘线以小于角度θ1并相对于轮胎周向成10°到45°的范围内的角度θ3定位。第四带束帘布层9D设置在第三带束帘布层9C的径向外侧，使得与第三带束帘布层9C的帘线的倾斜方向相同的带束层帘线以小于角度θ1并相对于轮胎周向成10°到45°的范围内的角度θ4定位。
第二带束帘布层9B的轴向宽度BW2和第三带束帘布层9C的轴向宽度BW3分别在胎面接地宽度TW的85％到98％的范围内。在本实施方式中，如图2所示，第二带束帘布层9B在五个带束帘布层9A-9D和10之中具有最大的宽度。在这种情况下，优选地，宽度BW2和BW3之间的差值“BW2-BW3”至少为14mm，换句话说，第二带束帘布层9B的轴向外边缘和第三带束帘布层9C的轴向外边缘彼此分隔至少7mm的轴向距离L1，由此可以缓解应力集中于第二带束帘布层9B和第三带束帘布层9C的外边缘。
如果宽度BW2和BW3小于胎面接地宽度TW的85％，则胎面胎肩部中的胎面刚度不足并由此无法获得极好的操纵稳定性。如果宽度BW2和BW3大于98％，则带束帘布层9B和9C的轴向外边缘与胎肩表面之间的间隔非常小，所以易于发生始于外边缘的开裂损坏。出于相同原因，优选地，第一带束帘布层9A的轴向宽度BW1在胎面接地宽度TW的85％到98％的范围内。第四带束帘布层9D在五个带束帘布层9A至9D和10之中具有最小的宽度BW4，并作为缓冲层用以保护第一带束帘布层9A到第三带束帘布层9C以及胎体6免受外部伤害。根据情况可以省略第四带束帘布层9D。
第五带束帘布层10——即，径向最外带束帘布层10——形成为螺旋缠绕帘布层12，螺旋缠绕帘布层12通过沿周向螺旋缠绕带状料件11(图6所示)的方式布置，在带状料件11中，作为带束层帘线10c的单个或多个钢丝帘线——例如3到10个带束层帘线10c——覆以顶覆橡胶G。因此，在最外带束帘布层10中，带束层帘线10c以相对于周向大致成0°的角度布置。以相邻缠绕的料件11的侧边缘11e彼此接触或彼此分隔的方式缠绕带状料件11。带状料件11的宽度SW小于后面提到的最外带束帘布层10的帘布层折叠部10B的轴向宽度CWb。通常，宽度SW是从2mm到35mm。
如图3所示，最外带束帘布层10形成为折叠结构，从而使其包括：最外帘布层主体部10A，其从轮胎赤道线C延伸到位于轮胎赤道线C两侧的帘布层折返位置Po；以及最外帘布层折叠部10B、10B，其在帘布层折返位置Po处朝向轮胎赤道线C以U形形状折返并延伸到最外帘布层内侧位置Pi。
重要的是，带状料件11的螺旋缠绕起始边缘Es和螺旋缠绕终止边缘Ee不位于最外帘布层折返位置Po处。为此，在本实施方式中，如图4(A)所示，以如下的顺序螺旋地缠绕单个带状料件11，即：从“一侧的最外帘布层内侧位置Pi1”到“一侧的最外帘布层折返位置Po1”、然后到“另一侧的最外帘布层折返位置Po2”、并且最后到“另一侧的最外帘布层内侧位置Pi2”，由此，起始边缘Es和终止边缘Ee可以分别位于一侧的帘布层内侧位置Pi1和另一侧的帘布层内侧位置Pi2处。在这种情况下，一侧的最外帘布层折叠部10B1在最外帘布层主体部10A的径向内侧折返，而另一侧的最外帘布层折叠部10B2在最外帘布层主体部10A的径向外侧折返。
另外，如图4(B)所示，也可以使用两个带状料件11、11形成螺旋缠绕帘布层12。在这种情况下，每个料件11从“轮胎赤道线C”到“最外帘布层折返位置Po”、并然后到“最外帘布层内侧位置Pi”螺旋地缠绕，由此，起始边缘Es和终止边缘Ee可分别位于轮胎赤道线C处和帘布层内侧位置Pi处。因此，一侧的最外帘布层折叠部10B1和另一侧的最外帘布层折叠部10B2在最外帘布层主体部10A的径向外侧折返。
在如此构造的带束层7中，最外带束帘布层10由通过螺旋地缠绕带状料件11进行布置的螺旋缠绕帘布层12制成，并具有螺旋缠绕帘布层12的两个边缘部朝向轮胎赤道线折返的折叠结构。因此，可以通过最外带束帘布层10的帘布层主体部10A和帘布层折叠部10B的两层结构来改善在胎面胎肩区处缺乏约束力的带束层，从而在较宽的范围上发挥极好的环箍效应。因此，可以均匀地抑制胎面部的外径增长，此外，可以防止带束层边缘脱离以及由外径增长所引起的不均匀磨损的发生。另外，由于螺旋缠绕帘布层12形成为具有折叠结构，所以，带束层帘线10c在螺旋缠绕帘布层12的轴向边缘处——最外帘布层折返位置Po——沿轮胎周向连续地延伸而不会在该处终止。因此，与仅将两个带束帘布层层叠的情况相比，可以防止例如带束层帘线在帘布层折返位置Po处断裂的带束层损坏的发生，并可以全面地改善耐久性。
为了实现这些效果，需使最外帘布层主体部10A的轴向宽度CWa为胎面接地宽度TW的70％到80％，并且每个最外帘布层折叠部10B的轴向宽度CWb至少为5.0mm并至多为主体部10A的轴向宽度CWa的0.5倍。
如果最外帘布层主体部10A的宽度CWa小于胎面接地宽度TW的70％，则无法在整个胎面接地表面上充分显示环箍效应，并且因此，无法抑制胎面胎肩部处的外径增长。如果宽度CWa大于胎面接地宽度TW的80％，则作用于帘布层折返位置Po处的张力过大，所以易于发生螺旋缠绕帘布层12的帘线断裂。
如果最外帘布层折叠部10B的宽度CWb小于5mm，则无法充分获得由折叠结构所产生的效果，所以无法充分地抑制外径增长，另外，易于发生螺旋缠绕帘布层12的帘线断裂。如果宽度CWb大于主体部10A的轴向宽度CWa的0.5倍，则帘布层折叠部10B重叠，从而在轮胎赤道线侧形成三层结构。因此，破坏了约束力的平衡，从而劣化了耐不均匀磨损性，并且也不利于生产成本和生产效率。因此，优选地，宽度CWb至少为15mm，尤其至少为30mm。而且，宽度CWa大于带状料件11的宽度SW。
在带束层7额外地具有第四带束帘布层9D的情况下，则设置第四带束帘布层9D使其两个轴向边缘位于最外帘布层内侧位置Pi的轴向内侧，由此，可以减小由最外帘布层折叠部10B所引起的带束层7的厚度变化。
使用钢丝帘线作为螺旋缠绕帘布层12的带束层帘线10c，由于无法充分地确保硫化延展，因此易于引起成型失败。因此优选地，使用具有两个弹性段的帘线作为带束层帘线10c，从而如图5所示，在帘线的负载-伸长率曲线“f”中，其具有在坐标原点O与转折点P之间的低弹性段f1以及在转折点P以上的高弹性段f2。这种特性是通过从包括至少一个成形钢丝的多个钢丝所制备的带束层帘线10c所获得，所述成形钢丝是波形(包括锯齿形)、螺旋形等的形式。转折点P限定为：曲线“f”与从交点PO引出到曲线f的法线的交点，交点PO是低弹性段曲线f1的延长线和高弹性段曲线f2的延长线的交点。优选地，转折点P处的伸长率在2.0％到3.0％的范围内，并且在转折点P处的负载在30N到200N的范围内，由此，可以充分地确保硫化延展。优选地，螺旋缠绕帘布层12具有如下物理特性，即：使帘布层12中的带束层帘线10c的拉伸断裂强度E为1,830N到3,830N，并且帘布层强度S——拉伸断裂强度E乘以帘布层12的每5cm宽度的帘线数目Nc的乘积(S＝E×Nc)——为50,500N到78,500N。如果拉伸断裂强度E和帘布层强度S小于上述范围，则螺旋缠绕帘布层的强度不足并且在最外帘布层折返位置Po处易于发生帘线断裂。
采用具有上述结构的带束层易于导致从螺旋缠绕帘布层12轴向向外伸出的第二带束帘布层9B和第三带束帘布层9C的轴向外边缘部处的帘线末端松脱(带束层边缘脱离)。因此，在本实施方式中，如图2所示，在第二带束帘布层9B的轴向外边缘部与第三带束帘布层9C的轴向外边缘部之间插入保护橡胶层15，使得第三带束帘布层9C的边缘部与第二带束帘布层9B的边缘部分隔3.0mm到4.5mm的距离L2。每个保护橡胶层15由具有6.0MPa到12.0MPa的复弹性模量E＊1的低弹性橡胶制成。如果距离L2小于3.0mm或者如果复弹性模量E＊1超过12.0MPa，则保护橡胶层15缓和集中于第二带束帘布层9B和第三带束帘布层9C的边缘部处的剪切力的效果较差，并且无法防止在带束层边缘部处的帘线末端松脱。另一方面，如果距离L2大于4.5mm或者如果复弹性模量E＊1小于6.0MPa，则帘线末端的移动变大，从而易于发生帘线末端松脱。
第一带束帘布层9A和第二带束帘布层9B的轴向外边缘部与胎体6分离，并且它们之间的距离朝向轮胎的轴向外侧逐渐增加。优选地，为了抑制在带束帘布层9A和带束帘布层9B的边缘处发生损坏，在带束帘布层和胎体之间的每个间隙J中设置具有近似三角形横截面的缓冲橡胶16。缓冲橡胶16具有2.0MPa到5.0MPa的复弹性模量E＊2并满足E＊2＜E＊1的关系。
虽然已经参照附图描述了本发明的优选实施方式，但是并不意味着本发明仅限于这些实施方式，而是可以进行各种变化和改型。
实施例
具有尺寸435/45R22.5和图1所示结构的低高宽比载重子午线轮胎基于表1中所示的规格制造，并且测试和评估轮胎的外径增长、耐不均匀磨损性以及耐久性(带束层边缘脱离、带束层帘线断裂)。结果在表1中示出。
在实施例和比较例中，它们的带束层帘线角度相同，并且第一带束帘布层的帘线角度θ1为+50°，第二带束帘布层的帘线角度θ2为+18°，第三带束帘布层的帘线角度θ3为-18°，以及第四带束帘布层的帘线角度θ4为-18°。在螺旋缠绕帘布层中，带束层帘线的拉伸断裂强度E为2,830N，帘布层强度为64,524N。另外，关于螺旋缠绕帘布层中的带束层帘线，在其负载-伸长率曲线的转折点处的伸长率为2.3％以及负载为30N到200N。保护橡胶层的复弹性模量E＊1为10.3MPa，以及缓冲橡胶的复弹性模量E＊2为9.3MPa。
<外径增长>
使用转鼓试验机，使轮胎在轮辋22.5×14.00、内压900kPa、负载41.68kN和速度40km/小时的条件下行驶25小时。在行驶之后，在胎面上测量轮胎的外径增长，并得到最大值。
<耐不均匀磨损性>
将每个轮胎安装在轮辋(尺寸：22.5×14.00)上、充气至900kPa的内压、附装到2-D·4测试车辆的所有车轮并在包括高速公路、城镇道路以及山路的道路上总计行驶10,000km。在行驶之后测量胎肩沟槽的深度。结果以基于比较实施例1的结果为100的指数示出。值越大，则耐不均匀磨损性越好。
<带束层边缘脱离>
在用于测量耐不均匀磨损性的行驶测试之后，拆除轮胎，并观察是否存在带束层边缘脱离。在观察到带束边缘脱离的情况下，测量脱离的长度。
<带束层帘线的断裂>
在用于测量耐不均匀磨损性的行驶测试之后，拆除轮胎，并观察螺旋缠绕帘布层的边缘部中是否存在帘线断裂。
Figure G2007800348319D00111
从表中看出，实施例的轮胎可以抑制外径增长并具有改善的耐不均匀磨损性和耐久性。

Claims (9)

1.一种载重子午线轮胎，其具有至多50％的高宽比并包括：胎体，所述胎体从胎面部通过胎侧部延伸到胎圈部中的每个胎圈芯；以及带束层，所述带束层设置在所述胎面部的内部并位于所述胎体的径向外侧，其中：
所述带束层包括沿径向层叠的多个带束帘布层，其中除径向最外带束帘布层之外的所述带束帘布层的带束层帘线以相对于轮胎周向成10°到70°的角度θ布置，并且
所述径向最外带束帘布层由通过沿轮胎周向螺旋缠绕带状料件而形成的螺旋缠绕帘布层制成，所述带状料件包括顶覆橡胶和覆以所述顶覆橡胶的一个或多个钢丝带束层帘线，并且
所述径向最外带束帘布层具有：最外帘布层主体部，所述最外帘布层主体部从轮胎赤道线延伸到位于所述轮胎赤道线两侧的帘布层折返位置Po；以及最外帘布层折叠部，所述最外帘布层折叠部在所述帘布层折返位置Po处朝向所述轮胎赤道线以U形形状折返并延伸到最外帘布层内侧位置Pi，其中
所述最外帘布层主体部的轴向宽度CWa是胎面接地宽度TW的70％到80％，并且每个所述最外帘布层折叠部的轴向宽度CWb至少为5.0mm并至多为所述最外帘布层主体部的轴向宽度CWa的0.5倍。
2.如权利要求1所述的载重子午线轮胎，其中，所述帘布层折叠部中的一个在所述帘布层主体部的径向内侧折返，而所述帘布层折叠部中的另一个在所述帘布层主体部的径向外侧折返。
3.如权利要求1所述的载重子午线轮胎，其中，所述最外帘布层主体部的轴向宽度CWa大于所述带状料件的宽度SW。
4.如权利要求1所述的载重子午线轮胎，其中，除所述径向最外带束帘布层之外的所述带束帘布层包括：第一带束帘布层，所述第一带束帘布层设置在径向最内侧，在所述第一带束帘布层中，带束层帘线以相对于轮胎周向成40°到70°的角度θ1布置；第二带束帘布层，所述第二带束帘布层设置在所述第一带束帘布层的径向外侧，在所述第二带束帘布层中，带束层帘线以小于所述角度θ1并相对于轮胎周向成10°到45°的范围内的角度θ2布置；以及第三带束帘布层，所述第三带束帘布层设置在所述第二带束帘布层的径向外侧，在所述第三带束帘布层中，与所述第二带束帘布层的带束层帘线的倾斜方向相反的带束层帘线以小于所述角度θ1并相对于轮胎周向成10°到45°的范围内的角度θ3布置，并且所述第二带束帘布层的轴向宽度BW2和所述第三带束帘布层的轴向宽度BW3是所述胎面接地宽度TW的85％到98％。
5.如权利要求4所述的载重子午线轮胎，其中，所述第二带束帘布层的轴向外边缘和所述第三带束帘布层的轴向外边缘沿轮胎轴向彼此分隔至少7.0mm的距离。
6.如权利要求4所述的载重子午线轮胎，其中，所述带束层还包括第四带束帘布层，所述第四带束帘布层位于所述第三带束帘布层与所述最外帘布层主体部之间，并且所述第四带束帘布层的轴向外边缘位于所述最外帘布层内侧位置Pi的轴向内侧。
7.如权利要求1到6中任一项所述的载重子午线轮胎，其中，所述最外带束帘布层中的带束层帘线具有1,830N到3,830N的拉伸断裂强度E，并且所述最外带束帘布层具有50,500N到78,500N的帘布层强度S，其中所述帘布层强度S是所述拉伸断裂强度E乘以所述最外带束帘布层的每5cm宽度的帘线数目Nc的乘积(S＝E×Nc)。
8.如权利要求1到6中任一项所述的载重子午线轮胎，其中，所述最外带束帘布层的带束层帘线表现出如下的负载-伸长率曲线：所述负载-伸长率曲线具有在坐标原点与转折点之间的低弹性段以及在所述转折点以上的高弹性段，并且所述转折点处的伸长率为2.0％到3.0％以及在所述转折点处的负载为30N到200N。
9.如权利要求1到6中任一项所述的载重子午线轮胎，其中，所述带状料件的宽度SW小于每个所述最外帘布层折叠部的轴向宽度CWb。
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