KR20090075791A - 중하중용 레디얼 타이어 - Google Patents

중하중용 레디얼 타이어 Download PDF

Info

Publication number
KR20090075791A
KR20090075791A KR1020097002326A KR20097002326A KR20090075791A KR 20090075791 A KR20090075791 A KR 20090075791A KR 1020097002326 A KR1020097002326 A KR 1020097002326A KR 20097002326 A KR20097002326 A KR 20097002326A KR 20090075791 A KR20090075791 A KR 20090075791A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
ply
belt
outermost
tire
width
Prior art date
Application number
KR1020097002326A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101375905B1 (ko
Inventor
아키라 만노
Original Assignee
스미도모 고무 고교 가부시기가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 스미도모 고무 고교 가부시기가이샤 filed Critical 스미도모 고무 고교 가부시기가이샤
Publication of KR20090075791A publication Critical patent/KR20090075791A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101375905B1 publication Critical patent/KR101375905B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/26—Folded plies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/1835—Rubber strips or cushions at the belt edges
    • B60C9/185—Rubber strips or cushions at the belt edges between adjacent or radially below the belt plies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
    • B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
    • B60C9/2006—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords consisting of steel cord plies only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
    • B60C9/22—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
    • B60C9/22—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre
    • B60C9/2204—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre obtained by circumferentially narrow strip winding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/28—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers characterised by the belt or breaker dimensions or curvature relative to carcass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/1835—Rubber strips or cushions at the belt edges
    • B60C2009/1842—Width or thickness of the strips or cushions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
    • B60C9/22—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre
    • B60C9/2204—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre obtained by circumferentially narrow strip winding
    • B60C2009/2209—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre obtained by circumferentially narrow strip winding characterised by tension of the cord during winding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C2200/00—Tyres specially adapted for particular applications
    • B60C2200/06—Tyres specially adapted for particular applications for heavy duty vehicles

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Tires In General (AREA)

Abstract

본 발명에 따르면, 편평율이 50% 이하이고 트레드 숄더부에서의 외경 성장을 억제하여 내편마모성 및 내구성을 향상시킨 중하중용 레디얼 타이어로서, 벨트층(7)은 반경방향 최외측 벨트 플라이(10)를 포함하고, 최외측 벨트 플라이(10)를 제외한 벨트 플라이(9)의 벨트 코드가 타이어의 원주방향에 대하여 10 내지 70°의 각도 θ로 배치되어 있으며, 최외측 벨트 플라이(10)는 스틸 코드를 구비하는 리본형 스트립(11)이 원주방향으로 나선형으로 권취되어 있는 나선 권취 플라이(12)로 만들어지며, 최외측 벨트 플라이(10)는 타이어 적도선의 양측에 위치하는 플라이 절첩 위치(Po) 사이에서 연장되는 본체부(10A)와, 플라이 절첩 위치(Po)에서 타이어 적도선을 향해 U자 모양으로 절첩되는 절첩부(10B)를 구비하고, 본체부(10A)의 폭(CWa)은 트레드 접지폭(TW)의 70 내지 80%이며, 각 절첩부(10B)의 폭(CWb)은 5.0 ㎜ 이상이고 본체부의 폭(CWa)의 0.5배 이하인 중하중용 레디얼 타이어가 제공된다.

Description

중하중용 레디얼 타이어{HEAVY DUTY RADIAL TIRE}
본 발명은, 편평율이 50% 이하이고 트레드 숄더 영역에서의 외경 성장을 벨트층의 변경에 의해 억제하여 타이어의 내편마모성 및 내구성을 향상시킨 중하중용 레디얼 타이어에 관한 것이다.
트럭 및 버스 등과 같은 차량에 사용되는 중하중용 레디얼 타이어에서는, 도 7에 도시된 바와 같이, 카카스(carcass)의 반경방향 외측에 배치되는 벨트층(a)이, 대개 스틸 벨트 코드를 이용한 3 또는 4장의 벨트 플라이(belt ply)로 구성된다. 종래의 타이어에서는, 타이어 적도선에 대하여 40 내지 70°의 비교적 큰 각도로 배치된 벨트 코드를 이용한 제1 벨트 플라이(b1)가 반경방향 최내측에 배치되고, 타이어 적도선에 대하여 10 내지 35°의 각도로 배치된 벨트 코드를 이용한 제2 및 제3의 벨트 플라이 혹은 제2 내지 제4의 벨트 플라이(b2-b4)가 후속하여 제1 벨트 플라이의 반경방향 외측에 배치된다. 제2 벨트 플라이(b2)의 벨트 코드와 제3 벨트 플라이(b3)의 벨트 코드가 교차하도록, 제2 벨트 플라이(b2)와 제3 벨트 플라이(b3)가 적층된다. 이와 같이 구성함으로써, 제1 벨트 플라이(b1)와 제2 벨트 플라이(b2)의 사이 및 제2 벨트 플라이(b2)와 제3 벨트 플라이(b3)의 사이에서 벨트 코드가 서로 교차하는 삼각 구조가 형성되고, 이에 의해 벨트 강성이 증대되어 테 두리 효과(hoop effect)를 통해 트레드부가 보강된다(예컨대 특허문헌 1 참조).
특허문헌 1 : 일본 특허 공개 평성 제08-244407호 공보
발명이 해결하고자 하는 과제
한편, 고속도로가 증가하고 고성능 차량이 발달함에 따라, 타이어의 단면 폭에 대한 타이어의 단면 높이의 비(타이어 단면 높이/타이어 단면 폭)인 편평율이 낮고 그에 따라 조향 안정성이 우수하다는 이유로, 편평율이 낮은 타이어를 중하중용 타이어로서 사용하는 경우가 점점 늘어나고 있다. 그러나, 편평율이 낮은 타이어의 경우, 특히 편평율이 50% 이하인 타이어의 경우, 트레드부가 넓고 트레드 윤곽이 평평하므로, 종래의 벨트 구조는 충분한 구속력을 나타낼 수 없다. 따라서, 원심력, 접지/해제에 의한 반복 변형, 높은 내부 압력 등에 기인하여, 트레드부의 외경이 사용 초기에서부터 점차 증대되는 소위 외경 성장이 발생한다. 특히, 외경 성장은 트레드 숄더 영역에서 커진다. 그 결과, 접지압이 트레드 숄더 영역에서 불균일하게 커져서 편마모를 초래하고, 벨트층의 축방향의 외측 가장자리를 기점으로 한 박리 손상(벨트 가장자리에서의 박리)도 또한 온도 상승에 기인한 고무의 열화에 의해 발생한다.
따라서, 본 발명의 목적은, 편평율이 50% 이하이고 트레드 숄더 영역에서의 외경 성장을 효과적으로 억제하여 타이어의 내편마모성 및 내구성을 향상시킨 편평율이 낮은 중하중용 레디얼 타이어를 제공하는 것이다. 이러한 목적은, 스틸 코드가 타이어의 원주방향으로 나선형으로 권취된 나선 권취 플라이로 반경방향 최외측 벨트 플라이를 형성하고, 상기 나선 권취 플라이의 축방향 양측 가장자리부가 타이어 적도선을 향해 접혀 있는 절첩 구조를 상기 최외측 벨트 플라이에 채용하는 것에 의해 달성된다.
과제를 해결하기 위한 수단
본 발명은, 편평율이 50% 이하이고, 트레드부로부터 사이드월부를 거쳐서 비드부의 각 비드 코어에 이르는 카카스와, 트레드부의 내측 및 카카스의 반경방향 외측에 배치된 벨트층을 구비하는 중하중용 레디얼 타이어로서,
상기 벨트층은, 반경방향 최외측 벨트 플라이를 제외한 벨트 플라이들의 벨트 코드가 타이어의 원주방향에 대하여 10 내지 70°의 각도 θ로 배치되어 있는 반경방향으로 적층된 복수의 벨트 플라이를 포함하고,
상기 반경방향 최외측 벨트 플라이는, 토핑 고무와 이 토핑 고무로 피복된 단수 혹은 복수의 스틸 벨트 코드를 구비하는 리본형 스트립을 타이어의 원주방향으로 나선형으로 권취하는 것에 의해 형성되는 나선 권취 플라이로 만들어지며,
상기 반경방향 최외측 벨트 플라이는, 타이어 적도선으로부터 타이어 적도선의 양측에 위치하는 플라이 절첩 위치(Po)까지 연장되는 최외측 플라이 본체부와, 플라이 절첩 위치(Po)에서 타이어 적도선을 향해 U자 모양으로 절첩되어 최외측 플라이 내측 위치(Pi)까지 연장되는 최외측 플라이 절첩부를 구비하고,
최외측 플라이 본체부의 축방향 폭(CWa)은 트레드 접지폭(TW)의 70 내지 80%이며, 각 최외측 플라이 절첩부의 축방향 폭(CWb)은 적어도 5.0 ㎜이고 최외측 플라이 본체부의 축방향 폭(CWa)의 0.5배 이하인 것인 중하중용 레디얼 타이어를 제공한다.
본원에 사용된 용어 "트레드 접지폭(TW)"은, 타이어를 정규 림에 장착하고 정규 내압으로 팽창시키며 그 후에 이러한 정규 내압 상태의 타이어에 정규 하중을 걸었을 때, 평면에 접촉하는 트레드의 접지 면적의 축방향 최대 폭을 의미한다. 용어 "정규 림"은, 타이어가 기초로 하고 있는 규격 체계에서 모든 타이어에 대해 정해져 있는 림을 의미하며, 예컨대 JATMA에서는 "표준 림"이고, TRA에서는 "디자인 림(Design Rim)"이며, 그리고 ETRTO에서는 "측정 림(Measuring Rim)"이다. 용어 "정규 내압"은, 규격 체계에서 모든 타이어에 대해 정해져 있는 공기압을 의미하며, 예컨대 JATMA에서는 "최대 공기압"이고, TRA에서는 "다양한 저온 팽창압에서의 타이어 하중 한계(Tire Load Limits at Various Cold Inflation Pressures)"라는 표에 기재된 최대값이며, 그리고 ETRTO에서는 "팽창압(Inflation Pressure)"이다. 용어 "정규 하중"은, 규격 체계에서 모든 타이어에 대해 정해져 있는 하중을 의미하며, 예컨대 JATMA에서는 "최대 하중 능력"이고, TRA에서는 "다양한 저온 팽창압에서의 타이어 하중 한계"라는 표에 기재된 최대값이며, 그리고 ETRTO에서는 "하중 능력(Load Capacity)"이다.
본 명세서에서, 타이어의 각 부품 혹은 부분의 "치수"는, 별도의 언급이 없는 한, 무부하 조건하에 있는 전술한 정규 내압 상태의 타이어에 대해 측정한 치수를 의미한다.
발명의 효과
본 발명의 중하중용 타이어에서는, 벨트 플라이들 중 반경방향 최외측 벨트 플라이를 벨트 코드가 타이어의 원주방향으로 나선형으로 권취된 나선 권취 플라이로 형성하고, 이 나선 권취 플라이의 축방향 양측 가장자리부가 타이어 적도선을 향해 접혀 있는 절첩 구조를 상기 나선 권취 플라이에 채용한다.
본 발명의 발명자의 연구에 따르면, 700 kPa 이상의 높은 내압과 50% 이하의 낮은 편평율을 갖는 중하중용 레디얼 타이어의 경우, 단지 최외측 벨트 플라이를 나선 권취 플라이로 형성하는 것만으로는 벨트 가장자리부의 구속력이 충분하게 확보되지 않으므로, 외경 성장이 밸런스 좋게 방지될 수 없다. 따라서, 트레드 숄더부에 나선 권취 플라이를 2층으로 배치하는 것이 안출되었다. 그러나, 나선 권취 플라이의 축방향 양측 가장자리에는 큰 인장력이 작용한다. 나선 권취 플라이의 초기 일주(一周) 또는 말기 일주에 있는 권취 시단부 또는 권취 종단부에서 벨트 코드가 끊겨 있으므로, 권취 시단부 또는 권취 종단부의 강도가 약하다. 따라서, 2층 구조를 채용하여도, 권취 시단부 또는 권취 종단부가 나선 권취 플라이의 축방향 외측 가장자리에 위치하는 경우에는, 벨트 코드가 나선 권취 플라이의 축방향 외측 가장자리에서 끊겨 있으므로, 권취 시단부 또는 권취 종단부에서 변형이 발생하여 코드 파단 등의 손상을 초래한다.
그러나, 본 발명에서는 나선 권취 플라이에 절첩 구조를 채용하므로, 나선 권취 플라이의 축방향 가장자리에 나선 권취부의 권취 시단부 또는 권취 종단부가 위치하는 것을 방지할 수 있다. 다시 말하자면, 벨트 코드는 절첩 위치인 나선 권취 플라이의 축방향 가장자리에서 끊기지 않으면서 타이어의 원주방향으로 연속 연장된다. 따라서, 편평율이 50% 이하인 중하중용 레디얼 타이어에서도, 트레드 숄더부의 외경 성장이 효과적으로 방지되어, 내편마모성을 향상시킬 수 있다. 또한, 접지압의 증가에 기인한 온도 상승에 의해 초래되는 벨트 가장자리 박리와 나선 권취 플라이의 축방향 가장자리에서의 코드 파단도 또한 방지되어 내구성을 향상시킬 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예를 보여주는 중하중용 레디얼 타이어의 단면도.
도 2는 도 1에 도시된 타이어의 트레드부의 일부분을 확대하여 보여주는 단면도.
도 3은 벨트 플라이의 코드 배열을 보여주는 도면.
도 4a 및 도 4b는 리본형 스트립을 권취하는 방법을 보여주는 도면.
도 5는 나선 권취 플라이의 벨트 코드의 하중 신장 곡선을 보여주는 그래프.
도 6은 리본형 스트립을 보여주는 사시도.
도 7은 종래의 타이어에서 벨트 플라이의 코드 배열을 보여주는 도면.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
2 : 트레드부
3 : 사이드월부
4 : 비드부
5 : 비드 코어
6 : 카카스
7 : 벨트층
9A : 제1 벨트 플라이
9B : 제2 벨트 플라이
9C : 제3 벨트 플라이
9D : 제4 벨트 플라이
10 : 최외측 벨트 플라이
10A : 최외측 플라이 본체부
10B : 최외측 플라이 절첩부
11 : 리본형 스트립
12 : 나선 권취 플라이
이제 첨부 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 설명한다.
도 1에 도시된 바와 같이, 중하중용 레디얼 타이어(1)는, 타이어의 단면 폭에 대한 타이어의 단면 높이의 비(타이어 단면 높이/타이어 단면 폭)인 편평율이 50% 이하로 감소한 편평율이 낮은 타이어이고, 트레드부(2)로부터 사이드월부(3)를 거쳐서 양 비드부(4)의 각 비드 코어(5)에 이르는 카카스(6)와, 트레드부(2)의 내측 및 카카스(6)의 반경방향 외측에 배치된 벨트층(7)을 적어도 구비한다.
카카스(6)는 카카스 코드가 타이어 원주방향에 대하여 소정 각도, 예컨대 75 내지 90°의 각도로 배치되어 있는 적어도 하나의 카카스 플라이(6A)(본 실시예에서는 하나의 카카스 플라이)를 포함한다. 카카스 플라이(6A)는 비드 코어(5, 5) 사이에서 연장되는 플라이 본체부(6a)와, 플라이 본체부(6a)의 양단부에 연속해 있 고 비드 코어(5)의 둘레에서 타이어의 축방향 내측으로부터 외측으로 접혀 있는 플라이 절첩부(6b)로 구성된다. 플라이 본체부(6a)와 각 플라이 절첩부(6b) 사이에는, 삼각형 단면을 갖고 비드 코어(5)로부터 반경방향 외측으로 연장되는 비드 보강용 비드 에이펙스(bead apex) 고무(8)가 배치된다. 카카스 코드로서는 스틸 코드가 바람직하지만, 필요에 따라, 예컨대 방향족 폴리아미드, 나일론, 레이온 및 폴리에스테르 코드 등의 유기 섬유 코드도 또한 사용할 수 있다.
본 실시예에 도시된 비드 에이펙스 고무(8)는, 80 내지 95의 경도를 갖는 경질 고무로 만들어진 반경방향 내측 에이펙스부(8A)와, 40 내지 60의 경도를 갖는 연질 고무로 만들어진 반경방향 외측 에이펙스부(8B)로 구성된 2층 구조를 갖는다. 비드 에이펙스 고무(8)의 비드 베이스 라인(BL)으로부터 선단까지의 높이(HI)는 타이어의 단면 높이(HO)의 35 내지 50%이다. 이러한 비드 에이펙스 고무는 타이어의 사이드 강성을 높여서 조향 안정성을 향상시키고, 이와 아울러 상기 선단에서의 손상 발생을 억제한다.
벨트층(7)은, 반경방향으로 차례차례 적층되어 있고 스틸 코드를 벨트 코드로서 사용하는 복수 개의 벨트 플라이를 포함한다. 벨트층의 반경방향 최외측에 배치된 최외측 벨트 플라이(10)를 제외한 벨트 플라이(9)는, 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여 10 내지 70°의 각도 θ로 배향되도록 배치되어 있다.
본 실시예에서는, 타이어의 반경방향 내측으로부터 반경방향 외측으로 제1 내지 제5의 벨트 플라이(9A 내지 9D와 10)가 차례차례 순서대로 적층되어 있는 벨트층(7)이 예시되어 있다.
도 3에 도시된 바와 같이, 이들 벨트 플라이 중에서, 제1 벨트 플라이(9A)는 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여 40 내지 70°의 각도 θ1로 배향되도록 벨트층의 반경방향 최내측에 배치되어 있다. 제2 벨트 플라이(9B)는 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여, 각도 θ1보다 작고 10 내지 45°의 범위에 들어가는 각도 θ2로 배향되도록 제1 벨트 플라이(9A)의 반경방향 외면에 배치되어 있다. 제3 벨트 플라이(9C)는 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여, 각도 θ1보다 작고 10 내지 45°의 범위에 들어가는 각도 θ3로 배향되도록 제2 벨트 플라이(9B)의 반경방향 외면에 배치되어 있고, 단 벨트 코드의 경사 방향은 제2 벨트 플라이(9B)의 경사 방향의 반대이다. 제4 벨트 플라이(9D)는 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여, 각도 θ1보다 작고 10 내지 45°의 범위에 들어가는 각도 θ4로 제3 벨트 플라이(9C)의 경사 방향과 동일한 경사 방향으로 배향되도록 제3 벨트 플라이(9C)의 반경방향 외측에 배치되어 있다.
제2 벨트 플라이(9B)의 축방향 폭(BW2) 및 제3 벨트 플라이(9C)의 축방향 폭(BW3)은 각각 트레드 접지폭(TW)의 85 내지 98%의 범위 내에 있다. 본 실시예에서는, 도 2에 도시된 바와 같이, 제2 벨트 플라이(9B)는 5개의 벨트 플라이(9A 내지 9D와 10) 중에서 가장 넓은 폭을 갖는다. 이 경우에, 상기 폭(BW2)과 폭(BW3) 사이의 차인 "BW2 - BW3"가 14 ㎜ 이상인 것이 바람직하며, 다시 말하자면, 제2 벨트 플라이(9B)의 축방향 외측 가장자리와 제3 벨트 플라이(9C)의 축방향 외측 가장자리가 7 ㎜ 이상의 축방향 거리(L1)만큼 서로 이격되어 있어, 제2 및 제3의 벨트 플라이(9B 및 9C)의 축방향 외측 가장자리에 대한 응력 집중이 완화될 수 있다.
상기 폭(BW2)과 폭(BW3)이 트레드 접지폭(TW)의 85% 미만인 경우, 트레드 숄더부에서 트레드 강성이 불충분하고, 이에 따라 우수한 조향 안정성을 얻을 수 없다. 상기 폭(BW2)과 폭(BW3)이 트레드 접지폭(TW)의 98%를 초과하는 경우, 제2 및 제3의 벨트 플라이(9B 및 9C)의 축방향 외측 가장자리와 버트레스(buttress)면 사이의 공간이 지나치게 작아져서, 외측 가장자리를 기점으로 한 균열 손상이 발생하는 경향이 있다. 동일한 관점에서, 제1 벨트 플라이(9A)의 축방향 폭(BW1)은 트레드 접지폭(TW)의 85 내지 98%의 범위 내에 있는 것이 바람직하다. 제4 벨트 플라이(9D)는 5개의 벨트 플라이(9A 내지 9D와 10) 중에서 가장 좁은 폭(BW4)을 갖고, 제1 내지 제3 벨트 플라이(9A 내지 9C)와 카카스(6)를 외상으로부터 보호하는 브레이커(breaker)로서 기능한다. 제4 벨트 플라이(9D)는 필요에 따라 배제 가능하다.
제5 벨트 플라이(10), 즉 반경방향 최외측 벨트 플라이(10)는, 스틸 코드를 이용한 단수 또는 복수의, 예컨대 3 내지 10개의 벨트 코드(10c)가 토핑 고무(G)로 피복되어 있는 리본형 스트립(11)(도 6에 도시)을 나선형으로 그리고 원주방향으로 권취하는 것에 의해 마련되는 나선 권취 플라이(12)로서 형성된다. 따라서, 최외측 벨트 플라이(10)에서는, 벨트 코드(10c)가 원주방향에 대해 실질적으로 0°의 각도로 배치되어 있다. 리본형 스트립(11)은 인접한 권취부에 있어서 리본형 스트립(11)의 측방 가장자리(11e)가 서로 접촉하게 되거나 혹은 서로 이격하게 되는 방식으로 권취된다. 리본형 스트립(11)의 폭(SW)은 후술하는 최외측 벨트 플라이(10)의 플라이 절첩부(10B)의 축방향 폭(CWb)보다 좁다. 통상적으로, 리본형 스트립의 폭(SW)은 2 내지 35 ㎜이다.
최외측 벨트 플라이(10)는, 도 3에 도시된 바와 같이, 타이어 적도선(C)으로부터 타이어 적도선(C)의 양측에 위치하는 플라이 절첩 위치(Po)까지 연장되는 최외측 플라이 본체부(10A)와, 플라이 절첩 위치(Po)에서 타이어 적도선(C)을 향해 U자 모양으로 절첩되어 최외측 플라이 내측 위치(Pi)까지 연장되는 최외측 플라이 절첩부(10B, 10B)를 구비하는 절첩 구조로 형성된다.
리본형 스트립(11)의 나선 권취 시단부(Es)와 나선 권취 종단부(Ee)가 최외측 플라이 절첩 위치(Po)에 위치하지 않는 것이 중요하다. 이를 위해, 본 실시예에서는, 도 4a에 도시된 바와 같이, 하나의 리본형 스트립(11)이 "일측의 최외측 플라이 내측 위치(Pi1)"→"일측의 최외측 플라이 절첩 위치(Po1)"→"타측의 최외측 플라이 절첩 위치(Po2)"→"타측의 최외측 플라이 내측 위치(Pi2)"의 순으로 나선형으로 권취되어, 나선 권취 시단부(Es)와 나선 권취 종단부(Ee)가 각각 일측과 타측의 최외측 플라이 내측 위치(Pi1 및 Pi2)에 위치할 수 있다. 이 경우에, 일측의 최외측 플라이 절첩부(10B1)는 최외측 플라이 본체부(10A)의 반경방향 내측을 향해 절첩되고, 타측의 최외측 플라이 절첩부(10B2)는 최외측 플라이 본체부(10A)의 반경방향 외측을 향해 절첩된다.
또한, 도 4b에 도시된 바와 같이, 나선 권취 플라이(12)는 또한 2개의 리본형 스트립(11, 11)을 이용하여 형성될 수 있다. 이 경우에, 각 스트립(11)은 "타이어 적도선(C)"→"최외측 플라이 절첩 위치(Po)"→최외측 플라이 내측 위치(Pi)"의 순으로 나선형으로 권취되어, 나선 권취 시단부(Es)와 나선 권취 종단부(Ee)가 각각 타이어 적도선(C)과 플라이 내측 위치(Pi)에 위치할 수 있다. 이 경우에, 일 측의 최외측 플라이 절첩부(10B1)와 타측의 최외측 플라이 절첩부(10B2)는 최외측 플라이 본체부(10A)의 반경방향 외측을 향해 절첩된다.
이와 같이 구성된 벨트층(7)에서, 최외측 벨트 플라이(10)는 리본형 스트립(11)을 나선형으로 권취하는 것에 의해 마련되는 나선 권취 플라이(12)로 형성되며, 이 나선 권취 플라이(12)의 양측 가장자리부가 타이어 적도선을 향해 접혀 있는 절첩 구조를 갖는다. 따라서, 트레드 숄더 영역에서 부족한 벨트층의 구속력이 2층, 즉 최외측 벨트 플라이(10)의 플라이 본체부(10A) 및 플라이 절첩부(10B)에 의해 증강되어, 우수한 테두리 효과를 넓은 범위에 걸쳐서 발휘할 수 있다. 따라서, 트레드부의 외경 성장이 균일하게 억제될 수 있고, 게다가 외경 성장에 기인한 편마모 및 벨트 가장자리 박리의 발생도 방지될 수 있다. 또한, 나선 권취 플라이(12)는 절첩 구조를 갖도록 형성되므로, 벨트 코드(10c)는 최외측 플라이 절첩 위치(Po)인 나선 권취 플라이(12)의 축방향 가장자리에서 끊기지 않으면서 타이어의 원주방향으로 연속 연장된다. 따라서, 단지 2개의 벨트 플라이를 적층한 경우에 비해, 플라이 절첩 위치(Po)에서 벨트 코드 파단 등의 벨트 손상이 발생하는 것을 방지할 수 있고, 내구성이 총괄적으로 향상될 수 있다.
이러한 효과를 달성하기 위해서는, 최외측 플라이 본체부(10A)의 축방향 폭(CWa)이 트레드 접지폭(TW)의 70 내지 80%이고, 각 최외측 플라이 절첩부(10B)의 축방향 폭(CWb)이 적어도 5.0 ㎜이며 최외측 플라이 본체부(10A)의 축방향 폭(CWa)의 0.5배 이하일 필요가 있다.
최외측 플라이 본체부(10A)의 폭(CWa)이 트레드 접지폭(TW)의 70% 미만이면, 테두리 효과가 전체 트레드 접지면에 걸쳐서 충분하게 발휘되지 않고, 이에 따라 트레드 숄더부에서의 외경 성장을 억제할 수 없다. 최외측 플라이 본체부(10A)의 폭(CWa)이 트레드 접지폭(TW)의 80%를 초과하면, 플라이 절첩 위치(Po)에 작용하는 인장력이 지나치게 커져서, 나선 권취 플라이(12)의 코드 파단이 발생하기 쉬워진다.
최외측 플라이 절첩부(10B)의 폭(CWb)이 5.0 ㎜ 미만이면, 절첩 구조에 의해 주어지는 효과가 충분하게 얻어지지 않아서, 외경 성장을 충분하게 억제할 수 없으며, 게다가 나선 권취 플라이(12)의 코드 파단이 발생하기 쉬워진다. 최외측 플라이 절첩부(10B)의 폭(CWb)이 최외측 플라이 본체부(10A)의 축방향 폭(CWa)의 0.5배를 초과하면, 타이어 적도선 측에서 플라이 절첩부(10B)가 겹쳐서 3층을 형성한다. 따라서, 구속력의 밸런스가 나빠져서 내편마모성이 저하되고, 또한 제조 비용 및 생산 효율에도 불리하다. 이러한 관점에서, 최외측 플라이 절첩부(10B)의 폭(CWb)은 15 ㎜ 이하, 특히 30 ㎜ 이하인 것이 바람직하다. 또한, 최외측 플라이 본체부(10A)의 폭(CWa)은 리본형 스트립(11)의 폭(SW)보다 넓다.
벨트층(7)이 제4 벨트 플라이(9D)도 구비하는 경우, 제4 벨트 플라이(9D)는 그 축방향 양측 가장자리가 최외측 플라이 내측 위치(Pi)의 축방향 내측에 위치하도록 마련되며, 이에 의해 최외측 플라이 절첩부(10B)에 기인하는 벨트층(7)의 두께 변화가 줄어들 수 있다.
나선 권취 플라이(12)의 벨트 코드(10c)로서 스틸 코드를 사용하면, 가황 연신이 충분하게 보장되지 않으므로 성형 불량을 초래하는 경향이 있다. 따라서, 도 5에 도시된 바와 같이 코드의 하중 신장 곡선 "f"에서 좌표의 원점(O)과 변곡점(P)의 사이에서는 저탄성 영역(f1)을 갖고 변곡점(P)을 넘어서는 고탄성 영역(f2)을 갖도록, 2개의 탄성 영역을 갖는 코드를 벨트 코드(10c)로서 사용하는 것이 바람직하다. 이러한 특성은, 파형(지그재그를 포함), 나선형 등의 형상을 부여한 소선(素線)을 하나 이상 포함하는 복수 개의 소선으로 벨트 코드(10c)를 만드는 것에 의해 확보된다. 변곡점(P)은, 저탄성 영역(f1) 곡선의 연장선과 고탄성 영역(f2) 곡선의 연장선의 교점(PO)으로부터 하중 신장 곡선 "f"에 그어진 법선과 하중 신장 곡선 "f"의 교점으로 정의된다. 변곡점(P)에서의 신장은 2.0 내지 3.0%의 범위 내에 있고, 변곡점(P)에서의 하중은 30 내지 200 N의 범위 내에 있는 것이 바람직하며, 이에 의해 가황 연신이 충분하게 보장될 수 있다. 나선 권취 플라이(12)의 벨트 코드(10c)의 인장 파단 강도(E)가 1,830 내지 3,830 N이고, 인장 파단 강도(E)와 나선 권취 플라이(12)의 폭 5 ㎝당 코드의 개수(Nc)의 곱인 플라이 강도(S)(S = E×Nc)가 50,500 내지 78,500 N이도록, 나선 권취 플라이(12)가 물리적 성질을 갖는 것이 바람직하다. 인장 파단 강도(E)와 플라이 강도(S)가 상기 범위보다 낮으면, 나선 권취 플라이는 강도가 부족해지고, 최외측 플라이 절첩 위치(Po)에서 코드 파단이 발생하기가 쉬워진다.
전술한 구조를 갖는 벨트층을 채용하면, 나선 권취 플라이(12)로부터 축방향 외측으로 나와 있는 제2 벨트 플라이(9B) 및 제3 벨트 플라이(9C)의 축방향 외측 가장자리부에서 코드 단부의 풀림(벨트 가장자리 박리)이 쉽게 일어나는 경향이 있다. 따라서, 본 실시예에서는, 도 2에 도시된 바와 같이, 보호 고무층(15)을 제2 벨트 플라이(9B) 및 제3 벨트 플라이(9C)의 축방향 외측 가장자리부 사이에 개재시켜, 제3 벨트 플라이(9C)의 가장자리부를 제2 벨트 플라이(9B)의 가장자리부로부터 3.0 내지 4.5 ㎜의 거리(L2)만큼 이격시킨다. 각 보호 고무층(15)은 복소 탄성율 E*1이 6.0 내지 12.0 MPa인 저탄성 고무로 만들어진다. 거리(L2)가 3.0 ㎜ 미만이거나 복소 탄성율 E*1이 12.0 MPa를 초과하는 경우, 보호 고무층(15)은 제2 벨트 플라이(9B) 및 제3 벨트 플라이(9C)의 가장자리부에 집중되는 전단력을 완화하는 효과가 떨어지고, 벨트 가장자리부에서의 코드 단부 풀림을 방지할 수 없다. 한편, 거리(L2)가 4.5 ㎜를 초과하거나 복소 탄성율 E*1이 6.0 MPa 미만인 경우, 코드 단부의 움직임이 커져서, 코드 단부 풀림이 쉽게 발생하는 경향이 있다.
제1 벨트 플라이(9A) 및 제2 벨트 플라이(9B)의 축방향 외측 가장자리부는 카카스(6)로부터 분리되어 있고, 이들 축방향 외측 가장자리부와 카카스 사이의 거리는 타이어의 축방향 외측을 향해 갈수록 점차 증대된다. 바람직하게는, 이러한 벨트 플라이와 카카스 사이의 공간(J) 각각에 단면이 거의 삼각형인 쿠션 고무(16)를 배치하여, 제1 벨트 플라이(9A) 및 제2 벨트 플라이(9B)의 가장자리에서의 손상 발생을 억제한다. 쿠션 고무(16)는 복소 탄성율 E*2가 2.0 내지 5.0 MPa이고 E*2 < E*1의 관계를 만족시킨다.
본 발명의 바람직한 실시예를 첨부 도면을 참조하여 설명하였지만, 본 발명이 이러한 실시예에만 국한되는 것이 아니라 다양한 변화 및 변형을 실시할 수 있음은 물론이다.
예
435/45R22.5의 크기와 도 1에 도시된 구조를 갖는 편평율이 낮은 중하중용 레디얼 타이어를, 표 1에 나타낸 사양에 기초하여 제조하였고, 타이어의 외경 성장, 내편마모성 및 내구성(벨트 가장자리 박리, 벨트 코드의 파단)을 시험 및 평가하였다. 그 결과가 표 1에 나타내어져 있다.
예와 비교예에서, 벨트 코드 각도는 서로 동일하였으며, 제1 벨트 플라이의 코드 각도(θ1)가 +50°이었고, 제2 벨트 플라이의 코드 각도(θ2)가 +18°이었으며, 제3 벨트 플라이의 코드 각도(θ3)가 -18°이었고, 제4 벨트 플라이의 코드 각도(θ4)가 -18°이었다. 나선 권취 플라이에서는, 벨트 코드의 인장 파단 강도(E)가 2,830 N이었고, 플라이 강도가 64,524 N이었다. 또한, 나선 권취 플라이의 벨트 코드에 대해서는, 그 하중 신장 곡선의 변곡점에서의 신장이 2.3%이었고 하중이 30 내지 200 N이었다. 보호 고무층의 복소 탄성율 E*1이 10.3 MPa이었고 쿠션 고무의 복소 탄성율 E*2가 9.3 MPa이었다.
<외경 성장>
드럼 시험기를 사용하여, 림 22.5×14.00, 내압 900 kPa, 하중 41.68 KN 및 속도 40 ㎞/시간의 조건하에서 타이어를 25시간 동안 주행시켰다. 주행후, 트레드면에서 타이어의 외경 증가량을 측정하여, 그 최대값을 얻었다.
<내편마모성>
각 타이어를 림의 크기 22.5×14.00, 내압 900 kPa의 조건하에 2-Dㆍ4의 시험 차량의 모든 차륜에 부착하여, 고속도로, 시가지 및 산악로를 포함하는 길에서 총 10,000 ㎞ 주행시켰다. 주행후 숄더 홈의 깊이를 측정하였다. 100으로 간주한 비교예 1의 결과를 기초로 하는 지수로서 결과를 나타내었다. 값이 클수록, 내편마모성이 더 우수하다.
<벨트 가장자리 박리>
내편마모성의 측정을 위한 주행 시험후, 타이어를 해체하여, 벨트 가장자리 박리가 존재하는가를 관찰하였다. 벨트 가장자리 박리가 관찰된 경우, 박리 길이를 측정하였다.
<벨트 코드의 파단>
내편마모성의 측정을 위한 주행 시험후, 타이어를 해체하여, 나선 권취 플라이의 가장자리부에 코드 파단이 존재하는가를 관찰하였다.
Figure 112009006963344-PCT00001
*1 : 트레드 접지폭(TW)에 대한 플라이 폭의 비율
*2 : 절첩부 대신에 다른 나선 권선 플라이가 사용됨(권취 시단부와 권취 종단부가 플라이 가장자리에 존재함)
상기 예의 타이어는 외경 성장을 억제할 수 있고 내편마모성 및 내구성이 향상된 것이 표에서 확인되었다.

Claims (9)

  1. 편평율이 50% 이하이고, 트레드부로부터 사이드월부를 거쳐서 비드부의 각 비드 코어에 이르는 카카스(carcass)와, 상기 트레드부의 내측 및 상기 카카스의 반경방향 외측에 배치된 벨트층을 구비하는 중하중용 레디얼 타이어로서,
    상기 벨트층은, 반경방향 최외측 벨트 플라이를 제외한 벨트 플라이들의 벨트 코드가 타이어의 원주방향에 대하여 10 내지 70°의 각도 θ로 배치되어 있는 반경방향으로 적층된 복수의 벨트 플라이를 포함하고,
    상기 반경방향 최외측 벨트 플라이는, 토핑 고무와 이 토핑 고무로 피복된 단수 혹은 복수의 스틸 벨트 코드를 구비하는 리본형 스트립을 타이어의 원주방향으로 나선형으로 권취하는 것에 의해 형성되는 나선 권취 플라이로 만들어지며,
    상기 반경방향 최외측 벨트 플라이는, 타이어 적도선으로부터 타이어 적도선의 양측에 위치하는 플라이 절첩 위치(Po)까지 연장되는 최외측 플라이 본체부와, 플라이 절첩 위치(Po)에서 타이어 적도선을 향해 U자 모양으로 절첩되어 최외측 플라이 내측 위치(Pi)까지 연장되는 최외측 플라이 절첩부를 구비하고,
    상기 최외측 플라이 본체부의 축방향 폭(CWa)은 트레드 접지폭(TW)의 70 내지 80%이며, 각 최외측 플라이 절첩부의 축방향 폭(CWb)은 5.0 ㎜ 이상이고 상기 최외측 플라이 본체부의 축방향 폭(CWa)의 0.5배 이하인 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  2. 제1항에 있어서, 일측의 최외측 플라이 절첩부는 상기 최외측 플라이 본체부의 반경방향 내측을 향해 절첩되고, 타측의 최외측 플라이 절첩부는 상기 최외측 플라이 본체부의 반경방향 외측을 향해 절첩되는 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 최외측 플라이 본체부의 축방향 폭(CWa)은 상기 리본형 스트립의 폭(SW)보다 넓은 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 반경방향 최외측 벨트 플라이를 제외한 벨트 플라이는, 반경방향 최내측에 배치되고 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여 40 내지 70°의 각도 θ1로 배열되는 제1 벨트 플라이와, 제1 벨트 플라이의 반경방향 외측에 배치되고 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여, 각도 θ1보다 작고 10 내지 45°의 범위에 들어가는 각도 θ2로 배열되는 제2 벨트 플라이와, 제2 벨트 플라이의 반경방향 외측에 배치되고 벨트 코드가 타이어 원주방향에 대하여, 각도 θ1보다 작고 10 내지 45°의 범위에 들어가는 각도 θ3를 이루며 제2 벨트 플라이와는 반대되는 경사 방향으로 배열되는 제3 벨트 플라이를 포함하고, 제2 벨트 플라이의 축방향 폭(BW2) 및 제3 벨트 플라이의 축방향 폭(BW3)은 트레드 접지폭(TW)의 85 내지 98%인 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  5. 제4항에 있어서, 제2 벨트 플라이의 축방향 외측 가장자리와 제3 벨트 플라이의 축방향 외측 가장자리가 타이어 축방향으로 7.0 ㎜ 이상의 거리만큼 서로 이 격되어 있는 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  6. 제4항 또는 제5항에 있어서, 상기 벨트층은 제3 벨트 플라이와 상기 최외측 플라이 본체부 사이에 제4 벨트 플라이를 더 포함하고, 제4 벨트 플라이의 축방향 외측 가장자리가 최외측 플라이 내측 위치(Pi)의 축방향 내측에 위치하는 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 최외측 벨트 플라이의 벨트 코드는 인장 파단 강도(E)가 1,830 내지 3,830 N이고, 상기 최외측 벨트 플라이는 플라이 강도(S)가 50,500 내지 78,500 N이며, 플라이 강도(S)는 인장 파단 강도(E)와 최외측 벨트 플라이의 폭 5 ㎝당 코드의 개수(Nc)의 곱(S = E×Nc)인 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 최외측 벨트 플라이의 벨트 코드는, 좌표의 원점과 변곡점의 사이에서는 저탄성 영역을 갖고 변곡점을 넘어서는 고탄성 영역을 갖는 하중 신장 곡선을 나타내고, 변곡점에서의 신장이 2.0 내지 3.0%이며, 변곡점에서의 하중이 30 내지 200 N인 것인 중하중용 레디얼 타이어.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 리본형 스트립의 폭(SW)은 상기 최외측 플라이 절첩부 각각의 축방향 폭(CWb)보다 좁은 것인 중하중용 레디얼 타이어.
KR1020097002326A 2006-09-22 2007-09-18 중하중용 레디얼 타이어 KR101375905B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006257700 2006-09-22
JPJP-P-2006-257700 2006-09-22
PCT/JP2007/068032 WO2008035646A1 (fr) 2006-09-22 2007-09-18 Pneu à carcasse radiale pour un chargement lourd

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20090075791A true KR20090075791A (ko) 2009-07-09
KR101375905B1 KR101375905B1 (ko) 2014-03-18

Family

ID=39200472

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020097002326A KR101375905B1 (ko) 2006-09-22 2007-09-18 중하중용 레디얼 타이어

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20090301627A1 (ko)
EP (1) EP2065226B1 (ko)
JP (1) JP4989641B2 (ko)
KR (1) KR101375905B1 (ko)
CN (1) CN101516648B (ko)
BR (1) BRPI0714931A2 (ko)
RU (1) RU2427475C2 (ko)
WO (1) WO2008035646A1 (ko)

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN201296141Y (zh) * 2008-09-11 2009-08-26 杭州零度轮胎技术有限公司 一种新型子午线轮胎
JP5503220B2 (ja) * 2009-08-05 2014-05-28 株式会社ブリヂストン 空気入りタイヤ
JP4659099B2 (ja) * 2009-02-16 2011-03-30 住友ゴム工業株式会社 自動二輪車用タイヤ、及びその製造方法
JP2011016337A (ja) * 2009-07-10 2011-01-27 Sumitomo Rubber Ind Ltd 重荷重用ラジアルタイヤの製造方法
JP2011016338A (ja) * 2009-07-10 2011-01-27 Sumitomo Rubber Ind Ltd 重荷重用ラジアルタイヤの製造方法
US9168788B2 (en) 2009-08-05 2015-10-27 Bridgestone Corporation Pneumatic tire
CN102602249A (zh) * 2012-03-22 2012-07-25 罗茂湘 一种免加工抗扎循环利用轮胎
CN102602248B (zh) * 2012-03-22 2014-07-09 罗茂湘 一种防扎轮胎
CN102616089B (zh) * 2012-03-22 2014-07-09 罗茂湘 防扎轮胎
JP6006132B2 (ja) * 2013-02-07 2016-10-12 住友ゴム工業株式会社 重荷重用空気入りタイヤ
US9370970B2 (en) * 2013-11-20 2016-06-21 E I Du Pont De Nemours And Company Tire containing noise reducing fibrous layers
US20170080755A1 (en) * 2014-06-11 2017-03-23 Bridgestone Corporation Pneumatic tire and mold for vulcanizing tire
JP6442228B2 (ja) * 2014-10-29 2018-12-19 株式会社ブリヂストン 乗用車用空気入りタイヤ
JP2016165924A (ja) * 2015-03-09 2016-09-15 株式会社ブリヂストン 重荷重用空気入りタイヤ
CN106080043A (zh) * 2016-08-29 2016-11-09 江苏通用科技股份有限公司 缠绕型轮胎带束层结构
FR3057812A1 (fr) * 2016-10-21 2018-04-27 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Pneumatique comprenant une architecture optimisee
FR3057810A1 (fr) * 2016-10-21 2018-04-27 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Pneumatique a couches de travail comprenant une architecture optimisee
JP2018075898A (ja) * 2016-11-08 2018-05-17 東洋ゴム工業株式会社 空気入りタイヤ
CN106515314A (zh) * 2016-12-07 2017-03-22 杭州朝阳橡胶有限公司 一种采用四层小角度结合钢帘线带束缠绕的超低断面宽轮胎
US11021016B2 (en) * 2017-04-17 2021-06-01 Bridgestone Americas Tire Operations, Llc Braided tire material
JP2019001198A (ja) * 2017-06-12 2019-01-10 株式会社ブリヂストン タイヤ
JP7006394B2 (ja) * 2018-03-12 2022-01-24 住友ゴム工業株式会社 タイヤ
JP7172213B2 (ja) * 2018-07-13 2022-11-16 住友ゴム工業株式会社 重荷重用空気入りタイヤ
JP7155769B2 (ja) * 2018-09-06 2022-10-19 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ及び空気入りタイヤの製造方法
WO2020141012A1 (en) * 2018-12-31 2020-07-09 Goldhofer Ag Heavy-load vehicle
WO2020190895A2 (en) * 2019-03-15 2020-09-24 Mineur Mark H Tire with tread pattern and casing cooperation
JP6915720B1 (ja) * 2020-04-07 2021-08-04 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
JP6915719B1 (ja) * 2020-04-07 2021-08-04 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
USD1010560S1 (en) 2020-07-10 2024-01-09 American Tire Engineering, Inc. All-position truck tire
USD981327S1 (en) 2020-07-10 2023-03-21 American Tire Engineering, Inc. Drive-position truck tire
JP7131664B1 (ja) * 2021-07-07 2022-09-06 住友ゴム工業株式会社 重荷重用タイヤ
US20230064757A1 (en) * 2021-09-01 2023-03-02 The Goodyear Tire & Rubber Company Truck tire
JP2024066116A (ja) * 2022-11-01 2024-05-15 住友ゴム工業株式会社 タイヤ

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3973613A (en) * 1974-12-12 1976-08-10 Owens-Corning Fiberglas Corporation Tire reinforcement
JPH0655562B2 (ja) * 1986-04-22 1994-07-27 株式会社ブリヂストン 空気入りタイヤ
JPH03128702A (ja) * 1989-07-24 1991-05-31 Sumitomo Rubber Ind Ltd 重荷重用タイヤ
JPH06183207A (ja) * 1992-12-21 1994-07-05 Bridgestone Corp 重荷重用空気入りラジアルタイヤ
JPH08188009A (ja) * 1995-01-12 1996-07-23 Bridgestone Corp 重荷重用空気入りラジアルタイヤ
JP3005173B2 (ja) 1995-03-07 2000-01-31 住友ゴム工業株式会社 重荷重車用ラジアルタイヤ
US5680654A (en) * 1996-07-23 1997-10-28 Mcclanahan, Ii; James R. Smoker's glove
US6058997A (en) * 1996-07-25 2000-05-09 The Yokohama Rubber Co., Ltd. Pneumatic radial tire having at least two zigzag belt layers
JP3158061B2 (ja) * 1996-12-19 2001-04-23 住友ゴム工業株式会社 重荷重用ラジアルタイヤ
FR2759945B1 (fr) * 1997-02-24 1999-04-02 Michelin & Cie Pneumatique de rapport de forme h/s inferieur ou egal a 0,6
JP3425066B2 (ja) * 1997-07-02 2003-07-07 住友ゴム工業株式会社 空気入りタイヤ
JP4166308B2 (ja) * 1997-10-06 2008-10-15 株式会社ブリヂストン 空気入りタイヤ
JP4073081B2 (ja) * 1998-05-08 2008-04-09 株式会社ブリヂストン 空気入りラジアルタイヤ
US6138726A (en) * 1998-12-09 2000-10-31 Newman; Roger R. Router guide milling apparatus and method
JPH11314503A (ja) * 1999-04-06 1999-11-16 Bridgestone Corp ラジアルタイヤ
JP2002120521A (ja) 2000-10-19 2002-04-23 Bridgestone Corp 空気入りラジアルタイヤ
JP3953364B2 (ja) * 2002-06-03 2007-08-08 横浜ゴム株式会社 空気入りラジアルタイヤ
JP4452135B2 (ja) * 2004-06-30 2010-04-21 住友ゴム工業株式会社 自動二輪車用空気入りタイヤ
US7575031B2 (en) * 2005-11-22 2009-08-18 Sumitomo Rubber Industries, Ltd. Heavy duty radial tire with belt reinforcing rubber layer having axially inner and outer rubber portions

Also Published As

Publication number Publication date
CN101516648A (zh) 2009-08-26
BRPI0714931A2 (pt) 2013-05-21
EP2065226A1 (en) 2009-06-03
WO2008035646A1 (fr) 2008-03-27
RU2009104329A (ru) 2010-10-27
EP2065226A4 (en) 2010-07-07
US20090301627A1 (en) 2009-12-10
RU2427475C2 (ru) 2011-08-27
EP2065226B1 (en) 2011-09-07
KR101375905B1 (ko) 2014-03-18
JP4989641B2 (ja) 2012-08-01
JPWO2008035646A1 (ja) 2010-01-28
CN101516648B (zh) 2011-02-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101375905B1 (ko) 중하중용 레디얼 타이어
JP5086544B2 (ja) 重荷重用ラジアルタイヤ
JP4473810B2 (ja) 重荷重用ラジアルタイヤ
RU2412827C2 (ru) Безопасная после прокола шина
KR101741054B1 (ko) 공기입 타이어
JP5091223B2 (ja) 空気入りラジアルタイヤ
EP1787825B1 (en) Heavy duty radial tire, the tire having in particular a low aspect ratio
KR101282576B1 (ko) 중하중용 타이어
JP5665766B2 (ja) 空気入りタイヤ
US10166817B2 (en) Pneumatic tire
JP2007176438A (ja) 重荷重用ラジアルタイヤ
JP2011016337A (ja) 重荷重用ラジアルタイヤの製造方法
JP2011162023A (ja) 空気入りタイヤ
CN109476189B (zh) 具有减轻重量胎圈区域的轮胎
JP7484200B2 (ja) タイヤ
EP3202598A1 (en) Run-flat tire
JP4367914B2 (ja) タイヤ用ビードコア及び空気入りタイヤ
JP5331535B2 (ja) 重荷重用空気入りラジアルタイヤ
JP2011016338A (ja) 重荷重用ラジアルタイヤの製造方法
JP5405992B2 (ja) 重荷重用空気入りラジアルタイヤ
JP5013522B2 (ja) 空気入りラジアルタイヤ
CN112739557B (zh) 具有减轻重量胎圈区域的轮胎
JP7494492B2 (ja) 重荷重用タイヤ
JP4486408B2 (ja) 空気入りタイヤ
CN111070970A (zh) 轮胎

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170221

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180220

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190219

Year of fee payment: 6