CN103813911A

CN103813911A - 充气轮胎

Info

Publication number: CN103813911A
Application number: CN201180073532.2A
Authority: CN
Inventors: 神德孝一
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2011-09-22
Filing date: 2011-09-22
Publication date: 2014-05-21
Anticipated expiration: 2031-09-22
Also published as: CN103813911B; KR101274463B1; DE112011105647T5; DE112011105647B4; WO2013042256A1; KR20130042029A; US20140326380A1; JPWO2013042256A1; JP4984013B1

Abstract

充气轮胎（1）包括胎体层（13）和带束层（14），带束层（14）是通过层压一对交叉带束（142、143）和周向加强层（145）而形成的并且配置在胎体层（13）的轮胎径向方向外侧。另外，充气轮胎（1）在胎面部中包括沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽（21至23），和由周向主槽（21至23）分隔的多个陆地部（31至34）。另外，周向加强层（145）的轮胎宽度方向外侧的各边缘部位于从各胎肩陆地部（34）的轮胎宽度方向内侧的边缘部上的点P到胎体层（13）垂直绘制的法线m的轮胎宽度方向外侧。从法线m到周向加强层（145）的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从点P到胎肩陆地部（34）的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.1≤W1/L≤0.4。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更具体涉及一种能提高耐偏磨性能的充气轮胎。

背景技术

常规充气轮胎在带束层中具有周向加强层以抑制轮胎的径向生长。专利文献1中公开的技术被已知为以此方式构成的常规充气轮胎。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开专利申请公报No.2010-120431A

发明内容

本发明拟解决的问题

然而，在带束层中具有周向加强层的构型中，存在与带束层中不具有周向加强层的构型相比会容易发生偏磨（特别地，胎肩陆地部的阶梯式磨损）的问题。

鉴于上述情况，本发明的一个目的是提供一种能提高耐偏磨性的充气轮胎。

解决问题的手段

为了实现上述目的，本发明为一种充气轮胎，该充气轮胎包括：胎体层；和带束层，该带束层是通过层压一对交叉带束和周向加强层而形成的并且配置在胎体层的轮胎径向方向外侧；以及在胎面部中沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽和由周向主槽分隔的多个陆地部。在这种充气轮胎中，当将位于轮胎宽度方向最外侧的周向主槽称为最外侧的周向主槽并且将由最外侧的周向主槽分隔的位于轮胎宽度方向外侧的陆地部称为胎肩陆地部时，周向加强层的轮胎宽度方向外侧的端部位于从胎肩陆地部的轮胎宽度方向内侧的端部上的点P到胎体层绘制的法线m的轮胎宽度方向外侧，并且从法线m到周向加强层的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从点P到胎肩陆地部的轮胎宽度方向外侧的端部上的点T的距离L具有这样的关系：0.1≤W1/L≤0.4。

发明效果

在根据本发明的充气轮胎中，周向加强层在最外侧的周向主槽中的槽的下方延伸到胎肩陆地部的下方，因此可以减小由最外侧的周向主槽划分出的胎面中心区域内的陆地部与胎肩陆地部之间的刚性差。这带来胎肩陆地部的偏磨被抑制并且轮胎的耐偏磨性能因而提高的优点。

附图说明

图1是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的沿轮胎子午线方向的剖视图。

图2是示出了图1所示的充气轮胎的胎肩部的说明图。

图3是示出了图1所示的充气轮胎的带束层的说明图。

图4是示出了图1所示的充气轮胎的修改示例的说明图。

图5是示出了图1所示的充气轮胎的修改示例的说明图。

图6是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验结果的表。

具体实施方式

以下参照附图详细说明本发明。但本发明并不限于这些实施例。此外，能在维持与本发明一致的情况下可能或明显被置换的实施例的构成要素被包括在内。此外，在本实施例中记载的多个修改例能在对本领域的技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。

充气轮胎

图1是示出了根据本发明一实施例的充气轮胎1的沿轮胎子午线方向的剖视图。在此图中，安装在卡车、巴士等上以进行长距离运输的重负荷用子午线轮胎作为充气轮胎1的示例被示出。

充气轮胎1包括一对胎圈芯11、11、一对胎边芯12、12、胎体层13、带束层14、胎面胶15和一对胎侧胶16、16（参看图1）。一对胎圈芯11、11具有环形结构并且构成左、右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12由下填胶121和上填胶122形成，并且配置在一对胎圈芯11、11中的每个胎圈芯的轮胎径向方向外周上以加强胎圈部。胎体层13具有单层结构，并且呈超环面形式在左、右胎圈芯11之间伸展，从而形成轮胎构架。另外，胎体层13的两端朝轮胎宽度方向外侧折叠以包住胎圈芯11和胎边芯12，并且被固定。带束层14由层压的多个带束帘布141至145形成，并且配置在胎体层13的轮胎径向方向外周上。胎面胶15配置在胎体层13和带束层14的轮胎径向方向外周上，并且形成轮胎胎面。一对胎侧胶16、16配置在胎体层13的各轮胎宽度方向外侧，从而形成轮胎的左、右侧壁部。

另外，充气轮胎1在胎面部中具有沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽21至23、沿轮胎宽度方向延伸的多个横纹槽（未示出）、和由周向主槽21至23和横纹槽分隔的多个陆地部31至34。由此，形成了块状胎面花纹（未示出）。然而，该构型并不局限于此，并且充气轮胎1可具有肋状花纹（未示出）。另外，周向主槽21至23可为直槽，或者它们可为曲折形槽。

在该实施例中，充气轮胎1具有中心在轮胎赤道面CL上的左右对称结构。

注意，“周向主槽”是指槽宽度在10mm以上的周向槽。

图2是示出了图1所示的充气轮胎1的胎肩部的说明图。图3是示出了图1所示的充气轮胎1的带束层14的说明图。在这些图中，图2示出了由轮胎赤道面CL划分出的胎面部的一侧的区域，而图3示出了带束层14的叠层结构。

另外，胎体层13是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维（例如，尼龙、聚酯、人造丝等）形成的多个胎体帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在85°以上95°以下的胎体角度（胎体帘线的纤维方向相对于轮胎周向方向的倾斜角）。

带束层14是通过层压配置在胎体层13的外周上的大角度带束141、一对交叉带束142、143、带罩144和周向加强层145而形成的（参看图2）。

大角度带束141是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在40°以上60°以下的带束角度（带束帘线纤维方向相对于轮胎周向方向的倾斜角）。另外，大角度带束141配置成被层压在胎体层13的轮胎径向方向外侧。

一对交叉带束142、143是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在10°以上30°以下的带束角度。另外，一对交叉带束142、143具有彼此互相相反的符号的带束角度，并且被层压成使得带束帘线的纤维方向彼此交叉（交叉帘布结构）。在以下说明中，将位于轮胎径向方向内侧的交叉带束142称为“内侧交叉带束”，并且将位于轮胎径向方向外侧的交叉带束143称为“外侧交叉带束”。三个或更多个交叉带束可配置成被层压（未示出）。另外，一对交叉带束142、143配置成被层压在大角度带束141的轮胎径向方向外侧。

带罩144是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在10°以上45°以下的带束角度。另外，带罩144配置成被层压在交叉带束142、143的轮胎径向方向外侧。在该实施例中，带罩144具有与外侧交叉带束143相同的带束角度，并且配置在带束层14的最外层中。

周向加强层145具有其中涂胶的钢带束帘线相对于轮胎周向方向在±5°的范围内倾斜地呈螺旋状卷绕的构型。另外，周向加强层145配置成介设在一对交叉带束142、143之间。另外，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。具体地，一根或多根丝螺旋地卷绕在内侧交叉带束142的外周周围，以形成周向加强层145。该周向加强层145加强了轮胎周向方向上的刚性。结果，轮胎的耐久性提高。

在充气轮胎1中，带束层14可具有边缘罩（未示出）。一般而言，边缘罩是以涂层胶覆盖由钢或有机纤维形成的多个带束帘线并对其进行轧制加工而构成的，具有绝对值在0°以上5°以下的带束角度。另外，边缘罩配置在外侧交叉带束143（或内侧交叉带束142）的左、右边缘的轮胎径向方向外侧。由于边缘罩的绑扎效果，胎面中心区域和胎肩区域的径向生长差减小，并且轮胎的耐偏磨性能提高。

周向加强层

一般而言，在带束层中具有周向加强层的构型中，存在与带束层中不具有周向加强层的构型相比会容易发生偏磨（特别地，胎肩陆地部的阶梯式磨损）的问题。

因此，在充气轮胎1中采用以下构型以抑制周向加强层引起的偏磨（参看图2）。

首先，将位于轮胎宽度方向最外侧的周向主槽23称为最外侧的周向主槽。另外，将由最外侧的周向主槽23分隔的位于轮胎宽度方向外侧的陆地部34称为胎肩陆地部。

另外，当从沿轮胎子午线方向的剖面看时，点P是在轮胎宽度方向内侧的边缘部取得的，而点T是在胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部取得的。另外，法线m是从点P到胎体层13绘制的。点P、点T和法线m是在轮胎被组装在标准轮辋上、施加规定内压并施加规定气压的情况下定义的。

此处，“标准轮辋”是指日本汽车轮胎制造者协会（JATMA）所规定的“standard rim”、轮胎轮辋协会（TRA）所规定的“design rim”、或欧洲轮胎轮辋技术组织（ETRTO）所规定的“measuring rim”。“规定内压”是指JATMA所规定的“maximum air pressure”、TRA所规定的“tire load limits at various cold inflation pressures”中的最大值、和ETRTO所规定的“inflation pressures”。注意，“规定负载”是指JATMA所规定的“maximum load capacity”、TRA所规定的“tire load limits at various cold inflation pressures”中的最大值、和ETRTO所规定的“load capacity”。但在JATMA中，乘用车轮胎的规定内压为180kPa气压，并且规定负载为最大负载能力的88%。

此时，周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部位于法线m的轮胎宽度方向外侧。另外，从法线m到周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.1≤W1/L≤0.4。

另外，距离W1和L以及稍后说明的各距离W2、W3、Ls和H是在轮胎被组装在标准轮辋上、充至规定内压且处于无负荷状态的情况下定义的。另外，例如，使用以下测量方法。首先，施加轮胎单元并使用胶带等将其固定于通过激光轮廓仪测得的轮胎轮廓的假想线。然后，使用卡钳等测量要测量的测量对象。此处使用的激光轮廓仪是轮胎轮廓测量装置（由松尾株式会社制造）。

在图2中的构型中，胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T与胎面边缘和轮胎接地边缘重合。因此，距离L与胎肩陆地部34的宽度相同，并与胎肩陆地部34的接地宽度相同。另外，在最外侧的周向主槽23具有曲折形状的构型（未示出）中，距离L是作为轮胎的整个外周上的平均值计算的。

在充气轮胎1中，周向加强层145在最外侧的周向主槽23中的槽的下方延伸到胎肩陆地部34的下方，因此可以减小由最外侧的周向主槽23划分出的胎面中心区域内的陆地部31至33与胎肩陆地部34之间的刚性差。结果，胎肩陆地部34的偏磨被抑制且轮胎的耐偏磨性能因而提高。

注意，在充气轮胎1中，构成周向加强层145的带束帘线为钢丝，并且周向加强层145的支数优选在17支/50mm以上30支/50mm以下。优选地，带束帘线的外径在1.2mm以上2.2mm以下的范围内。当周向加强层由利用扭绞在一起的带束帘线形成的多个帘线构成时，带束帘线的外径是作为带束帘线的外接圆的直径测得的。

另外，在充气轮胎1中，周向加强层145由螺旋地卷绕的单根钢丝构成。然而，该构型并不局限于此，并且周向加强层145可由彼此并排螺旋地卷绕的多根丝构成（多重卷绕结构）。这种情况下，优选地，丝的数量在5以下。此外，优选地，当5根丝被卷绕成多层时的单位卷绕宽度在12mm以下。这样，多根（2根以上5根以下）丝能相对于轮胎周向方向以在±5°的范围内的斜度适当地卷绕。

另外，在充气轮胎1中，优选地，（a）构成周向加强层145的带束帘线在它们是承受100N至300N的拉伸载荷的部件时（在它们是形成生胎前的材料时）的伸长率优选在1.0%以上2.5%以下。另外，优选地，（b）周向加强层145的带束帘线在它们在轮胎中承受500N至1000N的拉伸载荷时（在它们从轮胎产品被取出时）的伸长率优选在0.5%以上2.0%以下。带束帘线（高伸长率钢丝）与通常的钢丝相比在施加低载荷时具有良好的伸长率，因此它们具有能承受载荷的特性。因此，在上述（a）的情况下，可以提高周向加强层145在制造期间的耐久性，而在上述（b）的情况下，可以提高周向加强层145在轮胎被使用时的耐久性，这正是所希望的。带束帘线的伸长率是按照JIS G3510测得的。

另外，优选地，周向加强层145的宽度Ws优选在这样的范围内：0.60≤Ws/W。当周向加强层145具有分割结构（未示出）时，周向加强层145的宽度Ws为各分割部的宽度之和。

另外，在图3中的构型中，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。另外，优选地，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向加强层145的边缘到较窄的交叉带束143的边缘的距离S在这样的范围内：0.03≤S/W。即使周向加强层145具有分割结构（未示出），这一点也相同。宽度W和距离S是作为当从沿轮胎子午线方向的剖面看时沿轮胎宽度方向的距离测得的。另外，特别是S/W的值没有上限，但它受周向加强层145的宽度Ws和较窄的交叉带束143的宽度W的关系限制。

另外，优选地，周向加强层145相对于轮胎展开宽度TDW（未示出）的宽度Ws在这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。轮胎展开宽度TDW是被组装在标准轮辋上的轮胎的胎面花纹部的两个边缘之间在展开图中的直线距离，所述轮辋在无负荷状态下被施加规定内压。

在图2中的构型中，周向加强层145配置成介设在一对交叉带束142、143之间（参看图2）。然而，该构型并不局限于此，并且周向加强层145可配置在一对交叉带束142、143的内侧。例如，周向加强层145可以：（1）配置在大角度带束141与内侧交叉带束142之间，或（2）配置在胎体层13与大角度带束141之间（未示出）。

另外，在充气轮胎1中，一对交叉带束142、143的位于轮胎宽度方向外侧的各端部与周向加强层145相比位于轮胎宽度方向外侧。换言之，交叉带束142、143具有比周向加强层145宽的结构（参看图2和3）。此时，从法线m到一对交叉带束142、143中较宽的交叉带束142的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W2和从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L优选具有这样的关系：0.7≤W2/L≤1.1。另外，从法线m到一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W3和距离W2优选具有这样的关系：0.5≤W3/W2≤0.9。

在图2中的构型中，一对交叉带束142、143中的内侧交叉带束142具有较宽的结构，而外侧交叉带束143具有较窄的结构。然而，这并不是限制，并且内侧交叉带束142可具有较窄的结构，而外侧交叉带束143可具有较宽的结构（未示出）。在该构型中，较宽的外侧交叉带束142的端部是距离W2的测量点，而较窄的内侧交叉带束143的端部是距离W3的测量点。

另外，在充气轮胎1中，优选地，从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L和胎面一半宽度TW（未示出）具有这样的关系：0.15≤L/TW≤0.40（参看图2）。胎面一半宽度TW是组装在标准轮辋上的轮胎的胎面花纹部的两个边缘之间的直线距离的一半，所述标准轮辋在无负荷状态下被施加规定内压。

修改示例

图4和5是示出了图1所示的充气轮胎1的修改示例的说明图。在这些图中，与图2中相同的构成要素被赋予相同的附图标记并且省略其说明。

在图4中的构型中，胎肩陆地部34具有沿轮胎周向方向延伸的细浅槽24以降低轮胎接地压力。细浅槽24是设置成通过降低胎肩陆地部34的接地压力来抑制偏磨的所谓的“热水槽”。

在该构型中，优选地，细浅槽24配置在周向加强层145的轮胎宽度方向外侧。换言之，从法线m到周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从点P到细浅槽24的距离Ls具有这样的关系：W1<Ls。另外，此时，优选地，从点P到细浅槽24的距离Ls和距离L具有这样的关系：0.05≤Ls/L≤0.7。结果，细浅槽24与周向加强层145之间的位置关系变得适合。

另外，优选地，细浅槽24的宽度A和距离L具有这样的关系：0.05≤A/L≤0.15。另外，优选地，细浅槽24的槽深度H和最外侧的周向主槽23的槽深度GD具有这样的关系：0.05≤H/GD≤0.25。结果，细浅槽24的宽度A和槽深度H变得适合。

另外，在图5中的构型中，充气轮胎1具有沿轮胎周向方向延伸的细槽25和通过在胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部由细槽25分隔而形成的细肋35。另外，细肋35的道路接触面配置成在轮胎径向方向内侧偏离胎肩陆地部34的道路接触面。在该构型中，当轮胎旋转时，细肋35用作所谓的牺牲肋，其抑制胎肩陆地部34的偏磨。

此处，在具有如上所述的细肋35的构型中，不论细肋35是否在规定测量条件下接地，点T都是在胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部（由细槽25分隔的边缘部）上取得的，并且相应地测量距离L。换言之，周向加强层145的布置利用（要抑制其偏磨）胎肩陆地部34的边缘部作为基准而变得适合。结果，提高了轮胎的耐偏磨性能。

效果

如上所述，充气轮胎1包括胎体层13和通过层压一对交叉带束142、143和周向加强层145而形成并且配置在胎体层13的轮胎径向方向外侧的带束层14（参看图2）。另外，充气轮胎1在胎面部中包括沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽21至23，和由周向主槽21至23分隔的多个陆地部31至34。另外，周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的边缘部位于从胎肩陆地部34的轮胎宽度方向内侧的边缘部上的点P到胎体层13绘制的法线m的轮胎宽度方向外侧。从法线m到周向加强层145的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.1≤W1/L≤0.4。

在该构型中，周向加强层145在最外侧的周向主槽23的槽的下方延伸到胎肩陆地部34的下方，因此可以减小由最外侧的周向主槽23划分出的胎面中心区域内的陆地部31至33与胎肩陆地部34之间的刚性差。这带来胎肩陆地部34的偏磨被抑制并且轮胎的耐偏磨性能因而提高的优点。

另外，在充气轮胎1中，一对交叉带束142、143的轮胎宽度方向外侧的各端部与周向加强层145相比位于轮胎宽度方向外侧（参看图2）。另外，从法线m到一对交叉带束142、143中较宽的交叉带束142的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W2和从法线m到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.7≤W2/L≤1.1。在该构型中，较宽的交叉带束142的轮胎宽度方向外侧的端部的位置变得适合，并且这带来适当地确保了轮胎耐久性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，从法线m到一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W3和距离W2具有这样的关系：0.5≤W3/W2≤0.9（参看图2）。在该构型中，较窄的交叉带束143的轮胎宽度方向外侧的端部的位置变得适合，并且这带来适当地确保了轮胎耐久性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L和胎面一半宽度TW具有这样的关系：0.15≤L/TW≤0.40（参看图2）。在该构型中，胎肩陆地部34的宽度通过使距离L适合而变得适合。结果，胎肩陆地部的刚性变得适合，并且这带来轮胎耐偏磨性能提高的优点。

另外，在充气轮胎1中，胎肩陆地部34具有沿轮胎周向方向延伸的细浅槽24以降低轮胎接地压力，并且细浅槽24位于周向加强层145的轮胎宽度方向外侧（参看图4）。在该构型中，细浅槽24与周向加强层145之间的位置关系变得适合，因此提高通过细浅槽24降低胎肩陆地部34的接地压力的作用。该结构带来轮胎的耐偏磨性能的提高。

另外，在充气轮胎1中，从点P到细浅槽24的距离Ls和距离L具有这样的关系：0.05≤Ls/L≤0.7（参看图4）。结果，细浅槽24在胎肩陆地部34上的位置变得适合，并且这带来提高通过细浅槽24降低胎肩陆地部34的接地压力的作用的优点。

另外，在充气轮胎1中，细浅槽24的宽度A和从点P到胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.05≤A/L≤0.15，并且细浅槽24的槽深度H和最外侧的周向主槽23的槽深度GD具有这样的关系：0.05≤H/GD≤0.25（参看图4）。结果，细浅槽24的宽度A和槽深度H变得适合，并且这带来提高通过细浅槽24降低胎肩陆地部34的接地压力的作用的优点。

另外，在充气轮胎1中，构成周向加强层145的带束帘线为钢丝，并且周向加强层145的支数在17支/50mm以上30支/50mm以下。

另外，在充气轮胎1中，构成周向加强层145的带束帘线在它们是承受100N至300N的拉伸载荷的部件时的伸长率在1.0%以上2.5%以下。

另外，在充气轮胎1中，构成周向加强层145的带束帘线在它们在轮胎中承受500N至1000N的拉伸载荷时的伸长率在0.5%以上2.0%以下。

另外，在充气轮胎1中，周向加强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧（参看图3）。另外，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向加强层145的边缘到较窄的交叉带束143的边缘的距离S在这样的范围内：0.03≤S/W。结果，交叉带束142、143的边缘和周向加强层145的边缘的位置关系S/W变得适合，并且这具有可以减少周向加强层145周围的橡胶材料中产生的变形的优点。

另外，在充气轮胎1中，较窄的交叉带束143的宽度和周向加强层145 的宽度Ws具有这样的关系：0.60≤Ws/W（参看图3）。

另外，在充气轮胎1中，周向加强层145的宽度Ws相对于轮胎展开宽度TDW（未示出）在这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。在该构型中，由于Ws/TDW≤0.80，故周向加强层145的宽度Ws变得适合，并且这带来周向加强层145的边缘中的带束帘线的疲劳失效被抑制的优点。另外，由于0.65≤Ws/TDW，故轮胎接地形状变得适合，并且这带来轮胎耐偏磨性能提高的优点。

应用对象

优选充气轮胎1应用于重负荷用轮胎。在重负荷用轮胎中，与用于乘用车的轮胎相比，轮胎在使用时的负荷大。因此，周向加强层的配置区域与周向加强层的轮胎宽度方向外侧的区域之间的直径差变大，并且胎肩陆地部中会容易发生偏磨。因此，通过确定这些重负荷用轮胎的应用对象，具备可获得更大的偏磨抑制效果的优点。

另外，优选地，充气轮胎1应用于扁平率（高宽比）在40%以上70%以下的轮胎，在轮胎被组装在标准轮辋上的状态下，向轮胎施加规定内压，并且施加规定负荷。另外，与本实施例中一样，充气轮胎1优选被用作用于诸如巴士、卡车等重负荷的充气轮胎。对于具有该扁平率的轮胎（特别地，用于诸如巴士、卡车等重负荷的充气轮胎），接地形状会易于变成沙漏形，并且胎肩陆地部中会容易发生偏磨。因此，通过确定具有这些扁平率的轮胎的应用对象，可获得更大的偏磨抑制效果。

另外，优选地，充气轮胎1如图2中那样应用于在胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部（点T）具有胎面边缘和轮胎接地边缘的轮胎。在该构型中，在胎肩陆地部34的边缘部中会容易发生偏磨。因此，通过确定具有该构型的轮胎的应用对象，可获得更大的偏磨抑制效果。

工作示例

在性能试验中，针对（1）耐偏磨性能和（2）耐久性能对多个互相不同的充气轮胎进行评价（参看图6）。另外，将轮胎尺寸为445/50R22.5 的充气轮胎组装在轮辋尺寸为22.5×14.00的轮辋上，并且向这些充气轮胎施加900kPa的气压和4625kg/轮胎的负荷。另外，将充气轮胎安装在6×4牵引-拖挂式试验车上。

（1）在耐偏磨性能的评价中，使试验车在一般道路上行驶100,000km，并且然后测量胎肩陆地部的肩落磨损量（胎肩陆地部的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的磨损量与最外侧的周向主槽的磨损量之差）。通过以常规示例为标准分（100）对测量结果计分来进行评价。在该评价中，较高的分数是优选的。

（2）利用使用室内滚筒试验机的低压耐久性试验执行耐久性评价。然后，在以45km/h行驶的同时，使载荷从上述载荷每24小时增加5%，并且当轮胎发生故障时，测量行驶距离。通过以常规示例为标准分（100）对测量结果计分来进行评价。在该评价中，较高的分数是优选的。另外，如果评分在从90至100的范围内，则推断适当地保证了耐久性。

工作示例1至10的充气轮胎1具有图1至3中的构型，而工作示例11至15的充气轮胎1具有图4中的构型。另外，胎肩陆地部的宽度L（从点P到点T的距离）为L=50mm，并且胎面一半宽度TW为TW=200mm。另外，最外侧的周向主槽23的槽深度GD为GD=20mm。另外，构成周向加强层145的带束帘线为钢丝，并且周向加强层145具有20支/50mm。另外，周向加强层145的带束帘线在承受100N至300N的拉伸载荷时的伸长率为1.8%。

在图2中的构型中，常规示例的充气轮胎的周向加强层的轮胎宽度方向外侧的端部位于法线m的轮胎宽度方向内侧（未示出）。

如从试验结果可见，在根据工作示例1至15的充气轮胎1中，轮胎耐偏磨性能提高，同时维持了耐久性能。

附图标记

1充气轮胎

11胎圈芯

12胎边芯

121下填胶

122上填胶

13胎体层

14带束层

141大角度带束

142内侧交叉带束

143外侧交叉带束

14带罩

145周向加强层

15胎面胶

16胎侧胶

21至23周向主槽

24细浅槽

25细槽

31至34陆地部

35窄肋。

Claims

1.一种充气轮胎，包括：胎体层；带束层，所述带束层是通过层压一对交叉带束和周向加强层而形成的并且配置在所述胎体层的轮胎径向方向外侧；以及在胎面部中沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽和由所述周向主槽分隔的多个陆地部，其中，

当将位于轮胎宽度方向最外侧的所述周向主槽称为最外侧的周向主槽并且将由所述最外侧的周向主槽分隔的位于轮胎宽度方向外侧的所述陆地部称为胎肩陆地部时，

所述周向加强层的轮胎宽度方向外侧的端部位于从所述胎肩陆地部的轮胎宽度方向内侧的边缘部上的点P到所述胎体层绘制的法线m的轮胎宽度方向外侧，并且

从所述法线m到所述周向加强层的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W1和从所述点P到所述胎肩陆地部的轮胎宽度方向外侧的边缘部上的点T的距离L具有这样的关系：0.1≤W1/L≤0.4。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述一对交叉带束的轮胎宽度方向外侧的各端部配置在所述周向加强层的轮胎宽度方向外侧，并且

从所述法线m到所述一对交叉带束中较宽的交叉带束的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W2和所述距离L具有这样的关系：0.7≤W2/L≤1.1。

3.根据权利要求2所述的充气轮胎，其中，从所述法线m到所述一对交叉带束中较窄的交叉带束的轮胎宽度方向外侧的端部的距离W3和所述距离W2具有这样的关系：0.5≤W3/W2≤0.9。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的充气轮胎，其中，所述距离L和胎面一半宽度TW具有这样的关系：0.15≤L/TW≤0.40。

5.根据权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其中，所述胎肩陆地部包括沿轮胎周向方向延伸并降低轮胎接地压力的细浅槽，并且所述细浅槽配置在所述周向加强层的轮胎宽度方向外侧。

6.根据权利要求5所述的充气轮胎，其中，从所述点P到所述细浅槽的距离Ls和所述距离L具有这样的关系：0.05≤Ls/L≤0.7。

7.根据权利要求5或6所述的充气轮胎，其中，所述细浅槽的宽度A和所述距离L具有这样的关系：0.05≤A/L≤0.15，并且所述细浅槽的槽深度H和所述最外侧的周向主槽的槽深度GD具有这样的关系：0.05≤H/GD≤0.25。

8.根据权利要求1至7中任一项所述的充气轮胎，其中，构成所述周向加强层的带束帘线为钢丝，并且所述周向加强层的支数在17支/50mm以上30支/50mm以下。

9.根据权利要求1至8中任一项所述的充气轮胎，其中，构成所述周向加强层的带束帘线在它们是承受100N至300N的拉伸载荷的部件时的伸长率在1.0%以上2.5%以下。

10.根据权利要求1至9中任一项所述的充气轮胎，其中，构成所述周向加强层的带束帘线在它们在所述轮胎中承受500N至1000N的拉伸载荷时的伸长率在0.5%以上2.0%以下。

11.根据权利要求1至10中任一项所述的充气轮胎，其中，所述周向加强层配置在所述一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧，并且所述较窄的交叉带束的宽度W和从所述周向加强层的边缘到所述较窄的交叉带束的边缘的距离S在这样的范围内：0.03≤S/W。

12.根据权利要求1至11中任一项所述的充气轮胎，其中，所述周向加强层配置在所述一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧，并且

所述较窄的交叉带束的宽度W和所述周向加强层的宽度Ws在这样的范围内：0.60≤Ws/W。

13.根据权利要求1至12中任一项所述的充气轮胎，其中，所述周向加强层的宽度Ws相对于轮胎展开宽度TDW在这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。

14.根据权利要求1至13中任一项所述的充气轮胎，应用于扁平率在70%以下的轮胎。