CN103826874B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

充气轮胎（1）构造成使得位于周向增强层（145）上的块（5）均具有至少一个刀槽花纹（6）。刀槽花纹（6）在平面图中具有包括两个弯折点（P1、P2）的弯曲形状，并且所述刀槽花纹（6）具有闭合结构，在该闭合结构中，刀槽花纹的两个端点（Q1、Q2）在块（5）内终止。连接弯折点（P1、P2）的线与轮胎周向方向之间形成的角（α）处于这样的范围内：0°≤α≤10°。另外，连接弯折点（P1）和端点（Q1）的线与轮胎周向方向之间形成的角β1以及连接弯折点（P2）和端点（Q2）的线与轮胎周向方向之间形成的角（β2）处于这样的范围内：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，更具体地涉及一种能用以提高耐偏磨性能的充气轮胎。

背景技术

近年来，充气轮胎已在带束层中设置有周向增强层以抑制轮胎的径向伸长并抑制偏磨（特别是胎肩陆地部中的台阶式磨损）。已知专利文献1中记载的技术为以此方式构造的常规充气轮胎。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开专利申请公报No.2009-73337A

发明内容

本发明拟解决的问题

另一方面，在具有块状花纹图案的充气轮胎中，也存在应该抑制块中的胎面边缘磨损的问题。另外，在具有肋条形花纹图案的充气轮胎中，存在应该抑制肋条中的轨线磨损的问题。

鉴于上述情况，本发明的目的是提供一种能用以提高耐偏磨性的充气轮胎。

解决问题的手段

为了实现上述目的，根据本发明的充气轮胎包括：带束层，所述带束层包括周向增强层；多个周向主槽；和由周向主槽分隔的多个陆地部。在这种充气轮胎中，位于周向增强层上方的陆地部具有至少一个刀槽花纹，所述刀槽花纹具有在平面图中包括两个弯折点P1、P2的弯曲形状，并具有包括在陆地部内终止的两个端点Q1、Q2的闭合结构，连接弯折点P1、P2的线与轮胎周向方向之间的角α处于这样的范围内：0°≤α≤10°，并且连接弯折点P1和端点Q1的线与轮胎周向方向之间的角β1以及连接弯折点P2和端点Q2的线与轮胎周向方向之间的角β2处于这样的范围内：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°。

发明效果

在根据本发明的充气轮胎中，位于周向增强层上方的陆地部具有刀槽花纹，因此降低了陆地部的接地压力，并且抑制了陆地部的偏磨（块的胎面边缘磨损，肋条的轨线磨损）。这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。另外，刀槽花纹具有弯曲形状，并且其中央部和端部的相对于轮胎周向方向的倾斜角α、β1和β2制造得适合，由此在转弯时或者在制动/驱动时，减小了刀槽花纹的端点Q1、Q2处的应力集中。结果是，抑制了源于刀槽花纹的端点Q1、Q2处的开裂的发生，并且这具有提高了轮胎的耐刀槽花纹边缘开裂性能的优点。

附图说明

图1是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的沿轮胎子午线方向的剖视图。

图2是示出了图1所示的充气轮胎的胎面花纹图案的平面图。

图3是示出了图1所示的充气轮胎的胎肩部的说明图。

图4是示出了图1所示的充气轮胎的带束层的说明图。

图5是示出了图1所示的充气轮胎的刀槽花纹的平面图。

图6是示出了图1所示的充气轮胎的刀槽花纹的说明图。

图7是示出了图1所示的充气轮胎的修改示例的刀槽花纹的平面图。

图8是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验结果的表格。

具体实施方式

以下参照附图详细说明本发明。但本发明并不限于这些实施例。此外，在维持与本发明一致的情况下可能或明显被替换的实施例的构成要素也包括在内。此外，在实施例中记载的多个修改示例能在对本领域的技术人员而言显而易见的范围内按需组合。

充气轮胎

图1是示出了根据本发明一实施例的充气轮胎1的沿轮胎子午线方向的剖视图。该图示出了作为充气轮胎1的示例的安装在用于长距离运输的卡车和巴士上的重负荷用径向轮胎。

充气轮胎1包括一对胎圈芯11、11、一对胎边芯12、12、胎体层13、带束层14、胎面胶15和一对胎侧胶16、16（参看图1）。一对胎圈芯11、11具有环形结构并且构成左、右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12由下填胶121和上填胶122形成，并且配置在一对胎圈芯11、11中的每个胎圈芯的轮胎径向方向外周上以增强胎圈部。胎体层13具有单层结构，并且呈超环面形式在左、右胎圈芯11之间伸展，从而形成用于轮胎的构架。另外，胎体层13的两端部朝向轮胎宽度方向外侧折叠以包住胎圈芯11和胎边芯12，并且被固定。带束层14由多个层压的带束帘布141至145形成，并且带束层14配置在胎体层13的轮胎径向方向外周。胎面胶15配置在胎体层13和带束层14的轮胎径向方向外周上，并且形成轮胎胎面。一对胎侧胶16、16配置在胎体层13的各轮胎宽度方向外侧，从而形成轮胎的左、右侧壁部。

在本实施例中，充气轮胎1具有中心在轮胎赤道面CL上的左右对称内部结构。

图2是示出了图1所示的充气轮胎1的胎面花纹图案的平面图。

充气轮胎1包括：沿轮胎周向方向延伸的多个周向主槽21至23；和胎面部中由周向主槽21至23分隔的多个陆地部31至34。另外，各陆地部31至34分别具有沿轮胎宽度方向延伸的多个横纹槽41至44。由于横纹槽41至44，各陆地部31至34在轮胎周向方向上被分隔，以形成块状花纹图案。

在图2所示的构型中，充气轮胎1具有6个周向主槽21至23、5列中央陆地部31至33和一对左、右胎肩陆地部34、34。另外，所有陆地部31至34都分别具有多个横纹槽41至44。另外，各横纹槽41至44是倾斜的横纹槽，具有横贯陆地部31至34的敞开结构，并且沿轮胎周向方向以预定间隔配置。这样，所有陆地部31至34都变成成列的块。然而，该构型并不局限于此，并且一部分或全部陆地部31至34可以沿轮胎周向方向的的连续肋条（图中未示出）。

另外，在图2所示的构型中，周向主槽21至23是直槽，但该构型并不局限于此，周向主槽21至23可以是曲折形槽（图中未示出）。

图3是示出了图1所示的充气轮胎1的胎肩部的说明图。图4是示出了图1所示的充气轮胎1的带束层14的说明图。在这些图中，图3示出了位于由轮胎赤道面CL划分的胎面部的一侧区域，而图4示出了带束层14的层压结构。

另外，胎体层13通过以涂层胶覆盖并承受轧制加工的、由钢或有机纤维（例如尼龙、聚酯、人造纤维等）形成的多个胎体帘线构成，并具有绝对值在85°以上95°以下的胎体角度（胎体帘线在纤维方向上相对于轮胎周向方向的倾斜角）。

带束层14通过层压卷绕在胎体层13的外周周围的大角度带束141、一对交叉带束142、143、带罩144和周向增强层145形成（参看图3）。

大角度带束141通过以涂层胶覆盖并承受轧制加工的、由钢或有机纤维形成的多个带束帘线构成，并具有绝对值在40°以上60°以下的带束角度（带束帘线在纤维方向上相对于轮胎周向方向的倾斜角）。此外，大角度带束141配置成层压在胎体层13的轮胎径向方向外侧。

一对交叉带束142、143通过以涂层胶覆盖并承受轧制加工的、由钢或有机纤维形成的多个带束帘线构成，并具有绝对值在10°以上30°以下的带束角度。此外，一对交叉带束142、143中的每个带束均具有使用彼此不同的符号表示的带束角度，并且带束被层压成在带束帘线纤维方向上彼此交叉（交叉帘布结构）。在以下说明中，将位于轮胎径向方向内侧的交叉带束142称为“内侧交叉带束”，并且将位于轮胎径向方向外侧的交叉带束143称为“外侧交叉带束”。可设置层压的三个或更多个交叉带束（图中未示出）。另外，一对交叉带束142、143配置成层压在大角度带束141的轮胎径向方向外侧。

带罩144通过以涂层胶覆盖并承受轧制加工的、由钢或有机纤维形成的多个带束帘线构成，并具有绝对值在10°以上45°以下的带束角度。另外，带罩144配置成层压在交叉带束142、143的轮胎径向方向外侧。在本实施例中，带罩144具有与外侧交叉带束143相同的带束角度，并且配置在带束层14的最外层中。

周向增强层145由利用相对于轮胎周向方向以在±5°的范围内的螺旋地卷绕的涂胶钢丝形成的带束帘线构成。另外，周向增强层145介于一对交叉带束142、143之间。另外，周向增强层145配置在一对交叉带束142、143的左、右边缘的轮胎宽度方向内侧。具体地，周向增强层145通过将一根或多根丝以螺旋方式卷绕在内侧交叉带束142的外周周围而形成。周向增强层145通过增强轮胎周向方向上的刚性来提高轮胎耐久性。

在充气轮胎1中，带束层14可具有边缘罩（图中未示出）。通常，边缘罩通过以涂层胶覆盖并承受轧制加工的、由钢或有机纤维形成的多个带束帘线构成，并具有绝对值在0°以上5°以下的带束角度。另外，边缘罩配置在外侧交叉带束143（或内侧交叉带束142）的左、右边缘的轮胎径向方向外侧。边缘罩通过发挥绑扎效果减小胎面部的中心区域和胎肩区域之间的径向伸长差来提高轮胎的耐偏磨性能。

周向增强层

另外，在充气轮胎1中，构成周向增强层145的带束帘线为钢丝，并且优选地，周向增强层145的支数在17支/50mm以上30支/50mm以下。另外，优选地，带束帘线的直径在1.2mm以上2.2mm以下。在带束帘线由扭绞在一起的多个帘线形成的构型中，带束帘线直径作为带束帘线的外接圆的直径测得。

另外，在充气轮胎1中，周向增强层145通过以螺旋方式卷绕一根钢丝构成。然而，该构型并不局限于此，周向增强层145可由彼此并排螺旋地卷绕的多根丝构成（多重卷绕结构）。在这种情况下，优选地，丝的数目为5以下。此外，优选地，当5根丝卷绕成多层时，单位卷绕宽度在12mm以下。这样，多根（2根以上5根以下）丝能在相对于轮胎周向方向在±5°的范围内倾斜的情况下适当地卷绕。

另外，在充气轮胎1中，（a）构成周向增强层145的带束帘线当它们是零件时（在它们是形成生胎前的材料时）在承受100N至300N的拉伸载荷时的伸长率优选在1.0%以上2.5%以下。另外，（b）周向增强层145的带束帘线在轮胎中（从轮胎产品测量/取出的状态）承受500N至1000N的拉伸载荷时的伸长率优选在0.5%以上2.0%以下。带束帘线（高伸长率钢丝）与通常的钢丝相比在施加低载荷时具有良好的伸长率，因此它们具有能承受所施加的载荷的特性。因此，在上述（a）的情况下，可以在制造期间提高周向增强层145的耐久性，而在上述（b）的情况下，可以提高周向增强层145在轮胎被使用时的耐久性，并且这几点正是所希望的。

带束帘线的伸长率是按照JISG3510测得的。

另外，优选地，周向增强层145的宽度Ws处于这样的范围内：0.6≤Ws/W。当周向增强层145具有分割结构（图中未示出）时，周向增强层145的宽度Ws为各分割部的宽度之和。

另外，在图4所示的构型中，周向增强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘部的轮胎宽度方向内侧。另外，优选地，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向增强层145的边缘部到较窄的交叉带束143的边缘部的距离S在0.03≤S/W的范围内。即使周向增强层145具有包括分割结构的构型（图中未示出），这一点也相同。宽度W和距离S是作为从沿轮胎子午线方向的剖面看时的轮胎宽度方向距离测得的。另外，特别是S/W的值不存在上限，但其受周向增强层145的宽度Ws和较窄的交叉带束143的宽度W的关系限制。

另外，优选地，周向增强层145的宽度Ws相对于轮胎展开宽度TDW（图中未示出）处于这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。轮胎展开宽度TDW是被组装在标准轮辋上的轮胎的胎面花纹图案部的两端之间在展开图中的直线距离，所述轮辋在无负荷状态下被施加规定内压。

另外，在图3所示的构型中，周向增强层145介于一对交叉带束142、143之间（参看图3）。然而，该构型并不局限于此，周向增强层145可配置在一对交叉束带142、143的内侧。例如，周向增强层145可以配置在（1）大角度带束141与内侧交叉束带142之间，或（2）胎体层13与大角度带束141之间（图中未示出）。

块的刀槽花纹

近年来，充气轮胎已在带束层中设置有周向增强层以抑制轮胎的径向伸长并抑制胎肩陆地部中的偏磨（特别是台阶式磨损）。

在该构型中，在位于周向增强层上方的陆地部处，轮胎周向方向刚性增加，因此变形降低。因此，陆地部的接地压力增加，使得在转动和制动/驱动期间作用在陆地部上的负荷增大。因此，存在陆地部中容易发生偏磨的问题。块中的这种偏磨例如为胎面边缘磨损，而在肋条中例如为轨线磨损。

因此，在充气轮胎1中，采取以下构型以抑制陆地部中的偏磨。

图5是示出了图1所示的充气轮胎1的刀槽花纹6的平面图，而图6是示出了图1所示的充气轮胎1的刀槽花纹6的说明图。图7是示出了图1所示的充气轮胎1的修改示例的刀槽花纹6的平面图。在这些图中，图5仅示出了块5及其刀槽花纹6。另外，作为一个示例，图5示出了由最外周向主槽24和位于其内侧的周向主槽23分隔的陆地部33的块5。另外，图6示出了刀槽花纹6的平面形状与刀槽花纹深度D1之间的关系。

在充气轮胎1中，位于周向增强层145上方的陆地部31至33具有至少一个刀槽花纹6（参看图2和3）。

例如，在图2和3所示的构型中，在周向增强层145上方配置有5列陆地部31至33。另外，这些陆地部31至33均具有沿轮胎周向方向成预定间隔配置的多个横纹槽41至43，因此它们是成列的块。另外，这些陆地部31至33的各块5具有单个刀槽花纹6。

如果周向增强层145的端部在陆地部33下方，并且陆地部33的道路接触面的宽度W2和周向增强层145相对于陆地部33的道路接触面的重叠宽度W3在从轮胎子午线方向的剖面看时具有这样的关系：0.50≤W3/W2，陆地部33可以说成是位于周向增强层145上方（参看图3）。另外，当陆地部33的边缘具有凹凸形状如其中周向主槽21至23具有曲折形状的构型和其中陆地部31至34在边缘上具有切口的构型（图中未示出）时，基于陆地部31至34的边缘沿轮胎周向方向投影时的中心点来测量陆地部31至34的道路接触面的宽度W2。

另外，单个块5可具有多个刀槽花纹（图中未示出）。另外，在具有肋条形陆地部31至33的构型中，各陆地部31至33可具有沿轮胎周向方向对齐的多个刀槽花纹6（图中未示出）。

另外，在充气轮胎1中，各陆地部31至33的刀槽花纹6具有在陆地部31至33的平面图中呈包括两个弯折点P1和P2的弯曲形状的闭合结构，其中两个端点Q1、Q2在陆地部31至33内终止（参看图5）。

例如，在图5所示的构型中，刀槽花纹6在块5的平面图中相对于轮胎周向方向倾斜地延伸。另外，刀槽花纹6具有包括连接两个端部（包括刀槽花纹的端部的部分）62、62的中央部61的弯曲形状。另外，刀槽花纹6的中央部61配置在块5的中央部，相对于轮胎周向方向成角α倾斜。另外，刀槽花纹6的两个端部62、63相对于中央部61的倾斜方向沿相同的方向倾斜。另外，块5具有菱形的平面形状，并且刀槽花纹6在沿菱形形状的长对角线方向弯曲的状态下延伸。以这种方式，刀槽花纹6沿着块5的形状配置。

在这种情况下，连接弯折点P1、P2的线（中央部61）与轮胎周向方向之间的角α处于这样的范围内：0°≤α≤10°。另外，连接弯折点P1和端点Q1的线（第一端部62）与轮胎周向方向之间的角β1以及连接弯折点P2和端点Q2的线（第二端部63）与轮胎周向方向之间的角β2处于这样的范围内：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°。

在该构型中，位于周向增强层145的上方的陆地部31至33具有刀槽花纹6，因此陆地部31至33的接地压力降低，并且抑制了陆地部31至33的偏磨。具体地，在陆地部31至33为成列块的情况下，抑制了块5的胎面边缘磨损，而在陆地部31至33为肋条的情况下，抑制了轨线磨损。

另外，刀槽花纹6具有弯曲形状，并且其中央部61和端部62、63的相对于轮胎周向方向的倾斜角α、β1和β2制造得适合，因此在转弯时或者在制动/驱动时，减小了刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的应力集中。结果是，抑制了源于刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的开裂的发生。

具体地，角α被设定为处于这样的范围内：0°≤α≤10°，因此能在维持陆地部31至33的刚性的情况下使接地压力均匀。另外，角β1、β2被设定为处于这样的范围内：35°≤β1且35°≤β2，由此减小了转弯时刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的应力集中，并且角β1、β2被设定为处于这样的范围内：β1≤55°且β2≤55°，由此减小了制动/驱动时刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的应力集中。

在图5所示的构型中，刀槽花纹6的中央部61相对于分隔块5的横纹槽41沿相同的方向（朝向图5的纸面上方向左侧）倾斜。另外，刀槽花纹6的两个端部62、63相对于中央部61沿相同的方向倾斜，并且两者沿相同的方向倾斜。在该构型中，在陆地部31至33具有菱形块5的构型（参看图2）中，优选刀槽花纹6沿着块5的形状配置。

然而，该构型并不局限于此，刀槽花纹6的两个端部62、63可沿不同的方向倾斜（参看图7）。例如，在图7所示的构型中，第一端部62和刀槽花纹6的中央部61可朝向纸面上方向左侧倾斜，而第二端部63可朝向纸面上方向右侧倾斜。在该构型中，例如，在其中陆地部31至33具有梯形块5的构型中，优选刀槽花纹6能沿着块5的形状配置。

另外，刀槽花纹6的两个端部62、63和中央部61可沿互相不同的方向倾斜（图中未示出）。例如，在图5所示的构型中，刀槽花纹6的中央部61朝向纸面上方向左侧倾斜，而刀槽花纹6的两个端部62、63可朝向纸面上方向右侧倾斜。

另外，在图2所示的构型中，块5具有菱形的平面形状，但这一点并非限制，块5可具有任意平面形状（图中未示出）。

另外，在充气轮胎1中，连接弯折点P1和端点Q1的线的长度S1以及连接弯折点P2和端点Q2的线的长度S2优选处于这样的范围内：2.5mm≤S1≤6.0mm且2.5mm≤S2≤6.0mm（参看图5）。通过将长度S1、S2设定为处于这样的范围内：2.5mm≤S1且2.5mm≤S2，可以确保容易发生应力集中的弯折点P1、P2与刀槽花纹6的端点Q1、Q2之间的长度S1、S2，由此能有效地抑制开裂的发生。另外，通过将长度S1、S2设定为处于这样的范围内：S1≤6.0mm且S2≤6.0mm，可以确保块5的刚性，并抑制块5的偏磨。

另外，在充气轮胎1中，优选刀槽花纹6的轮胎宽度方向宽度W1和陆地部31至33的轮胎宽度方向宽度W2具有这样的关系：W1/W2≤0.20（参看图5）。通过将宽度W1、W2设定成具有这样的关系：W1/W2≤0.20，刀槽花纹6的宽度W1制造得适合，并且抑制了块5的偏磨。

W1/W2的下限为0<W1/W2，但它受例如刀槽花纹6的端部62、63的长度S1、S2和倾斜角β1、β2等制约。

另外，在充气轮胎1中，在其中陆地部31至33由沿轮胎周向方向对齐的多列块5形成的构型（参看图2）中，刀槽花纹6的轮胎周向方向长度L1和块5的轮胎周向方向长度L2优选具有这样的关系：0.10≤L1/L2≤0.30（参看图5）。这里，在具有长度为L1的刀槽花纹6的块5上测量块5的长度L2。在该构型中，通过将长度L1、L2设定为具有这样的关系：0.10≤L1/L2，分散了接地压力，并且抑制了块5的偏磨。另外，通过将长度L1、L2设定成具有这样的关系：L1/L2≤0.30，确保了块5的刚性，由此抑制了块5的偏磨。

另外，在上述构型中，优选长度S1、S2和连接弯折点P1、P2的线的轮胎周向方向长度L1具有这样的关系：0.50≤S1/L1≤0.70且0.50≤S2/L1≤0.70。

另外，在充气轮胎1中，优选连接弯折点P1、P2的线与连接弯折点P1和端点Q1的线之间的角γ1以及连接弯折点P1、P2的线与连接弯折点P2和端点Q2的线之间的角γ2处于这样的范围内：145°≤γ1≤155°且145°≤γ2≤155°。

另外，在充气轮胎1中，优选刀槽花纹6的最大深度D1和周向主槽的最大深度D2（图中未示出）具有这样的关系：0.15≤D1/D2≤0.85（参看图6）。这里，在具有最大深度为D1的刀槽花纹6的块5的左、右周向主槽上测量周向主槽的最大深度D2。周向主槽21至23的槽深度通常被设定为越往轮胎宽度方向外侧越深。

另外，在充气轮胎1中，优选刀槽花纹6的深度D1朝向端点Q1、Q2渐减（参看图6）。例如，在图6所示的构型中，刀槽花纹6的深度D1在中央部61中恒定，并且在左、右端部62、63中，深度D1朝向端点Q1、Q2变得越来越浅。

块5和刀槽花纹6的各尺寸α、β1、β2、γ1、γ2、L1、L2、W1、W2、S1、S2是在轮胎被组装在规定轮辋上并被施加规定内压的情况下在无负荷状态下测得的。

此处，“规定轮辋”是指日本汽车轮胎制造者协会公司（JATMA）所规定的“标准轮辋（standardrim）”、轮胎轮辋协会公司（TRA）所规定的“设计轮辋（designrim）”或欧洲轮胎轮辋技术组织（ETRTO）所规定的“测量轮辋（measuringrim）”。“规定内压”是指JATMA所规定的“最大气压（maximumairpressure）”、TRA所规定的“各种冷充胀压力下的轮胎负载极限（tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures）”中的最大值和ETRTO所规定的“充胀压力（inflationpressures）”。注意，“规定负载”是指JATMA所规定的“最大负载能力（maximumloadcapacity）”、TRA所规定的“各种冷充胀压力下的轮胎负载极限（tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures）”中的最大值和ETRTO所规定的“负载能力（loadcapacity）”。但在JATMA中，乘用车轮胎的规定内压为180kPa气压，并且规定负载为最大负载能力的88%。

效果

如上所述，充气轮胎1包括带束层14，该带束层包括周向增强层145（参看图1、3和4）。另外，充气轮胎1包括多个周向主槽21至23；以及由周向主槽21至23分隔和形成的多个陆地部31至34（参看图2）。另外，位于周向增强层145上方的陆地部31至33（在图5中，块5）具有至少一个刀槽花纹6。另外，刀槽花纹6在平面图中具有包括两个弯折点P1、P2的弯曲形状，并具有包括在陆地部31至33内终止的两个端点Q1、Q2的闭合结构。另外，连接弯折点P1、P2的线与轮胎周向方向之间的角α处于这样的范围内：0°≤α≤10°。另外，连接弯折点P1和端点Q1的线与轮胎周向方向之间的角β1以及连接弯折点P2和端点Q2的线与轮胎周向方向之间的角β2处于这样的范围内：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°。

在该构型中，位于周向增强层145上方的陆地部31至33具有刀槽花纹6（参看图2和3），因此陆地部31至33的接地压力降低，并且抑制了陆地部31至33的偏磨（块的胎面边缘磨损，肋条的轨线磨损）。这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。另外，刀槽花纹6具有弯曲形状，并且其中央部61和端部62、63的相对于轮胎周向方向的倾斜角α、β1和β2制造得适合（参看图5），由此在转弯时或者在制动/驱动时，减小了刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的应力集中。结果是，抑制了源于刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的开裂的发生，并且这具有提高了轮胎的耐刀槽花纹边缘开裂性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，刀槽花纹6的最大深度D1和具有刀槽花纹6的陆地部的左、右周向主槽（图5中的周向主槽22、23）的最大深度D2（图中未示出）具有这样的关系：0.15≤D1/D2≤0.85（参看图6）。结果是，刀槽花纹6的最大深度D1制造得适合，并且这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，连接弯折点P1和端点Q1的线的长度S1以及连接弯折点P2和端点Q2的线的长度S2处于这样的范围内：2.5mm≤S1≤6.0mm且2.5mm≤S2≤6.0mm（参看图5）。结果是，刀槽花纹6的端部62、63的长度S1、S2制造得适合，并且这具有提高了耐偏磨性能和耐刀槽花纹边缘开裂性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，长度S1、S2和连接弯折点P1、P2的线的轮胎周向方向长度L1具有这样的关系：0.50≤S1/L1≤0.70且0.50≤S2/L1≤0.70（参看图5）。结果是，刀槽花纹6的端部62、63的长度S1、S2制造得适合，并且这具有提高了耐偏磨性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，刀槽花纹6的轮胎宽度方向宽度W1和具有刀槽花纹6的陆地部31至33的轮胎宽度方向宽度W2具有这样的关系：W1/W2≤0.20（参看图5）。结果是，刀槽花纹6的宽度W1制造得适合，并且这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，陆地部31至33由沿轮胎周向方向对齐的多列块5形成（参看图2）。另外，连接刀槽花纹6的弯折点P1、P2的线的轮胎周向方向长度L1和具有刀槽花纹6的块5的轮胎周向方向长度L2具有这样的关系：0.10≤L1/L2≤0.30（参看图5）。结果是，刀槽花纹6的中央部61的长度L1制造得适合，并且这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，连接弯折点P1、P2的线与连接弯折点P1和端点Q1的线之间的角γ1以及连接弯折点P1、P2的线与连接弯折点P2和端点Q2的线之间的角γ2处于这样的范围内：145°≤γ1≤155°且145°≤γ2≤155°（参看图5）。结果是，刀槽花纹6的弯曲角γ1、γ2制造得适合，并且这具有提高了轮胎的耐偏磨性能的优点。

另外，在充气轮胎1中，刀槽花纹6的深度D1朝向端点Q1、Q2渐减（参看图6）。结果是，存在抑制了源于刀槽花纹6的端点Q1、Q2处的开裂的发生的优点。

另外，在充气轮胎1中，刀槽花纹6的两个端部62、63相对于轮胎周向方向沿与刀槽花纹6的中央部61相同的方向倾斜（参看图5）。

另外，在充气轮胎1中，带束层14包括大角度带束141、配置在大角度带束141的轮胎径向方向外侧的一对交叉带束142、143、配置在一对交叉带束142、143的轮胎径向方向外侧的带罩144和配置在一对交叉带束142、143之间、一对交叉带束142、143的轮胎径向方向内侧或大角度带束141的轮胎径向方向内侧的周向增强层145（参看图3和4）。通过采用具有该构型的充气轮胎1，可以获得提高轮胎耐偏磨性能的显著优点。

另外，在充气轮胎1中，构成周向增强层145的带束帘线为钢丝，并且周向增强层145的支数在17支/50mm以上30支/50mm以下。

另外，在充气轮胎1中，构成周向增强层145的带束帘线在它们为部件时在承受100N至300N的拉伸载荷时的伸长率在1.0%以上2.5%以下。

另外，在充气轮胎1中，构成周向增强层145的带束帘线在它们在轮胎中承受500N至1000N的拉伸载荷时的伸长率在0.5%以上2.0%以下。

另外，在充气轮胎1中，周向增强层145配置在一对交叉带束142、143中较窄的交叉带束143的左、右边缘部的轮胎宽度方向内侧（参看图4）。另外，较窄的交叉带束143的宽度W和从周向增强层145的边缘部到较窄的交叉带束143的边缘部的距离S处于这样的范围内：0.03≤S/W。结果是，交叉带束142、143的边缘部和周向增强层145的边缘部的位置关系S/W制造得适合，并且这具有可以减少周向增强层145周围的橡胶材料中产生的应变的优点。

另外，在充气轮胎1中，较窄的交叉带束143的宽度W和周向增强层145的宽度Ws处于这样的范围内：0.60≤Ws/W。

另外，在充气轮胎1中，周向增强层145的宽度Ws相对于轮胎展开宽度TDW（图中未示出）处于这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。在该构型中，宽度Ws和轮胎展开宽度TDW处于这样的范围内：Ws/TDW≤0.80，由此周向增强层145的宽度Ws制造得适合。这具有抑制了带束帘线在周向增强层145的端部处疲劳失效的优点。另外，宽度Ws和轮胎展开宽度TDW处于这样的范围内：0.65≤Ws/TDW，这具有轮胎的接地形状制造得适合并且提高了轮胎耐偏磨性能的优点。

应用对象

优选充气轮胎1应用于重负荷轮胎。与用于乘用车的轮胎相比，重负荷轮胎在使用期间承受更重的负荷。另外，其中配置有周向增强层的区域与位于轮胎宽度方向外侧的区域之间的直径差增大，因此胎肩陆地部中容易发生偏磨。因此，将本技术应用于重负荷轮胎带来更显著的偏磨抑制效果。

另外，优选地，充气轮胎1应用于扁平率在40%以上70%以下的范围内的轮胎，在轮胎被组装在标准轮辋上的状态下，向轮胎施加规定内压，并且施加规定负荷。另外，与本实施例中一样，充气轮胎1优选被用作用于诸如巴士或卡车等重负荷的充气轮胎。在具有该扁平率的轮胎（特别是用于巴士或卡车等的重负荷的充气轮胎）中，接地形状容易变成沙漏形，因此胎肩陆地部中容易发生偏磨。因此，通过将充气轮胎1应用于具有该扁平率的轮胎，可以获得显著的偏磨抑制效果。

另外，优选地，充气轮胎1应用于如图2所示的在位于胎肩陆地部34的轮胎宽度方向外侧的边缘部中具有轮胎接地边缘T的轮胎。在该构型中，胎肩陆地部34的边缘部中容易发生偏磨。因此，通过将充气轮胎1应用于具有该构型的轮胎，可以获得显著的偏磨抑制效果。在图2所示的构型中，轮胎接地边缘T、胎面边缘和胎肩陆地部34的边缘部重合。另外，“轮胎接地边缘T”指的是在其中轮胎被组装在规定轮辋上、充填规定内压、在静止状态下垂直于平板放置且被加载与规定载荷对应的负荷的构型中，轮胎与平板之间的接触面的轮胎轴向方向最大宽度位置。

示例

图8是示出了根据本发明的实施例的充气轮胎的性能试验的结果的表格。

在该性能试验中，针对（1）耐偏磨性能和（2）耐刀槽花纹边缘开裂性能对多个互相不同的充气轮胎进行评估（参看图8）。另外，将轮胎尺寸为445/50R22.5的充气轮胎组装在轮辋尺寸为22.5×14.00的轮辋上，并且向这些充气轮胎施加900kPa的气压和4625kg/轮胎的载荷。另外，将充气轮胎安装在6×4牵引拖挂式试验车上。

（1）在耐偏磨性能的评估中，使试验车在普通铺装道路上行驶30,000km，并且此后测量块的胎面边缘磨损量（块内的最大磨损区域和最小磨损区域之间的磨损量差）。通过以常规示例为标准分（100）对测量结果打分来进行评估。在该评估中，较高的分数是优选的。

（2）在耐刀槽花纹开裂性能的评估中，使试验车在普通铺装道路上行驶30,000km，并且此后测量刀槽花纹的边缘中的开裂发生率。通过以常规示例为标准分（100）对测量结果打分来进行评估。在该评估中，较高的分数是优选的。

根据工作示例1至20的充气轮胎1具有图1至5的构型，其中陆地部形成为成列的块。另外，块5的长度L2和宽度W2为L2=34mm且W2=31mm。另外，周向主槽23的最大深度D2为D2=20.0mm。

在图1至3的构型中，常规示例的充气轮胎具有包括呈线性形式的闭合刀槽花纹的块。另外，刀槽花纹具有均匀的刀槽花纹深度。

从试验结果清楚的是，对于工作示例1至20的充气轮胎1，提高了耐偏磨性能和耐刀槽花纹边缘开裂性能。

附图标记

1充气轮胎

11胎圈芯

12胎边芯

13胎体层

14带束层

15胎面胶

16胎侧胶

21周向主槽

22周向主槽

23周向主槽

24第一周向主槽

31至34陆地部

41至44横纹槽

5块

6刀槽花纹

61中央部

62、63端部

121下填胶

122上填胶

141大角度带束

142内侧交叉带束

143外侧交叉带束

14带罩

145周向增强层

Claims (13)

1.一种充气轮胎，包括：带束层，所述带束层包括周向增强层；多个周向主槽；和由所述周向主槽分隔的多个陆地部，其中

位于所述周向增强层上方的所述陆地部具有至少一个刀槽花纹，

所述刀槽花纹具有在平面图中包括两个弯折点P1、P2的弯曲形状，和具有在所述陆地部内终止的两个端点Q1、Q2的闭合结构，

连接所述弯折点P1、P2的线与轮胎周向方向之间的角α处于这样的范围内：0°≤α≤10°，

连接所述弯折点P1和所述端点Q1的线与轮胎周向方向之间的角β1以及连接所述弯折点P2和所述端点Q2的线与轮胎周向方向之间的角β2处于这样的范围内：35°≤β1≤55°且35°≤β2≤55°，

连接所述弯折点P1和所述端点Q1的线的长度S1、连接所述弯折点P2和所述端点Q2的线的长度S2和连接所述弯折点P1、P2的线的轮胎周向方向长度L1具有这样的关系：0.50≤S1/L1≤0.70且0.50≤S2/L1≤0.70，

所述刀槽花纹的轮胎宽度方向宽度W1和具有所述刀槽花纹的所述陆地部的轮胎宽度方向宽度W2具有这样的关系：W1/W2≤0.20，

所述刀槽花纹的深度朝向所述端点Q1、Q2逐渐减小，

所述周向增强层配置在一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘部的轮胎宽度方向内侧，和

所述较窄的交叉带束的宽度W和所述周向增强层的宽度Ws处于这样的范围内：0.60≤Ws/W。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，所述刀槽花纹的最大深度D1和具有所述刀槽花纹的所述陆地部的左、右周向主槽的最大深度D2具有这样的关系：0.15≤D1/D2≤0.85。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，连接所述弯折点P1和所述端点Q1的线的长度S1以及连接所述弯折点P2和所述端点Q2的线的长度S2处于这样的范围内：2.5mm≤S1≤6.0mm且2.5mm≤S2≤6.0mm。

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述陆地部包括沿轮胎周向方向成一列对齐的多个块，并且

连接所述刀槽花纹的所述弯折点P1、P2的所述线的轮胎周向方向长度L1和具有所述刀槽花纹的所述块的轮胎周向方向长度L2具有这样的关系：0.10≤L1/L2≤0.30。

5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，连接所述弯折点P1、P2的线与连接所述弯折点P1和所述端点Q1的线之间的角γ1以及连接所述弯折点P1、P2的线与连接所述弯折点P2和所述端点Q2的线之间的角γ2处于这样的范围内：145°≤γ1≤155°且145°≤γ2≤155°。

6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述刀槽花纹具有通过连接中央部与包括所述刀槽花纹端部的两个端部而形成的弯曲形状，并且所述两个端部相对于轮胎周向方向沿与所述中央部相同的方向倾斜。

7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述带束层包括大角度带束、配置在所述大角度带束的轮胎径向方向外侧的一对交叉带束、配置在所述一对交叉带束的轮胎径向方向外侧的带罩和配置在所述一对交叉带束之间、所述一对交叉带束的轮胎径向方向内侧或所述大角度带束的轮胎径向方向内侧的所述周向增强层。

8.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，构成所述周向增强层的带束帘线为钢丝，并且所述周向增强层的支数在17支/50mm以上30支/50mm以下。

9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，构成所述周向增强层的带束帘线在它们是形成生胎前的材料时在承受100N至300N的拉伸载荷时的伸长率在1.0％以上2.5％以下。

10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，构成所述周向增强层的带束帘线在所述轮胎中承受500N至1000N的拉伸载荷时的伸长率在0.5％以上2.0％以下。

11.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述周向增强层配置在所述一对交叉带束中较窄的交叉带束的左、右边缘部的轮胎宽度方向内侧，并且

所述较窄的交叉带束的宽度W和从所述周向增强层的边缘部到所述较窄的交叉带束的边缘部的距离S处于这样的范围内：0.03≤S/W。

12.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，所述周向增强层的宽度Ws相对于轮胎展开宽度TDW处于这样的范围内：0.65≤Ws/TDW≤0.80。

13.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其应用于扁平率在70％以下的轮胎。