WO2014006744A1 - 金属ベルト用エレメント - Google Patents

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belt
metal belt
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variable transmission
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聡一朗 隅田
徹 矢ヶ崎
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Honda Motor Co Ltd
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Honda Motor Co Ltd
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    • F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
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    • F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
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    • F16H9/18—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts only one flange of each pulley being adjustable
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H2200/00—Transmissions for multiple ratios

Definitions

  • the present invention relates to a metal belt element wound around a drive pulley and a driven pulley of a continuously variable transmission.
  • FIG. 6 shows a case where the contact surfaces (hereinafter referred to as “V surfaces”) between the drive and driven pulleys 98 and 95 and the metal belt 97 in a cross section including the central axis of the drive pulley 98 and the driven pulley 95 are formed linearly.
  • the deviation ⁇ e of the longitudinal center line of the metal belt 97 in the same cross section is shown.
  • the metal belt 97 is driven and driven pulleys 98 and 95 by changing the transmission ratio from the maximum (Low ratio) to the minimum (overdrive (OD) ratio) through the intermediate (MID ratio).
  • the movement of the metal belt 97 differs between the drive pulley 98 side and the driven pulley 95 side.
  • the width of the pulley groove is set so that the inclination angle of the bus on the outer diameter side of the pulley (angle relative to the plane perpendicular to the central axis of the pulley) is wider than the inclination angle of the inner diameter side bus.
  • the inner diameter side of the metal belt is set to be in line contact, and the inner diameter side angle of the metal belt is set to be in line contact with the outer diameter side of the pulley to suppress misalignment.
  • Patent Document 2 since the contact portion between the pulley and the element is a point contact, there is a problem that the friction coefficient between the element and the pulley decreases in a small diameter state where the element contacts on the inner diameter side of the pulley. .
  • the present invention provides a metal belt element for a continuously variable transmission that can reduce misalignment while ensuring frictional force between an element and a pulley in a small diameter state. With the goal.
  • the present invention includes a drive pulley and a driven pulley each having a pulley groove defined by a fixed pulley half and a movable pulley half, and an element.
  • a pulley and a belt wound around a pulley groove of the driven pulley, and at least a contact surface between the stationary pulley half and the movable pulley half of the element of the stationary pulley half is a contact surface thereof.
  • a constant-angle inclined bus bar portion is formed in which the bus bar is inclined at a constant angle so that the pulley groove extends radially outward, and the radially outer side of the contact surface is radially outward.
  • a curved bus bar portion is formed in which the bus bar is curved so that the inclination angle increases while the pulley groove gradually expands toward one of the drive pulley and the driven pulley.
  • a belt element wherein a radially outer side of the belt at a side edge of the belt element that contacts the drive pulley and the driven pulley has a linear shape along the constant angle inclined bus portion,
  • the radially inner side of the belt on the side edge tapers inward, and the inclination angle (inclination angle with respect to a plane perpendicular to the central axis of the pulley) gradually increases.
  • Characterized in that it is a curved shape that curves in Kunar so.
  • the constant angle inclined bus portion of the pulley and the linear portion of the side edge of the element are in contact, and the element and the pulley are in line contact.
  • the curved busbar portion of the pulley and the curved portion of the side edge of the element come into contact with each other, and the element and the pulley come into point contact. Therefore, according to the present invention, it is possible to prevent a decrease in the friction coefficient when the belt is wound around the pulley with a small diameter and a decrease in the durability of the belt and the pulley due to the high surface pressure.
  • the curved shape on the inner side in the radial direction of the side edge of the element is such that the pulley and the element come into contact with each other from the inclination angle of the linear shape on the outer side in the radial direction of the side edge of the element. It is preferable to be configured to smoothly curve to an angle equal to or greater than the tangential angle of the outermost diameter in the contact range.
  • the portion where the element and the pulley are in contact with each other moves as the speed ratio changes. Therefore, during shifting, the same part of the element can be prevented from coming into contact with the pulley for a relatively long time, and the durability of the element can be improved.
  • the oil drain groove is preferably formed in a linear portion excluding the boundary portion between the linear shape and the curved shape of the element. According to such a configuration, when the contact portion between the element and the pulley changes between the linear portion of the pulley and the curved portion of the pulley as the gear shifts, the shift becomes smooth.
  • Explanatory drawing which shows typically the continuously variable transmission using the element of one Embodiment of this invention.
  • Explanatory drawing which shows the metal belt of this embodiment.
  • Explanatory drawing which shows the element of this embodiment.
  • Explanatory drawing which shows the pulley and element of this embodiment.
  • Explanatory drawing which shows the state of the metal belt wound around the pulley of this embodiment.
  • Explanatory drawing which shows the misalignment of the conventional continuously variable transmission.
  • FIG. 1 shows the overall configuration of a belt-type continuously variable transmission 1 using elements according to an embodiment of the present invention.
  • the belt type continuously variable transmission 1 includes a transmission input shaft 2 connected via an output shaft of an engine ENG as a drive source via a flywheel damper 10, a transmission counter shaft 3 disposed in parallel thereto,
  • the metal belt mechanism 4 is disposed between the shafts 2 and 3 and the forward / reverse switching mechanism 20 is disposed on the transmission input shaft 2.
  • the belt type continuously variable transmission 1 is provided with a hydraulic pump 30 and a transmission control valve 60.
  • the hydraulic pump 30 sends hydraulic oil to the transmission control valve 60 via the oil passage 30c.
  • the transmission control valve 60 can adjust and control the hydraulic pressure of the hydraulic fluid sent. Then, the hydraulic oil regulated by the transmission control valve 60 is sent to the metal belt mechanism 4 through the oil passages 30d and 30e, whereby the transmission control of the belt type continuously variable transmission 1 is performed.
  • the metal belt mechanism 4 includes a drive pulley 5 that is rotatably disposed on the transmission input shaft 2 and a driven pulley 8 that is disposed on the transmission counter shaft 3 so as to rotate integrally with the transmission counter shaft 3. And a metal belt 7 wound around both pulleys 5 and 8.
  • the metal belt 7 includes a large number of elements 40 connected in a ring shape and two bundles of rings 50 attached to the elements 40 in a stacked state.
  • the element 40 is formed in a flat plate shape, a head portion 41 extending from the ear portion 42 to the left and right, a body portion 44 extending from the ear portion 42 to the left and right, and the body portion 44 and the head.
  • the neck portion 43 is connected to the portion 41.
  • a nose hole 41a is formed on one surface of the head portion 41, and a nose portion 41b that can be inserted into the nose hole 41a of the adjacent element 40 is formed on the other surface.
  • the nose portions 41b are fitted into the nose holes 41a between the adjacent elements 40, the adjacent elements 40 are connected to each other.
  • the ring 50 is configured by laminating annular endless metal strips in the radial direction, and is disposed in a space defined by the ear part 42, the neck part 43, and the body part 44 formed on the left and right sides of the element 40. It is sandwiched between the lower edge of the portion 42 and the upper edge (saddle surface 45) of the body portion 44.
  • a V surface 46 having a V-shape is formed on both left and right edges of the body portion 44 so as to gradually taper inward in the belt radial direction.
  • the V surface 46 is formed by a drive pulley 5 and a driven pulley described later. 8 is held in contact with the V surface 11.
  • the drive pulley 5 is disposed on the transmission input shaft 2 so as to be rotatable and immovable in the axial direction.
  • the drive pulley 5 is moved relative to the fixed pulley half 5A in the axial direction. It is composed of a movable pulley half 5B that can be used.
  • a drive-side cylinder chamber 6 is formed on the side of the movable pulley half 5B, and a shaft that moves the movable pulley half 5B in the axial direction by the hydraulic pressure supplied from the transmission control valve 60 via the oil passage 30d.
  • Directional thrust (drive pulley axial thrust) is generated.
  • a portion (contact surface) that contacts the metal belt 7 of the fixed pulley half 5A is formed with a V surface 11, and this V surface 11 also faces the fixed pulley half 5A in the movable pulley half 5B. It is formed to do. And the metal belt 7 is clamped by the V surface 11 formed in the fixed pulley half 5A and the movable pulley half 5B.
  • the driven pulley 8 includes a fixed-side pulley half 8A that is coupled to the transmission counter shaft 3 and a movable-side pulley half that can move relative to the fixed-side pulley half 8A in the axial direction. 8B.
  • a driven cylinder chamber 9 is formed on the side of the movable pulley half 8B, and a shaft that moves the movable pulley half 8B in the axial direction by the hydraulic pressure supplied from the speed change control valve 60 through the oil passage 30e.
  • Directional thrust (driven pulley axial thrust) is generated.
  • the driven pulley 8 also has a V surface 11, and the metal belt 7 is sandwiched between the V surface 11 of the stationary pulley half 8A and the movable pulley half 8B.
  • the radially inner portion 11a of the V surface 11 is defined between the stationary pulley halves 5A and 8A and the movable pulley halves 5B and 8B in the radially outward direction.
  • the bus is a constant-angle inclined bus portion that is inclined at a constant angle ⁇ (where ⁇ is an angle with respect to a plane perpendicular to the central axis of the pulley) so that the pulley grooves 5C and 8C expand.
  • the radially outer portion 11b of the V surface 11 is a curved busbar portion where the busbar is curved so that the pulley grooves 5C and 8C gradually expand outward in the radial direction and the inclination angle gradually increases.
  • the belt radial outer portion 46b of the V surface 46 that is the side edge of the element 40 has a linear shape along the radial inner portion 11a of the V surface 11 that is a constant angle slope of the pulleys 5 and 8, and the inclination angle is set to ⁇ .
  • a plurality of oil drain grooves 47 extending in the plate thickness direction of the element 40 are provided in the belt radial direction outer portion 46b.
  • the belt radial direction inner side 46a of the V surface 46 has a curved shape that curves so as to make point contact with the radial direction outer side portion 11b of the V surface 11 that is a curved slope.
  • the oil drain groove 47 is not provided at the boundary between the belt radial direction outer portion 46b and the belt radial direction inner portion 46a.
  • 5 and 8 and the element 40 are configured to be smoothly curved so as to be the tangential angle ( ⁇ ′ + ⁇ ) of the outermost diameter of the V surface 11 as a contact range.
  • a pulley shaft thrust (slip prevention shaft thrust) that does not cause the metal belt 7 to slip.
  • the pulley widths of the drive pulley 5 and the driven pulley 8 can be variably set.
  • the belt-type continuously variable transmission 1 can continuously change the wrapping radius of the metal belt 7 around the pulleys 5 and 8 to control the speed ratio continuously (continuously).
  • the forward / reverse switching mechanism 20 includes a planetary gear mechanism PGS, a forward clutch 24, and a reverse brake 25.
  • the planetary gear mechanism PGS includes a sun gear 21 coupled to the transmission input shaft 2, a ring gear 23 coupled to the stationary pulley half 5A, and a pinion 22a meshing with the sun gear 21 and the ring gear 23 so as to freely rotate and revolve. It is comprised by the single pinion type
  • the reverse brake 25 is configured to be able to fix and hold the carrier 22 to the casing Ca.
  • the forward clutch 24 is configured to be able to connect the sun gear 21 and the ring gear 23.
  • the forward clutch 24 When the forward clutch 24 is engaged, the sun gear 21, the carrier 22 and the ring gear 23 rotate integrally with the transmission input shaft 2, and the drive pulley 5 is driven in the same direction (forward direction) as the transmission input shaft 2. Is done.
  • the reverse brake 25 is engaged, the carrier 22 is fixedly held in the casing Ca, and the ring gear 23 is driven in the reverse direction (reverse direction) to the sun gear 21.
  • the planetary gear mechanism PGS can also be configured as a double pinion type.
  • the stationary pulley half 5A may be coupled to the carrier, and a reverse brake may be provided on the ring gear.
  • the power of the engine ENG is shifted through the metal belt mechanism 4 and the forward / reverse switching mechanism 20 and transmitted to the transmission countershaft 3.
  • the power transmitted to the transmission countershaft 3 is transmitted to the differential mechanism 29 via the starting clutch 26 and the gears 27a, 27b, 28a, 28b, and is divided and transmitted from here to left and right wheels (not shown).
  • the hydraulic pressure supply to the drive-side cylinder chamber 6 and the driven-side cylinder chamber 9 is controlled by the shift control valve 60, and the shift control is performed.
  • the operation control of the shift control valve 60 is performed by the shift control unit.
  • the shift control signals CDR and CDN from 70 are used.
  • the shift control valve 60 includes two solenoid valves that control the hydraulic pressure supplied to the drive side cylinder chamber 6 and the driven side cylinder chamber 9, and these solenoid valves are output from the shift control unit 70. Shift control is performed in response to signals CDR and CDN . As a result, the hydraulic pressure in the cylinder chambers 6 and 9 is set based on the shift control signals C DR and C DN , and the drive and driven pulley axial thrust acting on the drive and driven pulleys 5 and 8 is set.
  • the shift control unit 70 For this shift control, the shift control unit 70, the engine speed signal Ne, an engine throttle opening signal T H, the vehicle speed signal V, a drive pulley obtained from the drive-side rotational speed detector 71 rotation signal N DR and the driven side obtained from the rotational speed detector 72 driven pulley rotational signal N DN is input is detected.
  • the shape of the generatrix of the radially inner portion 11a of the V surface 11 of the pulleys 5 and 8 is a straight line with a constant angle slope, and the radially outer portion 46b of the V surface 46 of the element 40 is the same as the radially inner portion 11a of the pulleys 5 and 8.
  • the friction coefficient ⁇ between the V surface 11 of the pulleys 5 and 8 and the V surface 46 of the element 40 is not constant.
  • the friction coefficient ⁇ increases, and the V surface 11 And the V surface 46 are in point contact, the friction coefficient ⁇ becomes small.
  • the radial inner portion 11 a and the radial outer portion 11 b of the V surface 11 the radial inner portion 11 a whose bus shape is a straight line is in line contact with the radial outer portion 46 b of the V surface 46.
  • the friction coefficient ⁇ is increased, and the radially outer portion 11b having a curved bus bar shape is brought into point contact with the radially inner portion 46a of the V surface 46, and the friction coefficient ⁇ is decreased.
  • FIG. 5A shows the state of the metal belt 7 when the gear ratio i is LOW, and the winding radius of the metal belt 7 decreases on the drive pulley 5 side and increases on the driven pulley 8 side. Therefore, the number of elements 40 that engage with the drive pulley 5 is smaller than the number of elements 40 that engage with the driven pulley 8.
  • the transmission torque is given by the product of the frictional force borne by each element 40, the number of elements 40 engaged with the pulleys 5 and 8, and the distance from the axis to the winding position. Since the number of elements 40 engaged with the distance and the distance from the axis to the winding position are both small, the frictional force borne by each element 40 is increased. On the other hand, on the driven pulley 8 side, since the number of elements 40 that engage with each other and the distance from the axis to the winding position are both large, the frictional force that each element 40 bears is small.
  • the shape of the generatrix of the radially inner portion 11a of the drive pulley 5 is a straight line, and the radially outer portion 46b of the V surface 46 is in line contact with the radially inner portion 11a of the drive pulley 5. Since the friction coefficient ⁇ increases, the slip of the metal belt 7 can be reliably prevented. Further, even if the shape of the bus bar of the radially outer portion 11b of the drive pulley 5 and the shape of the radially inner portion 46a of the element 40 are configured with curves to compensate for misalignment, each element 40 bears on the large diameter side. Since the frictional force to be applied is small, the metal belt 7 does not slip.
  • FIG. 5 (B) shows the state of the metal belt 7 when the gear ratio i is OD, and the winding radius of the metal belt 7 decreases on the driven pulley 8 side and increases on the drive pulley 5 side. Therefore, the number of elements 40 that engage with the driven pulley 8 on the small diameter side is smaller than the number of elements 40 that engage with the drive pulley 5 on the large diameter side.
  • the transmission torque is given by the product of the frictional force borne by each element 40, the number of elements 40 engaged with the pulleys 5 and 8, and the distance from the axis to the winding position. Since the number of elements 40 engaged with the distance and the distance from the axis to the winding position are both small, the frictional force borne by each element 40 is increased. On the other hand, on the drive pulley 5 side, since the number of elements 40 engaged with the drive pulley 5 and the distance from the axis to the winding position are both large, the frictional force borne by each element 40 is small.
  • the shape of the generatrix of the radially inner portion 11 a of the driven pulley 8 is a straight line, and the radially outer portion 46 b of the V surface 46 is in line contact with the radially inner portion 11 a of the driven pulley 8. Since the friction coefficient ⁇ increases, the slip of the metal belt 7 can be reliably prevented. Even if the shape of the bus bar of the radially outer portion 11b of the drive pulley 5 and the shape of the radially inner portion 46a of the element 40 are configured with curves to compensate for misalignment, the individual elements 40 are arranged on the large diameter side. Since the frictional force to be borne is small, the metal belt 7 does not slip.
  • the continuously variable transmission 1 using the element 40 of the present embodiment when the metal belt 7 is wound around the pulleys 5 and 8 with a small diameter, the inside of the pulleys 5 and 8 in the radial direction as the constant angle inclined bus portion.
  • the part 11a and the belt radial direction outer part 46b as a linear part of the side edge of the element 40 are in contact with each other, and the element 40 and the pulleys 5 and 8 are in line contact with each other.
  • the belt outer diameter 11b as the curved bus bar portion of the pulleys 5 and 8 and the belt diameter as the curved portion of the side edge of the element 40 are used.
  • the direction inner part 46a comes into contact, and the element 40 and the pulleys 5 and 8 are brought into point contact.
  • the portion where the element and the pulley come in contact with the change of the gear ratio moves. Therefore, during shifting, the same part of the element can be prevented from coming into contact with the pulley for a long period of time, and the durability of the element can be improved.
  • the oil drain groove 47 extending in the plate thickness direction of the element 40 is formed in the linearly outer portion of the side edge of the element 40, that is, the belt radial outer portion 46b, the element 40 and the pulley 5 are formed. , 8 can be appropriately discharged (released) from the oil drain groove 47, and slip of the metal belt 7 can be prevented.
  • the oil drain groove 47 provided on the side edge of the element 40 excludes the boundary portion between the belt radial direction outer portion 46b that is a linear shape of the element 40 and the belt radial direction inner portion 46a that is a curved shape.
  • a plurality of belt-shaped outer portions 46b, which are linear portions, are formed. According to such a configuration, the transition of the contact portion between the element 40 and the pulleys 5 and 8 accompanying the speed change becomes smooth between the radially inner portion 11a and the radially outer portion 11b of the pulleys 5 and 8.
  • SYMBOLS 1 Belt type continuously variable transmission, 2 ... Transmission input shaft, 3 ... Transmission counter shaft, 4 ... Metal belt mechanism, 5 ... Drive pulley, 5A ... Fixed pulley half, 5B ... Movable pulley half, 5C ... pulley groove, 6 ... drive side cylinder chamber, 7 ... metal belt, 8 ... driven pulley, 8A ... fixed side pulley half, 8B ... movable side pulley half, 8C ... pulley groove, 9 ... driven side cylinder chamber, DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Flywheel damper, 11 ... V surface, 11a ...

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Description

金属ベルト用エレメント
　本発明は、無段変速機のドライブプーリとドリブンプーリとに巻き回される金属ベルトのエレメントに関する。
　従来、ドライブプーリと、ドリブンプーリと、この２つのプーリに巻き回される金属ベルトとで構成されるベルト式無段変速機が知られている（例えば、特許文献１参照）。
　図６は、ドライブプーリ９８及びドリブンプーリ９５の中心軸線を含む断面におけるドライブ及びドリブンプーリ９８，９５と金属ベルト９７との接触面（以下、「Ｖ面」と呼ぶ）を直線状に形成したときの、同じ断面における金属ベルト９７の長手方向中心線のずれΔｅを示している。図６に示すように、変速比を最大（Ｌｏｗレシオ）から、中間（ＭＩＤレシオ）を経て最小（オーバードライブ（ＯＤ）レシオ）に変化させることにより、金属ベルト９７はドライブ及びドリブンプーリ９８，９５のプーリ溝の幅の変化に応じて両プーリ９８，９５の中心軸線方向に移動するが、ドライブプーリ９８側とドリブンプーリ９５側で金属ベルト９７の移動量が異なるため、金属ベルト９７の長手方向中心線は左右方向にずれΔｅが変化し、金属ベルト９７の向き９９が左右に揺動する（この金属ベルト９７の長手方向中心線のずれを「ミスアライメント」と呼ぶ）。
　このような金属ベルトのミスアライメントが起こると、ドライブ及びドリブンプーリと金属ベルトとの接触面（Ｖ面）において偏摩耗が発生したり、金属ベルトが捻れることにより金属ベルトの耐久性が低下する。
　そこで、特許文献１のものでは、プーリの外径側の母線の傾斜角度（プーリの中心軸線に垂直な平面に対する角度）を内径側の母線の傾斜角度よりもプーリ溝の幅が広くなるように設定し、プーリの外径側と内径側との境界部分を滑らかな凸曲面形状とし、金属ベルトのエレメントのボディ部側縁も、プーリに対応させて、金属ベルトの外径側の角度をプーリの内径側に線接触するように設定し、金属ベルトの内径側の角度をプーリの外径側に線接触するように設定して、ミスアライメントを抑制している。
　また、ミスアライメントを抑制すべく、プーリの内径側から外径側までの母線を滑らかな曲線とした無段変速機も知られている（例えば、特許文献２参照）。
日本国特開平６－３０７５１０号公報 日本国特開２００２－３１２１５号公報
　特許文献１のものでは、境界部分を滑らかな凸曲面形状としているが、境界部分の母線の角度の変化量が大きいため、エレメントが境界部分で接触するときの変速制御が難しいという問題がある。
　一方、特許文献２では、プーリとエレメントとの接触部分が点接触となるため、エレメントがプーリの内径側で接触する小径状態では、エレメントとプーリとの間の摩擦係数が低下するという問題がある。
　本発明は、以上の点に鑑み、小径状態でのエレメントとプーリとの間での摩擦力を確保しつつ、ミスアライメントを減少させることができる無段変速機の金属ベルト用エレメントを提供することを目的とする。
　［１］上記目的を達成するため、本発明は、固定側プーリ半体と可動側プーリ半体とで画成されたプーリ溝を夫々備えるドライブプーリ及びドリブンプーリと、エレメントを有し、該ドライブプーリ及び該ドリブンプーリのプーリ溝に巻き回されるベルトとを備え、前記固定側プーリ半体と前記可動側プーリ半体のうち少なくとも前記固定側プーリ半体の前記エレメントとの接触面は、その径方向内側に、径方向外方に向かって前記プーリ溝が広がるように母線が一定の角度で傾斜する一定角度傾斜母線部分が形成され、前記接触面の径方向外側は、径方向外方に向かって次第に前記プーリ溝が広がりながら傾斜角度が大きくなるように母線が湾曲する湾曲母線部分が形成され、前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリのうちの一方のプーリの前記可動側プーリ半体を該一方のプーリの前記固定側プーリ半体から離隔させることにより、該一方のプーリ溝の幅を増加させ、前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリのうちの他方のプーリの前記可動側プーリ半体を該他方のプーリの前記固定側プーリ半体に接近させることにより、該他方のプーリ溝の幅を減少させて変速比を変更するベルト式無段変速機に用いられるベルトのエレメントであって、前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリとに接触する前記ベルトのエレメントの側縁の前記ベルトの径方向外側が、前記一定角度傾斜母線部分に沿う直線形状であり、前記エレメントの側縁の前記ベルトの径方向内側が、内方に向かうに従って先細となり傾斜角度（プーリの中心軸線に垂直な平面に対する傾斜角度）が次第に大きくなるように湾曲する湾曲形状であることを特徴とする。
　本発明によれば、ベルトがプーリに小径に巻付く場合には、プーリの一定角度傾斜母線部分とエレメントの側縁の直線形状の部分とが接触し、エレメントとプーリとが線接触する状態となる。また、ベルトがプーリに大径に巻付く場合には、プーリの湾曲母線部分とエレメントの側縁の湾曲形状の部分とが接触し、エレメントとプーリとが点接触する状態となる。従って、本発明によれば、ベルトがプーリに小径に巻き付く場合の摩擦係数の低下、及び高面圧によるベルト及びプーリの耐久性の低下を防ぐことができる。
　［２］また、本発明においては、エレメントの側縁の径方向内側の湾曲形状は、エレメントの側縁の径方向外側の直線形状の傾斜角度から内方に向かうに従ってプーリとエレメントとが接触する接触範囲における最外径の接線角度以上の角度へと滑らかに湾曲するように構成することが好ましい。
　従来のエレメントの側縁は直線形状であるため、プーリの母線が湾曲していると、エレメントの側縁下端とプーリが点接触して、エレメントの側縁下端が摩耗し易く、耐久性が低いという問題がある。
　本発明によれば、変速比の変化に伴って、エレメントとプーリとが接触する部分が移動する。従って、変速中では、エレメントの同一部分が比較的長い間に渡ってプーリと接触することを防止し、エレメントの耐久性の向上を図ることができる。
　［３，５］ところで、プーリに巻き回されるベルトが小径である場合、エレメントの側縁の径方向外側とプーリの径方向内側とが線接触する。このとき、エレメントとプーリとの間に介在する潤滑油が適切に排出されない場合、流体潤滑状態となり、スリップする虞がある。
　この場合、エレメントの側縁の径方向外側の直線形状の部分に、エレメントの板厚方向に延びる排油溝を形成すれば、エレメントとプーリとの間の潤滑油を排油溝から適切に排出する（逃がす）ことができ、ベルトのスリップを防止することができる。
　［４，６］また、本発明において、排油溝は、エレメントの直線形状と湾曲形状との境界部分を除く直線形状の部分に形成されることが好ましい。かかる構成によれば、変速に伴いプーリの直線形状の部分とプーリの湾曲形状の部分との間で、エレメントとプーリとの接触部分が移り変わるときに、変速がスムーズになる。
本発明の一実施形態のエレメントを用いた無段変速機を模式的に示す説明図。 本実施形態の金属ベルトを示す説明図。 本実施形態のエレメントを示す説明図。 本実施形態のプーリとエレメントを示す説明図。 本実施形態のプーリに巻き掛けられた金属ベルトの状態を示す説明図。 従来の無段変速機のミスアライメントを示す説明図。
　図１は本発明の一実施形態のエレメントを用いたベルト式無段変速機１の全体構成を示している。ベルト式無段変速機１は、駆動源としてのエンジンＥＮＧの出力軸とフライホイールダンパー１０を介して繋がる変速機入力軸２と、これに平行に配設された変速機カウンタ軸３と、これら両軸２，３の間に配設された金属ベルト機構４と、変速機入力軸２の上に配設された前後進切換機構２０とから構成される。このベルト式無段変速機１には、油圧ポンプ３０、変速制御バルブ６０が設けられている。油圧ポンプ３０は、作動油を油路３０ｃを介して変速制御バルブ６０に送る。変速制御バルブ６０は送られた作動油の油圧を調整・制御することができる。そして、変速制御バルブ６０で調圧された作動油が油路３０ｄ，３０ｅを介して金属ベルト機構４に送られることにより、ベルト式無段変速機１の変速制御がなされる。
　金属ベルト機構４は、変速機入力軸２上に回転自在に配設されたドライブプーリ５と、変速機カウンタ軸３と一体回転するように変速機カウンタ軸３上に配設されたドリブンプーリ８と、両プーリ５，８に巻き掛けられた金属ベルト７とで構成される。
　金属ベルト７は、図２に示すように、環状に連結された多数のエレメント４０と、このエレメント４０に積層状態で取付けられた２束のリング５０とで構成される。エレメント４０は、図３に示すように、平板状に形成されており、左右にイヤー部４２が延びるヘッド部４１と、イヤー部４２よりも左右に延びるボディ部４４と、このボディ部４４とヘッド部４１とを繋ぐネック部４３とから構成されている。
　ヘッド部４１の一方の面にはノーズホール４１ａが形成されており、他方の面には、隣接するエレメント４０のノーズホール４１ａに挿入可能なノーズ部４１ｂが形成されている。隣接するエレメント４０同士でノーズ部４１ｂがノーズホール４１ａに嵌合することにより、隣接するエレメント４０同士が連結される。
　リング５０は、環状の無端金属帯を径方向に積層して構成され、エレメント４０の左右に形成されたイヤー部４２とネック部４３とボディ部４４とで画成される空間に配置され、イヤー部４２の下縁とボディ部４４の上縁（サドル面４５）とに挟持されている。ボディ部４４の左右両側縁にはベルト径方向内方に向かうに従って次第に先細となるようにＶ字状となるＶ面４６が形成されており、このＶ面４６が後述するドライブプーリ５及びドリブンプーリ８のＶ面１１に接触して挟持される。
　ドライブプーリ５は、変速機入力軸２の上に回転自在に且つ軸方向に移動不能に配設された固定側プーリ半体５Ａと、この固定側プーリ半体５Ａに対して軸方向に相対移動可能な可動側プーリ半体５Ｂとで構成される。可動側プーリ半体５Ｂの側方にはドライブ側シリンダ室６が形成され、変速制御バルブ６０から油路３０ｄを介して供給される油圧により、可動側プーリ半体５Ｂを軸方向に移動させる軸方向推力（ドライブプーリ軸方向推力）が発生する。固定側プーリ半体５Ａの金属ベルト７と接触する部分（接触面）にはＶ面１１が形成されており、このＶ面１１は可動側プーリ半体５Ｂにも固定側プーリ半体５Ａと対向するように形成されている。そして固定側プーリ半体５Ａ及び可動側プーリ半体５Ｂに形成されたＶ面１１により金属ベルト７が挟持される。
　ドリブンプーリ８は、変速機カウンタ軸３の上に結合して配設された固定側プーリ半体８Ａと、この固定側プーリ半体８Ａに対して軸方向に相対移動可能な可動側プーリ半体８Ｂとから構成される。可動側プーリ半体８Ｂの側方にはドリブン側シリンダ室９が形成され、変速制御バルブ６０から油路３０ｅを介して供給される油圧により、可動側プーリ半体８Ｂを軸方向に移動させる軸方向推力（ドリブンプーリ軸方向推力）が発生する。ドリブンプーリ８においてもドライブプーリ５と同様にＶ面１１が形成されており、固定側プーリ半体８Ａと可動側プーリ半体８ＢのＶ面１１で金属ベルト７が挟持されている。
　図４に示すように、Ｖ面１１の径方向内側部分１１ａは、径方向外方に向かって固定側プーリ半体５Ａ，８Ａと可動側プーリ半体５Ｂ，８Ｂとの間で画成されるプーリ溝５Ｃ，８Ｃが広がるように母線が一定の角度θ（但し、θはプーリの中心軸線に垂直な平面に対する角度とする。）で傾斜する一定角度傾斜母線部分とされている。Ｖ面１１の径方向外側部分１１ｂは、径方向外方に向かって次第にプーリ溝５Ｃ，８Ｃが広がり傾斜角度が次第に大きくなるように母線が湾曲する湾曲母線部分とされている。エレメント４０と接触する接触範囲としてのＶ面１１の最外径の傾斜角度はθ‘＝θとしてθ’＋Δθとする。
　エレメント４０の側縁であるＶ面４６のベルト径方向外側部分４６ｂは、プーリ５，８の一定角度斜面たるＶ面１１の径方向内側部分１１ａに沿う直線形状であり、傾斜角度はθに設定されている。ベルト径方向外側部分４６ｂには、エレメント４０の板厚方向に延びる排油溝４７が複数設けられている。Ｖ面４６のベルト径方向内側４６ａは、湾曲斜面たるＶ面１１の径方向外側部分１１ｂに点接触するように湾曲する湾曲形状である。ベルト径方向外側部分４６ｂとベルト径方向内側部分４６ａとの境界部分には、排油溝４７は設けられていない。
　エレメント４０の側縁の径方向内側４６ａの湾曲形状は、エレメント４０の側縁の径方向外側４６ｂの直線形状の傾斜角度θ（θ＝θ’）からベルト径方向の内方に向かうに従って次第にプーリ５，８とエレメント４０とが接触する接触範囲としてのＶ面１１の最外径の接線角度（θ’＋Δθ）となるように滑らかに湾曲して構成される。
　変速制御バルブ６０で、ドライブ側シリンダ室６及びドリブン側シリンダ室９へ供給される油圧（プーリ側圧制御油圧）を制御することにより、金属ベルト７にスリップが発生しないプーリ軸推力（スリップ防止軸推力と称する）が設定できるとともに、ドライブプーリ５及びドリブンプーリ８のプーリ幅を可変設定することができる。これにより、ベルト式無段変速機１は、金属ベルト７の両プーリ５，８に対する巻き掛け半径を連続的に変化させて変速比を無段階に（連続的に）制御することができる。
　前後進切換機構２０は、遊星歯車機構ＰＧＳと前進用クラッチ２４と後進用ブレーキ２５とで構成される。遊星歯車機構ＰＧＳは、変速機入力軸２に結合されたサンギヤ２１と、固定側プーリ半体５Ａに結合されたリングギヤ２３と、サンギヤ２１及びリングギヤ２３に噛合するピニオン２２ａを自転及び公転自在に軸支するキャリア２２とからなるシングルピニオン式で構成される。
　後進用ブレーキ２５は、キャリア２２をケーシングＣａに固定保持可能に構成される。前進用クラッチ２４は、サンギヤ２１とリングギヤ２３とを連結可能に構成される。前進用クラッチ２４が係合されると、サンギヤ２１、キャリア２２及びリングギヤ２３が変速機入力軸２と一体的に回転し、ドライブプーリ５は変速機入力軸２と同一方向（前進方向）に駆動される。一方、後進用ブレーキ２５が係合されるとキャリア２２がケーシングＣａに固定保持され、リングギヤ２３がサンギヤ２１と逆方向（後進方向）に駆動される。
　なお、遊星歯車機構ＰＧＳはダブルピニオン式で構成することもできる。この場合、固定側プーリ半体５Ａをキャリアに結合させ、後進用ブレーキをリングギヤに設ければよい。
　エンジンＥＮＧの動力は、金属ベルト機構４、前後進切換機構２０を介して変速されて変速機カウンタ軸３に伝達される。変速機カウンタ軸３に伝達された動力は、発進クラッチ２６及びギヤ２７ａ，２７ｂ，２８ａ，２８ｂを介してディファレンシャル機構２９に伝達され、ここから図示しない左右の車輪に分割して伝達される。
　前述のように、ドライブ側シリンダ室６及びドリブン側シリンダ室９への油圧供給を変速制御バルブ６０により制御して変速制御がなされるのであるが、変速制御バルブ６０の作動制御は、変速制御ユニット７０からの変速制御信号ＣＤＲ，ＣＤＮにより行われる。
　変速制御バルブ６０は、ドライブ側シリンダ室６及びドリブン側シリンダ室９に供給する油圧を制御する二個のソレノイドバルブを有して構成され、これらソレノイドバルブが変速制御ユニット７０から出力される変速制御信号ＣＤＲ，ＣＤＮにより作動されて変速制御が行われる。この結果、変速制御信号ＣＤＲ，ＣＤＮに基づいて両シリンダ室６，９内の油圧が設定され、ドライブ及びドリブンプーリ５，８に作用するドライブ及びドリブンプーリ軸方向推力が設定される。
　この変速制御のため、変速制御ユニット７０には、エンジン回転信号Ｎｅ、エンジンスロットル開度信号ＴＨ、車速信号Ｖ、ドライブ側回転数検出器７１より得られたドライブプーリ回転信号ＮＤＲ及びドリブン側回転数検出器７２より得られたドリブンプーリ回転信号ＮＤＮが検出されて入力されている。
　プーリ５，８のＶ面１１の径方向内側部分１１ａの母線の形状を直線として一定角度斜面とし、エレメント４０のＶ面４６の径方向外側部分４６ｂをプーリ５，８の径方向内側部分１１ａの一定角度傾斜面に沿う直線形状とすることで、プーリ５，８および金属ベルト７間の摩擦係数μを充分に確保し、プーリ５，８に対する金属ベルト７のスリップを防止することができる。以下、その理由を説明する。
　プーリ５，８のＶ面１１およびエレメント４０のＶ面４６の間の摩擦係数μは一定ではなく、Ｖ面１１とＶ面４６とが線接触するときは摩擦係数μが大きくなり、Ｖ面１１とＶ面４６とが点接触するときは摩擦係数μが小さくなる。
　その理由は、プーリ５，８と金属ベルト７とは直接接触しているわけではなく、その接触部分に潤滑油中の添加剤による反応膜（境界膜）が介在していることによる。Ｖ面１１とＶ面４６とが点接触であると、線接触の場合に比べて接触部分の面積が小さくなるために、Ｖ面１１とＶ面４６との間の油膜の剪断強さが小さくなって摩擦係数μが低下する。一方、Ｖ面１１とＶ面４６とが線接触であると、点接触の場合に比べて接触部分の面積が大きくなるために、Ｖ面１１とＶ面４６との間の油膜の剪断強さが大きくなって摩擦係数μが増加する。
　このように、Ｖ面１１の径方向内側部分１１ａおよび径方向外側部分１１ｂのうち、母線の形状が直線である径方向内側部分１１ａは、Ｖ面４６の径方向外側部分４６ｂと線接触して摩擦係数μが高くなり、母線の形状が曲線である径方向外側部分１１ｂはＶ面４６の径方向内側部分４６ａと点接触して摩擦係数μが低くなる。
　図５（Ａ）は、変速比ｉがＬＯＷのときの金属ベルト７の状態を示すものであり、金属ベルト７の巻き付き半径は、ドライブプーリ５側で小さくなってドリブンプーリ８側で大きくなる。よって、ドライブプーリ５に係合するエレメント４０の数は、ドリブンプーリ８に係合するエレメント４０の数よりも少なくなる。
　また伝達トルクは、個々のエレメント４０が負担する摩擦力と、プーリ５，８に係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離との積で与えられるが、ドライブプーリ５側では、それに係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離とが共に小さいため、個々のエレメント４０が負担する摩擦力が大きくなる。一方、ドリブンプーリ８側では、それに係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離とが共に大きいため、個々のエレメント４０が負担する摩擦力が小さくなる。
　よって、プーリ５，８と金属ベルト７との間にスリップが発生するか否かは、ドライブプーリ５の径方向内側部分１１ａとエレメント４０との間の摩擦係数μが充分に確保されるか否かによって決まることになり、ドリブンプーリ８の径方向外側部分１１ｂとエレメント４０との摩擦係数μは殆ど影響しないことになる。
　本実施形態では、ドライブプーリ５の径方向内側部分１１ａの母線の形状が直線で構成されるとともに、Ｖ面４６の径方向外側部分４６ｂがドライブプーリ５の径方向内側部分１１ａに線接触して摩擦係数μが大きくなるため、金属ベルト７のスリップを確実に防止することができる。またドライブプーリ５の径方向外側部分１１ｂの母線の形状及びエレメント４０の径方向内側部分４６ａの形状をミスアライメントの補償のために曲線で構成しても、大径側では個々のエレメント４０が負担する摩擦力が小さいため、金属ベルト７がスリップすることはない。
　図５（Ｂ）は、変速比ｉがＯＤのときの金属ベルト７の状態を示すものであり、金属ベルト７の巻き付き半径は、ドリブンプーリ８側で小さくなってドライブプーリ５側で大きくなる。よって、小径側のドリブンプーリ８に係合するエレメント４０の数は、大径側のドライブプーリ５に係合するエレメント４０の数よりも少なくなる。
　また伝達トルクは、個々のエレメント４０が負担する摩擦力と、プーリ５，８に係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離との積で与えられるが、ドリブンプーリ８側では、それに係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離とが共に小さいため、個々のエレメント４０が負担する摩擦力が大きくなる。一方、ドライブプーリ５側では、それに係合するエレメント４０の数と、軸線から巻き付き位置までの距離とが共に大きいため、個々のエレメント４０が負担する摩擦力が小さくなる。
　よって、プーリ５，８と金属ベルト７との間にスリップが発生するか否かは、小径側のドリブンプーリ８の径方向内側部分１１ａとエレメント４０との間の摩擦係数μが充分に確保されるか否かによって決まることになり、ドライブプーリ５の径方向外側部分１１ｂとエレメント４０との間の摩擦係数μは殆ど影響しないことになる。
　本実施形態では、ドリブンプーリ８の径方向内側部分１１ａの母線の形状が直線で構成されるとともに、Ｖ面４６の径方向外側部分４６ｂがドリブンプーリ８の径方向内側部分１１ａと線接触して摩擦係数μが大きくなるため、金属ベルト７のスリップを確実に防止することができる。またドライブプーリ５の径方向外側部分１１ｂの母線の形状、及びエレメント４０の径方向内側部分４６ａの形状をミスアライメントの補償のために曲線で構成しても、大径側では個々のエレメント４０が負担する摩擦力が小さいため、金属ベルト７がスリップすることはない。
　本実施形態のエレメント４０を用いた無段変速機１によれば、金属ベルト７がプーリ５，８に小径に巻付く場合には、プーリ５，８の一定角度傾斜母線部分としての径方向内側部分１１ａとエレメント４０の側縁の直線形状の部分としてのベルト径方向外側部分４６ｂとが接触し、エレメント４０とプーリ５，８とが線接触する状態となる。
　また、金属ベルト７がプーリ５，８に大径に巻付く場合には、プーリ５，８の湾曲母線部分としての径方向外側部分１１ｂとエレメント４０の側縁の湾曲形状の部分としてのベルト径方向内側部分４６ａとが接触し、エレメント４０とプーリ５，８とが点接触する状態となる。
　従って、金属ベルト７がプーリ５，８に小径に巻き付く場合の摩擦係数の低下を線接触で防ぎ、且つ点接触の場合に生じる高面圧によるプーリ５，８及びエレメント４０の耐久性の悪化を、線接触で防ぐことができる。
　また、金属ベルト７がプーリ５，８に大径に巻付く場合には、変速比の変化に伴って、エレメントとプーリとが接触する部分が移動する。従って、変速中では、エレメントの同一部分が長期に渡ってプーリと接触することを防止し、エレメントの耐久性の向上を図ることができる。
　ところで、プーリ５，８に巻き回される金属ベルト７が小径である場合、エレメント４０の側縁とプーリ５，８の径方向内側部分１１ａとが線接触する。このとき、エレメント４０とプーリ５，８との間に介在する潤滑油が適切に排出されない場合、流体潤滑状態となり、金属ベルト７がスリップし易くなる。
　この場合、エレメント４０の側縁の径方向外側の直線形状の部分、即ち、ベルト径方向外側部分４６ｂに、エレメント４０の板厚方向に延びる排油溝４７を形成すれば、エレメント４０とプーリ５，８との間の潤滑油を排油溝４７から適切に排出する（逃がす）ことができ、金属ベルト７のスリップを防止することができる。
　また、本実施形態において、エレメント４０の側縁に設けられた排油溝４７は、エレメント４０の直線形状たるベルト径方向外側部分４６ｂと曲線形状たるベルト径方向内側部分４６ａとの境界部分を除く直線形状の部分たるベルト径方向外側部分４６ｂに複数形成される。かかる構成によれば、変速に伴うエレメント４０とプーリ５，８との接触部分の移り変わりが、プーリ５，８の径方向内側部分１１ａと径方向外側部分１１ｂとの間でスムーズになる。
１…ベルト式無段変速機、２…変速機入力軸、３…変速機カウンタ軸、４…金属ベルト機構、５…ドライブプーリ、５Ａ…固定側プーリ半体、５Ｂ…可動側プーリ半体、５Ｃ…プーリ溝、６…ドライブ側シリンダ室、７…金属ベルト、８…ドリブンプーリ、８Ａ…固定側プーリ半体、８Ｂ…可動側プーリ半体、８Ｃ…プーリ溝、９…ドリブン側シリンダ室、１０…フライホイールダンパー、１１…Ｖ面、１１ａ…径方向内側部分（一定角度傾斜母線部分）、１１ｂ…径方向外側部分（湾曲母線部分）、２１…サンギヤ、２２…キャリア、２２ａ…ピニオン、２３…リングギヤ、２４…前進用クラッチ、２５…後進用ブレーキ、２６…発進クラッチ、２７ａ，２７ｂ，２８ａ，２８ｂ…ギヤ、２９…ディファレンシャル機構、３０…油圧ポンプ、３０ｃ，３０ｄ，３０ｅ…油路、４０…エレメント、４１…ヘッド部、４１ａ…ノーズホール、４１ｂ…ノーズ部、４２…イヤー部、４３…ネック部、４４…ボディ部、４５…サドル面、４６…Ｖ面、４６ａ…ベルト径方向内側部分（湾曲形状）、４６ｂ…径方向外側部分（直線形状）、４７…排油溝、５０…リング、６０…変速制御バルブ、７０…制御ユニット、７１…ドライブ側回転数検出器、７２…ドリブン側回転数検出器、Ｃａ…ケーシング、ＣＤＲ，ＣＤＮ…変速制御信号、ＥＮＧ…エンジン、ＰＧＳ…遊星歯車機構、Ｎｅ…エンジン回転数信号、ＴＨ…エンジンスロットル開度信号、Ｖ…車速信号、ＮＤＲ…ドライブプーリ回転信号、ＮＤＮ…ドリブンプーリ回転信号。

Claims (6)

  1. 　固定側プーリ半体と可動側プーリ半体とで画成されたプーリ溝を夫々備えるドライブプーリ及びドリブンプーリと、
    　エレメントを有し、該ドライブプーリ及び該ドリブンプーリのプーリ溝に巻き回されるベルトとを備え、
    　前記固定側プーリ半体と前記可動側プーリ半体のうち少なくとも前記固定側プーリ半体の前記エレメントとの接触面は、その径方向内側に、径方向外方に向かって前記プーリ溝が広がるように母線が一定の角度で傾斜する一定角度傾斜母線部分が形成され、
    　前記接触面の径方向外側は、径方向外方に向かって次第に前記プーリ溝が広がりながら傾斜角度が大きくなるように母線が湾曲する湾曲母線部分が形成され、
    　前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリのうちの一方のプーリの前記可動側プーリ半体を該一方のプーリの前記固定側プーリ半体から離隔させることにより、該一方のプーリ溝の幅を増加させ、前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリのうちの他方のプーリの前記可動側プーリ半体を該他方のプーリの前記固定側プーリ半体に接近させることにより、該他方のプーリ溝の幅を減少させて変速比を変更するベルト式無段変速機に用いられるベルトのエレメントであって、
    　前記ドライブプーリと前記ドリブンプーリとに接触する前記ベルトのエレメントの側縁の前記ベルトの径方向外側が、前記一定角度傾斜母線部分に沿う直線形状であり、前記エレメントの側縁の前記ベルトの径方向内側が、径方向内側に向かうに従って先細となり傾斜角度が次第に大きくなるように湾曲する湾曲形状であることを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
  2. 　請求項１記載の金属ベルト用エレメントであって、
    　前記エレメントの側縁の径方向内側の湾曲形状は、前記エレメントの側縁の前記径方向外側の直線形状の傾斜角度から内方に向かうに従って前記プーリと前記エレメントとが接触する接触範囲における最外径の接線角度以上の角度へと滑らかに湾曲することを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
  3. 　請求項２記載の金属ベルト用エレメントであって、
    　前記エレメントの側縁の径方向外側の直線形状の部分は、前記エレメントの板厚方向に延びる排油溝が形成されることを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
  4. 　請求項３に記載の金属ベルト用エレメントであって、
    　前記排油溝は、前記エレメントの直線形状と前記湾曲形状との境界部分を除く前記直線形状の部分に形成されることを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
  5. 　請求項１記載の金属ベルト用エレメントであって、
    　前記エレメントの側縁の径方向外側の直線形状の部分は、前記エレメントの板厚方向に延びる排油溝が形成されることを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
  6. 　請求項５に記載の金属ベルト用エレメントであって、
    　前記排油溝は、前記エレメントの直線形状と前記湾曲形状との境界部分を除く前記直線形状の部分に形成されることを特徴とするベルト式無段変速機の金属ベルト用エレメント。
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CN (1) CN104334917B (ja)
DE (1) DE112012006666T5 (ja)
WO (1) WO2014006744A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2023502624A (ja) * 2019-11-20 2023-01-25 エスアールアイ インターナショナル 連続可変トランスミッションのためのベルト

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0724177B2 (ja) 1986-02-19 1995-03-15 アルプス電気株式会社 押釦スイッチ
WO2017132411A1 (en) * 2016-01-29 2017-08-03 Kernbaum Alexander Compact infinitely variable transmission
JP6452668B2 (ja) * 2016-12-09 2019-01-16 本田技研工業株式会社 ベルト式無段変速機の変速制御方法
JP6465100B2 (ja) * 2016-12-13 2019-02-06 トヨタ自動車株式会社 ベルト式無段変速機
US11149820B2 (en) * 2017-03-03 2021-10-19 Aisin Aw Co., Ltd. Element designing method and power transfer belt
JP6859915B2 (ja) * 2017-10-10 2021-04-14 トヨタ自動車株式会社 伝動ベルト
WO2019112026A1 (ja) * 2017-12-07 2019-06-13 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 伝達ベルトおよび無段変速機並びにエレメントの設計方法、エレメントの製造方法
JP2020056470A (ja) * 2018-10-03 2020-04-09 バンドー化学株式会社 ベルト式変速装置
JP2021036167A (ja) * 2019-08-30 2021-03-04 本田技研工業株式会社 無段変速機及び無端伝動帯
JP7398282B2 (ja) * 2020-01-09 2023-12-14 本田技研工業株式会社 ベルト式無段変速機及びその製造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0355943U (ja) * 1989-10-05 1991-05-29
JPH06307510A (ja) * 1993-04-19 1994-11-01 Nissan Motor Co Ltd Ｖベルト式無段変速機
JP2004225810A (ja) * 2003-01-23 2004-08-12 Honda Motor Co Ltd ベルト式無段変速機
JP2008523335A (ja) * 2004-12-08 2008-07-03 ロベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング 凸状プーリー・シーブを持つ変速機のドライブベルト

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2690678A (en) * 1948-09-03 1954-10-05 Wilfrid H Bendall Wedge drive chain
US3016755A (en) * 1958-12-20 1962-01-16 Reimers Getriebe Kg Link chain for infinitely variable pulley gear transmissions
DE1294130B (de) * 1964-11-25 1969-04-30 Piv Antrieb Reimers Kg Werner Laschenkette fuer stufenlos verstellbare Kegelscheibenumschlingungsgetriebe
US3407672A (en) * 1967-04-25 1968-10-29 Fmc Corp Power transmitting chain
NL152969C (nl) * 1973-08-31 1983-04-18 Volvo Car Bv Drijfband met een trapeziumvormig profiel, bestaande uit een metalen trekband en verschuifbaar daarop aangebrachte metalen dwarselementen.
DE2356289C2 (de) * 1973-11-10 1975-06-26 P.I.V. Antrieb, Werner Reimers Kg, 6380 Bad Homburg Laschenkette für Kegelscheibengetriebe
DE2848167C2 (de) * 1978-11-07 1980-10-23 P.I.V. Antrieb Werner Reimers Kg, 6380 Bad Homburg Laschenkette für Kegelscheibengetriebe
IT1197513B (it) * 1979-10-26 1988-11-30 S I R A Societe Ind Ricerche A Cinghia metallica per la trasmissione di potenza
JPS5718836A (en) * 1980-07-03 1982-01-30 Nippon Denso Co Ltd Transmission belt
US4738654A (en) * 1982-11-17 1988-04-19 Borg-Warner Corporation Power transmission chain pivot pin retainers
GB2139731B (en) * 1983-03-14 1986-03-26 Honda Motor Co Ltd V-belt transmissions
DE3466042D1 (de) * 1983-07-29 1987-10-15 Bando Chemical Ind V belt
US4560370A (en) * 1983-10-14 1985-12-24 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha V-belt power transmission
JPS6148638A (ja) * 1984-08-11 1986-03-10 Aisin Warner Ltd 駆動用無端ベルト
US4553953A (en) * 1984-08-29 1985-11-19 Borg-Warner Corporation Chain-belt
US4622025A (en) * 1984-10-01 1986-11-11 Borg-Warner Corporation Chain-belt
DE3447092A1 (de) * 1984-12-22 1986-07-03 P.I.V. Antrieb Werner Reimers GmbH & Co KG, 6380 Bad Homburg Stufenlos uebersetzungseinstellbares kegelscheiben-umschlingungsgetriebe
JPS61266844A (ja) * 1985-05-18 1986-11-26 Honda Motor Co Ltd トルク伝導装置用積層金属ベルト
JPH0326342Y2 (ja) * 1986-09-30 1991-06-07
EP0257646B1 (en) * 1986-08-28 1992-01-29 Bando Chemical Industries, Ltd. V belt with blocks
US4708701A (en) * 1986-09-08 1987-11-24 Borg-Warner Automotive, Inc. Chain-belt
DE3631213A1 (de) * 1986-09-13 1988-03-24 Piv Antrieb Reimers Kg Werner Laschenkette fuer stufenlos verstellbare kegelscheibengetriebe mit asymmetrischem scheibenkeil
JPS63115937A (ja) * 1986-10-30 1988-05-20 Fuji Heavy Ind Ltd 無段変速機用ｖベルト
NL8700156A (nl) * 1987-01-23 1988-08-16 Doornes Transmissie Bv Drijfriem, dwarselement voor een drijfriem en werkwijze en inrichting voor de vervaardiging daarvan.
JPS63195143U (ja) * 1987-06-05 1988-12-15
US4871344A (en) * 1987-09-24 1989-10-03 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Power transmission chain belt
JPH0718474B2 (ja) * 1987-12-25 1995-03-06 日産自動車株式会社 伝動ベルト
JPH01176832A (ja) * 1987-12-29 1989-07-13 Aisin Aw Co Ltd 伝動用無端ベルト
DE3819599C1 (ja) * 1988-06-09 1989-06-22 P.I.V. Antrieb Werner Reimers Gmbh & Co Kg, 6380 Bad Homburg, De
US5052985A (en) * 1988-06-27 1991-10-01 Mitsubishi Belting Ltd. Chain-type power transmission belt
DE3826809C1 (ja) * 1988-08-06 1989-08-24 P.I.V. Antrieb Werner Reimers Gmbh & Co Kg, 6380 Bad Homburg, De
US5004450A (en) * 1988-11-04 1991-04-02 Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha Belt for a continuously variable transmission
JP2644562B2 (ja) * 1988-12-16 1997-08-25 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 伝動用無端ベルト
NL8900072A (nl) * 1989-01-12 1990-08-01 Doornes Transmissie Bv Dwarselement voor een drijfriem.
JPH0723643Y2 (ja) * 1989-11-16 1995-05-31 本田技研工業株式会社 金属ｖベルト
CA2047048C (en) * 1990-07-25 1996-07-30 Takashi Masuda High load force transmission belt
US5215505A (en) * 1991-07-12 1993-06-01 Tsubakimoto Chain Co. Endless belt for variable ratio power transmission
JPH0527393U (ja) * 1991-09-25 1993-04-09 三ツ星ベルト株式会社 チエーン式動力伝動用ベルト
NL9200537A (nl) * 1992-03-24 1993-10-18 Doornes Transmissie Bv Dwarselement voor een drijfriem.
US5328412A (en) * 1992-10-21 1994-07-12 Borg-Warner Automotive, Inc. Apparatus and method for generating a variable pulley sheave profile
DE19708865B4 (de) * 1996-04-03 2006-09-07 Cvt Verwaltungs Gmbh & Co. Patentverwertungs Kg Laschenkette für stufenlos übersetzungseinstellbare Kegelscheibengetriebe
NL1006776C2 (nl) * 1997-08-15 1999-02-16 Doornes Transmissie Bv Drijfriem, schakel daarvoor en constructie waarin zulks is toegepast.
DE19855582A1 (de) * 1997-12-05 1999-06-10 Luk Getriebe Systeme Gmbh Laschenkette
ES2167835T3 (es) * 1998-01-21 2002-05-16 Doornes Transmissie Bv Transmision continuamente variable.
JPH11351335A (ja) * 1998-04-10 1999-12-24 Honda Motor Co Ltd 無段変速機用ベルト
JP3689255B2 (ja) * 1998-06-05 2005-08-31 本田技研工業株式会社 金属ｖベルト
KR100290277B1 (ko) * 1998-07-16 2001-11-22 이종완 금속벨트 동력 전달기구
EP1132649B1 (en) * 1998-11-05 2005-02-02 Fukuju Kogyo Kabushiki Kaisha Metal belt element
JP4505068B2 (ja) * 1999-01-08 2010-07-14 本田技研工業株式会社 金属ベルト
DE10003131B4 (de) * 1999-02-06 2012-03-29 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Laschenkette
US6416433B1 (en) * 1999-04-19 2002-07-09 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh Chain-belt transmission with continuously variable transmission ratio
JP2000346140A (ja) * 1999-06-04 2000-12-12 Honda Motor Co Ltd 無段変速機用ベルト
JP3692837B2 (ja) * 1999-06-22 2005-09-07 日産自動車株式会社 ベルト式無段変速機
JP3534033B2 (ja) * 2000-02-29 2004-06-07 日産自動車株式会社 積層式金属ベルト用リングとその製造方法
EP1158210A1 (en) * 2000-05-26 2001-11-28 Van Doorne's Transmissie B.V. Continuously variable transmission, endless flexible belt for torque transmission and adjustable pulley
DE10026877A1 (de) * 2000-06-02 2001-12-06 Contitech Antriebssysteme Gmbh Keilriemen zur verlustarmen Leistungsübertragung
JP2002031215A (ja) 2000-07-11 2002-01-31 Nissan Motor Co Ltd ベルト式ｃｖｔ用プーリおよびそのプーリ用ｖベルト
JP2002054690A (ja) * 2000-08-07 2002-02-20 Honda Motor Co Ltd 無段変速機用ベルト
JP3406283B2 (ja) * 2000-08-11 2003-05-12 本田技研工業株式会社 無段変速機用ベルト
DE10062463A1 (de) * 2000-12-14 2002-07-11 Zf Batavia Llc Variator
EP1221561A1 (en) * 2000-12-28 2002-07-10 Van Doorne's Transmissie B.V. Belt
JP4502578B2 (ja) * 2000-12-28 2010-07-14 ボッシュ トランズミッション テクノロジー ベー．ファウ． ベルト
NL1017122C2 (nl) * 2001-01-16 2002-07-17 Doornes Transmissie Bv Dwarselement voor een drijfriem voor een continu variabele transmissie.
JP3605570B2 (ja) * 2001-02-13 2004-12-22 本田技研工業株式会社 無段変速機用ベルト
US20020151399A1 (en) * 2001-04-16 2002-10-17 Mott Philip J. Compression belt for CVT having a crowned strut edge wherein the radius is determined by the maximum allowable contact stress and is located so that the contact point remains close to the rocking radius of the struts
JP3562645B2 (ja) * 2002-02-26 2004-09-08 日産自動車株式会社 無段変速機用ベルトのエレメントおよびその製造方法
JP3653511B2 (ja) * 2002-07-25 2005-05-25 川崎重工業株式会社 Ｖベルト式自動変速機
JP3780237B2 (ja) * 2002-08-19 2006-05-31 バンドー化学株式会社 高負荷伝動用ｖベルト
JP3935060B2 (ja) * 2002-11-28 2007-06-20 本田技研工業株式会社 無段変速機用金属ベルト
NL1022157C2 (nl) * 2002-12-12 2004-06-15 Doornes Transmissie Bv Continu variabele transmissie.
JP4168839B2 (ja) * 2003-03-06 2008-10-22 日産自動車株式会社 金属ベルト
EP1662174A4 (en) * 2003-08-26 2008-01-09 Fukuju Kogyo Kabushiki Kaisha METAL BELT AND PUSH BUTTON USED THEREFOR
NL1024918C2 (nl) * 2003-12-01 2005-06-02 Bosch Gmbh Robert Continu variabele transmissie.
JP4210661B2 (ja) * 2004-03-26 2009-01-21 ジヤトコ株式会社 ベルト式無段変速機
JP4822750B2 (ja) * 2004-08-06 2011-11-24 ヤマハ発動機株式会社 Ｖベルト、ベルト式変速装置及び鞍乗型車両
JP4129448B2 (ja) * 2004-10-08 2008-08-06 本田技研工業株式会社 無段変速機用ベルト
JP4887371B2 (ja) * 2005-11-08 2012-02-29 ロベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング プーリおよび駆動ベルトを持つ変速機
EP1972829A4 (en) * 2005-12-21 2010-04-07 Jtekt Corp TRANSMISSION CHAIN AND TRANSMISSION DEVICE
JP4840654B2 (ja) * 2006-08-04 2011-12-21 株式会社ジェイテクト 動力伝達チェーン、動力伝達チェーンの動力伝達部材を製造する方法および動力伝達装置
JP2008101747A (ja) * 2006-10-20 2008-05-01 Jtekt Corp 動力伝達チェーンおよびこれを備える動力伝達装置
EP2085643B1 (en) * 2006-10-31 2018-06-27 JTEKT Corporation Method and apparatus for pre-tensioning a power transmission chain
NL1033311C2 (nl) * 2007-01-31 2008-08-01 Bosch Gmbh Robert Drijfriem.
JP4424376B2 (ja) * 2007-06-06 2010-03-03 トヨタ自動車株式会社 伝動ベルト
BE1017887A3 (nl) * 2007-09-07 2009-10-06 Gear Chain Ind Bv Transmissieketting.
US8272984B2 (en) * 2007-11-20 2012-09-25 Aisin Aw Co., Ltd. Endless metal belt
JP4710898B2 (ja) * 2007-12-03 2011-06-29 トヨタ自動車株式会社 伝動ベルトの製造方法
NL1035388C2 (nl) * 2008-05-02 2009-11-03 Bosch Gmbh Robert Transmissie met gebombeerde poelieschijven en een drijfriem.
JP4641319B2 (ja) * 2008-05-12 2011-03-02 ジヤトコ株式会社 無段変速機用ベルト
JP5447884B2 (ja) * 2008-11-03 2014-03-19 シェフラー テクノロジーズ アクチエンゲゼルシャフト ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト チェーンｃｖｔのための機能最適化されたプーリセット輪郭を備えたプーリセットアッセンブリ
US8100789B2 (en) * 2008-11-25 2012-01-24 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Anti-slip sheaves for continuously variable transmissions
KR101091310B1 (ko) * 2008-12-04 2011-12-07 현대자동차주식회사 무단 변속기의 벨트 유닛
JP5693465B2 (ja) * 2008-12-19 2015-04-01 ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングＲｏｂｅｒｔ Ｂｏｓｃｈ Ｇｍｂｈ 駆動ベルト
US8647223B2 (en) * 2009-03-13 2014-02-11 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha V-belt
CN102282387B (zh) * 2009-08-28 2013-10-16 丰田自动车株式会社 传动带及其制造方法
JP2011106667A (ja) * 2009-10-21 2011-06-02 Yamaha Motor Co Ltd 無段変速装置および鞍乗型車両
JP5302992B2 (ja) * 2011-02-15 2013-10-02 トヨタ自動車株式会社 車両用ベルト式無段変速機における伝動ベルトのエレメント
WO2013046367A1 (ja) * 2011-09-28 2013-04-04 本田技研工業株式会社 無端伝動帯式無段変速機
US9651138B2 (en) * 2011-09-30 2017-05-16 Mtd Products Inc. Speed control assembly for a self-propelled walk-behind lawn mower
NL1039273C2 (en) * 2011-12-29 2013-07-03 Bosch Gmbh Robert Drive belt comprising different types of transverse members for a continuously variable transmission.
JP5951418B2 (ja) * 2012-09-06 2016-07-13 株式会社豊田中央研究所 無段変速機のチェーン

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0355943U (ja) * 1989-10-05 1991-05-29
JPH06307510A (ja) * 1993-04-19 1994-11-01 Nissan Motor Co Ltd Ｖベルト式無段変速機
JP2004225810A (ja) * 2003-01-23 2004-08-12 Honda Motor Co Ltd ベルト式無段変速機
JP2008523335A (ja) * 2004-12-08 2008-07-03 ロベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング 凸状プーリー・シーブを持つ変速機のドライブベルト

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2023502624A (ja) * 2019-11-20 2023-01-25 エスアールアイ インターナショナル 連続可変トランスミッションのためのベルト
JP7422875B2 (ja) 2019-11-20 2024-01-26 エスアールアイ インターナショナル 連続可変トランスミッションのためのベルト
US12007023B2 (en) 2019-11-20 2024-06-11 Sri International Belt for continuously variable transmission

Also Published As

Publication number Publication date
US9279475B2 (en) 2016-03-08
US20150105194A1 (en) 2015-04-16
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CN104334917B (zh) 2016-03-09
CN104334917A (zh) 2015-02-04
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DE112012006666T5 (de) 2015-03-19

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