WO2008018185A1

WO2008018185A1 - Platine mobile et métier à mailles cueillies

Info

Publication number: WO2008018185A1
Application number: PCT/JP2007/000875
Authority: WO
Inventors: Toshiaki Morita
Original assignee: Shima Seiki Mfg., Ltd.
Priority date: 2006-08-11
Filing date: 2007-08-10
Publication date: 2008-02-14
Also published as: JP5161089B2; EP2050849A4; EP2050849B1; CN101490324A; JPWO2008018185A1; CN101490324B; ATE543931T1; EP2050849A1

Description

明細書

可動シン力および横編機

技術分野

[0001 ] 本発明は、ばね付勢で編地を押える可動シン力および横編機に関する。

背景技術

[0002] 従来から、横編機の針床の先端の歯口には、天竺編成でのシン力ループの形成や、ニードルループのクリアゃノックオーバを助ける機能を有するシン力が設けられている。シン力を可動にすることによって、固定したシン力では編成が困難である多重タック、ピンタック、引返し編みなどの編成が容易になる。可動シン力をばね付勢することによって、編目ループに常時適正な張力を作用させ、高品質で風合いの良い編地の編成が可能になる。

[0003] 図 5は、（a ) で、ばね付勢される可動シン力で編地を押える可動シン力装置 1の構成を示す（たとえば、特許文献 1参照。）。可動シン力装置 1は、シン力部材 2と線ばね 3とが組合わされ、二一ドルプレート 4の歯口 5側先端付近に配置される。ニードルプレート 4は、図の紙面に垂直な方向に一定の間隔で配設される。ニードルプレート 4間には、編針を収容する針溝が形成される。シンカ部材 2は、板状であり、図示の形状となるように成型される。ニードルプレート 4は、先端寄りに上部の一側面の肉厚を減少させた切欠部 4 aを有する。切欠部 4 aに、シンカ部材 2は、支持部 2 aを含む大略的に逆 Ω字形状の部分が収納される。ニードルプレート 4には、切欠部 4 a底部にシン力支承用凹部 4 bが形成される。シン力支承用凹部 4 bは、円弧状の表面でシンカ部材 2の支持部 2 aを支承する。支持部 2 aの外周は、シン力支承用凹部 4 bに嵌合する。シンカ部材 2は、支承用凹部 4 bの内周側の円弧の仮想的な円心 4 cを中心として揺動変位が可能であり、揺動変位に応じて、支持部 2 aから延びる腕部 2 bが歯口 5に進退する。腕部 2 bの先端付近には、編針から歯口 5に垂下する編地の編糸を押える編糸受け部 2 cが形成される。腕部 2 bの途中で、円心 4 cからの径が最大となる部分には、天竺編みで編針に編糸が引込まれる際に編糸が掛つてシン力ループを形成する前縁部 2 dが設けられる。前縁部 2 dが隣接する編針間の中央となるように、腕咅 P 2 bは、二一ドルプレート 4の切欠部 4 aに接していない側の厚みが減少させられている。

[0004] 線ばね 3は、シンカ部材 2の逆 Ω字形状の部分から腕部 2 bが延出される部分に設けられるばね係止部 2 eに、基端部 3 aが弾発的に係止される。線ばね 3は、基端部 3 aを除いて概略的に U字形状である。 U字形状の部分は、シンカ部材 2の支持部 2 aの内周に沿って曲り、円心 4 cを迂回する迂回部 3 bと、迂回部 3 bから基端部 3 aと並行して延びる遊端部 3 cとを有する。遊端部 3 cの先端付近は、ニードルプレート 4の切欠部 4 aの上側の押圧部 4 dに当接する。図に示す状態で、線ばね 3は、自由状態よりも遊端部 3 cが基端部 3 a側に接近するように押圧されており、シンカ部材 2には、円心 4 cを中心として、時計回り方向のトルクが印加されている。編目受け部 2 cに掛る編糸の張力に基づく逆方向のトルクが大きくなると、シン力部材 2は反時計回り方向に揺動変位し、編糸の張力は緩和される。

[0005] 図 5 ( a ) に示す可動シン力装置 1では、シンカ部材 2と線ばね 3とが別体である。シンカ部材 2は、金属板をプレスで打抜いて製造される。線ばね 3は、角形断面の金属線材を曲げ成形して製造される。これに対して、ばねと一体化されたシン力も提案されている（たとえば、特許文献 2参照。）。特許文献 2の図 4などに開示されているシン力は、丸編機に用いられ、大略的に直線状であり、編成作用を行うへッドの反対側などにスプリング要素が形成されている。特許文献 1にも、実施例の欄の最後付近には、「シンカープレートをパネ綱で形成し、その弾力で付勢手段を成形するようにしても良いことは言うまでもない」と記載されている。

[0006] 図 5 ( b ) は、（a ) に示す可動シン力装置 1でシンカ部材 2と線ばね 3 とを一体化させる場合に想定される構成を示す。シンカ部材 2は、プレスで打抜いて製造されているので、トルクばね部 6を一体化させる場合は、同時に打抜いて製造することが考えられる。すなわち、トルクばね部 6は、（a ) でばね係止部 2 eが設けられている部分から延出部 6 aとして支持部 2 a 側に延出され、迂回部 6 bと遊端部 6 cとで、大略的に U字形状となると予想される。ただし、プレス打抜きでの量産を可能にするためには、トルクばね部 6の外周とシンカ部材 2の逆 Ω字形状部分の内周との間に隙間 sが一定の基準以上必要となり、トルクばね部 6の幅 wも一定の基準以上必要となる

[0007] 図 6は、図 5に示す可動シン力装置 1での変位量と荷重との関係の大略的な傾向を示す。図 5 ( a ) に示すシンカ部材 2と線ばね 3とが別体となる構成では、実線で示すように、変位量と荷重との関係は、編糸を適正に押下げる使用荷重範囲内に収っている。図 5 ( b ) に示すように、トルクばね部 6 を一体化する場合を想定すると、隙間 sと幅 wとを、別体の場合よりも大きくしなければならなくなる。隙間 sが大きくなると、線ばね 3に比較してトルクばね部 6の線長が短くなる。トルクばね部 6が線長の全体で曲げ変形を分担する際に、線長が短くなると、各部で分担する曲げ荷重が大きくなる。幅 wが大きくなると、トルクばね部 6の断面二次モーメン卜が線ばね 3の断面二次モーメントよりも大きくなり、同一の曲げ変形に大きな曲げ力を要するようになる。この結果、二点鎖線で示すように、変位量に対する荷重は大きい側に移行し、使用荷重範囲から外れるおそれがある。また、ばね素材強度限界を超えて、トルクばね部 6が破損するおそれもある。

特許文献 1 ：特公平 5 _ 8 3 6 5 7号公報

特許文献 2：特開 2 0 0 1 _ 3 0 3 4 0 7号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0008] 図 5 ( a ) に示すように、シンカ部材 2と線ばね 3とが別体であると、加ェと組立てとの工程が多くなり、製造作業時間が長くなつて製造コストが上昇する。線ばね 3は、成形加工が困難で、形状やばね特性のばらつきが大きし、。特に基端部 3 aを弾発力のみでばね係止部 2 eに係止させることが困難な場合には、口一付を併用しての固定も行われている。ただし、口一付の際に線ばね 3が倒れたり傾いたりすると、図 6に示すよう変位量と荷重との関係のばらつきも大きくなつてしまう。ばね係止部 2 eでの線ばね 3の係止が不十分であると、シンカ部材 2と線ばね 3とが分離しゃすくなってしまう。たとえば横編機のメンテナンス時などには、可動シン力装置 1を針床から取外すことがある。取外しの際に、シンカ部材 2と線パネ 3とが分離してしまうと、再度組立て作業を行う必要がある。

[0009] 図 5 ( b ) に示すように、シンカ部材 2にトルクばね部 6を一体的に形成することができれば、別体時の問題は解決すると期待される。しかしながら、トルクばね部 6をプレス加工でシンカ部材 2と同時に打抜いて製造すると、隙間 sの制約からばねとしての線長が短くなり、幅 wの制約で曲げの断面としての厚みを減少させることもできない。このため、図 6に二点鎖線で示すように、変位量と荷重との関係を適正な使用荷重範囲内に納めることが困難となる。ワイヤカットなど、隙間 sや幅 wを狭くし得る加工法はあっても、それらの加工法を採用すると、量産性はプレス加工に比較して低くなり、加工コス卜が上昇してしまう。

[0010] 本発明の目的は、シン力部にトルクばね部を一体化しても低コストで製造することができ、個々のばらつきをなくし、製造作業時間の短縮を図ることができる可動シン力および横編機を提供することである。

課題を解決するための手段

[001 1 ] 本発明は、シン力部に支持部と腕部とを設けておき、支持部は、針床の歯口近傍に設ける円弧状の案内部によって、該円弧の円心を中心として揺動変位可能に支持し、腕部は、歯口に進出させて、支持部に作用させるトルクばねで、該腕部の先端側で編地を下方に押下げるように付勢する可動シン力であって、

腕部側から分岐して支持部側に延出する延出部と、

延出部に接続され、該円心の周囲を迂回する迂回部と、

迂回部に接続され、径方向の外方に突出する突出部と、

突出部に接続され、延出部に並行する遊端部とを含むトルクばね部が、シン力部と一体的に形成されていることを特徴とする可動シン力である。

[0012] また本発明で、前記シン力部は、大略的に Ω字形状を有し、

前記支持部は、該 Ω字形状の中間で、円弧状の外周と円弧状の内周との間に予め定める幅を有するように形成され、

前記トルクばね部の迂回部は、該支持部の内側に形成され、

前記突出部は、該支持部の外部に形成さていることを特徴とする。

[0013] また本発明で、前記シン力部の支持部は、針床上に所定間隔毎に配設されるニードルプレー卜の先端寄りに形成されるシン力支承用凹部で支持され、前記トルクばね部の遊端部は、ニードルプレート側に設けられる押圧部に当接する突起を有することを特徴とする。

[0014] また本発明で、前記シン力部は、前記トルクばね部とシン力部との間の隙間の最小寸法が板厚の 7 0〜 1 0 0 %に、該トルクばね部の幅の最小寸法が板厚の 4 0〜6 0 %に、それぞれ設定され、ファインブランキングによって作製されることを特徴とする。

[0015] さらに本発明は、前述のいずれか 1つに記載の可動シン力を備えることを特徴とする横編機である。

発明の効果

[0016] 本発明によれば、シン力部に一体的に形成されるトルクばね部は、延出部と迂回部と遊端部とで、別体のトルクばねと同等の大略的に U字状の形状を有する。トルクばね部の迂回部と遊端部との間には、径方向の外方に突出する突出部が形成されるので、線ばねとしての線長を余分に付加して延長することができ、可動シン力として適正なばね付勢を行うことができる。シン力部にトルクばね部を一体化しても、隙間やトルクばね部の幅を大きくすることができるので、プレスの打抜き加工で低コストで製造することができ、個々のばらつきをなくし、製造作業時間の短縮を図ることができる。

[0017] また本発明によれば、トルクばね部の線長を余分に付加する突出部をシン力部の支持部の外部に形成するので、突出部の外周から一定の隙間を空けてシン力部の内周を形成しても、シン力部材の支持部の強度を低下させないようにすることができる。

[0018] また本発明によれば、ニードルプレートの先端寄りに形成されるシン力支承用凹部でシン力部の支持部を支持するので、トルクばね部をシン力部に一体化しても、トルクばねがシン力部と別体の場合と同様に使用することができる。トルクばね部の遊端部は、ニードルプレート側に設けられる押下げ部に当接する突起を有するので、遊端部が押圧部に当接する位置を特定させて、動作の安定化を図ることができる。

[0019] また本発明によれば、トルクばね部を一体化したシン力部を、トルクばね部とシン力部との間の隙間の最小寸法が板厚の 7 0〜 1 0 0 <½に、トルクばね部の幅の最小寸法が板厚の 4 0〜 6 0 %に、それぞれ設定してファインブランキングで作製する。高精度の打抜き加工でトルクパネ部としての特性をそろえることが可能となり、総合的な製造コス卜の低減を図ることができる

[0020] さらに本発明によれば、可動シン力のシン力部とトルクばね部とを一体化し、横編機に多数使用される可動シン力装置での特性のばらつきを減少させることができるので、編成される編地が安定し、高品質化を図ることができる。

図面の簡単な説明

[0021 ] [図 1 ]本発明の実施の一形態としての可動シン力 1 1の構成を示す側面図である。

[図 2]図 1に示す可動シン力 1 1を横編機で使用する際に組合わされる主要な部品を示す側面図である。

[図 3]図 1の可動シン力 1 1を装着する横編機 2 0の概略的な構成を示す部分的な側面断面図である。

[図 4]図 1に示す可動シン力 1 1を用いる可動シン力装置 2 5の概略的な構成を示す側面断面図である。

[図 5]従来からの可動シン力装置 1の構成を示す部分的な側面図である。 [図 6]図 5の可動シン力装置 1での変位量と荷重との関係を簡略化して示すグラフである。

符号の説明

4 ニードルプレー

5 困□

1 1 可動シン力

1 2 シン力部

1 2 a 支持部

1 2 b 腕部

1 2 g 欠如部

1 3 トルクばね部

1 3 a 延出部

1 3 b 迂回部

1 3 c 遊端部

1 3 d 突出部

1 3 e 突起

1 5 編針

1 8 スぺーサ

2 0 横編機

2 1 針床

2 5 可動シン力装置

発明を実施するための最良の形態

[0023] 図 1は、本発明の実施の一形態としての可動シン力 1 1の構成を示す。

以下図 1〜図 4では、図 5で先行して説明している部分と対応する部分には同一の参照符を付して、重複する説明を省略する。

[0024] 図 1で、（a ) は、 7 G (ゲージ）、すなわち 2 5 . 4 m m ( 1インチ）当り 7本の割合で編針が配設される横編機用であり、（b ) は 1 2 Gの横編機用である可動シン力 1 1をそれぞれ示す。可動シン力 1 1は、金属板材から、ファインブランキングによるプレス打抜き加工で、シン力部 1 2とトルクばね部 1 3とが一体的に形成されている。シン力部 1 2の支持部 1 2 aを含む逆 Ω字状の部分およびトルクばね部 1 3の板厚は、たとえば、 7 G用が 0. 7mmであり、 1 2 G用が 0. 55mmである。この場合、シン力部 1 2の腕部 1 2 bの板厚は、 70用が0. 49mm、 1 20用が0. 38 mm となる。可動シン力 1 1の腕部 1 2 bの腕部板厚は、シンカ部材 2の腕部 2 bと同様、隣接する編針の間隔の中央に配置されるように、減少させているからである。板厚および腕部板厚は、ゲージの数値が小さい 7 G用の方が大きくなつている。

[0025] シン力部 1 2は、図 5 (a) に示すシンカ部材 2と同様に、外周が円弧状の支持部 1 2 aと、支持部 1 2 aから一方に延びる腕部 1 2 bとを有する。腕部 1 2 bには、シンカ部材 2の腕部 2 bの編糸受け部 2 cおよび前縁部 2 dと同様の編糸受け部 1 2 cおよび前縁部 1 2 dがそれぞれ形成されている。 7 Gの横編機よりも 1 2 Gの横編機の方が細い編糸を使用するので、編糸受け部 1 2 cの凹所は、（b) に示す 1 2 G用の方が小さくなつている。編糸受け部 1 2 cの違いと、表 1に示す違いとを除き、可動シン力 1 1は、 7 G用と 1 2 G用とでほぼ同等の構成を有する。以下、同等の構成を有する部分について説明する。

[0026] 可動シン力 1 1のシン力部 1 2の支持部 1 2 aと腕部 1 2 bとの中間部分からは、トルクばね部 1 3が腕部 1 2 bの逆方向に延出される。この中間部分は、図 5 (a) に示すシンカ部材 2でばね係止部 2 eが設けられている部分に相当する。シン力部 1 2は、この中間部分と、支持部 1 2 aと、さらに図の左方に腕部 1 2 bと逆方向に突出する部分とで、大略的に逆 Ω字の形状を形成する。腕部 1 2 bと逆方向に突出する部分は、横編機のキャリッジに搭載されるカムの作用を受けて、腕部 1 2 bを歯口から強制的に退避させるためのカム作用部 1 2 f となる。トルクばね部 1 3には、シン力部 1 2から分岐する部分に連なる延出部 1 3 aに続いて、支持部 1 2 aの内周側で、仮想的な円心 4 cを迂回する迂回部 1 3 bが形成される。トルクばね部 1 3には、迂回部 1 3 bに続いて、延出部 1 3 aに並行する遊端部 1 3 cが形成される。延出部 1 3 a、迂回部 1 3 bおよび遊端部 1 3 cは、大略的に U字形状となり、図 5 ( a ) に示す可動シン力装置 1の線ばね 3の基端部 3 aを除く形状と大略的に同等となる。

[0027] ただし、このような U字形状のみでは、図 5 ( b ) に示すトルクばね部 6 と同等となり、線長が短くなるので、図 7に二点鎖線で示すように、プレスの打抜き加工では充分な変位量と荷重との関係が得られない。可動シン力 1 1のトルクばね部 1 3では、線長を付加するために、迂回部 1 3 bと遊端部 1 3 cとの間に、図の左方、すなわち径方向の外方に突出する突出部 1 3 d を設けている。突出部 1 3 dを設けても、隙間を確保することができるように、シン力部 1 2側には欠如部 1 2 gとなる凹所が形成される。欠如部 1 2 gが設けられるのは、シン力部 1 2の支持部 1 2 aの外部である。欠如部 1 2 gの上方の部分は、支持部 1 2 aが浮き上がらないように上方から押える押圧部 1 2 hとなる。

[0028] 図 1に示すようなシン力部 1 2とトルクばね部 1 3とが一体化される可動シン力 1 1は、ファインブランキング（F B ) と呼ばれるプレス打抜き加工法で好適に製造することができる。ファインブランキングでは、打抜く部分の周囲を拘束しながら、クリアランスの小さい金型で塑性加工する。拘束のために、シン力部 1 2の Ω形状部分の内周側とトルクばね部 1 3の外周側との隙間 sの部分と、トルクばね部 1 3の幅 wとに、板厚に応じた最小寸法以上の値が必要となる。なお、シン力部 1 2の押圧部 1 2 hに対して隙間 sを確保しつつ、トルクばね部 1 3としての線長を延長するために、遊端部 1 3 cは、トルクばね部 1 3としての径方向の内方に撓む形状を有し、先端付近には径方向の外方に突出する突起 1 3 eが形成されている。打抜き後には、必要に応じて仕上げ加工が行われ、熱処理も行われる。

[0029] 前述のように、 7 G用の可動シン力 1 1の板厚を 0 . 7 m mとすれば、隙間 sおよび幅 wの最小寸法を、たとえば、 0 . 5 5 m mおよび 0 . 3 2 m m とする。これは、板厚を基準とすれば、それぞれ 7 9 %および 4 6 %となる。同様に、 1 2 G用の可動シン力 1 1の板厚を 0 . 5 5 m mとすれば、隙間 sおよび幅 wの最小寸法は、 0 . 5 m mおよび 0 . 3 m mとすることができ、それぞれ板厚の 9 1 %および 5 5 %となる。このように、隙間 sの最小寸法は板厚の 7 0〜1 0 0 %に、幅 wの最小寸法は板厚の 4 0〜 6 0 %に、それぞれ設定することが好ましい。

[0030] 図 2は、図 1に示す可動シン力 1 1を横編機で使用する際に組合わされる主要な部品を示す。可動シン力 1 1は、図 5に示すシンカ部材 2と同様に、横編機の針床に並設されるニードルプレート 4の先端側に肉厚を減少させて形成する切欠部 4 aに収納される。切欠部 4 aの底部には、円弧状の内周面を有するシン力支承用凹所 4 bが形成されており、シン力支承用凹所 4 bにはシン力部 1 2の支持部 1 2 aが嵌合する。シン力支承用凹所 4 bの円弧の仮想的な円心 4 cは、可動シン力 1 1の揺動変位の中心となる。薄肉化されている切欠部 4 aの頂部には、トルクばね部 1 3の突起 1 3 dが当接する押圧部 4 dが形成されている。

[0031 ] 二一ドルプレート 4間の針溝には、編針 1 5が収納される。編針 1 5は、たとえば針本体 1 6とニードルジャック 1 7との組合わせで構成される。二 —ドルジャック 1 7には、さらに選針用のセレクトジャックなどが組合わされる。針本体 1 6は、たとえば先端のフック 1 6 aをベら 1 6 bで開閉するベら針であり、針幹部分には、目移し用の羽根 1 6 cを有する。ニードルジャック 1 7には、横編機のキャリッジに搭載される編成駆動用のカム機構の作用を受けるバット 1 7 aが形成されている。

[0032] 図 1に示す可動シン力 1 1は、編針 1 5が収納される針溝を形成する二一

ドルプレート 4の切欠部 4 a内に装着されるので、針溝で編針 1 5の上方には空間が生じる。この空間には、スぺ一サ 1 8が挿入される。後述するように、可動シン力 1 1の上方部分は、スぺ一サ 1 8と二一ドルプレート 4の切欠部 4 aとで挟まれる状態で使用される。

[0033] 図 3は、可動シン力 1 1を装着する横編機 2 0の概略的な構成を示す。二 -ドルプレート 4は、横編機 2 0の針床 2 1に、紙面に垂直な方向に間隔を空けて並設される。前述のように、可動シン力 1 1のシン力部 1 2の支持部 1 2 a、腕部 1 2 bおよびカム作用部 1 2 f を除く部分やトルクばね部 1 3 の遊端部 1 3 cなどの上方部分は、ニードルプレート 4の切欠部 4 aとスぺ —サ 1 8とで挟まれる。切欠部 4 aの上部中央では、押え板 2 2が紙面に垂直な方向に貫通する。シン力部 1 2の腕部 1 2 bは、歯口 5側に突出する。支持部 1 2 aでの揺動変位で、腕部 1 2 bは歯口 4に対して進退する旋回変位を行う。トルクばね部 1 3の遊端部 1 3 cの先端付近の突起 1 3 eは、二 —ドルプレート 4の押圧部 4 dで押圧され、腕部 1 2 bは図の時計回り方向のトルクで付勢される。このトルクで、編糸受け部 1 2 cは編地の編糸を歯口 5の下方に押圧する。ただし、編糸の張力に基づく抗力がばね付勢による押圧力よりも大きくなれば、編糸受け部 1 2 cは歯口 5から後退して、編糸を無理に押圧しない。キャリッジに搭載されるカムで、カム作用部 1 2 f を押圧すれば、腕部 1 2 bが歯口 5から後退するように強制することもできる。なお、横編機 2 0では、通常、同様な構成の針床 2 1が歯口 5を挟んで対向し、各針床 2 1は歯口 5側が上昇するように傾斜している。したがって、歯口 5での上下方向は、紙面上での二一ドルプレート 4側を上、針床 2 1側を下とする上下方向ではなく、この上下方向に従う紙面に対しては、左下が下、右上が上となるように傾斜している。

図 4は、図 1 ( a ) に示す 7 G用の可動シン力 1 1を用いる可動シン力装置 2 5の概略的な構成を示す。（a ) は、編糸受け部 1 2 cが編糸を歯口 5 の下方に押込む下限の状態を示し、（b ) は上限の状態を示す。上限の状態では、編糸受け部 1 2 cが編糸によって押上げられるか、または、カム作用部 1 2 f への押圧で腕部 1 2 bが強制的に押上げられる。可動シン力 1 1は、 ( a ) に示す下限の状態と（b ) に示す上限の状態との間で揺動変位が可能である。この揺動変位は、シン力部 1 2の支持部 1 2 aの外周がニードルプレート 4のシン力支承用凹部 4 bで支承され、その円弧状の内周面による案内で、円弧の仮想的な円心 4 cを中心として行われる。揺動変位の間に、支持部 1 2 aがシン力支承用凹部 4 bから離脱しないように、シン力部 1 2 の端部の当接部 1 2 hは、先端付近のいずれかの部分で押え板 2 2の下面に当接している。トルクばね部 1 3の遊端部 1 3 cでは、径方向の外方に突出する突起 1 3 eの部分が、ニードルプレート 4の押圧部 4 dに当接している。当接している位置は、押え板 2 2よりも歯口 5寄りとなる。

[0035] 図 5 ( a ) に示すように、線ばね 3がシンカ部材 2と別体で、線ばね 3の基端部 3 aをシンカ部材 2のばね係止部 2 eで弾発的に保持する場合は、ばね係止部 2 eが比較的大きな部分を占め、並行する遊端部 3 c側を変形させる余地は小さい。可動シン力 1 1では、シン力部 1 2とトルクばね部 1 3とが一体化され、シンカ部材 2のようなばね係止部 2 eを設ける必要はなく、遊端部 1 3 cの下方にスペースを設けることができる。したがって、遊端部 1 3 cの先端付近に、径方向の外方に突出する突起 1 3 eを設けても、遊端部 1 3 cの先端などがシン力部 1 2側に接触しないようにすることができる。突起 1 3 eの頂部は、曲率半径が比較的小さい凸曲面であり、ニードルプレート 4の押圧部 4 dとは安定に点接触し、しかも押圧部 4 aの表面に沿つての移動も円滑に行うことができる。

[0036] なお、図 1に示す可動シン力 1 1では、腕部 1 2 bの板厚を減少させて他の部分と異ならせているけれども、全体を同一の板厚にしても、可動シン力装置としての機能は同等に果すことができる。また、可動シン力 1 1の支持部 1 2 aを支承するシン力支承用凹部 4 bを二一ドルプレート 4に設けているけれども、針床 2 1に設けることもできる。カム作用部 1 2 f は、押下げ作用でシン力部 1 2に反時計回り方向のトルクを受けるように形成されているけれども、歯口 5と反対方向への引込作用で同様のトルクを受けるように、図示のような横方向ではなく、縦方向に形成することもできる。このように、本発明の精神と範囲から逸脱しなければ、本発明への変化および変更がなされてもよいことは、いうまでもない。

Claims

請求の範囲

[1 ] シン力部に支持部と腕部とを設けておき、支持部は、針床の歯口近傍に設ける円弧状の案内部によって、該円弧の円心を中心として揺動変位可能に支持し、腕部は、歯口に進出させて、支持部に作用させるトルクばねで、該腕部の先端側で編地を下方に押下げるように付勢する可動シン力であって、腕部側から分岐して支持部側に延出する延出部と、

延出部に接続され、該円心の周囲を迂回する迂回部と、

迂回部に接続され、径方向の外方に突出する突出部と、

突出部に接続され、延出部に並行する遊端部と

を含むトルクばね部が、シン力部と一体的に形成されていることを特徴とする可動シン力。

[2] 前記シン力部は、大略的に Ω字形状を有し、

前記突出部は、該支持部の外部に形成さていることを特徴とする請求項 1 記載の可動シン力。

[3] 前記シン力部の支持部は、針床上に所定間隔毎に配設されるニードルプレ -卜の先端寄りに形成されるシン力支承用凹部で支持され、

前記トルクばね部の遊端部は、ニードルプレート側に設けられる押圧部に当接する突起を有することを特徴とする請求項 1または 2記載の可動シン力

[4] 前記シン力部は、前記トルクばね部とシン力部との間の隙間の最小寸法が板厚の 7 0〜 1 0 0 %に、該トルクばね部の幅の最小寸法が板厚の 4 0〜 6 0 %に、それぞれ設定され、ファインブランキングによって作製されることを特徴とする請求項 1〜 3のいずれか 1つに記載の可動シン力。

[5] 請求項 1〜 4のいずれか 1つに記載の可動シン力を備えることを特徴とする横編機。