WO2006109617A1

WO2006109617A1 - エジェクタ式冷凍サイクル用ユニット

Info

Publication number: WO2006109617A1
Application number: PCT/JP2006/307092
Authority: WO
Inventors: Naohisa Ishizaka; Hirotsugu Takeuchi; Yoshiaki Takano; Mika Saito; Hiroshi Oshitani; Haruyuki Nishijima; Makoto Ikegami; Naoki Yokoyama; Etsuhisa Yamada
Original assignee: Denso Corporation
Priority date: 2005-04-05
Filing date: 2006-04-04
Publication date: 2006-10-19
Also published as: CN101737990B; EP1870648B1; US20080264097A1; KR100879748B1; EP1870648A4; EP1870648A1; CN101737990A; JP4259531B2; JP2007057222A; KR20070067084A; US7707849B2

Abstract

　エジェクタ１４の出口側に接続される第１蒸発器１５と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８と、第２蒸発器１８の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構１７とを備え、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８および絞り機構１７は一体に組み付けられ、１つの冷媒入口２５と１つの冷媒出口２６とを有する一体化ユニット２０を構成する。従って、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性向上を図る。　　　　

Description

ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット

技術分野

[0001] 本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすェジェクタ有するェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットに関するものである。

背景技術

[0002] 従来、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすェジェクタを有するェジェクタ式冷凍サイクルが知られている。このェジェクタ式冷凍サイクルは、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。また、このェジェクタ式冷凍サイクルは、定置型の冷凍サイクルシステム、例えば、空調装置、冷蔵庫、冷凍庫などに適用して有効である。

[0003] この種のェジェクタ式冷凍サイクルは特許文献 1等にて知られている。この特許文献 1では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすェジェクタの出口側に第 1蒸発器を配置し、この第 1蒸発器の出口側に気液分離器を配置するともに、この気液分離器の液冷媒出口側とェジェクタの冷媒吸引口との間に第 2蒸発器を配置したェジェクタ式冷凍サイクルが開示されて、る。

[0004] 特許文献 1のェジクタ式冷凍サイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第 2蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをェジクタのディフューザ部（昇圧部）にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。

[0005] また、第 1、第 2蒸発器により別々の空間、または第 1、第 2蒸発器により同一の空間に対して吸熱 (冷却)作用を発揮することができる。

特許文献 1：特許第 3322263号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0006] ところで、特許文献 1にはェジェクタ式冷凍サイクルの具体ィ匕に際して、各構成機器の組み付けを具体的にどのようにすべき力何ら開示されて、な、。

[0007] 本発明は、上記点に鑑み、ェジェクタ式冷凍サイクルにおける搭載性の向上を図ることを目的とする。

[0008] また、本発明は、ェジェクタ式冷凍サイクルにおける冷却性能の向上を図ることを他の目的とする。

課題を解決するための手段

[0009] 本発明の第一例によると、ノズル部（14a)から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（14b)から冷媒を吸引し、前記ノズル部（14a)から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（14b)から吸引された冷媒とを混合して吐出するェジクタ（14)と、前記ェジェクタ（14)に吸引される冷媒または前記ェジクタ（14)から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器 (15、 18)とを備え、

前記蒸発器（15、 18)と前記ェジェクタ（14)とが一体に組み付けられ、一体化ュ- ット（20)を構成して!/、るェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットを特徴とする。

[0010] これによると、ェジェクタ（14)と少なくとも 1つの蒸発器（15、 18)とを含む一体ィ匕ュニット（20)全体を一体物として取り扱うことができる。そのため、ェジェクタ式冷凍サイクルを車両等の適用対象に搭載する際の搭載作業を非常に効率よく行うことができる。

[0011] また、一体ィ匕ユニット（20)を構成して各部接続通路長さを短縮することにより、コストダウンおよび搭載スペースの小型化を図ることもできる。

[0012] ここで、ェジェクタ（14)と少なくとも 1つの蒸発器（15、 18)の「一体組み付け」とは、この両部材が機械的に「一体構造物」として結合されていることを意味している。そして、この「一体組み付け」は後述のごとく種々な態様で具体ィ匕することができる。

[0013] 例えば、前記一体化ユニット (20)の蒸発器は、前記ェジェクタの前記冷媒吸引口（

14b)に接続され、前記冷媒吸引口に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（18)である。

[0014] この場合、一体ィ匕ユニット（20)を構成して蒸発器（18)の出口側と冷媒吸引口（14 b)との間の通路長さを短縮できるので、蒸発器（18)出口側の圧損を低減できる。これにより、蒸発器 (18)の蒸発圧力を引き下げて蒸発器 (18)の冷却性能を向上できる。

[0015] さらに、前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構（17、 17a, 17b)を備え、前記絞り機構は前記一体化ユニット (20)に組み付けられても良!ヽ。

[0016] これによると、絞り機構（17、 17a, 17b)を含めた一体ィ匕ユニット（20)を構成できる

[0017] さらに、前記ェジクタ（14)の出口側に接続され前記ェジクタから吐出された冷媒を蒸発させる第 1蒸発器 (15)と前記冷媒吸引口（14b)に接続される第 2蒸発器（ 18)を設けてもよい。この場合、前記第 1蒸発器（15)は前記一体化ユニット（20)に組み付けられている。

[0018] これによると、ェジェクタ吐出側とェジェクタ吸引側の 2つの蒸発器（15) (18)の組み合わせにて冷却性能を発揮できるとともに、第 1蒸発器（15)および第 2蒸発器（1 8)を含めた一体ィ匕ユニット (20)を構成でき、搭載作業性の向上等の効果を発揮できる。

[0019] 従って、一体化対象の機器数を増加して、搭載作業性の向上、搭載スペースの小型化、コストダウン等の効果をより有効に発揮できる。

[0020] 前記一体化ユニット (20)は、 1つの冷媒入口（25)と 1つの冷媒出口（26)とを有するよう〖こ構成でさる。

[0021] これによると、一体ィ匕ユニット（20)全体を 1つの冷媒入口（25)と 1つの冷媒出口（2 6)のみで他の冷媒回路部品と接続することができ、搭載作業の効率化に非常に有益である。

[0022] あるいは、前記一体ィ匕ユニット（20)は、 1つの冷媒入口（25)と 1つの冷媒出口（26 )とを有し、前記冷媒入口（25)は、前記ェジヱクタ（14)の入口側に接続される第 1通路（25a)と、前記絞り機構（17、 17a, 17b)の入口側に接続される第 2通路（16)とに分岐できる。

[0023] これによると、第 2通路（16)にはェジヱクタ（14)入口側で分岐された冷媒を供給できる。そのため、第 2蒸発器（18)にはェジェクタ（14)の冷媒吸引能力だけでなぐ圧縮機能力をも利用して冷媒を供給できる。その結果、ェジェクタ（14)の入力が小さくなる低負荷時にも第 2蒸発器（18)側の冷媒流量、ひいては第 2蒸発器（18)の冷却性能が確保し易い。また、同時に、第 2蒸発器 (18)側の冷媒流量を絞り機構 (17、 1 7a、 17b)により独立に調整できる。

[0024] また、前記冷媒入口（25)および前記冷媒出口（26)は 1個の接続ブロック（23)に形成される。

[0025] これによると、 1個の接続ブロック（23)に冷媒出入口のジョイント機能を発揮させることができる。

[0026] また、前記第 1蒸発器（15)を空気流れ上流側に配置し、前記第 2蒸発器（18)を空気流れ下流側に配置できる。

[0027] これによると、第 1、第 2蒸発器（15、 18)の双方で、冷媒温度と空気温度との温度差を十分確保して、第 1、第 2蒸発器 (15、 18)の冷却性能を効果的に発揮できる。

[0028] また、前記蒸発器（15、 18)の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（18b)の内部に前記ェジェクタ（14)を配置すれば、搭載スペースの小型化をより一層実現できる。

[0029] しかも、ェジクタ（14)と蒸発器（15、 18)側冷媒流路との接続も接続配管なしで、簡単に行うことができる。さらに、蒸発器（15、 18)のタンク（18b)内は低温の低圧冷媒が流れるから、ェジヱクタ（14)の外表面に対して断熱処理を行う必要がな、と!/、う付随効果をも発揮できる。

[0030] また、前記蒸発器（15、 18)に前記ェジヱクタ（14)の搭載のための専用のタンク（3

4)を形成し、前記専用のタンク（34)内に前記ェジェクタ（14)を配置してもよい。

[0031] あるいは、前記蒸発器（15、 18)の外部に装着される外付きカセット部（36)を有し、前記外付きカセット部（36)内に前記ェジェクタ（14)を配置してもよ、。

[0032] これによると、ェジェクタ（14)を蒸発器タンク（18b)内に配置するための改造を蒸発器側に行う必要がない。そのため、既存の蒸発器構造を利用して本発明の一体化ユニット（20)を構成できる。

[0033] 前記蒸発器（15、 18)の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（ 18b)の内部に前記絞り機構（ 17a)を配置すれ場合、搭載スペースの小型化をより一層実現できる。 [0034] 前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行う複数のタンク（18b、 18c)を有してもよい。この場合、前記複数のタンク（18b、 18c)のうち、同一のタンク（18b)の内部に、前記ェジェクタ（14)および前記絞り機構（17a)を配置すれば、搭載スペースの小型化をさらに効果的に実現できる。

[0035] あるいは、前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（18b、 18c)を有する場合、前記絞り機構（17a)を前記タンク（18b、 18c)の外側に配置してもよい。

[0036] 例えば、前記絞り機構はキヤビラリチューブ（17a)でもよい。

あるいは、前記絞り機構は固定絞り穴（17b)でもよい。

[0037] 前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（18b、 18c)を有してもよい。この場合、前記ェジクタ（14)は、前記タンク（18b、 18c)の内部空間のうち、前記蒸発器（18) の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（27)に配置できる。

[0038] これによると、蒸発器（18)の冷媒通路の出口部を構成するタンク内部空間（27)を接続配管なしでェジェクタ冷媒吸引口（14b)に直接接続することができるので、一体化ユニット（20)の組み付けを簡素化できる。

[0039] また、接続配管による冷媒流れの圧損発生を回避できるので、この圧損低減分だけ、蒸発器 (18)の蒸発圧力を引き下げることができ、蒸発器 (18)の冷却性能を向上できる。

[0040] ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記第 1蒸発器（15)および前記第 2蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク (15b、 15c、 18b、 18c)を有し、前記ェジクタ（14)は、前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)の内部空間のうち、前記第 2蒸発器（18)の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（27)に配置され、前記ェジェクタ（14)の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（24)が前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)の内部空間に配置され、前記接続ブロック（24)には、前記ェジェクタ（14)の冷媒出口側通路と連通する連通穴（24c)が形成され、前記連通穴（24c)はさらに、前記第 1蒸発器（ 15)の前記タンク（15b、 15c)の内部空間のうち、前記第 1蒸発器（15)の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（32)に連通することを特徴とする。

[0041] これによると、ェジヱクタ（14)の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（24)に、ェジクタ（14)の冷媒出口側通路と第 1蒸発器（15)の冷媒通路の入口部を構成するタンク内部空間（32)とを連通する役割を持たせることができる。

[0042] あるいは、ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記第 1蒸発器（15)および前記第 2蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（15b、 15c、 18b、 18c)を有し、

前記ェジクタ（14)は、前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)の内部空間のうち、前記第 2蒸発器 (18)の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（27)に配置され、

前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)のうち、前記ェジクタ（14)が配置される前記内部空間（27)と反対側の端部に、前記第 2蒸発器 (18)の冷媒通路と仕切られた連通空間（52d)を区画形成し、

前記ェジェクタ（14)の冷媒出口側通路を前記連通空間（52d)を介して、前記第 1 蒸発器（15)の前記タンク（15b、 15c)の内部空間のうち、前記第 1蒸発器（15)の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（32)に連通することを特徴とする。

[0043] これによると、第 2蒸発器（18)の冷媒通路と仕切られた連通空間（52d)を用いて、ェジクタ（14)の冷媒出口側通路と第 1蒸発器（15)の冷媒通路の入口部を構成するタンク内部空間（32)とを連通することができる。

[0044] 本発明の第二例によると、ノズル部（14a)から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（14b)から冷媒を吸引し、前記ノズル部（14a)から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（14b)から吸引された冷媒とを混合して吐出するェジクタ（14)と、前記ェジェクタ（14)の出口側に接続され前記ェジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第 1蒸発器 (15)と、

前記冷媒吸引口（14b)に接続され前記ェジクタ（14)に吸引される冷媒を蒸発させる第 2蒸発器 (18)と、

前記第 2蒸発器（18)の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧するキヤビラリチューブ（17a)とを備え、

前記第 1蒸発器（15)と、前記第 2蒸発器（18)と、前記ヱジェクタ（14)と、前記キヤビラリチューブ（17a)とが一体に組み付けられ、一体ィ匕ユニット（20)を構成していることを特徴とする。

[0045] これによると、ェジェクタ出口側とェジェクタ吸引側の 2つの蒸発器（15、 18)の組み合わせにて冷却性能を発揮できるとともに、この 2つの蒸発器（15、 18)、ェジエタタ（14)、および第 2蒸発器用の絞り機構をなすキヤビラリチューブ（17a)を含めた一体化ユニット (20)を構成でき、搭載作業性の向上等の効果をより一層有効に発揮できる。

[0046] 前記第 1蒸発器 (15)および前記第 2蒸発器（ 18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（15b、 15c、 18b、 18c)を有し、

前記第 1蒸発器（15)のタンク（15b、 15c)と前記第 2蒸発器（18)のタンク（18b、 1 8c)とが空気流れ方向に隣接して配置され、前記第 1蒸発器（15)のタンク（15b、 15 c)と前記第 2蒸発器（18)のタンク（18b、 18c)との間にタンク長手方向に延びる谷部 (51)が形成され、

前記キヤビラリチューブ（17a)が前記谷部（51)に配置され、前記タンク（15b、 15c

、 18b、 18c)の外表面に固定されることができる

これによると、谷部（51)による凹形状のデッドスペース内にキヤビラリチューブ（17a

)の細管形状を収納できるので、キヤビラリチューブ（17a)をタンク外側に配置する構成であっても、一体ィ匕ユニット（20)を効果的に小型化できる。

[0047] 前記のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットにお、て、前記ェジェクタは、前記ノズル部（14a)から噴射する高い速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（14b)の吸引冷媒とを混合する混合部（14c)、および前記混合部（14c)で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（14d)を有することができる。

[0048] また、前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)は具体的には、偏平チューブ（21)とコルゲートフィン（22)との積層構造により構成すればよ!、。

[0049] 前記ェジクタ式冷凍サイクル用ユニットにおいて、前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)は具体的には、平板状のプレートフィン（220)の穴部（221)に対してチューブ（221)を串差し状に接合するプレートフィンタイプの熱交換構造により構成してちょい。

[0050] また、前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)は具体的には、蛇行状に曲げ形成されたチューブ (230)を有するサーペンタインタイプの熱交換構造により構成してちょい。

[0051] なお、上記各手段および特許請求の範囲に記載の各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

発明を実施するための最良の形態

[0052] (第 1実施形態）

以下、本発明に係るェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットおよびそれを用いたェジェクタ式冷凍サイクルの実施形態を説明する。ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ェジェクタ式冷凍サイクル用蒸発器ユニット、あるいは、ェジェクタ付き蒸発器ユニットとも呼ばれうるものである。

[0053] ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ェジェクタを備える冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である凝縮器、および圧縮機と接続される。

[0054] ェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、ェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットは、他の形態では、室外機として用いることができる。

[0055] 図 1〜図 4は本発明の第 1実施形態を示すもので、図 1は第 1実施形態によるェジクタ式冷凍サイクル 10を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のェジェクタ式冷凍サイクル 10において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機 11は、電磁クラッチ 11a、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される

[0056] この圧縮機 11としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ 11aの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機 11として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

[0057] この圧縮機 11の冷媒吐出側には放熱器 12が配置されている。放熱器 12は圧縮機 11から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気)との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

[0058] ここで、ェジェクタ式冷凍サイクル 10の冷媒として、本実施形態ではフロン系、 HC 系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器 12は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

[0059] 放熱器 12の出口側には受液器 12aが設けられている。この受液器 12aは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器 12aの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器 12aは本例では放熱器 12と一体的に設けられている。

[0060] また、放熱器 12として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器 12aと、この受液器 12aからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してちょい。

[0061] 受液器 12aの出口側には温度式膨張弁 13が配置されている。この温度式膨張弁 1 3は受液器 12aからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機 11の吸入側通路に配置された感温部 13aを有してヽる。

[0062] 温度式膨張弁 13は周知のように、圧縮機 11の吸入側冷媒 (後述の蒸発器出口側冷媒)の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度 (冷媒流量)を調整するものである。

[0063] 温度式膨張弁 13の出口側にェジヱクタ 14が配置されている。このェジヱクタ 14は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用 (巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段 (運動量輸送式ボンプ)でもある。 [0064] ェジクタ 14には、膨張弁 13通過後の冷媒（中間圧冷媒)の通路面積を小さく絞つて、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部 14aと、ノズル部 14aの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第 2蒸発器 18からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口 14 bが備えられている。

[0065] さらに、ノズル部 14aおよび冷媒吸引口 14bの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部 14aからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口 14bの吸引冷媒とを混合する混合部 14cが設けられている。そして、混合部 14cの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部 14dが配置されている。このディフューザ部 14dは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

[0066] ェジェクタ 14のディフューザ部 14dの出口側に第 1蒸発器 15が接続され、この第 1 蒸発器 15の出口側は圧縮機 11の吸入側に接続される。

[0067] 一方、ェジヱクタ 14の入口側（温度式膨張弁 13の出口側とェジヱクタ 14の入口側との間の中間部位)から冷媒分岐通路 16が分岐され、この冷媒分岐通路 16の下流側はェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続される。 Zは冷媒分岐通路 16の分岐点を示す。

[0068] この冷媒分岐通路 16には絞り機構 17が配置され、この絞り機構 17よりも冷媒流れ下流側には第 2蒸発器 18が配置されている。絞り機構 17は第 2蒸発器 18への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキヤビラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。

[0069] 本実施形態では、 2つの蒸発器 15、 18を後述の構成により一体構造に組み付けるようになつている。この 2つの蒸発器 15、 18を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機 19により空気 (被冷却空気 )を矢印 Aのごとく送風し、この送風空気を 2つの蒸発器 15、 18で冷却するようになつている。

[0070] 2つの蒸発器 15、 18で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、 2つの蒸発器 15、 18にて共通の冷却対象空間を冷却するようになつている。ここで、 2つの蒸発器 15、 18のうち、ェジェクタ 14下流側の主流路に接続される第 1蒸発器 15を空気流れ Aの上流側（風上側）に配置し、ェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続される第 2蒸発器 18を空気流れ Aの下流側（風下側）に配置している。

[0071] なお、本実施形態のェジクタ式冷凍サイクル 10を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のェジタタ式冷凍サイクル 10を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

[0072] ところで、本実施形態では、ェジェクタ 14、第 1、第 2蒸発器 15、 18および絞り機構 17を 1つの一体化ユニット 20として組み付けている。次に、この一体化ユニット 20の具体例を図 2〜図 4により説明すると、図 2はこの一体ィ匕ユニット 20の全体構成の概要を示す斜視図で、図 3は第 1、第 2蒸発器 15、 18の上側タンク部の縦 (長手方向）断面図で、図 4は第 2蒸発器 18の上側タンク部の横断面図である。

[0073] 次に、 2つの蒸発器 15、 18の一体化構造の具体例を図 2により説明する。この図 2 の例では、 2つの蒸発器 15、 18が完全に 1つの蒸発器構造として一体ィ匕されるようになっている。そのため、第 1蒸発器 15は 1つの蒸発器構造のうち空気流れ Aの上流側領域を構成し、そして、第 2蒸発器 18は 1つの蒸発器構造のうち空気流れ Aの下流側領域を構成するようになって、る。

[0074] 第 1蒸発器 15および第 2蒸発器 18の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コァ咅 15aゝ 18aと、この熱交換コア咅 15aゝ 18aの上下両側に位置するタンク咅 15bゝ 15c、 18b、 18cとを備えている。

[0075] ここで、熱交換コア部 15a、 18aは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ 21 を備える。これら複数のチューブ 21の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ 21相互間には、フィン 22を配置し、チューブ 21とフィン 22とを接合することができる。

[0076] 熱交換コア部 15a、 18aは、チューブ 21とフィン 22との積層構造からなる。このチューブ 21とフィン 22は熱交換コア部 15a、 18aの左右方向に交互に積層配置される。他の実施形態では、フィン 22を備えない構成を採用することができる。

[0077] なお、図 2では、チューブ 21とフィン 22の積層構造の一部のみ図示している力熱交換コア部 15a、 18aの全域にチューブ 21とフィン 22の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機 19の送風空気が通過するようになっている。

[0078] チューブ 21は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向 Aに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン 22は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフインであり、チューブ 21の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

[0079] 熱交換コア部 15aのチューブ 21と熱交換コア部 18aのチューブ 21は互いに独立した冷媒通路を構成し、第 1蒸発器 15の上下両側のタンク部 15b、 15cと、第 2蒸発器 18の上下両側のタンク部 18b、 18cは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

[0080] 第 1蒸発器 15の上下両側のタンク部 15b、 15cは熱交換コア部 15aのチューブ 21 の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず)を有し、チューブ 21の上下両端部がタンク部 15b、 15cの内部空間に連通するようになって!/、る。

[0081] 同様に、第 2蒸発器 18の上下両側のタンク部 18b、 18cは熱交換コア部 18aのチューブ 21の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず)を有し、チューブ 21の上下両端部がタンク部 18b、 18cの内部空間に連通するようになっている。

[0082] これ〖こより、上下両側のタンク部 15b、 15c、 18b、 18cは、それぞれ対応する熱交換コア部 15a、 18aの複数のチューブ 21へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ 2 1からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

[0083] 2つの上側タンク 15b、 18b、および 2つの下側タンク 15c、 18cは隣接しているので、 2つの上側タンク 15b、 18b同士、および 2つの下側タンク 15c、 18c同士を一体成形することができる。もちろん、 2つの上側タンク 15b、 18b、および 2つの下側タンク 1 5c、 18cをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。

[0084] なお、チューブ 21、フィン 22、タンク部 15b、 15c、 18b、 18c等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第 1、第 2蒸発器 15、 18の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

[0085] 本実施形態では、図 3に示す冷媒通路の第 1、第 2接続ブロック 23、 24、および絞り機構 17を構成するキヤビラリチューブ 17aもろう付けにて第 1、第 2蒸発器 15、 18と一体に組み付けるようになっている。

[0086] これに対し、ェジェクタ 14はノズル部 14aに高精度な微小通路を形成しているので、ェジクタ 14をろう付けすると、ろう付け時の高温度 (アルミニウムのろう付け温度： 6 00°C付近）にてノズル部 14aが熱変形して、ノズル部 14aの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できな、と、う不具合が生じる。

[0087] そこで、ェジェクタ 14については、第 1、第 2蒸発器 15、 18、第 1、第 2接続ブロック 23、 24およびキヤビラリチューブ 17aの一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

[0088] より具体的に、ェジェクタ 14、キヤビラリチューブ 17a、および第 1、第 2接続ブロック 23、 24の組み付け構造を説明すると、キヤビラリチューブ 17aおよび第 1、第 2接続ブロック 23、 24は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。第 1接続ブロック 23は、図 3に示すように、第 1、第 2蒸発器 15、 18の上側タンク 15b、 18bの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図 1に示す一体ィ匕ュ二ット 20の 1つの冷媒入口 25と 1つの冷媒出口 26とを構成する。

[0089] 第 1接続ブロック 23の厚さ方向の途中にて冷媒入口 25は、ェジェクタ 14の入口側に向力第 1通路をなす主通路 25aと、キヤビラリチューブ 17aの入口側に向力う第 2 通路をなす分岐通路 16とに分岐される。この分岐通路 16は図 1の分岐通路 16の入口部分に相当する。従って、図 1の分岐点 Zは第 1接続ブロック 23の内部に構成されることになる。

[0090] これに対し、冷媒出口 26は第 1接続ブロック 23の厚さ方向に貫通する 1つの単純な通路穴（円形穴等)で構成される。

[0091] そして、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16はキヤビラリチューブ 17aの一端部（図 2

、図 3の左端部）にろう付けによりシール接合される。

[0092] 第 2接続ブロック 24は、第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク 18bの内壁面にろう付けされる部材である。この第 2 接続ブロック 24は、上側タンク 18bの内部空間をタンク長手方向の 2つの空間、すなわちち、左側空間 27と右側空間 28とに仕切る役割を果たす。 [0093] そして、キヤビラリチューブ 17aの他端側 (右端側）は、図 3に示すように第 2接続ブロック 24の支持穴 24aを貫通して上側タンク 18bの右側空間 28内に開口している。なお、キヤビラリチューブ 17aの外周面と支持穴 24aとの間はろう付けにより密閉されるので、上記左右の両空間 27と 28の間は遮断されたままである。

[0094] ェジェクタ 14のうち、ノズル部 14aはステンレス、黄銅等の材質で形成され、ノズル部 14a以外の部分 (冷媒吸引口 14bを形成するハウジング部分、混合部 14c、ディフユーザ部 14d等）は銅、アルミニウムといった金属材にて構成するが、榭脂 (非金属材 )で構成してもよい。ェジェクタ 14は、第 1、第 2蒸発器 15、 18等を一体ろう付けする組み付け工程 (ろう付け工程)の終了後に、第 1接続ブロック 23の冷媒入口 25および主通路 25aの穴形状を貫通して上側タンク 18bの内部に差し込む。

[0095] ここで、ェジェクタ 14の長手方向の先端部は図 1のディフューザ部 14dの出口部に相当する部分であり、このェジヱクタ先端部は第 2接続ブロック 24の円形凹部 24b内に挿入され、 Oリング 29aを用いてシール固定される。そして、ェジェクタ先端部は第 2接続ブロック 24の連通穴部 24cに連通する。

[0096] 第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板 30 が配置され、この仕切板 30によって上側タンク 15bの内部空間が長手方向の 2つの空間、すなわち、左側空間 31と右側空間 32とに仕切られている。

[0097] 第 2接続ブロック 24の連通穴部 24cは、両上側タンク 15b、 18bの中間壁面 33の貫通穴 33aを介して第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの右側空間 32に連通している。ェジェクタ 14の長手方向の左端部（図 3の左端部）は図 1のノズル部 14aの入口部に相当する部分であり、この左端部は Oリング 29bを用いて第 1接続ブロック 23の主通路 2 5aの内壁面に嵌合し、シール固定される。

[0098] なお、ェジェクタ 14の長手方向の固定は、例えば、図示しないねじ止め固定手段を用いて行えばよい。 Oリング 29aは第 2接続ブロック 24の溝部（図示省略）に、 Oリング 29bは第 1接続ブロック 23の溝部（図示省略）にそれぞれ保持される。

[0099] 第 1接続ブロック 23は、その冷媒出口 26が上側タンク 15bの左側空間 31と連通し、主通路 25aが上側タンク 18bの左側空間 27と連通し、かつ、分岐通路 16がキヤピラリチューブ 17aの一端部と連通した状態で上側タンク 15b、 18bの側面壁にろう付けされる。また、ェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bは第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの左側空間 27に連通するようになって、る。

[0100] 本実施形態では、第 2接続ブロック 24により第 2蒸発器 18の上側タンク部 18bの内部を左右の空間 27、 28に仕切り、左側空間 27が複数のチューブ 21からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たし、右側空間 28が冷媒を複数のチューブ 21 へ分配する分配タンクとしての役割を果たす。

[0101] ェジェクタ 14は、そのノズル部 14aの軸方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部 18bの長手方向に一致させて、ェジェクタ 14が上側タンク部 18bと平行に設置されている。

[0102] この構成は、ェジェクタ 14と蒸発器 18とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。し力も、ェジェクタ 14は、集合タンクをなす左側空間 27内に配置され、その冷媒吸引口 14bを、集合タンクをなす左側空間 27内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。

[0103] この構成は、複数のチューブ 21からの冷媒の集合と、ェジヱクタ 14への冷媒供給（冷媒吸引）とをひとつのタンクで実現できる利点を提供する。

[0104] また、本実施形態では、第 1蒸発器 15が第 2蒸発器 18と隣接して設けられており、ェジェクタ 14の下流側端部は、第 1蒸発器 15の分配タンク（上側タンク部 15の右側空間 32)と隣接して設置されている。この構成は、ェジェクタ 14が第 2蒸発器 18側のタンク部に内蔵される配置形態であっても、ェジェクタ 14からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路 (穴部 24c、 33a)にて第 1蒸発器 15側へ供給できるという利点を提供する。

[0105] 以上の構成において一体ィ匕ユニット 20全体の冷媒流路を図 2、図 3により具体的に説明すると、第 1接続ブロック 23の冷媒入口 25は主通路 25aと分岐通路 16とに分岐される。主通路 25aの冷媒はまず、ェジヱクタ 14 (ノズル部 14a→混合部 14c→ディフユーザ部 14d)を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は第 2接続ブロック 24の連通穴部 24c、中間壁面 33の貫通穴 33aを経て矢印 aのように第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの右側空間 32に流入する。 [0106] この右側空間 32の冷媒は熱交換コア部 15aの右側部の複数のチューブ 21を矢印 bのように下降して下側タンク 15c内の右側部に流入する。この下側タンク 15c内には仕切板が設けてないので、この下側タンク 15cの右側部から冷媒は矢印 cのように左側部へと移動する。

[0107] この下側タンク 15cの左側部の冷媒は熱交換コア部 15aの左側部の複数のチューブ 21を矢印 dのように上昇して上側タンク 15bの左側空間 31に流入し、さらに、ここ力も冷媒は矢印 eのように第 1接続ブロック 23の冷媒出口 26へと流れる。

[0108] これに対し、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16の冷媒はまずキヤビラリチューブ 17 aを通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印 fのように第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの右側空間 28に流入する。

[0109] この右側空間 28の冷媒は熱交換コア部 18aの右側部の複数のチューブ 21を矢印 gのように下降して下側タンク 18c内の右側部に流入する。この下側タンク 18c内には仕切板が設けてないので、この下側タンク 18cの右側部から冷媒は矢印 hのように左側部へと移動する。

[0110] この下側タンク 18cの左側部の冷媒は熱交換コア部 18aの左側部の複数のチューブ 21を矢印 iのように上昇して上側タンク 18bの左側空間 27に流入する。この左側空間 27にェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bが連通しているので、この左側空間 27内の冷媒は冷媒吸引口 14bからェジクタ 14内に吸引される。

[0111] 一体ィ匕ユニット 20は以上のような冷媒流路構成を持っため、一体ィ匕ユニット 20全体として冷媒入口 25は第 1接続ブロック 23に 1つ設けるだけでよぐまた冷媒出口 26 も第 1接続ブロック 23に 1つ設けるだけでよい。

[0112] 次に、第 1実施形態の作動を説明する。圧縮機 11を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機 11で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器 12に流入する。放熱器 12では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器 12から流出した高圧冷媒は受液器 12a内に流入し、この受液器 12a内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器 12aから導出され膨張弁 13を通過する。

[0113] この膨張弁 13では、第 1蒸発器 15の出口冷媒 (圧縮機吸入冷媒)の過熱度が所定値となるように弁開度 (冷媒流量)が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁 1 3通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体ィ匕ユニット 20の第 1接続ブロック 23に設けられた 1つの冷媒入口 25に流入する。

[0114] ここで、冷媒流れは、第 1接続ブロック 23の主通路 25aからェジェクタ 14に向力冷媒流れと、第 1接続ブロック 23の冷媒分岐通路 16からキヤビラリチューブ 17aに向かぅ冷媒流れとに分流する。

[0115] そして、ェジヱクタ 14に流入した冷媒流れはノズル部 14aで減圧され膨張する。従つて、ノズル部 14aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部 14aの噴出ロカも冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口 14bから分岐冷媒通路 16の第 2蒸発器 18通過後の冷媒 (気相冷媒）を吸引する。

[0116] ノズル部 14aから噴出した冷媒と冷媒吸引口 14bに吸引された冷媒は、ノズル部 1 4a下流側の混合部 14cで混合してディフューザ部 14dに流入する。このディフューザ部 14dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度 (膨張)エネルギーが圧力エネルギ一に変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

[0117] そして、ェジェクタ 14のディフューザ部 14dから流出した冷媒は第 1蒸発器 15における図 2の矢印 a〜eの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第 1蒸発器 15の熱交換コア部 15aでは、低温の低圧冷媒が矢印 A方向の送風空気力吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、 1つの冷媒出口 26から圧縮機 11に吸入され、再び圧縮される。

[0118] 一方、冷媒分岐通路 16に流入した冷媒流れはキヤビラリチューブ 17aで減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第 2蒸発器 18における図 2の矢印 f〜iの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第 2蒸発器 18の熱交換コア部 18aでは、低温の低圧冷媒が、第 1蒸発器 15通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口 14bからェジクタ 14内に吸引される。

[0119] 以上のごとぐ本実施形態によると、ェジヱクタ 14のディフューザ部 14dの下流側冷媒を第 1蒸発器 15に供給するととともに、分岐通路 16側の冷媒をキヤビラリチューブ (絞り機構） 17aを通して第 2蒸発器 18にも供給できるので、第 1、第 2蒸発器 15、 18 で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第 1、第 2蒸発器 15、 18の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房 (冷却)できる。

[0120] その際に、第 1蒸発器 15の冷媒蒸発圧力はディフューザ部 14dで昇圧した後の圧力であり、一方、第 2蒸発器 18の出口側はェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続されているから、ノズル部 14aでの減圧直後の最も低い圧力を第 2蒸発器 18に作用させることができる。

[0121] これにより、第 1蒸発器 15の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度)よりも第 2蒸発器 18の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度)を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向 Aに対して冷媒蒸発温度が高い第 1蒸発器 15を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第 2蒸発器 18を下流側に配置しているから、第 1蒸発器 15における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第 2蒸発器 18における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

[0122] このため、第 1、第 2蒸発器 15、 18の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従つて、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第 1、第 2蒸発器 15、 18の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部 14dでの昇圧作用により圧縮機 1 1の吸入圧を上昇して、圧縮機 11の駆動動力を低減できる。

[0123] また、第 2蒸発器 18側の冷媒流量をェジヱクタ 14の機能に依存することなぐキヤビラリチューブ (絞り機構） 17にて独立に調整でき、第 1蒸発器 15への冷媒流量はェジェクタ 14の絞り特性により調整できる。このため、第 1、第 2蒸発器 15、 18への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

[0124] また、サイクル熱負荷が小さ!/、条件では、サイクルの高低圧差が小さくなつて、ェジェクタ 14の入力が小さくなる。この場合に、特許文献 1のサイクルでは、第 2蒸発器 1 8を通過する冷媒流量がェジヱクタ 14の冷媒吸引能力のみに依存するので、ェジヱクタ 14の入力低下→ェジヱクタ 14の冷媒吸引能力の低下→第 2蒸発器 18の冷媒流量の減少が発生して、第 2蒸発器 18の冷却性能を確保しにくい。

[0125] これに対し、本実施形態によると、ェジクタ 14の上流部で膨張弁 13通過後の冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路 16を通して冷媒吸引口 14bに吸引させるから、冷媒分岐通路 16がェジェクタ 14に対して並列的な接続関係となる。

[0126] このため、冷媒分岐通路 16にェジェクタ 14の冷媒吸引能力だけでなぐ圧縮機 11 の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、ェジクタ 14の入力低下→ェジクタ 14の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第 2蒸発器 18側の冷媒流量の減少度合いを特許文献 1のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第 2蒸発器 18の冷却性能を確保しやすヽ。

[0127] ところで、図 5は比較例であり、本実施形態と同様のェジヱクタ式冷凍サイクル 10において一体ィ匕ユニット 20を構成していない例である。すなわち、図 5の比較例では、ェジヱクタ 14、第 1蒸発器 15、第 2蒸発器 18、絞り機構 17 (具体的には固定絞りをなすキヤビラリチューブ 17a)をそれぞれ独立の部品として構成し、これらの部品のそれぞれを独自に車体などのシャーシ部品に固定し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合している。

[0128] このため、図 5の比較例によると、それぞれの部品、特にェジェクタ 14や各蒸発器 1 5、 18といった低圧系部品をそれぞれ車体などに固定する必要があるとともに、ェジェクタ 14の入口側および出口側の接続配管、絞り機構 17の入口側および出口側の接続配管、第 2蒸発器 18の出口側とェジヱクタ冷媒吸引口 14bとの接続配管等が本実施形態に比較して余分に必要となる。

[0129] この結果、ェジヱクタ式冷凍サイクル 10の車両への搭載に際して、配管接続箇所が増カロして搭載作業工数が増大するととともに、上記各部品をそれぞれ独立の部品として構成し、各部品相互間をそれぞれ配管結合しているので、搭載スペースも多く必要となり、ェジェクタサイクル 10の車両搭載性を悪ィ匕させる。また、サイクル部品点数が増加してコストアップを招く。

[0130] これに対し、本実施形態によると、ェジェクタ 14、第 1、第 2蒸発器 15、 18、および固定絞りをなすキヤビラリチューブ 17aを図 2に示すように 1つの構造体、すなわち一体ィ匕ユニット 20として組み付け、それにより、一体ィ匕ユニット 20全体として冷媒入口 2 5および冷媒出口 26をそれぞれ 1つ設けるだけで済むようにしている。

[0131] その結果、ェジクタ式冷凍サイクル 10の車両への搭載時には、上記各種部品（1 4、 15、 18、 17a)を内蔵する一体化ユニット 20全体として、 1つの冷媒入口 25を膨張弁 13の出口側に接続し、 1つの冷媒出口 26を圧縮機 11の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。 [0132] これと同時に、蒸発器タンク部内にェジェクタ 14およびキヤビラリチューブ 17aを内蔵する構成（図 4参照）を採用することにより一体ィ匕ユニット 20全体の体格を図 2に示すように小型、簡潔にまとめることができ、搭載スペースを低減できる。

[0133] そのため、複数の蒸発器 15、 18を有するェジヱクタ式冷凍サイクル 10の車両への搭載性を図 5の比較例に比して大幅に向上できる。そして、図 5の比較例に比してサイタル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

[0134] さらに、一体ィ匕ユニット 20の採用により次のごとき冷却性能向上等の付随効果をも発揮できる。すなわち、一体ィ匕ユニット 20によると、上記各種部品（14、 15、 18、 17a )相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第 1、第 2蒸発器 15、 18の冷却性能を向上できる。

[0135] 特に、第 2蒸発器 18では、その出口側とェジェクタ冷媒吸引口 14bとの間の接続配管の廃止による圧損低減分だけ第 2蒸発器 18の蒸発圧力を引き下げることができるので、第 2蒸発器 18の冷却性能を圧縮機動力の増加なしで効果的に向上できる。

[0136] また、ェジェクタ 14を蒸発器タンク部内の低温雰囲気に配置しているから、ェジエタタ 14の断熱処理（断熱材の貼り付け)を廃止できる。

[0137] (第 2実施形態）

第 1実施形態では、一体ィ匕ユニット 20の第 1接続ブロック 23の分岐通路 16と、第 2 蒸発器 18の入口側との間にキヤビラリチューブ 17aを配置し、このキヤビラリチューブ 17aにて第 2蒸発器 18の入口冷媒を減圧するようにして!/、るが、第 2実施形態では、図 6〜図 8に示すように第 2蒸発器 18の減圧手段としてキヤビラリチューブ 17aを採用せず、その代わりに、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴 17bを設け、これに伴って、第 1実施形態のキヤビラリチューブ 17aの配置部位には、キヤビラリチューブ 17aよりも通路径の大きい接続管 1 60を配置している。

[0138] 第 2実施形態では、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に形成した固定絞り穴 17b で減圧した低圧冷媒を接続管 160を通して第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの右側空間 28に導入する点が第 1実施形態と相違するのみで、他の冷媒流路は第 1実施形態と同じである。従って、一体ィ匕ユニット 20の採用によって、第 1実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

[0139] (第 3実施形態）

第 1実施形態では、ェジェクタ 14およびキヤビラリチューブ 17aをともに共通のタンク、すなわち、第 2蒸発器 18の上側タンク 18b内に配置しているが、第 3実施形態では、図 9〜図 11に示すようにキヤビラリチューブ 17aのみを第 2蒸発器 18の上側タンク 18b内に配置し、これに対し、ェジェクタ 14は専用の別のタンク 34内に配置している。

[0140] 第 2蒸発器 18の上側タンク 18b内からェジェクタ 14を取り除くに伴って、第 1実施形態における第 2接続ブロック 24を廃止し、その代わりに、上側タンク 18b内の長手方向中央部に仕切板 35を配置し、この仕切板 35により上側タンク 18bの内部空間を左右に仕切っている。キヤビラリチューブ 17aの先端部は、この仕切板 35を貫通して上側タンク 18b内の右側空間 28内に連通して、る。

[0141] 上記別タンク 34は図 11に明示するように第 1蒸発器 15の上側タンク 15bと第 2蒸発器 18の上側タンク 18bとの中間部位に配置され、この両タンク 15b、 18bの長手方向に延びる円筒形状のもので、本例ではこの別タンク 34を上側タンク 15b、 18bと一体成形している。

[0142] ェジェクタ 14とこの円筒状の別タンク 34は、図 10に示すように両タンク 15b、 18bの仕切板 30、 35よりも奥側 (右側）まで延びており、そして、ェジェクタ 14の出口部（ディフューザ部 14dの出口部）は、別タンク 34の円周壁を貫通する貫通穴 (横穴） 34a を通過して第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの右側空間 32内に連通している。

[0143] 同様に、ェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bも別タンク 34の円周壁を貫通する貫通穴（横穴） 34bを通過して第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの左側空間 27内に連通している。

[0144] 以上により第 3実施形態では、ェジェクタ 14を専用の別のタンク 34内に配置する構成において第 1実施形態と同様の冷媒流路を構成でき、それにより、第 1実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

[0145] (第 4実施形態）第 4実施形態は上記第 3実施形態の変形であり、上記第 3実施形態のキヤビラリチユーブ 17aを廃止し、その代わりに、第 2実施形態における固定絞り穴 17bと接続管 1 60を採用する。

[0146] すなわち、第 4実施形態では図 12〜図 14に示すように、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に減圧手段として固定絞り穴 17bを形成し、この固定絞り穴 17bの下流側を接続管 160を通して第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの右側空間 28内に連通している。

[0147] (第 5実施形態）

第 1〜第 4実施形態では、いずれもェジェクタ 14を第 2蒸発器 18の上側タンク 18b 内またはこの上側タンク 18bと隣接する別タンク 34内に配置する構成を採用している力第 5実施形態では、図 15に示すようにェジヱクタ 14を第 1、第 2蒸発器 15、 18の外部に配置される外付きのカセット部 36内に構成している。

[0148] このカセット部 36は第 1、第 2蒸発器 15、 18の外側に装着される外付き部材をなすものであり、大別して、ェジェクタ 14部分と、このェジェクタ 14部分を収容する下ケース部 37および上ケース部 38とにより構成される。

[0149] ェジェクタ 14の本体部分 (ノズル部 14aを内蔵している部分）は、図 15の例では第

1、第 2蒸発器 15、 18の一方の側面に沿って上下方向に延びる円柱状の形状に成形されている。ここで、ェジェクタ 14の本体部分はアルミニウム等の金属または榭脂の!、ずれで成形してもよ!/、。

[0150] ェジヱクタ 14の本体部分の外周壁には Oリング力もなるシール材 Sl、 S2が配置されている。なお、ェジクタ 14の本体部分を円柱状以外の直方体等の形状に成形してもよい。

[0151] 第 1、第 2蒸発器 15、 18の側面部には下ケース部 37が予め固定されている。具体的には、下ケース部 37は、底面部を閉塞し、上面部を開口した縦長の直方体状に成形されている。なお、下ケース部 37の材質はアルミニウム等の金属、あるいは榭脂のいずれでもよい。そして、下ケース部 37を第 1、第 2蒸発器 15、 18の側面部にねじ止め等の手段で固定しておく。

[0152] そこで、この下ケース部 37の上面開口部からェジヱクタ 14部分を下ケース部 37内に挿入する。ここで、ェジェクタ 14部分の上部、すなわち、ェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bより上方の部分 (ノズル部 14aの入口側部分）は下ケース部 37の上方へ突き出している。

[0153] その後、ェジェクタ 14の上方突き出し部に上ケース部 38を嵌合しながら、上ケース部 38を下ケース部 37の上面開口部に蓋部材として被せ、上ケース部 38と下ケース部 37とをねじ止め等の手段で一体に締結する。

[0154] これにより、ェジェクタ 14部分を下ケース部 37と上ケース部 38内に保持固定できる。なお、図 15では、空気流れ方向 Aを図 2等と逆転して図示しているので、第 1、第 2 蒸発器 15、 18の左右も図 2等に対して逆転している。

[0155] 上ケース部 38は、第 1〜第 4実施形態における第 1接続ブロック 23の機能をも一体に構成している。すなわち、上ケース部 38には、冷媒入口 25と冷媒出口 26が隣接して並列形成されている。冷媒入口 25は、その通路途中にて、ェジェクタ 14の入口側に向かう主通路 25aと、分岐通路 16とに分岐される。この分岐通路 16に減圧手段として固定絞り穴 17bを形成している。この固定絞り穴 17bは、第 2、第 4実施形態における固定絞り穴 17bと同じものである。

[0156] 主通路 25aは、冷媒入口 25の通路方向力も L状に屈折してェジェクタ 14の長手方向（上下方向）に延びるようになっており、この主通路 25aに上方から下方へ向かってェジェクタ 14のノズル部 14a、混合部 14c、およびディフューザ部 14dが順次形成されている。

[0157] そして、ェジェクタ 14の出口部（ディフューザ部 14dの出口部）はェジェクタ 14の長手方向の他端部（下端部)付近に位置するようになって、る。このェジェクタ 14の出口部は下ケース部 37の連通穴 37aを介して接続配管 39の一端部に接続され、この接続配管 39の他端部は第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの右側空間部 32に接続される。

[0158] また、上ケース部 38の冷媒出口 26の通路は、第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの左側空間部 31に接続される。

[0159] また、ェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bは、ェジヱクタ 14の本体部分の壁面を径方向に貫通するように形成され、ェジェクタ 14のノズル部 14aの下流部に連通して、る。この冷媒吸引口 14bは上ケース部 38の連通穴 38aを介して接続配管 40の一端部に接続され、この接続配管 40の他端部は第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの左側空間 27に接続している。

[0160] また、分岐通路 16の固定絞り穴 17bの出口側は接続配管 41を介して第 2蒸発器 1 8の上側タンク 18bの右側空間 28に接続される。

[0161] 外付きカセット部 36の通路と、第 1、第 2蒸発器 15、 18の上側タンク 15b、 18bの左右の 4箇所の空間 27、 28、 31、 32とを上記のように接続することにより、ェジェクタ 1 4通過後の冷媒は接続配管 39を通過した後に第 1蒸発器 15を矢印 a〜eで示す流路にて流れ、その後に、外付きカセット部 36の冷媒出口 26から外部流路 (圧縮機吸入側)へ流れる。

[0162] 一方、冷媒入口 25で分岐通路 16側に分岐され、固定絞り穴 17bにて減圧された冷媒は、接続配管 41を通過した後に、第 2蒸発器 18を矢印 f〜iで示す流路にて流れ、上側タンク 18bの左側空間 27に至る。そして、この左側空間 27から接続配管 40 を介してェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bに吸引される。

[0163] (第 6実施形態）

上記第 5実施形態では、外付きカセット部 36の上ケース部 38に第 1接続ブロック 23 に相当する部分を一体に構成しているが、第 6実施形態では第 1接続ブロック 23を外付きカセット部 36から切り離して独立の部品として構成している。

[0164] 第 6実施形態では図 16に示すように、第 1、第 2蒸発器 15、 18の左右の両側面部のうち、一方 (右)側に第 1接続ブロック 23を配置し、他方 (左)側の側面部に外付きカセット部 36を配置して!/、る。

[0165] 外付きカセット部 36は上記第 5実施形態と同様にェジェクタ 14部分を下ケース部 3 7と上ケース部 38内に保持固定する構成になっている。但し、第 6実施形態では、下ケース部 37ではなく上ケース部 38を第 1、第 2蒸発器 15、 18の一方の側面部に予め固定している。

[0166] そして、ェジェクタ 14を上ケース部 38の下方開口部から上ケース部 38内に挿入し、その後に、下ケース部 37を上ケース部 38の下方開口部に蓋部材として被せ、上下の両ケース部 37、 38をねじ止め等の手段で一体に締結するようになって!/、る。 [0167] ここで、ェジヱクタ 14の組み付け方向は第 5実施形態と逆方向であり、ノズル部 14a 側 (入口側）が下方で、ディフューザ部 14d側（出口側）が上方となるようにェジェクタ 14を組み付けている。

[0168] ェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bは下ケース部 37の連通穴 37bを介して第 2蒸発器 18の下側タンク 18cの左側部に接続される。ディフューザ部 14dは上ケース部 38の連通穴 38bを介して第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの左側空間部 31に接続される。

[0169] 一方、第 1接続ブロック 23の冷媒入口 25を主通路 25aと分岐通路 16とに分岐し、主通路 25aは接続配管 42により外付きカセット部 36の下ケース部 37の連通穴 37c に接続され、この連通穴 37cはェジェクタ 14のノズル部 14aの入口部 43に連通している。

[0170] 分岐通路 16は減圧手段をなすキヤビラリチューブ 17aを介して第 2蒸発器 18の下側タンク 18cの右側部に接続される。

[0171] なお、第 6実施形態の第 2蒸発器 18では、上側タンク 18bの仕切板 35を廃止し、その代わりに、下側タンク 18cの長手 (左右)方向の中央部に仕切板 35aを配置し、この仕切板 35aにより下側タンク 18cの内部空間を左右に仕切るようになつている。

[0172] このため、キヤビラリチューブ 17aを通過した低圧冷媒は第 2蒸発器 18を矢印 f〜i で示す冷媒流路を流れた後に、下側タンク 18cの左側部から連通穴 37bを経てェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bに吸引される。

[0173] 一方、冷媒入口 25の主通路 25aの冷媒は、接続配管 42を通過し連通穴 37cを経て外付きカセット部 36のェジェクタ 14の入口部 43に流入し、ノズル部 14aで減圧され、膨張する。ェジェクタ 14の出口部の低圧冷媒は上ケース部 38の連通穴 38bを介して第 1蒸発器 15の上側タンク 15bの左側空間部 31に流入する。

[0174] その後、低圧冷媒は第 1蒸発器 15内を矢印 a〜dの冷媒流路で流れ、第 1接続プロック 23の冷媒出口 26へと流れる。

[0175] (第 7実施形態）

第 1実施形態では、放熱器 12の出口側に受液器 12aを配置し、この受液器 12aの出口側に膨張弁 13を配置する膨張弁式のサイクル構成にしているが、第 7実施形態では図 17に示すように、第 1蒸発器 15の出口側に冷媒の気液を分離して余剰冷媒を液として蓄える気液分離器であるアキュムレータ 50を設け、このアキュムレータ 50 から気相冷媒を圧縮機 11の吸入側へ導出するようにしてヽる。

[0176] このアキュムレータ式のサイクル構成では、アキュムレータ 50内に気相冷媒と液相冷媒の気液界面が形成されるから、第 1実施形態のように第 1蒸発器 15の出口冷媒の過熱度制御を膨張弁 13で行う必要がない。

[0177] 従って、アキュムレータ式のサイクル構成では、受液器 12aおよび膨張弁 13を廃止することになるので、一体ィ匕ユニット 20の冷媒入口 25を放熱器 12の出口側に直接接続すればよい。そして、一体ィ匕ユニット 20の冷媒出口 26をアキュムレータの入口側に接続し、アキュムレータの出口側を圧縮機 11の吸入側に接続すればよい。

[0178] (第 8実施形態）

第 8実施形態は第 7実施形態の変形であり、図 18に示すように、アキュムレータ 50 も一体化ユニット 20の一要素として一体に組み付け、そして、アキュムレータ 50の出口部を一体ィ匕ユニット 20全体の冷媒出口 26として構成するものである。

[0179] (第 9実施形態）

第 1〜第 8実施形態では、いずれもェジェクタ 14の入口側で分岐した分岐通路 16 をェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続し、この分岐通路 16に絞り機構 17と第 2蒸発器 18を配置する構成にしているが、第 9実施形態では図 19に示すように、第 1蒸発器 15の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ 50を設け、このアキュムレータ 50の液相冷媒出口部 50aをェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続する分岐通路 1 6を設け、この分岐通路 16に絞り機構 17と第 2蒸発器 18を配置する構成にしている

[0180] そして、第 9実施形態では、ェジェクタ 14と、第 1、第 2蒸発器 15、 18と、絞り機構 1 7と、アキュムレータ 50とにより一体化ユニット 20を構成している。ここで、一体化ュ- ット 20全体として 1つの冷媒入口 25をェジェクタ 14の入口側に設け、この冷媒入口 2 5を放熱器 12の出口側に接続している。

[0181] また、一体化ユニット 20全体として 1つの冷媒出口 26をアキュムレータ 50の気相冷媒出口部に設け、この冷媒出口 26を圧縮機 11の吸入側に接続している。

[0182] (第 10実施形態）第 1〜第 9実施形態では、いずれもェジェクタ 14の出口側に接続される第 1蒸発器 15と、ェジェクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続される第 2蒸発器 18とを備えているが、第 10実施形態では、図 20に示すようにェジヱクタ 14の冷媒吸引口 14bに接続される蒸発器 18のみを備えるェジェクタ式冷凍サイクル 10において一体ィ匕ユニット 20を構成している。

[0183] 第 10実施形態の一体ィ匕ユニット 20は、ェジェクタ 14と、蒸発器 18と、絞り機構 17と、アキュムレータ 50とにより構成され、ユニット全体として 1つの冷媒入口 25と 1つの冷媒出口 26とを有している。つまり、第 10実施形態は第 9実施形態の第 1蒸発器 15 を廃止したものに相当する。

[0184] (第 11実施形態）

第 1〜第 10実施形態では、いずれも一体ィ匕ユニット 20内に絞り機構 17も一体ィ匕しているが、第 11実施形態では、図 21に示すように、一体ィ匕ユニット 20を第 1、第 2蒸発器 15、 18とェジヱクタ 14とにより構成し、絞り機構 17は一体ィ匕ユニット 20から分離して独立に設けている。

[0185] また、第 11実施形態では、サイクル高圧側および低圧側の、ずれにも気液分離器を配置しない例を示す。

[0186] (第 12実施形態）

図 22は第 12実施形態であり、上記第 11実施形態に対して、第 1蒸発器 15の出口側に気液分離器をなすアキュムレータ 50を設け、このアキュムレータ 50を一体ィ匕ュニット 20内に一体ィ匕している。すなわち、第 12実施形態は、ェジェクタ 14と第 1、第 2 蒸発器 15、 18とアキュムレータ 50とにより一体ィ匕ユニット 20を構成し、そして、絞り機構 17は一体ィ匕ユニット 20から分離して独立に設けている。

[0187] (第 13実施形態）

第 1実施形態では、第 1、第 2蒸発器 15、 18の熱交換コア部 15a、 18aを偏平チューブ 21とコルゲートフィン 22との積層構造により構成する例（図 6参照）について説明したが、第 13実施形態では、図 23に示すように、第 1、第 2蒸発器 15、 18の熱交換コア部 15a、 18aをプレートフィンタイプの熱交^^構造により構成している。

[0188] 具体的には、平板状のプレートフィン 220に多数のチューブ挿入穴 221を開けるとともに、この平板状のプレートフィン 220を多数枚所定間隔で積層配置し、このプレ一トフイン 220のチューブ挿入穴 221にチューブ 210を串差し状に接合するようになつている。図 23では、チューブ 210として断面円形の丸チューブを用い、この丸チューブ 210を拡管によりプレートフィン 220のチューブ挿入穴（円形穴） 221の内壁面に固定している。

[0189] なお、チューブ 210として断面偏平状の偏平チューブを用い、この偏平チューブ 21 0をプレートフィン 220のチューブ挿入穴（偏平穴） 221の内壁面に固定するようにしてもよい。

[0190] (第 14実施形態）

図 24は第 14実施形態であり、第 1、第 2蒸発器 15、 18の熱交換コア部 15a、 18aをサーペンタインタイプの熱交換構造により構成するものである。

[0191] 具体的には、チューブ 230として偏平多穴チューブを用いる。この偏平多穴チューブ 230は例えば、アルミニウム材を押し出しカ卩ェすることによって成形されるもので、チューブ材の偏平断面形状に多数の冷媒通路穴（図示せず)を並列形成している。

[0192] 図 24 (a)は第 14実施形態の第 1例であり、偏平多穴チューブ 230を蛇行状に曲げ成形し、偏平多穴チューブ 230の一端部に冷媒入口パイプ 231を接合し、偏平多穴チューブ 230の他端部に冷媒出口パイプ 232を接合している。これにより、冷媒は冷媒入口パイプ 231から偏平多穴チューブ 230の多数の冷媒通路穴（図示せず）に分配された後に、この冷媒通路穴を冷媒が並列に流れ、その後に冷媒出口パイプ 232 内にて冷媒流れが集合する。

[0193] 偏平多穴チューブ 230の蛇行形状において隣接する直線チューブ部相互間にコルゲートフィン 22が接合され、このコルゲートフィン 22部分を空気が通過する。

[0194] 図 24 (b)は第 14実施形態の第 2例であり、偏平多穴チューブ 230として 2本のチューブを用い、この 2本の偏平多穴チューブ 230を冷媒入口パイプ 231と冷媒出口パィプ 232との間で並列に配置している。これにより、図 24 (b)の第 2例では、 2本の偏平多穴チューブ 230を冷媒が並列に流れる 2パスタイプとして構成される。

[0195] (第 15実施形態）

図 25〜図 27は第 15実施形態であり、第 1実施形態の図 2〜図 4に対応する図である。第 1実施形態では、ェジヱクタ吸引側に接続される第 2蒸発器 18の入口側の絞り機構 17を構成するキヤビラリチューブ 17aを、ェジェクタ 14と同様に、第 2蒸発器 18 の上側タンク 18b内部に配置している力第 15実施形態では、ェジェクタ 14のみを上側タンク 18b内部に配置し、キヤビラリチューブ 17aは上側タンク 18bの外部に配置している。

[0196] より具体的には、図 27に明示するように、ェジェクタ出口側の第 1蒸発器 (風上側蒸発器） 15の上側タンク 15bの断面円弧状の湾曲形状と、ェジェクタ吸引側の第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18の上側タンク 18bの断面円弧状の湾曲形状とにより形成される谷部 51にキヤビラリチューブ 17aを配置している。

キヤビラリチューブ 17aは谷部 51にお、て上側タンク 15b、 18bの外表面に接触するように配置され、上側タンク 15b、 18bの外表面に一体ろう付けにより固定される。キヤビラリチューブ 17aの入口側は上側タンク 15b、 18bの外部において第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に接続される。また、キヤビラリチューブ 17aの出口側は、図 2 5,図 26に示すように第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18の上側タンク 18bの右側面部の壁面を貫通して、この上側タンク 18bの右側空間 28内に連通するようになっている。

[0197] ところで、上記した谷部 51は上側タンク 15b、 18bの長手方向に沿って、しかも、タンク長手方向の全長にわたって形成される、未使用のデッドスペースである。一方、キヤビラリチューブ 17aはタンク長手方向に沿って細長く延びる細管形状であるから、谷部 51はキヤビラリチューブ 17aの配置スペースとして非常に好都合であり、谷部 51 の凹形状内にキヤビラリチューブ 17aの細管形状の全体を収納できる。

[0198] そのため、キヤビラリチューブ 17aを上側タンク 18bの外部に配置しても一体化ュ- ット 20全体の体格が大型化する心配はない。

[0199] また、キヤビラリチューブ 17aを上記谷部 51に配置することにより、キヤビラリチューブ 17aが第 2蒸発器タンクの外部に位置するので、第 1実施形態に比較して第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18の上側タンク 18b内の冷媒通路面積をキヤビラリチューブ 17a の分だけ増大でき、上側タンク 18b内の冷媒通路抵抗を低減できる。

[0200] なお、第 15実施形態の他の点は第 1実施形態と同じであるので、説明を省略する。

[0201] (第 16実施形態）図 28〜図 30は第 16実施形態であり、上記第 15実施形態におけるキヤビラリチューブ 17aを廃止し、その代わりに、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16にその通路面積を所定量に絞るオリフィス等の固定絞り穴 17bを設けている。

[0202] これに伴って、第 15実施形態のキヤビラリチューブ 17aの配置部位、すなわち、谷部 51にキヤビラリチューブ 17aよりも十分通路径の大きい接続管 160を配置している。この接続管 160は第 15実施形態のキヤビラリチューブ 17aと同様に上側タンク 15b 、 18bの外表面に一体ろう付けにより固定される。

[0203] 第 16実施形態では、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に形成された固定絞り穴 1 7bにて減圧された低圧冷媒を接続管 160を通して第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの右側空間 28に導入する。

[0204] 第 16実施形態においても、第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの内部にキヤビラリチューブ 17aを配置することを廃止し、上側タンク 15b、 18bの谷部 51に接続管 160を配置しているので、一体ィ匕ユニット 20の大型化を抑制しつつ、第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18の上側タンク 18b内の冷媒通路抵抗を低減できる等の作用効果を発揮できる

[0205] なお、第 16実施形態において、キヤビラリチューブ 17aの代わりに固定絞り穴 17b を第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に設ける点は第 2実施形態（図 6〜図 8)と同じである。

[0206] (第 17実施形態）

図 31〜図 33は第 17実施形態であり、上記第 16実施形態におけるオリフィス等の固定絞り穴 17bの形成位置を変更するものである。

[0207] この固定絞り穴 17bはェジヱクタ吸引側の第 2蒸発器 18の絞り機構をなすものであつて、この固定絞り穴 17bの形成位置は、図 31に示す例では、第 2蒸発器 18の冷媒入口部、具体的には、第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの右側空間 28の冷媒入口通路部に設定されている。

[0208] 一方、図 32に示す例では、固定絞り穴 17bの形成位置を第 1接続ブロック 23の分岐通路 16の出口直後の部位に設定している。また、接続管 160の途中に固定絞り穴 17bを形成してもよい。 [0209] このように、固定絞り穴 17bは、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16の出口直後の部位力も第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの冷媒入口通路部に至る冷媒通路のどこに形成してちょい。

[0210] 第 17実施形態のその他の点は第 16実施形態と同じであり、第 16実施形態と同様の作用効果を発揮できる。

[0211] (第 18実施形態）

前述の第 15〜17実施形態では、第 1実施形態と同様に第 2接続ブロック 24を第 2蒸発器 (風下側蒸発器) 18の上側タンク 18bの長手方向中間位置に配置して上側タンク 18bの内部空間を左右の空間 27、 28〖こ仕切るととも〖こ、この第 2接続ブロック 2 4の連通穴部 24cおよび中間壁面 33に開けた貫通穴 33aを介して、ェジェクタ 14の出口側 (下流側)冷媒通路を第 1蒸発器 (風上側蒸発器) 15の冷媒入口部をなす上側タンク 15bの右側空間 32に連通させている力第 18実施形態では、ェジェクタ 14 の出口側冷媒通路と第 1蒸発器 (風上側蒸発器) 15の冷媒入口部との間を、第 2接続ブロック 24を用いずに連通する構成にして、る。

[0212] 図 34〜図 38は第 18実施形態であり、図 34は第 1、第 2蒸発器 15、 18全体の概略斜視図、図 35 (a)は第 1、第 2蒸発器 15、 18の上側タンク 15b、 18bの上面図、図 35 (b)はこの上側タンク 15b、 18bの縦断面図、図 36はこの上側タンク 15b、 18bの横断面図、図 37は図 35 (b)の B部拡大断面図、図 38は第 18実施形態による追加部品である連通空間形成用の補助タンク部材単体の説明図である。

[0213] 第 18実施形態では、第 1、第 2蒸発器 15、 18の上側タンク 15b、 18bを図 35 (a)の長さ L1の範囲に形成し、この長さ L1の右側（ェジェクタ 14の冷媒入口側と反対側）に連通空間形成用の補助タンク部材 52を長さ L2の範囲にわたって配置している。

[0214] この補助タンク部材 52もアルミニウム材で形成され、第 1、第 2蒸発器 15、 18と一体ろう付けされる部品である。補助タンク部材 52の一端側（図 34、図 35 (a)の左端側）は上側タンク 15b、 18bと同一の断面形状、すなわち、 2重円弧状の湾曲形状 52a、 52bを有する形状（図 38 (c)参照）に形成される。補助タンク部材 52の一端側は、上側タンク 15b、 18bの端部に一体に接合される。

[0215] そして、 2重円弧状の湾曲形状 52a、 52bの中間部に位置する谷部壁面 52cは、図 38 (b、 d)に示すように補助タンク部材 52の一端側力も他端側へ行くにつれてタンク外方へ向力う傾斜面となっている。

[0216] これにより、補助タンク部材 52の内側空間は、風上側の第 1蒸発器 15の上側タンク

15b側の領域と、風下側の第 2蒸発器 18の上側タンク 18b側の領域との両方にわたつて形成される連通空間 52dを形成する。

[0217] 補助タンク部材 52の内側空間（連通空間 52d)の他端側は、キャップ部材 56によつて密閉される。このキャップ部材 56もアルミニウム材で形成され、第 1、第 2蒸発器 15

、 18と一体ろう付けされる部品である。

[0218] 第 18実施形態では、図 34、図 35に示すように、第 2接続ブロック 24を廃止し、その代わりにリング状の第 1仕切り板 53を第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18の上側タンク 18 bの長手方向中間位置に配置している。

[0219] また、上側タンク 18bの右端部（ェジェクタ 14の冷媒入口側と反対側端部）にリング状の第 2仕切り板 54を配置して、る。

[0220] 第 1仕切り板 53は、上側タンク 18bの内部空間を左側空間 27と右側空間 28とに仕切るためのものである。第 2仕切り板 54はこの右側空間 28と、これよりも更に右端側に位置する補助タンク部材 52による連通空間 52dとの間を仕切るためのものである。なお、図 37は上側タンク 18bの右端部付近（図 35 (b)の B部）の拡大断面図であり、連通空間 52dを細点部で図示している。

[0221] 2つのリング状の第 1、第 2仕切り板 53、 54の中心穴部には、円管にて構成される接続管 55の両端部付近が嵌合している。この接続管 55は、第 1、第 2仕切り板 53、 5

4を介して上側タンク 18bの内壁面に一体ろう付けによりシール固定される。

[0222] ェジクタ 14の長手方向の先端部（図 1のディフューザ部 14dの出口部に相当する部分）は、接続管 55の一端部の内側に挿入され、 Oリング 29aを用いてシール固定される。そして、接続管 55の他端部は第 2仕切り板 54を貫通して連通空間 52d内に突出し開口している。

[0223] これにより、ェジェクタ 14のディフューザ部 14dの出口側冷媒通路は、上側タンク 1 8bの内部空間 27, 28と連通せず、接続管 55により連通空間 52dのみに連通する。

[0224] 一方、第 1蒸発器 (風上側蒸発器） 15の上側タンク 15bの右側端部には仕切り板が配置されていないので、連通空間 52dのうち第 1蒸発器側の領域は上側タンク 15b の右側空間 32に直接連通する。

[0225] 従って、ェジェクタ 14の冷媒出口側通路は、接続管 55および補助タンク部材 52の連通空間 52dを経て、第 1蒸発器 15の冷媒入口部をなす上側タンク 15bの右側空間 32に連通する。

[0226] キヤビラリチューブ 17aは図 36に示すように上側タンク 15b、 18bの谷部 51に配置され、第 15実施形態と同様に上側タンク 15b、 18bの外表面に一体ろう付けされる。また、キヤビラリチューブ 17aの出口部は、図 35 (b)に示すように第 1、第 2仕切り板 5 4、 53の中間部位にて第 2蒸発器 18の冷媒入口部をなす上側タンク 18bの右側空間 28に連通する。

[0227] 第 18実施形態によると、ェジェクタ 14のディフューザ部 14dから冷媒は、接続管 55 を通過して見かけ上、第 2蒸発器 18の上側タンク 18b側に吐出される力この吐出冷媒は上側タンク 18b内には流入せず、補助タンク部材 52の連通空間 52dを経て第 1 蒸発器 15の冷媒入口部をなす上側タンク 15bの右側空間 32に流入する。補助タンク部材 52は 1枚の金属板力もプレス成形のみで効率よく製作できる。

[0228] (第 19実施形態）

図 39〜図 41は第 19実施形態であり、上記第 18実施形態におけるキヤビラリチユーブ 17a部分を接続管 160に置換し、かつ、第 2蒸発器 (風下側蒸発器） 18側の絞り機構として第 1接続ブロック 23の分岐通路 16に固定絞り穴 17bを設けたものに相当する。第 19実施形態の他の点 (補助タンク部材 52等）は上記第 18実施形態と同じである。

[0229] (第 20実施形態）

図 42〜図 44は第 20実施形態であり、上記第 19実施形態における固定絞り穴 1 7bを第 1接続ブロック 23の分岐通路 16でなぐ第 1接続ブロック 23の分岐通路 16の下流側の冷媒通路に設けるようにしたものである。

[0230] 第 20実施形態において、固定絞り穴 17bはェジェクタ吸引側の第 2蒸発器 18の絞り機構をなすものであって、この固定絞り穴 17bの形成位置は、第 17実施形態と同様に、第 1接続ブロック 23の分岐通路 16直後の部位力も第 2蒸発器 18の上側タンク 18bの冷媒入口部に至る冷媒通路のどこに設定してもよ!/、。

[0231] (他の実施形態）

なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなぐ以下述べるごとく種々変形可能である。

[0232] (1)第 1実施形態では、一体ィ匕ユニット 20の各部材を一体に組み付けるに際して、ェジヱクタ 14を除く他の部材、すなわち、第 1蒸発器 15、第 2蒸発器 18、第 1、第 2接続ブロック 23、 24、キヤビラリチューブ 17a等を一体ろう付けしている力これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。

[0233] また、第 1実施形態では、ェジェクタ 14の固定手段としてねじ止めを例示している 1S 熱変形の恐れのない固定手段であれば、ねじ止め以外の手段を用いることができる。具体的には、力しめ、接着等の固定手段を用いてェジェクタ 14の固定を行ってちょい。

[0234] (2)上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、 HC系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸ィ匕炭素 (C02)のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界

サイクルに本発明を適用してもよい。

[0235] 但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器 12にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器 12aでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図 17〜図 20に示すように第 1蒸発器 15の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ 50を配置する構成を採用すればょ、。

[0236] (3)上述の実施形態では、絞り機構 17をキヤビラリチューブ 17aまたはオリフィスのような固定絞り穴 17bで構成しているが、絞り機構 17を電動ァクチユエータにより弁開度 (通路絞り開度）が調整可能になってヽる電気制御弁で構成してもよヽ。また、絞り機構 17をキヤビラリチューブ 17aや固定絞り穴 17bのごとき固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよ!/ヽ。 [0237] (4)上述の各実施形態では、ェジヱクタ 14として、通路面積が一定のノズル部 14a を有する固定ェジェクタを例示している力ェジェクタ 14として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変ェジェクタを用いてもょ、。

[0238] なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、この-一ドルの位置を電気的ァクチユエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。

[0239] (5)第 1実施形態等では、第 1、第 2蒸発器 15、 18の冷却対象空間として、車室内空間である場合や、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である場合について述べた力本発明は、これらの車両用に限らず、定置用等の種々な用途の冷凍サイクルに対して広く適用可能である。

[0240] (6)第 1実施形態等では、温度式膨張弁 13と感温部 13aとを、ェジェクタ式冷凍サイタル用ユニットとは別体として構成した。しかし、ェジェクタ式冷凍サイクル用ュ-ットに、温度式膨張弁 13と感温部 13aとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁 13と感温部 13aとを一体ィ匕ユニット 20の第 1接続ブロック 23内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口 25は受液器 12aと温度式膨張弁 1 3との間に位置し、冷媒出口 26は感温部 13aを設置した通路部位と圧縮機 11との間に位置することとなる。

図面の簡単な説明

[0241] [図 1]本発明の第 1実施形態による車両用ェジクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

[図 2]第 1実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 3]図 2の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 4]図 2の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

[図 5]比較例のェジクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

[図 6]第 2実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 7]図 6の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 8]図 6の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

[図 9]第 3実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。 [図 10]図 9の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 11]図 9の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

圆 12]第 4実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 13]図 12の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 14]図 13の A視による蒸発器タンクの側面図である。

圆 15]第 5実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせて、る。

圆 16]第 6実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図で、外付きカセット部の断面図を組み合わせて、る。

圆 17]第 7実施形態による車両用ェジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

[図 18]第 8実施形態による車両用ェジクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

[図 19]第 9実施形態による車両用ェジクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

[図 20]第 10実施形態による車両用ェジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。圆 21]第 11実施形態による車両用ェジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。圆 22]第 12実施形態による車両用ェジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。圆 23]第 13実施形態による蒸発器構造の概略斜視図である。

[図 24] (a)は第 14実施形態による蒸発器構造の第 1例の概略斜視図、 (b)は第 14実施形態による蒸発器構造の第 2例の概略正面図である。

圆 25]第 15実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 26]図 25の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 27]図 25の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

圆 28]第 16実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 29]図 28の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 30]図 28の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

圆 31]第 17実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 32]図 31の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 33]図 31の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

圆 34]第 18実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。 [図 35] (a)は図 34の一体化ユニットの蒸発器タンクの上面図、（b)は同蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 36]図 34の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

[図 37]図 35 (b)の B部の拡大断面図である。

圆 38] (a)は第 18実施形態による補助タンク部材の斜視図、（b)は側面図、（c)は正面図、（d)は（c)の C— C断面図である。

圆 39]第 19実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 40]図 39の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 41]図 39の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

圆 42]第 20実施形態による一体ィ匕ユニットの概略構成を示す斜視図である。

[図 43]図 42の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの縦断面図である。

[図 44]図 42の一体ィ匕ユニットの蒸発器タンクの横断面図である。

Claims

請求の範囲

[1] ノズル部（14a)から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（14b)から冷媒を吸引し、前記ノズル部（14a)から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（14b)から吸引された冷媒とを混合して吐出するェジヱクタ（14)と、

前記ェジェクタ（14)に吸引される冷媒または前記ェジクタ（14)から吐出された冷媒を蒸発させる蒸発器 (15、 18)とを備え、

前記蒸発器（15、 18)と前記ェジェクタ（14)とが一体に組み付けられ、一体化ュ- ット（20)を構成して!/ヽることを特徴とするェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[2] 前記一体ィ匕ユニット（20)の前記蒸発器は前記ェジクタ（14)の前記冷媒吸引口（1

4b)に接続され、前記冷媒吸引口に吸引される冷媒を蒸発させる蒸発器（18)であることを特徴とする請求項 1に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[3] さらに、前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)の冷媒流れ入口側に配置され、冷媒流れを減圧する絞り機構（17、 17a, 17b)を備え、

前記絞り機構は前記一体化ユニット (20)に組み付けられていることを特徴とする請求項 2に記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ュ-ット。

[4] 前記一体化ユニット (20)の前記蒸発器は前記ェジェクタ（14)の出口側に接続され前記ェジヱクタ力吐出された冷媒を蒸発させる第 1蒸発器（15)で、

さらに、前記冷媒吸引口（14b)に接続される第 2蒸発器 (18)を備えることを特徴とする請求項 1ないし 3のいずれか 1つに記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[5] 前記一体化ユニット (20)は、 1つの冷媒入口（25)と 1つの冷媒出口（26)とを有することを特徴とする請求項 1ないし 4のいずれか 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[6] 前記一体化ユニット (20)は、 1つの冷媒入口（25)と 1つの冷媒出口（26)とを有し、前記冷媒入口（25)は、前記ェジクタ（14)の入口側に接続される第 1通路（25a) と、前記絞り機構（17、 17a, 17b)の入口側に接続される第 2通路（16)とに分岐されることを特徴とする請求項 3に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル。

[7] 前記冷媒入口（25)および前記冷媒出口（26)は 1個の接続ブロック（23)に形成されることを特徴とする請求項 5または 6に記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[8] 前記第 1蒸発器 (15)を空気流れ上流側に配置し、前記第 2蒸発器 (18)を空気流れ下流側に配置したことを特徴とする請求項 4に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ュニット。

[9] 前記一体化ユニット (20)の前記蒸発器（15、 18)の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（ 18b)の内部に前記ェジェクタ（14)が配置されることを特徴とする請求項 1ないし 8のいずれ力 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[10] 前記一体化ユニット（20)の前記蒸発器（15、 18)に前記ェジクタ（14)の搭載のための専用のタンク（34)が形成され、

前記専用のタンク（34)内に前記ェジクタ（14)が配置されることを特徴とする請求項 1ないし 8のいずれか 1つに記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[11] 前記一体化ユニット (20)の前記蒸発器（15、 18)の外部に装着される外付きカセット部（36)を有し、

前記外付きカセット部（36)内に前記ェジヱクタ（14)が配置されることを特徴とする請求項 1ないし 8のいずれ力 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[12] 前記一体化ユニット (20)の前記蒸発器（15、 18)の複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（ 18b)の内部に前記絞り機構（ 17a)が配置されることを特徴とする請求項 3または 6に記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[13] 前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行う複数のタンク（18b、 18c)を有し、

前記複数のタンクのうち、同一のタンク（18b)の内部に、前記ェジェクタ（14)および前記絞り機構（ 17a)が配置されることを特徴とする請求項 3または 6に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[14] 前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（18b、 18c)を有し、前記絞り機構（17a) が前記タンク（18b、 18c)の外側に配置されることを特徴とする請求項 3または 6に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[15] 前記絞り機構はキヤビラリチューブ（17a)であることを特徴とする請求項 3、 6、 12、 1 3、 14のいずれか 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[16] 前記絞り機構は固定絞り穴（17b)であることを特徴とする請求項 3、 6、 12、 13、 14 のいずれか 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[17] 前記冷媒吸引口（14b)に接続される前記蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（18b、 18c)を有し、

前記ェジクタ（14)は、前記タンク（18b、 18c)の内部空間のうち、前記蒸発器（1

8)の冷媒通路の出口部を構成する内部空間（27)に配置されることを特徴とする請求項 2、 3、 4、 6、 8のいずれ力 1つに記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[18] 前記第 1蒸発器（15)および前記第 2蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（15b、 15c、 18b、 18c)を有し、

前記ェジェクタ（14)の冷媒出口側部分を固定する接続ブロック（24)が前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)の内部空間に配置され、

前記接続ブロック（24)には、前記ェジクタ（14)の冷媒出口側通路と連通する連通穴（24c)が形成され、

前記連通穴（24c)はさらに、前記第 1蒸発器（15)の前記タンク（15b、 15c)の内部空間のうち、前記第 1蒸発器 (15)の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（32)に連通することを特徴とする請求項 4に記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[19] 前記第 1蒸発器（15)および前記第 2蒸発器（18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（15b、 15c、 18b、 18c)を有し、

前記第 2蒸発器（18)の前記タンク（18b、 18c)のうち、前記ェジクタ（14)が配置される前記内部空間（27)と反対側の端部に、前記第 2蒸発器 (18)の冷媒通路と仕切られた連通空間（52d)を区画形成し、前記ェジェクタ（14)の冷媒出口側通路を前記連通空間（52d)を介して、前記第 1 蒸発器（15)の前記タンク（15b、 15c)の内部空間のうち、前記第 1蒸発器（15)の冷媒通路の入口部を構成する内部空間（32)に連通することを特徴とする請求項 4に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[20] ノズル部（14a)から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（14b)から冷媒を吸引し、前記ノズル部（14a)から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（14b)から吸引された冷媒とを混合して吐出するェジヱクタ（14)と、

前記ェジェクタ（14)の出口側に接続され前記ェジェクタから吐出された冷媒を蒸発させる第 1蒸発器 (15)と、

前記第 1蒸発器（15)と、前記第 2蒸発器（18)と、前記ヱジェクタ（14)と、前記キヤビラリチューブ（17a)とが一体に組み付けられ、一体ィ匕ユニット（20)を構成していることを特徴とするェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[21] 前記第 1蒸発器 (15)および前記第 2蒸発器（ 18)は、複数の冷媒通路に対する冷媒流れの分配または集合を行うタンク（15b、 15c、 18b、 18c)を有し、

前記キヤビラリチューブ（17a)が前記谷部（51)に配置され、前記タンク（15b、 15c 、 18b、 18c)の外表面に固定されることを特徴とする請求項 20に記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[22] 前記ェジェクタ（14)は、前記ノズル部（14a)力噴射する高、速度の冷媒流と前記冷媒吸引口（14b)の吸引冷媒とを混合する混合部（14c)、および前記混合部（14c )で混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（14d)を有することを特徴とする請求項 1ないし 21のいずれ力 1つに記載のェジヱクタ式冷凍サイクノレ用ユニット。

[23] 前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)が偏平チューブ（21)とコルゲートフィン（22)との積層構造により構成されることを特徴とする請求項 1な、し 22のヽずれカ 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[24] 前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)が、平板状のプレートフィン（220 )の穴部（221)に対してチューブ（221)を串差し状に接合するプレートフィンタイプの熱交換構造により構成されることを特徴とする請求項 1ないし 22のいずれか 1つに記載のェジヱクタ式冷凍サイクル用ユニット。

[25] 前記蒸発器（15、 18)の熱交換コア部（15a、 18a)が、蛇行状に曲げ形成されたチユーブ (230)を有するサーペンタインタイプの熱交換構造により構成されることを特徴とする請求項 1ないし 22のいずれか 1つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ュ- ッ卜。

[26] 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（ 11)と、

前記圧縮機（11)カゝら吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器 (12)と、前記放熱器 ( 12)から供給される冷媒を蒸発させる請求項 1な!ヽし 25のヽずれか 1 つに記載のェジェクタ式冷凍サイクル用ユニットとを備えることを特徴とするェジェクタ式冷凍サイクル。