JP4910567B2 - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関するもので、例えば、車両用空調装置、あるいは車載の荷物を冷凍、冷蔵する車両用冷凍装置等に適用して有効である。

従来、この種のエジェクタ式冷凍サイクルは特許文献１等にて知られている。この特許文献１では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの出口側に第１蒸発器を配置し、この第１蒸発器の出口側を圧縮機の吸入側に接続するともに、エジェクタの上流部から分岐する冷媒分岐通路を設け、この冷媒分岐通路の下流側に第２蒸発器を配置し、第２蒸発器の出口側をエジェクタの冷媒吸引口に接続したエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第２蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをエジェクタのディフューザ部（昇圧部）にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。

なお、この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、第１、第２蒸発器を一体に構成することにより、エジェクタ式冷凍サイクルを車両等の適用対象に搭載する際の搭載作業の効率化を図っている。

また、この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、冷媒分岐通路に減圧手段（固定絞り）を配置し、この減圧手段（固定絞り）によって第２蒸発器への冷媒流量の調整を行うようになっている。

一方、本出願人は、先に、特願２００５−１０５９９２号（以下、先願例と言う。）にて、圧縮機吸入側の低圧冷媒と、第２蒸発器側に流れる高圧冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器を設けたエジェクタ式冷凍サイクルを提案している。

この先願例のエジェクタ式冷凍サイクルによると、第２蒸発器側に流れる高圧冷媒が圧縮機吸入側の低圧冷媒と熱交換して冷却されるから、第２蒸発器入口冷媒のエンタルピを減少して、第２蒸発器入口、出口間のエンタルピ差を拡大できる。このため、第２蒸発器の冷却性能を向上できる。
特開２００５−３０８３８４号公報

しかしながら、先願例では、新たに内部熱交換器を設けることによって、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性が悪化してしまうという問題がある。また、エジェクタ式冷凍サイクルの部品点数が増加してコスト高を招くという問題がある。

本発明は、上記点に鑑み、搭載性およびコストを悪化させることなく、蒸発器の冷却性能を向上させることを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明は、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および噴出冷媒流と冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器（１５）と、
放熱器（１３）出口側の冷媒をエジェクタ（１４）の入口側で分岐して冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
分岐通路（１６）に配置され、放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
分岐通路（１６）において、キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１８）とを備え、
第１蒸発器（１５）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１５ｂ）とを有し、
キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、タンク（１５ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３９）を流れる冷媒とが熱交換するように、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）に配置されていることを第１の特徴とする。

これによると、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３９）を流れる冷媒とが熱交換するので、キャピラリチューブ（１７）内を流れる中間圧冷媒が、空間部（３９）を流れる低圧冷媒と熱交換して冷却される。

このため、第２蒸発器入口冷媒のエンタルピを減少して、第２蒸発器入口、出口間のエンタルピ差を拡大できるので、第２蒸発器（１８）の冷却性能を向上できる。

すなわち、キャピラリチューブ（１７）と第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ）とが、上述の先願例における内部熱交換器と同等の役割を果たすことができるので、別個に内部熱交換器を設ける必要がない。

さらに、キャピラリチューブ（１７）が第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ）に配置されているので、キャピラリチューブ（１７）が第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ）と一体化される。このため、キャピラリチューブ（１７）を第１蒸発器（１５）のタンク（１５ｂ）と別体に構成する場合と比較して、搭載性を向上できる。

この結果、搭載性およびコストを悪化させることなく、第２蒸発器（１５）の冷却性能を向上できる。

本発明は、具体的には、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）の外部に配置されており、
キャピラリチューブ（１７）の外面がタンク（１５ｂ）のうち空間部（３９）の外面と接触している。

これにより、キャピラリチューブ（１７）をタンク（１５ｂ）の外面側に一体ろう付けするだけの簡素な構成でもって、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒とを熱交換させることができる。

また、本発明は、具体的には、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）のうち空間部（３９）の内部に配置されており、
キャピラリチューブ（１７）の外面が空間部（３９）を流れる冷媒と直接接触している。

これによると、キャピラリチューブ（１７）の外面が空間部（３９）を流れる冷媒と直接接触しているので、キャピラリチューブ（１７）の外面がタンク（１５ｂ）の外面と接触している場合と比較して、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒との間の熱抵抗を低減できる。

このため、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒との熱交換を促進できるので、第２蒸発器（１８）の冷却性能をより向上できる。

また、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）の内部に配置され、キャピラリチューブ（１７）の外面が空間部（３９）を流れる冷媒と直接接触しているので、キャピラリチューブ（１７）の外面に空間部（３９）を流れる冷媒の圧力が作用する。したがって、キャピラリチューブ（１７）内外の圧力差がキャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒との圧力差になる。

このため、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）外部に配置されている場合、すなわち、キャピラリチューブ（１７）内外の圧力差がキャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒とキャピラリチューブ（１７）外部の空気（大気圧）との圧力差である場合と比較して、キャピラリチューブ（１７）内外の圧力差を低減できる。

このため、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）外部に配置されている場合と比較して、キャピラリチューブ（１７）の耐圧強度を低減できるので、キャピラリチューブ（１７）の板厚を薄肉化でき、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒との間の熱抵抗をより低減できる。

この結果、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と空間部（３９）を流れる冷媒との熱交換をより促進できるので、第２蒸発器（１８）の冷却性能を一層向上できる。

また、本発明は、具体的には、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１５ｂ）と一体ろう付けされているので、キャピラリチューブ（１７）をタンク（１５ｂ）に一体化する作業を効率的に行うことができる。

また、本発明は、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および噴出冷媒流と冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
放熱器（１３）出口側の冷媒をエジェクタ（１４）の入口側で分岐して冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
分岐通路（１６）に配置され、放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
分岐通路（１６）において、キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する蒸発器（１８）とを備え、
蒸発器（１８）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１８ｂ）とを有し、
キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、タンク（１８ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３２）を流れる冷媒とが熱交換するように、キャピラリチューブ（１７）がタンク（１８ｂ）に配置されていることを第２の特徴とする。

これによると、キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３２）を流れる冷媒とが熱交換するので、キャピラリチューブ（１７）内を流れる中間圧冷媒が、空間部（３２）を流れる低圧冷媒と熱交換して冷却される。

このため、蒸発器入口冷媒のエンタルピを減少して、蒸発器入口、出口間のエンタルピ差を拡大できるので、蒸発器の冷却性能を向上できる。

すなわち、キャピラリチューブ（１７）と蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ）とが、上述の先願例における内部熱交換器と同等の役割を果たすことができるので、別個に内部熱交換器を設ける必要がない。

さらに、キャピラリチューブ（１７）が蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ）に配置されているので、キャピラリチューブ（１７）が蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ）と一体化される。このため、キャピラリチューブ（１７）を蒸発器（１８）のタンク（１８ｂ）と別体に構成する場合と比較して、搭載性を向上できる。

この結果、搭載性およびコストを悪化させることなく、蒸発器（１８）の冷却性能を向上できる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクルを説明する。図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。

この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。

この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。

ここで、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。

放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。

また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。

受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。

温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。

温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。

エジェクタ１４には、膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂが備えられている。

さらに、ノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。

そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。

エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側に第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。

一方、エジェクタ１４の入口側（温度式膨張弁１３の出口側とエジェクタ１４の入口側との間の中間部位）から冷媒分岐通路１６が分岐され、この冷媒分岐通路１６の下流側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される。Ｚは冷媒分岐通路１６の分岐点を示す。

この冷媒分岐通路１６には絞り機構１７が配置され、この絞り機構１７よりも冷媒流れ下流側には第２蒸発器１８が配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的には固定絞りであるキャピラリチューブで構成している。

本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を後述の構成により一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。

２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５を空気流れＡの上流側（風上側）に配置し、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８を空気流れＡの下流側（風下側）に配置している。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。

ところで、本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８および絞り機構１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット２０の具体例を説明する。

図２はこの一体化ユニット２０の分解斜視図、図３は一体化ユニット２０の冷媒流路構成を示す概略斜視図である。本例では、２つの蒸発器１５、１８が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成し、そして、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成するようになっている。

第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置するタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。

ここで、熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２１を備える。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体、この実施形態では冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２１相互間には、フィン２２を配置し、チューブ２１とフィン２２とを接合することができる。

熱交換コア部１５ａ、１８ａは、チューブ２１とフィン２２との積層構造からなる。このチューブ２１とフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置される。他の実施形態では、フィン２２を備えない構成を採用することができる。

なお、図２、図３では、チューブ２１とフィン２２の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。

チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａに沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。

熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃと、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。

ここで、第１蒸発器１５のタンク部１５ｂ、１５ｃおよび第２蒸発器１８のタンク部１８ｂ、１８ｃは、いずれも複数のチューブ２１の配列方向に細長く延びる形状になっている。チューブ２１の配列方向は図２、図３の左右方向であり、空気流れ方向Ａと直交する方向である。

第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通するようになっている。

同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通するようになっている。

これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合する役割を果たす。

図４は蒸発器上側タンク部のうち、図２、図３に示す接続ブロック２３側の要部断面図、図５は蒸発器上側タンク部のうち、接続ブロック２３と反対側の要部断面図、図６は図５のＢ−Ｂ拡大断面図である。

本例では、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂを、タンク長手方向（チューブ配列方向）に延びるチューブ側（底面側）半割れ部材２４と反チューブ側（上面側）半割れ部材２５とに分割し、この２つの半割れ部材２４、２５を組み合わせて一体に接合することにより、タンク長手方向（チューブ配列方向）に延びる２つの筒形状を空気流れ方向Ａの前後に並んで形成する。この２つの筒形状の長手方向側面部（図５の右端部）をキャップ２６で閉塞する。これによって、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂが構成される。

チューブ側半割れ部材２４は、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれのチューブ側半割れ部を一体成形した略Ｗ字状断面形状を有し、また、反チューブ側半割れ部材２５は２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのそれぞれの反チューブ側半割れ部を一体成形した略Ｍ字状断面形状を有している。

図示を省略しているが、２つの下側タンク１５ｃ、１８ｃも、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂと同様に、チューブ側半割れ部材、反チューブ側半割れ部材およびキャップによって構成される。

なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。

本実施形態では、図２、図３に示す絞り機構１７を構成するキャピラリチューブおよび冷媒通路の接続ブロック２３もろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。

これに対し、エジェクタ１４はノズル部１４ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部１４ａが熱変形して、ノズル部１４ａの通路形状、寸法等を初期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。

そこで、エジェクタ１４については、第１、第２蒸発器１５、１８、キャピラリチューブ１７および接続ブロック２３の一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。

次に、エジェクタ１４、キャピラリチューブ１７および接続ブロック２３の組み付け構造をより具体的に説明する。

キャピラリチューブ１７および接続ブロック２３は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。キャピラリチューブ１７は、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのうち反チューブ側半割れ部材２５の略Ｍ字状断面の中央部に形成される谷間形状部の上に載せられ、キャピラリチューブ１７の外面が上側タンク１５ｂ、１８ｂの外面に接触した状態で上側タンク１５ｂ、１８ｂに一体ろう付けされる。

図５に示すように、キャピラリチューブ１７の出口側端部（右側端部）はＵ状に曲げられて上側タンク１８ｂの長手方向の他方の側面を閉塞するキャップ２６の貫通穴２６ａに挿入され、上側タンク１８ｂの右側空間２７内に開口している。なお、キャピラリチューブ１７の外周面とキャップ２６の貫通穴２６ａとの間はろう付けによりシール接合される。

接続ブロック２３は、図２に示すように、介在プレート２８を挟んで、第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、図３に示す一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２９と１つの冷媒出口３０とを構成する。

従って、介在プレート２８も、蒸発器構成部品、キャピラリチューブ１７および接続ブロック２３と同様にアルミニウム材にて成形される。介在プレート２８は接続ブロック２３と共同して、後述する冷媒通路を構成するとともに、エジェクタ１４の長手方向の一端部（ノズル部１４ａ側の一端部）を保持固定する役割を果たす部材である。

図７、図８に示すように、接続ブロック２３には１つの冷媒入口２９と１つの冷媒出口３０とを設けるとともに、エジェクタ１４を蒸発器タンク内に挿入するための専用の穴部３１を設けている。

このエジェクタ挿入用の専用の穴部３１は円形穴であって、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂのうち左側タンク空間３２の側面部に対向するように開口している。ここで、左側タンク空間３２は冷媒集合側タンク空間を構成する。

介在プレート２８には、穴部３１と同心状に対向する円筒部３３が形成されている。この円筒部３３は、図４、図７に示すように、介在プレート２８の平板状の基板部から上側タンク部１８ｂの左側タンク空間３２内へ円筒状に突出し、その突出先端部に内径方向へリング状に折曲したフランジ部３３ａを一体成形したものである。

このフランジ部３３ａの内径は、エジェクタ１４の先端部のディフューザ部１４ｄの最大外径部よりも若干量大きくなるように設定して、エジェクタ１４の先端部を接続ブロック２３の穴部３１および介在プレート２８の円筒部３３内を通して上側タンク部１８ｂの左側タンク空間３２内へ挿入できるようになっている。

図４に示すように、エジェクタ１４の長手方向のうち、入口側（ノズル部１４ａ側）端部の外周面にはＯリング３４ａ装着用の溝部１４ｅが径方向外側へリング状に突出するように形成され、この溝部１４ｅが介在プレート２８の円筒部３３先端部のフランジ部３３ａに係止されるようになっている。すなわち、Ｏリング溝部１４ｅと介在プレート２８のフランジ部３３ａとの係止により、エジェクタ１４の挿入位置を規定できるようになっている。

そして、Ｏリング３４ａが円筒部３３の内周面に弾性的に圧接することにより、エジェクタ１４の入口側外周面をシールすることができ、後述する主通路２９ａが左側タンク空間３２内に直接連通することを防止する。

また、フランジ部３３ａの円周方向の所定位置の１箇所に溝部３３ｂ（図７）を形成し、この溝部３３ｂにエジェクタ１４の外周面において長手方向に延びる凸部（図示せず）を嵌合することにより、エジェクタ１４の回転を防止して、エジェクタ１４の円周方向の組み付け位置を規定できるようになっている。

図７、図８に示すように、接続ブロック２３のうち、介在プレート２８側の面には「くの字状」に曲がった凹状の溝部３５が形成され、この凹状の溝部３５の一端部に冷媒入口２９が連通している。そして、この凹状の溝部３５の他端部寄りの中間部に穴部３１と、介在プレート２８の円筒部３３が連通する。

介在プレート２８には、図７に示すように、接続ブロック２３の凹状溝部３５に対向する凹状溝部３６が形成され、この両凹状溝部３５、３６の組み合わせによって冷媒通路断面積を増大している。なお、凹状溝部３６の凹形状は図２に図示されている。

接続ブロック２３の凹状溝部３５によって形成される冷媒通路のうち、介在プレート２８の円筒部３３へ向かう通路部によって主通路２９ａが形成される。従って、円筒部３３の内側開口部は主通路２９ａと連通する主通路側開口部３７（図４）を構成する。

そして、凹状の溝部３５によって形成される冷媒通路のうち、円筒部３３の対向位置よりも更に他端部３５ａ側の通路部によって分岐通路１６が形成される。一方、介在プレート２８のうち、接続ブロック２３の分岐通路１６に対向する部位に分岐通路側開口部３８が円形状で開口して分岐通路１６と連通する。

この開口部３８にはキャピラリチューブ１７の入口側端部（図２の左側端部）がろう付けによりシール接合される。

また、介在プレート２８には、接続ブロック２３の冷媒出口３０および第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間（冷媒流れの出口部に位置する空間部）３９の側面部に対向する部位に冷媒出口側開口部４０が開口しており、この開口部４０により左側空間３９を冷媒出口３０に連通させる。

介在プレート２８から蒸発器側に突出する複数の第１爪部４１を上側タンク１５ｂ、１８ｂにかしめ固定することにより、介在プレート２８を蒸発器側にろう付け前に仮固定することができる。一方、介在プレート２８から接続ブロック２３側に突出する複数の第２爪部４２を接続ブロック２３にかしめ固定することにより、接続ブロック２３を介在プレート２８を介して蒸発器側にろう付け前に仮固定することができる。

エジェクタ固定板４３は、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの内部空間の長手方向の略中央部に配置され上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材である。このエジェクタ固定板４３は、上側タンク１８ｂの内部空間をタンク長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３２と右側空間２７とに仕切る役割を果たす。

このエジェクタ固定板４３は、図４、図５、図９に示すように円筒部４３ａが一体成形され、この円筒部４３ａの内周側にエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄを嵌合して固定するとともに、上側タンク１８ｂの内部空間を左側空間３２と右側空間２７とに仕切る役割を果たす。円筒部４３ａとディフューザ部１４ｄとの嵌合部はＯリング３４ｂ（図４）によりシールされる。

エジェクタ固定板４３から上方へ突出する爪部４３ｂ（図９）は上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部４４（図５）を貫通し、上側タンク１８ｂにかしめ固定される。これにより、エジェクタ固定板４３を上側タンク１８ｂにろう付け前に仮固定できる。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２７の上下方向の略中央部には仕切り板４５が配置されている。この仕切り板４５は図１１に示すように上側タンク１８ｂの長手方向に延びる全体として概略板状の部材であり、上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる。

上側タンク１８ｂ内の右側空間２７はこの仕切り板４５によってさらに上下方向の２つの空間、すなわち、上側空間２７ａと下側空間２７ｂとに仕切られている。

仕切り板４５の長手方向端部のうち、キャピラリチューブ１７の出口端部側の端部（図５、図１１の右端部）は上方へ向かって直角に屈曲した屈曲部４５ａが形成され、この屈曲部４５ａの先端部から上方へ突出する爪部４５ｂが形成される。この爪部４５ｂは上側タンク１８ｂの上面のスリット状穴部４６（図５）を貫通して上側タンク１８ｂにかしめ固定される。

これにより、仕切り板４５を上側タンク１８ｂに対してろう付け前に仮固定できる。また、仕切り板４５の屈曲部４５ａとキャピラリチューブ１７の出口端部との間に、図５に示す所定の間隔を設定することにより、キャピラリチューブ１７の出口端部は右側空間２７の下側空間（冷媒分配側空間）２７ｂに連通する。

仕切り板４５の屈曲部４５ａの屈曲内側に三角状に突出するリブ４５ｃ（図１１）が打ち出し成形されている。これにより、仕切り板４５の屈曲部４５ａにおける剛性を確保して、屈曲角度が変化してしまうことを防止している。

仕切り板４５の長手方向端部のうち、エジェクタ固定板４３側の端部（図５、図１１の左端部）には下方へ向かって直角に屈曲した屈曲部４５ｄが形成され、この屈曲部４５ｄはエジェクタ固定板４３および上側タンク１８ｂのチューブ側半割れ部材２４に接触して、この両者４３、２４にろう付けされる。

エジェクタ１４の長手方向の先端部（ディフューザ部１４ｄの出口部）はエジェクタ固定板４３の円筒部４３ａ内を貫通して上側タンク１８ｂ内の右側空間２７の上側空間２７ａ内に突き出して、ディフューザ部１４ｄの出口部が上側空間２７ａ内に直接連通する。

ここで、仕切り板４５には、屈曲部４５ｄに隣接して下方への円弧状凹部４５ｅが形成され、この円弧状凹部４５ｅ上にエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側下部が嵌合し、更に、この円弧状凹部４５ｅに連続してガイド部４５ｆが仕切り板４５に形成されている。このガイド部４５ｆは傾斜円弧形状であり、ディフューザ部１４ｄの出口部から流出する冷媒流れをスムースにガイドするものである。

図５に示すように、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板４７が配置され、この仕切板４７によって上側タンク１５ｂの内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間３９と右側空間４８とに仕切られている。

第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間（冷媒分配側空間）４８は連通穴部４９（図５、図６）を介して上側タンク１８ｂ内の右側空間２７の上側空間２７ａに連通している。この連通穴部４９は図５に示すようにタンク長手方向に沿って複数個（図示の例では４個）形成される。

この連通穴部４９は図６に示すように２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂの結合部に形成されるものである。より具体的には、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのチューブ側半割れ部材２４のうち略Ｗ字状断面の中央部に形成される平板面５０と、２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂの反チューブ側半割れ部材２５のうち略Ｍ字状断面の中央部に形成される平板面５１とをろう付けにより接合するに際して、反チューブ側半割れ部材２５の平板面５１に上方への凹形状を複数形成して、この凹形状とチューブ側半割れ部材２４の平板面５０とで囲まれてできる空間によって連通穴部４９が形成される。

図４は接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部３１および介在プレート２８の円筒部３３の穴形状（主通路側開口部３７）を通過してエジェクタ１４を上側タンク１８ｂの内部に挿入した（差し込んだ）状態を示しており、このエジェクタ１４の挿入作業終了後に、接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部３１内にスペーサ５２を差し込み、さらに、円柱状のプラグ５３の外周面の雄ネジ５３ａをエジェクタ挿入用穴部３１の内周面の雌ネジに螺合する。

スペーサ５２は図１０に示すようにリング状の本体部５２ａから垂直（エジェクタ長手方向）に突き出す突出片５２ｂを一体成形している。この突出片５２ｂをエジェクタ１４の長手方向の入口側端部（図４の左端部）と当接することで、エジェクタ１４の長手方向の固定を行う。

ここで、突出片５２ｂは本体部５２ａの円周方向の一部のみから突き出す形状であるため、突出片５２ｂを図４に示すようにエジェクタ挿入用穴部３１のうち冷媒入口２９と反対側部位に配置することにより、接続ブロック２３の主通路２９ａと介在プレート２８の円筒部３３内側の主通路側開口部３７との間の冷媒流れの妨げとならない。

また、スペーサ５２の本体部５２ａをリング状に形成しているため、このリング状の中心穴５２ｃの周縁部を把持して穴部３１内へ差し込むことによりスペーサ５２の組み付けを容易に行うことができる。

プラグ５３はその外側端面に工具係止用の六角形状等の係止凹部５３ｂ（図２、図４）を有し、そして、雄ネジ５３ａよりも先端側外周面にＯリング３４ｃを配置し、このＯリング３４ｃを接続ブロック２３のエジェクタ挿入用穴部３１の内周面に弾性的に圧接することにより、プラグ５３とエジェクタ挿入用穴部３１との間をシールするようになっている。

一方、図５、図６に示すように、上側タンク１８ｂ内の右側空間２７の下側空間２７ｂの上下方向の略中央部には冷媒貯留板５５が配置されている。この冷媒貯留板５５は上側タンク１８ｂの内壁面にろう付けされる部材であり、図１２に示すように断面山形にて上側タンク１８ｂの長手方向に延びる板状部材である。冷媒貯留板５５の断面山形の頂部には、矩形状に打ち抜かれた穴部５５ａが上側タンク１８ｂの長手方向に複数個設けられている。

下側空間２７ｂは図５に示すように複数のチューブ２１の上端開口部へ冷媒を分配する分配側タンク空間部を構成している。そこで、冷媒貯留板５５はその断面山形形状の両側部に形成される谷部５６（図６）にキャピラリチューブ１７からの気液２相冷媒の液冷媒を溜めて、この液冷媒を複数の矩形状穴部５５ａから落下させ、複数のチューブ２１の上端開口部へ冷媒を均一に分配する。

なお、図８に示すように接続ブロック２３において蒸発器１５、１８のタンク１５ｂ、１８ｂと反対側面（外側面）のうち、冷媒入口２９と冷媒出口３０との中間部位には２つのネジ穴５７が開けてあり、このネジ穴５７を使用して、冷凍サイクル部品、具体的には、温度式膨張弁１３と接続ブロック２３とをネジ止め結合できるようになっている。

ところで、本実施形態において、キャピラリチューブ１７、接続ブロック２３、介在プレート２８、エジェクタ固定板４３、仕切り板４５および冷媒貯留板５５はいずれも蒸発器１５、１８と一体ろう付けされる部品であるため、蒸発器部品（チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等）と同様にアルミニウム材にて成形される。

これに対し、スペーサ５２およびプラグ５３は、蒸発器１５、１８の一体ろう付け後に組み付けられるエジェクタ１４の組み付けのための部品であるから、ろう付けを考慮した材質とする必要がなく、アルミニウム材に限定されない。したがって、スペーサ５２およびプラグ５３の材質はアルミニウム材を含む種々な金属を使用でき、また、樹脂材を使用することもできる。

また、エジェクタ１４のうち、ノズル部１４ａはステンレス、黄銅等の材質で形成され、ノズル部１４ａ以外の部分（冷媒吸引口１４ｂを形成するハウジング部分、混合部１４ｃ、ディフューザ部１４ｄ等）は銅、アルミニウムといった金属材にて構成するが、樹脂（非金属材）で構成してもよい。

以上のごとく構成される一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図３〜図５により具体的に説明すると、接続ブロック２３の冷媒入口２９は主通路２９ａと分岐通路１６とに分岐される。主通路２９ａの冷媒は介在プレート２８の円筒部３３内側の主通路側開口部３７を通過したのち、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は風下側に位置する第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂ内の右側空間２７の上側空間２７ａに流入する。

その後、この冷媒は複数個の連通穴部４９を経て矢印ａのように風上側に位置する第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの右側空間４８に流入する。

この右側空間４８の冷媒は風上側熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１に分配され、この複数のチューブ２１を矢印ｂのように下降して下側タンク１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１５ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｃのように左側部へと移動する。

この下側タンク１５ｃの左側部の冷媒は風上側熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｄのように上昇して上側タンク１５ｂの左側空間３９に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｅのように接続ブロック２３の冷媒出口３０へと流れる。

これに対し、接続ブロック２３の分岐通路１６の冷媒はまずキャピラリチューブ１７を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相状態の冷媒）は矢印ｆのように第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの右側空間２７の下側空間２７ｂに流入する。

この下側空間２７ｂに流入した冷媒のうち液冷媒は一旦、冷媒貯留板５５の山形形状の左右両側に位置する谷部５６（図６）に溜まり、冷媒貯留板５５の山形形状の頂部付近の矩形状穴部５５ａから液冷媒が溢れ出て下方へ落下する。

この矩形状穴部５５ａから落下した液冷媒を含む気液２相冷媒は風下側熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ｇのように下降して下側タンク１８ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク１８ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｈのように左側部へと移動する。

この下側タンク１８ｃの左側部の冷媒は風下側熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ｉのように上昇して上側タンク１８ｂの左側空間３２に流入する。この左側空間３２にエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この左側空間３２内の冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２９は接続ブロック２３に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口３０も接続ブロック２３に１つ設けるだけでよい。

次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。

この膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０の接続ブロック２３に設けられた１つの冷媒入口２９に流入する。

ここで、冷媒流れは、接続ブロック２３の主通路２９ａからエジェクタ１４に向かう冷媒流れと、接続ブロック２３の冷媒分岐通路１６からキャピラリチューブ１７に向かう冷媒流れとに分流する。

そして、エジェクタ１４に流入した冷媒流れはノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから分岐冷媒通路１６の第２蒸発器１８通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。

ノズル部１４ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。

そして、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５における図３の矢印ａ〜ｅの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口３０から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。

一方、冷媒分岐通路１６に流入した冷媒流れはキャピラリチューブ１７で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８における図２の矢印ｆ〜ｉの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐通路１６側の冷媒をキャピラリチューブ（絞り機構）１７ａを通して第２蒸発器１８にも供給できるので、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。

その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。

これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａに対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。

このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。

また、第２蒸発器１８側の冷媒流量をエジェクタ１４の機能に依存することなく、キャピラリチューブ（絞り機構）１７にて独立に調整でき、第１蒸発器１５への冷媒流量はエジェクタ１４の絞り特性により調整できる。このため、第１、第２蒸発器１５、１８への冷媒流量をそれぞれの熱負荷に対応して容易に調整できる。

ところで、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ１４の入力が小さくなり、エジェクタ１４の冷媒吸引能力が低下するという現象が発生する。このため、第２蒸発器１８の冷媒流量の減少が発生して、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しにくいという問題がある。

そこで、本実施形態では、エジェクタ１４の上流部で膨張弁１３通過後の冷媒を分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路１６を通して冷媒吸引口１４ｂに吸引させることにより、冷媒分岐通路１６をエジェクタ１４に対して並列的な接続関係としている。

これにより、冷媒分岐通路１６にエジェクタ１４の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機１１の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。このため、低熱負荷条件下において、エジェクタ１４の入力低下→エジェクタ１４の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第２蒸発器１８側の冷媒流量の減少度合いを小さくできる。よって、低熱負荷条件でも、第２蒸発器１８の冷却性能を確保しやすい。

ところで、本実施形態によると、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、および固定絞りをなすキャピラリチューブ１７を図２に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付け、それにより、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２９および冷媒出口３０をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。

その結果、エジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品１４、１５、１８、１７を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２９を膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口３０を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。

これと同時に、エジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂの内部に挿入する構造になっているから、蒸発器タンク内部空間をエジェクタ１４の搭載スペースとして有効利用でき、エジェクタ１４と蒸発器１５、１８との一体化ユニット２０の搭載スペースを縮小できる。

また、キャピラリチューブ１７を２つの上側タンク１５ｂ、１８ｂのうち反チューブ側半割れ部材２５の略Ｍ字状断面の中央部に形成される谷間形状部に配置しているから、デッドスペースである谷間形状部をキャピラリチューブ１７の搭載スペースとして有効利用でき、一体化ユニット２０の搭載スペースを低減できる。

そのため、エジェクタ１４、第１蒸発器１５、第２蒸発器１８、キャピラリチューブ１７をそれぞれ独立の部品として構成し、これらの部品のそれぞれを独自に車体などのシャーシ部品に固定し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合する別体構成を採用する場合と比較して、複数の蒸発器１５、１８を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０の車両への搭載性を大幅に向上できる。そして、別体構成を採用する場合と比較して、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。

さらに、本実施形態では、このような車両への搭載性およびコスト上の利点を生かしつつ、次のような冷却性能向上効果を発揮できる。すなわち、キャピラリチューブ１７の外面が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂのうち左側空間３９の外面に接触しているので、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒と、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒との熱交換が行われる。

このため、冷媒分岐通路１６を通過する冷媒が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒によって冷却されるので、第２蒸発器１８における冷媒入口・出口間の冷媒のエンタルピ差（冷却能力）を増大させることができ、第２蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

すなわち、本実施形態におけるキャピラリチューブ１７と上側タンク１５ｂは、上述の先願例における内部熱交換器（冷媒分岐通路を通過する高温の高圧冷媒と第１蒸発器下流側の低温の低圧冷媒との熱交換を行う内部熱交換器）と同等の役割を果たしている。

このため、上述の先願例のように別個に内部熱交換器を設ける場合と比較して、車両への搭載性の悪化およびコストの悪化を招くことなく、第２蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

さらに、一体化ユニット２０の採用により次のごとき冷却性能向上等の付随効果をも発揮できる。

（１）一体化ユニット２０によると、上記各種部品１４、１５、１８、１７相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

（２）特に、第２蒸発器１８では、その出口側とエジェクタ冷媒吸引口１４ｂとの間の接続配管の廃止による圧損低減分だけ第２蒸発器１８の蒸発圧力を引き下げることができるので、第２蒸発器１８の冷却性能を圧縮機動力の増加なしで効果的に向上できる。

すなわち、第２蒸発器１８のタンクのうち、冷媒流れの出口部に位置して冷媒流れを集合する空間部３２にエジェクタ１４を挿入しているから、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂを空間部３２に直接連通（開口）することにより、風下側の第２蒸発器１８で蒸発した冷媒を冷媒吸引口１４ｂに直接吸引することができる。

このため、冷媒吸引口１４ｂへの冷媒吸引通路のための配管類が不要となり、冷媒通路構成を簡素化できるとともに、吸引冷媒流の圧損を低減して第２蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

（３）エジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂの内部に挿入する構造になっているから、また、エジェクタ１４を蒸発器タンク部内の低温雰囲気に配置でき、エジェクタ１４の断熱処理（断熱材の貼り付け）を廃止できる。

しかも、第１、第２蒸発器１５、１８を一体ろう付けした後に、エジェクタ１４を蒸発器タンク１８ｂの内部に挿入するから、ろう付け時の高温によってエジェクタノズル部１４ａの熱変形による寸法精度の悪化等の不具合を回避できる。

（４）エジェクタ１４の挿入用の穴部３１をネジ止め式のプラグ５３により密封するから、プラグ５３を脱着することで、エジェクタ１４の脱着、交換も容易に行うことができる。

（５）１つの接続ブロック２３に、冷媒入口２９と冷媒出口３０を形成するとともにエジェクタ１４挿入用の穴部３１を形成するから、低コストで穴部３１を形成できる。

（６）この１つの接続ブロック２３内に溝部３５を形成して、冷媒通路２５ａ、１６を形成するから、冷媒通路形成部材の役割を１つの接続ブロック２３に兼務させることができ、低コスト化と小型化を図ることができる。

（７）より具体的には、接続ブロック２３と介在プレート２８とを組み合わせて冷媒通路２５ａ、１６を形成するから、この冷媒通路２５ａ、１６が図７に例示する「くの字状」の曲げ形状のような複雑な形状であっても、両部材２４、４４の組み合わせにて冷媒通路２５ａ、１６を容易に形成できる。

（８）接続ブロック２３の溝部３５により、冷媒入口２９をエジェクタノズル部１４ａの入口側に接続する主冷媒通路２５ａと冷媒入口２９をキャピラリチューブ１７の入口側に接続する分岐通路１６とを形成し、かつ、分岐通路１６におけるキャピラリチューブ１７の入口側への接続位置を、主冷媒通路２５ａにおけるエジェクタノズル部１４ａの入口側への接続位置よりも冷媒流れの下流側にしている。

これによると、冷媒入口２９からの冷媒流れのうち、密度が大きくて慣性力が大きい液冷媒が、エジェクタノズル部１４ａの入口側よりもキャピラリチューブ１７入口側へ流入しやすくなる。その結果、キャピラリチューブ１７による冷媒流量制御機能を良好に発揮できる。

（９）介在プレート２８に円筒部３３を形成し、この円筒部３３にエジェクタ１４を嵌合し固定するとともに、タンク１８ｂ内にエジェクタ固定板４３を配置して、このエジェクタ固定板４３の円筒部４３ａにもエジェクタ１４を嵌合し固定している。

これによると、エジェクタ１４の長手方向の２箇所を蒸発器タンク１８ｂ側に固定することができ、エジェクタ１４を安定的に固定できる。しかも、エジェクタ１４の挿入作業時に、円筒部３３、円筒部４３ａがエジェクタ挿入のガイドを行うので、細長形状をなすエジェクタ１４の挿入作業も容易に行うことができる。

ここで、介在プレート２８の円筒部３３およびエジェクタ固定板４３はエジェクタ挿入用穴部３１と同軸線上に位置するエジェクタ固定機構を構成するものであって、本実施形態では、エジェクタ固定機構をエジェクタ１４の長手方向の２箇所に構成しているが、ジェクタ固定機構をエジェクタ１４の長手方向の１箇所のみにすることも可能である。

（１０）介在プレート２８の円筒部３３に溝部３３ｂを設け、この溝部３３ｂにエジェクタ１４側の凸部（図示せず）を嵌合してエジェクタ１４の回転を防止するので、エジェクタ円周方向の組み付け位置を規定できる。これにより、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの位置を常に冷媒流路構成上の所定の好適位置に固定できる。

なお、本実施形態では、介在プレート２８の円筒部３３の溝部３３ｂとエジェクタ１４側の凸部との組み合わせにて、エジェクタ１４の円周方向の組み付け位置を規定する回転防止手段を構成しているが、介在プレート２８の円筒部３３とエジェクタ１４との嵌合部でなく、エジェクタ固定板４３の円筒部４３ａとエジェクタ１４との嵌合部に上記回転防止手段を設けるようにしてもよい。

また、介在プレート２８側およびエジェクタ固定板４３側の両方に上記回転防止手段を設けるようにしてもよい。

（１１）蒸発器タンクの長手方向側面部のうち、冷媒入口２９が配置される側面部にエジェクタ１４挿入用の穴部３１を配置するから、冷媒入口２９からの冷媒を短い通路長さにてエジェクタノズル部１４ａに導入できる。このため、冷媒入口２９からの冷媒を少ない圧損にてエジェクタノズル部１４ａに導入できる。

（１２）図２において、矢印Ｘの範囲内のチューブ２１は、エジェクタ固定板４３の左側に配置されタンク１８ｂの左側空間３２に連通する冷媒出口側通路（図３の矢印ｉの冷媒通路）を構成し、これに対し、矢印Ｙの範囲内のチューブ２１は、エジェクタ固定板４３の右側に配置されタンク１８ｂの右側空間２７の下側空間２７ｂに連通する冷媒入口側通路（図３の矢印ｇの冷媒通路）を構成している。そして、タンク１８ｂの左側空間３２に連通する矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の本数（合計通路断面積）を、タンク１８ｂの右側空間２７の下側空間２７ｂに連通する矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の本数（合計通路断面積）よりも多くしている。

これにより、左側空間３２の長手方向長さが右側空間２７の長手方向長さよりも大きくなるので、エジェクタ１４の長手方向の挿入スペースを拡大でき、エジェクタ１４の長さを増大してエジェクタ性能を向上できる。

また、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１を流れる冷媒の乾き度は矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１を流れ冷媒の乾き度よりも大きくなっており、その乾き度増加に応じて冷媒の比体積が増大するので、冷媒流れの圧損が増大する傾向となる。しかし、本実施形態では、上記のごとく、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の本数を矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の本数よりも多くしているので、矢印Ｘの冷媒出口側チューブ２１の合計通路断面積が矢印Ｙの冷媒入口側チューブ２１の合計通路断面積よりも大きくなり、冷媒流れの圧損の増大を回避できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面が第１、第２蒸発器１５、１８の上側タンク１５ｂ、１８ｂの外面に接触しているが、本第２実施形態では、図１３に示すように、キャピラリチューブ１７の外面が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの外面のみに接触している。

図１３は本実施形態における蒸発器上側タンク部の空気流れ方向の断面図であり、上記第１実施形態における図６に相当する図である。本実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面と第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの外面との間に隙間７０が形成されている。

この隙間７０の形成方法としては、例えば、キャピラリチューブ１７を上側タンク１５ｂに一体ろう付けする際にキャピラリチューブ１７の外面と第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの外面との間に図示しない隙間保持具を挟んでおき、ろう付け後に隙間保持具を取り外すことによって隙間７０を形成できる。

ところで、上記第１実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面が上側タンク１５ｂの左側空間３９の外面と接するのみならず、上側タンク１５ｂの右側空間４８の外面、上側タンク１８ｂの左側空間３２の外面、および、上側タンク１８ｂの右側空間２７の外面とも接触している。

このため、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒が上側タンク１５ｂ、１８ｂ内のうち上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる乾き度の大きい冷媒（蒸発後の冷媒）のみと熱交換するのみならず、上側タンク１５ｂの右側空間４８、上側タンク１８ｂの左側空間３２、および、上側タンク１８ｂの右側空間２７を流れる乾き度の小さい冷媒（蒸発途中の冷媒）とも熱交換する。

この結果、上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒のみと熱交換する場合と比較して各空間４８、３２、２７を流れる冷媒の乾き度が大きくなってしまうので、各空間４８、３２、２７よりも冷媒流れ下流側の冷媒流路において送風空気からの吸熱量が低下してしまい、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能が低下してしまう。

より具体的には、上側タンク１５ｂの右側空間４８および上側タンク１８ｂの左側空間３２を流れる冷媒の乾き度が大きくなると、図２の矢印ｂ、ｄの冷媒流路において送風空気からの吸熱量が低下してしまう。また、上側タンク１８ｂの右側空間２７を流れる冷媒の乾き度が大きくなると、図２の矢印ｇ、ｉ、ｂ、ｄの冷媒流路において送風空気からの吸熱量が低下してしまう。

そこで、本実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの外面のみに接触しているので、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒が上側タンク１８ｂの左側空間３２および右側空間２７を流れる乾き度の小さい冷媒と熱交換することを回避できる。このため、上記第１実施形態と比較して、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を向上できる。

なお、本実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面が上側タンク１５ｂの左側空間３９の外面および右側空間４８の外面と接し、かつ、ろう付けされているが、キャピラリチューブ１７の外面が上側タンク１５ｂの左側空間３９の外面のみとろう付けされるようにしてもよい。

この場合には、キャピラリチューブ１７の外面と上側タンク１５ｂの右側空間４８の外面との接触面積を低減できるので、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒が上側タンク１５ｂの右側空間４８を流れる乾き度の小さい冷媒と熱交換することを抑制できる。この結果、第２蒸発器１８の冷却性能をより向上できる。

（第３実施形態）
上記第２実施形態では、キャピラリチューブ１７の外面が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの外面に接触しているが、本第３実施形態では、図１４に示すように、キャピラリチューブ１７が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂ内に挿入されている。

図１４は本実施形態における蒸発器上側タンク部の空気流れ方向の断面図であり、上記第２実施形態における図１３に相当する図である。図１５は図１４におけるＣ−Ｃ断面図である。

本実施形態におけるキャピラリチューブ１７は、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂをタンク長手方向（図１５の左右方向）に貫通するように、上側タンク１５ｂ内に挿入されている。

これにより、キャピラリチューブ１７の外面が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒と直接接触するので、キャピラリチューブ１７の外面がタンク１５ｂ、１５ｃの外面と接触している場合と比較して、キャピラリチューブ１７内を流れる冷媒と、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒との間の熱抵抗を低減できる。

このため、キャピラリチューブ１７内を流れる冷媒と、第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒との熱交換を促進できるので、第２蒸発器１８の冷却性能をより向上できる。

また、キャピラリチューブ１７の外面が上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒と直接接触することにより、キャピラリチューブ１７の外面側に上側タンク１５ｂ内を流れる冷媒の圧力が作用する。したがって、キャピラリチューブ１７内外の圧力差がキャピラリチューブ１７内を流れる冷媒と上側タンク１５ｂ内を流れる冷媒との圧力差になる。

このため、キャピラリチューブ１７が上側タンク１５ｂ外部に配置されている場合、すなわち、キャピラリチューブ１７内外の圧力差がキャピラリチューブ１７内を流れる冷媒とキャピラリチューブ１７外部の空気（大気圧）との圧力差である場合と比較して、キャピラリチューブ１７内外の圧力差を低減できる。

このため、キャピラリチューブ１７が上側タンク１５ｂ外部に配置されている場合と比較して、キャピラリチューブ１７の耐圧強度を低減できるので、本実施形態では、上記第２実施形態と比較して、キャピラリチューブ１７の板厚を薄肉化している。

このように、キャピラリチューブ１７の板厚を薄肉化することにより、キャピラリチューブ１７内を流れる冷媒と上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒を流れる冷媒との間の熱抵抗をより低減できる。

この結果、キャピラリチューブ１７内を流れる冷媒と上側タンク１５ｂの左側空間３９を流れる冷媒との熱交換をより促進できるので、第２蒸発器１８の冷却性能を一層向上できる。

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、キャピラリチューブ１７が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂをタンク長手方向に貫通するよう上側タンク１５ｂ内に挿入されているが、本第４実施形態では、図１６に示すように、キャピラリチューブ１７が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂのうち左側空間３９のみに挿入されている。

図１６は本実施形態における蒸発器上側タンク部の断面図であり、上記第３実施形態における図１５に相当する図である。

本実施形態では、キャピラリチューブ１７のうち出口側端部（図１６の左端部）から長手方向中間部までの部位が上側タンク１５ｂの左側空間３９に挿入され、キャピラリチューブ１７の長手方向中間部が上側タンク１５ｂの外部に突出している。

より具体的には、上側タンク１５ｂの左側空間３９部分の短手方向側面部（図１６の上端部）に貫通穴７１を形成し、キャピラリチューブ１７の長手方向中間部をこの貫通穴７１から空気流れ上流側（図１６の上方側）に向けて上側タンク１５ｂの外部に突出させている。

そして、キャピラリチューブ１７の中間部から出口側端部（図１６の右端部）までの部位が上側タンク１５ｂの外部にて上側タンク１５ｂの外面に沿って延びている。本例では、キャピラリチューブ１７の中間部から出口側端部までの部位は上側タンク１５ｂの外面に接触している。

このように、本実施形態では、キャピラリチューブ１７が第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂのうち左側空間３９のみに挿入されているので、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒が上側タンク１５ｂの右側空間４８を流れる乾き度の小さい冷媒と熱交換することを抑制できる。この結果、上記第３実施形態と比較して、第２蒸発器１８の冷却性能をより向上できる。

なお、本実施形態では、上側タンク１５ｂの左側空間３９部分の短手方向側面部（図１６の上端部）に貫通穴７１を形成し、キャピラリチューブ１７の長手方向中間部をこの貫通穴７１から空気流れ上流側（図１６の上方側）に向けて上側タンク１５ｂの外部に突出させているが、上側タンク１５ｂの貫通穴７１を上側タンク１５ｂの上面部（図１６の紙面手前側の面）に形成し、キャピラリチューブ１７の長手方向中間部を貫通穴７１から上方側（図１６の紙面手前側）に向けて上側タンク１５ｂの外部に突出させてもよい。

また、本実施形態では、キャピラリチューブ１７の中間部から出口側端部までの部位が上側タンク１５ｂの外面に接触しているが、当該部位を上側タンク１５ｂの外面と所定寸法の隙間を介して離間させてもよい。

この場合には、当該部位を上側タンク１５ｂの外面と接触させる場合と比較して、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒が上側タンク１５ｂの右側空間４８を流れる乾き度の小さい冷媒と熱交換することをより抑制できるので、第２蒸発器１８の冷却性能をより向上できる。

（第５実施形態）
上記各実施形態では、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口側と圧縮機１１の吸入側ろの間に第１蒸発器１５を接続し、送風空気を第１、第２蒸発器１５、１８で冷却するようになっているが、本第５実施形態では、図１７に示すように、第１第１蒸発器１５を廃止し、送風空気を第２蒸発器１８のみで冷却するようになっている。

図１７は本実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。本実施形態では、第２蒸発器１８とキャピラリチューブ１７のみを一体化し、エジェクタ１４を別体として構成している。すなわち、本実施形態では、上記各実施形態のような一体化ユニット２０を構成していない。

キャピラリチューブ１７の外面は第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂのうち左側空間（冷媒流れの出口部に位置する空間部）３２の外面に接触している。これにより、キャピラリチューブ１７内を流れる中間圧冷媒と、第２蒸発器１８の上側タンク１８ｂの左側空間３２を流れる冷媒との熱交換が行われる。

このため、冷媒分岐通路１６を通過する冷媒が上側タンク１８ｂの左側空間３２を流れる冷媒によって冷却されるので、第２蒸発器１８における冷媒入口・出口間の冷媒のエンタルピ差（冷却能力）を増大させることができ、第２蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

すなわち、本実施形態におけるキャピラリチューブ１７と上側タンク１８ｂは、冷媒分岐通路１６を通過する高温の高圧冷媒と第２蒸発器１８下流側の低温の低圧冷媒との熱交換を行う内部熱交換器の役割を果たしている。

このため、別個に内部熱交換器を設ける場合と比較して、車両への搭載性の悪化およびコストの悪化を招くことなく、第２蒸発器１８の冷却性能を向上できる。

（他の実施形態）
なお、上記第１〜第４実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８およびキャピラリチューブ１７を１つの一体化ユニット２０として組み付けているが、必ずしもこれらを一体化ユニット２０として組み付ける必要はなく、第１蒸発器１５とキャピラリチューブ１７のみを一体化し、エジェクタ１４、第２蒸発器１８を別体として構成してもよい。

また、上記第１〜第４実施形態では、キャピラリチューブ１７を第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂ等に一体ろう付けして固定しているが、必ずしも一体ろう付けする必要はなく、ねじ等の機械的結合手段によってキャピラリチューブ１７を第１蒸発器１５の上側タンク１５ｂ等に固定してもよい。

なお、一体ろう付けして固定する場合には、シールを要する部位がろう付けによりシール接合されるのであるが、機械的結合手段によって固定する場合には、シールを要する部位にシール材を介在させることによってシール性を確保する必要がある。

また、上記各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。

本発明の第１実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。 第１実施形態による一体化ユニットの概略構成を示す分解斜視図である。 第１実施形態による一体化ユニットの冷媒通路構成を示す概略斜視図である。 第１実施形態による蒸発器タンク部の接続ブロック側の縦断面図である。 第１実施形態による蒸発器タンク部のうち接続ブロックと反対側の縦断面図である。 図５におけるＢ−Ｂ断面図である。 第１実施形態による一体化ユニットの接続ブロックと介在プレートの概略斜視図である。 図７の接続ブロックのＣ矢視図である。 第１実施形態による一体化ユニットのエジェクタ固定板の斜視図である。 第１実施形態による一体化ユニットのスペーサの斜視図である。 第１実施形態による一体化ユニットの仕切り板の斜視図である。 第１実施形態による一体化ユニットの冷媒貯留板の斜視図である。 第２実施形態による蒸発器上側タンク部の空気流れ方向の断面図である。 第３実施形態による蒸発器上側タンク部の空気流れ方向の断面図である。 図１４におけるＣ−Ｃ断面図である。 第４実施形態による蒸発器上側タンク部の断面図である。 本発明の第５実施形態による車両用エジェクタ式冷凍サイクルの冷媒回路図である。

符号の説明

１４…エジェクタ、１５…第１蒸発器、１５ｂ…上側タンク（タンク）、
１６…分岐通路、１７…キャピラリチューブ（絞り機構）、１８…第２蒸発器、
２１…チューブ、３９…左側タンク空間（空間部）。

Claims (5)

1. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および前記噴出冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器（１５）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を前記エジェクタ（１４）の入口側で分岐して前記冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
   前記分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
   前記分岐通路（１６）において、前記キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１８）とを備え、
   前記第１蒸発器（１５）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１５ｂ）とを有し、
   前記キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、前記タンク（１５ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３９）を流れる冷媒とが熱交換するように、前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１５ｂ）の外部に配置されており、
   前記キャピラリチューブ（１７）の外面が前記タンク（１５ｂ）のうち前記空間部（３９）の外面と接触していることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および前記噴出冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器（１５）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を前記エジェクタ（１４）の入口側で分岐して前記冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
   前記分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
   前記分岐通路（１６）において、前記キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１８）とを備え、
   前記第１蒸発器（１５）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１５ｂ）とを有し、
   前記キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、前記タンク（１５ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３９）を流れる冷媒とが熱交換するように、前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１５ｂ）のうち前記空間部（３９）の内部に配置されており、
   前記キャピラリチューブ（１７）の外面が前記空間部（３９）を流れる冷媒と直接接触していることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および前記噴出冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第１蒸発器（１５）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を前記エジェクタ（１４）の入口側で分岐して前記冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
   前記分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
   前記分岐通路（１６）において、前記キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する第２蒸発器（１８）とを備え、
   前記第１蒸発器（１５）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１５ｂ）とを有し、
   前記キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、前記タンク（１５ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３９）を流れる冷媒とが熱交換するように、前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１５ｂ）に配置されており、
   前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１５ｂ）と一体ろう付けされていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および前記噴出冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を前記エジェクタ（１４）の入口側で分岐して前記冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
   前記分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
   前記分岐通路（１６）において、前記キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する蒸発器（１８）とを備え、
   前記蒸発器（１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１８ｂ）とを有し、
   前記キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、前記タンク（１８ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３２）を流れる冷媒とが熱交換するように、前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１８ｂ）の外部に配置されており、
   前記キャピラリチューブ（１７）の外面が前記タンク（１８ｂ）のうち前記空間部（３２）の外面と接触していることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器（１３）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４ａ）、前記ノズル部（１４ａ）から噴射する噴出冷媒流により冷媒が内部に吸引される冷媒吸引口（１４ｂ）、および前記噴出冷媒流と前記冷媒吸引口（１４ｂ）からの吸引冷媒とを混合した冷媒流の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する昇圧部（１４ｄ）を有するエジェクタ（１４）と、
   前記放熱器（１３）出口側の冷媒を前記エジェクタ（１４）の入口側で分岐して前記冷媒吸引口（１４ｂ）に導く分岐通路（１６）と、
   前記分岐通路（１６）に配置され、前記放熱器（１３）出口側の冷媒を減圧する絞り機構をなすキャピラリチューブ（１７）と、
   前記分岐通路（１６）において、前記キャピラリチューブ（１７）の出口側に配置され、冷媒を蒸発させて冷却能力を発揮する蒸発器（１８）とを備え、
   前記蒸発器（１８）は、前記冷媒が流れる複数本のチューブ（２１）と、前記複数本のチューブ（２１）に対する冷媒流れの集合を行うタンク（１８ｂ）とを有し、
   前記キャピラリチューブ（１７）内を流れる冷媒と、前記タンク（１８ｂ）のうち冷媒流れの出口部に位置する空間部（３２）を流れる冷媒とが熱交換するように、前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１８ｂ）に配置されており、
   前記キャピラリチューブ（１７）が前記タンク（１８ｂ）と一体ろう付けされていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。

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