WO2002061192A1

WO2002061192A1 - Non-woven fabrics of wind-shrink fiber and laminates thereof

Info

Publication number: WO2002061192A1
Application number: PCT/JP2002/000585
Authority: WO
Inventors: Masahiro Kishine; Kunihiko Takesue; Hisashi Morimoto
Original assignee: Mitsui Chemicals, Inc.
Priority date: 2001-01-29
Filing date: 2002-01-28
Publication date: 2002-08-08
Also published as: CN1489655A; KR100701553B1; EP1369518A4; BR0207071A; EP1369518B1; TWI238208B; AU2002226738B9; KR20030071869A; US20070021022A1; MXPA03006656A; AU2002226738B2; US20040067709A1; DK1369518T3; BR0207071B1; EP1369518A1; JP4009196B2; JPWO2002061192A1

Description

明細書捲縮繊維不織布及びその積層体技術分野

本発明は、捲縮複合繊維からなる不織布に関する。さらに詳しくは、嵩高性と柔軟性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れた捲縮複合繊維からなる不織布及びそれを用いた不織布積層体に関する。背景技術

近年、不織布は通気性、柔軟性等に優れているところから各種用途に用いられ、またその使用分野も拡大されている。そのため不織布には、その用途に応じた各種の特性が求められるとともに、特性の向上が要求されている。

例えば、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料、湿布材の基布等に用いられる不織布は、耐水性があり透湿性に優れることが要求される。また使用される箇所によっては加えて伸長性にも優れることが要求される。

より具体的に述べると、紙おむつ等の衛生材料は、体液を吸収して保持する吸収材を、吸収性物品内側のトップシートと、外側のバックシートとで包み、内包する構造を有する。トップシ一トは、肌と接触し、排出される体液を透過させて内部の吸収材に吸収させるとともに吸収材から体液を逆戻りさせない機能が求められる。一方、バックシートは内部の吸収材に吸収された体液を外部に漏らさない耐水性とともに、内側に生じる湿気によるムレを防止し、吸収性物品の内部の湿気を透過させて外部に散逸させるために適度な透湿性を有することが求められる。さらに、このバックシートは衛生材料の外表面を構成するため、風合いに優れ、良好な触感を有することが求められる。不織布の風合いや触感を改善するためには、不織布を嵩高にすることが有効であり、その方法の一つとして、不織布を構成する繊維に捲縮を起こさせる方法がある。捲縮した繊維からなる不織布はまた、伸長性にも優れている。例えば特開平 9 ― 7 8 4 3 6号公報には、メルトフ口一レート（M F R) が 5〜 2 0 g / 1 0分のポリエチレン樹脂 Aと、 MF Rが樹脂 Aより 1 0〜 2 0 g/ 1 0分程度大きなポリオレフィン樹脂 Bとからなり、重量比（A/B ) を 1 0/ 9 0〜 2 0/ 8 0 とする偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維からなる伸長性の不織布が開示されている , また、特開平 1 1— 3 2 3 7 1 5号公報には、メルトフローレート（ASTM D1238, 230°C、荷重 2.16kg； M F R A ) が 0. 5〜 1 0 O gZ l 0分のプロピレン系重合体（A) からなる芯部と、メルトフ口一レート（ASTMD1238, 230°C、荷重 2.16kg； M F R B ) が、 M F R AZMF R B ^ l . 2または MF R AZ M F R B≤ 0. 8の関係を満足するプロピレン系重合体（B) からなる鞘部とから構成される偏芯芯鞘型複合長繊維のスパンボンド不織布が開示されており、柔軟性、嵩高性、体液吸収性に優れる吸収性物品用トップシートに用いられることが記載されている。

これら提案における不織布は、 MF R、すなわち溶融粘度の異なる重合体を複合溶融紡糸して製造されるので、惜しむらくは、紡糸ノズルから吐出されるフィラメントが斜行しゃすく、紡糸安定性に欠けるという問題を有している。

一方、特開平 6— 6 5 8 4 9号公報には、第 1および第 2の重合体成分からなる多成分繊維を溶融紡糸する段階と、これを伸長する段階と、潜在的クリンブを有するよう冷却する段階と、潜在的クリンプを活性化させる段階と、不織布ウェブに形成する段階に従って不織布を製造する方法が開示されている。この方法では、紡糸の途中で潜在的クリンプを活性化させるための加熱処理が必要となる。また前記第 1及び第 2の重合体成分として融点の異なるものを使用することの開示はあるが、具体的には高融点の第 1の重合体成分としてのポリプロピレンと、低融点の第 2の重合体成分としてのポリエチレンとの異種重合体の組み合わせ使用を開示しているのみであり、この組み合わせにおいては多成分繊維の表面の少なくとも一部が低融点成分であるポリエチレンで構成されているため、紡糸安定性、不織布の耐毛羽立ち性等に欠けるきらいがある。

さらに特開平 9 — 2 4 1 9 6 1号には、不 ϋ布を構成する繊維が糸状長手方向に沿って熱収縮性の異なる成分が並列型に配された並列複合型繊維又は芯成分が偏芯された偏芯芯鞘型繊維である面ファスナー用不織布が開示されている。この提案では、一旦、潜在捲縮性長繊維の不織布ウェブを製造し、次いで長繊維を構成する重合体成分中、最も融点の低い成分の融点より低い温度で弛緩熱処理して潜在捲縮を顕在化させて目的とする不織布を得るものである。この場合も高速かつ大量に捲縮複合繊維からなる不織布を製造するには、前記熱処理のために特別の装置が必要となる。

本発明では、嵩高性と柔軟性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れ、しかも通常の溶融紡糸により製造可能な捲縮複合繊維からなる不織布、及びそれを用いて、さらに耐水性や表面滑らかさを付与した不織布積層体を提供することを目的とする。発明の開示

本発明によれば、第 1 のプロピレン系重合体成分と第 2のプロビレン系重合体成分とからなる捲縮複合繊維の不織布であつて、第 1 および第 2のプロピレン系重合体成分は、該捲縮複合繊維の断面内で実質的に別々のゾーンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第 2 のプロピレン系重合体成分が、該捲縮複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも 1部を形成し、示差走査熱量計（ D S C ) で測定される第 1のプロピレン系重合体の融点が、第 2のプロピレン系重合体の融点よりも 2 0 °C以上高く、第 1 のプロピレン系重合体/第 2のプロピレン系重合体（重量比）で表される成分比が 5 0 / 5 0 〜 5 Z9 5であることを特徴とする不織布が提供される。

上記第 1 のプロピレン系重合体成分と第 2 のプロピレン系重合体成分の A S T M D 1 2 3 8 に準拠して測定されるメルトフロレート（ M F R : 測定温度 2 3 0 °C、荷重 2 . 1 6 k g ) の比（第 2成分第 1成分）は、 0 . 8 〜 1 . 2の範囲にあることが好ましい。

さらに不織布を構成する前記捲縮複合繊維が、該繊維を D S Cによりファーストランで測定される融点ピークを 2つ以上持ち、最も低融点のピークの面積が、他の各高融点ピークの面積以上であることが好ましい。

本発明において、前記プロピレン重合体が、エチレン単位成分の含量 0〜 1 0モル％、 M F R 2 0 〜 2 0 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体またはプロピレン · エチレンランダム共重合体である態様は、本発明の好ましい態様である。

また、本発明において、前記捲縮複合繊維が、第 1のプロピレン系重合体成分からなる芯部と、第 2のプロピレン系重合体成分からなる鞘部とからなる偏芯の芯鞘型複合繊維である態様は、本発明の好ましい態様である。

また、本発明において、前記捲縮複合繊維が、第 1のプロピレン系重合体成分と、第 2 のプロピレン系重合体成分とからなるサイドバイサイド型複合繊維である態様は、本発明の好ましい態様である。

本発明においては、前記捲縮複合繊維の不織布が、エンボス加工により熱融着されてなることが好ましい。

また、前記エンボス加工は、エンボス面積率 5 〜 2 0 %、非エンボス単位面積 0 . 5 m m ²以上の条件で行われることが好ましい。

さらに、前記捲縮複合繊維の不織布が、スパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることが望ましい。

本発明によれば、少なくとも 2層以上の層構成を有する積層体であって、そのうちの少なくとも 1層が前記捲縮複合繊維の不織布である不織布積層体が提供される。

本発明において、前記不織布積層体が、前記捲縮複合繊維の不織布であって、該複合繊維の捲縮度合が異なる不織布が、複数積層されてなるものである態様は、本発明の好ましい態様である。

本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の 1層が、メルトプロ一法により製造されたメルトプロ一不織布層である態様は、本発明の好ましい態様である。本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の 1層が、スパンボンド法により製造された極細繊維からなるスパンボンド不織布層である態様は、本発明の好ましい態様である。

本発明においてはまた、前記不織布積層体が、積層体を構成する少なくとも他の 1層が通気性フィルム層である態様は、本発明の好ましい態様である。

本発明によれば、前記捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた紙おむつが提供される。

また、本発明によれば、前記捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた生理用ナプキンが提供される。図面の簡単な説明

図 1 は、後述の実施例 1 〜 6、比較例 1 〜 5で用いたェンボスパターンを示す部分図である。

図 2は、後述の実施例 7で用いたエンボスパターンを示す部分図である。

図 3は、後述の実施例 8で用いたエンボスパターンを示す部分図である。

図 4は後述の実施例 2で得られた捲縮複合繊維を、 D S Cによりファーストランで測定した融点測定力一プである。

図 5は、後述の実施例 4で得られた捲縮複合繊維を、 D S C によりファーストランで測定した融点測定カープである。

図 6は、後述の比較例 4で得られた捲縮複合繊維を、 D S C によりファーストランで測定された融点測定カーブである。発明を実施するための最良の形態以下、本発明に係る捲縮複合繊維（以下、単に複合繊維ということがある）の不織布及びそれを用いた不織布積層体について詳細に説明する。

本発明に用いる捲縮複合繊維は、第 1 のプロピレン系重合体成分と、第 2のプロピレン系重合体成分とからなる。第 1 および第 2のプロピレン系重合体成分は、該複合繊維の断面内で実質的に別々のゾーンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第 2のプロピレン系重合体成分が、該複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも 1部、好ましくは周縁表面の少なくとも 5 0 %以上を形成している。

このような複合繊維として、具体的には、芯鞘型複合繊維、サイドバイサイド型複合繊維、サンドィツチ型複合繊維などを挙げることができる。これらのなかでは、第 1のプロピレン系重合体を芯部とし、第 2のプロビレン系重合体を鞘部とする芯鞘型、好ましくは、繊維断面内で、芯部と鞘部の中心をずらした偏芯の芯鞘型複合繊維、または第 1のプロピレン系重合体部分と第 2のプロピレン系重合体部分からなるサイドバイサイド型複合繊維が好適な態様として挙げられる。ここで、偏芯の芯鞘型複合繊維には、芯部と鞘部の芯がずれてかつ芯部が鞘部に包まれる偏心型と、偏心した芯部が鞘部に包まれていない並列型の形態を包含する。

そして、示差走査熱量計（ D S C ) で測定される第 1 のプロピレン系重合体の融点が、第 2のプロピレン系重合体の融点よりも 2 0 °C以上、好ましくは 2 0〜 6 0 °C高く、かつ、第 1のプロピレン系重合体/第 2のプロピレン系重合体（重量比）で表される成分比が 5 0 / 5 0〜 5 / 9 5、好ましくは 4 0Z6 0〜 1 0 / 9 0、さらに好ましくは 3 0 / 7 0〜： L 0 / 9 0であることが重要な要件である。さらに両プロピレン系重合体成分の A S T M D 1 2 3 8 に準拠して測定されるメルトフロレ — ト（M F R ；測定温度 2 3 0 °C、荷重 2 . 1 6 k g ) の比（第 2成分/第 1成分）が好ましくは 0 . 8〜： I . 2、さらに好ましくは 0 . 9 〜 1 . 1 の範囲にある。

本発明において、複合繊維断面における第 1のプロピレン系重合体成分と第 2のプロピレン系重合体成分の面積比は、通常、重量比とほぽ等しい。

このような条件を満たすことによって、複合繊維は捲縮状態となり、この繊維で構成される不織布は、嵩高性に優れる。好ましい捲縮数は、 J I S L 1 0 1 5 に従う測定で 1 0個/ 2 5 m m以上であり、さらに好ましい捲縮数は 2 0個 / 2 5 m m 以上である。

また、両成分の M F Rの違いが少ないので、紡糸性が良い。本発明において好ましい紡糸性とは、溶融重合体を紡糸ノズルから紡出する際、紡糸されたフィラメントが融着を起こさず、糸切れを生じず、安定に紡糸できる性質をいう。

本発明における D S Cによる融点測定は、パーキンエルマ一社製の装置を用い、試料を測定用のパンにセットし、一旦 3 0 °C から 2 0 0 °Cまで、 1 0 °C /分の昇温速度で昇温し、 2 0 0 °C で 1 0分間保持した後、 3 0 °Cまで 1 0 °C /分で降温し、再度 3 0 °Cから 2 0 0 °Cまで 1 0 °C /分の昇温速度で昇温しながら測定した（セカンドランによる測定）。

また、複合繊維の D S Cによる融点測定では、同じ装置を用い、試料を測定用のパンにセヅトし、 3 0 °Cから 2 0 0 °Cまで、 1 0 °C /分の昇温速度で昇温しながらファーストランにより測定した。この測定方法では、融点が吸熱カーブ上のピークとして得られ、融点の値とともに、融点ピークの面積を求めることができる。本発明においては、後者のファーストランによる測定方法で求められる前記複合繊維の融点ピークは 2 つ以上存在し、最も低融点ピークの面積が、他の各高融点ビークの面積以上であることが好ましい。 2 つの融点ピークが重なり合つているときは、当該最高強度のピークの形状から、他のピークの影響を排したピークを推定して面積を求め、他のピークの面積と比較することができる。

本発明の複合繊維を構成する第 1及び第 2 のプロピレン系重合体としては、プロピレンの単独重合体、またはプロピレンを主な構造単位成分とし、これとエチレン、 1 —ブテン、 1 —ぺンテン、 1 —へキセン、 1 ーォクテン、 4 —メチノレ一 1 —ペンテン等の炭素数 2 ないし 2 0、好ましくは 2 ないし 8の一才レフインの 1 種または 2種以上との共重合体を挙げることができる。これらの中でも、エチレン単位成分の含量 0 〜 1 0モル％、 M F Rが 2 0 〜 2 0 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体またはプロピレン · エチレンランダム共重合体が好ましい。

特に、優れた嵩高性とともに良好な柔軟性を有する複合繊維からなる不織布が得られる点で、第 1 のプロピレン系重合体としてプロピレン単独重合体、第 2 のプロピレン系重合体としてプロピレンと少量のエチレンとのランダム共重合体であって、エチレン単位成分の含量が 1 0 モル％以下、より好ましくは 2 〜 1 0モル％であるものが好ましい。なお、エチレン単位成分の含量は、 13 C— N M Rスペクトルにより定法により求められ第 1 のプロピレン系重合体の融点は 1 2 0〜 1 7 5 °C範囲内であることが好ましく、第 2のプロピレン系重合体の融点は 1 1 0 〜 1 5 5 °Cの範囲内であることが好ましい。そして、両成分の融点差は、前述のように 2 0 °C以上、好ましくは 2 0 〜 6 0 °Cの範囲である。

上記のようなプロピレン系重合体は、高立体規則性重合触媒を使用して製造することができる。

上記の捲縮複合繊維からなる不織布は、特別な装置を用いることなく通常の複合溶融紡糸法で得られるが、中でも、生産性に優れるスパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることが好ましい。

スパンボンド不織布の製造は、複合繊維の一方のゾーンを形成する第 1のプロピレン系重合体と、他方のゾーンを形成する第 2のプロピレン系重合体とを、それぞれ別個に押出機等で溶融し、各溶融物を所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複合紡糸ノズルを有する紡糸口金から吐出させて、複合長繊維を紡出させる。紡出された長繊維を、冷却用エアにより冷却し、さらに延伸用エアにより張力を加えて所定の繊度とし、そのまま捕集ベルト上に捕集して所定の厚さに堆積させた後、交絡処理として、二一ドルパンチ、ウォー夕一ジェット、超音波等の手段を用いる方法、あるいは熱エンボスロールを用いるエンボス加工またはホットエア一スルーにより熱融着する方法に従って行うことができる。

本発明においては、不織布がエンボス加工により熱融着されてなることが好ましい。エンボス加工は、エンボス面積率が 5 〜 2 0 %、より好ましくは 5〜 1 0 %、非エンボス単位面積が 0 . 5 m m ²以上、より好ましくは 4 〜 4 0 m m ²の条件で行われることが好ましい。ここで、非エンボス単位面積とは、四方をエンボス部で囲まれた最小単位の非エンボス部において、エンボスに内接する四角形の最大面積を言う。この範囲の条件でエンボス加工すると、必要な不織布強度を維持したまま、さらに嵩高な不織布とすることが出来る。エンボス面積率及び非エンボス単位面積を変化させるには、エンボスパターンを変えることによって行うことができる。

不織布の繊度及び目付は、用途に応じて適宜選ばれるが、通常、繊度は 0 . 5〜 5 . 0デニ一ル、とくに 0 . 5〜 3 . 0デニール、目付は 3 〜； L 0 0 g/ m ²、とくに 7〜 3 0 g/ m ² の範囲とするのが好ましい。

本発明の複合繊維には、プロピレン系重合体以外に、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて他の成分を含有していてもよい。他の成分としては、例えば、公知の耐熱安定剤、耐候安定剤、各種安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチプロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ヮックス等が挙げられる。

安定剤としては、例えば、 2,6-ジ -t-ブチル -4-メチルフエノール（ B H T ) 等の老化防止剤；テトラキス [メチレン- 3- (3,5- ジ -t-ブチル -4-ヒドロキシフエニル）プロビオネ一ト ]メタン、 ? - ( 3， 5-ジ -t-ブチル -4-ヒドロキシフェニル）プロピオン酸ァルキルエステル、 2,2， -ォキザミドビス [ェチル -3- (3,5-ジ -t - プチル- 4-ヒドロキシフエニル）プロビオネ一ト等のフエノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、 1,2-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ぺン夕エリスリトールモノステアレート、ペン夕エリスリトールジステアレート、ペン夕エリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。

滑剤としては、例えば、ォレイン酸アミド、エル力酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。

また、シリカ、ケィ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシゥム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシゥム、タルク、クレー、マイ力、アスベスト、ケィ酸カルシゥム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラフアイト、アルミニゥム粉、硫化モリプデン等の充填剤を含有していてもよい。

プロピレン系重合体と、上記の必要に応じて用いられる他の任意成分とは、公知の方法を利用して混合することができる。

上記のようにして得られる捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性にに優れるとともに、繊維の表面の少なくとも一部を構成する第 2の成分にポリエチレンを用いていないので, 紡糸性に優れるとともに、耐毛羽立ち性が良好となる。そのため、生産性に優れ、特に、エンボス加工時に毛羽の発生が押さえられ、高速処理が可能となる。

また、本発明に係る不織布積層体は、少なくとも 2層以上の層構成からなり、そのうちの少なくとも 1層が前記捲縮複合繊維の不織布からなるものである。すなわち積層体を構成する層が全て本発明の前記捲縮複合繊維不織布のみで構成されていてもよく、また 1層又は 2層以上の本発明の捲縮複合繊維不織布と 1層又は 2層以上の他の層から構成されていてもよい。かかる積層体は、前記不織布の交絡処理前においてィンラインで積層させる方法、あるいは交絡処理後においてオフラインで積層させる方法によって製造することができる。

インラインで積層させる場合は、積層させる他の層としては不織布層が好ましく、スパンボンド不織布、メルトプロ一不織布、力一ディングによる不織布からなる層が例示される。これらは、交絡処理前における前記の捲縮複合繊維からなる不織布に重ねられ、前述のエンボス加工条件で、熱融着され積層一体化されることが好ましい。従ってインラインで積層される不織布の材料としては、前記捲縮複合繊維からなる不織布と熱融着可能なものであれば、各種の重合体を用いることができる。勿 m ' 同様な方法で捲縮度合の異なる前記の捲縮複合繊維からなる不織布を積層させることも可能である。

本発明の不織布積層体における上記他の層としての不織布材料に使用できる上記重合体としては、ポリオレフイン、ポリエステル、ポリアミド、ポリウレタンなどを例示することができる。

上記不織布材料に使用可能なポリオレフインとしては、具体的にはポリプロピレン、ポリエチレン、これらの混合物などの繊維が好ましく、' 紡糸性、耐熱性、前記捲縮複合繊維からなる不織布と熱融着性の点から、とくにポリプロピレンの繊維を使用することが好ましい。

ポリプロピレンとして具体的には、前記捲縮複合繊維を構成する第 1のプロピレン系重合体あるいは第 2のプロピレン系重合体と同様のものを使用することができる。とくにメルトプロ —不織布を使用する場合には、メルトフローレートが 3 0〜 3 0 0 0 g/ 1 0分、とくに 4 0 0〜 1 5 0 0 g/ 1 0分程度のものを使用するのが好ましく、また重量平均分子量と数平均分子量の比 Mw/Mnが 2〜 6の範囲のものを使用することが好ましい。

また上記積層体の他の層としての不織布材料として使用可能なポリエチレンとしては、エチレンの単独重合体（製法は低圧法、高圧法のいずれであっても良い）及びエチレンと他の - ォレフィンの共重合体を挙げることができる。該共重合体における他のひ -ォレフィンとしては、プロピレン、 1 —ブテン、 1—ペンテン、 1 —へキセン、 1 —ォクテン、 1 —デセン、 3 ーメチルー 1 —ブテン、 3 —メチル一 1 —ペンテン、 3—ェチル一 1—ペンテン、 4—メチル一 1—ペンテン、 4—メチル一 1 —へキセンなどの炭素原子数が 2〜 2 0の《—ォレフィンを挙げることができる。このような他のひ一ォレフィンは、 1種単独でまたは 2種以上組合わせて共重合させてもよい。

上記ポリエチレンとしては、密度が 8 8 0〜 9 7 0 k g/m ³、とくに 9 1 0〜 9 6 5 k g/m³ の範囲にあることが好ましく、またメルトプロ不織布の場合には、 1 9 0 °C、 2 1 6 0 g荷重におけるメルトフ口一レートが 1 0〜 4 0 0 / 1 0分、とくに 1 5〜 2 5 0 / 1 0分の範囲にあることが好ましい。さらに重量平均分子量と数平均分子量の比 Mw/Mnが 1 . 5 〜 4の範囲のものを使用することが好ましい。

上記積層体の他の層として使用可能なポリエステル不織布材料としては、強度、剛性等が優れた芳香族ポリエステルや生分解性の脂肪族ポリエステルを例示することができる。芳香族ポリエステルとして、具体的にはポリエチレンテレフタレ一ト、ポリトリメチレンテレフタレ一ト、ポリテトラメチレンテレフ夕レートなどを挙げることができる。また脂肪族ポリエステルとしては、マロン酸、こはく酸、グルタル酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン酸、りんご酸、酒石酸、クェン酸などの多価カルボン酸などとエチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、へキサンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパンなどの多価アルコールとの重縮合物、ラクチドゃカプロラクトンなどの開環重合物、乳酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸などのヒドロキシ酸の重縮合物などを例示することができる。

本発明の不織布積層体をオフラインで製造する場合は、積層する他の層は特に限定されず、編布、織布、不織布、フィルムなどからなる層を用いることができる。これら他の層の材料としては、下記の積層方法で積層可能なものであれば、特に限定されない。積層方法としては、エンボス加工、超音波融着などの熱融着法のほか、二一ドルパンチ、ゥォ一夕一ジェットなどの機械的交絡法、ホットメルト接着剤などを用いた接着剤による方法、フィルムなどの場合には押出ラミネーシヨン等が採用される。

本発明の不織布積層体の好ましい態様としては、前記本発明の捲縮複合繊維からなる不織布（スパンボンド不織布が好ましい。）に、メルトブロー不織布を積層させたものである。これにより、嵩高性とともに耐水性をも併せ持つ不織布積層体を得ることができる。この場合の積層体の構成例としては、スパンボンド不織布（捲縮複合繊維） /メルトブロー不織布の 2層のものや、スパンボンド不織布（捲縮複合繊維） /メルトブロー不織布/スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）の 3層のものなどが挙げられる。積層させる各層不織布の目付は 2 〜 2 5 g / m ²の範囲にあることが好ましい。上記メルトブロー不織布としては、構成する繊維の繊維径が l 〜 5 z mのものが好ましい。また、本発明の不織布積層体の好ましい態様としては、前記本発明の捲縮複合繊維からなる不織布（スパンボンド不織布が好ましい。）に、スパンボンド法で製造した極細繊維（繊度は 0 . 8〜 2 . 5デニ一ルのものが好ましく、 0 . 8〜： 1 . 5デニールのものがさらに好ましい。）からなるスパンボンド不織布を表面層として積層させたものである。これにより、嵩高性とともに表面の滑らかさに優れ、耐水性をも向上させた不織布積層体を得ることができる。この場合の積層体の構成例としては、スパンボンド不織布（極細繊維）スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）の 2層のものや、スパンボンド不織布（極細繊維） /スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）ノスパンボンド不織布 (極細繊維）、スパンボンド不織布（極細繊維）スパンボンド不織布（捲縮複合繊維）メルトブロー不織布などの 3層のもの、スパンボンド不織布（極細繊維）ノスパンボンド不織布 (捲縮複合繊維） Zメルトプロー不織布ノスパンボンド不織布 (極細繊維）やスパンボンド不織布（極細繊維） /スパンボンド不織布（捲縮複合繊維） Zメルトプロ一不織布/スパンボンド不織布（捲縮複合繊維） /スパンボンド不織布（極細繊維）などの 4層ないし 5層のものが挙げられる。積層される各層不織布の目付は 2 〜 2 5 g / m ²の範囲にあることが好ましい。上記極細繊維スパンボンド不織布は、スパンボンド法の製造条件を制御することにより得られる。

本発明の不織布積層体の好ましい態様としてはまた、前記捲縮複合繊維からなる不織布に、通気性フィルム層を積層したものである。通気性フィルムとしては、透湿性を有する熱可塑性エラストマ一、例えばポリウレタン系エラストマ一、ポリエステル系エラストマ一、ポリアミド系エラストマ一などからなるフィルムがあげられる。また、充填剤などを加えた樹脂組成物からなるフィルムに延伸処理などを行って多孔化されたポリオレフィン系多孔フィルムも用いることができる。このような通気性フィルムとしては、例えば坪量が 2〜 4 0 g Zm ²程度のものを使用するのが好ましい。このような不織布積層体は、きわめて高い耐水性とともに、通気性（透湿性）、嵩高性等を兼ね備えたクロスライクな複合素材として得ることができる。

本発明の捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性、加えて伸長性に優れるとともに紡糸性、耐毛羽立ち性に優れ、しかも通常の溶融紡糸により製造可能であり、また、それを用いた不織布積層体は、積層する不織布によって各種の特性、たとえば耐水性、表面滑らかさ、水の流れ特性の制御性等が付与されるので、紙おむつ、生理用ナプキンのサイドギヤザ一、バヅクシ一ト、トップシート、ウェスト部材などの用途に、単体として、あるいは他の材料との積層体として好適に用いられ、また、ワイパー等の生活資材、オイルプロッタ一等の産業資材にも好ましく応用できる。

[実施例]

以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は'これらの実施例に限定されるものではない。

なお、実施例及び比較例における物性測定及び評価方法は、以下の通りである。

( 1 ) 捲縮数

J I S L 1 0 1 5に準拠して測定した。

( 2 ) 空隙率 <嵩高性の評価 >

不織布の目付を W [ g /m ² ]、不織布の厚さを L [ /m：]、原料密度を d [g/ c m³ ]として、下記式により求めた。

空隙率 [vol%]= {(L— (W/d ) )/L} x 1 0 0 ただし、不織布の厚さは、不織布を 1 0枚重ねた上に 2 0 g / c m ²の荷重を載せ、 1 0秒間静置したのち測定した厚さを 1 0で割った値である。原料密度は、不織布を 2 0 0〜 2 3 0 °C でプレス成形して得られた成形品の密度（A S T M D 1 5 0 5による）である。

( 3 ) K 0 S H I値 <柔軟性の評価 >

力ト一テック（株）製の K E S— F Bシステムにより、引張、剪断、圧縮、表面摩擦、曲げの各試験の測定を、測定条件としてニット高感度条件にて行った。測定結果をニットアンダーゥエア一（サマー）条件にて計測して K 0 S H I値とした。 K 0 S H I値はその数値が小さい程、柔軟性に優れることを示す。

( 4 ) F U K UR AM I値 <嵩高性の評価 >

力ト一テック（株）製の K E S— F Bシステムにより、引張、剪断、圧縮、表面摩擦、曲げの各試験の測定を、測定条件としてニット高感度条件にて行った。測定結果をニットアンダーゥエア一（サマー）条件にて計測して F U K U R A M I値とした。 F U K UR AM I値はその数値が大きい程、厚みがあることを示す。

( 5 ) 引張伸度

不織布試験片の幅 2 5 mm、チャック間距離 1 0 0 m m、引張速度 1 0 O mm/分の条件で引張試験を行い、最大引張荷重時に試験片の伸びた割合を引張伸度（％ ) とした。

( 6 ) 毛羽立ち（ブラシ試験） <耐摩耗性の評価 >

J I S L 1 0 7 6に準拠して、不織布の流れ方向（MD ) に 2 5 c m、それに直交する横方向（ C D) に 2 0 c mの不織布試験片を 3枚採取し、ブラシアンドスポンジ形試験機の試料ホルダ一に取り付け、ブラシアンドスポンジの代わりにフェルトに押し付け、 5 8 m i n— i i r p m) の速さで 5分間摩擦した。評価は、摩擦後のサンプルの目視判定により行い、判定結果は、下記基準による評点で表した。数値が大きい程、毛羽立ちが少ないことを示す。

5 ：毛羽立ちなし、

4 ：ほとんど毛羽立ちなし、

3 : いくらか毛羽立ちが見られる、

2 ：毛羽立ちが激しい、

1 ：毛羽立ちが激しく破れが見られる。

( 7 ) 耐水度

J I S L 1 0 7 2 A法（低水圧法）に準じて行った。約 1

5 X 1 5 c mの試験片を 4枚ずつ採取し、耐水度試験装置（テスター産業（株）製）に試験片の表面が水に当てられるように取り付け、常温水が入れられた水準装置を 6 0 ± 3 c m/分の速さで上昇させて試験片に水圧をかけ、試験片の反対側の 3箇所から水が漏れたときの水位を測定し、その時の圧力を測定し耐水度とした。

(実施例 1 )

第 1のプロピレン系重合体として、融点 1 6 2 °C；、 M F R (ASTM D1238準拠し温度 230°C荷重 2.16kg で測定、以下特に限定しない限り同様） 6 0 g/ 1 0分のプロピレン単独重合体と、第 2のプロピレン系重合体として、融点 1 4 2 °C、 M F R

6 0 gZ l O分、エチレン単位成分含量 4. 0モル％のプロピレン ' エチレンランダム共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体であり、鞘部がプロピレン · エチレンランダム共重合体（芯部/鞘部 = 2 0 / 8 0 (重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図 1 に示すエンボスパターン（エンボス面積率： 1 8 . 2 %、非エンボス単位面積： 0 . 7 4 mm² ) によりエンボス温度 1 1 0 °Cでエンボス加工して、目付が 2 5 s / m²、構成繊維の繊度 2 . 5デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。

(実施例 2 )

第 2のプロピレン系重合体として、融点 1 3 8 °C、 M F R 6 0 g/ 1 0分、エチレン単位成分含量 5 . 0モル％のプロピレン 'エチレンランダム共重合体を用い、エンボス温度を 1 0 0 °C にした以外は、実施例 1 と同様にして目付が 2 5 g/m ²、構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。

また、得られた複合繊維の、 D S Cによるファーストランで測定される融点ピークは 1 4 1 . 5 °C、 1 5 6 . 2 °C、 1 6 4 . 8 °Cで観察され、それぞれのピーク面積の割合は、 8 0 %、 1 0 %、 1 0 %であった。図 4に D S Cによる測定カーブを示す。 (実施例 3 )

偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部 Z鞘部 = 3 0 / 7 0 (重量比）にした以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 g /m²、構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

(実施例 4 )

偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部鞘部 = 5 0 / 5 0 (重量比）にした以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 gZm² 構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

また、得られた複合繊維の、 D S Cによるファーストランで測定される融点ピークは、 1 4 1 . 0 °C、 1 5 7 . 5 °C、 1 6 4. 7 °Cで観察され、それぞれのピーク面積の割合は、 4 0 %、 4 0 %、 2 0 %であった。図 5 に D S Cによる測定カープを示す。

(実施例 5 )

第 2のプロピレン系重合体として、融点 1 2 4 °C；、 M F R 6 0 g/ 1 0分、エチレン単位成分含量 8 . 5モル％のプロピレン ' エチレンランダム共重合体を用い、ェンボス温度を 9 5 °C にした以外は、実施例 1 と同様にして目付が 2 5 g/m ²、構成繊維の繊度 2 . 5デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

(実施例 6 )

図 1に示すエンボスパターンで、エンボス面積率 1 0 . 2 %、非エンボス単位面積 1 . 0 4 mm ²のものを用いた以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 gZm²、構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。 ·

(実施例 7 )

図 2に示すエンボスパターンで、エンボス面積率 6 . 9 % 非エンボス単位面積 4 . 5 6 mm²のものを用いた以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 g/m ²、構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。

(実施例 8 )

図 3 に示すエンボスパターンで、エンボス面積率 9 . 7 % 非エンボス単位面積 2 6 . 4 0 m m ²のものを用いた以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 g/ 構成繊維の繊度 2 . 4デニールの捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。

(比較例 1 )

融点が 1 6 2。C、 M F Rが 3 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体と、融点が 1 2 0 °C、M F R(ASTMD1238準拠し温度 190°C 荷重.2.16kg で測定）が 2 7 g/ 1 0分の中密度ポリエチレンとを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体であり、鞘部が中密度ポリエチレン（芯部/鞘部 = 5 0 / 5 0 (重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図 1 に示すエンボスパターン（ェンボス面積率： 1 8 . 2 %、非エンボス単位面積： 0 . 7 4 mm² ) によりエンボス温度 1 1 5 °Cでエンボス加工して、目付が 2 5 g/m ²、構成繊維の繊度 2 . 4デニールの複合繊維からなるスパンボンド不織布を製造した。この複合繊維の紡糸性は不良で、フィラメントの融着ゃ糸切れが見られた。重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2 に示す。

(比較例 2 )

融点が 1 6 2 °C、 M F Rが 3 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体（ P P— 1 ) と、融点が 1 6 2 °C、 MF Rが 6 0 g/ l 0分のプロピレン単独重合体（ P P— 2 ) とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体（ P P— 1 ) であり、鞘部がプロピレン単独重合体（ P P 一 2 ) (芯部 Z鞘部 = 1 0 / 9 0 (重量比））である偏芯の芯鞘型複合繊維を捕集面上に堆積させ、図 1 に示すエンボスパ夕一ン（エンボス面積率： 1 8. 2 %、非エンボス単位面積： 0. 7 4 mm²) によりエンボス温度 1 2 5 °Cでエンボス加工して、目付が 2 5 g/rn²、構成繊維の繊度 2. 5デニールの複合繊維からなるスパンボンド不織布を製造した。この複合繊維の紡糸性は不良で、フィラメントの融着ゃ糸切れが見られた。重合体成分の詳細を表 1に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

(比較例 3 )

偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部/鞘部 = 8 0 / 2 0 (重量比）にし、エンボス温度を 1 2 0 °Cにした以外は、実施例 1 と同様にして目付が 2 5 g/m²、構成繊維の繊度 2. 5デニールの複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

(比較例 4 )

偏芯の芯鞘型複合繊維の芯部/鞘部 = 8 0 / 2 0 (重量比）にし、エンボス温度を 1 2 0 °Cにした以外は、実施例 2 と同様にして目付が 2 5 g/m²、構成繊維の繊度 2. 5デニールの複合繊維からなる不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。また、得られた複合繊維の、 D S Cによるファーストランで測定される融点ピークは、 1 4 1 . 2 °C；、 1 5 8 . 3 °C、 1 6 6 . 5 °Cで観察され、それぞれのピーク面積の割合は、 1 5 %、 5 5 %、 3 0 %であった。図 6 に D S Cによる測定力一ブを示す。

(比較例 5 )

実施例 1 において、第 1 のプロピレン系重合体であるプロピレン単独重合体のみを用いて同様にしてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度 2 . 5デニール、目付 2 5 g/m²のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例 1 と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。プロピレン系重合体成分の詳細を表 1 に、得られた不織布の測定および評価結果を表 2に示す。

表 1

t

ポリエチレンを示す。

表 2

難侄捲縮数目付厚さ原料密度空隙率固 I値引張伸度毛羽立ち紡糸性

(ァ二-ル） (個 (g/m² ) (Aim) (g/cm³ ) (vol %) ( D)

/25mm; (%)

実施例 1 2.5 11 25 230 0.91 88 10.3 70 5 良好実施例 2 2.4 70 25 270 0.91 90 8.5 120 5 良好実施例 3 2.4 55 25 260 0.91 89 9 110 5 良好実施例 4 2.4 12 25 250 0.91 89 10 90 5 良好実施例 5 2.5 65 25 230 0.91 88 7.5 130 5 良好実施例 6 2.4 70 25 260 0.91 89 8.2 110 5 良好実施例 7 2.4 70 25 300 0.91 91 8.1 130 5 良好実施例 8 2.4 70 25 330 0.91 92 8 130 5 良好比較例 1 2.4 10 25 200 0.91 87 9 150 1 不良比較例 2 2.5 80 25 350 0.91 92 10.5 180 5 不良比較例 3 2.5 6 25 240 0.91 89 12 100 5 良好比較例 4 2.5 5 25 230 0.91 88 11 .5 80 5 良好比較例 5 2.5 5> 25 200 0.91 87 13 50 5 良好

比較例 1では、第 2成分にポリエチレンを用いた結果、紡糸性が不良となり、耐毛羽立ち性が低下した。比較例 2では、第 1成分と第 2成分の融点差がなく、 M F Rが大きく異なるプロピレン単独重合体を用いた結果、捲縮繊維は得られたが、紡糸性が不良となった。比較例 3、 4では、第 1成分が第 2成分よりも多い成分比とした結果、 K 0 S H I値が上昇して柔軟性が悪化し、また捲縮数も低下した。

(実施例 9 )

不織布積層体の下層として、 MF R 6 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い繊度 2. 4デニール、目付 8 gZm²のスパンボンド不織布ゥエブを捕集面上に形成した。次いで、第 1のプロピレン系重合体として、融点 1 6 2 °C、 M F R 6 0 g/ 1 0分のプロピレン単独重合体と、第 2のプロピレン系重合体として、融点 1 3 8 °C MF R S O gZ l O分、エチレン単位成分含量 5. 0モル％のプロピレン · エチレンランダム共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体で鞘部がプロピレン ■ エチレンランダム共重合体（芯部/鞘部 = 2 0ノ8 0 (重量比））である偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維（繊度 2 . 4デニ一ル）からなる目付 1 6 /^/111²の不織布ゥェブをィンラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に上層として堆積させた。これを図 3に示すエンボスパターン（エンボス面積率： 9 . 7 %、非エンボス単位面積：.2 6. 4 mm² ) によりエンボス温度 1 1 0 °Cでエンボス加工して不織布積層体（ト —タル目付 2 4 g/m² ) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。

(実施例 1 0 ) 不織布積層体の下層として、 MF R 6 0 g/ 1 0分のプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い繊度 1 . 2デニール、目付 8 g/m²のスパンボンド不織布ゥエブを捕集面上に形成した以外は、実施例 9 と同様にして不織布積層体を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3

(実施例 1 1 )

不織布積層体の下層として、実施例 9 と同じスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。次いで、実施例 9 と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン · エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が 8 g/m ²であること以外は実施例 9 と同じ捲縮複合繊維からなる不織布ウェブをィンラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に中間層として堆積させた。さらに、前記下層と同じ条件により、スパンボンド不織布ウェブをインラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布ウェブの上に上層として堆積させた。これを実施例 9 と同じ条件でエンボス加工して不織布積層体（トータル目付 2 4 g/m² ) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。

(実施例 1 2 )

不織布積層体の下層として、実施例 1 0と同じスパンボンド不織布ゥヱブを捕集面上に形成した。次いで、実施例 9 と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン · エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が 8 g/m ²であること以外は実施例 9 と同じ捲縮複合繊維からなる不織布ウェブをインラインで前記スパンボンド不織布ウェブ上に中間層として堆積させた。さらに、前記下層と同じ条件により、スパンボンド不織布ウェブをインラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布ウェブの上に上層として堆積させた。これを実施例 9 と同じ条件でエンボス加ェして不織布積層体（トータル目付 2 4 g/m² ) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。

(実施例 1 3 )

不織布積層体の下層として、 MF R l O O O gZ l O分のプロピレン単独重合体を用いてメルトプロ一法により溶融紡糸を行い、平均繊維径 3〃 m、目付 8 g/m²のメルトブロー不織布を捕集面上に形成した以外は、実施例 9 と同様にして不織布積層体（ト一夕ル目付 2 4 g/m²) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。

(実施例 1 4 )

不織布積層体の下層として、実施例 1 3 と同じメルトプロ一不織布を捕集面上に形成した。次いで、実施例 9 と同じプロピレン単独重合体と、プロピレン ' エチレンランダム共重合体とを用いて、目付が 8 g/m²であること以外は実施例 9 と同じ捲縮複合繊維からなる不織布をィンラインで前記メルトブロー不織布上に中間層として堆積させた。さらに、実施例 1 0の下層と同じスパンボンド不織布ウェブを、インラインで前記捲縮複合繊維からなる不織布の上に上層として堆積させた。これを実施例 9 と同じ条件でエンボス加工して不織布積層体（トー夕ル目付 2 4 gZm²) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。

(比較例 6 )

実施例 9の下層と同じプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度 2. 4デニール、目付 2 4 gZm²のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例 9 と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の測定結果を表 3に示す。 (比較例 7 )

実施例 1 0の下層と同じプロピレン単独重合体を用いてスパンボンド法により溶融紡糸を行い、繊度 1. 2デニール、目付 2 4 g/m²のスパンボンド不織布ウェブを捕集面上に形成した。これを実施例 9 と同じ条件でエンボス加工してスパンボンド不織布を製造した。得られた不織布の測定結果を表 3に示す。 (実施例 1 5 )

融点 1 6 2 °C、 M F R 6 0 g / 1 0分のプロピレン単独重合体と、融点 1 3 8 °C；、 MF R 6 0 g/ 1 0分、エチレン単位成分含量 5. 0モル％のプロピレン · エチレン共重合体とを用いて、スパンボンド法により複合溶融紡糸を行い、芯部がプロピレン単独重合体で鞘部がプロピレン · エチレンランダム共重合体（芯部 Z鞘部 = 2 0ノ8 0 (重量比））である偏芯芯鞘型の捲縮複合繊維（繊度 2. 4デニール）のウェブを、図 3に示すェンボスパターン（エンボス面積率： 9 . 7 % 非エンボス単位面積： 2 6. 4 mm² ) によりエンボス温度 1 1 0 °Cでェンボス加工して目付 2 0 g/m²の捲縮複合繊維からなる不織布を製造した。

またポリエチレン（密度 0. 9 2 0 g/ c m³、 M F R 2 g / 1 0分） 1 0 0重量部に充填剤として炭酸カルシゥム 6 0重量部を加えてフィルム成形した後一軸延伸を行い多孔化した坪量 1 5 g/m²のポリエチレン多孔フィルムを成形した。前記不織布と前記多孔フィルムを、ポリオレフイン系ホットメルト接着剤 1 . 5 g/m²にて貼り合わせて、不織布積層体（トータル目付 3 6 . 5 g/m² ) を製造した。得られた不織布積層体の測定結果を表 3に示す。 (比較例 8 )

実施例 1 5において、不織布として捲縮複合繊維の不織布を使用する代りに、融点 1 6 2 °C、 MF R 6 0 g/ 1 0分のプロピレン単独重合体を用いて、スパンボンド法により溶融紡糸を行って得られた繊度 2. 4デニールのウェブを図 3に示すェンボスパターン（エンボス面積率： 9. 7 %、非エンボス単位面積： 2 6 . 4 mm² ) によりエンボス温度 1 3 5 °Cでエンボス加工して得た目付 2 0 g/m ²の不織布を用いた以外は、実施例 1 5 と同様にして不織布/多孔フィルムからなる不織布積層体を製造した。その測定結果を表 3に示す。

(比較例 9 )

ポリエチレン（密度 0. 9 2 0 g/ c m³、 M F 6 g / 1 0分） 1 0 0重量部に充填剤として炭酸カルシウム 6 0重量部を加えてフィルム成形した後一軸延伸を行い多孔化した坪量 2 0 g/m²のポリエチレン多孔フィルムを成形した。このフィルムの測定結果を表 3に示す。

産業上の利用可能性

本発明の捲縮複合繊維からなる不織布は、嵩高性と柔軟性、加えて伸長性に優れるとともに、紡糸性、耐毛羽立ち性に優れるので、紙おむつ、生理用ナプキンなどの衛生材等に好適に用いられる。

また、前記捲縮複合繊維からなる不織布を用いた不織布積層体は、積層する他の層によって各種の特性が付与できるので、前記衛生材のほか、生活資材、産業資材等にも好ましく応用でぎる。

Claims

請求の範囲

1. 第 1のプロピレン系重合体成分と第 2のプロピレン系重合体成分とからなる捲縮複合繊維の不織布であって、第 1および第 2のプロピレン系重合体成分は、該捲縮複合繊維の断面内で実質的に別々のゾ一ンを占めるように配列されかつ長さ方向に連続的に沿って伸び、第 2のプロピレン系重合体成分が、該捲縮複合繊維の長さ方向に連続的に沿う周縁表面の少なくとも 1 部を形成し、示差走査熱量計（D S C) で測定される第 1のプロピレン系重合体の融点が、第 2のプロピレン系重合体の融点よりも 2 0 °C以上高く、第 1のプロピレン系重合体/第 2のプロビレン系重合体（重量比）で表される成分比が 5 0ノ 5 0〜 5/ 9 5であることを特徴とする不織布。

2. 第 1のプロピレン系重合体成分と第 2のプロピレン系重合体成分の A S T M D 1 2 3 8に準拠して測定されるメルトフロレ一ト（M F R : 測定温度 2 3 0 °C；、荷重 2. 1 6 k g) の比（第 2成分/第 1成分）が 0. 8〜 1 . 2である請求項 1記載の捲縮複合繊維の不織布。

3. 前記捲縮複合繊維が、該繊維を D S Cによるファーストランで測定される融点ピークを 2つ以上持ち、最も低融点のピ一クの面積が、他の各高融点ピークの面積以上であることを特徴とする請求の範囲第 1項又は第 2項に記載の捲縮複合繊維の不織。

4. 前記第 1又は第 2のプロピレン重合体が、エチレン単位成分の含量 0〜： L 0モル％、 MF R 2 0〜 2 0 0 g/ 1 0分のプロピレン単独重合体またはプロピレン · エチレンランダム共重合体であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 3項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。

5 . 前記捲縮複合繊維が、第 1 のプロピレン系重合体成分からなる芯部と、第 2 のプロピレン系重合体成分からなる鞘部とからなる偏芯の芯鞘型複合繊維であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 4項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。

6 . 前記捲縮複合'繊維が、第 1 のプロピレン系重合体成分と、第 2 のプロピレン系重合体成分とからなるサイドバイサイド型複合繊維であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 4項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。

7 . 前記不織布が、エンボス加工により熱融着されてなることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 6項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。

8 . 前記エンボス加工が、エンボス面積率 5 〜 2 0 %、非ェンボス単位面積 0 . 5 m m ²以上の条件で行われることを特徴とする請求の範囲第 7項に記載の捲縮複合繊維の不織布。

9 . 前記捲縮複合繊維の不織布が、スパンボンド法により製造されたスパンボンド不織布であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 8項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布。

1 0 . 少なくとも 2層以上の層構成を有する積層体であって、そのうちの少なくとも 1層が請求の範囲第 1項〜第 9項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布であることを特徴とする不織布積層体。

1 1 . 前記捲縮複合繊維の不織布であって、該複合繊維の捲縮度合が異なる不織布が、複数積層されてなることを特徴とする請求の範囲第 1 0項に記載の不織布積層体。

1 2 . 積層体を構成する少なくとも他の 1層が、メルトブロー- 法により製造されたメルトブロー不織布層であることを特徴とする請求の範囲第 1 0項に記載の不織布積層体。

1 3. 積層体を構成する少なくとも他の 1層が、スパンボンド法により製造された極細繊維からなるスパンボンド不織布層であることを特徴とする請求の範囲第 1 0項に記載の不織布積層体 o

1 4. 積層体を構成する少なくとも他の 1層が、通気性フィルム層であることを特徴とする請求の範囲第 1 0項に記載の不織布積層体。

1 5 . 請求の範囲第 1項〜第 1 4項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた紙おむつ。

1 6 . 請求の範囲第 1項〜第 1 4項のいずれかに記載の捲縮複合繊維の不織布又は不織布積層体を用いた生理用ナプキン。