TWI454603B - 機械黏扣母材 - Google Patents

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TWI454603B
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Kenichi Suzuki
Kazuhiko Masuda
Hisashi Morimoto
Naosuke Kunimoto
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Mitsui Chemicals Inc
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Description

機械黏扣母材
本發明是關於一種不織布積層體及其用途，上述不織布積層體的伸縮性、柔軟性及蓬鬆性優異，黏性少，且適合於機械黏扣母材。
近年來，不織布因通氣性、柔軟性優異而廣泛用於各種用途。因此，對不織布要求具有與其用途相對應的各種特性，同時要求提昇其特性。
例如，對於在紙尿片(paper diaper)、經期衛生棉(sanitary napkin)等衛生材料，醫用長袍(medical gown)或者操作用長袍等拋棄式防護衣(protective clothing)，濕敷材料的基布(base cloth)等中所使用的不織布，要求具有耐水性，且透濕性(moisture permeability)優異。另外，根據所使用的部位，亦要求上述不織布具有伸縮性及柔軟蓬鬆性。因此，提出有單向伸縮積層體，上述單向伸縮積層體是將伸長狀態的橡膠線(rubber thread)以任意間隔進行排列，然後夾入黏接於非伸縮不織布中，接著解除伸長狀態，從而具有較多皺褶；但由於具有較多皺褶而存在柔軟性下降的顧慮。
對不織布賦予伸縮性的方法之一，提出有如下多種方法：使用熱可塑性彈性體(thermoplastic elastomer)來作為紡黏不織布(spunbond nonwoven fabric)之原料的方法(例如，專利文獻1：日本專利特表平7-503502號公報)； 使用混合纖維來作為形成不織布之纖維的方法，上述混合纖維含有由熱可塑性聚胺酯(thermoplastic polyurethane)所形成的纖維以及由熱可塑性聚合物所形成的纖維(例如，專利文獻2：日本專利特開2004-244791號公報)；另外，雖目的並非是賦予伸縮性，但提出有將由氫化苯乙烯嵌段共聚物等所構成的黏著性纖維與非黏著性纖維進行混纖而形成的長纖維不織布(例如，專利文獻3：日本專利特開2004-197291號公報)，或者具有密著型伸長性不織布層的複合不織布(例如，專利文獻4：日本專利特表平9-512313號公報)等。
然而，若即便在原料的一部分中使用熱可塑性彈性體來對不織布賦予伸縮性，所積層的對象亦會阻礙該不織布的伸縮性，則存在無法完全發揮其性能，且所獲得的積層體產生較多皺褶的情形。
另一方面，為了使尿片或者防護衣等適合穿戴者的尺寸，而接合有機械黏扣帶(mechanical fastening tape)。在此種用途中，為了擴大穿戴者的適用範圍，而使用面積較大的機械黏扣帶時，存在接合部位、以及所得的構件變硬的顧慮。
專利文獻1：日本專利特表平7-503502號公報
專利文獻2：日本專利特開2004-244791號公報
專利文獻3：日本專利特開2004-197291號公報
專利文獻4：日本專利特表平9-512313號公報
本發明之目的在於開發一種不織布積層體，其伸縮性、柔軟性及蓬鬆性優異，黏性少，且適合於機械黏扣母材。
本發明提供一種不織布積層體及該不織布積層體的用途，上述不織布積層體之特徵在於，在含有10 wt%~90 wt%(重量百分比)之熱可塑性彈性體(A)長纖維及90 wt%~10 wt%之熱可塑性尉脂(B)長纖維(其中，設(A)+(B)=100 wt%)的混纖紡黏不織布之至少單面上，積層有由捲縮纖維(crimped staple)所形成的不織布。
本發明之不織布積層體的伸縮性、柔軟性及蓬鬆性優異，黏性少，且兼有機械黏扣母材之性能。
 ＜熱可塑性彈性體(A)>
形成構成本發明之不織布積層體的混纖紡黏不織布的成分之一為熱可塑性彈性體(A)，可使用各種公知的熱可塑性彈性體，亦可併用兩種或兩種以上的熱可塑性彈性體。
熱可塑性彈性體(A)，例如可列舉：苯乙烯(styrene)系彈性體，其代表是含有由至少一個苯乙烯等芳香族乙烯化合物所構成之聚合物嵌段、與由至少一個丁二烯或異戊二烯等共軛二烯化合物所構成之聚合物嵌段的嵌段共聚物或者其氫化物，上述嵌段共聚物或者其氫化物之代表是聚苯乙烯-聚丁二烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(稱為SBS)、聚苯乙烯-聚異戊二烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(稱為SIS)、這些共聚物的氫化物即聚苯乙烯-聚乙烯．丁烯-聚苯乙烯嵌段 共聚物(稱為SEBS)及聚苯乙烯-聚乙烯．丙烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(稱為SEPS)；聚酯(polyester)系彈性體，其代表是由高結晶性芳香族聚酯與非晶性脂肪族聚醚所構成的嵌段共聚物；聚醯胺(polyamide)系彈性體，其代表是由結晶性且高熔點的聚醯胺與非晶性且玻璃轉移溫度(glass transition temperature，Tg)低的聚醚或者聚酯所構成的嵌段共聚物；熱可塑性聚胺酯系彈性體，其代表是硬鏈段(hard segment)由聚胺酯所構成且軟鏈段(soft segment)由聚碳酸酯(polycarbonate)系多元醇(polyol)、醚系多元醇、已內酯(caprolactone)系聚酯或者己二酸酯(adipate)系聚酯等所構成的嵌段共聚物；聚烯烴系彈性體，其是藉由單獨使用非晶性或低結晶性乙烯．α-烯烴無規共聚物、丙烯．α-烯烴無規共聚物、丙烯．乙烯．α-烯烴無規共聚物等，或者將上述非晶性或低結晶性無規共聚物與丙烯均聚物混合，或者將上述非晶性或低結晶性無規共聚物、丙烯與少量α-烯烴之共聚物、高密度聚乙烯、中密度聚乙烯等結晶性聚烯烴混合而得；聚氯乙烯系彈性體；氟系彈性體等。
苯乙烯系彈性體，例如可列舉：以聚苯乙烯嵌段、與丁二烯橡膠嵌段或異戊二烯橡膠嵌段為基礎的二嵌段以及三嵌段共聚物。上述橡膠嵌段可為不飽和或者經完全氫化的橡膠嵌段。苯乙烯系彈性體，具體而言例如以如下商品名進行製造、銷售：KRATON POLYMER(商品名，殼牌化學(Shell Chemical)股份有限公司製造)、SEPTON(商 品名、可樂麗(Kuraray)股份有限公司製造)、TUFTEC(商品名，旭化成工業股份有限公司製造)、LEOSTOMER(商品名，理研科技(Riken Technos)股份有限公司製造)等。
聚酯系彈性體，具體而言例如以HYTRFL(商品名，E.I.杜邦(DuPont)股份有限公司製造)、PELPRENE(商品名，東洋紡股份有限公司製造)等商品名進行製造、銷售。
聚醯胺系彈性體，具體而言例如以PEBAX(商品名，AIOFINA JAPAN股份有限公司)的商品名進行製造、銷售。
聚烯烴系彈性體，可列舉乙烯/α-烯烴共聚物、丙烯/α-烯烴共聚物等。具體而言，例如以如下商品名進行製造、銷售：TAFMER(商品名，三井化學股份有限公司製造)、作為乙烯-辛烯共聚物的Engage(商品名，DuPontDow Elastomers公司製造)、含有結晶性烯烴共聚物的CATALLOY(商品名，Montell股份有限公司製造)、Vistamaxx(商品名，埃克森美孚化工(ExxonMobil Chemical)公司製造)等。
聚氯乙烯系彈性體，具體而言例如以Leonyl(商品名，理研科技股份有限公司製造)、Posmere(商品名，信越聚合物(Shin-Etsu Polymer)股份有限公司製造)等商品名進行製造、銷售。
就伸縮性、加工性方面而言，上述熱可塑性彈性體中， 較好的是熱可塑性聚胺酯系彈性體。
＜熱可塑性聚胺酯系彈性體>
熱可塑性聚胺酯系彈性體中，較好的是凝固起始溫度為大於等於65℃、較好的是大於等於75℃、最好的是大於等於85℃的熱可塑性聚胺酯系彈性體。凝固起始溫度的上限值較好的是195℃。此處，凝固起始溫度是使用示差掃描熱析儀(differential scanning calorimeter，DSC)所測定之值，是將熱可塑性聚胺酯系彈性體以10℃/min之速度升溫至230℃，並於230℃下保持5分鐘，然後以10℃/min之速度使其降溫時所產生的由熱可塑性聚胺酯系彈性體之凝固所引起的發熱峰值的起始溫度。若凝固起始溫度為大於等於65℃，則可在獲得混纖紡黏不織布時抑制纖維彼此之間的熔合、斷頭、樹脂塊等成形不良，並且可在熱壓印(hot embossing)加工時防止所成形的混纖紡黏不織布纏繞於壓印輥上。另外，所獲得的混纖紡黏不織布的黏性亦低，例如，可適用於衣料、衛生材料、運動材料等與肌膚接觸的材料。另一方面，藉由將凝固起始溫度設為小於等於195℃，可提昇成形加工性。此外存在具有如下傾向：所成形之纖維的凝固起始溫度高於其中所使用之熱可塑性聚胺酯系彈性體的凝固起始溫度。
為了將上述熱可塑性聚胺酯系彈性體的凝固起始溫度調整為大於等於65℃，必須對用作熱可塑性聚胺酯系彈性體之原料的多元醇、異氰酸酯化合物以及鏈延長劑，選擇各自具有最佳化學結構者，並且調整硬鏈段之量。此處， 所謂硬鏈段量，是指將用於製造熱可塑性聚胺酯系彈性體的異氰酸酯化合物與鏈延長劑之合計重量，除以多元醇、異氰酸酯化合物以及鏈延長劑之總量，然後乘以100所得之重量百分比(percent by weight，wt%)值。硬鏈段量較好的是20 wt%~60 wt%，更好的是22 wt%~50 wt%，最好的是25 wt%~48 wt%。
另外，上述熱可塑性聚胺酯系彈性體的極性溶劑不溶物的粒子數，較好的是小於等於300萬個/克(gram,g)，更好的是小於等於250萬個/g，最好的是小於等於200萬個/g。此處，所謂熱可塑性聚胺酯系彈性體中的極性溶劑不溶物，主要是指在製造熱可塑性聚胺酯系彈性體時所產生的魚眼(fish eye)或者凝膠(gel)等塊狀物。該塊狀物如來自於熱可塑性聚胺酯系彈性體的硬鏈段凝聚物中的成分，以及硬鏈段及/或軟鏈段藉由脲基甲酸酯(allophanate)鍵、縮二脲(biuret)鏈等而進行交聯所得的成分等般，是構成熱可塑性聚胺酯系彈性體的原料以及藉由該原料間之化學反應而生成的成分。
極性溶劑不溶物之粒子數是指，於使用微孔電阻法的粒度分佈測定裝置中安裝100 μm的篩孔(aperture)，對在二甲基乙醯胺溶劑(以下，簡記為「DMAC」)中溶解熱可塑性聚胺酯系彈性體時的不溶物進行測定而得之值。若安裝100 μm的篩孔，則可藉由未交聯聚苯乙烯換算而測定2 μm~60 μm的粒子之數量。
藉由相對於1g熱可塑性聚胺酯系彈性體，使極性溶 劑不溶物之粒子數為小於等於300萬個，可在上述熱可塑性聚胺酯系彈性體的凝固起始溫度範圍內，進一步抑制纖維徑分佈的增大、紡絲時的斷頭等問題。另外，就抑制利用大型紡黏成形機械將不織布成形時氣泡混入至股線中、或者產生斷頭的觀點而言，較好的是熱可塑性聚胺酯系彈性體的水分值為小於等於350ppm，更好的是小於等於300ppm，最好的是小於等於150ppm。
另外，就伸縮性的觀點而言，根據使用示差掃描熱析儀(DSC)對熱可塑性聚胺酯系彈性體進行熱分析時，所觀測到的峰值溫度為90℃~140℃之範圍的吸熱峰值而求得的熔解熱之總和(a)，與根據峰值溫度在大於140℃且小於等於220℃之範圍內的吸熱峰值而求得的熔解熱之總和(b)，較好的是滿足下述式(Ⅰ)的關係：a/(a+b)≦0.8　　　(Ⅰ)，更好的是滿足下述式(Ⅱ)的關係：a/(a+b)≦0.7　　　(Ⅱ)，最好的是滿足下述式(Ⅲ)的關係：a/(a+b)≦0.55　　　(Ⅲ)。
此處，「a/(a+b)」意指熱可塑性聚胺酯系彈性體的硬鏈段區域(hard domain)的熔解熱比(單位：%)。若熱可塑性聚胺酯系彈性體的硬鏈段區域的熔解熱比為小於等於80%，則可提昇纖維、特別是混纖紡黏不織布中的纖維及不織布的強度以及伸縮性。本發明中，熱可塑性聚胺酯系彈性體的硬鏈段區域的熔解熱比之下限值較好的是 0.1%左右。
就抑制產生斷頭的觀點而言，上述熱可塑性聚胺酯系彈性體在溫度為200℃、剪切速度為100 sec-1 之條件下的熔融黏度，較好的是100 Pa．s~3000 Pa．s，更好的是200 Pa．s~2000 Pa．s，最好的是1000 Pa．s~1500 Pa．s。此處，熔融黏度是使用CAPIROGRAPH(東洋精機股份有限公司製造，使用長度為30mm、直徑為1mm噴嘴)所測定之值。
使用上述熱可塑性聚胺酯系彈性體而成形的混纖紡黏不織布，由於觸感優異，故可適用於例如衛生材料等。
極性溶劑不溶物少的上述熱可塑性聚胺酯系彈性體在製造上述混纖紡黏不織布時，可以使得用以過濾雜質等而設置於擠出機內部的過濾器難以阻塞，故機器的調整、維修頻率變低。因此，如後所述，進行多元醇、異氰酸酯化合物以及鏈延長劑的聚合反應後，進行過濾而獲得的上述熱可塑性聚胺酯系彈性體在工業上亦較好。
極性溶劑不溶物少的上述熱可塑性聚胺酯系彈性體，如後所述，可藉由進行多元醇、異氰酸酯化合物以及鏈延長劑的聚合反應後，進行過濾而獲得。
＜聚烯烴系彈性體>
聚烯烴系彈性體中，較好的是非晶性或低結晶性、較好的是藉由X射線繞射所測定的結晶度為小於等於20%(包括0%)的乙烯．α-烯烴共聚物以及丙烯．α-烯烴共聚物，上述乙烯．α-烯烴共聚物是乙烯與丙烯、1-丁烯、1- 戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-癸烯等一種或一種以上碳數為3~20的α-烯烴之共聚物，上述丙烯．α-烯烴共聚物是丙烯與乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-癸烯等一種或一種以上碳數為2~20(其中碳數為3除外)的α-烯烴之共聚物。另外，除上述α-烯烴以外，聚烯烴系彈性體亦可含有少量降冰片烯(norbornene)、5-甲基降冰片烯、5-乙基降冰片烯、環戊烯、3-甲基環戊烯、4-甲基環戊烯等環狀烯烴，5-亞乙基-2-降冰片烯、5-亞甲基-2-降冰片烯、1,3-環戊二烯、1,3-環己二烯、1,4-環己二烯等環狀二烯等，或者乙酸乙烯酯、甲基丙烯酸酯等乙烯化合物。
(並且，在上述聚烯烴為共聚物時，由最初揭示的單體所形成的結構單元是該共聚物的主成分。)
非晶性或低結晶性乙烯．α-烯烴共聚物，具體可例示乙烯．丙烯無規共聚物、乙烯．1-丁烯無規共聚物等。另外，只要具有紡絲性，則對乙烯．α-烯烴共聚物的熔體流動速率(melt flow rate，MFR)並無特別限定，通常MFR(ASTM D1238、230℃、負載為2160g)在1g/10分鐘～1000g/10分鐘、較好的是5g/10分鐘～500g/10分鐘、更好的是10g/10分鐘～100g/10分鐘之範圍內。
非晶性或低結晶性丙烯．α-烯烴共聚物，具體可例示丙烯．乙烯無規共聚物、丙烯．乙烯．1-丁烯無規共聚物、丙烯．1-丁烯無規共聚物。另外，只要具有紡絲性，則對丙烯．α-烯烴共聚物的MFR並無特別限定，通常MFR(ASTM D1238、230℃、負載為2160g)在1g/10分鐘～1000g/10分鐘、較好的是5g/10分鐘～500g/10分鐘、更好的是10g/10分鐘～100g/10分鐘之範圍內。
另外，聚烯烴系彈性體亦可使用上述非晶性或低結晶性聚合物單體，亦可為將1 wt%~40 wt%左右的丙烯均聚物、或者丙烯與少量α-烯烴之共聚物、高密度聚乙烯、中密度聚乙烯等結晶性聚烯烴進行混合而形成的組成物。
特別適合作為聚烯烴系彈性體的組成是由聚丙烯樹脂組成物所形成的彈性體組成物，上述聚丙烯樹脂組成物含有：1 wt%~40 wt%之整規聚丙烯(isotactic polypropylene)(i)；以及60重量份～99重量份之丙烯．乙烯．α-烯烴共聚物(ii)(45 mol%~89 mol%(莫耳百分比)之丙烯、10 mol%~25 mol%之乙烯與碳數為4~20的α-烯烴之共聚物)(其中，碳數為4~20的α-烯烴之共聚合量不超過30 mol%)。
＜熱可塑性樹脂(B)>
熱可塑性樹脂(B)成為由除(A)以外之熱可塑性樹脂所形成的長纖維之原料，上述(A)是形成構成本發明之不織布積層體的混纖紡黏不織布的成分之一，上述熱可塑性樹脂(B)可使用除上述熱可塑性彈性體(A)以外的各種公知的熱可塑性樹脂。例如可列舉：熔點(Tm)為大於等於100℃的結晶性聚合物、或者玻璃轉移溫度為大於等於100℃的非晶性聚合物等，這些熱可塑性樹脂(B)中，較好的是結晶性熱可塑性樹脂。
另外，熱可塑性樹脂(B)中，較好的是具有如下性質的熱可塑性樹脂(伸長性熱可塑性樹脂)，即，利用公知的紡黏不織布之製造方法進行製造而獲得的不織布的最大點伸長率為大於等於50%，較好的是大於等於70%，更好的是大於等於100%，且具有幾乎不恢復彈性的性質。若使用此種熱可塑性樹脂(伸長性熱可塑性樹脂)，則將其與熱可塑性彈性體(A)長纖維進行混纖而獲得的混纖紡黏不織布、或者藉由將混纖紡黏不織布進行積層而獲得的不織布積層體，藉由延伸加工而表現出蓬鬆感，且觸感變好，並且可對上述不織布積層體賦予補強功能。另外，最大點伸長率是紡黏不織布的縱向(MD)及/或橫向(CD)的伸長率。此外，對包含熱可塑性樹脂(B)的紡黏不織布的最大點伸長率之上限未必加以限定，通常為小於等於300%。
熱可塑性樹脂(B)，具體可例示：乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯以及1-辛烯等α-烯烴之均聚物或者共聚物即高壓低密度聚乙烯、線狀低密度聚乙烯(linear low density polyethylene，所謂LLDPE)、高密度聚乙烯(high density polyethylene，所謂HDPE)、聚丙烯(丙烯均聚物)、聚丙烯無規共聚物、聚1-丁烯、聚4-甲基-1-戊烯、乙烯．丙烯無規共聚物、乙烯．1-丁烯無規共聚物、丙烯．1-丁烯無規共聚物等聚烯烴；聚酯(聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚萘二甲酸乙二酯等)、聚醯胺(尼龍-6 (nylon-6)、尼龍-66、聚己二醯間苯二甲 胺(polymetaxylene adipamide)等)、聚氯乙烯、聚醯亞胺、乙烯．乙酸乙烯酯共聚物、乙烯．乙酸乙烯酯．乙烯醇共聚物、乙烯．(甲基)丙烯酸共聚物、乙烯-丙烯酸酯-一氧化碳共聚物、聚丙烯腈、聚碳酸酯、聚苯乙烯、離子聚合物(ionomer)，或者這些聚合物的混合物等。這些聚合物之中，更好的是：高壓低密度聚乙烯、線狀低密度聚乙烯(所謂LLDPE)、高密度聚乙烯、聚丙烯及聚丙烯無規共聚物等丙烯系聚合物，聚對苯二甲酸乙二酯、聚醯胺等。
就成形時的紡絲穩定性或者不織布的延伸加工性的觀點而言，在上述熱可塑性樹脂(B)中，較好的是聚烯烴，特別好的是丙烯系聚合物。
丙烯系聚合物較好的是熔點(Tm)在大於等於155℃、較好的是157℃~165℃之範圍內的丙烯之均聚物或者丙烯與極少量的α-烯烴之共聚物，該α-烯烴是乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳數為大於等於2(其中碳數為3除外)、較好的是2~8(其中碳數為3除外)的一種或者兩種或兩種以上的α-烯烴之共聚物。
只要可進行熔融紡絲，則對丙烯系聚合物的熔體流動速率(MFR: ASTM D1238、230℃、負載2160g)並無特別限定，通常在1g/10分鐘～1000g/10分鐘、較好的是5g/10分鐘～500g/10分鐘、更好的是10g/10分鐘～100g/10分鐘之範圍內。另外，本發明之丙烯系聚合物的重量平均分子量(weight average molecular weight，Mw)與數量平 均分子量(number average molecular weight，Mn)之比Mw/Mn，通常為1.5~5.0。就獲得紡絲性良好、且纖維強度特別優異的纖維之方面而言，更好的是1.5~3.0之範圍。Mw以及Mn可根據公知的方法，使用GPC(gel permeation chromatography，凝膠滲透層析法)來測定。
在丙烯系聚合物中添加少量HDPE而得的烯烴系聚合物組成物，由於可進一步提昇所獲得的不織布積層體的延伸加工適應性，故較好。就紡絲性、延伸加工性的觀點而言，所添加的HDPE的量相對於丙烯系聚合物與HDPE的合計100 wt%，較好的是1 wt%~20 wt%、更好的是2 wt%~15 wt%、更好的是4 wt%~10 wt%之範圍。
添加至丙烯系聚合物中的HDPE並無特別限定，其密度通常在0.94g/cm3 ~0.97g/cm3 、較好的是0.95g/cm3 ~0.97g/cm3 、更好的是0.96g/cm3 ~0.97g/cm3 之範圍內。另外，只要具有紡絲性，則對HDPE的熔體流動速率並無特別限定，但就表現伸長性的觀點而言，HDPE的熔體流動速率(MFR: ASTM D1238、190℃、負載2160g)，通常在0.1g/10分鐘～100g/10分鐘、更好的是0.5g/10分鐘～50g/10分鐘、更好的是1g/10分鐘～30g/10分鐘之範圍內。此外，本發明中，所謂良好的紡絲性，是指從紡絲噴嘴噴出時以及延伸時不產生斷頭，不產生長絲(filament)熔合。
＜添加劑>
本發明中，可在上述混纖紡黏不織布以及後述的捲縮 纖維不織布中，添加作為任意成分的耐熱穩定劑、耐候穩定劑等各種穩定劑，抗靜電劑(antistatic agent)、光滑劑(slip agent)、防霧劑(antifogging agent)、潤滑劑(lubricant)、染料、顏料、天然油、合成油、蠟等。
上述穩定劑，例如可列舉：2,6-二第三丁基-4-甲基苯酚(BHT)等抗老化劑；四[亞甲基-3-(3,5-二第三丁基-4-羥基苯基)丙酸酯]甲烷、6-(3,5-二第三丁基-4-羥基苯基)丙酸烷基酯、2,2'-乙二醯二胺雙[乙基-3-(3,5-二第三丁基-4-羥基苯基)]丙酸酯、Irganox 1010(受阻酚(hindered phenol)系抗氧化劑，商品名)等酚系抗氧化劑；硬脂酸鋅、硬脂酸鈣、1,2-羥基硬脂酸鈣等脂肪酸金屬鹽；甘油單硬脂酸酯、甘油二硬脂酸酯、季戊四醇單硬脂酸酯、季戊四醇二硬脂酸酯、季戊四醇三硬脂酸酯等多元醇脂肪酸酯等。這些穩定劑可單獨使用一種，亦可將兩種或兩種以上組合使用。
＜混纖紡黏不織布>
構成本發明之不織布積層體的混纖紡黏不織布，是以10 wt%~90 wt%:90 wt%~10 wt%之比例(其中，設(A)+(B)=100 wt%)而含有熱可塑性彈性體(A)長纖維、與熱可塑性樹脂(B)長纖維的混纖紡黏不織布。混纖紡黏不織布，就伸縮性或者柔軟性的觀點而言，較好的是熱可塑性彈性體(A)長纖維的含量為大於等於20 wt%，更好的是大於等於30 wt%；就加工性(耐黏性等)的觀點而言，較好的是小於等於70 wt%，更好的是小於等於60 wt%。
形成本發明之混纖紡黏不織布的熱可塑性彈性體(A)長纖維、及熱可塑性樹脂(B)長纖維之纖維徑(平均值)，通常分別在小於等於50 μm、較好的是5 μm~40 μm、更好的是7 μm~30 μm之範圍內。熱可塑性彈性體(A)長纖維與熱可塑性樹脂(B)長纖維之纖維徑，可相同亦可不同。
在尿片等衛生材料用途中，就柔軟性以及通氣性的觀點而言，本發明之混纖紡黏不織布的單位面積重量通常在小於等於120g/m2 、較好的是小於等於80g/m2 、更好的是小於等於50g/m2 、特別好的是40g/m2 ~15g/m2 之範圍內。
本發明之混纖紡黏不織布在積層一體化時，可藉由各種公知的交織方法進行一體化。以離線(off-line)進行積層一體化時，亦可有以未交織的方式進行纏繞之例，但藉由利用公知的交織方法實施若干預接合(prebonding)，可改善生產性。此種交織方法，例如可列舉：將纖維堆積至移動帶上，然後利用軋輥(nip roll)將其壓緊的方法。此時，為了實施若干預接合，較理想的是將輥加熱。實施預接合的方法，另外可例示：使用針軋法(needle punch)、噴水法(water jet)、超聲波等技術的方法；使用壓印輥進行熱壓印加工的方法；或者使用熱風法(hot air through)的方法等，就積層化後的手感、伸縮性方面而言，較好的是上述任一種方法均以較通常更輕的方式進行交織。該交織方法可單獨使用，亦可將多種交織方法組合使用。
本發明之混纖紡黏不織布，可使用上述熱可塑性彈性 體(A)及上述熱可塑性樹脂(B)，藉由公知的紡黏不織布之製造方法、例如日本專利特開2004-244791號公報等所揭示的方法進行製造。
具體而言，例如，首先利用不同的擠出機分別將熱可塑性彈性體(A)及熱可塑性樹脂(B)進行熔融，之後分別將熔融的聚合物個別地導入至具有多個紡絲孔(噴嘴)的紡絲頭(模頭)中。其次，將熱可塑性彈性體(A)以及熱可塑性樹脂(B)從不同的紡絲孔中獨立地同時噴出後，將經熔融紡絲的熱可塑性彈性體(A)長纖維與熱可塑性樹脂(B)長纖維導入至冷卻室中。接著，在冷卻室中以冷卻風加以冷卻後，利用延伸風(air)將長纖維延伸(牽引)，並堆積至移動捕集面上，藉此可製造本發明之混纖紡黏不織布。若聚合物的熔融溫度分別高於等於聚合物的軟化溫度(softening temperature)或者熔解溫度，且低於熱分解溫度，則並無特別限定，可根據所使用的聚合物等來確定。紡絲頭溫度亦根據所使用的聚合物來確定，例如，使用熱可塑性聚胺酯系彈性體或者烯烴系共聚物彈性體作為熱可塑性彈性體(A)，且使用丙烯系聚合物或者丙烯系聚合物與HDPE之烯烴系聚合物組成物作為熱可塑性樹脂(B)時，通常可設定為180℃~240℃、較好的是190℃~230℃、更好的是200℃~225℃之溫度。
冷卻風的溫度若是聚合物固化的溫度，則並無特別限定，通常在5℃~50℃、較好的是10℃~40℃、更好的是15℃~30℃之範圍內。延伸風的風速通常在100m/min~ 10,000 m/min、較好的是500 m/min~10,000 m/min之範圍內。
＜捲縮纖維不織布＞
本發明之由捲縮纖維所形成的不織布，可使用由各種公知的捲縮纖維所形成的不織布。捲縮纖維可使用由所謂的短纖維所形成的捲縮纖維，亦可使用由長纖維所形成的捲縮纖維中的任一種，藉由紡黏法所獲得的長纖維的捲縮纖維與上述混纖紡黏不織布進行積層而形成不織布積層體時，來自捲縮纖維不織布中的纖維的脫落少，另外，可以在線(in-line)而與上述混纖紡黏不織布積層，並且品質及生產性優異，因此較好。
形成本發明之捲縮纖維不織布的捲縮纖維，較好的是捲縮數為大於等於5個/25 mm的捲縮纖維，其中，捲縮數為大於等於10個/25 mm、特別是10個/25 mm~70個/25 mm之範圍的捲縮纖維，其由於延伸加工性(或者伸長性)、蓬鬆性、柔軟性、用於機械黏扣帶時的扣合力優異，因此較好。
本發明之捲縮纖維的纖維徑，通常在小於等於50 μm、較好的是5 μm~40 μm、更好的是7 μm~30 μm之範圍內。
在尿片等衛生材料用途中，就柔軟性以及通氣性的觀點而言，本發明之捲縮纖維不織布的單位面積重量通常在小於等於120g/m2 、較好的是小於等於80g/m2 、更好的是小於等於50g/m2 、更好的是40g/m2 ~15g/m2 之範圍內。
本發明之捲縮纖維，可例示如下捲縮纖維：利用例如施加機械應力等公知的技術，對由選自上述混纖紡黏不織布之原料即熱可塑性樹脂(B)或者熱可塑性彈性體(A)等中的均聚物所形成的纖維，賦予捲縮而形成的捲縮纖維；藉由改變經熔融紡絲的纖維側面的冷卻溫度而賦予捲縮所形成的捲縮纖維；藉由將異形截面(modified cross-section)的纖維進行熔融紡絲，並且於冷卻時控制由於各向異性(anisotropy)或者截面形狀的非對稱性所引起的結晶度(degree of crystallinity)分佈，而賦予捲縮所形成的捲縮纖維；藉由製成含有結晶溫度(crystallization temperature)或者熔點、或軟化溫度、熔融黏度等不同的至少兩種熱可塑性樹脂(B)或者熱可塑性彈性體(A)等聚合物的複合纖維，而利用上述性質的差異來賦予捲縮所形成的捲縮纖維等。
由複合纖維所形成的捲縮纖維，通常可採取偏心芯鞘型捲縮纖維或者並列型捲縮纖維的纖維結構。為了對複合纖維賦予捲縮，可採用各種公知的技術，例如：藉由對複合纖維進行延伸-熱處理而使其表現出捲縮的方法；不對複合纖維進行延伸，而在例如比低熔點成分的熔點低5℃~30℃的溫度下進行熱處理而使其表現出捲縮的方法；或者藉由對經熔融紡絲的複合纖維進行冷卻而使其表現出捲縮的方法等。
本發明之捲縮纖維，較好的是偏心芯鞘型捲縮纖維或者並列型捲縮纖維，上述捲縮纖維的第一成分由熔點(Tm) 為小於等於150℃的丙烯．α-烯烴共聚物所形成，第二成分由熔點(Tm)為大於等於155℃的丙烯系聚合物所形成，且第一成分與第二成分之比(重量比)在50/50~95/5、較好的是60/40~90/10、更好的是70/30~90/10之範圍內。
偏心芯鞘型複合纖維，只要形成芯部的上述丙烯系聚合物之心(中心部)不與複合纖維之心重疊，則並無特別限定。形成芯部的上述丙烯系聚合物之心與複合纖維之心進一步遠離，會容易產生捲縮，因此較好。另外，偏心芯鞘型複合纖維中的形成芯部之上述丙烯系聚合物的一部分可突出於偏心芯鞘型複合纖維的表面。
並列型複合纖維中的形成第一成分之上述丙烯．α-烯烴共聚物、與形成第二成分之上述丙烯系聚合物的纖維截面的接合面，可為直線，亦可為弧狀。纖維截面的接合面為弧狀時，可為丙烯系聚合物進入了丙烯．α-烯烴共聚物部的大致圓形狀，亦可為丙烯系聚合物內凹的月牙狀。
＜丙烯．α-烯烴共聚物＞
上述偏心芯鞘型捲縮纖維或者並列型捲縮纖維之第一成分，即熔點(Tm)為小於等於150℃的丙烯．α-烯烴共聚物，較好的是熔點(Tm)在120℃~150℃、更好的是125℃~147℃之範圍內。另外，上述丙烯．α-烯烴共聚物，是由丙烯與乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳數為大於等於2(其中，碳數為3除外)、較好的是碳數為2~8(其中，碳數為3除外)之α-烯烴的均聚物，或者兩種或兩種以上的上述α-烯烴所形成的共 聚物，較好的是無規共聚物。
藉由使用熔點(Tm)為該範圍的丙烯．α-烯烴共聚物，可獲得捲縮徑小、且富有蓬鬆性及柔軟性的捲縮不織布。熔點(Tm)超過上述範圍的聚合物，存在如下傾向：捲縮的表現不充分，因此所獲得的不織布的柔軟性下降。另一方面，熔點(Tm)未達到上述範圍的聚合物，存在如下顧慮：捲縮的表現不充分，因此所獲得的不織布發黏。
本發明之丙烯．α-烯烴共聚物，只要可進行熔融紡絲，則對熔體流動速率(MFR: ASTM D1238、230℃、負載2160g)並無特別限定，通常在1g/10分鐘～1000g/10分鐘、較好的是5g/10分鐘～500g/10分鐘、更好的是10g/10分鐘～100g/10分鐘之範圍內。另外，本發明之丙烯．α-烯烴共聚物的重量平均分子量(Mw)與數量平均分子量(Mn)之比Mw/Mn，通常為1.5~5.0。另外，就獲得紡絲性良好、且纖維強度特別優異的複合纖維之方面而言，上述Mw/Mn更好的是1.5~3.0。本發明中，所謂良好的紡絲性，是指從紡絲噴嘴中噴出時以及延伸時不產生斷頭、不產生長絲熔合。另外，本發明中，Mw以及Mn可根據公知的方法，使用GPC(凝膠滲透層析法)來測定。
本發明之丙烯．α-烯烴共聚物的熔點(Tm)是以如下方式獲得：使用示差掃描熱析儀(DSC)，以10℃/min之升溫速度進行升溫，直至比以上述升溫速度進行升溫時達到熔解吸熱曲線之極值的溫度高50℃左右的溫度為止，在該溫度下保持10分鐘後，以10℃/min之降溫速度冷卻至 30℃，然後再次以10℃/min之升溫速度升溫至預定溫度，對此時的熔解曲線進行測定，然後根據該熔解曲線，依照ASTM D3419的方法，而求得達到熔解吸熱曲線之極值的溫度(Tp)，並且將該峰值溫度的吸熱峰值作為熔點(Tm)。
＜丙烯系聚合物＞
上述偏心芯鞘型捲縮纖維或者並列型捲縮纖維之第二成分，即熔點(Tm)為大於等於155℃的丙烯系聚合物，較好的是熔點在157℃~165℃之範圍內的丙烯之均聚物，或者熔點在上述範圍內的共聚物，該共聚物是丙烯與極少量的乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳數為大於等於2、較好的是2~8的一種或者兩種或兩種以上的α-烯烴之共聚物。其中，較好的是丙烯均聚物。
藉由使用結晶速度(crystallization velocity)及熔點(Tm)為上述範圍的丙烯系聚合物，而獲得捲縮徑小的捲縮複合纖維，並且形成富有蓬鬆性及柔軟性的捲縮不織布。結晶速度超過上述範圍的聚合物，有時捲縮的表現不充分，另一方面，熔點(Tm)未達到上述範圍的聚合物，有時捲縮的表現不充分。
本發明之丙烯系聚合物，只要可進行熔融紡絲，則對熔體流動速率(MFR: ASTM D1238、230℃、負載2160g)並無特別限定，通常在1g/10分鐘～1000g/10分鐘、較好的是5g/10分鐘～500g/10分鐘、更好的是10g/10分鐘～100g/10分鐘之範圍內。另外，本發明之丙烯系聚合物的 重量平均分子量(Mw)與數量平均分子量(Mn)之比Mw/Mn，通常為1.5~5.0。另外，就獲得紡絲性良好、且纖維強度特別優異的複合纖維之方面而言，上述Mw/Mn更好的是1.5~3.0。本發明中，所謂良好的紡絲性，是指從紡絲噴嘴中噴出時以及延伸時不產生斷頭、不產生長絲熔合。本發明中，Mw以及Mn可根據公知的方法，使用GPC(凝膠滲透層析法)來測定。
本發明之丙烯．α-烯烴共聚物的熔點(Tm)是以如下方式獲得：使用示差掃描熱析儀(DSC)，以10℃/min之升溫速度進行升溫，直至比以上述升溫速度進行升溫時達到熔解吸熱曲線之極值的溫度高50℃左右的溫度為止，在該溫度下保持10分鐘後，以10℃/min之降溫速度冷卻至30℃，然後再次以10℃/min之升溫速度升溫至預定溫度，對此時的熔解曲線進行測定，然後根據該熔解曲線，依照ASTM D3419的方法，而求得達到熔解吸熱曲線之極值的溫度(Tp)，並且將該峰值溫度的吸熱峰值作為熔點(Tm)。
本發明之捲縮纖維不織布可根據用途，而藉由各種公知的交織方法進行交織。交織方法，例如可列舉：使用針軋法、噴水法、超聲波等技術的方法，使用壓印輥進行熱壓印加工的方法，或者使用熱風法而進行部分熱熔合的方法。該交織方法可單獨使用，亦可將多種交織方法組合使用。
藉由熱壓印加工進行熱熔合時，通常，壓印面積率在5%~20%、較好的是5%~10%之範圍內，非壓印單位面積 在大於等於0.5 mm2 、較好的是4 mm2 ~40 mm2 之範圍內。所謂非壓印單位面積，是指在以壓印部包圍四周的最小單位的非壓印部中，內接於壓印部的四角形的最大面積。藉由具有該範圍的壓印面積率以及非壓印單位面積，而特別是在使用紡黏不織布作為捲縮纖維不織布時，在捲縮長纖維彼此實質上結合的壓印部上形成捆束點，另外，捲縮於壓印間的長纖維以描繪出螺旋的狀態、或者摺疊的狀態、自由度大的狀態存在，並進一步賦予良好的伸長性，因此較好。
此外，在增大壓印面積率時，捲縮纖維不纖布的伸長性有些減小，且可延伸的範圍縮小，但所獲得的不織布積層體的薄片強度提昇。另外，在減小壓印面積率時，所獲得的不織布積層體的薄片強度有些減小，但可使捲縮纖維不織布的伸長性增加，且使可延伸的範圍增大。
包括熱壓印加工，捲縮纖維不織布的交織可在將上述混纖紡黏不織布與上述捲縮纖維不織布積層之前進行，亦可在積層後進行。在積層後進行時，未必須要進行交織。
＜不織布積層體＞
本發明之不織布積層體是在混纖紡黏不織布的至少單面上積層有由上述捲縮纖維所形成的不織布的積層體，上述混纖紡黏不織布含有10 wt%~90 wt%之上述熱可塑性彈性體(A)長纖維、及90 wt%~10 wt%之熱可塑性樹脂(B)長纖維。
本發明之不織布積層體是將預先獲得的混纖紡黏不織 布與捲縮纖維不織布進行積層而得，或者在預先獲得的混纖紡黏不織布上或預先獲得的捲縮纖維不織布上，連續堆積捲縮纖維不織布或混纖紡黏不織布而得。
將混纖紡黏不織布與捲縮纖維不織布積層後，視需要，可利用各種公知的交織方法進行交織，例如：使用針軋法、噴水法、超聲波等技術的方法，使用壓印輥進行熱壓印加工的方法，或者使用熱風法而進行部分熱熔合的方法。該接合中，上述交織方法可單獨使用，亦可將多種交織方法組合使用。
另外，藉由熱壓印加工來交織混纖紡黏不織布與捲縮纖維不織布時，較好的是在上述所揭示的條件下進行熱壓印加工。
藉由熱壓印加工來交織混纖紡黏不織布與捲縮纖維不織布而獲得的不織布積層體，在將不織布積層體進行延伸時，捲縮纖維暫時伸展而解除捲縮，在張力消失的狀態下，再次螺旋摺疊於壓印間而恢復為接近於原來的狀態，而產生捲縮，因此皺褶(pleats)難以進入不織布積層體。
將本發明之不織布積層體用於尿片等衛生材料用途時，就柔軟性以及通氣性的觀點而言，上述不織布積層體的單位面積重量按積層體合計，通常在小於等於200g/m2 、較好的是小於等於100g/m2 、更好的是小於等於80g/m2 、更好的是60g/m2 ~15g/m2 之範圍內。
在本發明之不織布積層體的層構成中，構成積層體的層只要具有混纖紡黏不織布與捲縮不織布，則並無任何限 定。即，本發明之不織布積層體並不限定於上述混纖紡黏不織布/捲縮不織布的二層結構，另外亦可採用三層或三層以上的結構，例如：捲縮不織布/混纖紡黏不織布/捲縮不織布、混纖紡黏不織布/捲縮不織布/混纖紡黏不織布、混纖紡黏不織布/混纖紡黏不織布/捲縮不織布等各種構成。另外，本發明之不織布積層體並不限定於上述例，亦可為在混纖紡黏不織布與捲縮不織布之間，介隔作為其他層(中間層)的例如紡黏不織布、熔噴不織布(melt-blown nouwoven fabric)、通氣性薄膜而形成的積層體。
此外，就積層體的剝離強度(耐剝離性)的觀點而言，該中間層較好的是聚烯烴的不織布/薄膜。更具體而言，較好的是與構成混纖紡黏不織布以及捲縮不織布的聚烯烴相同的聚烯烴、或者熔點低於該聚烯烴的的聚烯烴，存在於構成不織布的纖維之表層以及薄膜之最外層上而形成的不織布/薄膜。
將本發明之不織布積層體用於機械黏扣的母材時，較好的是捲縮不織布位於外層。
另外，本發明之不織布積層體，除上述混纖紡黏不織布及捲縮不織布外，亦可在任一面上積層其他層。
構成本發明之不織布積層體的上述其他層，並無特別限定，可根據用途而積層各種層。
具體而言，例如可列舉：針織布、織布、不織布、薄膜等。將本發明之不織布積層體與其他層進行積層(貼合)時，可採用以如下方法為代表的各種公知方法：熱壓印加 工、超聲波熔合等熱熔合法，針軋法、噴水法等機械交織法，使用熱熔黏接劑、胺酯系黏接劑等黏接劑的黏接方法，擠出層壓的積層方法等。
與本發明之不織布積層體積層的不織布，可列舉：紡黏不織布、熔噴不織布、濕式不織布(wet-laid nonwoven fabric)、乾式不織布(dry-laid nonwoven fabric)、乾漿不織布(dry pulp nonwoven fabric)、閃蒸紡絲不織布(flash spun nonwoven fabric)、開纖不織布等各種公知的不織布。
構成上述不織布的材料，可使用上述各種公知的熱可塑性樹脂。
與本發明之不織布積層體進行積層的薄膜，可列舉透濕性薄膜、或者通氣性薄膜。
＜透濕性薄膜＞
構成本發明之不織布積層體的透濕性薄膜，是由熱可塑性彈性體(為了將其與混纖紡黏不織布層中所含的熱可塑性彈性體(A)相區別，而記為熱可塑性彈性體(A'))所形成的薄膜。上述熱可塑性彈性體(A')是表現出如下性質的薄膜：其膜厚為30 μm時，依照JIS L1099 A-1法(40℃、相對濕度90%、CaCl2 法之條件)而測定的透濕度通常為大於等於2000g/m2 ．day、較好的是大於等於3000g/m2 ．day、更好的是大於等於4000g/m2 ．day的水蒸氣透過率。
本發明之透濕性薄膜，可根據用途而進行適當選擇，通常厚度在10 μm~50 μm、較好的是15 μm~40 μ m之範圍內。就與不織布進行層壓時防止針孔(pinhole)的觀點以及保持機械強度並保持適當耐水度的觀點而言，較理想的是使厚度為大於等於10 μm，就獲得良好透濕性、且獲得柔軟性的觀點而言，較好的是厚度為小於等於50 μm。
本發明之透濕性薄膜可以如下方式形成：使用熱可塑性彈性體(A')，利用公知的薄膜成形方法，例如可例示以擠出機將熱可塑性彈性體(A')熔融，然後使用T-模頭、或者環狀模頭而成形為薄膜的方法，但具有透濕性的彈性體通常黏性大，並且會產生結塊，因此可將熱可塑性彈性體(A')直接或者間接地擠出至上述混纖紡黏不織布層上而形成為薄膜層。
<熱可塑性彈性體(A')>
本發明之熱可塑性彈性體(A')，若是熱可塑性彈性體且在形成薄膜時具有透濕性，則可使用各種熱可塑性彈性體。為了確認具有透濕性，例如可藉由利用依照JIS L1099 A-1法(40℃、相對濕度90%、CaCl2 法之條件)的測定法，判定水蒸氣的透過性，來確認具有透濕性。此時，本發明中較好的是使用如下的熱可塑性彈性體：其利用上述JIS L1099 A-1法，厚度為30 μm的薄膜表現出大於等於2000g/m2 ．day、較好的是大於等於3000g/m2 ．day的水蒸氣透過率。
適合作為上述熱可塑性彈性體(A')的熱可塑性彈性體，可列舉：聚酯系彈性體(A'-1)、聚醯胺系彈性體(A'-2)、 熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)。
可於熱可塑性彈性體(A')中，在不損及本發明目的之範圍內，視需要而調配通常所使用的抗氧化劑、耐候穩定劑、抗靜電劑、防霧劑、抗結塊劑、潤滑劑、成核劑(nucleating agent)、顏料等添加劑或者其他聚合物。
＜聚酯系彈性體(A'-1)＞
聚酯系彈性體(A'-1)可例示：來自於芳香族聚酯的由下述式(Ⅰ)所示之結構單元的硬鏈段、與來自於脂肪族聚醚的由下述式(Ⅱ)所示之結構單元的軟鏈段，進行嵌段共聚合而形成的嵌段共聚物。
-O-D-O-CO-R-CO-　　　(Ⅰ)
-O-G-O-CO-R-CO-　　　(Ⅱ)
上述式中，D是從分子量約小於等於250的二醇(diol)中去除2個羥基而形成的2價殘基，R是從分子量約小於等於300的二羧酸(dicarboxylic acid)中去除2個羧基而形成的2價殘基，G是從平均分子量為約400～約3500的聚(氧化烯)二醇(poly(alkylene oxide)glycol)中去除兩末端的羥基而形成的2價殘基。此處，在聚(氧化烯)二醇的共聚醚酯(copolyether ester)即由式(Ⅱ)所示之結構單元中所插入的氧化乙烯基的量，相對於共聚醚酯的總重量，通常約為25 wt%~68 wt%。
本發明中，特別好的是上述芳香族聚酯為對苯二甲酸丁二酯，且上述脂肪族聚醚為亞烷基醚二醇(alkylene ether glycol)。具體可列舉：聚對苯二甲酸丁二酯/聚四亞甲基醚 二醇嵌段共聚物等。市售品具體而言，例如以HYTREL(商品名，E.I.杜邦股份有限公司製造)、PELPRENE(商品名，東洋紡股份有限公司製造)等商品名進行製造、銷售。
＜聚醯胺系彈性體(A'-2)＞
聚醯胺系彈性體(A'-2)可例示：在硬鏈段上使用聚醯胺，且在軟鏈段上使用玻璃轉移溫度低的聚酯或者多元醇之二醇而得的多嵌段共聚物(multiblock copolymer)。此處，聚醯胺成分可列舉：尼龍6、尼龍66、尼龍610、尼龍11、尼龍12等。這些聚醯胺成分之中，較好的是尼龍6、尼龍12。聚醚二醇可列舉：聚(氧亞丁基)二醇、聚(氧亞丙基)二醇等；聚酯二醇可列舉：聚(1,4-己二酸乙二酯)二醇、聚(1,4-己二酸丁二酯)二醇、聚丁二醇等。具體例可列舉：尼龍12/聚丁二醇嵌段共聚物等。市售品具體而言，例如可列舉以DAIAMID (Daicel-Huels公司製造)、PEBAX(Atochem公司製造)[均為商標名]等商品名進行製造、銷售的聚醯胺系彈性體。
＜熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)＞
熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)可例示：作為硬鏈段的由短鏈多元醇(分子量60~600)與二異氰酸酯反應而獲得的聚胺酯、與作為軟鏈段的由長鏈多元醇(分子量600~4000)與二異氰酸酯反應而獲得的聚胺酯的嵌段共聚物。二異氰酸酯可列舉：甲苯二異氰酸酯、二苯基甲烷二異氰酸酯等；短鏈多元醇可列舉：乙二醇、1,3-丙二醇、雙酚A等。
熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)可例示：於短鏈多元醇存在下，在聚己內酯二醇等聚內酯多元醇上加成聚合二異氰酸酯而形成的聚合物(聚醚聚胺酯)；於短鏈多元醇存在下，在聚(1,4-己二酸乙二酯)二醇、聚(1,4-己二酸丁二酯)二醇等己二酸酯多元醇上加成聚合二異氰酸酯而形成的聚合物(聚酯聚胺酯)；於短鏈多元醇存在下，在藉由四氫呋喃的開環而獲得的聚丁二醇上加成聚合二異氰酸酯而形成的聚合物等。市售品具體而言，例如可列舉以Vulkollan (Bayer公司製造)、Chemigum SL(Goodyear公司製造)、Adiprene(杜邦公司製造)、Vulcaprene(ICI公司製造)[均為商標名]等商品名進行製造、銷售的熱可塑性聚胺酯系彈性體。
就透濕性優異方面而言，上述熱可塑性彈性體之中，較好的是聚酯系彈性體(A'-1)、熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)，特別好的是兼具伸縮性的熱可塑性聚胺酯系彈性體(A'-3)。
＜通氣性薄膜＞
本發明之通氣性薄膜是由熱可塑性樹脂(為了將其與熱可塑性樹脂(B)相區別，亦記為熱可塑性樹脂(B'))所形成，且氧氣、水蒸氣等氣體可透過，但水等液體難以透過，並且本發明之通氣性薄膜具有微孔，該微孔的藉由JIS L1099 A-1法(40℃，相對濕度90%、CaCl2 法之條件)而測定的透濕度，通常在1000g/m2 ．24 hrs.~20000g/m2 ．24 hrs.之範圍內。
此外，賦予通氣性的前階段薄膜(前驅物)，即便透濕度大致為0g/m2 ．24 hrs.，但只要可將該前階段薄膜與上述混纖紡黏不織布進行積層，形成不織布積層體後實施適當的加工，而製成具有上述範圍之透濕性的通氣性薄膜即可。
本發明之通氣性薄膜是熱可塑性樹脂(B')，較好的是含有熱可塑性樹脂(B')與填充劑的熱可塑性樹脂組成物。另外，於本發明之通氣性薄膜是含有熱可塑性樹脂(B')與填充劑的樹脂組成物時，填充劑的調配量較好的是30 wt%~75 wt%，更好的是40 wt%~70 wt%，特別好的是40 wt%~60 wt%(其中，設熱可塑性樹脂(B')與填充劑合計為100 wt%)。本發明之通氣性薄膜是藉由對將上述熱可塑性樹脂組成物進行擠出成形所獲得的薄膜(前驅物)至少進行單向延伸而獲得。
填充劑較好的是：聚甲基丙烯酸甲酯(polymethyl methacrylate，PMMA)粒子、聚苯乙烯粒子等交聯粒子，或者與用作薄膜基材的熱可塑性樹脂不相容的樹脂(例如，使用聚烯烴系樹脂時，填充劑為聚對苯二甲酸乙二酯、聚醯胺等)等有機化合物系填充劑；或者碳酸鈣、硫酸鋇、硫酸鈣、碳酸鋇、氫氧化鎂、氫氧化鋁、氧化鋅、氧化鎂、氧化鈦、二氧化矽、滑石等無機化合物系填充劑。
無機化合物系填充劑較好的是平均粒徑在小於等於10 μm、特別是0.5 μm~5 μm之範圍內的碳酸鈣及硫酸鋇。
另外，無機化合物系填充劑最好的是，為了提昇與成 為基材之熱可塑性樹脂的分散性，而以硬脂酸、月桂酸(lauric acid)等高級脂肪酸或者這些高級脂肪酸的金屬鹽對無機化合物的表面進行處理而獲得的無機化合物系填充劑。
用於通氣性薄膜的熱可塑性樹脂(B')，可使用各種公知的熱可塑性樹脂，聚乙烯、聚丙烯、聚1-丁烯等聚烯烴系樹脂因防水性優異，故較好，其中所謂線狀低密度聚乙烯因所獲得的通氣性薄膜的柔軟性優異，故較好，上述線狀低密度聚乙烯的密度在0.900g/cm3 ~0.940g/cm3 之範圍內，是乙烯與丙烯、1-丁烯、1-庚烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯、1-癸烯等碳數為大於等於3、較好的是碳數為4~10的α-烯烴之無規共聚物。
乙烯．α-烯烴無規共聚物並無特別限定，可為利用戚格勒(Ziegler)觸媒、茂金屬(metallocene)觸媒等各種公知的觸媒而獲得的乙烯．α-烯烴無規共聚物，利用茂金屬觸媒而獲得的乙烯．α-烯烴無規共聚物，因所獲得的通氣性薄膜的撕裂強度(tear strength)等機械強度優異，故較好。
在乙烯．α-烯烴無規共聚物中，為了改良延伸性，可添加少量高壓法低密度聚乙烯，另外，為了改良所獲得之通氣性薄膜的拉伸強度，可添加少量聚丙烯。
本發明之通氣性薄膜可根據各種用途而進行適當選擇，通常厚度在10g/m2 ~50g/m2 、較好的是12g/m2 ~40g/m2 、更好的是15g/m2 ~30g/m2 之範圍內。就確保通氣 性薄膜的機械強度、獲得耐水度的觀點而言，較理想的是厚度為大於等於10g/m2 ，另一方面，就確保充分的通氣性的觀點而言，較好的是厚度小於50g/m2 。
[實施例]
以下，基於實施例而對本發明加以更具體的說明，但本發明並不限定於這些實施例。
實施例及比較例中的物性值等是藉由以下方法進行測定。
(1)單位面積重量[g/m2 ]
從不織布及/或不織布積層體上採取6片200 mm (MD)×50 mm (CD)的試驗片。並且，採取部位是在MD、CD上各取任意的3處(計6處)。接著，使用上皿電子天平(研精工業公司製造)對所採取的各試驗片分別測定重量(g)。求得各試驗片之重量的平均值。由所求得的平均值換算成每1m2 的重量(g)，將小數點後第2位四捨五入而作為各不織布樣品的單位面積重量[g/m2 ]。
(2)最大點伸長率[%]
從不織布及/或不織布積層體上採取6片200 mm (MD)×50 mm (CD)的試驗片。並且，採取部位是在MD、CD上各取任意的3處(計6處)。接著，使用萬能拉伸試驗機(Intesco公司製造，IM-201型)，在跨距I0=100 mm、拉伸速度為100 mm/min的條件下，對所採取的各試驗片進行拉伸試驗，求得最大強度點的伸長率(最大點伸長率[%])。此外，最大點伸長率是藉由下述方式求得： 對上述6片(MD、CD各3片)試驗片求出平均值，並將小數點後第2位四捨五入。
(3)殘留應變(residual strain)[%]
從不織布及/或不織布積層體上採取6片200 mm (MD)×50 mm (CD)的試驗片。並且，採取部位是在MD、CD上各取任意的3處(計6處)。接著，使用萬能拉伸試驗機(Intesco公司製造，IM-201型)，在夾頭間距為100 mm、拉伸速度為100 mm/min、延伸倍率為100%的條件下，對所採取的各試驗片進行延伸，然後立即以相同的速度恢復至原長，測定恢復時的應變，作為殘留應變[%]。此外，殘留應變是藉由下述方式獲得：對上述6片(MD、CD各3片)試驗片求出平均值，並將小數點後第2位四捨五入。
(4)卡止性
利用雙面膠帶，將突起部的尺寸：平均高度0.4 mm、頂端的大小：平均0.2 mm×0.3 mm、突起的個數：約220個/cm2 、材質：聚丙烯製的蘑菇狀膠帶(mushroom tape)(公材)MD 25 mm×CD 13 mm，黏貼在寬度25 mm×100 mm的影印用紙(長條)的端部，將蘑菇狀膠帶適當黏貼在上述(3)之評價後的延伸後之不織布積層體上，重複以影印紙從不織布積層體上剝離時的靈敏度，根據5次、5人的評價來對卡止性進行評價。
○:5人中4人或者4人以上感覺到黏接。
△:5人中2~3人感覺到黏接。
×:5人中1人或者無人感覺到黏接。
(5)起毛
對藉由加熱壓印而將不織布及/或不織布積層體一體化時不織布或纖維對壓印輥、或者其後的成形機器等的附著情況，藉由目視來觀察，確認有不織布或纖維附著時記為「有」起毛，未確認到不織布或纖維附著時記為「無」。
(6)捲縮數
按以下順序測定捲縮數。並且除下述所示的順序以外，全部依照JIS L1015進行測定。
在表面平滑且具有光澤的紙片上作出空間距離為25 mm的區分線。為了不損及捲縮性而謹慎地從利用壓印輥進行加熱加壓處理之前的不織布中採取纖維，使每條該纖維相對於空間距離而具有25±5%的鬆弛，利用黏接劑使兩端黏貼固著。
將每條上述試樣安裝於捲縮試驗機(裝置名：扭力天平(Torsion Balance)，淺野機械製作所股份有限公司)的夾具上，切斷紙片，然後讀取對試樣施加初始負載(0.18 mN×顯示德士(tex))時夾具間的距離(空間距離)(mm)。
數出此時的捲縮數，求出每25 mm間距的捲縮數，作為20次的平均值。捲縮數是將峰與谷全部數出，並除以2而求得。
(7)剝離強度
從不織布積層體上採取10片250 mm (MD)×50 mm (CD)的試驗片。並且，採取部位是在MD、CD上各取 任意的5處(計10處)。接著，在所採取的試驗片之一部分(距離MD方向的端部2 cm左右)的雙面上黏貼膠帶後，以手動方式將橡膠膠帶(gum tape)在試驗片的面方向上拉伸，藉此使不織布積層體的層間剝離10 cm，然後使用萬能拉伸試驗機(Intesco公司製造，IM-201型)，在夾頭間距為100 mm、拉伸速度為100 mm/min的條件下，對所剝離的各層進行拉伸試驗，求得最大強度作為剝離強度。
另外，對實施例、比較例中所使用的熱可塑性聚胺酯彈性體(TPU)的分析以及評價，是根據下述方法進行。
(8)凝固起始溫度
利用連接在精工電子工業股份有限公司製造的SSC5200H Disc Station上的示差掃描熱析儀(DSC220C)進行測定。採取約8 mg經粉碎的TPU作為樣品而置於鋁製盤中，蓋上蓋子並使其卷邊(crimp)。同樣地，採取氧化鋁作為參考物(reference)，來作為參考。將樣品以及參考物安放在單元內的預定位置後，在流量為40 Nml/min的氮氣流下進行測定。以10℃/min之升溫速度從室溫升溫至230℃，在該溫度下維持5分鐘，然後以10℃/min之降溫速度降溫至-75℃。測定此時所記錄的由TPU凝固所引起的發熱峰值的起始溫度，作為凝固起始溫度(單位：℃)。
(9)極性溶劑不溶物的粒子數
使用貝克曼庫爾特(Beckman Coulter)公司製造的Multisizer Ⅱ作為基於微孔電阻法的粒度分佈測定裝置， 來進行測定。秤取3500g二甲基乙醯胺(和光純藥工業股份有限公司製造的特級品)、以及145.83g硫氰酸銨(純正化學股份有限公司製造的特級品)，放入至5升的可分離式燒瓶(separable flask)中，在室溫下以24小時使之溶解。
接著，使用1 μm的薄膜過濾器(membrane filter)進行減壓過濾，獲得試劑A。精確秤取180g試劑A以及2.37g的TPU顆粒(pellet)放入至200 cc的玻璃瓶中，以3小時使TPU中的可溶物溶解，並將其作為測定用試樣。在Multisizer Ⅱ上安裝100 μm的口管(aperture tube)，將裝置內的溶劑置換成試劑A後，將減壓度調節成約3000 mmAq。秤取120g試劑A放入至經充分清洗的試樣投入用燒杯(beaker)中，藉由空白測定(blank determination)而確認所產生的脈衝(pulse)量為小於等於50個/分鐘。根據手冊(manual)來設定最佳電流(Current)值以及增益(Gain)後，使用10 μm的未交聯聚苯乙烯標準粒子來實施校準(calibration)。測定是以如下方式進行，即，秤取120g試劑A、約10g測定用試樣放入至經充分清洗的試樣投入用燒杯中，實施210秒鐘。將藉由該測定而數出的粒子數除以被吸引至口管中的TPU重量，將算出之值作為TPU中的極性溶劑不溶物的粒子數(單位：個/g)。此外，TPU重量是根據下述式算出。
TPU重量={(A/100)×B/(B+C)}×D
式中，A為測定用試樣的TPU濃度(Wt%)，B為燒 杯中所秤取的測定用試樣的重量(g)，C為燒杯中所秤取的試劑A的重量(g)，D為測定中(210秒鐘)被吸引至口管中的溶液量(g)。
(10)硬鏈段區域的熔解熱比
利用連接在精工電子工業股份有限公司製造的SSC5200H Disc Station上的示差掃描熱析儀(DSC220C)進行測定。採取約8 mg經粉碎的TPU作為樣品而放入至鋁製盤中，蓋上蓋並使其卷邊。同樣地，採取氧化鋁作為參考物，來作為參考。將樣品以及參考物安放在單元內的預定位置後，在流量為40 Nml/min的氮氣流下進行測定。以10℃/min之升溫速度從室溫升溫至230℃。此時，求出熔解熱的總和(a)以及熔解熱的總和(b)，上述熔解熱的總和(a)是根據峰值溫度在大於等於90℃且小於等於140℃之範圍內的吸熱峰值而求得，上述熔解熱的總和(b)是根據峰值溫度在大於140℃且小於等於220℃之範圍內的吸熱峰值而求得，然後根據下述式而求出硬鏈段區域的熔解熱比(單位：%)。
硬鏈段區域的熔解熱比(%)=a/(a+b)×100
(11)200℃下的熔融黏度(以下，僅稱為「熔融黏度」)
使用CAPIROGRAPH(東洋精機股份有限公司製造的Model 1C)，來測定在200℃下的剪切速度為100 sec-1 時的TPU之熔融黏度(單位：Pa．s)。使用長度為30 mm、直徑為1 mm的噴嘴。
(12)TPU的水分值
將水分量測定裝置(平沼產業公司製造AVQ-5S)與水分氣化裝置(平沼產業公司製造EV-6)進行組合來測定TPU的水分量(單位：ppm)。將在加熱試樣皿中所秤取的約2g之TPU顆粒投入至250℃的加熱爐中，將氣化的水分導入至預先去除殘存水分的水分量測定裝置的滴定單元中，以卡-費試劑(Karl Fischer's reagent)進行滴定。伴隨單元中的水分量變化而變化的滴定電極的電位在20秒鐘內不發生變化時，結束滴定。
(13)蕭氏A硬度
TPU的硬度是在23℃、50%相對濕度下，根據JIS K-7311所揭示的方法進行測定。硬度計(durometer)使用A型。
＜熱可塑性聚胺酯彈性體的製造例1＞
在氮氣環境下將二苯基甲烷二異氰酸酯(以下，記為MDI)裝入至槽(tank)A中，以氣泡不混入的程度一邊攪拌一邊調整成45℃。
在氮氣環境下將628.6重量份的數量平均分子量為2000的聚酯多元醇(三井武田化學(Mitsui Takeda Chemicals)股份有限公司製造，商品名：Takelac U2024)、2.21重量份的Irganox 1010、77.5重量份的1,4-丁二醇放入至槽B中，一邊攪拌一邊調整成95℃。將該混合物稱為多元醇溶液1。
根據這些反應原料而計算出的硬鏈段量為37.1 wt%。接著，利用經由齒輪泵(gear pump)、流量計的送液管線， 以17.6 kg/h的流速將MDI、並以42.4 kg/h的流速將多元醇溶液1定量地通液至調整成120℃的高速攪拌機(SM40)中，以2000 rpm攪拌混合2分鐘，然後通液至靜態攪拌管(static mixer)中。靜態攪拌管部串聯連接有如下靜態攪拌管：連接有3根管長為0.5 m、內徑為20 mmΦ之靜態攪拌管的第1～第3靜態攪拌管(溫度230℃)，連接有3根管長為0.5 m、內徑為20 mmΦ之靜態攪拌管的第4～第6靜態攪拌管(溫度220℃)，連接有6根管長為1.0 m、內徑為34 mmΦ之靜態攪拌管的第7～第12靜態攪拌管(溫度210℃)，連接有3根管長為0.5 m、內徑為38 mmΦ之靜態攪拌管的第13～第15靜態攪拌管(溫度200℃)。
經由齒輪泵，將從第15靜態攪拌管中流出的反應產物，壓入至在頂端附有聚合物過濾器(長瀨產業股份有限公司製造，商品名：Denafilter)的單軸擠出機(直徑為65 mmΦ、溫度為180℃~210℃)中，從股線模頭(strand die)中擠出。將上述反應產物水浴冷卻後，以製粒機(pelletizer)而連續顆粒化。接著，將所獲得的顆粒裝入至乾燥機中，在100℃下乾燥8小時，獲得水分值為40 ppm的熱可塑性聚胺酯彈性體。以單軸擠出機(直徑為50 mmΦ、溫度為180℃~210℃)將該熱可塑性聚胺酯彈性體連續擠出，並使其形成顆粒。再次在100℃下乾燥7小時，獲得水分值為57 ppm的熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)。
熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)的凝固起始溫度為103.7℃，極性溶劑不溶物的粒子數為150萬個/g，藉由射出成 形而製備的試驗片的硬度為86 A，在200℃下的熔融黏度為1900 Pa．s，且硬鏈段區域的熔解熱比為35.2%。
[實施例1] ＜紡黏不織布用熱可塑性樹脂組成物的製備＞
將96 wt%的MFR(依照ASTM D1238，在溫度為230℃、負載為2.16 kg之條件下測定)為60g/10分鐘、密度為0.91g/cm3 、熔點為160℃、Mw/Mn=2.9的丙烯均聚物(以下，簡記為「PP-1」)，與4 wt%的MFR(依照ASTMD1238，在溫度為190℃、負載為2.16 kg之條件下測定)為5g/10分鐘、密度為0.97g/cm3 、熔點為134℃的高密度聚乙烯(以下，簡記為「HDPE」)加以混合，而製備熱可塑性樹脂組成物(B-1)。
＜不織布積層體的製造＞
使用75 mmΦ的擠出機將上述熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)熔融，且使用50 mmΦ的擠出機將上述熱可塑性樹脂組成物(B-1)熔融，之後，使用具有紡絲頭的紡黏不織布成形機(捕集面上垂直於縱向之方向的長度：800 mm)，在樹脂溫度與模頭溫度均為210℃、冷卻風溫度為20℃、延伸風的風速為3750 m/min的條件下，利用紡黏法進行熔融紡絲，並將含有混合長纖維之網堆積至捕集面上，上述混合長纖維含有由熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)所形成的長纖維A與由熱可塑性樹脂組成物(B-1)所形成的長纖維B，從而獲得含有纖維A：纖維B為41:59 (wt%)的混合纖維之網。上述紡絲頭具有熱可塑性聚胺 酯彈性體(A-1)的噴出孔與熱可塑性樹脂組成物(B-1)的噴出孔交替排列的噴嘴圖案，熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)(纖維A)的噴嘴徑為0.75 mmΦ且熱可塑性樹脂組成物(B-1)(纖維B)的噴嘴徑為0.6 mmΦ，噴嘴的間距在縱向上為8 mm、在橫向上為11 mm，並且噴嘴數之比是纖維A用噴嘴：纖維B用噴嘴=1:1.45。將纖維A的單孔噴出量設為0.73g/(分鐘．孔)，且將纖維B的單孔噴出量設為0.73g/(分鐘．孔)。
所堆積的含有混合長纖維之網，利用設置在帶上、經非黏著材料進行塗佈的軋輥(線壓為10 kg/cm)，而獲得混纖紡黏不織布。所獲得的混纖紡黏不織布的單位面積重量為30g/m2 。另外，關於所堆積的含有混合長纖維之網的纖維徑，纖維徑大的一方為29.2 μm，纖維徑小的一方為21.0 μm。因此，可將熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)的纖維徑看作29.2 μm，且可將熱可塑性樹脂組成物(B-1)的纖維徑看作21.0 μm。
接著，在移動帶上抽出上述混纖紡黏不織布，在其上利用擠出機(75 mmΦ)將MFR(依照ASTM D1238，在溫度為230℃、負載為2.16 kg之條件下測定)為60g/10分鐘、密度為0.91g/cm3 、熔點為138℃、Mw/Mn=3.0的丙烯．乙烯無規共聚物(以下，簡記為「PP-2」)進行熔融；另外，利用擠出機(50 mmΦ)將PP-1進行熔融，將重量比PP-2:PP-1=80:20的並列型複合纖維熔融擠出，並將單位面積重量為30g/m2 的捲縮纖維不織布(紡黏不織布) 堆積至移動帶上，利用軋輥(線壓為10 kg/cm)而獲得不織布積層體。
另外，該纖維的纖維徑為20.2 μm，捲縮數為29個/25 mm。
將積層體從移動帶上剝離，結果所獲得之積層體的壓印圖案的面積率為18%，壓印面積為0.41 mm2 。藉由以加熱溫度為110℃、線壓為30 kg/cm之條件進行加熱壓印，而將2層該積層體進行一體化，從而獲得由混纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60g/m2 的不織布積層體。
對所獲得的不織布積層體，以目視來評價有無「延伸加工時的破裂」以及有無「延伸加工時的皺褶」(以下的實施例、比較例均相同)。進而，將(3)殘留應變的方法重複20次，並以目視來評價伸長後之積層體有無剝離(重複伸長20次)。
另外，僅使用上述熱可塑性樹脂組成物(B-1)，而另行製造18g/m2 的紡黏不織布，並利用上述揭示的方法來測定最大點伸長率[%]，結果為172%(MD)及150%(CD)，殘留應變為96% (MD)及98% (CD)。利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，上述(4)卡止性是評價捲縮紡黏不織布層側之面。評價結果示於表1。
[實施例2]
於實施例1中，將纖維A的單孔噴出量設為0.44g/(分鐘．孔)，將纖維B的單孔噴出量設為0.92g/(分鐘． 孔)，其將纖維A：纖維B設為25:75 (Wt%)，除此之外，以與實施例1相同之方式進行操作，獲得含有單位面積重量為40 g/m2 的混合纖維之網。
接著，在上述網上積層單位面積重量為20g/m2 的捲縮纖維紡黏不織布，以壓印將2層進行一體化，從而獲得由混纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60 g/m2 的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，上述(4)卡止性是評價捲縮紡黏不織布層側之面。評價結果示於表1。
[實施例3]
於實施例1中，將纖維A的單孔噴出量設為1.1g/(分鐘．孔)，將纖維B的單孔噴出量設為0.5g/(分鐘．孔)，且將纖維A：纖維B設為60:40 (wt%)，除此之外，以與實施例1相同的方式進行操作，獲得含有單位面積重量為20g/m2 的混合纖維之網。
接著，在上述網上積層單位面積重量為40g/m2 的捲縮纖維紡黏不織布，以壓印將2層一體化，從而獲得由混纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60g/m2 的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，上述(4)卡止性是評價捲縮紡黏不織布層側之面。評價結果示於表1。
[比較例1]
將單獨使用PP-2，以約1.25倍的噴出量擠出而形成的紡黏不織布(非捲縮纖維)，替代實施例1中所使用的捲縮纖維紡黏不織布來進行積層，除此之外，以與實施例1相同之方式進行操作，獲得由混纖紡黏不織布/非捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60g/m2 的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。評價結果示於表2。
[比較例2]
將由熱可塑性樹脂組成物(B-1)所形成的紡黏不織布(非捲縮纖維)，替代比較例1中所使用的由PP-2單獨形成的紡黏不織布(非捲縮纖維)，來進行積層，除此之外，以與比較例1相同之方式進行操作，獲得由混纖紡黏不織布/非捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60g/m2 的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，上述(4)卡止性是評價由非捲縮纖維所形成的紡黏不織布層側之面。評價結果示於表2。
[比較例3]
以實施例2中所揭示的方法，而獲得纖維A：纖維B為25:75 (wt%)且單位面積重量為60g/m2 的混合纖維紡黏不織布，之後，對該單層混纖不織布進行壓印。利用上述揭示的方法來評價所獲得的混纖紡黏不織布。評價結果示於表2。
[比較例4]
使用由熱可塑性樹脂組成物(B-1)所形成的單位面積重量為30g/m2 的紡黏不織布，來替代實施例1中所使用的混纖紡黏不織布，除此之外，以與實施例1相同之方式進行操作，獲得由非混纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成且單位面積重量為60g/m2 的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，止述(4)卡止性是評價由捲縮纖維所形成的紡黏不織布層側之面。評價結果示於表2。
[比較例5]
於實施例1中，停止噴出熱可塑性樹脂組成物(B-1)，而獲得僅由熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)所形成的單位面積重量為15g/m2 的紡黏不織布。接著，將實施例1中所使用的捲縮纖維不織布進行積層，並嘗試壓印一體化，但壓印時紡黏不織布纏繞，而無法獲得不織布積層體。
[實施例4]
依照實施例1中揭示的方法，而獲得纖維A：纖維B為41:59 (wt%)且單位面積重量為15g/m2 的混纖紡黏不織布。接著，將實施例1中所使用的單位面積重量為30g/m2 的捲縮纖維不織布進行積層，之後，在該捲縮纖維不織布上，積層纖維A：纖維B為41:59且單位面積重量為15g/m2 的混纖紡黏不織布，以實施例1中揭示的方法，對混纖紡黏不織布與捲縮纖維不織布進行壓印，而獲得單位面積重量為60g/m2 且由混纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布/混纖紡黏不織布所形成的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。評價結果示於表3。
[實施例5]
以實施例1中揭示的方法，而獲得單位面積重量為15g/m2 且由重量比PP-2:PP-1=80:20之並列型複合纖維所形成的捲縮纖維不織布，之後，以實施例1中揭示的方法，將纖維A：纖維B為41:59 (wt%)且單位面積重量為30g/m2 的混纖紡黏不織布進行積層。接著，在該混纖紡黏不織布上，積層上述單位面積重量為15g/m2 的捲縮纖維不織布，以實施例1中揭示的方法，對混纖紡黏不織布與捲縮纖維不織布進行壓印，而獲得單位面積重量為60g/m2 且由捲縮纖維不織布/昆纖紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。評價結果示於表3。
[比較例6]
使用比較例5中揭示的僅由熱可塑性聚胺酯彈性體(A-1)所形成的紡黏不織布，來替代實施例5中所使用的混纖紡黏不織布，從而獲得單位面積重量60g/m2 且由捲縮纖維不織布/紡黏不織布/捲縮纖維不織布所形成的不織布積層體。
利用上述揭示的方法來評價所獲得的不織布積層體。並且，上述(4)卡止性是評價捲縮紡黏不織布層側之面。評價結果示於表3。
[實施例6]
以實施例1中揭示的方法，而獲得單位面積重量為15 g/m2 且由重量比為PP-2:PP-1=80:20之並列型複合纖維所形成的捲縮纖維不織布，之後，將僅使用上述熱可塑性樹脂組成物(B-1)的紡黏不織布(C-1)來作為捲縮不織布與混纖不織布之間的中間層而進行積層。接著，以實施例1中揭示的方法，將纖維A：纖維B為41:59 (Wt%)且單位面積重量為30g/m2 的混纖紡黏不織布進行積層，然後以實施例1中揭示的方法而獲得由捲縮纖維不織布/紡黏不織布(C-1)/混纖紡黏不織布所形成且單位面積重量為55g/m2 的不織布積層體。
延伸加工時的破裂、延伸加工後的皺褶均無，最大點伸長率在MD上為113、在CD上為104，殘留應變在MD上為35、在CD上為43。
並且，剝離強度經改善至如下程度，即，利用上述(7)剝離強度的方法，即便施加大於等於1.0 N之力，亦無法剝離所獲得的不織布積層體。
[實施例7]
使用由重量比為PP-2:PP-1=20:80的同芯型複合纖維(PP-1為芯)所形成的紡黏不織布(C-2)，替代紡黏不織布(C-1)來作為中間層，除此之外，以與實施例6相同的方法，獲得由捲縮纖維不織布/複合纖維紡黏不織布(C-2)/混纖紡黏不織布所形成且單位面積重量為55g/m2 的不織布積層體。
延伸加工時的破裂、延伸加工後的皺褶均無，最大點伸長率在MD上為108、在CD上為100，殘留應變在MD 上為38、在CD上為45。
並且，剝離強度經改善至如下程度，即，以與實施例6相同的方法，即便施加大於等於1.0 N之力，亦無法剝離所獲得的不織布積層體。
[實施例8]
使用利用PP-1的熔噴不織布(C-3)替代紡黏不織布(C-1)，來作為中間層，除此之外，以與實施例6相同的方法，獲得由捲縮纖維不織布/熔噴不織布(C-3)/混纖紡黏不織布所形成且單位面積重量為50g/m2 的不織布積層體。
延伸加工時的破裂、延伸加工後的皺褶均無，最大點伸長率在MD上為108、在CD上為104，殘留應變在MD上為22、在CD上為30。
此外，剝離強度經改善至如下程度，即，以與實施例6相同的方法，即便施加大於等於1.0 N之力，亦無法剝離所獲得的不織布積層體。
本發明之不織布積層體的伸縮性、柔軟性、透濕性、通氣性、耐起毛性、強度優異，另外，視需要而具有作為 機械黏扣母材的卡止性。有效利用這些特徵，可將本發明之不織布積層體較好地用於以衛生材料用途為代表的醫療材料用途、衛生材料用途、產業資材用途等。
具體而言，衛生材料用途可列舉拋棄式尿片或者經期用品等吸收性物品，在展開型拋棄式尿片或者短褲型拋棄式尿片上，本發明之不織布積層體可適用於頂部薄片(top sheet)、後罩薄片(back sheet)、腰帶(waistband)(延長帶、側翼(side flap))、黏扣帶(fastening tape)、立體皺褶(gather)、褲口(leg cuff)、以及短褲型拋棄式尿片的側片(side panel)等部位。在經期衛生棉上，可適用於頂部薄片、後罩薄片、翼(wing)、防側漏帶等部位。藉由在這些部位使用本發明之產品，可隨著穿戴者的活動而適應使用者的身體，即便在穿戴中亦維持舒適的狀態，並且亦可期待薄型、輕量化、包裝的精簡化。
在醫療材料用途方面，對於濕敷基布，本發明之不織布積層體由於適度的伸縮性、良好手感的優點，且由於具有對身體活動的追隨性、皮膚保養性，而可在各種部位使用，另外，可期待其具有治癒效果。同樣地，在傷口治療用基材中，本發明之不織布積層體由於具有適度的伸縮性、並增強對患部的密著性而可期待其具有加快治癒傷口的作用。進而，本發明之混纖不織布積層體與通常的不織布一樣，具有適度的通氣性，進而具有優異的伸縮性，因此可期待將其用於拋棄式手術衣、帽、救護長袍的腕、肘、肩、袖等可動間接部等要求通氣性、伸縮性的部分。

Claims (11)

  1. 一種機械黏扣母材，其包括不織布積層體，該不織布積層體為在含有10wt%~90wt%之熱可塑性彈性體(A)長纖維及90wt%~10wt%之熱可塑性樹脂(B)長纖維(其中，設(A)+(B)=100wt%)的混纖紡黏不織布之至少單面上，積層有由捲縮纖維所形成的不織布。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之機械黏扣母材，其中該熱可塑性彈性體(A)長纖維為熱可塑性聚胺酯系彈性體的長纖維。
  3. 如申請專利範圍第1項所述之機械黏扣母材，其中該熱可塑性彈性體(A)長纖維為烯烴系共聚物彈性體的長纖維。
  4. 如申請專利範圍第3項所述之機械黏扣母材，其中該烯烴系共聚物彈性體的長纖維為乙烯．α-烯烴共聚物彈性體的長纖維及/或丙烯．α-烯烴共聚物彈性體的長纖維。
  5. 如申請專利範圍第1項所述之機械黏扣母材，其中該熱可塑性樹脂(B)長纖維於製成紡黏不織布之狀態下的最大點伸長率為大於等於50%。
  6. 如申請專利範圍第1項所述之機械黏扣母材，其中該熱可塑性樹脂(B)長纖維為丙烯系聚合物的長纖維。
  7. 如申請專利範圍第1項所述之機械黏扣母材，其中該捲縮纖維為長纖維。
  8. 如申請專利範圍第1項或第7項所述之機械黏扣母材，其中該捲縮纖維為偏心芯鞘型捲縮纖維或並列型捲縮 纖維。
  9. 如申請專利範圍第1項或第7項所述之機械黏扣母材，其中該捲縮纖維為具有異形載面的捲縮纖維。
  10. 如申請專利範圍第8項所述之機械黏扣母材，其中該偏心芯鞘型捲縮纖維或該並列型捲縮纖維具有含有熔點(Tm)小於等於150℃之丙烯．α-烯烴共聚物的第一成分，以及含有熔點(Tm)大於等於155℃之丙烯系聚合物(B)的第二成分，且第一成分與第二成分之比(重量比)在50/50~95/5之範圍內。
  11. 如申請專利範圍第1項或第7項所述之機械黏扣母材，其中由該捲縮纖維所形成的不織布之最大點伸長率為大於等於50%。
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