WO2002042677A1

WO2002042677A1 - Dispositif antibelier raccorde en serie

Info

Publication number: WO2002042677A1
Application number: PCT/JP2001/010260
Authority: WO
Inventors: Tatsuya Kobayashi; Eiji Suzuki
Original assignee: Suzuki Sogyo Co., Ltd.
Priority date: 2000-11-24
Filing date: 2001-11-22
Publication date: 2002-05-30
Also published as: JP4122223B2; EP1336791B1; JPWO2002042677A1; DE60121357T2; EP1336791B8; KR100758050B1; EP1336791A4; DE60121357D1; EP1336791A1; KR20020070499A; CA2403609A1; JP2002206689A; US6672337B2; US20030159743A1; AU2002224092A1

Description

明細書

配管直列型液撃防止器

技術分野

本発明は、給水給湯システムや液体機器などの配管経路に直列配置される継手形態の液撃防止器に係リ、弾性保護膜によリ弾性緩衝体の水密性を高め、効率的なエネルギー変換効率を長期間維持する高耐久性を発揮させたものに関する。

背景技術

従来から、給水給湯システムや液体機器の管路内で発生する液撃現象を効果的に低減させる液撃防止器が普及している。上記液撃防止器の形式には、水道配管等の管路途中から分岐して接続する分岐タイプと、配管システムに継手形態として直列配置される配管直付けタイプとがある特に、前者は特許第 2 9 0 8 9 9 8号に見るように、オリフィスと保護膜と緩衝体とを対向させ、且つ緩衝体に、シリコーン樹脂に有弾性中空フィラ一を混ぜたシンタクテイクフォ一厶を使用し、オリフィスと二段階的に配置したものが優れた圧力変動吸収作用を示し、ウォータ一ハンマー（水撃）防止器として市場に製品が出回りつつある。ところが、現状の分岐タィプは配管経路に対して垂直方向の突出物であリ、外観や意匠性を損ねると同時に一定以上の取付空間と分岐部材の追加必要など、施工面でのデメリツ卜も大きい。その為、給水給湯システムや流体機器のコンパク卜化と原価低減の要請に応えることが難しいという問題点がある。

水撃への関心が高まり、上記分岐タイプの製品が普及するに伴い、コンパク卜に取り付け得る液撃防止器として、配管システムに直列配置させる配管直付けタイプが、最近注目されるようになっている。この配管直付けタイプのアイデアとしては、第 1 7図に示すように、特開平 3— 1 8 6 6 9 1号公報、特開平 2— 2 5 3 0 9 9号公報ゃ特開平 6— 1 4 7 3 9 1号公報、実開平 7— 2 8 2 9 6号公報に見るものが既に提案されている。

上記特開平 3— 1 8 6 6 9 1号公報中、第 1図に記載された液撃防止器は、第 1 7図（A ) に示すように、立上管 3の途中、好ましくはバルブ 1に近い位置に接続される中継管 8の内周面に緩衝材 7を内張りした場合で、中継管 8の両端の接続部 9 , 1 0間の内径を立上管 3の内径よリ所定寸法大径に形成し、この内周面に緩衝材 7が内張りされておリ、その内周面の全面が受圧面となっている。また、特開平 2— 2 5 3 0 9 9号公報中、第 1図に記載された液撃防止器についても、第 1 7図（B

) に示すように、圧力緩衝体 2とケ一シング 3と管継手 4 , 5とからなる。上記圧力緩衝体 2は、円筒部 6とその周囲に形成した緩衝室 7とからなる。円筒部 6は、ゴム状弾性体からなリ、圧力波緩衝流路が形成されている。

上記液撃防止器は、何れも管路の途中に内径を膨らませた緩衝室を設け、この緩衝室に円筒状の緩衝体を装着させ、緩衝体の中心に貫通した圧力伝播経路に、直接対象流体を流通させたものである。このため、圧力変動はオリフィス部を一箇所も通ることなく緩衝部に直接供給されることから、圧力変動に応じた容積が必要となるため、実使用上の容積では十分な圧力変動吸収作用が得られない。

そこで、第 1 7図（C ) に示すように、特開平 6— 1 4 7 3 9 1号公報中、図 3に記載された液撃防止器は、配管 aの途中に継手管状に接続する筒状のケ一ス 3の内面側に、ゴ厶材等の弾性材からなるチューブ 3 0を内筒状に嵌装し、そのチューブ 3 0の外周面と上記筒状のケースの内周面との間に、スポンジ 3 1を装入しておいて、配管 a内に圧力変動が発生したときに、チューブ 3 0がスポンジ 3 1を押し潰しながら拡張して、圧力変動（圧力波）を吸収するものである。この方式によると、弾性材からなるスポンジ 3 1は、チューブ 3 0により保護されるため、緩衝体の耐久性には期待できるが、圧力変動は小孔を通ることなく、チユープ 3 0を介して緩衝部に直接供給されることから、圧力変動に応じた容積が必要となるため、実使用上の容積では圧力変動吸収作用が一部的なものとなり、圧力変動吸収作用が不完全であるという問題点が解消されていない。

また、第 Ί 7図（D ) に示すように、実開平 7— 2 8 2 9 6号公報中、図 4 ( c ) に記載されたものは、管壁 5 2 aに、孔 5 3を設けている。このため、圧力変動がオリフィス部を通り、圧縮性気体にて構成された緩衝部に作用するため十分な圧力変動吸収作用が得られるが、圧縮性気体にて構成された緩衝部に充填されている圧縮性気体が経時的に流出するため、耐久性に不安がある。

即ち、配管直付けタイプの液撃防止器においても、流路に繋がる小孔と、この小孔と空間を介して外周に対面する保護膜筒体と、保護膜筒体の外周に配置した緩衝体とからなるものが理想的と思われるが、このような構成を採ろうとしたときに、緩衝体の圧力エネルギー変換効率を長期間維持する上で、如何にしてこの構成を安価に且つ簡素に採れるかが最大の課題となっている。

発明の開示

本発明は上記課題を達成せんとしてなされたものでぁリ、流路に繋がる小孔と、小孔に空間を介して対面する保護膜筒体と、保護膜筒体の外周に配置した弾性緩衝体とからなリ、弾性緩衝体の圧力ェネルギー変換効率を長期間維持するために保護膜筒体によリ水密性を高めて、圧力変動吸収作用もしくは圧力エネルギー変換効率を向上させた配管直列型液擊防止器を提供することを目的とする。

上記目的を達成するべく、本発明の請求の範囲第〗項に記載した配管直列型液撃防止器は、管路の途中に直列接続する流入側接続筒体と、流出側接続筒体とで筒状空間を形成し、上記流入側接続筒体と流出側接続筒体との各中心位置に、管路内の流路と連通する中心通孔を穿設した相互に対面する凹面座を形成し、上記両凹面座の中心通孔間に筒状のスリ一ブの両端部を配置するとともに、この両端部付近に膨出形成した凸面座を上記凹面座と隙間を残して対置させ、上記スリーブの外周側に弾性特性を有する保護膜筒体を配置するとともに、上記両隙間で保護膜筒体の両端に内径側に折り込み形成された鍔部を圧縮■挟持させ、上記スリ —プの壁面の小孔を介して、スリープと保護膜筒体の内周側とで形成する圧力変動予備室とを連通させ、且つ上記筒状空間内の保護膜筒体の外周側に弾性緩衝体を配置したことを特徴とするものである。

また、本発明の請求の範囲第 2項に記載した配管直列型液撃防止器は、管路の途中に直列接続する流入側接続筒体と、流出側接続筒体とで筒状空間を形成し、上記流入側接続筒体と流出側接続筒体との各中心位置に、管路内の流路と連通する中心通孔を穿設した相互に対面する凹球面座を形成し、上記両凹球面座の中心通孔間に筒状のスリーブの両端部を配置するとともに、この両端部付近に膨出形成した凸球面座を上記凹球面座と隙間を残して対置させ、上記スリーブの外周側に弾性特性を有する保護膜筒体を配置するとともに、上記両隙間で保護膜筒体の両端に内径側に折り込み形成された鍔部を圧縮■挟持させ、上記スリープの壁面の小孔を介して、スリーブと保護膜筒体の内周側とで形成する圧力変動予備室とを連通させ、且つ上記筒状空間内の保護膜筒体の外周側に弾性緩衝体を配置したことを特徴とするものである。

また、本発明の請求の範囲第 3項に記載した配管直列型液撃防止器は、請求の範囲第 2項記載の配管直列型液撃防止器において、上記流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座の曲率半径を、保護膜筒体の両端に形成された鍔部の外側面の曲率半径よりも大きく設定したことを特徴とするものである。また、本発明の請求の範囲第 4項に記載した配管直列型液撃防止器は、請求の範囲第 1項記載の配管直列型液撃防止器において、上記両凹面座は、保護膜筒体側に突出した角形面としたものであることを特徴とするものである。

また、本発明の請求の範囲第 5項に記載した配管直列型液撃防止器は

、請求の範囲第 1項記載の配管直列型液撃防止器において、上記両凹面座は、略直角面で形成されたものであることを特徴とするものである。また、本発明の請求の範囲第 6項に記載した配管直列型液撃防止器は、請求の範囲第 1項〜第 5項のうちいずれか 1項記載の配管直列型液撃防止器において、上記弾性緩衝体は、ゲルまたはゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフォームであることを特徴とするものである。

また、本発明の請求の範囲第 7項に記載した配管直列型液擊防止器は、請求の範囲第〗項〜第 5項のうちいずれか 1項記載の配管直列型液撃防止器において、上記弾性緩衝体は、初期硬度がァス力— C 3 0〜8 5 で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜0 . 7 0の発泡体であることを特徴とするものである。

本発明の請求の範囲第 1項に記載した配管直列型液撃防止器では、配管システムの途中に流入側接続筒体と流出側接続筒体とが直列接続されておリ、この各中心位置には配管経路と連通する中心通孔が穿設されているから、流体が流入する。そして、相互に対面する凹面座の中心通孔間にスリーブが配置されているとともに、この両端部付近に膨出形成した凸面座と流入側接続筒体と流出側接続筒体側の凹面座によリ、保護膜筒体の両端を内径側へ形成した鍔部に対して、凹面座を凸面座に接近して鍔部を圧縮 ·挟持する。これにより、弾性緩衝体への水密性が保持され、中心通孔に流入した流休は、保護膜筒体の外側へ漏水することなく、スリープへと移動する。弾性緩衝体のエネルギー変換効率は、弾性緩衝体の変位量と内部摩擦効果に比例することは公知の事実であると同時に、流体経路内に弾性緩衝体を配置した場合、一定時間経過後は弾性緩衝体の全周方向に流体が回り込み、弾性緩衝体は見かけ上流体内に配置されたことと同様になる。この場合、流体は均一な圧力伝播特性を有することから、全方向よリ圧力エネルギーが供給されるエネルギー分散作用が生じ、効率的エネルギー変換作用に必要な変位量と内部摩擦効果を十分に得ることができない。そのため圧力エネルギーを一方向に集中させ、エネルギー分散させない方式が少容積の弾性緩衝体にて効率的エネルギ一変換を実施することが明確であることから、流体経路に対し保護膜筒体を設置し弾性緩衝体の水密性を確保し、長期間の圧力エネルギー変換効率維持を図る。

すなわち、上記スリーブの流路孔と保護膜筒体内の圧力変動予備室とは、スリーブの壁面に明けた小孔で連通されているから、圧力変動が発生すると、圧力エネルギーが小孔を通過し、この小孔でまず一部減圧されて保護膜筒体内の圧力変動予備室に至る。ここで圧力エネルギーは小孔によリ減圧後、保護膜筒体を介し弾性緩衝体に伝播される。保護膜筒体は抵抗を生じながら伸び、弾性緩衝体は抵抗を生じながら圧縮変形し同時に発生の内部摩擦効果による複合的エネルギー変換を行う。

また、請求の範囲第 2項に記載した配管直列型液撃防止器では、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座とスリ一ブの両端部付近に膨出形成した凸面座を球面で形成したものである。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することによリ、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された曲面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。また、請求の範囲第 3項に記載した配管直列型液撃防止器では、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座の曲率半径を、保護膜筒体の両端に形成された鍔部の外側面の曲率半径よリも大きく設定している。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することによリ、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された曲面の一部と密着するように接触し、水密性を保持することができる。また、圧力変動による弾性緩衝体の圧縮変位量と反発弾性に追従した外径方向への膨張と内径方向への縮小を繰リ返す保護膜筒体は、その鍔部の外側が流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座と擦れ合って摩耗することが少なくなリ、弾性緩衝体への水密性と耐久性が長期間にわたり保証■維持される。また、請求の範囲第 4項に記載した配管直列型液擊防止器では、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座を、保護膜筒体側に突出した角形面で形成したものである。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒休を圧縮することにより、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された角形面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。特に、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮する際、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面に圧縮しろが形成されるので水密性を更に高めることができる。

また、請求の範囲第 5項に記載した配管直列型液撃防止器では、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座を、略直角面で形成したものである。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することにより、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された略直角面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。

また、請求の範囲第 6項に記載した配管直列型液撃防止器では、上記弾性緩衝体を、ゲルまたはゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフオームで形成し、これを弾性特性を有する保護膜筒体で保護しているので、優れた圧力変動吸収作用を発揮するとともに、圧力エネルギー変換効率を長期間維持するものとなる。

また、請求の範囲第 7項に記載した配管直列型液撃防止器では、上記弾性緩衝体を初期硬度がァス力— C 3 0〜8 5で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜0 . 7 0の発泡体で形成し、これを弾性特性を有する保護膜筒体で保護しているので、優れた圧力変動吸収作用を発揮するとともに、圧力エネルギー変換効率を長期間維持するものとなる。

図面の簡単な説明

第 1図は本発明の第 1実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の外観斜視図である。

第 2図は本発明の第 1実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の展開斜視図である。

第 3図は本発明の第 1実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の断面図である。

第 4図は本発明の第 1実施形態を示し、部品の断面図である。

第 5図は配管直列型液撃防止器の作用面図である。

第 6図は凹球面座と鍔部の外側面との曲率半径の関係を示す断面図である。

第 7図は配管直列型液撃防止器の取付け例の斜視図である。

第 8図は配管直列型液撃防止器の取付け例の断面図である。

第 9図は配管直列型液撃防止器の取付け例の斜視図である。

第 1 0図は配管直列型液撃防止器の取付け例の断面図である。

第 1 1図は配管直列型液撃防止器の取付け例の斜視図である。

第 1 2図は本発明の第 2実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の一部断面図である。

第 1 3図は本発明の第 3実施形態を示し、配管直列型液擊防止器の一部断面図である。第 1 4図は本発明の第 4実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の断面図である。

第 1 5図は本発明の第 5実施形態を示し、配管直列型液撃防止器の断面図である。

第 1 6図は本発明の配管直列型液撃防止器と従来型の耐久性能を示す特性線図である。

第 1 7図は従来の配管直列型液撃防止器の断面図である。

発明を実施するための最良の形態

以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。

第 1実施形態

第 1図から第 6図までは、本発明の第 1実施形態の配管直列型液撃防止器 1 0 0を示している。第 7図〜第 1 1図は、水機器への取付例の説明図を示している。第 1表は、上記実施形態の試験結果を示している。本発明に係る配管直列型液撃防止器 1 0 0は、第 1図に示すように、配管システムの管路 Pにおける途中に、流入側接続筒体 1 と，流出側接続筒体 3とがその接続ネジ部 1 A , 3 Aで直列接続するとともに、外周

15 1 Bと胴部 3 Bとを螺合■接続して、内部に筒状空間 Sを形成している。

先ず、上記配管直列型液撃防止器 1 0 0を構成する各部品について、第 2図と第 4図により説明する。上記流入側接続筒体 1は、管路 Pと接続する接続ネジ部 1 Aと、この中心位置に管路 P内の流路 Rと連通する中心通孔〗 Cが穿設され、内面側に凹球面座 1 Dを形成している。そして、大径とした外周部〗 Bの先端における内面には、雌ねじ 1 Eが形成されている。上記流入側接続筒体〗と対向して螺合する流出側接続筒体 3は、管路 Pと接続する接続ネジ部 3 Aと、この中心位置に管路内の流路 Rと連通する中心通孔 3 Cが穿設されて、内面側に凹球面座 3 Dを形成している。そして、大径とした胴部 3 Bの先端外面に、雄ねじ 3 Eが形成されている。上記流入側接続筒体 1 と流出側接続筒体 3とは、ステンレス材も含めた配管システムに適合する金属や高張力を発揮する樹脂材等で作られている。また、上記各凹球面座 1 D , 3 Dの曲率半径は、最適な曲率半径に設定されており、保護膜の成形の容易性ゃ耐摩擦性を加味し、例ば、 D m mになっている。

スリープ 5は、内部に流路孔 5 Fを形成した筒状をなし、その両側に上記中心通孔 1 C , 3 Cに嵌入する先端部 5 A , 5 Bを形成し、この両端部付近に凸球面座 5 C , 5 Dを膨出形成し、中腹付近に 2箇所の小孔 5 Eを形成する。上記凸球面座 5 C , 5 Dの曲率半径は、例えば、 3 m mに小さく設計されている。スリーブ 5の材質は、ステンレス材も含めた配管システムに適合する金属や高張力を発揮する樹脂材等で作られている。

保護膜筒体 7は、弾性特性を有し、伸縮性を有する筒状体でぁリ、上記スリーブ 5を外側から包囲するように取り付けられている。この保護膜筒体 7の両端には、内径側に折り込み形成された鍔部 7 A， 7 Bを形成している。因みに、保護膜筒体の外径は 2 0 m m、その全長は 1 8 m m、鍔部7 A , 7 Bの内径は 8 m m、鍔部の外側面の曲率半径は 3 . 5 m mとしている。また、保護膜筒体の内径は 1 4 m mとなっている。そして、保護膜筒体 7の材質は、例えば、耐磨耗性や安全衛生性に優れて I、る高強度ミラプルシリコーンゴムが好適に使用できるが、対象流体の性質や弾性緩衝体の特性に応じ E P D Mなどの合成ゴムなども使用できる。

弾性緩衝体 8は上記保護膜筒体 7の外周面に配置され、圧力変動エネルギ一を吸収するように筒状に形成されている。上記弾性緩衝体 8の材質としては、従来から知られているゲル又はゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフ才一厶が使用される。このものは、シンセテイツクフ才一厶ともいわれるものであって、好適には、シリコーン製シンタクティックフォームが用いられる。この場合、シリコーンゲル又はシリコーンゴムは、 J I S K 2 2 0 7 ( 5 0 g荷重）による針入度 2 0 0〜J I S K 6 3 0 1 によるゴム硬度が 5 0程度の範囲にあるものが適用でき、又、微小中空体は直径数十 m〜千; u mの中空球体であって、これが重量比で 1 〜6 %程度添加されているものである。

好適なシリコーンゴムとしては、東レ■ダウコーニング 'シリコーン (株）社の C X 5 2— 2 8 2がある。これはァスカー C硬度 5 0〜 5 5 である。ちなみに、ァス力一 C硬度は、上記 J I S K 6 3 0 1 によるゴ厶硬度よリ柔らかいゴムや発泡エラス卜マ一、スポンジ等を測定するに適するものとして規定される S R I S O 1 0 1 (日本ゴム協会規格）や J I S S 6 0 5 0により測定されたものである。また、シリコーンゲルとしては、東レ■ダウコ一ニング 'シリコーン（株）社の C Y 5 2— 2 7 6等がある。勿論、これらシリコーンゲル又はシリコーンゴムでなくとも、上記硬さを備え、温度特性に優れ、溶出の点でも心配がなく、変質せず、耐久性がある等の基本的な諸物性を満たすものであれば適用できるものである。

また、添加される微小中空体は、自己弾性変形し得る有弾性の合成樹脂を材料とした殻を有している直径数十；/ m〜千の中空球体であり、好適なものとして、日本フィライ卜（株）社のェクスパンセル（登録商標），松本油脂製薬（株）社のマツモ卜マイクロスフェアー等が例示できる。本実施形態においてはマツモ卜マイクロスフェア一 8 0 E Dシリーズ（直径 3 0〜 2 0 0 m ) を使用している。

また、もう一つの弾性緩衝体 8として、初期硬度がァスカー C 3 0〜

8 5で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜 0 . 7 0の発泡体も好適に使用される。上記発泡体としては、各種の高分子で形成した発泡体が適用できるが、具体例としてポリウレタン発泡体が使用される。このものは、ポリゥレタンフォームの一種であって無数の微小独立発泡を有する弾性緩衝体であり、種別としては半硬質に属するものであり、そのなかでも高硬度型である。その製造方法は、グリコール成分とジイソシァネ一卜成分が水により反応し橋架け結合によって網状化する際に発生するガスを利用して発泡させて製造されるものであるが、鉄道用弾性マクラギを初めとする、屋外に直に晒され、高荷重の拘束下に長期間使用され、振動吸収性、耐久性に優れた鉄道用防振材として実績のあるものを使用する。その具体的な製造方法は、弾性マクラギ用の低発泡ウレタンエラス卜マ一として、特公昭 5 8 - 5 0 5 9 0号公報、特公昭 6 1 - 6 0 2 0 2 号公報、特公平 4— 2 2 1 7 0号公報、特公平 4— 5 8 4 9 4号公報、特公平 8— 1 8 3 9 1号公報、特許第 2 5 2 1 8 3 7号公報、特許第 2 9 7 3 8 4 7号公報等に詳細に記載されている。

上記発泡体としては、初期硬度がァスカー C 3 0〜8 5で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜0， 7 0のものが好適に使用されるが、さらに、日清紡績株式会社製の商品名である高硬度型ダンプロン E S 2 0 2比重 0 . 3〜0 . 4が最も好適に使用される。これは、弾性特性による一定変位量の確保と内部摩擦（粘弾性特性）による圧力エネルギー変換媒体として優れた機能を発揮でき、高硬度に設定でき、圧縮永久歪、繰返し圧縮によるへたりが少ない等、機械的強度と耐久性に優れ、しかも、高温、高加圧下の液撃防止器としての想定環境下の最も過酷な使用条件においても、圧力変動に対する優れたエネルギー吸収 ·減圧機能を長期間にわたり維持することができ、形状変更の自由度が高く、省スペース化に対応できる。この高硬度型ダンプロン E S 2 0 2比重 0 . 3〜0 . 4が、エネルギー変換効率を発揮することは、試験結果（後記する）から確認されている。

また、弾性緩衝体 8の他の具体例としては、株式会社イノアツクコ一ポレーシヨン製の商品名であるセルダンパ軟硬度型 B F— 3 0 0、硬硬度型 B F — 5 0 0が好適に使用できる。このものは、連続気泡（オーブンセル）構造を持つ発泡ウレタンエラス卜マ一であり、優れたダンピング効果により振動を低減する機能を有し、圧力エネルギー変換媒体として上記のダンプロンシリーズと同等以上の優れた性能を発揮できるとともに，独立気泡体であるダンプロンシリーズに比べ、ひずみが小さいことを特長とするため、へたり量が少なく、形状の自由度が大きく、さらに、耐熱、耐寒性に優れ温度依存性が小さく、二次加工も含めた生産効率か高いことから、原価を低減できる等の利点を有する。

次に、第 3図と第 5図を参照して、上記配管直列型液撃防止器〗 0 0 の組み付け構成を説明する。上記配管直列型液撃防止器 1 0 0は、流入側接続筒体 1 と流出側接続筒体 3とが、その外周部〗 Bの雌ねじ 1 Eと胴部 3 Bの雄ねじ 3 Eとを螺合して一体化し、筒状空間 Sを形成している。上記流入側接続筒体 1の接続ネジ部 1 Aと、流出側接続筒体 3の接続ネジ部 3 Aには、管路 Pの途中が直列接続される。これによリ、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒体 3の中心通孔 1 C , 3 Cは、管路内の流路と繋がっている。また、中心通孔 1 C , 3 Cの周りには相互に対面するように凹球面座 1 D , 3 Dが形成されている。

上記両凹球面座 1 D , 3 Dは、この中心通孔 1 C , 3 C間にスリーブ 5の両端部 5 A , 5 Bが挿入■配置され、この両端部付近に膨出形成した凸球面座 5 C , 5 と、数 m mの隙間 Gを残して対置している。上記スリーブ 5の外周側には、弾性特性を有する保護膜筒体 7を被せて配置し、両部材間に筒状空間の圧力変動予備室 E 1を形成する。上記保護膜筒体 7は、上記両隙間 Gに保護膜筒体の両端に形成した鍔部 7 A , 7 B を挟入させ、上記凹球面座 1 D , 3 Dを凸球面座 5 C , 5 Dに接近して鍔部を約 0 . 5 m m程度は圧縮して挟持する。上記鍔部 7 A , 7 Bの圧縮調節は、上記流入側接続筒体 1の雌ねじ 1 Eと流出側液撃吸収体 3の雄ねじ 3 Eとの螺合度合いを微調節して行われるが、これは尤も最適位置にて回り止め固定される。この調節により、第 5図に示すように、保護膜筒体と各上記凹球面座 1 D, 3 D及び凸球面座 5 C, 5 Dとの圧接面に適度な水密性が維持され、圧力変動にょリ保護膜筒体の膨張 ·収縮を許容している。

上記凹球面座 1 D, 3 Dの曲率半径と保護膜筒体における鍔部 7 A, 7 Bの外側面の曲率半径、凸球面座 5 C, 5 Dの曲率半径との関係は、それぞれが同じ曲率半径とすることもできるが、好ましくは、第 6図に —例として示すように、上記凹球面座 1 D, 30の曲率半径5 、保護膜筒体における鍔部 7 A, 7 Bの外側面の曲率半径 3. 5 mm、凸球面座 5 C, 5 Dの曲率半径 3 mmとし、凹球面座 1 D, 3 Dの曲率半径 >保護膜筒体における鍔部 7 A, 7 Bの外側面の曲率半径 >凸球面座 5 C, 5 Dの曲率半径の関係とする。これにより、保護膜筒体における鍔音 |57 A, 7 Bの外側面と上記凹球面座〗 D, 3 Dとに、空隙 G〗が変形許容領域をもって形成されるので、圧力変動による緩衝体の圧縮特性に追従し保護膜筒体が膨張 ·収縮しても鍔部 7 A, 7 Bが上記曲率半径の大きな凹球面座 1 D, 3 Dと擦れ合うことが少なくなリ、保護膜筒体端部（挟持部）の耐久性が長期間にわたって維持できる。また、上記凹球面座 1 D, 3 Dには、凹陥環部「_a」が凹設されてぉリ、上記鍔部 7 A , 7 Bとの押圧力で水密性を一層確実にしている。

更に、上記スリーブ 5の流路孔 5 Fは、保護膜筒体 7内の筒状空間と、スリーブの壁面に明けた小孔 5 Eにより連通され、且つ筒状空間 Sの保護膜筒体の外周側に弾性緩衝体 8が配置されている。スリーブの壁面に明けた小孔 5 Eは、オリフィスの減圧効果と圧力波の周波数変換機能を備え、圧力変動を一部減圧させる作用を発揮する。尚、スリーブの壁面に明けた小孔 5 Eは、対象流体、用途、流量範囲、配管材質などによつて、個数、位置、直径が調整されるものであり、一例として対向して 2箇所としたが、その数と配置などは任意である。

上記配管直列型液撃防止器 1 0 0は、水道管等の管路 Pにおける途中に接続され、且つその管路内は流体の流路を兼ねる継手形態でぁリ、その外形寸法もコンパクトな構成になっている。尚、本実施形態においては、第 3図に示すように、配管経路の内径に対して、スリーブ 5の流路孔 5 Fの内径が小さくなるように形成している。このため、圧力変動がスリーブ 5の流路孔 5 Fに入る段階でも、小孔 5 Eによる減圧効果と圧力波の周波数変換機能と同様に流路孔 5 Fがオリフィス的な作用をして、圧力変動を一部減圧させることができる。

その取付け事例を、第 7図〜第 1 1図で説明する。第 7図は、全自動洗濯機 2 0 0の給水口 1 0に接続する蛇口 1 3からのホース 1 5の接続金具 2 7に、上記配管直列型液撃防止器 1 0 0を装着した外観を示している。第 8図は、部屋の壁面 3 0における内部に配置した配管 3 2と蛇口 3 5を接続するための必須接続部品と置き換えるように配管直列型液撃防止器 1 0 0を装着した外観を示している。第 9図は、混合水栓 4 0 に接続される 2本の配管 4 2 , 4 5と逆止弁機能を有する給水配管とを接続するための必須接続部品と置き換えるようにして各々配管直列型液撃防止器 1 0 0を装着した外観を示している。第 1 0図は、配管の屈曲部に使用される水栓エルポ 5 5内に配管直列型液撃防止器 1 0 0を装着した断面を示している。第 1 1図は、洗濯機の給水用に使用される水栓コンセント 5 7において、壁埋め込み側の接続部 5 9内に配管直列型液撃防止器 1 0 0を装着した断面を示している。

上記取付け事例で見るように、配管直列型液撃防止器 1 0 0は、必須部品への付加型であるため、機器選定時または、施工時に液撃対策が終了すること、既存空間の有効利用が可能であること、対象機器内の構造などは一切不変である為、既存/新型いずれにも対応可能であること、液撃防止に影響を与える取付位置が固定になる為、必要性能の絞込みが容易となる小型化に連結することなどの特長を有する。

本発明の第 1実施形態となる配管直列型水撃防止器 1 0 0は、上記のように構成されており、以下のように作用する。先ず、配管の途中に流入側接続筒体 1と流出側接続筒体 3とが直列接続されており、この各中心位置には配管の流路 Rと連通する中心通孔 1 C , 3 Cが穿設されているから、流体が流入する。そして、相互に対面する凹球面座〗 D , 3 D の中心通孔 1 C , 3 C間にスリープ 5の両端部が配置されている。この両端部付近に膨出形成した凸球面座 5 C , 5 Dと上記凹球面座 1 D , 3 Dにより、保護膜筒体 7の両端に内径側へ折リ込み形成した鍔部 7 A , 7 Bに対して、弾性緩衝体 8への水密性を保持すべく凹球面座を凸球面座に接近して鍔部を圧縮■挟持している。

これにより、中心通孔 1 C , 3 Cに流入した流体は、凹球面座 1 D , 3 Dと保護膜筒体 7の外側との間隙を通つて弾性緩衝体 8へ漏水することがなく、スリーブ 5内へと全て移動する。そして、上記スリーブ 5の流路孔 5 Fと保護膜筒体 7内とは、スリーブ 5の壁面に明けた小孔 5 E で連通されているから、圧力変動が発生すると、圧力エネルギーが小孔 5 Eを通過し、この小孔 5 Eでまず減圧されて保護膜筒体 7内の圧力変動予備室 E 1 に至る。圧力エネルギーは小孔 5 Eによリ減圧後、保護膜筒体 7を介し弾性緩衝体 8に伝播される。保護膜筒体 7は抵抗を生じながら伸び、弾性緩衝体 8は抵抗を生じながら圧縮変形し同時に発生の内部摩擦効果による複合的エネルギー変換を行う。

上記のように、水道管路等の途中に直列接続する配管直列型液撃防止器 1 0 0は、保護膜筒体 7を介在して弾性緩衝体 8への水密性を高め、弾性緩衝体 8側に流体が回り込み、弾性緩衝体 8の全方向より圧力エネルギ—が供給されたり、弾性緩衝体 8内部に流体が侵入し、エネルギー変換が維持できなくなることを防ぎ、耐久性を確保している。また、スリーブ 5を設け、この小孔 5 Eによる圧力エネルギーの減圧効果と圧力波の周波数変換機能を備え、圧力変動を一部減圧させる作用を付加されるから、小型で配管直列型の液撃防止器であっても全体の圧力エネルギ一変換効率が向上する。

更に、第 5図と第 6図に示すように、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒体 3に形成された凹球面座 1 D， 3 Dの曲率半径を 5 m mとし、保護膜筒体 7の両端に形成された鍔部 7 A , 7 Bの外側面の曲率半径 3 . 5 m mよりも大きく設定している。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮することによリ、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A , 7 Bに形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された曲面の一部と密着するように接触し、水密性を保持することができる。そして、これにより、圧力変動による弾性緩衝体 8の圧縮変位量と反発弾性に追従した外径方向への膨張と内径方向への縮小を繰り返す保護膜筒体 7は、その鍔部の外側が流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座 1 D , 3 Dと擦れ合って摩耗することが少なくなリ、弾性緩衝体 8への水密性と耐久性が長期間にわたリ保証 ·維持される。続いて、上記配管直列型液撃防止器 1 0 0における性能試験の結果を、第 Ί表により説明する。第 1表は、評価試料の概略と評価判定を示し、従来型の配管直列型液撃防止器と本発明となる弾性緩衝体を備えた配管直列型液撃防止器 1 0 0の性能比較を示している。従来型の配管直列型液撃防止器は、（株）タプチ「M e s o n」ピストン封入気体圧縮型であり、その構成は特許第 2 8 2 7 1 6 0号公報に記載されたものと同様である。すなわち、圧力エネルギーに比例する流量を制限する構造を採用し、有底筒形の圧力容器およびこの圧力容器に摺動自在に嵌挿されたビストンを有し、その内空部に所定圧力の気体を封入してなる水撃防止器と、当該水撃防止器の収容部を有し、当該収容部に一対の接続口を設けてなるハウジングとから構成され、上記水撃防止器は上記ピストンの摺動方向が上記接続口間流路と直交するように上記収容部に内蔵するとともに、さらにハウジングの上記各接続口の奥面にはそれぞれ同径のオリフィスを設けたものである。

第 1 表 m 人試料概要実測流量水撃圧抑制率 (L/Min) (%) 従来型の配管直列型液撃防止器（㈱タブチ「M e s 0 n」） 1 2 64. 7 本発明の配管直列型液撃防止器（弾性緩衝体：シンタクティックフオーム製） 1 4 64. 4 本発明の配管直列型液撃防止器（弾性緩衝体：ポリゥレタン独立発泡体製ダンプ口ン E S 202 ) 1 4 64. 8 本発明の配管直列型液撃防止器（弾性緩衝体：ポリウレタン連続発泡体製セルダンバ B F 500 ) 1 4 64. 5 液撃防止器未装着 1 6

本発明となる配管直列型液撃防止器 1 0 0は、弾性緩衝体を、住宅設備給水給湯システムの実使用上最適形状である厚さ： L= 2 0 mrris 直径： 4 4 m m、スリープ 5の小孔径 4. 5 mmX 2個に設定する。また、材質は、一つが、ゲル又はゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフォームでぁリ、もう一つは、一例としてポリウレタン独立発泡体（ダンプロン E S 2 0 2比重 0. 3〜0. 4 ) であリ、さらにもう一つは、一例として、ポリウレタン連続発泡体（セルダンバ B F 5 0 0 ) である。

その内容は、（株）タブチ「M e s 0 n」ピストン封入気体圧縮型液撃防止器においては、実測流量 1 1 (L/M i n) . 最大液撃圧抑制率 6 4. 7%である。本発明の配管直列型液撃防止器においては、弾性緩衝体がシンタクティックフォーム製の場合は、実測流量 1 4 (L/M i n) 、最大液撃圧抑制率 6 4. 4%である。また、弾性緩衝体がポリゥレタン独立発泡体製の場合は、実測流量 1 4 (L/M i n) 、最大液撃圧抑制率 6 4. 8 %であり、弾性緩衝体がポリウレタン連続発泡体製の場合は、実測流量 1 4 (L/M i n：) 、最大液擊圧抑制率 6 4. 5 %である。上記評価判定から、本発明の配管直列型液撃防止器 1 0 0は、最大液撃圧抑制率において、従来の分岐型液撃防止器と同等の性能を有し、実測流量では、流量低減を抑制し、実使用上問題なき流量特性を確保できていることが確認された。

第 1 6図は、従来型の配管直列型液撃防止器（（株）タブチ「M e s o n」）と本発明の配管直列型液撃防止器（弾性緩衝体：ポリウレタン発泡体、ダンプロン E S 2 0 2 比重 0. 3〜0. 4) について耐久性能比較を示している。上記グラフから、本発明の配管直列型液撃防止器 (弾性緩衝体：ポリウレタン発泡体、ダンプロン E S 2 0 2 比重 0. .

3〜0. 4 ) は連続液撃供給回数 1 0万回まで最大液撃圧抑制率 6 4% 以上の優れた性能を維持できることがわかる。一方、従来型の配管直列型液撃防止器（（株）タプチ「M e s 0 n」）については、圧縮性ガスの経時的流出から、連続液撃供給回数 1 0万回では最大液撃圧抑制率の低下が見られる。またそのとき、連続液撃供給回数 1 0万回後に本発明の配管直列型液撃防止器を確認したが、筐体よりの水漏れは見られず、長期にわたる水密性の保持にも問題はなかった。

第実施形態

本発明の配管直列型液撃防止器 1 0 0は、上記実施形態に限定されるものではない。第 1 2図に示す第 2実施形態のものは、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒体 3に形成された凹面座 1 D , 3 Dを、保護膜筒体 7側に突出した角形面で形成したものである。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮することにより、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A , 7 Bに形成された外側面が、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒休 3に形成された角形面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。特に、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮する際、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A , 7 Bに形成された外側面に圧縮しろ 6 1が形成されるので水密性を更に高めることができる。

第 3実施形態

また、第〗 3図に示す第 3実施形態のものは、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒体 3に形成された凹面座 1 D , 3 Dに流れ方向に連続して凹溝部 7 1を形成し、一方、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A， 7 Bに凸部 7 3を形成したものである。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮することにより、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A , 7 Bに形成された外側面が、流入側接続筒体 1及び流出側接続筒体 3に形成された凹面座 1 D , 3 Dと密着するとともに、凹溝部 7 1に凸部 7 3が密着し、水密性を更に高めることができる。

第 4実施形態

また、第 1 4図に示す第 4実施形態のものは、洗濯機ホース用継手内に配管直列型液撃防止器 1 0 0を組み込んだものである。流入側接続筒体 1側に形成された凹面座 1 Dは、流入側接続筒体 1の凹部 8 1 と、流入側接続筒体 1に回転可能に組み付けたホース接続パイプ 8 3の凹部 8 5とにより形成されている。ホース接続パイプ 8 3は 3 6 0度回転可能に形成されている。また、流出側接続筒体 3の凹面座 3 Dは球面で形成されており、パッキン 8 7を介して洗濯機側ホース取付口に接続されるようになつている。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮することにより、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A， 7 Bに形成された外側面が、流入側接続筒体〗の凹部 8 1 と、流入側接続筒体 1に回転可能に組み付けたホース接続パイプ 8 3の凹部 8 5と密着することで、水密性を高めることができ、しかも、ホース接続パイプ 8 3は 3 6 0度の任意方向で取付け可能となる。

第 5実施形態

また、第 1 5図に示す第 5実施形態のものは、水栓流末内に配管直列型液撃防止器〗 0 0を組み込んだものである。流出側接続筒体 3側に形成された凹面座 3 Dは、流入側接続筒体 3の凹部 9 1と、流出側接続筒体 3内に配置した逆止弁 9 3を押さえるパッキン 9 5の表面 9 7とで略直角面で形成されている。また、流入側接続筒体 1の凹面座 1 Dは球面で形成されている。そして、組立時に流れ方向に保護膜筒体 7を圧縮することにより、保護膜筒体 7の両脇の鍔部 7 A , 7 Bに形成された外側面が、流入側接続筒体 3の凹部 9 1 とパッキン 9 5の表面 9 7で構成される略直角面と密着することで、水密性を高めることができる。

尚、本発明の配管直列型液撃防止器 1 0 0は、上記実施形態に限定されるものではなく、次のように変更しても良い。例えば、上記弾性緩衝体 8は、筒状をなしたものを採用し、全円周方向における外径方向の液撃吸収作用が得られるようにしている。しかし、円周方向の 2箇所とか 3箇所等小孔の位置に対応して間欠的に配置したものであっても良い。また、スリーブ 5の凸面座 5 C 5 Dについても、球面状とするほか、角形面としたり、略直角面とするなど適宜に変更しても良い。更に、その他の部品構成や組合わせ構成についても、適宜な設計変更や材質変更等が行える。また、上記配管直列型液撃防止器 1 0 0は、水道以外の: 体にも使用できる。

産業上の利用可能性

以上詳述したように、請求の範囲第 1項の配管直列型液撃防止器によれば、流路に繋がるスリーブの小孔と、この小孔に空間を介して外周側に対面する保護膜筒体、保護膜筒体の外周に配置した弾性緩衝体とからなるから、圧力変動が発生すると、小孔で減圧された圧力エネルギーは小孔を通過して保護膜筒体内の圧力変動予備室に至リ、ここで圧力エネルギ一は小孔によリ減圧後、保護膜筒体を介し弾性緩衝体に伝播される。保護膜筒体は抵抗を生じながら伸び、弾性緩衝体は抵抗を生じながら圧縮変形し同時に発生の内部摩擦効果による複合的エネルギー変換を行わせ、小型 'コンパク卜な配管直列型液撃防止器であっても、優れた圧力変動吸収作用が発揮される。

更に、配管直列型液撃防止器は、保護膜筒体の両端に設けた鍔部が流入側接続筒体の凹面座と、流出側接続筒体の凹面座で圧縮 ·保持されているから、保護膜筒体を介在して弾性緩衝体への水密性を高め、弾性緩衝体側に流体が回リ込み、弾性緩衝体の全方向よリ圧力エネルギーが供給されたリ、弾性緩衝体内部に流体が侵入し、エネルギー変換が維持できなくなることを防ぎ、耐久性を確保している。また、スリーブを設け、この小孔による圧力エネルギーの減圧効果と圧力波の周波数変換機能を備え、圧力変動を一部減圧させる作用を付加されるから、小型で配管直列型の液撃防止器であっても全体の圧力エネルギー変換効率が向上する。

また、請求の範囲第 2項の配管直列型液撃防止器によれば、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座とスリーブの両端部付近に膨出形成した凸面座を球面で形成したから、保護膜筒体との接触が滑らかになリ、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することにより、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された曲面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。

また、請求の範囲第 3項の配管直列型液撃防止器によれば、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座の曲率半径を、保護膜筒体の両端に形成された鍔部の外側面の曲率半径よりも大きく設定されているから、液擊を受けて外径方向への膨張と内径方向への縮小を繰リ返す保護膜筒体は、その鍔部が流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座と擦れ合って摩耗することが少なくなリ、弾性緩衝体への水密性と耐久性が長期間にわたり保証■維持される。

また、請求の範囲第 4項の配管直列型液撃防止器によれば、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座を、保護膜筒体側に突出した角形面で形成したから、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することにより、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された角形面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。特に、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮する際、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面に圧縮しろが形成されるので水密性を更に高めることができる。

また、請求の範囲第 5項の配管直列型液撃防止器によれば、流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹面座を略直角面で形成したから、組立時に流れ方向に保護膜筒体を圧縮することにより、保護膜筒体の両脇の鍔部に形成された外側面が、流出側接続筒体及び流入側接続筒体に形成された略直角面と密着するように接触し、水密性を保持することができる。また、請求の範囲第 6項の配管直列型液撃防止器によれば、上記弾性緩衝体を、ゲルまたはゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフォームで形成し、これを弾性特性を有する保護膜筒体で保護しているので、優れた圧力変動吸収作用を発揮するとともに、圧力エネルギー変換効率を長期間維持するものとなる。

また、請求の範囲第 7項の配管直列型液撃防止器によれば、上記弾性緩衝体を初期硬度がァス力— C 3 0〜8 5で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜0 . 7 0の発泡体で形成し、これを弾性特性を有する保護膜筒体で保護しているので、優れた圧力変動液撃吸収作用を発揮するとともに、圧力エネルギー変換効率を長期間維持するものとなる。

Claims

請求の範囲

1 . 管路の途中に直列接続する流入側接続筒体と、流出側接続筒体とで筒状空間を形成し、上記流入側接続筒体と流出側接続筒休との各中心位置に、管路内の流路と連通する中心通孔を穿設した相互に対面する凹面座を形成し、上記両凹面座の中心通孔間に筒状のスリーブの両端部を配置するとともに、この両端部付近に膨出形成した凸面座を上記凹面座と隙間を残して対置させ、上記スリーブの外周側に弾性特性を有する保護膜筒体を配置するとともに、上記両隙間で保護膜筒体の両端に内径側に折り込み形成された鍔部を圧縮■挟持させ、上記スリープの壁面にあけた小孔を介して、スリーブと保護膜筒体の内周側とで形成する圧力変動予備室とを連通させ、且つ上記筒状空間内の保護膜筒体の外周側に弾性緩衝体を配置したことを特徴とする配管直列型液撃防止器。

2 . 管路の途中に直列接続する流入側接続筒体と、流出側接続筒体とで筒状空間を形成し、上記流入側接続筒体と流出側接続筒体との各中心位置に、管路内の流路と連通する中心通孔を穿設した相互に対面する凹球面座を形成し、上記両凹球面座の中心通孔間に筒状のスリープの両端部を配置するとともに、この両端部付近に膨出形成した凸球面座を上記凹球面座と隙間を残して対置させ、上記スリーブの外周側に弾性特性を有する保護膜筒体を配置するとともに、上記両隙間で保護膜筒体の両端に内径側に折り込み形成された鍔部を圧縮■挟持させ、上記スリーブの壁面にあけた小孔を介して、スリーブと保護膜筒体の内周側とで形成する圧力変動予備室とを連通させ、且つ上記筒状空間内の保護膜筒体の外周側に弾性緩衝体を配置したことを特徴とする配管直列型液撃防止器。

3 . 上記流入側接続筒体及び流出側接続筒体に形成された凹球面座の曲率半径を、保護膜筒体の両端に形成された鍔部の外側面の曲率半径よリも大きく設定したことを特徴とする請求の範囲第 2項記載の配管直列型液撃防止器。

4 . 上記凹面座は、保護膜筒体側に突出した角形面としたものであることを特徴とする請求の範囲第 1項の配管直列型液撃防止器。

5 . 上記凹面座は、略直角面で形成されたものであることを特徴とする請求の範囲第 1項の配管直列型液撃防止器。

6 . 上記弾性緩衝体は、ゲルまたはゴムを基材としこれに有弾性の外殻を有する微小中空体を添加して形成されるシンタクティックフォームであることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 5項のうちいずれか 1項記載の配管直列型液撃防止器。

7 . 上記弾性緩衝体は、初期硬度がァス力一 C 3 0〜8 5で、且つ見かけ比重が 0 . 3 0〜0 . 7 0の発泡体であることを特徴とする請求の範囲第 1項〜第 5項のうちいずれか 1項記載の配管直列型液擊防止器。