WO1999049111A1

WO1999049111A1 - Fibre synthetique capable d'absorber et de desorber l'humidite, melange de fils entremeles utilisant cette fibre, articles tricotes et tisses utilisant cette fibre et non-tisse utilisant cette fibre

Info

Publication number: WO1999049111A1
Application number: PCT/JP1999/001460
Authority: WO
Inventors: Mitsuhiro Umino; Kunio Akasaki; Yoshiaki Kurushima; Kazuyuki Ono; Hajime Yamaguchi; Shigemitsu Murase; Shiro Murakami; Kazuaki Taruishi
Original assignee: Unitika Ltd.
Priority date: 1998-03-24
Filing date: 1999-03-23
Publication date: 1999-09-30
Also published as: US6756329B1; DE69931915D1; EP1087043A1; CN1139679C; CN1294643A; KR20010034649A; EP1087043B1; EP1087043A4; KR100574624B1; ES2267252T3; ATE330048T1

Description

明細書

吸放湿性合成繊維、この繊維を用いた交絡混繊糸、この繊維を用いた織編物、この繊維を用いた不織布技術分野

本発明は、吸放湿性合成繊維、この繊維を用いた交絡混繊糸、この繊維を用いた織編物、および、この繊維を用いた不織布透明性に関する。背景技術

合成繊維は、木綿等の天然繊維に比べて、強力、耐摩耗性、寸法安定性、速乾性等の点で優れており、衣料用素材として広く使用されている。しかし、合成繊維は、天然繊維の有する優れた吸湿性を有しておらず、着用時の発汗により、ムレ、ベ夕ツキ等が生じ、天然繊維よりも快適性の点で劣っている。

このため、従来より合成繊維に吸湿性や吸水性を付与する試みが種々なされている。例えば、吸湿成分としてポリエーテルエステルアミドを用い、 AMRが 2. 5 %以上あるいは 1. 5 %以上の値を有する吸湿性繊維が、 J P— A— 9 — 4 1 2 0 4、 J P - A - 9 - 4 1 2 2 1などに開示されている。 AMRは、 3 0 T：、 9 0 % R Hの雰囲気下で 2 4時間放置したときの水分率と、 2 0 t：、 6 5 % R Hの雰囲気下で 2 4時間放置したときの水分率との差を、吸放湿係数として定義付けたものである。

しかしながら、 AM Rは、異なる温湿度条件下で 2 4時間放置したときの各々の水分率から算出した値であるに過ぎない。実用性の面からみた場合は、温湿度条件が変化したときに合成繊維が迅速に吸湿又は放湿することが重要であり、 J P - A - 9 - 4 1 2 0 4、 J P— A _ 9 — 4 1 2 2 1 などには、このことについては一切示唆されていない。

また、 J P— A— 6 3 — 2 2 7 8 7 1 、 J P— A— 6 3 — 2 2 7 8 7 2などには、吸放湿性を有する快適性衣料素材が提案されており、また 2 0 X： X 6 5 % R Hから 3 0 °C X 9 0 % R Hへ移動したときの 1 5分後吸湿率、及び、 3 0 X 9 0 % R Hから 2 0 : X 6 5 % R Hへ移動したときの 1 5分後放湿率が記載されている。しかしながら、これらの文献に記載の技術は、ポリエステル繊維やポリアミド繊維からなる織編物の表面に吸湿成分をグラフト重合により付着させるというものであり、風合が硬くなる、吸湿時にぬるぬるとぬめる、染色斑が発生しやすい、染色堅牢度が著しく低下するといつた問題がある。

しかも、一般に優れた吸湿性や吸水性を有し、熱可塑性であるポリマーは、着色しているか、あるいは経日的に着色するものが多く，これにより繊維製品の品質や品位が低下するという問題がある。例えば、 J P— A - 8 — 2 0 9 4 5 0や J P - A— 8 — 3 1 1 7 1 9 などには、吸放湿性に優れた複合繊維が開示されている。これらは吸放湿性成分としてポリエチレンォキサイド変成物を用いており、吸放湿性には優れているものである。しかしながら、ポリエチレンォキサイド変成物の変性剤としてジイソシァネート化合物を使用することの記載はあるものの、繊維の色調変化を顕著に抑制できるという示唆はなく、実施例などに記載のポリエチレンォキサイド変成物（商品名：アクアコーク）は芳香族系のジイソシァネー卜化合物で変性されたものであり、経時的に繊維の色調が変化するという問題がある。

U S — A— 4 7 6 7 8 2 5 には、ポリオキシメチレンソフトセグメン卜とハードセグメントとからなる吸水性重合体で構成された不織布が提案されている。しかしながら、この不織布は、吸放湿性、原糸性能あるいは製糸性には優れているものの、長期間使用した際に黄変が発生し、耐候性に劣るという問題がある。

本発明は、環境の温湿度状態により吸湿機能や放湿機能を発揮しかつ、温湿度状態が変化しても繰り返し吸放湿性を発揮できる優れた吸放湿性能を有し、長期保管においても色調変化、特に黄変が極めて少ないばかりカ衣料用途に用いる場合には風合や染色性の問題がない吸放湿性合成繊維、この繊維を用いた交絡混繊糸、この繊維を用いた織編物、この繊維を用いた不織布を提供することを技術的な課題とする。発明の開示

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討をした結果、本発明をなすに至ったものである。

本発明の吸放湿性成分と繊維形成性ポリマーとを含有する吸放湿性合成繊維は、 2 5 °C X 6 0 % R H環境下で平衡水分率に達した後に 3 4 ΐ: X 9 0 % R H環境下に 3 0分間放置されたときの吸湿性が 1 . 5 %以上であり、 3 4 °C X 9 0 % R H環境下で平衡水分率に達した後に 2 5 X 6 0 % R H環境下に 3 0分間放置されたときの放湿性が 2 %以上であり、かつ、 3 0 日間放置されたときの C I E— L A B表色系における b値が— 1 〜 5である。本発明の交絡混繊糸は、上記吸放湿性合成繊維からなる第 1 の繊維と、ポリエステル繊維からなる第 2 の繊維とが交絡されて混繊されており、前記混繊糸の混合重量比が（第 1 の繊維） Z (第 2 の繊維） = 2 0 / 8 0〜 8 0 / 2 0であり、第 1 の繊維が第 2の繊維よりも沸水収縮率が高い。

本発明の織編物は、上記交絡混繊糸を主体として構成されている _t 本発明の不織布は、吸放湿性成分が芯部に配置されるとともに繊維形成性ポリマーが鞘部に配置された芯鞘形複合繊維の形態を有する吸放湿性合成繊維にて構成され、吸放湿性成分が、ポリアルキレンオキサイドと、ポリオール及び脂肪族ジイソシァネート化合物との反応によって得られたポリアルキレンオキサイド変性物であり、前記鞘成分の繊維形成性ポリマーはポリアミドまたはポリエステルにて形成され、前記芯成分のポリアルキレンオキサイド変性物は繊維重量に対して 5〜 3 0重量％の範囲で含有され、前記不織布は前記合成繊維の鞘成分を介した繊維間接着または前記合成繊維どうしの三次元交絡にて所定の形状を保持している。

したがって本発明によれば、環境の温湿度状態によって吸湿機能や放湿機能を発揮し、かつ温湿度状態が変化しても繰り返し吸放湿性を発揮できる優れた吸放湿性能を有し、長期保管においても色調変化、特に黄変が極めて少ないばかり力、、衣料用途に用いる場合には風合や染色性の問題がない、吸放湿性合成繊維、この繊維を用いた交絡混繊糸、この繊維を用いた織編物、この繊維を用いた不織布が提供される。発明を実施するための形態以下、本発明について詳細に説明する。

本発明の吸放湿性合成繊維は、吸放湿性成分と繊維形成性ポリマ一とを含有する。この合成繊維は、 2 5で 6 0 % ^1環境下で平衡水分率に達した後に 3 4 X 9 0 % R H環境下に 3 0分間放置したときの吸湿性が 1 . 5 %以上、 3 4 ^ Χ 9 0 % Κ Η環境下で平衡水分率に達した後に 2 5 : X 6 0 % R H環境下に 3 0分間放置したときの放湿性が 2 %以上の、吸放湿性を有している必要がある。ここで、 3 4で 9 0 % 1 ^[の温湿度条件は、初夏から盛夏にかけて人が衣服を着用しているときの人体と衣服の間の温湿度状態に概ね相当するものであり、 2 5 ^ X 6 0 % R Hの温湿度条件は、年間を通じて概ね平均的な温湿度状態や室内環境を想定して設定されたものである。

したがって、 2 5 : X 6 0 % R H環境下で平衡水分率に達した合成繊維を 3 4 °C X 9 0 % R H環境下に 3 0分間放置したときの吸湿性が 1 . 5 %以上、好ましくは 2 . 5 %以上であることにより、この合成繊維は、衣服を構成したときに、人体から排出される水蒸気の汗をすばやく吸湿することができる。

また、 3 4 °C X 9 0 % R H環境下で平衡水分率に達した合成繊維を 2 5 X 6 0 % R H環境下に 3 0分間放置したときの放湿性が 2 %以上、好ましくは 3 %以上であることにより、一旦吸湿した合成繊維は、通常は衣服内の空間より温湿度の低い衣服外の空間へと、繊維内部の水分をすばやく放湿することができる。

実際には、合成繊維は人体から排出される水蒸気の汗を吸湿しながら同時に衣服外へと放湿するので、吸湿性と放湿性を別々に測定することは困難である力、ここでは前記の吸湿性及び放湿性の定義がその指標とされた。

前述したように、本発明の合成繊維は、吸湿性が 1 . 5 %以上で放湿性が 2 %以上である必要があるが、放湿性が吸湿性と同等か又は高いことが好ましい。すなわち、放湿性が吸湿性より低いと、時間の経過と共に人体からの水蒸気の汗が徐々に合成繊維に蓄積され吸湿性能が低下する場合がある。また、吸湿性が 1 . 5 %未満の場合や放湿性が 2 %未満の場合には、吸湿量や放湿量自体が小さいため、衣服内が蒸れやすくなる。

前記の吸放湿性能は、本発明の合成繊維に用いられる吸放湿性成分によってもたらされるものである。この吸放湿性成分としては、前述の吸放湿性能を満足し、かつ後述のように色調変化の少ないものであればよい。この吸放湿性成分は、好ましくは、ポリアルキレンォキサイドとポリオール及び脂肪族ジイソシァネート化合物との反応によって得られるポリアルキレンォキサイド変性物である。特に、次の群からそれぞれ 1 種以上選ばれた化合物の反応により得られた変性物が、繊維形成性ポリマーと同時に溶融紡糸が可能である点から、最も好ましい：すなわち、ポリアルキレンオキサイドとしてはポリエチレンォキサイド、ポリプロピレンォキサイド及び両者の共重合体、ポリオールとしてはエチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコールなどのグリコール類、脂肪族ジイソシァネートは、ここでは脂環族ジイソシァネートも含むが、ジシクロへキシルメタン一 4 ， 4 ' —ジイソシァネ一卜、 1 , 6 —へキサメチレンジイソシァネートなどが挙げられる。

ここで、芳香族成分を含むジイソシァネー卜を用いると、着色又は経時的な黄変がみられるので好ましくない。本発明で用いられるポリアルキレンォキサイド変性物は、上述の通りポリアルキレンォキサイドとポリオールとを対称性の脂肪族ィソシァネート化合物と反応させてなるものである。特に、ポリアルキレンォキサイドとしては、重量平均分子量が 5 0 0〜 5 0万のものが好適に採用される。重量平均分子量が 5 0 0未満であると、得られるポリアルキレンォキサイド変性物の吸水性が極端に低下したり、溶融粘度が極端に高くなるために製糸性が悪化したりする。一方、重量平均分子量が 5 0万を超えると、得られるポリアルキレンオキサイド変性物が吸水時にゲルとして不織布中から溶出したりする。このような重量平均分子量を有するポリアルキレンオキサイドとしては、例えば、ポリエチレンオキサイド、ポリプロピレンォキサイド、エチレンオキサイドプロピレンオキサイド共重合体、ポリブチレンォキサイドあるいはこれらの混合物が挙げられ、中でも重量平均分子量が 2 0 0 0〜 1 0万のポリエチレンォキサイド、ポリプロピレンォキサイド及びエチレンォキサイド /プロピレンォキサイド共重合体が好適に採用される。

ポリオールとは、同一分子内に水酸基（一 O H ) を 2個有する有機化合物であり、例えばエチレングリコール、ジエチレングリコ一ル、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、卜リメチレングリコール、 1 ， 3 —ブタンジオール、 2 , 3 —ブタンジオール、 1 ， 4 — ブタンジオール、 1 , 5 —ペン夕ジオール、へキシレングリコール，ォクチレングリコール、グリセリルモノアセテート、グリセリルモノブチレ一卜、 1 , 6 —へキサンジオール、 1 , 9 ーノナンジォール、ビスフエノール A等が挙げられ、特にエチレングリコール、プロピレングリコール、 1 , 4 —ブタンジオール、 1， 6 —へキサンジオール、 1 ， 9 —ノナンジオールが好適に採用される。

ポリアルキレンオキサイド及びポリオールと反応させる対称性の脂肪族イソシァネ一卜化合物は、 2個のイソシァネー卜基が分子内の対称な位置に存在する脂肪族イソシァネート化合物であり、例えばジシクロへキシルメタン一 4 , 4 ' —ジイソシァネート又は 1 ， 6 —へキサメチレンジイソシァネー卜が好適に採用される。

このようなポリアルキレンォキサイド変性物は、温度 1 7 0 ：、印加荷重 5 0 k g Z c m ² 時における溶融粘度が 1 0 0 0〜 2 0 0 0 0ボイズであるのが好ましい。溶融粘度が 1 0 0 0ボイズ未満であると、吸水時にゲルが繊維表面に溶出することとなり、一方、溶融粘度が 2 0 0 0 0ボイズを超えると、ポリアミド又はポリエステルとの分散性が低下するために製糸性が悪化することとなる。

本発明の合成繊維は、 3 0 日間放置されたときの C I E— L A B 表色系における b値が一 1〜 5である必要がある。これは前述したように、最終の繊維製品とした場合でも色調変化が殆どなく、商品価値を低下させないために必要であり、好ましくは b値が 0〜 3である。

合成繊維の b値は、繊維形成性ポリマーの原料に含まれる不純物, 重合条件、紡糸条件などの種々の要因によって変わるが、現状では吸放湿性成分に色調悪化の主要因がある場合が多い。したがって、 b値を前記範囲内とするためには、吸放湿性成分を改良する必要がある。この点において、前述したポリアルキレンオキサイド変性物は、色調変化が極めて少なく本発明に好適に用いることができる。本発明の合成繊維は、吸放湿性成分と繊維形成性ポリマーからなるが、繊維の形態としては、例えば、吸放湿性成分と繊維形成性ポリマー成分が均一あるいは不均一にブレンドされた繊維：両者が独立に存在する芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型：一方の成分が他方の成分によって複数に分割された多分割型などの、各種のコンジュゲート繊維；吸放湿性成分と繊維形成性ポリマーのブレンド物を 1 成分とし、これと繊維形成性ポリマーとのコンジュゲート繊維などが挙げられる。

吸放湿性成分は、繊維の内層及び Z又は外層のいずれに配してもよいが、衣料用途に用いる場合は、吸放湿性成分を繊維表面に露出させることなく、内層（芯部）に配すること力、吸湿時のぬめり感や染色斑の発生がなく、染色堅牢度も低下しないので、特に好ましい。

合成繊維における吸放湿性成分と繊維形成性ポリマーとの構成比率は、前記の吸湿性と放湿性を同時に満足するように設定すればよく、また繊維の目的や用途に応じて決定すればよい。例えば、吸放湿性成分として前述のポリアルキレンオキサイド変性物を用いる場合、この成分が繊維全体の重量に对して 5〜 5 0重量％の範囲であるのが好ましい。ポリエチレンォキサイド変性物の含有率が 5重量 %未満では目的とする吸放湿性が得られない場合があり、また含有率が 5 0 重量％を超えると、製糸性に問題が生じるおそれがあるので、好ましくない。

本発明に用いられる繊維形成性ポリマーとしては、例えば、ナイロン 6 、ナイロン 6 6などのポリアミド、ポリエチレンテレフタレ一卜などのポリエステル、ポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフインやこられの共重合ポリマーなどがある力、これらに限定されるものではない。また、繊維形成性ポリマーには酸化防止剤艷消し剤、紫外線吸収剤などの添加剤が添加されていてもよい。

また、吸放湿性合成繊維の単糸繊度は、一般に 0 . 1 〜 2 0デニールの範囲が好ましいが、特に限定されるものではない。繊維の断面形状は、どのような形状であってもよい。本発明の吸放湿性合成繊維は、マルチフィラメントの長繊維として使用することがコストの面で好ましいが、短繊維化して紡績糸として用いることも可能である。

本発明においては、合成繊維が捲縮を有する捲縮加工糸であることが好ましい。これにより合成繊維を織編物にした場合の吸水性が格段に向上する。

織編物の吸水性については大別して 2種類ある。 1 つは、水が織編物組織やフィラメント間の空隙に浸透、拡散する場合と、もう 1 つは織編物を構成する繊維自体が吸水する場合である。合成繊維に捲縮が付与されると、フィラメント間の空隙が増加し、織編物表面に水が付着すると、毛細管現象により織編組織やフィラメント間に水がすばやく浸透するので吸水性が向上する。すなわち、前者の吸水性が向上する。

なお、本発明の吸放湿性合成繊維は、繊維自体が吸水性を有する < すなわち、後者の吸水性をも有する。

本発明の捲縮加工糸は、織編物にした場合、繊維が捲縮を有しているため、織編物表面に水が付着すると、まず捲縮による吸水効果により、織編組織やフィラメント間にすばやく吸水され、次いでこれらの水が繊維自体の吸水機能により繊維内部に吸水される。したがって、本発明の捲縮加工糸は、両者の相乗効果により吸水性が大幅に向上し、天然繊維並あるいはそれ以上の吸水性を有することができる。

捲縮を付与する方法としては、どのような方法でもよいが、例えば、仮撚加工法、押込捲縮加工法、加熱流体による流体押込捲縮加工法などがある。

中でも、仮撚加工法は、品質安定性やコストの面で好ましい。仮撚加工機としては、ピンタイプやディスクタイプの施撚装置を備えた一般的な仮撚加工機を用いることができる。仮撚加工条件としては、一般的な条件範囲で適宜設定すればよく、通常は仮撚数（TZ m) と繊維繊度（ d ) の平方根との積で表される仮撚係数が 1 5 0 0 0〜 3 3 0 0 0の範囲となる条件が採用される。しかし、本発明の効果が得られる限り、これらに限定されるものではなく、仮撚加ェ後にトルクを抑制するため連続して熱処理を行う 2段ヒー夕仮撚加工を行うことも好ましい。

本発明の吸放湿性合成繊維は、これを用いて交絡混繊糸を形成することができる。詳細には、本発明の交絡混繊糸は、上記吸放湿性合成繊維からなる第 1 の繊維と、ポリエステル繊維からなる第 2の繊維とが交絡されて混織されており、前記混繊糸の混合重量比が

(第 1 の繊維） Z (第 2の繊維） = 2 0 Z 8 0〜 8 0 Z 2 0であり、第 1 の繊維が第 2の繊維よりも沸水収縮率が高い。

この交絡混繊糸において、第 1 の繊維は、交絡混繊糸に高度の吸水性と吸放湿性を付与するために、温度 3 4 °C、相対湿度 9 0 % R Hにおける吸湿率がナイロン 6の 1 . 5倍以上の性能を有するポリアミド系繊維であることが必要である。吸湿率がナイロン 6の 1. 5倍未満の場合、所要の制電性、吸放湿性が得られない。第 1 の繊維において、ポリエチレンオキサイド変性物をポリアミドに含有せしめる際に使用するポリアミドとしては、ナイロン 6 、ナイロン 6 6、ナイロン 1 1 、ナイロン 1 2 、ナイロン M X D (ポリメ夕キシリレンアジパミド）等のホモポリマ一及びこれらを主体とする共重合体もしくは混合物が好ましく用いられる。

第 1 の繊維として、特に、繊維の芯成分をポリエチレンォキサイド変性物単独又はポリエチレンォキサイド変性物とポリアミドとのブレンド物とし、鞘成分をポリアミドとした芯鞘複合繊維が好ましく用いられる。芯成分としてポリエチレンォキサイド変性物とポリアミドとのブレンド物を用いる場合には、両者を予め溶融混合してマス夕一チップ化しておいてもよい。

ポリアミド系繊維にて形成される第 1 の繊維は、常法にしたがつて製造することができる。ポリアミド系繊維として上述のポリェチレンオキサイド変性物を使用した芯鞘型複合繊維を用いる場合、その芯鞘成分の複合比は、使用するポリマーや要求される性能の度合いにより異なる力重量比で 1 5 Z 8 5 〜 8 5 Z 1 5 の範囲にあることが好ましい。これよりも芯成分の割合が少ないと、得られる交絡混繊糸の制電性、吸放湿性に劣り、逆に芯成分が多くなりすぎると、製糸性に問題が生じる場合があり、好ましくない。

ポリエステル繊維からなる第 2 の繊維のポリマー成分としては、ポリエチレンテレフ夕レー卜、ポリプロピレンテレフ夕レート、ポリブチレンテレフ夕レー卜などのホモポリマーや、これらを主体とし、イソフ夕ル酸、 5—ナトリウムスルホイソフ夕ル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸等のジカルボン酸成分や他種のダリコール成分との共重合体や、上記ポリエステルの混合物が、好ましく用いられる。

第 2 の繊維を構成するポリエステル繊維の単糸繊度は特に限定されるものではない力、単糸繊度が 1 . 5 d以下のマルチフィラメン卜糸条を用いれば、製編織して得られる布帛にピーチ調の風合が付与され、さらにはその吸水性能も向上する。

ポリアミド繊維にて形成された第 1 の繊維とポリエステル繊維にて形成された第 2 の繊維とを交絡混繊する際には、エアージエツ卜ノズルやインタ一レーサー等を使用した従来より公知のエアー加工技術を用いればよい。交絡の程度を示す交絡数は、通常 2 0 〜 1 2 0個 Z mの範囲にあればよい。

交絡混繊糸の混合重量比は、（第 1 の繊維） Z (第 2 の繊維） = 2 0 / 8 0 〜 8 0 / 2 0の範囲にあることが必要であり、好ましくは 3 0 / 7 0 〜 7 0 / 3 0 の範囲である。第 1 の繊維の混合重量比 2 0 %未満では、目的とする制電性、吸水性、吸放湿性が得られない。これに対し第 1 の繊維の混合重量比が 8 0 %を超えると、第 2 の繊維を構成するポリエステルの触感が得られなくなる。また、混繊糸を用いて製織し、ブラウスやシャツ用途に展開するために行う減量加工の工程で高減量率の加工が実施できず、ソフトな風合を得ることが難しくなる。さらに、染色時に、ポリエステル繊維を染色する分散染料がポリアミド系繊維を汚染する程度が大きくなり、染色堅牢度が不良となる場合がある。

交絡混繊糸を形成する第 1 の繊維としてのポリアミド系繊維の沸水収縮率が、第 2 の繊維としてのポリエステル繊維の沸水収縮率より大きいことが必要である。

ここでいう沸水収縮率は、次の方法で測定され、算出されるものである。

まず、かせ楊機で糸を一定長に巻き上げた後、初荷重（ 0 . 1 g / d ) 下でかせ長（ a ) を測定する。次に、無拘束の状態で沸騰する熱水中で 3 0分間処理し、自然乾燥した後、初荷重（ 0. 1 g / d ) 下でかせ長（ b ) を測定し、次式によって算出する。

沸水収縮率（％) = 〔 ( a - b ) / a ) X 1 0 0

ポリアミド系の第 1 の繊維の沸水収縮率がポリエステル繊維すなわち第 2 の繊維と同等あるいは逆に小さいと、ポリアミド系繊維の表面にポリエステル繊維の構成単繊維のループを十分に発現させ難くなり、ポリエステルの触感が得られないばかりでなく、耐光堅牢度が不良となる場合もある。

ポリアミド系繊維とポリエステル繊維との沸水収縮率差については、特に限定されるものではないが、ポリアミド系繊維がポリエステル繊維よりも 3 %以上、特に 5 %以上高いことが好ましい。

ポリエステル繊維は、ポリアミド系繊維よりも乾熱収縮率が小さく、これが 2 %以下であることが好ましい。

ここでいう乾熱収縮率は、次の方法で測定され、算出されるものである。

まず、約 3 0 c mの試料に 0. 0 5 g Z dの荷重をかけて試料長 ( 1 。）を測定した後、試料に荷重をかけずに 1 6 0 Cの温度下で 3 0分間放置する。次に、試料に 0. 0 5 g / dの荷重をかけて試料長（ I , ) を測定し、次式によって算出する。

乾熱収縮率（％) = 〔（ 1 。一し） / 1 。〕 X 1 0 0 ポリエステル繊維の乾熱収縮率がポリアミド系繊維よりも小さく . かつ、 2 %以下、特に 3 %以下であれば、織編物のふくらみ感ゃピ —チ調の風合を一層向上させることができる。

本発明の交絡混繊糸は、制電性が 1 0 0 0 V以下であることが好ましい。ここでいぅ制電性とは、本発明の交絡混繊糸を筒編した後常法により染色した試料について、次の J I S に従って測定した値である。

摩擦帯電圧： J I S L - 1 0 9 4 B法

試料の制電性が 1 0 0 0 V以下の場合は、冬場の低湿度下においても静電気による衣服のまとわりつきやほこりの付着などがなく、良好な制電効果が得られる。

本発明の交絡混繊糸は、吸水性が 1 5 0 %以上であることが好ましい。ここでいう吸水性とは、試料を温度 2 5 °C、相対湿度 6 0 % の条件下で 2時間調湿した吸水前のサンプルの重量 Wを秤量した後. J I S L - 1 9 0 7 5 . 3で規定された吸水性測定法によって 1 分後の吸水サンプルの重量 W _{6 0}を測定し、下記式により求めた吸水率 Rによって表されるものである。

R ( % ) = 〔（W _{6 0}— W ) Z W〕 X 1 0 0

試料の吸水性が 1 5 0 %以上の場合は、着用中の汗が素早く衣服に吸収されるので好ましい。

本発明の交絡混繊糸は、吸湿能力が 1 . 5 %以上あることが好ましい。ここでいう吸湿能力とは、 2 5 °C X 6 5 % R Hで 2時間経過した後の水分率と、 3 4 °C X 9 0 % R Hで 2 4時間経過した後の水分率の差をいう。吸湿能力が 1 . 5 %以上の場合、着用中の汗（気体）を素早く吸湿するので、むれ感を感じなくなり好ましい。

本発明の織編物は、上述した交絡混繊糸を主体として構成された織物、編物である。この織編物は、上述した交絡混繊糸を 1 0 0 % 使用したものでもよいが、本発明の目的とする性能を阻害しない範囲であれば、他の糸条と交織、交編等により得ることもできる。要約すると、本発明の交絡混繊糸は、第 2 の繊維としてのポリエステル繊維とともに交絡混繊糸を構成する第 1 の繊維としてのポリアミド系繊維がナイロン 4のようなそれ自身が高度な吸放湿性を有していたり、あるいはポリビニルピロリドン、ポリエーテルエステルアミド、ポリエチレンオキサイド変性物等の高度な吸放湿性と吸水性を有するポリマーをポリアミドに含有させているので、優れた吸放湿性と若干の吸水性を発揮することができる。

また本発明の交絡混繊糸は、ポリエステル繊維と、このポリエステル繊維よりも沸水収縮率が大きいポリアミド系繊維とによって構成されているので、染色時に受ける熱処理によってポリアミド系繊維の表面に主としてポリエステル繊維の構成単繊維の弛みと空隙を十分に発現させたることができ、この空隙により高度な吸水性を発揮することができる。

さらに、上記の交絡混繊糸を主体とした織編物は、ポリエステルの触感が得られるばかりでなく、着用した際、汗を吸汗、吸湿し、ポリアミド系繊維が膨潤してもこのポリアミド系繊維が直接皮膚と接触しないため、ぬめりやべ夕ツキを感じず、快適性を保持することができる。

また、ポリエステル繊維として、単糸繊度が 1 . 5 d以下であり，また乾熱収縮率がポリアミド系繊維よりも小さくしかも 2 %以下であるの繊維を用いれば、織編物に優れたふくらみ感やピーチ調の風合を付与することができる。

本発明の交絡混繊糸の一方を構成するポリアミド系繊維の制電性は、摩擦帯電圧で 2 0 0 0 V程度であり、一般的な合成繊維に比較すると静電気が発生しても衣服がまとわりつかないレベルではある力静電気によるほこりの付着が発生するレベルである。摩擦帯電圧が 1 0 0 0 V以下にならないと、ほこりの付着はなくならない。

しかしながら、本発明の交絡混繊糸のようにポリアミド系繊維とポリエステル繊維とで構成することにより、高度な制電性を発揮することができる。その理由は明確ではない力、本発明者らは次のように推察している。

すなわち、ポリアミドとポリエステルとの帯電列をみると、ポリアミドに静電気を与えると正の電荷を持つ。これに対してポリエステルに静電気を与えると負の電荷を持つ。これらポリアミドとポリエステルとの帯電列の間に綿、シルク、レーヨン、アセテート、ァクリル等の繊維があり、これらの繊維と接触することにより、いつたんポリアミドは正の電荷、ポリエステルは負の電荷を帯びる力、次にこれらの電荷が打ち消し合って帯電量が低くなると考えられる c この際、ポリアミド系繊維とポリエステル繊維との混合比率により，打ち消し合う電荷量が異なるが、上述の範囲であれば優れた制電効果が得られるものと認められる。

次に、本発明の不織布について詳細に説明する。

この不織布を構成する短繊維の鞘成分又は鞘成分と芯成分の一部とで採用するポリアミドとしては、ナイロン 4、ナイロン 6、ナイロン 4 6 、ナイロン 6 6、ナイロン 1 1 、ナイロン 1 2 、ナイロン Μ X D 6 (ポリメタキシレンアジパミド）、ポリビスシクロへキシルメタンデカナミド等のアミド系重合体あるいはこれらを主体とする共重合体あるいはこれらの混合物が挙げられる。また、ポリエステルとしては、テレフタル酸、イソフ夕ル酸、ナフタリン— 2， 6 ージカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸あるいはアジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類を酸成分とし、エチレングリコール、ジエチレングリコール、 1 ， 4—ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロへキサン一 1 ， 4 ージメタノール等のジオール化合物をエステル成分とするエステル系重合体あるいはこれらの共重合体が挙げられる。なお、これらのエステル系重合体には、パラォキシ安息香酸、 5 —ソジゥムスルホイソフ夕ル酸、ポリアルキレングリコール、ペン夕エリススリトール、ビスフエノール A等が添加あるいは共重合されていても良い。

ポリアルキレンォキサイド変性物は、上述のものが採用される。本発明の不織布では、それを構成する短繊維において、芯成分のポリアルキレンオキサイド変性物の重量割合を、繊維重量に対して 5〜 3 0重量％とすることが好ましい。この重量比が 5 %未満であると、短繊維したがって不織布の吸放湿性が低下し、一方、この比が 3 0 %を超えると吸放湿性は優れるものの、短繊維の強度が、したがって不織布の強力が低下する傾向が生じる。

本発明の不織布では、短繊維における鞘成分と芯成分との複合比 (鞘芯複合比）を、芯成分がポリアルキレンオキサイド変性物のみの場合には、鞘成分/芯成分（重量比） = 9 5 Z 5〜 7 0 / 3 0 とする。また、鞘成分がポリアルキレンオキサイド変性物とポリアミド又はポリエステルとの混合物の場合、特に限定されるものではないが、製糸性や得られる短繊維したがって不織布の吸放湿性を考慮すると、鞘成分/芯成分（重量比） = 6 0 Z 4 0〜 4 0 / 6 0 とするのが好ましい。芯成分の複合比が上記範囲よりも大きいと、短繊維の吸放湿性は良好となるものの製糸性が悪化し、また、短繊維したがって不織布の強力が低下し、短繊維の断面形状が安定しない。一方、芯成分の複合比が上記範囲よりも小さいと、鞘成分が肉厚となり、また、芯成分のポリアルキレンオキサイド変性物中にポリアミド又はポリエステルが分散し過ぎて短繊維の吸放湿性が低下する, 本発明の不織布では、上記短繊維が実質的に芯鞘型複合構造を有することが必要であって、芯成分によって短繊維に吸放湿性が付与され、したがって不織布が吸放湿性を有し、また、鞘成分によって短繊維の製糸性や強度が、したがって不織布の強力が向上する。

この短繊維では、通常の芯鞘構造の他に多芯芯鞘構造であっても良い。また、短繊維全体の断面形状は、実質的に芯鞘型断面であれば特に限定されるものではなく、通常の円形断面の他に多葉断面や扁平断面あるいは各種異形断面等、一般の繊維で採用されている断面であっても良い。これらの重合体は、あらかじめ溶融混合してマスターチップ化しても良いし、あるいはドライブレンドしたものを用いても良い。

本発明の不織布では、上記のように構成された芯鞘型複合短繊維の芯成分に対して、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、ポリアクリル酸ナトリウム、ポリ — N _ ビニルピロリドン、ポリ（メタ）アクリル酸あるいはその共重合体、ポリビニルアルコ一ル等の吸水性重合体を併せて配合しても良い。また、芯鞘型複合短繊維の芯成分及び Z又は鞘成分に対して、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、艷消剤、着色剤、難燃剤、消臭剤、耐光剤、熱安定剤、酸化防止剤等の各種添加剤を配合しても良い。特に、鞘成分に対してべンゾトリアゾール系紫外線吸収剤を含有させ、芯成分に対してフエノール系酸化防止剤を含有させると、耐熱性と耐光性とが向上して好ましい。なお、ベンゾ卜リアゾール系紫外線吸収剤としては、 2 — ( 2 —ヒドロキシ— 3 ， 5 —ジ— t _ ァミルフエニル）ベンゾトリアゾール（シプロ化成社製「シーソーブ 7 0 4」）、フエノール系酸化防止剤としては、 2 — t 一ペンチルー 6 — （ 3 ， 5 —ジ一 t —ペンチル一 2 — ヒドロキシベンジル） — 4 一 t —ペンチルフエ二ルァクリレート（住友化学社製「スミラィザー G S」）が好適に採用される。

本発明の不織布は、たとえば部分的な熱圧接領域における構成繊維間の熱圧接やオーブンでの熱処理などによる熱融着処理に基づく構成繊維同士の点融着によって、すなわち芯鞘構造の繊維の鞘成分を介した繊維間接着によって、不織布としての形状を保持しているものである。

この部分的熱圧接とは、例えば加熱されたエンボスロールと表面が平滑な金属ロールとによって形成されるものであり、かかるェンボスロールのエンボスパターン部に当接する部位における繊維が相互に融着して点状の融着領域を形成しているものである。この部分的熱圧接によって、不織布に形態保持性と寸法安定性そして強力等の機械的特性が具備される。

また熱融着処理を施して構成繊維同士を点融着する方法に関しては、公知の方法を採用することができる。このための熱処理装置としては、熱風循環ドライヤー、熱風貫流ドライヤー、サクシヨンドラムドライヤー、ヤンキードラムドライヤ一等が用いられる。そして、構成繊維の鞘部の融点に応じて、処理温度、処理時間を適宜選定して処理が行われる。また、熱処理の前にニードリング加工が施されてもよい。

このような熱融着処理を施して不織布とする場合は、構成繊維に低融点のバインダー繊維を加えてもよい。この場合、バインダー繊維の素材は特に限定するものではないが、バインダー繊維を構成するポリマーは、複合繊維の鞘成分との相溶性がよく、かつ鞘成分のポリマーよりも融点が 5 X：以上低いものが好ましい。

また、本発明の不織布は、構成繊維同士の三次元的交絡により、不織布としての形状を保持しているものである。この構成繊維同士の三次元的交絡とは、例えばウェブに対して高圧液体流を噴射することによって形成されるものである。この三次元的交絡によって、不織布に形態保持性と実用上十分な強力そして柔軟性が具備される本発明の不織布は、次の方法によって効率良く製造することが出来る。

まず、短繊維の鞘成分を構成するポリアミド又はポリエステル、及び芯成分を構成する上記重合体すなわちポリアルキレンォキサイド変性物あるいはこの変性物とポリアミド又はポリエステルとの混合物を個別に溶融した後、公知の複合型紡糸口金より紡出する。そして、溶融紡出糸条を公知の冷却装置で冷却し、紡糸油剤を付与した後、引取りローラで引き取って未延伸糸条とし、一旦巻き取った後あるいは巻き取ることなく連続して延伸する。そして、得られた延伸糸条に例えばスタッフイングボックス等の捲縮付与手段を用いて機械捲縮を付与した後、所定長に切断することにより短繊維を得る。

延伸は、 1 段あるいは複数段の延伸機を用いた、冷延伸又は熱延伸とする。未延伸糸条に延伸を施すに際しての延伸倍率及び延伸温度は、採用する重合体の種類及び芯成分として採用するポリアルキレンォキサイド変性物の量によって、適宜選択すれば良い。

機械捲縮は、捲縮数を 8 〜 3 5個 Z 2 5 m m、好ましくは 1 0 〜 3 0個 Z 2 5 m mとするのが良い。捲縮数が 8個 / 2 5 m m未満であると、次のカーディング工程で未開繊部が生じ易く、一方、捲縮数が 3 5個 Z 2 5 m mを超えると、ネップが発生し易くなる。

捲縮度は、 5 . 0 %以上であるのが好ましい。捲縮度が 5 . 0 % 未満であると、次の力一ディング工程において繊維の抱合性が悪化してウェブに密度斑が生じ易くなる。

次いで、この短繊維をカード機等を用いてカーデイングして力一ドウエブを作製し、得られたカードウェブに部分的熱圧接処理を施して構成繊維同士を熱圧接することにより、あるいはオーブンで熱処理することにより、あるいは高圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させることにより、本発明の短繊維不織布を得る。

カードウェブを作製するに際し、ウェブの繊維方向は、構成繊維がカード機の機械方向に配列したパラレル繊維ウェブ、構成繊維がランダムに配列したランダム繊維ウェブ、あるいは両者の中間程度に構成繊維が配列したセミランダム繊維ウェブのいずれであっても良い。

ウェブの作製において用いる原綿すなわち本発明の不織布の構成繊維としては、少なくとも上記の短繊維を一定量含有していれば良く、したがって上記の短繊維を単独で用いても良いし、あるいは上記の短繊維と他の繊維とを混合しても良い。部分的熱圧接処理を施すに際しては、例えば加熱されたエンボスロールと表面が平滑な金属ロールとを用い、かかるエンボスロールのエンボスパターン部に当接する部位における繊維を相互に融着して点状の融着区域を形成する。

この部分的熱圧接は、ウェブの表面積に対して特定の領域を有し個々の圧接領域は必ずしも円形の形状である必要はないが、 0. 1 〜 1. 0 mm² の面積を有し、その配設密度すなわち圧接点密度が 2〜 8 0点/ c m² 、好ましくは 4〜 6 0点 Z c m² のものであるのが良い。この圧接点密度が 2点 Z c m ² 未満であると、熱圧接処理により得られた不織布の形態保持性や強力あるいは寸法安定性などの機械的特性が向上しない。一方、圧接点密度が 8 0点 Z c m² を超えると、不織布の柔軟性と嵩高性が低下することになる。ゥェブの全表面積に対する全熱圧接領域の面積の比すなわち圧接面積率は、 2〜 3 0 %のものであるのがよく、好ましくは 4〜 2 0 %である。この圧接面積率が 2 %未満であると、熱圧接処理により得られた不織布の形態保持性や強力あるいは寸法安定性などの機械的特性が向上しない。一方、圧接面積率が 3 0 %を超えると、不織布の柔軟性と嵩高性が低下することになる。

高圧液体流処理を施して構成繊維同士を三次元的に交絡させるに際しては、公知の方法を採用することが出来る。

例えば、孔径が 0. 0 5〜： L . 0 m m、特に 0. 1〜 0. 4 mm の噴射孔が多数配列した装置を用い、噴射圧力が 4 0〜 1 0 0 k g /m² Gの高圧液体流体を前記噴射孔から噴射する方法がある。噴射孔の配列は、ウェブの進行方向と直交する方向に列状に配列する, この処理は、ウェブの片面あるいは両面のいずれに施しても良く、特に片面処理の場合には、噴射孔を複数列に配列し噴射圧力を前段階で低く後段階で高くして処理を施すと、均一で緻密な交絡形態と均一な地合いを有する不織布を得ることが出来る。

高圧液体としては、常温の水あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔とウェブの距離は、 1 〜 1 5 c mとするのが良い。この距離が 1 c m未満であると、ウェブの地合いが乱れ、一方、この距離が 1 5 c mを大幅に超えると、液体流がウェブに衝突したときの衝撃力が低下して繊維同士が三次元的に十分交絡せず、いずれも好ましくない。なお、この高圧液体流処理は、連続工程あるいは別工程のいずれであっても良い。

高圧液体流処理を施した後、ゥェブから過剰水分を除去するに際しては、公知の方法を採用することが出来る。例えば、マングルロール等の絞り装置を用いて残余の水分を除去し、次いで例えば熱風乾燥機等の乾燥手段を用いて乾燥するのである。実施例

次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。しかし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。

以下に説明する実施例および比較例において、各種物性値の測定は、以下の方法により行われた。

( 1 ) ポリアルキレンオキサイド変性物の溶融粘度

測定試料としてポリアルキレンオキサイド変性物 1. 5 gが用いられ、フローテス夕一（島津製作所製 C F T— 5 0 0 D) を用いて, 荷重 5 0 k g Z c m² 、温度 1 7 0 °C、ダイ直径 l mm、ダイ長さ 1 m mの条件で測定された。 ( 2 ) ポリアルキレンオキサイド変性物の吸水能

純水 2 0 0 m £ 中に、秤量したポリアルキレンオキサイド変性物 1 gが添加され、 2 4時間攪拌された後、 2 0 0 メッシュの金網でろ過が行われ、ろ過後のゲルの重量が吸水能〔 g (純水） Z g (樹脂）〕とされた。

( 3 ) 吸湿性及び放湿性

( a ) 筒編地または不織布の試料を、温度 1 0 5 °Cで 2時間乾燥して重量 W。が測定される。

( b ) その後、温度 2 5 °C X 6 0 % R Hの条件下で 2 4時間放置した試料の重量 W, が測定される。

( c ) 次に、この試料が温度 3 4 x 9 0 % R Hの環境下に移され、 3 0分後の試料重量 W ₂ が測定される。

( d ) W ₂ の測定後、さらに、同じ環境下に 2 4時間放置され、試料重量 W ₃ が測定される。次いで、温度 2 5で X 6 0 % R Hの環境下に移され、 3 0分後の試料重量 W ₄ が測定される。

( e ) W₄ の測定後、試料に対し市販の洗剤及び家庭用洗濯機を用いて通常の洗濯が行われ、試料はその後に屋外で日干しにより乾燥される。

上記（ b ) — ( e ) の操作を 1 回として繰り返し 5回行い、それぞれ n回目の吸湿性及び放湿性が下記式により求められた。

吸湿性 n ( % ) = 〔（ W ₂ - W, ) /Wo J X 1 0 0 放湿性 n ( % ) = 〔（ W ₃ — W ₄ ) / W。〕 X 1 0 0 ( 4 ) b値

マクベス社製の M S — 2 0 2 0型分光光度計を用い、筒編地または不織布の光反射率を測定し、国際照明委員会で定義された色差式 C I E L— A Bから求められた（実際には分光光度計により自動的に出力された）。測定に際し、筒編地以外からの反射光の影響を極力小さくするため、筒編地または不織布を折り畳んで光が組織の間隙を通過しないことを目視で確認した後に、測定が行われた。

筒編地は、繊維を製造した後、温湿度の管理がなされていない室内で、太陽光は入射するが、直射日光の当たらない場所で 3 0 日間放置された繊維を用いて作製された。

( 5 ) 染色堅牢度一 1

J I S L 0 8 4 4 に準拠して測定された（変退色の結果が示された）。

( 6 ) 吸湿時の風合

手触りによる官能検査を行い、ぬるぬる感がないものを〇、ややぬるぬる感があるものを△、衣料用として実用困難なぬるぬる感が有るものを X と評価した。

( 7 ) 吸水性一 1

J I S L 1 0 1 8 (滴下法及びバイレック法）に準拠して行われた。バイレック法は 3分後の測定値である。

( 8 ) 吸水性一 2

試料を温度 2 5 °C X相対湿度 6 0 %の条件下で 2時間調湿した吸水前のサンプルの重量 Wが秤量された後、 J I S L— 1 9 0 7 5 . 3で規定された吸水性測定法によって 1 分後の吸水サンプルの重量 W _b 0が測定され、下記式により吸水率 Rが求められた。

R ( % ) = 〔（W _{6 0}— W ) / W〕 X 1 0 0

( 9 ) 制電性

染色した試料の制電性について、次の J I S に従って測定された, 半減期： J I S L— 1 0 9 4 A法

摩擦帯電圧： J I S L - 1 0 9 4 B法

( 1 0 ) 染色堅牢度一 2

染色した試料の染色堅牢度について、次の J I S に従って、変退色および汚染の程度が級で判定された。 '

耐光堅牢度： J I S L 0 8 4 2

洗濯堅牢度： J I S L 0 8 4 4

汗堅牢度： J I S L 0 8 4 8

摩擦堅牢度： J I S L 0 8 4 9

( 1 1 ) ぬめり感

試料を上述の吸水性測定法一 2 を用いて 1 分間吸水させた後、試料のぬめり力、ハンドリングによる官能試験により、有、無の 2段階で評価された。

( 1 2 ) ポリエステルの触感

試料について、ハンドリングによる官能試験により、有、無の 2 段階で評価された。

( 1 3 ) ふくらみ感

試料について、ハンドリングと視覚による官能試験により、有、無の 2段階で評価された。

( 1 4 ) ポリアミドの相対粘度

濃度 9 6重量％の硫酸を溶媒とし、試料濃度 1 g / 1 0 0 c c 、温度 2 5 °Cの条件で常法により測定された。

( 1 5 ) ポリエステルの相対粘度

フエノールと四塩化工タンとの等重量混合溶液を溶媒とし、試料濃度 0 . 5 g / 1 0 0 c c 、温度 2 0 °Cの条件で、常法により測定された。

( 1 6 ) 不織布の目付け

標準状態の不織布から経 1 0 c mX緯 1 0 c mの試料片各 1 0点が作成され、平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量（ g ) が抨量され、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算して目付け ( g Z m ² ) とされた。

( 1 7 ) 不織布の引張り強力

J I S - L - 1 0 9 6 Aに記載の方法に準じて測定された。詳細には、試料長が 2 0 c m、試料幅が 2. 5 c mの試験片各 1 0点が作成され、各試料片毎に不織布の経及び緯方向について、定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン社製テンシロン UTM— 4一 1 - 1 0 0 ) を用いて試料の把持間隔 1 0 c m、引張り速度 1 0 c m/分で伸長され、得られた切断時荷重値（ g / 2. 5 c m幅）の平均値が引張り強力（ g Z 2. 5 c m幅）とされた。

( 1 8 ) 不織布の剛軟度

試料長 1 0 c m、試料幅 5 c mの試料片計 5個が作成され、各試料片毎に横方向に曲げて円筒状物としされ、各々その軸方向について、定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン社製テンシロン U TM— 4— 1 一 1 0 0 ) を用いて圧縮速度 5 c mZ分で圧縮された。そして、得られた最大荷重値（ g ) の平均値が不織布の剛軟度 ( g ) とされた。

実施例 1 — 4

繊維形成性ポリマーとして、ナイロン 6又はポリエチレンテレフ夕レートが用いられた。吸放湿性成分として、ポリエチレンォキサイドと、 1 ， 4 一ブタンジオール及びジシクロへキシルメタン一 4 一 4 ' ージイソシァネートとの反応物であるポリエチレンォキサイド変性物（吸水能 3 5 g Z g、溶融粘度 4 0 0 0ボイズ）又はこのポリエチレンォキサイド変性物と繊維形成性ポリマーとのブレンド物が用いられた。そして、芯鞘型ノズルで紡糸され、次いで延伸が行われ、 5 0 d / 2 4 f の延伸糸が得られた。上記のポリエチレンォキサイド変性物は、 J P - A - 6 - 3 1 6 6 2 3 に記載の公知の吸水性樹脂の製法に準じて合成された。

このときの紡糸条件と評価結果とが表 1 に示される。表 1 において、特に断わらない限り比率は重量比を表す。

実施例 1 実施例 2 実施例 3 実施例 4 実施例 5 心ポリマー N6+PE0 N6+PE0 PE0 PET+PE0 N6+PE0 紡成

分ブレンド比率 70/30 80/20 100 70/30 80/20 糸

鞘ポリマー N6 N6 N6 PET N6 条成

分プレント比率 100 100 100 100 100 件

心/ z鞘比率 40/60 50/50 20/80 20/80 50/50 吸湿性 1 (%) 9.5 7.9 12.2 2.2 4.4 評放湿性 1 (%) 10.7 9.2 14.4 2.6 4.8 吸湿性 5(%) 9.8 8.0 12.0 2.4 4.5 放湿性 5(%) 10.7 9.4 14.3 2.6 4.8 b 値 2.5 1.6 2.1 3.0 1.4 染色堅牢度 4-5 5 3-4 4 5 価 (級）

吸湿時の風合〇〇〇〇〇注）

N 6 ：ナイロン 6

P ET ：ポリエチレンテレフタレ一卜

PEO ：ポリエチレンォキサイド変性物

実施例 5

実施例 2で得られた吸放湿性合成繊維に対しスタッフイングポックスにて押込捲縮加工が施された。その後、同繊維が繊維長 5 1 m mに切断されて、単糸繊度 2. 2デニールの短繊維が得られた。得られた短繊維と通常のナイロン 6短繊維（繊維長 5 1 mm、単糸繊度 2. 5デニール）とが 5 0 / 5 0 の重量比で混紡され、 4 0 番手の紡績糸が得られた。

このときの紡糸条件と評価結果とが表 1 に示される。表 1 から明らかなように、実施例 1 一 5で得られた合成繊維は、いずれも吸湿性、放湿性に優れ、長期保管による色調変化も少なく良好な品質であり、衣料用途の表地や裏地として実用に供することができるものであった。比較例 1

実施例 2 において、ポリエチレンォキサイド変性物の原料としてジシクロへキシルメタン一 4 — 4 ' —ジイソシァネートの代わりに芳香族環をもつ 4， 4 ' ージフエニルメタンジイソシァネ一卜が用いられた。そして、それ以外は実施例 2 と同様にして 5 0 d Z 2 4 f の延伸糸が得られた。

得られた繊維の吸放湿性は実施例 2 と同程度であつたが、製造 3 0 日後の b値は 1 3 . 7 であり、著しく黄変した。比較例 2 、 3

吸放湿性成分を含まない通常のナイロン 6繊維とポリエチレンテレフ夕レート繊維の吸湿性を測定したところ、それぞれ 0 . 9 %、

0 . 3 %しかなく、放湿性は 0 . 7 %、 0 . 2 % しかなかった。実施例 6 — 8

実施例 1 一 5 と同様に、繊維形成性ポリマーとして、ナイロン 6 又はポリエチレンテレフ夕レートが用いられた。吸放湿性成分として、ポリエチレンオキサイドと、 1 ， 4 一ブタンジオール及びジシクロへキシルメタン一 4 一 4 ' —ジイソシァネー卜との反応物であるポリエチレンオキサイド変性物（吸水能 3 5 g Z g、溶融粘度 4 0 0 0ボイズ）が用いられた。そして、繊維形成性ポリマーと吸放湿性成分とのブレンド物が用いられ、このブレンド物が芯部に配される芯鞘型ノズルにて、紡糸速度 3 6 0 0 m /分で紡糸されて、 5 0 d / 2 4 f の高配向未延伸糸が得られた。上記のポリエチレンォキサイド変性物は、同様に J P— A— 6 — 3 1 6 6 2 3 に記載の公知の吸水性樹脂の製法に準じて合成された。

得られた高配向未延伸糸は、フィードローラ、仮撚ヒ一夕、ピンタイプの仮撚施撚装置、デリベリローラ、捲取装置を順次備えた仮撚加工機を用いて、仮撚加工が施された。

紡糸と仮撚の条件及び得られた仮撚捲縮加工糸の評価結果が表 2 に示される。なお、特に断わらない限り比率は重量比を表す。表 2

注） N6 ：ナイロン 6

PET：ポリエチレンテレフ夕レー卜 PEO：ポリエチレンォキサイド変性物実施例 9

芯鞘構造の繊維の芯成分がポリエチレンォキサイド変性物のみにて形成され、鞘成分がポリエチレンテレフ夕レートにて形成され、芯鞘配合比率が重量比で 2 0 8 0 とされた。そして、それ以外は実施例 6 — 8 と同様にして、仮撚捲縮加工糸が得られた。

このときの紡糸と仮撚の条件及び得られた仮撚捲縮加工糸の評価結果が表 2 に示される。比較例 4

実施例 6で用いられた高配向未延伸糸が用いられ、仮撚加工することなく、実施例 6 に示した仮撚加工時の延伸倍率と同じ倍率で延伸されることにより、延伸糸が得られた。比較例 5

ポリエチレンオキサイド変性物が用いなかった。そして、それ以外は実施例 6 と同様にして、ナイロン 6のみからなる仮撚捲縮加工糸が得られた。

比較例 4 、 5 についての紡糸と仮撚の条件及び得られた糸条の評価結果が、併せて表 2 に示される。表 2から明らかなように、実施例 6 — 9で得られた捲縮加工糸は，いずれも吸湿性、放湿性及び吸水性に優れ、長期保管による色調変化も少なく、織編物にした場合、染色堅牢度は良好であり、吸湿時の風合についてもぬるぬる感がなく、衣料用途などへの実用化に最適の加工糸であった。一方、比較例 4で得られた捲縮を有しない糸条は吸水性が劣り、また、比較例 5で得られたポリエチレンオキサイド変性物を含有しない捲縮加工糸は、吸湿性と放湿性に劣るものであった。実施例 1 0

m—クレゾール溶媒中で濃度 0 . 5 g Z d 1 、温度 2 0 にて測定した相対粘度 2 . 6のナイロン 6 を 8 5重量部と、ポリエチレンオキサイド、 1 , 4 一ブタンジオール及びジシクロへキシルメタン一 4 , 4 ' ージイソシァネー卜の反応物であるポリエチレンォキサイド変性物（吸水能 3 5 g Z g、溶融粘度 4 0 0 0ボイズ） 1 5重量部とをドライブレンドした混合物を芯成分とするとともに、上記ナイロン 6 を鞘成分とし、芯成分 Z鞘成分の重量比が 5 0 / 5 0の芯鞘型複合繊維が溶融紡糸された。その際、 1 2孔の吐出孔を有する紡糸口金が使用されて、紡糸温度 2 5 5 °Cで溶融紡糸され、紡出された糸条に 1 8 の空気が吹きつけられて冷却され、油剤が付与された後、 1 3 0 0 m Z分で捲き取られた。また、 3 . 0倍の延伸が行われて、 5 0 d Z 1 2 f の芯鞘複合繊維が得られた。上記のポリアルキレンォキサイド変性物は、同様に J P— A— 6 — 3 1 6 6 2 3 に記載の公知の吸水性樹脂の製法に準じて合成された。

得られたポリアミド系繊維の沸水収縮率は 1 2 . 8 %、乾熱収縮率は 6 . 5 %であった。

次に、フエノールとテ卜ラクロロェタンの等重量混合溶媒中で濃度 0 . 5 g / d し温度 2 5 °Cで測定した相対粘度 1 . 3 8 のポリエチレンテレフ夕レー卜を用いた溶融紡糸が行われた。その際、 3 6個の丸断面形状の吐出孔を有する紡糸口金が使用されて、紡糸温度 2 8 5 t:で溶融紡糸され、紡出した糸条に 1 8 の空気が吹き付けられて冷却された。そして、油剤が付与された後、 3 6 0 O mZ 分の速度で捲き取られ、 1 . 5倍の延伸が行われて、 5 0 d Z 3 6 f のポリエステル繊維が得られた。

得られたポリエステル繊維の沸水収縮率は 5. 1 %、乾熱収縮率は 4. 6 %であった。

上記で得られたポリアミド系繊維とポリエステル繊維とを供給糸として、デュポン製インターレ一サ一 J D— 1 を用いて、糸速 6 0 O mZ分、空気圧 l K g Z c m² 、オーバ一フィード率 2. 0 %の条件で空気交絡処理が施され、本発明の交絡混繊糸が得られた。

得られた交絡混繊糸の交絡数は 5 8個であった。

次に、この交絡混繊糸を経糸及び緯糸に用いて、経糸密度 1 2 0 本 2. 5 4 c m、緯糸密度 8 7本 Z 2. 5 4 c mの平織物が製織された。得られた生機を用いて常法により精練、プレセット、アルカリ減量（減量率 1 8. 2 % ) が施された後、 Sumikaron Ye 1 low ERPD (住友化学工業株式会社製、分散染料） 1 % owf と Lanaset Y ellow 2R (日本チバガイギー株式会社製、酸性染料） 1 % owiにて染色（染色温度 1 2 0 °C、染色時間 3 0分）が行われた。さらに. 常法により還元洗浄処理が施され、 1 1 0 °Cで 6 0分間の乾燥、 1 7 0でで 3 0秒間の熱処理が行われて、本発明の織物が得られた。得られた交絡混繊糸と織物の評価結果が表 3 に示される。表 3

注） A：ボリアミ卜'系繊維 B：ボリエステル繊維比較例 6

実施例 1 0 に比べ、芯成分に使用したポリエチレンォキサイド変性物とナイロン 6 との混合物をナイロン 6 に変えた。そして、それ以外は実施例 1 0 と同様にして、比較用の織物を得た。比較例 7 、 8

ポリアミド系繊維の繊度を 5 O d Z l 2 f から各々 2 0 d / 4 f (比較例 7 ) 、 1 2 0 d / 2 4 f (比較例 8 ) に変え、ポリエステル繊維の繊度を 5 0 d / 3 6 f から 1 0 0 d / 6 8 f (比較例 7 ) 2 5 d / 1 2 f (比較例 8 ) に変えた。そして、それ以外は実施例 1 0 と同様にして、比較用の織物を得た。比較例 9

ポリアミド系繊維の沸水収縮率を 1 2 . 8 %から 4 . 7 %に変えるとともに、乾熱収縮率を 6 . 5 %から 2 . 3 %に変えた。そして、それ以外は実施例 1 0 と同様にして、比較用の織物を得た。

比較例 6 — 9で得られた交絡混繊糸と織物の評価が、併せて表 3 に示される。

表 3から明らかなように、実施例 1 0で得られた交絡混繊糸は優れた吸放湿性を有し、黄変もなかった。また、この交絡混繊糸からなる織物は、ポリエステルの触感を保持しながら、優れた吸水性、吸放湿性、制電性を有しており、また、湿潤した際のぬめり感もなく快適衣料素材として好適なものであり、さらにはピーチ調の風合も有するものであった。

一方、ポリアミド系繊維の芯成分にポリエチレンオキサイド変性物が存在しない比較例 6の織物と、交絡混繊糸におけるポリアミド系繊維の割合が少ない比較例 7の織物とは、ポリエステルの触感は有するものの、吸水性、吸放湿性、制電性に劣るものであった。交絡混繊糸におけるポリアミド系繊維の割合が多すぎる比較例 8の織物は、吸水性と吸放湿性は優れているものの、制電性、染色堅牢度が不良であり、かつポリエステルの触感がなく、湿潤した際にぬめり感を有するものであった。ポリアミド系繊維の沸水収縮率がポリエステル繊維の沸水収縮率より小さい比較例 9の織物は、吸放湿性、制電性、染色堅牢度は優れているものの、吸水性が不良であり、またポリエステルの触感がなく、湿潤した際にぬめり感を有するものであった。実施例 1 1

実施例 1 0 と同様にして 40 dZ l 2 f のポリアミド系繊維を得た得られたポリアミド系繊維の沸水収縮率は 1 2. 8 %、乾熱収縮率は 6. 5 %であった。

また、実施例 1 0 と同様にして 4 0 d / 4 8 f のポリエステル繊維を得た後、この繊維に、非接触ヒー夕にて、温度 3 5 0 ° (：、弛緩率 2 0 % 〔（供給速度一引取速度） Z引取速度 X I 0 0〕、速度 6 0 0 m Z分の条件で弛緩熱処理を施し、実施例 1 1 のポリエステル繊維を得た。得られたポリエステル繊維の沸水収縮率は 1. 6 %、乾熱収縮率は一 3. 4 %であった。

上記のようにして得られたポリアミド系繊維とポリエステル繊維とを供給糸とし、デュポン製イン夕一レーサー J D— 1 を用いて、糸速 6 0 0 mノ分、空気圧 3 k g / c m² 、オーバーフィード率 2. 0 %の条件で空気交絡処理が施され、本発明の交絡混繊糸が得られた。得られた交絡混繊糸の交絡数は 6 0個/ mであった。

次いで、この交絡混繊糸を用いて、実施例 1 0 と同様にして織物が得られた。

得られた交絡混繊糸と織物の評価が表 4 に示される。実施例 1 2

ボリエステル繊維として、沸水収縮率が 1 . 9 %、乾熱収縮率が — 2 . 5 %の 4 0 dノ 1 2 f の繊維が用いられた。そして、それ以外は実施例 1 1 と同様にして交絡混繊糸と織物とが得られた。

得られた交絡混繊糸と織物の評価が表 4 に示される。実施例 1 3

実施例 1 0で得られたポリエチレンォキサイド変性物（吸水能 3 5 g Z g、溶融粘度 4 0 0 0ボイズ）が芯成分、 m —クレゾ一ル溶媒中で濃度 0 . 5 g Z d f 、温度 2 0 X：にて測定した相対粘度 2 . 6のナイロン 6が鞘成分とされて、芯成分 Ζ鞘成分の重量比が 2 0 Ζ 8 0の芯鞘型複合繊維が溶融紡糸された。その際、 1 2孔の吐出孔を有する紡糸口金が使用されて、紡糸温度 2 5 5 °Cで溶融紡糸され、紡出した糸条に 1 8 °Cの空気が吹き付けられて冷却され、油剤が付与された後、 1 3 0 0 m Z分で捲き取られ、 3 . 0倍の延伸が施されて、 5 0 d Z 1 2 f のポリアミド系芯鞘複合繊維が得られたこのポリアミド系繊維の沸水収縮率は 1 5 . 8 %、乾熱収縮率は 7 . 1 %であった。

上記で得られたポリアミド系繊維と実施例 1 1 で得られたポリエステル繊維とが供給糸とされ、デュポン製インターレーサー J D— 1が用いられて、糸速 6 0 0 分、空気圧 l k g Z c m² 、オーバ —フィード率 2. 0 %の条件で空気交絡処理が施され、本発明の交絡混繊糸が得られた。得られた交絡混繊糸の交絡数は 5 4個/ mであった。

得られた交絡混繊糸を用いて実施例 1 0 と同様な方法にて、本発明の織物が得られた。

得られた交絡混繊糸と織物の評価結果が表 4に示される。比較例 1 0

ポリエステル繊維として、沸水収縮率が 1 5. 3 % , 乾熱収縮率が 1 4. 3 %の繊維が用いられた。そして、それた以外は実施例 1 1 と同様にして、比較用の織物が得られた。比較例 1 1

実施例 1 1で用いられたポリアミド系繊維 2本と、 2 0 d / 1 6 f のポリエステル繊維が用いられ、実施例 1 1 と同様にして交絡混繊糸と織物とが得られた。比較例 1 2

実施例 1 1で用いられたポリアミド系繊維と、 1 8 O d / 4 8 f のポリエステル繊維とが用いられ、実施例 1 1 と同様にして交絡混繊糸が得られた。

次に、この交絡混繊糸を経糸及び緯糸に用いて、経糸密度 8 0本 / 2. 5 4 c m、緯糸密度 6 0本 Z 2. 5 4 c mの平織物が製織され、実施例 1 1 と同一の方法により比較用の織物が得られた。比較例 1 0 — 1 2で得られた交絡混繊糸と織物との評価が、併せて表 4に示される。

表 4

注）八：ポリ了系繊維 Β ：ポリエステル繊維表 4から明らかなように、実施例 1 1 、 1 2で得られた交絡混繊糸は、優れた吸放湿性を有し、黄変もなかった。また、この交絡混繊糸からなる織物は、ポリエステルの触感を保持しながら、優れた吸水性、吸放湿性、制電性及びふくらみ感を有しており、また、湿潤した際のぬめり感もなく、快適衣料素材として好適なものであつた。実施例 1 2で得られた織物は、ピーチ調の風合も有していた。実施例 1 3で得られた交絡混繊糸からなる織物は、ポリエステルの触感を保持しながら、優れた吸水性、吸放湿性、制電性を有しており、また、湿潤した際のぬめり感もなく、快適衣料素材として好適なものであり、さらにはパウダー調の風合も有するものであった _c 一方、比較例 1 0 の織物は、吸水性と吸放湿性は優れているものの、ポリエステル繊維の沸水収縮率がポリアミド系繊維の沸水収縮率より大きいため、ポリエステルの感触が得られず、また、染色堅牢度が不良であり、ふくらみ感もなかった。比較例 1 1 の織物は、交絡混繊糸におけるポリアミド系繊維の割合が多すぎるため、吸水性と吸放湿性は優れているものの、制電性、染色堅牢度が不良であり、かつポリエステルの触感がなく、湿潤した際にぬめり感を有するものであり、ふくらみ感もなかった。比較例 1 2 の織物は、交絡混繊糸におけるポリアミド系繊維の割合が少ないため、ポリエステルの触感は有するものの、吸水性、吸放湿性、制電性に劣るものであった。実施例 1 4

相対粘度が 2 . 6 のナイロン 6 を鞘成分、相対粘度が 2 · 6のナィロン 6 と吸水能力が 3 5 g Z gで溶融粘度が 4 0 0 0ボイズのポリアルキレンオキサイド変性物との混合物〔（ナイロン 6 Zポリアルキレンオキサイド変性物）（重量比） = 8 5 / 1 5〕を芯成分とし、芯 Z鞘複合重量比を 5 0 / 5 0 として、同心円状の芯鞘型複合繊維糸条が溶融紡出され、延伸の後、機械捲縮が付与され、所定長に切断されて、短繊維が製造された。ポリアルキレンォキサイド変性物として、重量平均分子量が 2 0 0 0 0のポリエチレンォキサイドと、 1 , 4一ブタンジオールと、ジシクロへキシルメタン一 4， 4 ' —ジイソシァネートとを反応させたものが採用された。

詳細には、前記重合体が各々溶融された後、紡糸温度 2 6 0 °Cで複合型紡糸口金を介して単孔吐出量 1. 0 4 g /分で溶融紡出され. 紡出糸条が公知の冷却装置にて冷却された後、巻取り速度 1 2 0 0 mZ分で巻取られて、未延伸糸が得られた。次いで、得られた未延伸糸が複数本合糸され、温度 6 0で、延伸率 2. 6で熱延伸された後、スタッフイングボックスにて捲縮数 2 2個 Z 2 5 mmの機械捲縮が施され、その後、繊維長 5 1 m mに切断されて、単糸繊度 3. 0デニールの短繊維が得られた。

次に、この短繊維がランダムカード機を用いて力一デイングされてウェブが作成された。その後、この不織ウェブに熱圧接装置を用い部分的熱圧接処理が施されて、目付けが 5 0 g /m² の不織布が得られた。

この熱圧接処理に際しては、面積 0. 6 mm² の突起部が圧接点密度 2 0点 Z c m ² 、圧接面積率 1 3. 2 %で配設された加熱ェンボスロールと、表面が平滑な加熱金属ロールとからなる装置が用いられ、処理温度すなわちエンボスロールと金属ロールの表面温度は 1 9 0 ^とされた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など ifi 表 5 に示される。

表 5

m N6 ：ナイ 0ン6 PA0 ポリア) 1レオキサ仆 * ：辦尔性芳翻ソシァネ -ト化合物を用いたもの EB ： Iンポス加:に π ： m awr. wi ：高夜術廳?1！

実施例 1 5

実施例 1 4に比べ繊維の芯成分におけるナイロン 6 とポリアルキレンォキサイド変性物との配合割合が表 5 に示すように変更されたそして、それ以外は実施例 1 と同様にして、不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 5 に示される。実施例 1 6

実施例 1 5 と同様にして得られた短繊維が、カード機を用いて力 —デイングされることで、ウェブが作製された。得られた不織ゥェブが、サクシヨンドラムドライヤーを用いて 2 3 5 °Cで 1 分間熱処理されることにより、繊維間が融着されて不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 5 に示される。実施例 1 7 、 1 8

実施例 1 4の芯成分におけるナイロン 6 とポリアルキレンォキサィド変性物との配合割合が表 5 に示すように変えられた。

そしてそれ以外は実施例 1 6 と同様にして不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 5 に示される。実施例 1 9

実施例 1 5で得られた短繊維がランダムカード機を用いてカーデイングされてウェブが作成された。その後、この不織ウェブが移動速度 2 O m /分で移動する 7 0 メッシュの金網上に載置されて高圧液体流処理が施され、得られた処理物からマングルロールを用いて過剰水分が除去され、処理物に熱風乾燥機を用いて乾燥処理が施され、構成繊維同士が三次元的交絡をした目付けが 5 0 g Z m ² の不織布が得られた。

この高圧液体流処理に際しては、孔径 0 . 1 m mの噴射孔が孔間隔 0 . 6 m mで一列に配設された高圧柱状水流処理装置が用いられウェブの上方 5 0 m mの位置から 2段階に分けて柱状水流が作用された。第 1 段階の処理では圧力が 3 0 k g / c m ² Gとされ、第 2 段階の処理では 7 0 k g Z c m ² Gとされた。第 2段階の処理は、まずウェブの表面側から 4回施された後、ウェブが反転され、裏面側から 5回施された。処理後のウェブの乾燥処理に際しては、処理温度が 8 5でとされた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 5 に示される。実施例 2 0

実施例 1 9 に比べ、芯成分におけるナイロン 6 とポリアルキレンォキサイド変性物との配合割合が表 5 に示されるように変更された _c そして、それ以外は実施例 1 9 と同様にして、不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など ifi、表 5 に示される。比較例 1 3

実施例 1 4 に比べ、繊維の芯成分のナイロン 6 とポリアルキレンオキサイド変性物との混合割合が、重量比で、（ナイロン 6 Zポリアルキレンオキサイド変性物） == 9 5 Z 5 とされた。したがって繊維中のポリアルキレンォキサイド変性物の含有量が 2 . 5重量％とされた。そして、それ以外は実施例 1 4 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度などが、表 5 に示される。比較例 1 4

実施例 1 4 に比べ、繊維の芯成分のナイロン 6 とポリアルキレンオキサイド変性物との混合割合が、重量比で、（ナイロン 6 Zポリアルキレンオキサイド変性物） = 3 0 7 0 とされた。したがって繊維中のポリアルキレンォキサイド変性物の含有量が 3 5 . 0重量 %とされた。そして、それ以外は実施例 1 4 と同様にして、不織布の製造が試みられた。

その結果が表 5 に示される。比較例 1 5

実施例 1 4 に比べ、芯成分に配合されるポリアルキレンォキサイド変性物として、重量平均分子量が 2 0 0 0 0のポリエチレンォキサイドと、 1 ， 4 —ブタンジオールと、対称性の芳香族イソシァネ一卜化合物である 4 , 4 ' —ジフエニルメタンジイソシァネ一卜とを反応させて得られる吸水能力が 3 2 g Z gで溶融粘度が 5 0 0 0 ボイズのポリアルキレンオキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 1 4 と同様にして、不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 5 に示される。比較例 1 6

実施例 1 4 に比べ、芯成分に配合するポリアルキレンオキサイド変性物として、重量平均分子量が 2 0 0 0 0 のポリエチレンォキサィド 2 5重量％と重量平均分子量が 1 5 0 0 0 のエチレンォキサイド /プロピレンォキサイド共重合体（モル比は 8 0 / 2 0 ) 7 5重量％の混合物と、 1 ， 4 —ブタンジオールと、ジシクロへキシルメタン— 4， 4 ' ージイソシァネー卜とを反応させて得られる、吸水能力が 4 3 g Z gで溶融粘度が 6 0 0ボイズのポリアルキレンォキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 1 4 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 5 に示される。比較例 1 7

実施例 1 4 に比べ、芯成分に配合するポリアルキレンオキサイド変性物として、重量平均分子量が 1 1 0 0 0 のポリエチレンォキサィド 5 0重量％と重量平均分子量が 4 0 0 0 のポリプロピレンォキサイド 5 0重量％の混合物と、 1 ， 4 一ブタンジオールと、ジシク口へキシルメタン一 4， 4 ' ージイソシァネートとを反応させて得られる、吸水能力が 3 0 g Z gで溶融粘度が 3 5 0 0 0ボイズのポリアルキレンォキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 1 4 と同様にして、不織布の製造が試みられた。その結果が表 5 に示される。実施例 1 4 〜 2 0で得られた不織布は、その構成短繊維がいずれもポリアミドを鞘成分とし、ポリアミドとポリアルキレンォキサイド変性物との混合物を芯成分としたものであり、芯成分に配合されたポリアルキレンオキサイド変性物は温度 1 7 0 、印加荷重 5 0 k g / c m ² 時における溶融粘度が 1 0 0 0 〜 2 0 0 0 0ボイズの範囲である溶媒可溶性重合体であって、その繊維全体に占める割合が 5 〜 3 0重量％の範囲であるため、強力等の機械的特性が高く、吸放湿性にも優れたものであった。また、このポリアルキレンォキサイド変性物は、ポリアルキレンオキサイドとポリオールとを、対称性の脂肪族イソシァネート化合物と反応させたものであるため、得られた不織布は、耐候性に優れたものであった。

これに対し、比較例 1 3で得られた不織布は、繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が低く、吸放湿性に乏しいものであった。比較例 1 4では、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が高過ぎて製糸性が悪化し、短繊維を得ることが出来なかった。比較例 1 5で得られた不織布は、対称性の芳香族イソシァネー卜化合物を用いてなるポリアルキレンォキサイド変性物を採用したため、構成繊維の b値が本発明の範囲を外れ、黄変が見られた。比較例 1 6で得られた不織布は、ポリアルキレンォキサイド変性物の溶融粘度が低過ぎたため、繊維の低強度となり、それに起因して強力が低く、実用性に乏しいものであった。比較例 1 7では、ポリアルキレンォキサイド変性物の溶融粘度が高過ぎたため製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。実施例 2 1

相対粘度が 2 . 6 のナイロン 6 を鞘成分とし、実施例 1 4で採用されたポリアルキレンオキサイド変性物のみを芯成分とし、芯/鞘複合重量比を 7 . 5 / 9 2 . 5 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 7 . 5重量％ ) として、同心円状の芯鞘型複合繊維糸条が溶融紡出され、短繊維不織布が製造された。

詳細には、前記ナイロン 6が温度 2 5 0 °Cで、またポリアルキレンオキサイド変性物が温度 1 5 0 °Cで各々溶融された後、紡糸温度 2 6 0 °Cで複合型紡糸口金を介して溶融紡出された。そして、それ以降は実施例 1 4 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 6 に示される。

表 6

N6 ：ナイ aン 6 PA0 ポリアキサ仆変 I'生物 * ： ¾¾F性芳鶴' ァネ-ト化勿を用いたもの EB ： Iンボス加-に Π ：麵蟒加丁- WJ ：高 FF層

実施例 2 2

実施例 2 1 に比べて、芯 Z鞘複合重量比を 1 5 . 0 / 8 5 . 0 として、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 1 5 . 0重量％となるように変更された。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度などが、表 6 に示される。実施例 2 3

実施例 2 2 と同様にして得られた短繊維から、カード機を用いてカーディングを行うことでウェブが作製された。得られた不織ゥェブがサクシヨンドラムドライヤーを用いて 2 3 5でで 1 分間熱処理されることにより、繊維間が融着れて不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 6 に示される。実施例 2 4 、 2 5

実施例 2 3 に対し、実施例 2 4では芯 Z鞘複合重量比が 5 . 0 Z 9 5 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 5 . 0重量％ ) に、実施例 2 5では芯 Z鞘複合重量比が 3 0 . 0 / 7 0 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 3 0 . 0重量％ ) に変更された。そしてそれ以外は実施例 2 3 と同様にして不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 6 に示される。実施例 2 6

実施例 2 2で得られた短繊維がランダムカード機を用いて力一デイングされてウェブが作成された。その後、この不織ウェブに対し実施例 1 9 と同様の高圧液体流処理および乾燥処理が施され、構成繊維同士が三次元的交絡をした目付けが 5 0 g Z m ² の不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 6 に示される。実施例 2 7

実施例 2 6 に比べ、芯 Z鞘複合重量比が 5 . 0 / 9 5 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 5 . 0重量 % ) に変更された。そして、それ以外は実施例 2 6 と同様にして不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 6 に示される。比較例 1 8

実施例 2 1 に比べ、芯鞘複合比を変化させて、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 2 . 5重量％とされた。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 6 に示される。比較例 1 9

実施例 2 1 に比べ、芯鞘複合比を変化させて、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 3 5 . 0重量％とされたそして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして不織布の製造が試みられた。

その結果が表 6 に示される。比較例 2 0

比較例 1 5で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 6 に示される。比較例 2 1

比較例 1 6で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 6 に示される。比較例 2 2

比較例 1 7で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして不織布の製造が試みられた。その結果が表 6 に示される。実施例 2 1 〜 2 7 で得られた不織布は、ポリアルキレンォキサイド変性物のみで芯成分が構成されていたが、強力等の機械的性能が高く、吸放湿性と耐候性にも優れたものであった。

これに対し、比較例 1 8で得られた不織布は、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が低く、吸放湿性に乏しいものであった。また、比較例 1 9では、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が高過ぎて製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。比較例 2 0で得られた不織布は、対称性の芳香族イソシァネート化合物を用いてなるポリアルキレンォキサイド変性物を採用したため、耐候性に劣るものとなった。比較例 2 1 で得られた不織布は、ポリアルキレンォキサイド変性物の溶融粘度が低過ぎたため、繊維の低強度に起因して強力が低く、実用性に乏しいものとなった。比較例 2 2では、ポリアルキレンォキサイド変性物の溶融粘度が高過ぎたため製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。実施例 2 8

相対粘度が 1 . 3 8 のポリエチレンテレフ夕レートを鞘成分とし相対粘度が 1 . 3 8 のポリエチレンテレフ夕レートと実施例 1 4で採用されたポリアルキレンオキサイド変性物との混合物〔（ポリエチレンテレフ夕レー卜 Zポリアルキレンォキサイド変性物）（重量比） = 8 5 Z 1 5〕を芯成分とし、芯 Z鞘複合重量比を 5 0 / 5 0 として、同心円状の芯鞘型複合繊維糸条が溶融紡出された。溶出糸条が延伸され、機械捲縮が付与され、所定長に切断されて、短繊維が製造された。

詳細には、前記重合体が各々溶融された後、紡糸温度 2 9 0 °Cで複合型紡糸口金を介して単孔吐出量 1 . 2 8 g Z分で溶融紡出され紡出糸条が公知の冷却装置にて冷却された後、巻取り速度 1 2 0 0 m Z分で巻取られて未延伸糸が得られた。次いで、得られた未延伸糸が複数本合糸され、温度 9 0 C、延伸率 3 . 2で熱延伸され、温度 1 6 0でで熱処理され、その後にスタッフイングボックスにて捲縮数 2 2個 Z 2 5 m mの機械捲縮が施された。そして、繊維長 5 1 m mに切断されて、単糸繊度 3 . 0デニールの短繊維が得られた。次に、この短繊維がランダムカード機によりカーディングされることでウェブが作成され、この不織ウェブに熱圧接装置が用いられて部分的熱圧接処理が施されて、目付けが 5 0 g Z m ² の不織布が得られた。

この熱圧接処理に際しては、実施例 1 4で用いられたた装置が用いられ、処理温度すなわちエンボスロールと金属ロールの表面温度は 2 4 5でとされた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。

表 7

m PET ：ポリ Iチレレフタ k ΡΑ0 ：ポリア J1レオキサ仆変附勿 * ¾ ι'生芳#¾ィリシアト化^ f勿を川いたもの EB ：エンボス加 τ. π

実施例 2 9

実施例 2 8 に比べ、芯成分におけるポリエチレンテレフ夕レー卜とポリアルキレンオキサイド変性物との配合割合が表 7 に示されるように変更された。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。実施例 3 0

実施例 2 9 と同様にして得られた短繊維から、カード機を用いてカーディングすることでウェブが作製された。得られた不織ウェブがサクシヨンドラムドライヤーを用いて 2 7 5 で 1 分間熱処理されることにより、繊維間が融着されて不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。実施例 3 1 、 3 2

実施例 3 0 の芯成分におけるポリエステルとポリアルキレンォキサイド変性物との配合割合が、表 7 に示すように変えられた。そしてそれ以外は実施例 3 0 と同様にして不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 7 に示される。実施例 3 3

実施例 2 9で得られた短繊維がランダムカード機を用いてカーデイングされてウェブが作成された。その後、この不織ウェブに対し実施例 1 9 と同様の高圧液体流処理および乾燥処理が施され、構成繊維同士が三次元的交絡をした目付けが 5 0 g / m ² の不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。実施例 3 4

実施例 3 3 に比べ、芯成分におけるポリエチレンテレフ夕レー卜とポリアルキレンォキサイド変性物との配合割合が表 7 に示されるように変更された。そして、それ以外は実施例 3 3 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 7 に示される。比較例 2 3

実施例 2 8 に比べ、繊維の芯成分のポリエチレンテレフ夕レートとポリアルキレンォキサイド変性物との混合割合が、重量比で、 (ポリエチレンテレフ夕レー卜 Zポリアルキレンォキサイド変性物） = 9 5 Z 5 とされた。したがって繊維中のポリアルキレンォキサイド変性物の含有量が 2 . 5重量％とされた。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。比較例 2 4

実施例 2 8 に比べ、繊維の芯成分のポリエチレンテレフ夕レートとポリアルキレンォキサイド変性物との混合割合が、重量比で、 (ポリエチレンテレフ夕レートノポリアルキレンォキサイド変性物） = 3 0 Z 7 0 とされた。したがって繊維中のポリアルキレンォキサイド変性物の含有量が 3 5 . 0重量％とされた。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布の製造が試みられた。

その結果が表 7 に示される。比較例 2 5

実施例 2 8 に比べ、芯成分に配合されるポリアルキレンォキサイド変性物として、比較例 1 5で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。比較例 2 6

実施例 2 8 に比べ、比較例 1 6で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 7 に示される。比較例 2 7 実施例 2 8 に比べ、比較例 1 7で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物が採用された。そして、それ以外は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 7 に示される。実施例 2 8 〜 3 4で得られた不織布は、その構成短繊維がいずれもポリエチレンテレフ夕レートを鞘成分とし、ポリエチレンテレフ夕レートとポリアルキレンオキサイド変性物との混合物を芯成分としたものであり、芯成分に配合されたポリアルキレンオキサイド変性物は温度 1 7 0 °C、印加荷重 5 0 k g Z c m ² 時における溶融粘度が 1 0 0 0 ~ 2 0 0 0 0ボイズの範囲である溶媒可溶性重合体であって、その繊維全体に占める割合が 5 〜 3 0重量％の範囲であるため、強力等の機械的特性が高く、吸放湿性にも優れたものであつた。また、このポリアルキレンオキサイド変性物は、ポリアルキレンオキサイドとポリオールとを、対称性の脂肪族イソシァネート化合物と反応させたものであるため、得られた不織布は、耐候性に優れたものであった。

こけれに対し、比較例 2 3で得られた不織布は、繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が低く、吸放湿性に乏しいものであった。また、比較例 2 4では、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が高過ぎて製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。比較例 2 5で得られた不織布は、対称性の芳香族イソシァネート化合物を用いてなるポリアルキレンォキサイド変性物を採用したため、耐候性に劣るものとなった。比較例 2 6で得られた不織布は、ポリアルキレンオキサイド変性物の溶融粘度が低過ぎたため、繊維の低強度に起因して強力が低く、実用性に乏しいものとなった。比較例 2 7では、ポリアルキレンォキサィド変性物の溶融粘度が高過ぎたため製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。実施例 3 5

相対粘度が 1 . 3 8のポリエチレンテレフ夕レートを鞘成分とし, 実施例 1 4で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみを芯成分とし、芯 Z鞘複合重量比を 7 . 5 / 9 2 . 5 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 7 . 5重量％ ) として，同心円状の芯鞘型複合繊維糸条が溶融紡出され、短繊維不織布が製造された。

詳細には、ポリエチレンテレフ夕レートが温度 2 8 0 °Cで、またポリアルキレンォキサイド変性物が温度 1 5 0 °Cで各々溶融された後、紡糸温度 2 9 0 °Cで複合型紡糸口金を介して溶融紡出された。そして、それ以降は実施例 2 8 と同様にして、不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力^ 表 8 に示される。

表 8

m PET ：ボリエチレンテレフタト PA0 ：ポリア)隱サ仆変性物 * 文继性芳麵リシァネ-ト化^!勿を用いたもの EB ： Iンボス加一に π 麵蟮加て WJ ：高赚術磨里

実施例 3 6

実施例 3 5 に比べて、芯ノ鞘複合重量比を 1 5 . 0 / 8 5 . 0 として、繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 1 5 . 0重量％となるように変更された。そして、それ以外は実施例 3 5 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度などが、表 8 に示される。実施例 3 7

実施例 3 6 と同様にして得られた短繊維から、カード機を用いてカーディングを行うことでウェブが作製された。得られた不織ゥェブがサクシヨンドラムドライヤーを用いて 2 7 5 °Cで 1 分間熱処理されることにより、繊維間が融着れて不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力表 8 に示される。実施例 3 8 、 3 9

実施例 3 7 に対し、実施例 3 8では芯 Z鞘複合重量比が 5 . 0 / 9 5 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 5 . 0重量％) に、実施例 3 9 では芯 Z鞘複合重量比が 3 0 . 0 / 7 0 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンオキサイド変性物の割合が 3 0 . 0重量％) に変更された。そしてそれ以外は実施例 3 7 と同様にして不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 8 に示される。実施例 4 0

実施例 3 6で得られた短繊維がランダムカード機を用いてカーデイングされてウェブが作成された。その後、この不織ウェブに対し実施例 1 9 と同様の高圧液体流処理および乾燥処理が施され、構成繊維同士が三次元的交絡をした目付けが 5 0 g Z m ² の不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など、表 8 に示される。実施例 4 1

実施例 4 0 に比べ、芯鞘複合重量比が 5 . 0 / 9 5 . 0 (繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 5 . 0重量 % ) に変更された。そして、それ以外は実施例 4 0 と同様にして不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度などが、表 8 に示される。比較例 2 8

実施例 3 5 に比べ、芯鞘複合比を変化させて、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 2 . 5重量％とされた。そして、それ以外は実施例 2 1 と同様にして不織布が得られた。得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度などが、表 8 に示される。比較例 2 9

実施例 3 5 に比べ、芯鞘複合比を変化させて、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が 3 5 . 0重量％とされたそして、それ以外は実施例 3 5 と同様にして不織布の製造が試みられた。

その結果が表 8 に示される。比較例 3 0

比較例 1 5 で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 3 5 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 8 に示される。比較例 3 1

比較例 1 6で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 3 5 と同様にして、不織布が得られた。

得られた繊維および不織布の吸放湿性、 b値、強力、剛軟度など力、表 8 に示される。比較例 3 2

比較例 1 7で採用されたポリアルキレンォキサイド変性物のみによって芯成分が形成された。そして、それ以外は実施例 3 5 と同様にして不織布の製造が試みられた。その結果が表 8 に示される。実施例 3 5 〜 4 1 で得られた不織布は、ポリアルキレンォキサイド変性物のみで芯成分を構成したが、強力等の機械的性能が高く、吸放湿性と耐候性にも優れたものであった。

これに対し、比較例 2 8で得られた不織布は、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が低く、吸放湿性に乏しいものであった。比較例 2 9では、繊維全体に占めるポリアルキレンォキサイド変性物の割合が高過ぎて製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。比較例 3 0で得られた不織布は、対称性の芳香族イソシァネート化合物を用いてなるポリアルキレンォキサイド変性物を採用したため、耐候性に劣るものとなった。比較例 3 1 で得られた不織布は、ポリアルキレンォキサイド変性物の溶融粘度が低過ぎたため、繊維の低強度に起因して強力が低く、実用性に乏しいものとなった。比較例 3 2では、ポリアルキレンオキサイド変性物の溶融粘度が高過ぎたため製糸性が悪化し、短繊維を得ることができなかった。

産業上の利用可能性

本発明の吸放湿性合成繊維は、特に衣料用途に適する。また、同繊維にて形成された不織布は、衛生材料や一般生活関連材ゃ産業資材の用途に適する。

Claims

請求の範囲

1. 吸放湿性成分と繊維形成性ポリマーとを含有する吸放湿性合成繊維であって、 2 5 X 6 0 % R H環境下で平衡水分率に達した後に 3 4で X 9 0 % R H環境下に 3 0分間放置されたときの吸湿性が 1. 5 %以上であり、 3 4 °C X 9 0 % R H環境下で平衡水分率に達した後に 2 5 Τ: X 6 0 % R H環境下に 3 0分間放置されたときの放湿性が 2 %以上であり、かつ、 3 0 日間放置されたときの C I E - L A B表色系における b値が— 1〜 5である。

2. 請求項 1記載の吸放湿性合成繊維であって、捲縮を有する。

3. 請求項 1 または 2記載の吸放湿性合成繊維であって、吸放湿性成分が、ポリアルキレンオキサイドと、ポリオール及び脂肪族ジィソシァネー卜化合物との反応によって得られたポリアルキレンォキサイド変性物である。

4. 請求項 3記載の吸放湿性合成繊維であって、ポリアルキレンォキサイド変性物を構成する脂肪族ジイソシァネート化合物が、ジシクロへキシルメタン一 4， 4 ' ージイソシァネート、または、 1， 6 —へキサメチレンジイソシァネートである。

5. 請求項 3記載の吸放湿性合成繊維であって、ポリアルキレンォキサイド変性物は、温度 1 7 0 °C、印加荷重 5 0 k g Z c m ² 時における溶融粘度が 1 0 0 0〜 2 0 0 0 0ボイズである。

6 . 請求項 3記載の吸放湿性合成繊維であって、吸放湿性成分が芯部に配置されるとともに繊維形成性ポリマーが鞘部に配置された芯鞘形複合繊維の形態を有する。

7 . 交絡混繊糸であって、請求項 1 記載の吸放湿性合成繊維からなる第 1 の繊維と、ポリエステル繊維からなる第 2 の繊維とが交絡されて混織されており、前記混繊糸の混合重量比が（第 1 の繊維） (第 2 の繊維） = 2 0 Z 8 0 ~ 8 0 Z 2 0であり、第 1 の繊維が第 2 の繊維よりも沸水収縮率が高い。

8 . 請求項 7記載の交絡混繊糸であって、第 1 の繊維は、ポリアルキレンォキサイドと、ポリオール及び脂肪族ジイソシァネート化合物との反応によって得られたポリアルキレンォキサイド変性物を、ポリアミドに含有させた、ポリアミド系繊維である。

9 . 請求項 7記載の交絡混繊糸であって、第 1 の繊維は芯成分と鞘成分とを有した芯鞘型複合繊維であり、前記芯成分は、ポリアルキレンォキサイドと、ポリオール及び脂肪族ジイソシァネート化合物との反応によって得られたポリアルキレンオキサイド変性物、または前記変性物とポリアミドとの混合物にて形成され、前記鞘成分はポリアミドにて形成されている。

1 0 . 請求項 7から 9 までのいずれか 1項記載の交絡混繊糸であつて、第 2 の繊維は、単糸繊度が 1 . 5デニール以下であり、乾熱収縮率が第 1 の繊維よりも小さくしかも 2 %以下である。

1 1 . 請求項 7から 1 0 までのいずれか 1 項記載の交絡混繊糸であつて、制電性が 1 0 0 0 V以下、吸水性が 1 5 0 %以上、吸湿能力力 1 . 5 %以上である。

1 2 . 織編物であって、請求項 1 から 1 0 までのいずれか 1項に記載の吸放湿性合成繊維または請求項 7から 1 1 までのいずれか 1項に記載の交絡混繊糸を主体として構成されている。

1 3 . 吸放湿性短繊維不織布であって、請求項 6記載の芯鞘構造の吸放湿性合成繊維にて形成され、この繊維の鞘部はポリアミドまたはポリエステルにて形成され、芯成分のポリアルキレンォキサイド変性物が繊維重量に対して 5〜 3 0重量％の範囲で含有され、前記不織布は前記合成繊維の鞘成分を介した繊維間接着または前記合成繊維どうしの三次元交絡にて所定の形状を保持している。

1 4 . 請求項 1 3記載の吸放湿性短繊維不織布であって、合成繊維の芯成分が、ポリアルキレンオキサイド変性物に代えて、ポリアルキレンォキサイド変性物とポリアミドまたはポリエステルとの混合物にて形成されている。

1 5 . 請求項 1 3 または 1 4記載の吸放湿性短繊維不織布であって合成繊維の芯成分のポリアルキレンォキサイド変性物を構成する脂肪族ジイソシァネー卜化合物が、ジシクロへキシルメタン— 4， 4 —ジイソシァネート、または、 1 , 6 —へキサメチレンジイソシァネートである。

1 6. 請求項 1 3 または 1 4記載の吸放湿性短繊維不織布であって合成繊維の芯成分のポリアルキレンォキサイド変性物は、温度 1 7 0で、印加荷重 5 0 k g Z c m² 時における溶融粘度が 1 0 0 0〜 2 0 0 0 0ボイズである。