RU2268286C2 - Способ получения парафинистого рафината и его применение - Google Patents
Способ получения парафинистого рафината и его применение Download PDFInfo
- Publication number
- RU2268286C2 RU2268286C2 RU2003129521/04A RU2003129521A RU2268286C2 RU 2268286 C2 RU2268286 C2 RU 2268286C2 RU 2003129521/04 A RU2003129521/04 A RU 2003129521/04A RU 2003129521 A RU2003129521 A RU 2003129521A RU 2268286 C2 RU2268286 C2 RU 2268286C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- fischer
- weight
- compounds
- carbon atoms
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M171/00—Lubricating compositions characterised by purely physical criteria, e.g. containing as base-material, thickener or additive, ingredients which are characterised exclusively by their numerically specified physical properties, i.e. containing ingredients which are physically well-defined but for which the chemical nature is either unspecified or only very vaguely indicated
- C10M171/02—Specified values of viscosity or viscosity index
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/58—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M107/00—Lubricating compositions characterised by the base-material being a macromolecular compound
- C10M107/02—Hydrocarbon polymers; Hydrocarbon polymers modified by oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M169/00—Lubricating compositions characterised by containing as components a mixture of at least two types of ingredient selected from base-materials, thickeners or additives, covered by the preceding groups, each of these compounds being essential
- C10M169/04—Mixtures of base-materials and additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/301—Boiling range
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/302—Viscosity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/304—Pour point, cloud point, cold flow properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/04—Diesel oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/06—Gasoil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/08—Jet fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/10—Lubricating oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2205/00—Organic macromolecular hydrocarbon compounds or fractions, whether or not modified by oxidation as ingredients in lubricant compositions
- C10M2205/17—Fisher Tropsch reaction products
- C10M2205/173—Fisher Tropsch reaction products used as base material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/02—Pour-point; Viscosity index
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/04—Detergent property or dispersant property
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2030/00—Specified physical or chemical properties which is improved by the additive characterising the lubricating composition, e.g. multifunctional additives
- C10N2030/12—Inhibition of corrosion, e.g. anti-rust agents or anti-corrosives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/25—Internal-combustion engines
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/25—Internal-combustion engines
- C10N2040/252—Diesel engines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S208/00—Mineral oils: processes and products
- Y10S208/95—Processing of "fischer-tropsch" crude
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Использование: нефтехимия. Сущность: проводят а) гидрокрекинг/гидроизомеризацию сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, в котором весовое соотношение соединений, имеющих, по меньшей мере, 60 или более атомов углерода, и соединений, имеющих, по меньшей мере, 30 атомов углерода в продукте синтеза Фишера-Тропша, составляет, по меньшей мере, 0,4, и в котором, по меньшей мере, 30% вес. соединений в сырье, полученном в результате синтеза Фишера-Тропша, имеют, по меньшей мере, 30 атомов углерода и b) выделение из продукта стадии а) парафинистого рафинатного продукта, имеющего температуру выкипания 10% вес. между 200 и 450°С и температуру выкипания 90% вес. между 400 и 650°С. Технический результат: повышение эффективности процесса и качества целевого продукта. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 4 табл.
Description
Изобретение относится к способу получения парафинистого рафината из продукта, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша. Полученный согласно этому способу парафинистый рафинатный продукт может найти применение в качестве исходного сырья для получения смазочного базового масла. Получение базового масла и получение парафинистого рафинатного продукта можно осуществлять в различных установках. Соответственно, парафинистый рафинатный продукт получают там, где получают продукт синтеза Фишера-Тропша, а смазочное базовое масло получают на установке вблизи основного рынка потребления этого продукта. Обычно эти установки находятся в различных местах, что приводит к необходимости транспортирования парафинистого рафинатного продукта, например, на судах, к месту производства смазочного базового масла. Такой способ получения базовых масел является выгодным, поскольку необходимо транспортировать только один продукт на возможные рынки базового масла и смазочного масла, вместо транспортирования различных сортов базового масла, которые могут быть получены из парафинистого рафинатного продукта. Заявители разработали способ получения такого парафинистого рафинатного продукта, который является транспортабельным, и, используя который, можно получить новый класс базовых масел.
Базовые масла, известные из уровня техники, которые описаны, например, в WO-А-0014179, WO-A-0014183, WO-A-0014187 и WO-A-0014188, содержат, по меньшей мере, 95% мас. нециклических изопарафинов. В WO-A-0118156 описано базовое масло, полученное из продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нафтеновых углеводородов меньше, чем 10% мас. Кроме того, было обнаружено, что базовые масла, которые описаны в заявке на патент на имя заявителя ЕР-А-776959 или ЕР-А-668342, содержат меньше, чем 10% мас. циклопарафинов. Заявители повторили примеры 2 и 3 заявки ЕР-А-776959 и получили базовые масла из парафинистого продукта синтеза Фишера-Тропша, в котором содержание изомерных и нормальных парафинов составляет соответственно приблизительно 96% вес. и 93% вес. Кроме того, заявители получили базовое масло, имеющее температуру застывания -21°С, посредством каталитической депарафинизации парафинистого рафината Shell MDS (который можно получить на фирме Shell MDS Malaysia Sdn Bhd) с использованием катализатора, содержащего синтетический ферриерит и платину, в соответствии с методикой, приведенной в ЕР-А-668342, и обнаружили, что содержание изомерных и нормальных парафинов составляет приблизительно 94% вес. Таким образом, эти базовые масла, известные из уровня техники, полученные из продукта синтеза Фишера-Тропша, имеют содержание циклопарафинов, по меньшей мере, ниже 10% вес. Более того, базовые масла, которые описаны в примерах, приведенных в публикации заявки WO-A-9920720, не могут иметь высокое содержание циклопарафинов. Это связано с тем, что исходное сырье и способ получения, использованные в приведенных примерах, подобны сырью и способу получения образцов, известных из указанного выше уровня техники, на основе ЕР-А-776959 и ЕР-А-668342.
Заявители разработали способ получения парафинистого рафинатного продукта, из которого может быть приготовлена композиция базового масла, имеющая повышенное содержание циклопарафинов, и в результате - повышенную растворяющую способность по сравнению с описанными базовыми маслами. Установлено, что это выгодно, например, в таких промышленных композициях, как турбинные масла и гидравлические масла. Более того, композиции базового масла могут вызывать повышенное набухание уплотнений, например, в двигателях внутреннего сгорания, по сравнению с базовыми маслами, известными из уровня техники. В некоторых областях применения это является выгодным вследствие того, что при таком набухании будет наблюдаться пониженная утечка смазочного масла. Заявители установили, что такое базовое масло представляет собой отличное базовое масло API группы III, имеющее улучшенную растворяющую способность.
Изобретение относится к способу получения парафинистого рафинатного продукта путем:
a) гидрокрекинга/гидроизомеризации сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, в котором весовое соотношение соединений, имеющих, по меньшей мере, 60 или более атомов углерода, и соединений, имеющих, по меньшей мере, 30 атомов углерода в продукте синтеза Фишера-Тропша, составляет, по меньшей мере, 0,2, и в котором, по меньшей мере, 30% вес. соединений в сырье, полученном в результате синтеза Фишера-Тропша, имеют, по меньшей мере, 30 атомов углерода,
b) выделения из продукта стадии а) парафинистого рафинатного продукта, имеющего температуру выкипания 10% вес. (Т10) между 200 и 450°С и температуру выкипания 90% вес. (Т90) между 400 и 650°С.
Заявитель установил, что путем осуществления стадии гидрокрекинга/гидроизомеризации с относительно тяжелым сырьем получается перспективный рафинатный продукт, из которого можно получить ценные продукты, такие как продукт базового масла, который описан в этой заявке. Дополнительным преимуществом является то, что на одной технологической стадии гидрокрекинга/гидроизомеризации получается как топливо, например, газойль, так и парафинистый рафинатный продукт, подходящий для приготовления базовых масел.
Кроме того, способ согласно настоящему изобретению приводит к средним дистиллятам, имеющим исключительно хорошие показатели текучести на холоде. Эти превосходные свойства текучести на холоде, возможно, связаны с относительно высоким соотношением соединений изомерной/нормальной структуры и, особенно, с относительно высоким содержанием ди- и/или триметильных соединений. Тем не менее, цетановое число дизельной фракции является очень высоким, на уровне, существенно превышающем 60, причем часто получаются топлива с цетановым числом 70 и выше. Кроме того, содержание серы является чрезвычайно низким, всегда ниже, чем 50 вес. ч/млн, обычно ниже, чем 5 вес. ч/млн, и в большинстве случаев содержание серы равно нулю. Более того, плотность конкретной дизельной фракции составляет менее чем 800 кг/м3, в большинстве случаев плотность находится между 765 и 790 кг/м3, обычно, около 780 кг/м3 (значение вязкости при 100°С для такого образца составляет около 3,0 сСт). Ароматические соединения практически отсутствуют, то есть их содержание меньше, чем 50 вес.ч/млн, что приводит к очень малому выбросу частиц сажи при сгорании. Содержание полиароматических соединений намного ниже, чем ароматических соединений, обычно оно меньше, чем 1 вес.ч/млн. В сочетании с указанными выше свойствами, температура выкипания 95% вес. фракции (Т95) ниже 380°С, часто ниже 350°С.
Описанный выше способ приводит к получению средних дистиллятов, имеющих исключительно хорошие показатели текучести на холоде. Например, температура помутнения любой дизельной фракции обычно ниже -18°С, часто ниже -24°С. Величина CFPP обычно ниже -20°С, часто ниже -28°С или ниже. Температура застывания обычно ниже -18°С, часто ниже -24°С.
Относительно тяжелое сырье, полученное в результате синтеза Фишера-Тропша, которое используется на стадии а), имеет, по меньшей мере, 30% вес., предпочтительно, по меньшей мере, 50% вес., и, более предпочтительно, по меньшей мере, 55% вес. соединений, имеющих, по меньшей мере, 30 атомов углерода. Более того, весовое соотношение соединений, имеющих, по меньшей мере, 60 или более атомов углерода, и соединений, имеющих, по меньшей мере, 30 атомов углерода в сырье, полученном в синтезе Фишера-Тропша, составляет, по меньшей мере, 0,2, предпочтительно, по меньшей мере, 0,4 и, более предпочтительно, по меньшей мере, 0,55. Предпочтительно, сырье, полученное в результате синтеза Фишера-Тропша, получают из продукта синтеза Фишера-Тропша, который содержит фракцию с числом атомов углерода больше 20 (С20), имеющую коэффициент альфа-ASF (коэффициент роста цепи по Андерсону-Шульцу-Флори), по меньшей мере, 0,925, предпочтительно, по меньшей мере, 0,935, более предпочтительно, по меньшей мере, 0,955.
Температура начала кипения сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, может изменяться в интервале вплоть до -400°С, но, предпочтительно, она составляет менее 200°С. Предпочтительно, по меньшей мере, любые соединения, имеющие 4 или менее атомов углерода, и любые соединения, имеющие температуру кипения в этом интервале, выделяются из продукта, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, до использования этого продукта в качестве сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, на стадии а). Большая часть сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, которое подробно описано выше, будет состоять из продукта, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, который не обрабатывают на стадии гидрогенизационного превращения, которая определена согласно настоящему изобретению. Поэтому содержание неразветвленных соединений в продукте синтеза Фишера-Тропша будет превышать 80% вес. Кроме этого продукта синтеза Фишера-Тропша частью сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, могут быть другие фракции. Другими возможными фракциями обычно могут быть любые высококипящие фракции, полученные на стадии b), или любой остаточный парафинистый рафинатный продукт, который не может сразу транспортироваться изготовителям смазочного масла. В результате рециркуляции этой фракции возможно получение дополнительных средних дистиллятов.
Такое сырье обычно получают в результате синтеза Фишера-Тропша, в котором образуется относительно тяжелый продукт синтеза Фишера-Тропша. Не все способы, осуществляемые согласно синтезу Фишера-Тропша, дают такой тяжелый продукт. Пример подходящего способа Фишера-Тропша описан в WO-A-9934917 и AU-A-698392. В соответствии с этими способами можно получить продукт синтеза Фишера-Тропша, который описан выше.
Сырье, полученное в результате синтеза Фишера-Тропша, и выделенный из него парафинистый рафинатный продукт не будут содержать (или содержат очень малое количество) соединений, включающих серу и азот. Это типично для продукта, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, в котором используется синтез-газ, который почти не содержит примесей. Обычно содержание серы и азота находится ниже пределов обнаружения, которые в настоящее время составляют 5 ч/млн для серы и 1 ч/млн для азота.
Сырье, полученное в результате синтеза Фишера-Тропша, необязательно может быть подвергнуто стадии мягкой гидроочистки для того, чтобы удалить любые кислородсодержащие соединения и насытить любые олефиновые соединения, которые присутствуют в продукте синтеза Фишера-Тропша. Такая гидроочистка описана в ЕР-В-668342. Предпочтительно мягкость стадии гидроочистки выражается в том, что степень превращения на этой стадии составляет меньше, чем 20% вес., и, более предпочтительно, меньше чем 10% вес. Здесь превращение определяется как весовой процент сырья, кипящего выше 370°С, которое превращается во фракцию, кипящую ниже 370°С. После такой мягкой гидроочистки низкокипящие соединения, имеющие 4 или менее атомов углерода, и другие соединения, кипящие в этом интервале, предпочтительно, будут удаляться из выходящего потока, до его использования на стадии а).
Процесс гидрокрекинга/гидроизомеризации на стадии а) предпочтительно осуществляют в присутствии водорода и катализатора, который может быть выбран из тех, которые подходят для этого процесса и которые известны специалистам в этой области техники. Обычно катализаторы для использования на стадии а) имеют кислотную функцию и функцию гидрирования/дегидрирования. Предпочтительно, кислотной функцией обладают тугоплавкие металлоксидные носители. Подходящие материалы носителя включают диоксид кремния, оксид алюминия, алюмосиликат, диоксид циркония, диоксид титана и их смеси. Предпочтительными материалами носителя для включения в катализатор для использования в способе настоящего изобретения являются диоксид кремния, оксид алюминия и алюмосиликат. Особенно предпочтительный катализатор включает платину, нанесенную на алюмосиликатный носитель. Если желательно, в носитель вводят галоидный компонент, в частности, фтор или фосфорный компонент, что может усилить кислотность носителя катализатора. Примеры подходящих процессов гидрокрекинга/гидроизомеризации и соответствующих катализаторов описаны в WO-A-0014179, ЕР-А-532118, ЕРА-666894 и в ранее упомянутом ЕР-А-776959.
Предпочтительно, функцию гидрирования/дегидрирования выполняют неблагородные металлы VIII группы, например, никель и кобальт, необязательно в сочетании с молибденом или медью, и благородные металлы VIII группы, например, палладий, и, более предпочтительно, платина/палладиевые сплавы. Катализатор может содержать благородный металл - активный компонент гидрирования/дегидрирования в количестве от 0,005 до 5 весовых частей, предпочтительно, от 0,02 до 2 весовых частей, на 100 весовых частей материала носителя. Особенно предпочтительный катализатор для использования на стадии гидрогенизационного превращения содержит платину в количестве в интервале от 0,05 до 2 весовых частей, более предпочтительно, от 0,1 до 1 весовой части на 100 весовых частей материала носителя. Катализатор также может содержать связующий материал для того, чтобы увеличить прочность катализатора. Этот связующий материал может быть некислотным. Примерами являются глины и другие связующие, известные специалистам в этой области техники.
На стадии а) сырье контактирует с водородом в присутствии катализатора при повышенных температуре и давлении. Обычно температура может находиться в интервале от 175 до 380°С, предпочтительно, выше, чем 250°С и, более предпочтительно, от 300 до 370°С. Обычно давление может находиться в интервале от 10 до 250 бар и, предпочтительно, между 20 и 80 бар. Газообразный водород может подаваться с объемной скоростью от 100 до 10000 норм. л/л в час, предпочтительно, от 500 до 5000 норм. л/л в час. Углеводородное сырье может подаваться с весовой объемной скоростью от 0,1 до 5 кг/л в час, предпочтительно, выше, чем 0, 5 кг/л в час и, более предпочтительно, меньше, чем 2 кг/л в час. Соотношение водорода и углеводородного сырья может изменяться от 100 до 5000 норм. л/кг и, предпочтительно, от 250 до 2500 норм. л/кг.
Степень превращения на стадии а), которая определяется как весовой процент сырья, кипящего выше 370°С, которое превращается за один проход во фракцию, кипящую ниже 370°С, составляет, по меньшей мере, 20% вес., предпочтительно, по меньшей мере, 25% вес., но, предпочтительно, не выше чем 80% вес., более предпочтительно, не выше чем 70% вес. Сырье, которое используется выше в определении, представляет собой суммарное углеводородное сырье, подаваемое на стадию а), таким образом, также включает в себя любой необязательный рецикл высококипящей фракции, полученной на стадии b).
На стадии b) продукт стадии а) разделяется на одну или несколько фракций газойля, парафинистый рафинатный продукт, имеющий температуру выкипания Т 10 между 200 и 450°С и температуру выкипания Т90 между 400 и 650°С, и более предпочтительно, температуру выкипания Т90 ниже 550°С. В зависимости от степени превращения на стадии а) и свойств всего сырья, подаваемого на стадию а), на стадии b) может быть получена также кипящая выше фракция.
Разделение на стадии b) предпочтительно осуществляется с помощью первой перегонки при почти атмосферных условиях, предпочтительно, при абсолютном давлении между 1, 2 и 2 бар, при проведении которой отделяют газойлевый продукт и низкокипящие фракции, такие как нафта и керосин, от высококипящей фракции продукта стадии а). В последующем высококипящая фракция, в которой обычно, по меньшей мере, 95% вес. выкипают выше 370°С, дополнительно разделяется на стадии вакуумной перегонки, при проведении которой получаются фракция вакуумного газойля, парафинистый рафинатный продукт и высококипящая фракция. Обычно вакуумную перегонку проводят при абсолютном давлении между 0,001 и 0,05 бар.
Предпочтительно, стадию вакуумной перегонки b) проводят таким образом, чтобы получить желаемый парафинистый рафинатный продукт, кипящий в указанном интервале и имеющий кинематическую вязкость при 100°С предпочтительно между 3 и 10 сСт.
Парафинистый рафинатный продукт, полученный указанным выше способом, обладает свойствами, такими как температура застывания и вязкость, которые делают его удобным при транспортировке, обычно на судах, к месту производства смазочного базового масла. Предпочтительно, парафинистый рафинат хранится и транспортируется без доступа кислорода, для того чтобы предотвратить окисление молекул парафинов, присутствующих в парафинистом рафинатном продукте. Во время хранения и транспортировки продукта обычно используется «азотная подушка». Предпочтительно, парафинистый рафинатный продукт имеет температуру застывания выше 0°С. Это дает возможность транспортировать парафинистый рафинат в твердом виде, например, поддерживая продукт при температуре окружающей среды. Транспортировка продукта в твердом состоянии является выгодной, поскольку это дополнительно ограничивает проникновение кислорода и, таким образом, предотвращается окисление. В разгружающем оборудовании должны присутствовать средства для превращения продукта в жидкость. Предпочтительно, в резервуаре-хранилище присутствуют средства для косвенного нагрева, такие как обогреваемые водяным паром змеевики, для того чтобы можно было превратить продукт в жидкость до разгрузки резервуара. Предпочтительно, трубопроводы для транспортировки также снабжены средством для поддержания продукта в жидком состоянии.
Парафинистый рафинатный продукт может находить применение в различных областях. Наиболее подходящим применением является использование парафинистого рафинатного продукта в качестве сырья для получения смазочных базовых масел, подвергая парафинистый рафинатный продукт обработке на стадии снижения температуры застывания. Парафинистый рафинатный продукт необязательно можно смешивать с парафиновым гачем, для того чтобы улучшить свойства парафинового гача в отношении содержания серы, азота и насыщенных соединений, до обработки парафинистого рафината на стадии снижения температуры застывания.
Под термином обработка, понижающая температуру застывания, подразумевают любой процесс, с помощью которого температура застывания базового масла снижается больше, чем на 10°С, предпочтительно, больше, чем на 20°С, более предпочтительно, больше, чем на 25°С.
Обработка, понижающая температуру застывания, может быть осуществлена с помощью так называемого процесса депарафинизации растворителем или с помощью процесса каталитической депарафинизации. Процесс депарафинизации растворителем хорошо известен специалистам в этой области техники, и он включает перемешивание одного или нескольких растворителей и/или агентов, осаждающих парафин, с парафинистым рафинатным продуктом и охлаждение смеси до температуры в интервале от -10 до -40°С, предпочтительно, в интервале от -20 до -35°С, для того чтобы отделить парафин от масла. Масло, содержащее парафин, обычно фильтруют через фильтровальную ткань, которая обычно изготовлена из текстильных волокон, таких как хлопок, пористый металлический материал или ткань, изготовленная из синтетических материалов. Примерами растворителей, которые могут быть использованы в способе депарафинизации растворителем, являются кетоны С3-С6 (например, метилэтилкетон, метилизобутилкетон и их смеси), ароматические углеводороды С6-С10 (например, толуол), смеси кетонов и ароматических углеводородов (например, метилэтилкетон и толуол), самоохлаждающиеся растворители, такие как сжиженные (в нормальных условиях газообразные) углеводороды С2-С4, такие как пропан, пропилен, бутан, бутилен и их смеси. Особенно предпочтительными являются смеси метилэтилкетона и толуола или метилэтилкетона и метилизобутилкетона. Примеры этих и других подходящих процессов депарафинизации растворителями описаны в книге Lubricant Base Oil and Wax Processing (Переработка базового смазочного масла и парафина), Avilino Sequeira, Jr, Marcel Dekker Inc., N.Y., 1994, глава 7.
Предпочтительным способом снижения температуры застывания является процесс каталитической депарафинизации. Было установлено, что в соответствии с таким способом можно получить базовые масла, имеющие температуру застывания даже ниже -40°С, исходя из парафинистого рафинатного продукта, полученного согласно настоящему изобретению.
Процесс каталитической депарафинизации может быть проведен любым способом, в котором в присутствии катализатора и водорода снижается температура застывания парафинистого рафинатного продукта, как указано выше. Подходящие катализаторы депарафинизации представляют собой гетерогенные катализаторы, содержащие молекулярное сито, необязательно в сочетании с металлом, обладающим гидрирующей способностью, таким как металл VIII группы. Молекулярные сита и, более конкретно, цеолиты с промежуточным размером пор, показали хорошую каталитическую способность в отношении снижения температуры застывания парафинистого рафинатного продукта в условиях каталитической депарафинизации. Предпочтительно, цеолиты с промежуточным размером пор имеют диаметр пор между 0,35 и 0,8 нм. Подходящими цеолитами с промежуточным размером пор являются ZSM-5, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-32, ZSM-35 и ZSM-48. Другой предпочтительной группой молекулярных сит являются кремнийалюмофосфатные (SAPO) материалы, из которых SAPO-11 является наиболее предпочтительным, как описано, например, в патенте США 4859311. Цеолит ZSM-5 можно необязательно использовать в Н-форме, HZSM-5, в отсутствие какого-либо металла VIII группы. Другие молекулярные сита предпочтительно используют в сочетании с металлом VIII группы. Подходящими металлами VIII группы являются никель, кобальт, платина и палладий. Примерами возможных сочетаний являются Pt/ZSM-35, Ni/ZSM-5, Pt/ZSM-23, Pd/ZSM-23, Pt/ZSM-48 и Pt/SAPO-11. Дополнительные подробности и примеры подходящих молекулярных сит и условий депарафинизации описаны, например, в WO-A-9718278, США 4343692, США 5053373, США 5252527 и США 4574043.
Обычно катализатор депарафинизации также содержит связующий материал. Этот связующий материал может быть (неорганическим) веществом синтетического или природного происхождения, например, глина, диоксид кремния и/или оксиды металлов. Глины природного происхождения представляют собой, например, глины из семейства монтмориллонита и каолина. Предпочтительно, связующий материал представляет собой пористый материал, например, тугоплавкий оксид, примерами которого являются: оксид алюминия, алюмосиликат, силикат магния, диоксид кремния-диоксид циркония, диоксид кремния-диоксид тория, диоксид кремния-оксид бериллия, диоксид кремния-диоксид титана, а также тройные композиции, например, алюмосиликат-диоксид тория, алюмосиликат-диоксид циркония, алюмосиликат-оксид магния и силикат магния-диоксид циркония. Более предпочтительно, используется связующий материал - тугоплавкий оксид с низкой кислотностью, который практически не содержит оксида алюминия. Примерами этих связующих материалов являются диоксид кремния, диоксид циркония, диоксид титана, диоксид германия, оксид бора и их смеси из двух и более компонентов, примеры которых указаны выше. Наиболее предпочтительным связующим материалом является диоксид кремния.
Предпочтительный класс катализаторов депарафинизации включает в себя промежуточные кристаллиты цеолита, которые указаны выше, и связующий материал - тугоплавкий оксид с низкой кислотностью, который практически не содержит оксида алюминия, как указано выше, в котором поверхность кристаллитов алюмосиликатного цеолита модифицирована путем проведения деалюминирующей обработки кристаллитов алюмосиликатного цеолита. Предпочтительно, деалюминирующую обработку проводят, контактируя экструдат связующего материала и цеолита с водным раствором фторсиликатной соли, как описано, например, в патенте США 5157191 или в публикации WO-0029511. Примерами подходящих катализаторов депарафинизации, как описано выше, являются связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Pt/ZSM-5, и более предпочтительно, связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Pt/ZSM-23, связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Pt/ZSM-12 и связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Pt/ZSM-22, которые описаны, например, в WO-A-0029511 и ЕР-В-832171.
Из уровня техники известны условия каталитической депарафинизации, которые обычно включают рабочие температуры в интервале температур от 200 до 500°С, обычно от 250 до 400°С, давление водорода от 10 до 200 бар (1-20 МПа), предпочтительно, от 40 до 70 бар, весовая объемная скорость подачи сырья (WHSV) в интервале от 0,1 до 10 кг масла на 1 л катализатора в час (кг/л/ч), обычно от 0,2 до 5 кг/л/ч, более предпочтительно от 0,5 до 3 кг/л/ч, при соотношении водород/масло в интервале от 100 до 2000 л водорода на 1 л масла. Изменяя температуру между 275°С и особенно между 315 и 375°С, при давлении между 40 и 70 бар на стадии каталитической депарафинизации можно получить базовые масла, имеющие различные характеристики температуры застывания, которые изменяются соответственно от -10 до -60°С.
После стадии депарафинизации с растворителем или стадии каталитической депарафинизации отходящий поток или отдельно кипящие фракции необязательно подвергают дополнительной стадии гидрирования, которую также называют стадией окончательной гидроочистки, например, если отходящий поток содержит олефины, или когда продукт обладает чувствительностью к окислению, или когда необходимо улучшить цвет продукта. Обычно эту стадию проводят при температуре между 180 и 380°С, суммарном давлении водорода от 10 до 250 бар (1-25 МПа), предпочтительно, выше 100 бар и, более предпочтительно, между 120 до 250 бар. Значение весовой объемной скорости подачи сырья (WHSV) изменяется от 0,3 до 2 кг масла на 1 л катализатора в час (кг/л/ч).
Катализатор гидрирования обычно представляет собой нанесенный катализатор, содержащий диспергированный металл VIII группы. Возможными металлами VIII группы являются кобальт, никель, палладий и платина. Катализаторы, содержащие кобальт и никель, также могут включать в себя металл VIB группы, обычно молибден и вольфрам. Подходящими материалами носителя или подложки являются аморфные тугоплавкие оксиды с низкой кислотностью. Примеры подходящих аморфных тугоплавких оксидов включают неорганические оксиды, такие как оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид циркония, диоксид титана, оксид бора, алюмосиликат, фторированный оксид алюминия, фторированный алюмосиликат и их смеси из двух или более компонентов.
Примерами подходящих катализаторов гидрирования являются катализатор, содержащий никель и молибден, такой как KF-847 и KF-8010 (фирма AKZO Nobel), M-8-24 и М-8-25 (BASF) и С-424, DN-190, HDS-3 и HDS-4 (Criterion); катализаторы, содержащие никель и вольфрам, такие как NI-4342 и NI-4352 (Engelhard), С-454 (Criterion); катализаторы, содержащие кобальт и молибден, такие как KF-330 (AKZO Nobel), HDS-22 (Criterion) и НРС-601 (Engelhard). Предпочтительно, используются катализаторы, содержащие платину, и, более предпочтительно, катализаторы, содержащие платину и палладий. Предпочтительными носителями для этих катализаторов, содержащих платину и/или палладий, являются аморфные алюмосиликаты. Примеры подходящих алюмосиликатных носителей описаны в WO-A-9410263. Предпочтительный катализатор содержит сплав платины и палладия, предпочтительно, нанесенный на алюмосиликатный носитель, примером которого является промышленно доступный катализатор С-624 фирмы Criterion Catalyst Company (Хьюстон, шт.Техас).
Обычно из депарафинизированного продукта путем перегонки, необязательно в сочетании с начальной стадией однократного испарения, выделяют один или несколько продуктов базового масла, имеющих различные показатели вязкости. Разделение на различные фракции можно удобно осуществить в колонне вакуумной перегонки, в которой предусмотрены выносные отпарные колонны с целью выделения фракции из указанной колонны. Установлено, что таким образом из одного парафинистого рафинатного продукта можно одновременно получить, например, продукт - базовое масло, имеющее вязкость между 2 и 3 сСт, базовое масло, имеющее вязкость между 4 и 6 сСт, и базовое масло, имеющее вязкость между 7 и 10 сСт (приведены значения кинематической вязкости при 100°С). Было установлено, что с помощью непосредственной оптимизации набора продуктов и минимизации количества промежуточных фракций, не относящихся к базовым маслам, можно получить с достаточно хорошим выходом базовые масла, имеющие хорошие свойства летучести по Ноаку. Например, были получены базовые масла, имеющие кинематическую вязкость при 100°С между 3,5 и 6 сСт, которые имели летучесть по Ноаку между 6 и 14% вес.
Было установлено, что смазочное базовое масло может быть получено, исходя из этого парафинистого рафинатного продукта, причем это базовое масло, предпочтительно, содержит, по меньшей мере, 98% вес. насыщенных соединений, более предпочтительно, по меньшей мере, 99,5% вес. насыщенных соединений и, наиболее предпочтительно, по меньшей мере, 99,9% вес. насыщенных соединений. Эта фракция насыщенных соединений в базовом масле содержит между 10 и 40% вес. циклопарафинов. Предпочтительно, содержание циклопарафинов составляет меньше, чем 30% вес., и, более предпочтительно, меньше чем 20% вес. Предпочтительно, содержание циклопарафинов составляет, по меньшей мере, 12% вес. Исключительные и новые базовые масла дополнительно характеризуются тем, что весовое отношение циклопарафинов, имеющих одно кольцо, к циклопарафинам, содержащим два или более колец, составляет больше трех, предпочтительно, больше пяти. Найдено, что обычно это отношение меньше, чем 15.
Описанное выше содержание циклопарафинов определяется описанным ниже образом. Также можно использовать другие способы, приводящие к аналогичным результатам. Сначала образец базового масла разделяют на полярную (ароматическую) фазу и неполярную (насыщенную) фазу с использованием метода жидкостной хроматографии высокого разрешения (ЖХВР) IP368/01, в котором в качестве подвижной фазы применяется пентан вместо гексана, указанного в методе. Затем насыщенную и ароматическую фракции анализируют, используя масс-спектрометр Finnigan MAT90, оборудованный интерфейсом полевой десорбции/полевой ионизации (FD/FI), в котором используется методика «мягкой» ионизации FI для полуколичественного определения типов углеводородов в виде числа атомов углерода и дефицита водорода. Классификация типа соединений в масс-спектре определяется по образовавшимся характеристическим ионам, и обычной является классификация по "числу z", приведенному в общей формуле для всех углеводородных частиц CnH2n+z. Поскольку насыщенная фаза анализируется отдельно от ароматической фазы, можно определить содержание различных (цикло)парафинов, имеющих одинаковую стехиометрию. Результаты масс-спектрометрического анализа обрабатываются с использованием имеющегося в продаже программного обеспечения poly 32 (поставляется фирмой Sierra Analytics LLC, 3453 Dragoo Park Drive, Modesto, California GA95350 USA), для того чтобы определить относительные количества углеводородов каждого типа и среднюю молекулярную массу и полидисперсность насыщенной и ароматической фракций.
Предпочтительно, композиция базового масла имеет содержание ароматических углеводородов меньше, чем 1% вес., более предпочтительно, меньше, чем 0,5% вес., и наиболее предпочтительно, меньше, чем 0,1% вес., содержание серы меньше, чем 20 ч/млн и содержание азота меньше, чем 20 ч/млн. Предпочтительно, температура застывания базового масла составляет ниже, чем -30°С и более предпочтительно, ниже, чем -40°С. Значение индекса вязкости выше, чем 120. Обнаружено, что новые базовые масла имеют индекс вязкости ниже 140.
Сами базовые масла могут найти применение, например, как часть автоматических трансмиссионных жидкостей (АТЖ), автомобильных масел для бензиновых и дизельных двигателей, турбинных масел, гидравлических масел, электроизоляционных или трансформаторных масел и рефрижераторных масел. Изобретение можно проиллюстрировать следующими не ограничивающими примерами.
Пример 1
Парафинистый рафинатный продукт получают при непрерывной подаче фракции С5-С750 °С+ продукта синтеза Фишера-Тропша, которая получена в примере 7, с использованием катализатора примера 3 из публикации WO-A-9934917 на стадию а) гидрокрекинга: катализатор был получен путем изготовления смеси, содержащей 143 г коммерчески доступного порошка титана (Р25 ex Degussa), 66 г коммерчески доступного порошка Со(ОН)2, 10,3 г Mn(Ас)2·4Н2O и 38 г воды. Эту смесь перемешивали 15 минут и ей придавали определенную форму с помощью боттоновского экструдера. Экструдат высушивали 16 часов при 120°С и кальцинировали 2 часа при 500°С. Полученный экструдат содержал Со (20 мас.%) и Mn (1 мас.%). В микроструйном реакторе, содержащем 10 мл указанного экструдата катализатора в форме фиксированных частиц катализатора, проводили нагревание до температуры 260°С и повышали давление до 2 бар в постоянном потоке газа азота. Полученный катализатор восстанавливали in-sity в течение 24 часов смесью газов азота и водорода. В процессе восстановления относительное количество водорода в смеси градуально увеличивали с 0% до 100%. Затем сниженное давление увеличивали до 26 бар. Выполняли реакцию между водородом и монооксидом углерода при соотношении Н2/СО 1,1:1. GHSV увеличивали до 800 N1/1 час. Температура реакции составляла 208 и выражалась в виде средней пластовой температурой в °С. Промежуток времени выхода был 104, рассчитанный, как количество граммов продукта углеводорода на литр частиц катализатора (включая пустое пространство между частицами) в час, а С5+-селективность составляла 94, выраженная в виде весового процента общего продукта углеводорода, которое определяется после 50 часов операции. Сырье содержит около 60% вес. продукта С30 +. Соотношение С60 +/С30 + составляет около 0,55. На стадии гидрокрекинга эта фракция контактирует с катализатором гидрокрекинга из примера 1 ЕР-А-532118: смесь, содержащая аморфный силикат алюминия (ex. Grace Davison), объем пор (Н2О) 0,77 мл/г, 13 мас.% алюминия (сухое основание); 1834,9 г и алюминий (ex Criterion Catalist Co.; 554,8 г помещали в диспергирующую машину и диспергировали в течение 10 минут. Добавляли уксусную кислоту (10% водный раствор; 200,0 г) и воду (2190,3 г) и полученную смесь дополнительно диспергировали 10 минут. Затем добавляли полиакриламид (Superfloc A1839, 2 мас.% водный раствор; 40,0 г.) и диспергирование продолжали еще 10 минут. Наконец добавляли полиэлектролит (Nalco, 4 мас.% водный раствор; 80,0 г) и смесь дополнительно диспергировали 5 минут. Полученную смесь экструдировали, используя боттоновский экструдер 2,25'' с цилиндрическим шаблоном выхода 1,7 мм в диаметре. Полученный экструдат высушивали при температуре 120°С в течение 2 часов с последующим кальцинированием при температуре 600°С в течение 2 часов. Приготавливали водный раствор, содержащий гексахлорплатиновую кислоту (H2PtCl6, 2,45 мас.% и азотную кислоту (7,66 мас.%), рН около 1. Полученные цилиндрические частицы носителя импрегнировали, используя этот водный раствор и технику поровой импрегнации с получением в результате нагрузку платины на носитель 0,8 мас.%. Эти импрегнированные частицы носителя затем кальцинировали при температуре 500°С в течение 1 часа с получением желаемого катализатора. Полученный катализатор имел площадь поверхности 392 м2/г и объем пор, измеренный с помощью ртутного пороизмерителя, 0,59 мл/г.
Поток, выходящий со стадии а), непрерывно перегоняется с образованием легкой, топливной и остаточной "R" фракции, кипящей в интервале от 370°С и выше. Выход газойлевой фракции составляет 43% вес. в расчете на свежее сырье стадии гидрокрекинга. Основная часть остатка "R" рециркулирует на стадию а), а остальная часть разделяется с помощью вакуумной перегонки на парафинистый рафинатный продукт, имеющий свойства, приведенные в табл.1, и фракцию, кипящую выше 510°С.
На стадии а) гидрокрекинга поддерживаются следующие условия: весовая объемная скорость подачи свежего сырья (WHSV) равна 0,8 кг/(л·ч), подача рециркулирующего сырья WHSV равна 0,2 кг/(л·ч), подача газообразного водорода 1000 норм. л/кг, суммарное давление 40 бар и температура реактора 335°С.
Таблица 1 | |
Плотность при 70°С (кг/м3) | 779,2 |
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) | 3,818 |
Температура застывания (°С) | +18 |
Данные по точкам выкипания в виде температуры отбора дистиллята, % вес. (°С) | 5% 355°С 10% 370°С 50% 419°С 90% 492°С 95% 504°С |
Пример 2
Парафинистый рафинатный продукт из примера 1 подвергают депарафинизации с целью получения базового масла путем контакта продукта с деалюминированным, связанным с диоксидом кремния катализатором ZSM-5, содержащим 0,7% вес. Pt и 30% вес. ZSM-5, как описано в примере 9 публикации WO-A-0029511. Депарафинизацию проводят в условиях: давление водорода 40 бар, WHSV равна 1 кг/(л·ч) и температура 340°С.
Депарафинизированное масло перегоняют, получая три фракции базового масла, кипящие: между 378 и 424°С (выход в расчете на сырье стадии депарафинизации составляет 14,2% вес.), между 418 и 455°С (выход в расчете на сырье стадии депарафинизации составляет 16,3% вес.) и фракция, кипящая выше 455°С (выход в расчете на сырье стадии депарафинизации составляет 21,6% вес.). Подробности приведены в таблице 2.
Пример 3
Повторяют пример 2 за исключением того, что депарафинизированное масло разгоняют на три различных продукта - базовые масла, свойства которых приведены в таблице 3.
Таблица 2 | |||
Легкий сорт | Средний сорт | Тяжелый сорт | |
Плотность при 20°С (кг/м3) | 805,8 | 814,6 | 822,4 |
Температура застывания (°С) | <-63 | <-51 | -45 |
Кинематическая вязкость при 40°С (сСт) | 19,06 | 35,0 | |
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) | 3,16 | 4,144 | 6,347 |
Индекс вязкости | Н.п. | 121 | 134 |
Летучесть по Ноаку (% вес.) | Н.п. | 10,8 | 2.24 |
Содержание серы (ч/млн) | <1 | <1 | <5 |
Содержание насыщенных (% вес.) | Н.п. | 99,9 | Н.п. |
Содержание циклопарафинов (% вес.)* | Н.п. | 18,5 | Н.п. |
Динамическая вязкость, измеренная по CCS при -40°С | Н.п. | 3900 сПз | Н.п. |
* Определяется в насыщенной фракции указанного базового масла с использованием масс-спектрометра Finnigan MAT90, оборудованного интерфейсом полевой десорбции/полевой ионизации. Н.п. - не применяется. |
Таблица 3 | |||
Легкий сорт | Средний сорт | Тяжелый сорт | |
Плотность при 20°С (кг/м3) | 809,1 | 817,2 | 825,1 |
Температура застывания (°С) | <-63 | <-51 | -39 |
Кинематическая вязкость при 40°С (сСт) | 23,32 | 43,01 | |
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) | 3,181 | 4,778 | 7,349 |
Индекс вязкости | Н.п. | 128 | 135 |
Летучесть по Ноаку (% вес.) | Н.п. | 7,7 | Н.п. |
Содержание серы (ч/млн) | <5 | <5 | <5 |
Содержание насыщенных (% вес.) | 99,9 | ||
Динамическая вязкость, измеренная по CCS при -40°С | 5500 сПз | ||
Выход в расчете на сырье стадии каталитической депарафинизации (% вес.) | 15,3 | 27,4 | 8,9 |
Н.п. - не применяется |
Пример 4
Повторяют пример 2 за исключением того, что депарафинизированное масло разгоняют на три различных продукта - базовые масла и один промежуточный рафинат (ПР), свойства которых приведены в табл.4.
Таблица 4 | ||||
Легкий сорт | ПР | Средний сорт | Тяжелый сорт | |
Плотность при 20°С (кг/м3) | 806 | 811,3 | 817,5 | 824,5 |
Температура застывания (°С) | <-63 | -57 | <-51 | -39 |
Кинематическая вязкость при 40°С (сСт) | 10,4 | 23,51 | 42,23 | |
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) | 2,746 | 3,501 | 4,79 | 7,24 |
Индекс вязкости | 103 | 127 | 135 | |
Летучесть по Ноаку (% вес.) | Н.п. | 6,8 | 1,14 | |
Содержание серы (ч/млн) | <5 | <5 | <5 | |
Содержание насыщенных (% вес.) | Н.о. | 99,5 | ||
Динамическая вязкость, измеренная по CCS при -40°С | 5500 сПз | |||
Выход в расчете на сырье каталитической депарафинизации (% вес.) | 22,6 | 8.9 | 22,6 | 11,1 |
Н.п. - не применяется. Н.о. - не определяется. |
Примеры 2-4 иллюстрируют, что из парафинистого рафинатного продукта, полученного по способу настоящего изобретения, с высоким выходом получаются базовые масла, причем эти базовые масла имеют превосходные вязкостные свойства.
Claims (10)
1. Способ получения парафинистого рафинатного продукта путем
a) гидрокрекинга/гидроизомеризации сырья, полученного в результате синтеза Фишера-Тропша, в котором весовое соотношение соединений, имеющих, по меньшей мере, 60 или более атомов углерода, и соединений, имеющих, по меньшей мере, 30 атомов углерода в продукте синтеза Фишера-Тропша, составляет, по меньшей мере, 0,4, и в котором, по меньшей мере, 30 вес.% соединений в сырье, полученном в результате синтеза Фишера-Тропша, имеют, по меньшей мере, 30 атомов углерода,
b) выделения из продукта стадии а) парафинистого рафинатного продукта, имеющего температуру выкипания 10 вес.% (Т 10) между 200 и 450°С и температуру выкипания 90 вес.% (Т90) между 400 и 650°С.
2. Способ по п.1, в котором, по меньшей мере, 50 вес.% соединений в сырье, полученном в результате синтеза Фишера-Тропша, имеют, по меньшей мере, 30 атомов углерода.
3. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором сырье, полученное в результате синтеза Фишера-Тропша, получено из продукта синтеза Фишера-Тропша, который содержит фракцию с числом атомов углерода больше 20, имеющую коэффициент альфа-ASF (коэффициент роста цепи по Андерсону-Шульцу-Флори), по меньшей мере, 0,925.
4. Способ по любому из пп.1-3, в котором степень превращения на стадии а) составляет между 25 и 70 вес.%.
5. Способ по любому из пп.1-4, в котором температура выкипания 90 вес.% парафинистого рафинатного продукта находится ниже 550°С.
6. Способ по любому из пп.1-5, в котором парафинистый рафинатный продукт имеет кинематическую вязкость при 100°С между 3 и 10 сСт.
7. Применение парафинистого рафинатного продукта, полученного в способе по любому из пп.1-6, для производства смазочного базового масла.
8. Применение по п.7, в котором базовое масло получают путем каталитической депарафинизации парафинистого рафинатного продукта.
9. Применение по п.8, в котором содержание циклопарафинов в насыщенной фракции смазочного базового масла составляет между 12 и 20% вес.
10. Применение по любому из пп.7-9, в котором парафинистый рафинатный продукт имеет температуру застывания выше 0°С для транспортирования в район производства базового масла в твердом состоянии и под «азотной подушкой».
Приоритет по пп.1-3 и 5-9 от 05.03.2001, по п.10 от 16.08.2001, по пп.4 и 11 от 05.03.2002 установлен согласно корреспонденции от 05.07.2005.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP01400562 | 2001-03-05 | ||
EP01400562.3 | 2001-03-05 | ||
EP01402181.0 | 2001-08-16 | ||
EP01402181 | 2001-08-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2003129521A RU2003129521A (ru) | 2005-04-10 |
RU2268286C2 true RU2268286C2 (ru) | 2006-01-20 |
Family
ID=26077226
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003129521/04A RU2268286C2 (ru) | 2001-03-05 | 2002-03-05 | Способ получения парафинистого рафината и его применение |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US7285206B2 (ru) |
EP (3) | EP1366135B1 (ru) |
JP (3) | JP2004528426A (ru) |
CN (2) | CN1249206C (ru) |
AR (1) | AR032930A1 (ru) |
AT (2) | ATE491773T1 (ru) |
AU (2) | AU2002256645B2 (ru) |
BR (2) | BR0207891A (ru) |
CA (2) | CA2440053C (ru) |
DE (2) | DE60238598D1 (ru) |
EA (1) | EA005089B1 (ru) |
ES (1) | ES2230488T3 (ru) |
MX (2) | MXPA03007991A (ru) |
MY (1) | MY139353A (ru) |
NO (2) | NO20033905L (ru) |
NZ (2) | NZ527907A (ru) |
PL (1) | PL196221B1 (ru) |
RU (1) | RU2268286C2 (ru) |
WO (3) | WO2002070629A1 (ru) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2443757C2 (ru) * | 2006-03-31 | 2012-02-27 | Ниппон Ойл Корпорейшн | Способ гидрообработки парафина и способ производства базового топлива |
RU2458969C2 (ru) * | 2007-06-13 | 2012-08-20 | ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани | Комплексная гидропереработка с высокопроизводительными катализаторами |
RU2493236C2 (ru) * | 2006-10-04 | 2013-09-20 | ШЕВРОН Ю. Эс. Эй. ИНК. | Процесс изомеризации с использованием модифицированного металлом мелкокристаллического мтт молекулярного сита |
RU2519747C2 (ru) * | 2009-03-31 | 2014-06-20 | ДжейЭкс НИППОН ОЙЛ ЭНД ЭНЕРДЖИ КОРПОРЕЙШН | Способ получения базового масла для смазочных материалов |
RU2565592C2 (ru) * | 2010-05-03 | 2015-10-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Отработанная смазочная композиция |
RU2617499C2 (ru) * | 2011-12-30 | 2017-04-25 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения парафинового продукта |
Families Citing this family (164)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
MY128885A (en) | 2001-02-13 | 2007-02-28 | Shell Int Research | Base oil composition |
AR032941A1 (es) * | 2001-03-05 | 2003-12-03 | Shell Int Research | Un procedimiento para preparar un aceite base lubricante y aceite base obtenido, con sus diversas utilizaciones |
MY139353A (en) | 2001-03-05 | 2009-09-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil |
MY137259A (en) | 2001-03-05 | 2009-01-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil. |
US6699385B2 (en) | 2001-10-17 | 2004-03-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for converting waxy feeds into low haze heavy base oil |
US6890423B2 (en) * | 2001-10-19 | 2005-05-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Distillate fuel blends from Fischer Tropsch products with improved seal swell properties |
ATE462775T1 (de) | 2002-02-25 | 2010-04-15 | Shell Int Research | Gasöl oder gasöl mischkomponente |
JP4674342B2 (ja) * | 2002-06-26 | 2011-04-20 | 昭和シェル石油株式会社 | 潤滑油組成物 |
JP4629435B2 (ja) | 2002-07-18 | 2011-02-09 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 微結晶蝋及び中間蒸留物燃料の製造方法 |
US6703353B1 (en) | 2002-09-04 | 2004-03-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils to produce high quality lubricating base oils |
US20040129603A1 (en) * | 2002-10-08 | 2004-07-08 | Fyfe Kim Elizabeth | High viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions and methods for their production and use |
US7132042B2 (en) * | 2002-10-08 | 2006-11-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Production of fuels and lube oils from fischer-tropsch wax |
US7144497B2 (en) | 2002-11-20 | 2006-12-05 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils with conventional base oils to produce high quality lubricating base oils |
ATE387484T1 (de) * | 2002-12-09 | 2008-03-15 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung von basisöl mit einem viskositätsindex von 80 bis 140 |
BR0317133A (pt) | 2002-12-09 | 2005-10-25 | Shell Int Research | Processo para preparar um lubrificante |
US20040119046A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-06-24 | Carey James Thomas | Low-volatility functional fluid compositions useful under conditions of high thermal stress and methods for their production and use |
US20080029431A1 (en) * | 2002-12-11 | 2008-02-07 | Alexander Albert G | Functional fluids having low brookfield viscosity using high viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions, and methods for their production and use |
US20040154957A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-08-12 | Keeney Angela J. | High viscosity index wide-temperature functional fluid compositions and methods for their making and use |
US20040154958A1 (en) * | 2002-12-11 | 2004-08-12 | Alexander Albert Gordon | Functional fluids having low brookfield viscosity using high viscosity-index base stocks, base oils and lubricant compositions, and methods for their production and use |
US7198710B2 (en) * | 2003-03-10 | 2007-04-03 | Chevron U.S.A. Inc. | Isomerization/dehazing process for base oils from Fischer-Tropsch wax |
US6962651B2 (en) * | 2003-03-10 | 2005-11-08 | Chevron U.S.A. Inc. | Method for producing a plurality of lubricant base oils from paraffinic feedstock |
EP1464396A1 (en) * | 2003-03-10 | 2004-10-06 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for preparing a lubricating base oil and a gas oil |
WO2004081157A1 (en) * | 2003-03-10 | 2004-09-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Lubricant composition based on fischer-tropsch derived base oils |
US7141157B2 (en) * | 2003-03-11 | 2006-11-28 | Chevron U.S.A. Inc. | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils and Fischer-Tropsch derived bottoms or bright stock |
WO2004092061A1 (en) | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the preparation hydrogen and a mixture of hydrogen and carbon monoxide |
JP2006528992A (ja) * | 2003-05-27 | 2006-12-28 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | ガソリンの製造方法 |
US20040256286A1 (en) * | 2003-06-19 | 2004-12-23 | Miller Stephen J. | Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including Fischer-Tropsch wax |
US20040256287A1 (en) * | 2003-06-19 | 2004-12-23 | Miller Stephen J. | Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including fischer-tropsch wax, plus solvent dewaxing |
DE602004026060D1 (de) | 2003-06-23 | 2010-04-29 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung eines schmierbaseöls |
JP5000296B2 (ja) * | 2003-07-04 | 2012-08-15 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | フィッシャー・トロプシュ合成生成物から基油を製造する方法 |
US7727378B2 (en) | 2003-07-04 | 2010-06-01 | Shell Oil Company | Process to prepare a Fischer-Tropsch product |
US20050077208A1 (en) * | 2003-10-14 | 2005-04-14 | Miller Stephen J. | Lubricant base oils with optimized branching |
WO2005044954A1 (en) * | 2003-10-29 | 2005-05-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to transport a methanol or hydrocarbon product |
US7053254B2 (en) * | 2003-11-07 | 2006-05-30 | Chevron U.S.A, Inc. | Process for improving the lubricating properties of base oils using a Fischer-Tropsch derived bottoms |
US7763161B2 (en) | 2003-12-23 | 2010-07-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for making lubricating base oils with high ratio of monocycloparaffins to multicycloparaffins |
EP1548088A1 (en) * | 2003-12-23 | 2005-06-29 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process to prepare a haze free base oil |
WO2005066319A1 (en) * | 2003-12-23 | 2005-07-21 | Chevron U.S.A. Inc. | Lubricating base oil with high monocycloparaffins and low multicycloparaffins |
US7195706B2 (en) * | 2003-12-23 | 2007-03-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Finished lubricating comprising lubricating base oil with high monocycloparaffins and low multicycloparaffins |
JP2007526381A (ja) | 2004-03-02 | 2007-09-13 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 2種以上の基油グレード及び中間蒸留物の連続的製造方法 |
WO2005090528A1 (ja) * | 2004-03-23 | 2005-09-29 | Japan Energy Corporation | 潤滑油基油及びその製造方法 |
US7045055B2 (en) * | 2004-04-29 | 2006-05-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Method of operating a wormgear drive at high energy efficiency |
US7655132B2 (en) * | 2004-05-04 | 2010-02-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for improving the lubricating properties of base oils using isomerized petroleum product |
US7384536B2 (en) | 2004-05-19 | 2008-06-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for making lubricant blends with low brookfield viscosities |
US7273834B2 (en) | 2004-05-19 | 2007-09-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
US7572361B2 (en) | 2004-05-19 | 2009-08-11 | Chevron U.S.A. Inc. | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
GB2415435B (en) * | 2004-05-19 | 2007-09-05 | Chevron Usa Inc | Lubricant blends with low brookfield viscosities |
US7473345B2 (en) | 2004-05-19 | 2009-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Processes for making lubricant blends with low Brookfield viscosities |
US7465389B2 (en) * | 2004-07-09 | 2008-12-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Production of extra-heavy lube oils from Fischer-Tropsch wax |
CN1981019B (zh) * | 2004-07-09 | 2010-12-15 | 埃克森美孚研究工程公司 | 由费托蜡制造超重润滑油 |
ZA200700810B (en) * | 2004-08-05 | 2008-10-29 | Chevron Usa Inc | Multigrade engine oil prepared from Fischer-Tropsch distillate base oil |
US7517916B2 (en) | 2004-10-08 | 2009-04-14 | Shell Oil Company | Process to prepare lower olefins from a Fischer-Tropsch synthesis product |
US8202829B2 (en) * | 2004-11-04 | 2012-06-19 | Afton Chemical Corporation | Lubricating composition |
US7655134B2 (en) | 2004-11-18 | 2010-02-02 | Shell Oil Company | Process to prepare a base oil |
US7670476B2 (en) | 2004-11-18 | 2010-03-02 | Shell Oil Company | Process to prepare a gas oil |
JP4885442B2 (ja) * | 2004-11-26 | 2012-02-29 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物及びそれを用いた駆動伝達装置 |
US7252753B2 (en) | 2004-12-01 | 2007-08-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Dielectric fluids and processes for making same |
US7510674B2 (en) | 2004-12-01 | 2009-03-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Dielectric fluids and processes for making same |
JP6080489B2 (ja) * | 2005-01-07 | 2017-02-15 | Jxエネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
JP5180437B2 (ja) * | 2005-01-07 | 2013-04-10 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
EP1845151B1 (en) * | 2005-01-07 | 2013-11-06 | Nippon Oil Corporation | Lubricant base oil, lubricant composition for internal combustion engine and lubricant composition for driving force transmitting device |
JP2012180532A (ja) * | 2005-02-02 | 2012-09-20 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5114006B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2013-01-09 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5087224B2 (ja) * | 2005-02-10 | 2012-12-05 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
US20080156691A1 (en) * | 2005-02-24 | 2008-07-03 | Didier Busatto | Metal Working Fluid |
US7476645B2 (en) | 2005-03-03 | 2009-01-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Polyalphaolefin and fischer-tropsch derived lubricant base oil lubricant blends |
US7981270B2 (en) | 2005-03-11 | 2011-07-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Extra light hydrocarbon liquids |
US20060219597A1 (en) * | 2005-04-05 | 2006-10-05 | Bishop Adeana R | Paraffinic hydroisomerate as a wax crystal modifier |
EP1869146B1 (en) | 2005-04-11 | 2011-03-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to blend a mineral and a fischer-tropsch derived product onboard a marine vessel |
US7851418B2 (en) | 2005-06-03 | 2010-12-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ashless detergents and formulated lubricating oil containing same |
TW200704770A (en) * | 2005-06-23 | 2007-02-01 | Shell Int Research | Oil composition |
CN101198682B (zh) | 2005-06-23 | 2012-02-22 | 国际壳牌研究有限公司 | 电气绝缘用油配制物 |
US20070093398A1 (en) | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Habeeb Jacob J | Two-stroke lubricating oils |
US8921287B2 (en) | 2005-11-02 | 2014-12-30 | Nippon Oil Corporation | Lubricating oil composition |
US20070151526A1 (en) * | 2005-12-02 | 2007-07-05 | David Colbourne | Diesel engine system |
US7998339B2 (en) | 2005-12-12 | 2011-08-16 | Neste Oil Oyj | Process for producing a hydrocarbon component |
AU2006325183B2 (en) * | 2005-12-12 | 2010-12-16 | Neste Oil Oyj | Process for producing a hydrocarbon component |
US8053614B2 (en) * | 2005-12-12 | 2011-11-08 | Neste Oil Oyj | Base oil |
US7888542B2 (en) * | 2005-12-12 | 2011-02-15 | Neste Oil Oyj | Process for producing a saturated hydrocarbon component |
US7850841B2 (en) * | 2005-12-12 | 2010-12-14 | Neste Oil Oyj | Process for producing a branched hydrocarbon base oil from a feedstock containing aldehyde and/or ketone |
JP5525120B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2014-06-18 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5421514B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2014-02-19 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
JP5196726B2 (ja) * | 2006-03-15 | 2013-05-15 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
WO2007105769A1 (ja) * | 2006-03-15 | 2007-09-20 | Nippon Oil Corporation | 潤滑油基油、内燃機関用潤滑油組成物及び駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
AU2007228836A1 (en) * | 2006-03-22 | 2007-09-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Functional fluid compositions |
JP5498644B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2014-05-21 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
JP4945178B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP4945180B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 湿式クラッチ用潤滑油組成物 |
JP2007270062A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油、潤滑油組成物及び潤滑油基油の製造方法 |
JP4945179B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2012-06-06 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5137314B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2013-02-06 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
WO2007114132A1 (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-11 | Nippon Oil Corporation | 潤滑油基油及びその製造方法並びに潤滑油組成物 |
US8299005B2 (en) | 2006-05-09 | 2012-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating oil composition |
JP5207599B2 (ja) * | 2006-06-08 | 2013-06-12 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
US7863229B2 (en) | 2006-06-23 | 2011-01-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricating compositions |
EP2039746B1 (en) | 2006-07-06 | 2013-10-09 | Nippon Oil Corporation | Refrigerator oil composition |
JP2008013677A (ja) * | 2006-07-06 | 2008-01-24 | Nippon Oil Corp | 冷凍機油 |
JP5633997B2 (ja) * | 2006-07-06 | 2014-12-03 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及び潤滑油組成物 |
US7879775B2 (en) * | 2006-07-14 | 2011-02-01 | Afton Chemical Corporation | Lubricant compositions |
GB2440218B (en) * | 2006-07-14 | 2009-04-08 | Afton Chemical Corp | Lubricant compositions |
US8026199B2 (en) | 2006-11-10 | 2011-09-27 | Nippon Oil Corporation | Lubricating oil composition |
EP1967571A1 (en) * | 2007-02-21 | 2008-09-10 | BP p.l.c. | Compositions and methods |
JP2008214369A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Showa Shell Sekiyu Kk | ディーゼルエンジン用燃料組成物 |
JP6190091B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2017-08-30 | Jxtgエネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法並びに潤滑油組成物 |
JP5518468B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2014-06-11 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 緩衝器用作動油 |
US20080260631A1 (en) | 2007-04-18 | 2008-10-23 | H2Gen Innovations, Inc. | Hydrogen production process |
US20090001330A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Electrical Insulating Oil Compositions and Preparation Thereof |
WO2009027496A1 (en) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Use of a lubricant in an internal combustion engine |
AU2008297217B2 (en) | 2007-09-10 | 2011-04-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A process for hydrocracking and hydro-isomerisation of a paraffinic feedstock |
JP5342138B2 (ja) * | 2007-12-28 | 2013-11-13 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
CN103923726A (zh) * | 2007-12-05 | 2014-07-16 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 润滑油组合物 |
JP2009155639A (ja) * | 2007-12-05 | 2009-07-16 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
US8221614B2 (en) * | 2007-12-07 | 2012-07-17 | Shell Oil Company | Base oil formulations |
EP2075314A1 (en) | 2007-12-11 | 2009-07-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Grease formulations |
EP2072610A1 (en) | 2007-12-11 | 2009-06-24 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Carrier oil composition |
CN101910378B (zh) * | 2007-12-20 | 2013-10-23 | 国际壳牌研究有限公司 | 燃料组合物 |
EP2231833A2 (en) * | 2007-12-20 | 2010-09-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions |
WO2009080679A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a gas oil and a base oil |
EP2078743A1 (en) | 2008-01-10 | 2009-07-15 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Fuel composition |
JP5483662B2 (ja) * | 2008-01-15 | 2014-05-07 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
JP5806794B2 (ja) * | 2008-03-25 | 2015-11-10 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
JP5288861B2 (ja) | 2008-04-07 | 2013-09-11 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
EP2100946A1 (en) * | 2008-09-08 | 2009-09-16 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Oil formulations |
CN102209773B (zh) * | 2008-10-01 | 2015-08-05 | 雪佛龙美国公司 | 具有改进性能的110中性基础油 |
JP2010090251A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP5806797B2 (ja) * | 2008-10-07 | 2015-11-10 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
US8563486B2 (en) | 2008-10-07 | 2013-10-22 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant composition and method for producing same |
JP5806795B2 (ja) * | 2008-10-07 | 2015-11-10 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2010090252A (ja) * | 2008-10-07 | 2010-04-22 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
CN102239241B (zh) * | 2008-10-07 | 2013-09-18 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 润滑油基油及其制造方法以及润滑油组合物 |
US8366908B2 (en) * | 2008-12-31 | 2013-02-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Sour service hydroprocessing for lubricant base oil production |
EP2186871A1 (en) * | 2009-02-11 | 2010-05-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Lubricating composition |
US9029303B2 (en) | 2009-06-04 | 2015-05-12 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
CN103525515A (zh) | 2009-06-04 | 2014-01-22 | 吉坤日矿日石能源株式会社 | 润滑油组合物及其制造方法 |
JP5829374B2 (ja) | 2009-06-04 | 2015-12-09 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
EP2899256A1 (en) | 2009-06-04 | 2015-07-29 | JX Nippon Oil & Energy Corporation | Lubricant oil composition |
CN102803446A (zh) | 2009-06-24 | 2012-11-28 | 国际壳牌研究有限公司 | 润滑组合物 |
JP5689592B2 (ja) | 2009-09-01 | 2015-03-25 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
NO2500400T3 (ru) * | 2009-11-09 | 2018-02-03 | ||
US20110189589A1 (en) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | The Johns Hopkins University | Composite porous catalysts |
CA2833085A1 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for converting a solid biomass material |
CA2833201A1 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for converting a solid biomass material |
JP2014511937A (ja) | 2011-04-21 | 2014-05-19 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 液体燃料組成物 |
WO2012143550A1 (en) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for converting a solid biomass material |
JP5433662B2 (ja) * | 2011-10-14 | 2014-03-05 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
JP5512642B2 (ja) * | 2011-12-12 | 2014-06-04 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
JP5552139B2 (ja) * | 2012-05-23 | 2014-07-16 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油、潤滑油組成物及び潤滑油基油の製造方法 |
JP5746671B2 (ja) * | 2012-09-24 | 2015-07-08 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 駆動伝達装置用潤滑油組成物 |
EP2746367A1 (en) | 2012-12-18 | 2014-06-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare base oil and gas oil |
WO2014125683A1 (ja) * | 2013-02-13 | 2014-08-21 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油の製造方法 |
WO2015038693A1 (en) * | 2013-09-12 | 2015-03-19 | Chevron U.S.A. Inc. | A two-stage hydrocracking process for making heavy lubricating base oil from a heavy coker gas oil blended feedstock |
US20160215230A1 (en) * | 2013-09-30 | 2016-07-28 | Shell Oil Company | Fischer-tropsch derived gas oil fraction |
EP3052589A1 (en) * | 2013-09-30 | 2016-08-10 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fischer-tropsch derived gas oil |
JP5847892B2 (ja) * | 2014-06-25 | 2016-01-27 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 自動車用変速機油組成物 |
JP2014205860A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
JP2014205858A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
JP2014205859A (ja) * | 2014-08-04 | 2014-10-30 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油及びその製造方法、潤滑油組成物 |
WO2017218602A2 (en) * | 2016-06-13 | 2017-12-21 | Murray Extraction Technologies Llc | Improvement of properties of hydroprocessed base oils |
CN107663463B (zh) * | 2016-07-29 | 2021-03-09 | 神华集团有限责任公司 | 一种联产润滑油基础油的生产低凝柴油的方法 |
WO2018077976A1 (en) | 2016-10-27 | 2018-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing an automotive gasoil |
KR102026330B1 (ko) * | 2018-09-27 | 2019-09-27 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 저온 성능이 개선된 광유계 윤활기유 및 이의 제조 방법, 및 이를 포함하는 윤활유 제품 |
CN110240938A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-17 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 用于生产润滑油基础油和高熔点费托蜡的系统及方法 |
AU2021291006B2 (en) * | 2020-06-17 | 2023-12-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare fischer-tropsch derived middle distillates and base oils |
US11873455B2 (en) * | 2020-12-30 | 2024-01-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Process having improved base oil yield |
EP4317379A1 (en) * | 2021-03-29 | 2024-02-07 | Idemitsu Kosan Co.,Ltd. | Lubricant composition |
Family Cites Families (79)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2603589A (en) * | 1950-03-31 | 1952-07-15 | Shell Dev | Process for separating hydrocarbon waxes |
GB713910A (en) | 1951-08-14 | 1954-08-18 | Bataafsche Petroleum | Improvements in or relating to the isomerisation of paraffin wax |
US3965018A (en) * | 1971-12-07 | 1976-06-22 | Gulf Research & Development Company | Process for preparing a concentrate of a polyalpha-olefin in a lubricating oil base stock |
US3876522A (en) * | 1972-06-15 | 1975-04-08 | Ian D Campbell | Process for the preparation of lubricating oils |
JPS5624493A (en) * | 1979-08-06 | 1981-03-09 | Nippon Oil Co Ltd | Central system fluid composition for automobile |
US4343692A (en) * | 1981-03-27 | 1982-08-10 | Shell Oil Company | Catalytic dewaxing process |
GB2133035A (en) | 1982-12-31 | 1984-07-18 | Exxon Research Engineering Co | An oil composition |
JPS6044593A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 汎用グリ−ス組成物 |
US4574043A (en) * | 1984-11-19 | 1986-03-04 | Mobil Oil Corporation | Catalytic process for manufacture of low pour lubricating oils |
US4919788A (en) * | 1984-12-21 | 1990-04-24 | Mobil Oil Corporation | Lubricant production process |
US4859311A (en) * | 1985-06-28 | 1989-08-22 | Chevron Research Company | Catalytic dewaxing process using a silicoaluminophosphate molecular sieve |
CA1282363C (en) | 1985-12-24 | 1991-04-02 | Bruce H.C. Winquist | Process for catalytic dewaxing of more than one refinery-derived lubricating base oil precursor |
US5157191A (en) * | 1986-01-03 | 1992-10-20 | Mobil Oil Corp. | Modified crystalline aluminosilicate zeolite catalyst and its use in the production of lubes of high viscosity index |
JPH0631174B2 (ja) | 1987-11-19 | 1994-04-27 | 日本特殊陶業株式会社 | 網目状シリカウィスカー・セラミックス多孔質体複合体の製造方法 |
CA1333057C (en) * | 1987-12-18 | 1994-11-15 | Ian A. Cody | Method for isomerizing wax to lube base oils |
CA1310287C (en) | 1987-12-18 | 1992-11-17 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of fischer-tropsch wax to produce lubricating oil |
US4943672A (en) * | 1987-12-18 | 1990-07-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax to produce lubricating oil (OP-3403) |
US5059299A (en) * | 1987-12-18 | 1991-10-22 | Exxon Research And Engineering Company | Method for isomerizing wax to lube base oils |
US5252527A (en) * | 1988-03-23 | 1993-10-12 | Chevron Research And Technology Company | Zeolite SSZ-32 |
US5053373A (en) * | 1988-03-23 | 1991-10-01 | Chevron Research Company | Zeolite SSZ-32 |
JP2907543B2 (ja) * | 1989-02-17 | 1999-06-21 | シェブロン リサーチ アンド テクノロジー カンパニー | シリコアルミノフオスフェイト・モレキュラーシープ触媒を用いるワックス状潤滑油および石油ワックスの異性化 |
US5456820A (en) * | 1989-06-01 | 1995-10-10 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing process for producing lubricating oils |
US4983273A (en) * | 1989-10-05 | 1991-01-08 | Mobil Oil Corporation | Hydrocracking process with partial liquid recycle |
IT218931Z2 (it) | 1989-10-31 | 1992-11-10 | Adler | Valvola di non ritorno di tipo lamellare a concentrazione di flusso |
EP0435670B1 (en) * | 1989-12-26 | 1994-08-24 | Nippon Oil Co. Ltd. | Lubricating oils |
CA2047923C (en) | 1990-08-14 | 2002-11-19 | Heather A. Boucher | Hydrotreating heavy hydroisomerate fractionator bottoms to produce quality light oil upon subsequent refractionation |
US5053573A (en) * | 1990-09-14 | 1991-10-01 | Mobil Oil Corporation | Reduction of benzene content of reformate by reaction with cycle oils |
US5157151A (en) * | 1990-12-18 | 1992-10-20 | Isaac Angres | Salts of 1-adamantamine and formulations thereof |
GB9119504D0 (en) | 1991-09-12 | 1991-10-23 | Shell Int Research | Process for the preparation of naphtha |
ATE148491T1 (de) | 1992-10-28 | 1997-02-15 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung von basisschmierölen |
US5362378A (en) * | 1992-12-17 | 1994-11-08 | Mobil Oil Corporation | Conversion of Fischer-Tropsch heavy end products with platinum/boron-zeolite beta catalyst having a low alpha value |
US5370818A (en) * | 1993-05-28 | 1994-12-06 | Potters Industries, Inc. | Free-flowing catalyst coated beads for curing polyester resin |
US5447621A (en) * | 1994-01-27 | 1995-09-05 | The M. W. Kellogg Company | Integrated process for upgrading middle distillate production |
EP0668342B1 (en) | 1994-02-08 | 1999-08-04 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Lubricating base oil preparation process |
GB9404191D0 (en) | 1994-03-04 | 1994-04-20 | Imperial College | Preparations and uses of polyferric sulphate |
JPH07286190A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-31 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
JP3833250B2 (ja) * | 1994-11-22 | 2006-10-11 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 一体型混合粉末ペレット触媒およびそれを用いた蝋質供給原料の改質方法 |
AR000314A1 (es) * | 1994-12-13 | 1997-06-18 | Shell Int Research | Procedimientos de conversión de hidrocarburos que incluyen el hidrocraqueo catalitico |
MY125670A (en) * | 1995-06-13 | 2006-08-30 | Shell Int Research | Catalytic dewaxing process and catalyst composition |
NO313086B1 (no) * | 1995-08-04 | 2002-08-12 | Inst Francais Du Petrole | Fremgangsmåte for fremstilling av en katalysator, katalysator som kan oppnås derved, katalysatorblanding oppnådd derved samtfremgangsmåte for syntese av hydrokarboner |
US5693598A (en) * | 1995-09-19 | 1997-12-02 | The Lubrizol Corporation | Low-viscosity lubricating oil and functional fluid compositions |
CA2230760C (en) | 1995-11-14 | 2004-07-20 | Mobil Oil Corporation | Integrated lubricant upgrading process |
DZ2129A1 (fr) * | 1995-11-28 | 2002-07-23 | Shell Int Research | Procédé pour produire des huiles lubrifiantes de base. |
EP0776959B1 (en) * | 1995-11-28 | 2004-10-06 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for producing lubricating base oils |
WO1997021788A1 (en) | 1995-12-08 | 1997-06-19 | Exxon Research And Engineering Company | Biodegradable high performance hydrocarbon base oils |
HUP0004280A3 (en) | 1996-07-15 | 2001-06-28 | Chevron U S A Inc San Francisc | Layered catalyst system for lube oil hydroconversion |
US5935417A (en) * | 1996-12-17 | 1999-08-10 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
GB9716283D0 (en) * | 1997-08-01 | 1997-10-08 | Exxon Chemical Patents Inc | Lubricating oil compositions |
US7214648B2 (en) * | 1997-08-27 | 2007-05-08 | Ashland Licensing And Intellectual Property, Llc | Lubricant and additive formulation |
US6090989A (en) * | 1997-10-20 | 2000-07-18 | Mobil Oil Corporation | Isoparaffinic lube basestock compositions |
AU735070B2 (en) | 1997-12-30 | 2001-06-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Cobalt based fisher-tropsch catalyst |
US6059955A (en) * | 1998-02-13 | 2000-05-09 | Exxon Research And Engineering Co. | Low viscosity lube basestock |
JP2000080388A (ja) * | 1998-09-03 | 2000-03-21 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
IT1301801B1 (it) * | 1998-06-25 | 2000-07-07 | Agip Petroli | Procedimento per la preparazione di idrocarburi da gas di sintesi |
US6034040A (en) * | 1998-08-03 | 2000-03-07 | Ethyl Corporation | Lubricating oil formulations |
US6008164A (en) | 1998-08-04 | 1999-12-28 | Exxon Research And Engineering Company | Lubricant base oil having improved oxidative stability |
US6103099A (en) | 1998-09-04 | 2000-08-15 | Exxon Research And Engineering Company | Production of synthetic lubricant and lubricant base stock without dewaxing |
US6179994B1 (en) * | 1998-09-04 | 2001-01-30 | Exxon Research And Engineering Company | Isoparaffinic base stocks by dewaxing fischer-tropsch wax hydroisomerate over Pt/H-mordenite |
US6165949A (en) * | 1998-09-04 | 2000-12-26 | Exxon Research And Engineering Company | Premium wear resistant lubricant |
US6080301A (en) * | 1998-09-04 | 2000-06-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Premium synthetic lubricant base stock having at least 95% non-cyclic isoparaffins |
US6475960B1 (en) * | 1998-09-04 | 2002-11-05 | Exxonmobil Research And Engineering Co. | Premium synthetic lubricants |
US6332974B1 (en) * | 1998-09-11 | 2001-12-25 | Exxon Research And Engineering Co. | Wide-cut synthetic isoparaffinic lubricating oils |
US6110879A (en) * | 1998-10-15 | 2000-08-29 | Chevron U.S.A. Inc. | Automatic transmission fluid composition |
WO2000029511A1 (en) | 1998-11-16 | 2000-05-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Catalytic dewaxing process |
ES2185445B1 (es) * | 1999-04-29 | 2004-08-16 | Institut Francais Du Petrole | Procedimiento flexible de produccion de bases de aceites y destilados medios con una conversion-hidroisomerizacion seguida de un desparafinado catalitico. |
NL1015035C2 (nl) * | 1999-04-29 | 2001-02-12 | Inst Francais Du Petrole | Flexibel proces voor de productie van basisoliÙn en destillatieproducten door een omzetting-hydroisomerisatie op een weinig gedispergeerde katalysator, gevolgd door een katalytische ontparaffinering. |
CA2374501A1 (en) * | 1999-05-24 | 2000-11-30 | The Lubrizol Corporation | Mineral gear oils and transmission fluids |
ITFO990015A1 (it) | 1999-07-23 | 2001-01-23 | Verdini Antonio | "dendrimeri polipeptidici quali trasportatori unimolecolari di farmaci e sostanze biologicamente attive". |
WO2001007538A1 (en) | 1999-07-26 | 2001-02-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing a lubricating base oil |
FR2798136B1 (fr) * | 1999-09-08 | 2001-11-16 | Total Raffinage Distribution | Nouvelle huile de base hydrocarbonee pour lubrifiants a indice de viscosite tres eleve |
US6642189B2 (en) * | 1999-12-22 | 2003-11-04 | Nippon Mitsubishi Oil Corporation | Engine oil compositions |
US7067049B1 (en) | 2000-02-04 | 2006-06-27 | Exxonmobil Oil Corporation | Formulated lubricant oils containing high-performance base oils derived from highly paraffinic hydrocarbons |
US6255546B1 (en) * | 2000-02-08 | 2001-07-03 | Exxonmobile Research And Engineering Company | Functional fluid with low Brookfield Viscosity |
US6776898B1 (en) | 2000-04-04 | 2004-08-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for softening fischer-tropsch wax with mild hydrotreating |
MY128885A (en) | 2001-02-13 | 2007-02-28 | Shell Int Research | Base oil composition |
MY137259A (en) | 2001-03-05 | 2009-01-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil. |
MY139353A (en) * | 2001-03-05 | 2009-09-30 | Shell Int Research | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil |
DE10126516A1 (de) * | 2001-05-30 | 2002-12-05 | Schuemann Sasol Gmbh | Verfahren zur Herstellung von mikrokristallinen Paraffinen |
US6627779B2 (en) * | 2001-10-19 | 2003-09-30 | Chevron U.S.A. Inc. | Lube base oils with improved yield |
-
2002
- 2002-03-01 MY MYPI20020736A patent/MY139353A/en unknown
- 2002-03-01 AR ARP020100754A patent/AR032930A1/es unknown
- 2002-03-04 US US10/471,053 patent/US7285206B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-04 EA EA200300973A patent/EA005089B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-04 CA CA2440053A patent/CA2440053C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-04 DE DE60238598T patent/DE60238598D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-04 BR BR0207891-0A patent/BR0207891A/pt active Search and Examination
- 2002-03-04 CN CNB028072669A patent/CN1249206C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-04 NZ NZ527907A patent/NZ527907A/en unknown
- 2002-03-04 AT AT02726138T patent/ATE491773T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-03-04 MX MXPA03007991A patent/MXPA03007991A/es not_active Application Discontinuation
- 2002-03-04 WO PCT/EP2002/002366 patent/WO2002070629A1/en active IP Right Grant
- 2002-03-04 AU AU2002256645A patent/AU2002256645B2/en not_active Ceased
- 2002-03-04 JP JP2002570657A patent/JP2004528426A/ja active Pending
- 2002-03-04 EP EP02726138A patent/EP1366135B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 PL PL367202A patent/PL196221B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 US US10/469,952 patent/US7332072B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 EP EP02726143A patent/EP1366136B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 AU AU2002256650A patent/AU2002256650B2/en not_active Ceased
- 2002-03-05 JP JP2002570664A patent/JP2004522848A/ja active Pending
- 2002-03-05 WO PCT/EP2002/002450 patent/WO2002070636A1/en active Application Filing
- 2002-03-05 AT AT02726143T patent/ATE277993T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 EP EP02702399A patent/EP1366138A1/en not_active Withdrawn
- 2002-03-05 ES ES02726143T patent/ES2230488T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-05 MX MXPA03007980A patent/MXPA03007980A/es active IP Right Grant
- 2002-03-05 RU RU2003129521/04A patent/RU2268286C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 WO PCT/EP2002/002449 patent/WO2002070630A1/en active IP Right Grant
- 2002-03-05 JP JP2002570658A patent/JP4246496B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-05 NZ NZ527945A patent/NZ527945A/en unknown
- 2002-03-05 CN CNB028074203A patent/CN1245485C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-05 CA CA002440071A patent/CA2440071A1/en not_active Abandoned
- 2002-03-05 BR BRPI0207890-2A patent/BR0207890B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-03-05 US US10/471,039 patent/US20040079675A1/en not_active Abandoned
- 2002-03-05 DE DE60201421T patent/DE60201421T2/de not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-09-04 NO NO20033905A patent/NO20033905L/no not_active Application Discontinuation
- 2003-09-04 NO NO20033903A patent/NO20033903L/no not_active Application Discontinuation
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2443757C2 (ru) * | 2006-03-31 | 2012-02-27 | Ниппон Ойл Корпорейшн | Способ гидрообработки парафина и способ производства базового топлива |
RU2493236C2 (ru) * | 2006-10-04 | 2013-09-20 | ШЕВРОН Ю. Эс. Эй. ИНК. | Процесс изомеризации с использованием модифицированного металлом мелкокристаллического мтт молекулярного сита |
RU2458969C2 (ru) * | 2007-06-13 | 2012-08-20 | ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани | Комплексная гидропереработка с высокопроизводительными катализаторами |
RU2519747C2 (ru) * | 2009-03-31 | 2014-06-20 | ДжейЭкс НИППОН ОЙЛ ЭНД ЭНЕРДЖИ КОРПОРЕЙШН | Способ получения базового масла для смазочных материалов |
US9045702B2 (en) | 2009-03-31 | 2015-06-02 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Method for producing lubricant base oil |
RU2565592C2 (ru) * | 2010-05-03 | 2015-10-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Отработанная смазочная композиция |
RU2617499C2 (ru) * | 2011-12-30 | 2017-04-25 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения парафинового продукта |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2268286C2 (ru) | Способ получения парафинистого рафината и его применение | |
JP4671689B2 (ja) | 高品質潤滑基油を製造するためのフィッシャー・トロプシュ法による低粘度基油の混合 | |
US7141157B2 (en) | Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils and Fischer-Tropsch derived bottoms or bright stock | |
AU2002256650A1 (en) | Process to prepare a waxy raffinate | |
RU2494140C2 (ru) | Смесь смазочного масла и способ ее получения | |
EP1632549A2 (en) | Automatic transmission fluid composition | |
AU2002256645A1 (en) | Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil | |
AU2010323208B2 (en) | Process for conversion of paraffinic feedstock | |
KR20010099637A (ko) | 우수한 합성 윤활제 기제 원료 | |
US20070158237A1 (en) | Process to prepare a haze free base oil | |
US20070170092A1 (en) | Process to prepare a haze free base oil | |
BRPI0411711B1 (pt) | Processo para a preparação de um óleo base | |
ZA200306841B (en) | Process to prepare a waxy raffinate. | |
GB2430681A (en) | Fischer-Tropsch lubricant base oil |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB4A | Licence on use of patent |
Effective date: 20081209 |
|
QZ41 | Official registration of changes to a registered agreement (patent) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20081209 Effective date: 20121129 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210306 |