KR20170120686A - 흡수 속건성 니티드 페브릭 및 그 용도 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 흡수 속건성 니티드 페브릭 및 그 용도에 관한 것이다. 해당 페브릭은 단면 니티드 페브릭으로 그 뒷면은 요철구조이고 요철구조의 철부 높이가 40~150μm이며 철부를 이루는 섬유는 폴리에스테르 탄성섬유이다. 상기 니티드 페브릭은 흡수 속 건성이 뛰어나서 착용감이 좋고 티셔츠, 폴로셔츠 등의 제조에 최적화된 페브릭이다.

Description

흡수 속건성 니티드 페브릭 및 그 용도
본 발명은 흡수 속건성 페브릭 및 그 용도에 관한 것으로 상세하게는 흡수 속건성 단면 니티드 페브릭 및 그 용도에 관한 것이다.
최근 몇년간 생활수준이 끊임없이 향상되면서 스포츠 셔츠 혹은 봄 여름 티셔츠, 폴로셔츠의 기능성에 대한 사람들의 요구도 점점 높아지고 있다. 이는 사람들이 운동을 하거나 봄철, 여름철 실외 온도가 올라가서 땀을 많이 흘렸을 때 페브릭이 땀을 흡수 및 증발시키지 못할 경우 흡습하여 팽윤된 섬유가 페브릭의 성긴 부분에 배여서 피부가 무산소 환경에 처하게 되며 이로써 답답함과 불편함을 느끼게 되기 때문이다.
현재 시중의 수많은 흡수 속건성 페브릭중 대부분은 양면 환편(circular knitting)의 니티드 페브릭이다. 예를 들면 중국특허문헌 CN201210296683.0에서 제시한 양면 니티드 페브릭은 표면층이 극세 폴리에스테르 원사이고 안층의 일부 혹은 전부가 다엽성 단면(데충) 폴리에스테르 원사로 안층의 다엽성 단면 폴리에스테르 원사를 통해 반면 흡수 효과에 도달한 뒤 다시 표면층의 극세 폴리에스테르 원사를 통해 안층에 흡수된 수분을 표면층에 전달하여 땀을 흡수 및 배출하는 목적에 이른다. 다만 이와 같은 페브릭의 안층 구조는 상대적으로 평평해서 땀이 흡수된 후 피부에 붙기 쉽상이어서 피부의 상쾌함에 영향을 준다. 이와 동시에 안층의 원사가 땀을 흡수한 후 수분을 제때에 표면층으로 내보낼 수 없기 때문에 팽윤현상이 생기면서 페브릭의 틈새가 막혀 피부가 무산소 환경에 처하게 되며 답답함과 불편감을 느끼게 된다.
또한 중국특허문헌 CN201180049196.8에서 제시한 다층구조의 니트 생지(grey fabric)는 생지의 안쪽(피부가 닿는 면)표면 부근에 특정량의 섬유소 계열의 장섬유를 혼방함으로써 땀을 흘리지 않았거나 소량의 땀을 흘렸을 때의 답답함과 운동 등으로 인해 대량의 땀을 흘렸을 때의 끈적거림, 눅눅함, 싸늘함 등 문제를 해결했다. 다만 실질적으로 피부 접촉면이 요철 구조라고 해도 흡수성과 흡습성이 뛰어난 섬유소 계열의 장섬유를 사용했기 때문에 일부 수분은 여전히 피부 접촉면에 남아있기 마련이고 눅눅함 등 문제를 근본적으로 해결할 수 없게 된다. 또한, 양면 니티드 페브릭은 단면 니티드 페브릭 대비 섬유 간격이 상대적으로 작아서 수분이 표면에 전달되는 시간이 상대적으로 길기 때문에 속건성이 떨어진다.
또 예를 들면 일본 특허문헌 특개평 10-131000에서 제시한 흡수 속건성 니티드 페브릭은 니티드 페브릭 뒷면에 일정한 요철 높이 차이를 설정하되 요부에는 극세 비스코스 장섬유 혹은 비스코스/폴리에스테르 혼섬사를, 철부와 표면에는 폴리에스테르 장섬유를 사용하여 답답함, 피부 촉감 등 문제를 해결했다. 다만 뒷면의 철부에 비탄성 폴리에스테르 장섬유를 사용했기 때문에 신축성이 떨어진다. 뒷면에 요철 구조가 형성되었다고 해도 요철 높이 차이가 충분하지 않기 때문에 땀을 많이 흘렸을 경우 여전히 표면에 배출되기 어렵고 속건성에도 영향을 준다.
또 일본 특허문헌 특개평 2011-226026에서 제시한 옷감용 편페브릭은 뒷면에 두 가지 원사를 사용하였다. 즉 철부는 발수성을 겸비한 소수성 합성 섬유를 사용했고 그 외는 발수성이 없는 소수성 합성 섬유를 사용하였다. 페브릭 뒷면에 이러한 원사 조합을 사용하면 땀을 많이 흘렸을 때의 끈적거림을 어느 정도 개선할 수 있다. 다만 철부에 발수성이 있는 원사를 사용했기 때문에 뒷면 흡수기능이 떨어지는 것은 물론 수분이 표면에 배출되는 기능도 떨어져서 옷감의 총체적인 속건성도 떨어지고 답답함도 여전히 존재한다.
따라서 기존의 흡수 속건 페브릭의 속건성은 진일보 개선되고 완벽화돼야 한다.
본 발명은 티셔츠 혹은 폴로셔츠의 제조에 최적화되고 뛰어난 흡수 속건성이 있는 단면 니티드 페브릭을 제공함에 그 목적이 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은 아래와 같이 이루어진다.
(1) 단면 환편 니티드 페브릭, 뒷면(안쪽)은 요철구조로 이루어졌고 요철구조의 철부 높이가 40~150μm이며, 철부를 형성하는 섬유는 폴리에스테르 탄성섬유이다.
(2) 상기 (1)의 요철구조에서 인접되는 철부간 거리는50~400μm이다.
(3) 상기 (1)의 폴레에스테르 탄성섬유는 폴리부틸렌테레프탈레이트(PBT), 폴리트리메틸렌테레프타레이트(PTT)의 단일 섬유 혹은 폴리에틸렌테레프타레이트(PET)와의 복합섬유 혹은 점도차이가 있는 두가지 폴리에틸렌테레프타레이트(PET)의 복합섬유에서 선택된 것이다.
(4) 상기 (1)의 니티드 페브릭에서 철부를 이루는 폴리에스테르 탄성섬유와 혼방하는 원사는 일반 폴리에틸렌테레프타레이트(PET)섬유가 적어도 포함된다.
(5) 상기 (1)~(4)중 어느 하나의 니티드 페브릭의 그램중은 50~250g/m2이다.
(6) 상기 (1)~(4)중 어느 하나의 니티드 페브릭의 표면과 안쪽 보수율 비율은 5.0이상이다.
(7) 상기 (1)의 니티드 페브릭을 사용하여 제조한 티셔츠 혹은 폴로셔츠.
본 발명은 독특한 조직구조를 사용하고 특정 원사를 결합하여 얻어진 것이다. 본 발명을 통한 단면 니티드 페브릭은 얇고 가벼우며 흡수 속건기능이 뛰어나서 착용감이 좋아 티셔츠, 폴로셔츠 등의 제조에 최적화된 페브릭이다.
(1) 도1은 철부 높이의 실험 모식도이고, 그중 A는 철부의 최고점, B는 최저점, h는 철부의 높이이다.
(2) 도2는 인접 철부간 거리의 실험 모식도이고, 그중 C는 인접 철부간 최저점, w는 인접 철부간 거리이다.
착용시 가벼움과 편리함을 부여하기 위해 본 발명의 흡수 속건성 니티드 페브릭은 단면조직을 사용했기 때문에 동일 섬도의 원사를 사용한 양면 니티드 페브릭 대비 그램중이 낮아서 운동에 더욱 적합하다. 또한 양면 니티드 페브릭보다 더욱 우월한 흡수 속건 효과를 얻기 위해 본 발명의 단면 니티드 페브릭 뒷면에 요철구조를 사용했는데 인체의 일부만 접촉(점접촉)하기 때문에 섬유 간 간격이 상대적으로 커서 땀(수증기) 증발에 필요한 순환공간을 확대하였으며 땀이 많이 나도 신속하게, 제때에 수분을 페브릭 표면에 배출시킬 수 있어 착용시 청량감을 유지할 수 있다.
요철구조 중 철부의 적당한 높이는 땀(수증기)이 페브릭 뒷면에 머무는 것을 효과적으로 억제할 수 있다. 따라서 본 발명에 따른 니티드 페브릭 뒷면 길이방향의 철부 높이는 40~150μm로 40~100μm가 가장 바람직하다. 만약 철부의 높이가 40μm보다 작을 경우, 인체가 땀을 많이 흘리면 니티드 페브릭 뒷면이 지나치게 평평해져 피부에 들러붙기 쉽상이어서 불편함을 느낄 수 있다. 또한 뒷면에 의해 흡수된 땀(수증기)이 제때에 표면으로 도출되기 어려워서 보수량이 증가되고 원사가 팽윤되며 페브릭 기존의 편직 틈새가 작아진다. 따라서 지속적으로 운동시 피부가 무산소 환경에 처하게 되며 답답함을 느끼게 된다. 본 발명에 따른 니티드 페브릭은 단면조직이기 때문에 철부 높이가 높을수록 섬유 간 간격이 커지고 니티드 페브릭과 피부 접촉시 땀이 신속하게 섬유표면으로 배출되기 때문에 피부 접촉면의 청량감을 유지시킬 수 있다. 단, 철부의 높이가 지나치게 크면 안되고 150μm을 초과할 경우 착용시 철부가 피부를 자극하여 까실까실함과 간지러움을 느끼게 되기 때문에 도리어 운동에 불리할 수 있다.
본 발명에서 페브릭 뒷면을 형성하는 철부 섬유가 매우 관건적이다. 주로 두 방면으로 이루어지는데, 하나는 만약 섬유소 섬유, 나일론 섬유 등 비폴리에스테르 섬유를 사용할 경우, 이러한 섬유가 흡습성이 상대적으로 우월해서 니티드 페브릭 뒷면이 대량의 수분을 흡수하기 때문에 일부 수분이 제때에 표면으로 배출되기 어렵게 되며 이로써 뒷면의 보수량이 증가되고 착용감이 떨어지며 답답함을 느끼게 된다. 다른 하나는 만약 비탄성 폴리에스테르 섬유를 사용할 경우, 편직 후 가공 과정에 원사 신축성이 지나치게 떨어져서 40~150μm의 철부 높이에 도달하기 어렵게 되며 따라서 속건 효과도 뚜렷하지 않게 된다. 따라서 본 발명에 따른 니티드 페브릭 뒷면의 철부 섬유는 폴리에스테르 탄성섬유를 사용한다.
그 외에, 요철구조에서 인접 철부간 거리도 매우 중요한데 니티드 페브릭 뒷면의 흡수성과 신속 전달성 등에 크게 영향준다. 따라서 본 발명에 따른 니티드 페브릭 뒷면의 길이 방향의 인접 철부간 거리는 50~400μm가 바람직하고 100~300μm가 더 바람직하며 상기 범위 내 니티드 페브릭의 흡수-신속 전달-청량감 효과도 최적화된다. 만약 인접 철부 간 거리가 50μm보다 작을 경우, 수분이 뒷면에서 표면으로 전달되기 어려우며 뒷면의 눅눅함이 심해지고 착용감이 떨어진다. 만약 인접 철부 간 거리가 400μm 이상일 경우, 비록 수분이 니티드 페브릭 표면에 배출되기는 쉽지만 뒷면 철부가 피부와 접촉할 가능성이 낮아지기 때문에 피부가 직접 페브릭 표면에 닿을 수 있다. 표면은 수분과 땀이 집중돼 있는 면이기 때문에 끈적거림, 답답함을 느끼게 되며 특히 운동과정에 땀을 많이 흘릴 경우, 끈적거림, 눅눅함, 싸늘함을 더욱 심하게 느끼게 된다.
본 발명에 따른 폴리에스테르 탄성섬유는 신축회복률(CR지표)이 30~70%에 달하는 탄성섬유가 더 바람직하다. CR지표가 이 범위 내에 있는 폴리에스테르 탄성섬유는 권축성이 양호해서 페브릭 뒷면의 철부 높이가 적당하며 땀을 많이 흘렸다고 해도 답답함을 느끼게 되지 않는 것은 물론, 피부에 닿았을 때의 청량감도 뛰어나다. CR지표는 40~60%가 가장 바람직하다.
본 발명에 따른 폴리에스테르 탄성섬유 종류에는 특별한 제한이 없다. 단일 탄성 섬유나 복합 탄성섬유 병렬형 탄성섬유나 고탄성 연신가공사 모두 사용 가능하며 PBT, PTT, PBT/PET, PTT/PET, 고점도 PET/저점도 PET가 바람직하다. 형태도 특별한 제한이 없이 완전배향사 FDY 혹은 연신가공사 DTY 모두 가능하다.
페브릭의 그램중과 부드러운 촉감을 보장하기 위해 본 발명에 따른 폴리에스테르 탄성섬유의 섬도는 30~150데니어(D)가 바람직하고 40~100D가 더 바람직하다.
본 발명에 따른 니티드 페브릭은 단면조직으로 폴리에스테르 탄성섬유와 혼방한 원사는 니티드 페브릭의 표면과 뒷면의 요부에 드러난다. 비록 혼방한 원사의 섬유 종류에 대해서는 특별한 제한이 없지만 만약 면, 비스코스, 나일론 등 고흡습성 섬유를 사용할 경우, 땀(수증기)이 최대량으로, 제때에 표면으로 배출되기 어렵기 때문에 피부 접촉면의 뛰어난 청량감 유지를 보장하기 어렵다. 따라서 혼방한 원사는 일반 PET(비변성 PET)섬유를 적어도 포함하는 것이 바람직하고 그 단면은 원형 혹은 이형 모두 사용 가능하며 그중 이형 단면은 십자, 삼각, 미(쵠)자, 십자/원형 등일 수 있다. 혼방한 원사는 상기 일반 PET섬유 외에도 스판덱스(PU), 면, 비스코스, 나일론 등을 함유 가능하며 이로써 뛰어난 흡수 속건성을 보장하고 페브릭에 더 많은 기능을 부여할 수 있다.
본 발명에 따른 혼방한 원사는 100% 일반 PET(비변성 PET)섬유가 더 바람직하다. 즉 본 발명에 따른 페브릭은 100% 폴리에스테르 섬유 구성이 더 바람직하며 이로써 페브릭의 뛰어난 보수율을 보장 가능하다.
상기 폴리에스테르 탄성섬유와 혼방한 원사 중 섬유가 단섬유일 경우, 섬도에는 특별한 제한이 없이 시판 상품 모두 사용 가능하다. 단, 단섬유 사용시, 단섬유로 형성된 단섬유 원사 표면에 일정량의 잔털이 있기 때문에 수증기를 흡착하여 수분이 표면으로 배출되는 것을 막을 수 있다. 반면에 장섬유를 사용할 경우, 장섬유의 표면이 상대적으로 매끄러워서 수분 확산을 막지 않기 때문에 더 바람직하다. 부드러운 촉감과 양호한 흡수 속건 기능 및 스내깅 기능을 보장하기 위해 장섬유의 단일사 섬도는 0.3~2.5D가 바람직하고 0.4~2.0D가 더 바람직하다.
본 발명에 따른 조직은 변화 피케, 변화 피케 스트라이프, 변화 피케 불규칙 패턴 스트라이프 등을 사용한다. 변화 피케조직은 루프만들기, 턱짜기, 뜸줄을 통해 이루어지며 전통 변화 피케조직은 적당한 턱짜기 조직과 결부하여 적당한 높이의 철부를 얻는다. 변화 피케 스트라이프와 불규칙 스트라이프는 변화 피케조직을 기반으로 하며 서로 다른 종류의 원사(즉 원료, 광택도, 컷팅면이 서로 다른 원사)의 조합으로 실현 가능하다. 단 이에 한하지 않으며 니트 생지로 뒷면 요철구조를 형성 가능한 단면조직이면 사용 가능하다.
본 발명에 따른 흡수 속건성 니티드 페브릭의 생산방법은 아래와 같다. 24G~36G의 단면 환편기에서 폴리에스테르 탄성섬유와 기타 섬유를 혼방하여 니트 생지를 만든 후 전처리, 염색, 후가공을 거쳐 뒷면이 요철구조이고, 요철구조의 철부 높이가 40~150μm이며, 철부를 구성하는 섬유가 폴리에스테르 탄성섬유인 제품을 얻는다. 그중 전처리, 염색, 후가공 조건은 통상적인 조건으로 전처리와 염색은 동시 진행도 가능하고 별도 진행도 가능하다. 또한, 공정별 수요에 따라 적절한 약제도 추가 가능한데, 예를 들면 전처리 공정과정에 정련제, 표백제를, 후가공 공정과정에 친수제, 대전 방지제, 중화산을 추가 가능하다. 염색 혹은 후가공과정에 친수제를 추가하여 흡수 속건기능이 더욱 뛰어난 제품을 얻는 것이 바람직하다. 본 발명에 사용하는 정련제, 친수제 등은 시판 제품을 직접 사용 가능하고 각 약제의 용량은 0.1~20g/l이 바람직하다.
본 발명에 따른 니티드 페브릭은 계절과 용도에 따라 그램중 50~250g/ m2가 바람직하며 100~200 g/ m2가 더 바람직하다. 가벼운 디자인은 스포츠 의류에 특히 어울린다.
본 발명에 따른 니티드 페브릭의 뒷면(안쪽) 보수율은 10%이하가 바람직하고 5% 이하가 더 바람직하다. 표면과 안쪽 보수율 비율은 5.0이상이 바람직하고 5.0~30.0이 더 바람직하다. 흡수성능은 5초 이하가 바람직하고 2초 이하가 더 바람직하다. 그중 표면과 안쪽 보수율 비율(비례)이 클수록 안쪽의 보수율이 작고 페브릭의 속건성이 뛰어나다. 땀을 많이 흘렸다고 해도 땀이 신속하게 흡수 및 표면으로 확산되기 때문에 피부 접촉면이 시종일관 청량감을 유지하고 착용시 청량감과 운동효과에 영향을 주지 않는다.
본 발명에 따른 니티드 페브릭은 운동시 또는 일상에 착용하는 티셔츠, 폴로셔츠 제조에 사용 가능하다. 양식에는 특별한 제한이 없이 긴 소매, 짧은 소매 모두 가능하다.
실시예
이하 실시예와 비교예를 통해 본 발명에 대해 진일보 설명한다. 그중, 실시예의 각 특성은 이하 방법으로 실험하여 얻는다.
(1)페브릭 뒷면 요철구조의 철부 높이
KEYENCE(키엔스) VHX-2000C 현미경을 이용하여 임의 추출한 20cm*20cm샘플원단을 관찰한다. 샘플원단 뒷면을 위로 향하게 하고 현미경 배율을 150배로 조절한 후 관찰하려는 곳을 합성 및 3D로 나타내며 3D이미지에 나타난 수직방향(페브릭의 세로방향)의 요철 높이(윤곽을 측정)를 측정한다. 구체적인 방법은 아래와 같다. 요철 높이 곡선의 중간영역의 철부 포물선을 취하여 측정하고 선택한 포물선의 최고점 A를 중심으로 좌, 우 100μm에서 평행수직선을 취하여 포물선과 두 점을 교차시키며 최저점 B를 취한다. 또한 A, B를 따라 각각 두개의 평행선을 선택하여 최고점 A와 최저점 B의 거리 h를 측정한다. 이 방법에 따라 샘플원단의 10곳을 관찰하여 최대치 두개와 최소치 두개를 없애고 6개의 수치를 얻어서 평균값을 구한다. 이 평균값이 바로 페브릭 뒷면 요철구조의 철부 높이이다.
(2) 인접 철부간 거리
KEYENCE(키엔스) VHX-2000C 현미경을 이용하여 임의 추출한 20cm*20cm샘플원단을 관찰한다. 샘플원단 뒷면을 위로 향하게 하고 현미경 배율을 150배로 조절한 후 관찰하려는 곳을 합성 및 3D로 나타내며 3D이미지에 나타난 수직방향(페브릭의 세로방향)의 인접 철부간 거리(윤곽을 측정)를 측정한다. 구체적인 방법은 아래와 같다. 인접 철부간 요부 포물선을 취하여 측정하고 선택한 포물선에서 최저점 C를 취하여 최저점을 기점으로 위로 50μm수평선을 하나 취한다. 이 수평선과 요부 포물선은 두 점에서 교차되는데 이때 두 점 사이의 거리 w를 측정한다. 이 방법에 따라 샘플원단의 10곳을 측정하여 최대치 두개와 최소치 두개를 없애고 6개의 수치를 얻어서 평균값을 구한다. 이 평균값이 바로 본 발명에서 제시한 인접 철부간 거리이다.
(3) 흡수성(적하법)
15cm*15cm의 샘플원단 3개를 장력이 없는 조건에서 표면을 위로 향하게 하고 직경이 10cm이상인 틀에 고정시킨다. 샘플원단 표면을 수평방향으로 장치에 고정시키되 뷰렛 앞부분과 수평방향으로 고정된 샘플원단 표면의 거리를 5cm 유지시킨다. 한방울 적하할 때부터 시작하여 물방울이 시험체에 적하되어도 특별 반사가 없을 때까지의 흡수시간(0.1초까지 읽음)을 기록하고 임의의 세 곳에서도 상기와 마찬가지로 흡수시간을 측정하여 평균값을 구한다.
(4) 안쪽(뒷면)의 보수율과 표면과 안쪽 보수율 비율
10cm*10cm의 샘플원단 3개와 동일 크기의 여과지 6개, 동일 크기의 유기 유리 1개를 준비한다. 온도20℃, 습도65% 조건에서 유기 유리(W0)와 샘플원단의 중량(W1)을 측정한다. (소수점 아래 세자리까지 보류)
주사기로 2cc의 증류수를 취하여 유기 유리에 놓고 샘플원단을 재빨리 증류수 위에 놓는다. 1min경과 후, 흡수한 샘플원단의 중량(W2)를 측정한다. (소수점 아래 세자리까지 보류).
실험을 마친 유기 유리와 나머지 증류수의 중량(W3)을 측정한다. (소수점 아래 세자리까지 보류).
흡수 전의 여과지 2개의 중량(w1, w3)을 측정한다. (소수점 아래 세자리까지 보류).
흡수한 샘플원단을 2개의 여과지 사이에 끼우고 그 위에 무게가 500g 되는 물건을 놓는다. 1min경과 후 표면 여과지와 안쪽 여과지의 중량(w2, w4)을 측정한다. (소수점 아래 세자리까지 보류).
이하 공식을 통해 표면과 안쪽 보수율 비율을 계산한다. (소수점 아래 한자리까지 보류)
표면 보수율(%)=(w2-w1)/(W2-W1)×100
안쪽 보수율(%)=(w4-w3)/(W2-W1)×100
표면과 안쪽 보수율 비율=표면 보수율(%)/안쪽 보수율(%)
WO：흡수 전의 유기 유리의 중량(g)
W1：흡수 전의 샘플원단의 중량(g)
W2：흡수 후의 샘플원단의 중량(g)
W3：흡수 후의 유기 유리와 잔여 증류수의 중량(g)
w1：흡수 전의 표면 여과지의 중량(g)
w2：흡수 후의 표면 여과지의 중량(g)
w3：흡수 전의 안쪽 여과지의 중량(g)
w4：흡수 후의 안쪽 여과지의 중량(g)
(5) 신축회복률 CR지표
a. 우선 시험하려는 원사를 표준대기압에서 12h조습한다.
b. 타래측장기를 사용하여 10m의 측정하고자 하는 원사(10환*1m/환)의 앞부분과 끝부분을 매듭짓고 채색실을 실타래에 매서 표기한 후 시험대에 매단다.
c. 표준대기조건에서 타래를12시간 이상 열처리를 한다.
d. 항온수조에 일정량의 연수를 넣어 샘플이 완전히 잠기되 수조벽에 닿지 않도록 하며 수조온도를 90℃로 설정한다. 샘플을 두번 반으로 접은 후 늘어진 상태에서 망태기에 넣고 조심스럽게 샘플이 든 망태기를 뜨거운 물에 넣고, 유리 막대로 골고루 젓는다. 20min 열처리 완료 후, 클립으로 조심스럽게 망태기를 집어내서 트레이에 놓는다. 망태기가 냉각된 후, 샘플을 늘어진 상태, 장력이 없는 상태로 건다(hanging). 표준대기에서 열처리를 진행한 후 평형시킨다.
e. 초기하중과 일정하중의 계산: 초기하중(g):0.002g/d×원사 데니어D×2×권수, 일정하중(g): 0.1g/d×원사 데니어D×2×권수
f. 실험 시작 하루 전에 실린더에 연수를 넣고 표준대기압에서 20℃*12시간으로 설정한다.
g. 샘플을 후크에 걸고 타단의 채색표기실에 순차적으로 초기하중과 일정하중을 가한다. 장력 조절에 유의하면서 실험용 실린더에 있는 연수에 넣는 동시에 스톱워치로 시간을 기록한다. 2분 경과 후 눈금자로 샘플 길이 L을 읽되 1mm까지 정확하게 읽는다. 갈고리로 일정하중을 빼고 초기하중만 가한 상태를 2분 동안 유지한다. 2분 경과 후 눈금자로 샘플 길이 L1을 읽되 1mm까지 정확하게 읽는다. 신축회복률(즉 원사 CR 지표)의 계산공식은 이하와 같다.
Figure pct00001
식에서 CR：신축회복률, %;
L：초기하중과 일정하중을 가한 상태에서의 샘플길이, mm;
L1：일정하중을 빼고 초기하중만 가한 상태에서의 샘플길이，mm.
실시예1
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 50D-96f-의 원형 컷팅면 전소광 PET DTY, 75D-72f-십자/원형 컷팅면 전소광 PET DTY와 55D-24f-PBT DTY(CR지표 49%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 86μm, 인접 철부간 거리 161μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색(정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30min, 친수성 수지10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예2
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 60D-72f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY, 75D-72f-십자 컷팅면 반소광 PET DTY와 75D-24f-PBT DTY(CR지표 51%)를 변화 피케 조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 94μm, 인접 철부간 거리 180μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색(정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*40min), 후가공(대전 방지제2g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 15g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예3
32G니티드 페브릭 단면 환편기에서 50D-96f-의 십자 컷팅면 반소광 PET DTY와 50D-48f-PBT DTY(CR지표 54%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 131μm, 인접 철부간 거리 137μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색(정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*35min, 친수성 수지 5g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예4
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 50D-96f-의 원형 컷팅면 전소광 PET DTY, 30D PU와 75D-36f-PTT/PET DTY(CR지표 50%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 109μm, 인접 철부간 거리 216μm)이고, 철부섬유가PTT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색(정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예5
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 50D-72f-의 십자 컷팅면 반소광 PET DTY, 50수 T/C단섬유사와 50D-12f-고점도PET/저점도PET FDY(CR지표 32%)를 변화 피케 불규칙 스트라이프 조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 41μm, 인접 철부간 거리 312μm)이고, 철부섬유가 PET/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도90도), 염색(분산염료 염색, 125℃*45min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예6
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 40수 면 단섬유사와75D-36f-의 원형 컷팅 면 고탄성 PET DTY (CR지표 30%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 40μm, 인접 철부간 거리 376μm)이고, 철부섬유가 고탄성PET DTY인 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 표백제2g/l, 온도 95℃), 염색(활성염료 염색, 80℃*60min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예7
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 40수 테릴렌 비스코스 단섬유사와 50D- 24f-PTT/PET FDY (CR지표 40%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부고도 52μm, 인접 철부간 거리 329μm)이고, 철부섬유가 PTT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도 100℃), 염색(분산염료 염색, 135℃*25 min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 15g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예8
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 삼각 컷팅면 대유광 PET FDY, 75D-72f-의 원형 컷팅면 전소광PET DTY 와50D-24f-PTT DTY (CR지표 31%)를 변화 피케 스트라이프조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 41μm, 인접 철부간 거리 305μm)이고, 철부섬유가PTT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 2g/l, 온도90도), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min), 후가공(대전 방지제1.0g/l, 중화산 1.0g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예9
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 70D-24f-의 원형 컷팅면 반소광 나일론 DTY와 75D-48f-PBT/PET DTY (CR지표 43%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 49μm, 인접 철부간 거리 332μm)이고, 철부섬유가 PBT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1.0g/l, 중화산 1.0g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예10
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 40수 테릴렌 단섬유사와 50D-48f-PBT DTY (CR지표 48%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 63μm, 인접 철부간 거리 323μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 125℃*30min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예11
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 전소광 PET DTY, 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY와 50D-48f-PBT/PET DTY (CR지표 42%) 를 변화 피케 스트라이프 조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 72μm, 인접 철부 간 거리 279μm)이고, 철부섬유가 PBT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예12
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 50D-36f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY, 75D-36f-의 십자/원형 컷팅면 반소광PET DTY, 50D-36f-의 대유광 삼각형 컷팅면PET FDY와55D-24f-PBT DTY (CR지표 49%) 를 변화 피케 불규칙 스트라이프조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 70μm, 인접 철부간 거리 255μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도110℃), 염색(분 산염료 염색, 135℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예13
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서63D- 72f-의 원형 컷팅면 슬러브 PET DTY와 75D-24f-PBT DTY (CR지표 51%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 66μm, 인접 철부간 거리 309μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30min, 친수성 수지 5g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예14
32G니티드 페브릭 단면 환편기에서30D- 36f-의 원형 컷팅면PET DTY와 50D-24f-PTT/PET DTY (CR지표 39%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 58μm, 인접 철부간 거리 298μm)이고, 철부섬유가 PTT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30mi n), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 15g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예15
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-36f-의 원형 컷팅면 전소광 PET DTY, 75D-36f-의 원형 컷팅면 반소광PET DTY와 50D-48f-PBT/PET DTY (CR지표 41%)를 변화 피케 스트라이프 조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 73μm, 인접 철부 간 거리 287μm)이고, 철부섬유가 PBT/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예16
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 60D-72f-의 원형 컷팅면PET DTY, 75D-72 f-의 십자 컷팅면 PET DTY와 75D-36f-고점도 PET/저점도 PET FDY (CR지표 36%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 45μm, 인접 철부간 거리 301μm)이고, 철부섬유가 PET/PET인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 0.5g/l, 온도100℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화 산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예17
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 PET DTY와 75D-24f-PBT DTY (CR지표 49%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 72μm, 인접 철부간 거리 279μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
비교예1
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 60D-72f-의 원형 컷팅면 PET DTY, 75D-72f-십자 컷팅면 PET DTY와 75D-36f-고점도 PET/저점도 PET FDY (CR지표 36%)를 일반 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 비요철구조인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 125℃*30min, 친수성 수지 10 g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
비교예2
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면PET DTY와 75D- 24f-PBT DTY (CR지표 49%)를 일반 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조(철부높이 22μm, 인접 철부간 거리 418μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min, 친수성 수지 10g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표1에 제시한 바와 같다.
실시예18
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서150D-144f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY와 150D-48f-PBT DTY (CR지표 46%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 81μm, 인접 철부간 거리 231μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 135℃*30min, 친수성 수지 5g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표2에 제시한 바와 같다.
비교예3
28G양면 단면 환편기에서150D-144f-의 원형 컷팅면 반소광PET DTY와 150D- 48f-PBT DTY (CR지표 46%)를 양면 요철조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부 높이 33μm, 인접 철부간 거리 329μm)이고, 철부섬유가 PBT인 양면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리와 염색 (정련제 1g/l, 분산염료 염색 130℃*30min, 친수성 수지 5g/l), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표2에 제시한 바와 같다.
실시예19
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광PET DTY와 75D-24f-PBT DTY (CR지표 49%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 74μm, 인접 철부간 거리 129μm)이고, 철부섬유가 PBT인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도90℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*40min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표3에 제시한 바와 같다.
비교예4
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY와 75D-24f-원형 컷팅면 반소광PET FDY를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 26μm, 인접 철부간 거리 329μm)이고, 철부섬유가 PET FDY인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*40min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표3에 제시한 바와 같다.
비교예5
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광PET DTY와 70D-24f-반소광 원형 나일론 DTY를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 35μm, 인접 철부간 거리 397μm)이고, 철부섬유가 나일론인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 120℃*40min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표3에 제시한 바와 같다.
비교예6
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광 PET DTY와 60수 면 단섬유사를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 10μm, 인접 철부간 거리 426μm)이고, 철부섬유가 면인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산염료 염색, 130℃*30min), 후가공(항정전 제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표3에 제시한 바와 같다.
비교예7
28G니티드 페브릭 단면 환편기에서 75D-72f-의 원형 컷팅면 반소광PET DTY와 75D-24f-원형 컷팅면 반소광PET DTY(CR지표 20%)를 변화 피케조직으로 혼방하여 뒷면이 요철구조 (철부높이 18μm, 인접 철부간 거리 365μm)이고, 철부섬유가 PET DTY인 단면 니티드 생지를 형성한다. 이어서 전처리 (정련제 1g/l, 온도80℃), 염색(분산 염료 염색, 130℃*30min), 후가공(대전 방지제1g/l, 중화산 1g/l, 친수성 수지 10g/l)을 진행하여 니티드 페브릭을 얻는다.
페브릭의 성능은 표3에 제시한 바와 같다.
실시예1-19의 흡수 속건성 니티드 페브릭으로 제조한 티셔츠 혹은 폴로셔츠.
Figure pct00002
실시예1과 실시예10에서 알 수 있다시피 혼방 원사가 장섬유인 페브릭과 혼방 원사가 단섬유인 페브릭을 대조했을 경우, 뒷면 철부높이가 높을수록, 인접 철부간 거리가 작을수록 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 크고, 안쪽 보수율이 작음)이 더욱 뛰어나다.
실시예2, 실시예3, 실시예17에서 알 수 있다시피 철부섬유로 사용되는 폴리에스테르 탄성섬유의 CR지표가 높을수록, 뒷면 철부높이가 높을수록, 인접 철부간 거리가 작을수록 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 크고, 안쪽 보수율이 작음)이 더욱 뛰어나 다.
실시예14와 실시예7, 실시예15와 실시예9에서 알수 있다시피 혼방 원사에 비스코스 혹은 나일론 등 흡습성 섬유가 포함되지 않을 경우, 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 크고, 안쪽 보수율이 작음)이 더욱 뛰어나다.
실시예11과 실시예15에서 알수 있다시피 혼방 원사를 이루는 장섬유의 단일 섬도가 작을수록 페브릭의 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 크고, 안쪽 보수율이 작음)이 더욱 뛰어나다.
비교예1과 실시예16, 비교예2와 실시예17에서 알수 있다시피 페브릭 뒷면이 요철구조가 아니거나 요철구조의 철부높이가 40μm이하일 경우, 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 작고, 안쪽 보수율이 큼)이 상대적으로 떨어진다.
Figure pct00003
표2에서 알수 있다시피 동일 원사를 사용하여 얻은 양면 니티드 페브릭은 본 발명에 따른 단면 니티드 페브릭과 대조해 볼때 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 작고, 안쪽 보수율이 큼)이 본 발명 대비 떨어지며 그램중도 크다.
Figure pct00004
표3에서 알수 있다시피 비교예4, 5, 6, 7의 뒷면이 요철구조이기는 하지만 철부를 구성하는 섬유가 PET FDY(비탄성 PET), PET DTY(비탄성 PET), 나일론 혹은 면일 경우, 뒷면의 철부높이가 40μm에 도달할 수 없고 페브릭의 속건성(표면과 안쪽 보수율 비율은 작고, 안쪽 보수율이 큼)이 떨어진다.

Claims (7)

  1. 흡수 속건성 니티드 페브릭에 있어서,
    상기 니티드 페브릭은 단면 니티드 페브릭으로 뒷면은 요철구조이고 상기 요철구조의 철부 높이가 40~150μm이며, 철부를 형성하는 섬유는 폴리에스테르 탄성섬유임을 특징으로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 요철구조의 인접 철부간 거리는 50~400μm임을 특징으로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 폴리에스테르 탄성섬유는 폴리부틸렌테레프탈레이트 단일 섬유, 폴리트리메틸렌테레프타레이트 단일 섬유 혹은 폴리에틸렌테레프타레이트와의 복합 섬유 혹은 점도차이가 있는 두가지 폴리에틸렌테레프타레이트의 복합섬유에서 선택되는 것을 특징으로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 니티드 페브릭에서 철부를 형성하는 폴리에스테르 탄성섬유와 혼방하는 원사(yarn)는 일반 폴리에틸렌테레프타레이트가 적어도 포함되는 것을 특징으로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 니티드 페브릭의 그램중은 50~250g/m2임을 특징으 로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  6. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 니티드 페브릭의 표면과 안쪽 보수율 비율은 5.0이상임을 특징으로 하는 흡수 속건성 니티드 페브릭.
  7. 제1항에 따른 흡수 속건성 니티드 페브릭으로 제조된 티셔츠 혹은 폴로셔츠.
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