KR100205191B1 - 쌍로울식 연속주조법 및 장치 - Google Patents

쌍로울식 연속주조법 및 장치 Download PDF

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요시유끼 우에시마
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카츠오 코야마
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아사무라 다까시
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Abstract

본 발명은 한 쌍의로울식 연속주조방법 및 장치를 부여하므로써 결정립을 균질히 미세화하여 양호한 기게적강도를 가지도록 함과 아울러, 가공표면결함이 없는 양호한 표면조도를 가진 박판을 제조할 수가 있고, 또한 설비비를 저렴히 하도록 한 발명으로서, 한쌍의 수냉주조로울 2a, 2b에 의해 응고시켜서 얻은 주편C를 그 마트릭스중에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역내에 이루어지도록 온도조정한 다음 응고후 인-라인 압연기5로 5 ∼ 50%의 감면율로 850℃ 이상 1,350℃ 미만의 온도역에서 압연하여 그로 부터 얻는 강재의 연신을상의 변동등을 줄여서 표준편차 5% 이내로 유지하도록 한 발명이다.

Description

쌍로울식 연속주조법 및 장치(Twin-Roll Continuous Casting Method and Apparatus)
제1도는 본 발명상의 쌍로울식 연속주조장치의 일실시예로서의 개략측면도.
제2도는 평균결정립경과 결정입도번호와의 관계를 나타낸 그래프.
제3도는 종래의 쌍로울식 연속주조장치의 기본부위를 나타낸 측면도.
제4도는 불활성가스속에서 설치된 가스차단하우징의 측면도.
제5a도는 쌍로울의 근처에 있는 가스차단하우징의 측면도.
제5b도는 제5a도의 A부위 상세도.
제6도는 한쌍의 로울근처에 있는 가스차단하우징의 정면도.
제7도는 감면율과 표면조도사이의 관계를 나타낸 그래프.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 쌍로울식 연속주조장치 2a, 2b : 주조로울
3 : 측벽, 또는 측부막이 4 : 용탕받이부
5 : 인-라인 압연기 6 : 측온계 또는 온도측정기
7 : 온도조정장치 7a : 가열기
7b : 냉각기 8 : 코일권취기
9 : 가스차단하우징 11 : 쌍로울식 연속주조장치
12a, 12b : 주조로울 C : 주편
F : 응고개시점 K : 로울키스점(roll kiss point)
L : 용탕 S : 응고각(shell)
본 발명은 박판주편의 반송중에 인-라인 압연(in-line rolling)을 행하는 쌍로울식 연속주조법 및 장치에 관한 것으로, 특히 인-라인 압연에 있어서의 압연조건을 개량한 쌍로울식 연속주조법 및 이에 사용되는 쌍로울식 연속주조장치에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 쌍로울법 등으로 제조되는 박판주조스트립(cast strip)을 출발 소재로 하는 열연강판상당의 보통강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세히는 그 강재의 연신으로 대표되는 재질상의 심한 변화 및 차이를 줄이는 방법에 관한 것이다.
일반적으로, 쌍로울식 연속주조장치는 벳세머식 연속주조법을 응용한 장치로 알려져 있고, 수냉된 1쌍의 주조로울 사이에 용융금속을 주입하여 응고시키므로써 금속박판을 제조하고 있다. 이하에 도면에 의해 상세히 설명한다.
위와 같은 종류의 쌍로울식 연속주조장치 11에 의한 박판제조는 제3도에서 도시한 바와 같이 행해지는데, 도시된 바와 같이, 소정의 간격으로 배치한 1쌍의 주조로울 12a, 12b 를 수냉해가면서 내측아랫쪽으로 회전시킨다. 이렇게 하면 용탕L은 주조로울 12a, 12b에 접촉되어 냉각되고, 응고각(shell)S로서 각 주조로울 12a, 12b의 표면에 호상으로 응고한다. 각 응고각S는 주조로울 12a, 12b의 회전에 따라 근접되고, 로울간격의 최소부(이하 "로울키스점(roll kiss point)"이라 한다) K로 압착되어 소정두께의 주편C가 되고, 주조로울 12a, 12b사이로 부터 아랫쪽으로 주편C가 빠져나간다.
이 경우, 응곡각S의 응고가 개시되는 곳은 용탕L이 각 주조로울 12a, 12b 에 접촉한 점(이하 "응고개시점"이라 함)F이다. 각 주조로울 12a, 12b의 응고개시점F로 부터 응고하기 시작한 각 응고각S는 로울 키스점K에 이르기까지 성장을 계속하고, 이 로울 키스점K에서 각 응고각S가 압하되어 소정두께의 주편C가 된다.
이와 같이 하여 주조된 주편C를 주조 그대로 권취기에 권취출하할 경우의 관련기술이 특개 소 58-359호 공보(이하 "선행기술 1"이라 함)에 개시되어 있다.
이 선행기술에 개시되어 있는 발명의 요지는 다음과 같다.
이 방법에서, 프레임으로 둘러싸인 용강을 받는 용기인 런너상자(runner box)를 한 쌍의 수냉로울과 턴디쉬(tundish)와의 사이에 형성케하고, 이 런너상자를 틀 윗면을 턴디쉬저면에 밀착시키므로써, 1 쌍의 수냉로울 표면에 형성되는 응고각에, 턴디쉬내의 용강레벨분의 철정압(iron hydrostatic pressure)을 작용시켜가면서 연속주조를 행하는 것을 요지로 한다.
이 방법이 현존하는 조압연 및 마무리압연을 통해 얻는 두께에 해당되는 얇은 두께로 된 주편을 얻을 수 있기 때문에, 주조시에는, 이 방법으로 인해 종래의 기술에 의한 열간압연공정을 생략할 수 있고 따라서 엄청난 제조코스트를 줄일 수 가 있다. 그러나 제조된 주편을 주조한 그대로 제품화하여 사용하면, 재질이 열화되는 문제가 있다. 다시 말하면, 종래기술로 제조된 주편을 그대로 제품으로 사용하므로, 결정립이 조대하게되고, 연신 및 가공성이 낮은 등, 양호한 기계적강도가 얻어지지 않는다. 또한, 주조 그대로는 박판주편의 표면에 약 100㎛ 정도의 스케일이 부착되어 있으므로 주편표면이 거칠고 조악하다.
따라서, 주조된 주편C를 제품화하는 데는 주조 후의 주편C의 스케일을 제거하여 열간압연으로 소정의 판두께로 하고, 소둔하여 코일권취기로 감아 제품화하는 방법이 있다.
또한, 결정립을 미세화하는 방법은 특개 소 63-115654호 공보에 개시되어 있다. 이 공보에 개시되어 있는 발명의 요지는 다음과 같다. 즉, 이 종래방법에 의하면, 주조된 금속박판을 A1변태점 이하의 온도로 냉각한 후, 다시 A3변태점 이상의 온도로 가열 또는 이 온도에서 가열.보지하고, 이어서 A1변태점 이하의 온도로 다시 냉각하는 열처리를 인.라인에서 2회이상 되풀이하도록 한 것을 요지로 한다.
일본특허공개 60-83745호 공보에는 복수회의 압연을 전압하율로 20%이상, 열간으로 주편으로 하여 조직을 미세화하는 방법이 개시되어 있다. 이는 재결정화 또는 변태를 이용하여 금속조직을 미세화하여 재료를 개선하겠다는 것을 의미한다. 그렇지만 박판주조스트립() 그대로의 강판재질이 떨어지는 이유에 대해서는 이와 같이 금속조직이외의 요인에 대해서는 상세히 설명하고 있지 않다. 특히 상술한 종래기술을 포함하여 지금까지의 박판주조스트립의 재질을 논할때 재질의 변동(fluctuation) 즉, 들쑥날쑥한 차이 발생에 대해서는 언급된 바 없다.
종래 개시된 특개 소 63-115654호의 발명을 보면, 결정립은 응고 후 즉시 페라이트(α) 역으로 냉각하고 오스테나이트(γ)역으로 가열하면 미세화된다고 밝히고 있다. 그러나, 이렇게 되면 얇은판 두께를 가진 박판주조기의 전 길이가 길어지게 되어 설비비가 증가된다는 문제가 여전히 남게된다.
어떻든, 주편C를 인.라인 압연으로 제품화하기 위해서는 장치 전 길이의 증대를 방지해야 하고, 냉간압연보다도 열간압연을 채용하는 것이 좋다.
일반적으로, 열등한 재료라는 것은 그 자체의 특성이 열등한 것도 있지만, 특성치에 변동이 심한 경우도 있다. 후자의 경우, 안전면에서 그 하한치를 재질특성으로 채용하지 않으면 안되므로, 이 재질상의 변동은 강재의 재질을 논할 때 중대한 문제로 됨에도 불구하고 이 프로세스로 제조되도록 한 박판주조스트립에 대해서는 충분한 검토가 이루어지지 않았다.
본 발명의 목적은 현행열연강판에 비하여 재질면에서 열등하다고 하는, 박판주조스트립을 출발소재로 하는 열연강판상당의 보통강강판의 재질상의 변동을 줄이는 방법을 제공하는데 있다.
상술한 문제점에 비추어, 본 발명의 목적은 인.라인 열간압연에 의해 결정립을 균일히 미세화하므로써 양호한 기계적강도를 가지도록 함과 아울러, 표면거침이 없는 양호한 표면조도를 가지는 박판을 제조할 수 있고, 또한, 설비비를 절감할 수가 있는 쌍로울식 연속주조법 및 장치를 제공하는 데 있다.
본 발명의 요지는 다음과 같다.
(1) 한 쌍의 수냉주조로울사이에 0.0005~1 중량%의 탄소성분을 가진 보통탄소강의 용강을 주입하고, 이를 응고시켜 얻어진 주편을 인.라인 압연기(in-line rolling mill)로 소정의 판 두께로 압하하는 쌍로울식 연속주조법(A twin-roll continuous casting method)에 있어서, 상기 응고시켜서 얻어진 주편을, 상기 인.라인 압연기로 1패스하여 5~50% 감면율로 압연한 다음 이를 이송하여 균일상으로 코일권취기로 권취하도록 한 것을 특징으로 하는 쌍로울식 연속주조법.
(2) 한 쌍의 수냉주조로울사이에 0.0005~1 중량%의 탄소성분을 가진 보통탄소강의 용강을 주입하고, 이를 응고시켜 얻어진 주편을 인.라인 압연기(in-line rolling mill)로 소정의 판 두께로 압하하는 쌍로울식 연속주조법에 있어서, 상기 응고시켜서 얻어진 주편을 불활성가스분위기하에 보지하면서 주조로울(casting roll)로부터 인.라인 압연기의 입구측으로 이송한 다음, 이어서 그 마트릭스(matrix)중에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역내에서 상기 압연기로 1패스시켜 5~50% 압하율로 압연한 다음 이를 이송하여 코일권취기로 코일상으로 권취하도록 한 것을 특징으로 하는 쌍로울식 연속주조법.
(3) 제(2)항에 의한 한쌍의 로울식 연속주조법에서, 상기 불활성가스분위기는 상기 쌍로울의 키스점(kiss point)으로부터 상기 인.라인 압연기의 입구측까지 유지되는 쌍로울식 연속주조법.
(4) 제(2)항에 의한 한쌍의 로울식 연속주조법에서, 상기 마트릭스내에 오스테나이트가 존재하는 온도역에서의 온도의 범위는 850℃~1,350℃로 되는 쌍로울식 연속주조법.
(5) 제(2)항에 의한 한 쌍의 로울식 연속주조법에 있어서, 상기 주조로울로부터 인.라인 압연기의 입구까지를 산소농도 5% 이하의 불활성가스분위기로 하는 쌍로울식 연속주조법.
(6) 제(2)항에 의한 한 쌍의 로울식 연속주조법에 있어서, 상기 주조로울로부터 인.라인 압연기의 입구까지를 산소농도 2% 이하의 불활성가스분위기로 하는 쌍로울식 연속주조법.
(7) 1쌍의 수냉주조로울사이에 용강을 주입하고, 응고시켜서 얻어진 주편을 소정의 판두께로 압하하는 인.라인 압연기와 권취기를 구비한 쌍로울식 연속주조장치에 있어서, 인.라인 압연기의 입구측과 상기 주조로울사이에 내부를 불활성가스로 유지하기 위한 가스차단 하우징(cut-off housing)을 설치하는 쌍로울식 연속주조장치.
(8) 제(7)항에 의한 한 쌍의 로울식 연속주조장치에 있어서,상기 주편이송거리를 조정하기 위한 조정기가 상기 가스차단하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
(9) 제(7)항에 의한 한 쌍의 로울식 연속주조장치에 있어서, 가열기가 상기 가스 차단하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
(10) 제(7)항에 의한 상기 장치에 있어서, 냉각기가 상기가스차단 하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
(11) 제(7)항에 의한 상기 장치에 있어서, 온도측정장치가 상기 주편응고 즉후의 측온을 위하여 상기 가스차단하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
(12) 제(7)항에 의한 상기 장치에 있어서, 상기 가스차단하우징내측의 온도를 측정하기 위한 장치가 상기 가스차단하우징에 구비되고, 상기 가스차단하우징의 출측상의 상기 주편온도를 연산하기 위한 연산 장치가 상기 가스차단하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
(13) 제(12)항에 의한 상기 장치에 있어서, 상기 측정기로 측정한 온도측정데이터에 의해 상기 주편온도를 조정하기 위한 온도조정장치가 상기 가스차단하우징에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
본 발명상의 쌍로울식 연속주조방법의 구성에 의하면, 1쌍의 수냉주조로울에 의해 응고시킨 주편을 온도조정한 후, 인-라인 압연기로 소정의 판두께로 압연한다. 즉, 인-라인 압연의 압연온도가 주편의 마트릭스중에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역내에서 온도조정되고, 그 압하율이 5~50%로 설정된다.
주편의 마트릭스중에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역이라 함은 구체적으로는 850℃ 이상, 1,350℃ 미만이고, 관련된 온도역으로 조정하는 것은 적당한 압하력으로 주편의 결정립을 균일히 미세화하기 위한 것이다. 즉, 압연온도가 850℃ 미만이 되면, 압하력이 커져야 하고, 또한 재결정시간이 길어지므로 제조라인을 길게하지 않으면 안되기 때문이다. 한편, 압연온도가 1,350℃ 이상이 되면, 정립효과(整粒效果)는 얻어지나, 고온이므로 압연후에 결정립이 성장하여 미세화의 효과가 떨어진다.
본 발명에서는 작업상의 안전과 확실한 오스테나이트조직을 얻기위하여 그 중에서도 가급적 900℃ 이상, 1,250℃미만의 압연온도범위를 채용하면 더욱 좋다.
감면율을 5~50%로 설정하는 이유는 소정의 표면 조도를 얻을 수 있고 소정의 결정립크기와 소정의 연신율을 가지며 표면거침이 없는 강재스트립을 얻을 수 있기 때문이다. 즉, 압하율이 5% 미만이며, 표면조도와 결정립크기가 커지게 되고, 연신율은 저하하며 가공표면거침이 발생되기 때문이다. 또한, 압하율이 5% 미만이 되면, 주조된 재료 그대로가 가진 변동(variation)이나 들쑥날쑥한 차이가 줄어들지 않는다. 다시 말해, 강판두께상의 아주 작은 오차변동, 그리고 주물 그대로된 재료내의 결함등과 같은 것이 없어지지 않고 재료상의 변동이 생긴다. 그러한 한편, 감면율이 50%를 넘을 때에는 표면조도가 불균일하게 되고 강판두께상에 부정확성이 강한 가공으로 인해 자주 문제를 일으키기도 한다.
불활성가스가 주조로울로 부터 인-라인 압연기 입구측에서 보지되면, 주조의 고온산화가 방지된다. 이 경우에 분위기가 5%이하의 산소농도를 가진 불확성가스로 되면, 주물표면에 고착되는 스케일의 조도는 극히 낮아지고, 건전한 표면품질, 예컨대 작은 표면조도를 가진 스트립을 얻을 수 있다.
더우기, 산소농도 2% 미만을 함유하는 물활성가스이면 더욱 바람직하다.
제7도는 감면율(%)과 주물의 표면의 조도Rt(㎛)사이의 관계를 나타낸 것이다.
이 그림은 C : 0.04중량% 인-라인 압연온도 1,100℃ 일 때의 것이다. 대기분위기(21% O2)에서, 표면조도 Rt는 감면율증대와, 표면조도는 인-라인 압연을 하지 않을 때보다 열등하게 되는 결과를 가져온다.
그러나, 5% 이하의 산소분위기하에서는 이 감면율 효과는 작아진다. 만일 감면율이 적절한 범위로 선택된다면, 표면조도 Rt는 인-라인 압연을 하지 않을때의 약 1/2정도가 얻어진다.
한편, 한 쌍의 연속주조장치의 구조로 보면, 주조장치는 한 쌍의 수냉주조로울에 의하여 미리 지정된 두께로 된 제품으로 응고된 주물을 압연하기 위한 인-라인 압연기가 구비되어 장착되어 있다. 이 인-라인 압연기의 입구측바로전에는 응고직후 주편온도를 측정하는 온도측정계와, 이 측정치에 따라 주편을 그 마트릭스속에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역내에 온도 조정되는 온도조정장치(temperature regulator)가 설치되어 있다. 이 온도조정은 압연기로의 거리를 조정하여 수행하는데, 다시 말해 분위기가스 차단하우징(cut-off housing)에서의 존재시간을 조정하므로써 수행한다.
응고직후의 주편온도가 온도측정계로 측정하여 주편의 마트릭스에 오스테나이트조직이 존재하는 온도범위보다 낮을 때에는, 상기 가열기와 같은 가열수단에 의해 주편을 가열하여 이 온도역내에 온도조정한 후, 인-라인 압연기로 압연된다. 한편, 주편의 마트릭스중에 오스테나이트조직이 존재하는 온도역보다 높아지면, 상기 냉각기에 의해 주편을 냉각하여 이 온도역내로 온도조정한 후, 인-라인 압연기로 압연한다. 이 때 압하율을 5~50%로 설정하면, 소망하는 표면조도, 결정립도, 연신율을 얻을 수 있고 또한 가공거칠음이 없는 스트립이 얻어진다.
또한, 상기주조로울과 인-라인 압연기의 입구측 사이에 가스차단하우징이 형성되어 그 내부를 불활성가스 분위기로 하면, 주편의 고온산화가 방지된다.
본 발명에 의한 강판의 제조방법에서 응고후 열간압연의 1 패스추가압연에 의해 이들 재료의 특성이 개선되고 재료의 변동이 현저히 줄어드는 것을 발견하게 되었는데, 압연후에는 현행열연공정에서와 같이 강대(strip)를 수냉하여 500~700℃로 권취하는 것이 바람직스럽다. 한편, 산세와 조질압연등의 다음공정은 현행열연강의 그것에 준하여 행하면 된다.
본 발명에 있어, 재료상의 변동을 일본표준규격 JIS 5호 인장시험을 행한 때의 전 연신율변동을 통계처리하여 표준편차 σ로 표시하였다. 그리고 이 전 연신율의 표준편차가 5% 이내에 드는 것을 본 발명의 요건으로 하였다.
본 발명에서 화학성분이 특히 한정되는 것은 아니지만, 본 발명자들은 다음의 사항을 관측하였다. 탄소(C)는 보통강의 강도를 결정하는 가장 중요한 원소이고, 필요한 강도에 따라, 적절히 그 첨가량을 선정하는게 좋다.
실리콘(Si)도 보통강에서는 고용강화원소로 적절히 첨가되나, 1.5중량%를 넘으면 산세성(pickling property)이 열화되므로 가급적 1.5중량%이하로 한다.
망간(Mn)도 C, Si과 같이 강화원소로서 보통강에 첨가되는데 후술하는 S에 의한 열간취성을 방지한다는 관점에서, 통상 S의 5배이상 첨가하는 것이 바람직스럽다. 다만, 용접성을 고려하여 2중량% 이하로 첨가하는 것이 좋다.
P, S는 기본적으로 적은 양일수록 좋으나, 불필요한 극저인화(極低燐化)극저유화는 제강공정에서의 제조비용상승을 가져오므로 공히 0.05중량%이하로 첨가하는 한 실질적인 문제가 없다.
다른 강중의 성분원소들은 본 발명에서는 한정하지 않는다. 예컨대, 강재의 강도와 연성등의 기계적성질을 개선하기 위해, 강중에 Nb, Ti, V, B 등이 미량첨가되는 일이 있는데, 본 발명은 이들 첨가로도 하등 영향을 받지 않는다. 다만, 스크랩을 주원료로할 경우 Cu, Sn, Cr, Ni등이 불가피불순물로 혼입되는 경우가 있으나, 이들 원소의 유무도 본 발명을 방해하는 것은 아니다.
[실시예 1]
이하 본 발명에 관한 쌍로울식 연속주조법 및 장치의 적절한 실시예를 첨부도면에 기해 상세히 설명한다.
제1도는 본 발명에 관한 쌍로울식 연속주조장치의 일실시예를 나타내는 개략도이다. 도시되어 있는 바와 같이, 본 실시예로서의 쌍로울식 연속주조장치 1에는 수냉기능을 가진 1쌍의 주조로울 2a, 2b가 소정의 간격으로 배치되어 있다. 이들 주조로울 2a, 2b의 양단부에는 측벽(side weir)3이 설치되어 있고, 이들에 의해 구획된 부분에 용탕 L을 담기 위한 용탕받이부(hot well)4가 형성되어 있다.
이 용탕받이부4에 그 윗쪽으로 부터 용탕L이 주입되고, 상기 주조로울 2a, 2b를 수냉해가면서 내측아랫쪽으로 회전시키면 용탕L은 주조로울 2a, 2b에 접촉하여 냉각되고, 응고각 S로서 각 주조로울 2a, 2b의 표면에 호상(弧狀)으로 응고한다. 각 응고각 S는 주조로울 2a, 2b의 회전에 따라 근접되고, 로울 키스점(Roll kiss point)K으로 압착되어 소정두께의 주편C로 되고, 주조로울 2a, 2b 사이로부터 아랫쪽으로 빼내어진다. 또한, 상기 주조로울 2a, 2b의 하류측에는 응고된 주편C을 열간압연에 의해 소정의 판두께로 압연하기 위한 인-라인 압연기 5가 구비되어 있다. 이 인-라인 압연기 5로는 범용되고 있는 로울식 압연기를 사용하나, 주편 C의 판두께에 대하여 5~50%의 압하율을 채용하기 때문에 그러한 정도의 압하능력을 가진 압연기를 사용한다.
이 인-라인 압연기5의 입구측바로전에는 응고직후의 주편C의 온도를 측정하기 위한 온도측정계 6와, 그 측정치에 기초를 둔 주편C를 그 마트릭스속에 오스테나이트조직(γ)이 존재하는 온도역내에 온도조정용 온도조정장치7가 순차적으로 설치되어 있다. 상기 온도측정기6에는 예컨대, 백금(Pt)-백금로듐(Pt-Rh)등의 열전대외에, 약700~1500℃의 온도범위내의 온도를 측정할 수 있는 계기를 채용한다. 또한, 상기 온도조정장치7에는 고주파유도가열기와 같은 가열기7a 및/또는 냉각기7b를 채용한다.
다른 데움수단으로서는 내회물내측에 강재덮개등이 있다. (예컨대 카올린섬유) 다른 가열기로는 통상, 가스버너등이 있다. 또한, 다른 냉각기로서는 통상 이송중 시간증가에 따른 냉각조정용 가동로울이 있고, 공기-수압 냉각기 등이 있다. 그러나 본 발명은 그러한 제한을 두지 않는다.
보다 구체적으로 말하면, 주편C의 온도는 응고후에는 즉시 온도측정기6으로 측정되고, 그 측정치가 오스테나이트조직(γ)이 주편C의 마트릭스에 존재하는 온도역 밖에 있을 때에는, 온도조정장치7은 주편C를 가열하거나 냉각하고 압연온도를 조정한다.
다시 말하면, 주편C의 온도가 850℃ 이하일 때에는, 주편C는 가열기 7a에 의해 850℃에서 1,350℃미만으로 온도조정하여 가열하고 다음 인-라인 압연기5에 의하여 압연한다. 그 반면, 주편C의 온도가 1,350℃보다 높아지면, 냉각기 7b에 의해 850℃로부터 1,350℃미만의 온도역으로 온도조정한 후 인-라인 압연기로 압연한다.
인-라인 압연기5로 압연된 얇은 주편C는 인-라인 압연기5의 하류측에 배치되어 있는 코일권취기8에 의해 순차적으로 감겨진다.
가스차단하우징9은 주조로울 2a, 2b로 부터 인-라인 압연기5의 입구측까지의 사이에 주편C의 이송라인을 둘러싸는 방법으로 배치된다. 이 가스차단하우징9에는 알곤(Ar), 질소(N2)등의 불활성가스를 이 하우징9 속으로 공급하기 위한 가스공급기(도시안됨)가 접촉되고, 그 내부가스를 배출하기 위한 배기장치(도시안됨)도 가스차단 하우징9에 연결된다.
또한, 가스차단하우징(9)의 내부에 구비되는 상기 온도측정장치에 연계하여 상기 가스차단하우징의 출구측에는 상기 주편의 온도를 연산하기 위한 온도연산장치(도시안됨)가 별도로 구비되어 있다.
다음에, 상술한 쌍로울식 연속주조장치 1를 사용하여 행하는 제1실시예의 쌍로울식 연속주조방법을 설명한다. 제1실시예에 사용하는 쌍로울식 연속주조장치1의 주조로울 2a, 2b는 로울 폭 : 350mm, 로울경 : 400mmø의 칫수로 형성되어 있고, 내부수(內部水)냉각방식의 Cu로울이다. 주조조건은 주조속도 30m/분, 주조판두께 3.0mm로 설정되어 있다. 또한, 상기 가스차단하우징9의 내부는 1% O2의 불활성가스분위기로 설정되고, 또한, 상기 인-라인 압연기5는 2단으로 설치되는데, 1단과 300mmø경을 가진 워크로울(work roll)로 설치된다. 그리고 저탄소알루미늄킬드강(0.04%C)를 주조재료로 사용한다. 주편은 물로 수냉되고 650℃에서 처리된다.
이상과 같은 조건하에서 제1의 실시예의 쌍로울식 연속주조법은 인-라인 압연기5의 압연온도 1,100℃, 압연율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로, 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm2), 연신율(%) 및 가공 표면조도(ridging) 상항을 확인하는 실험을 행하였다.
이 실험결과를 다음 표 1에 나타내었다. 또한, 판정결과는 표면조도 : 20㎛이하, 결정립경 : 20~30㎛, 강도 : 36kgf/mm2이상, 연신율 : 34%이상, 가공표면 조도 : 릿징에 의한 시임(seam)발생없음을 합격기준으로 하였다. 강도 및 연신율에 대해서는 35JIS 5 인장시험편을 준비하여 그 결과 나오는 강판을 인장시험하고 총연신율은 평균치 및 표준편차를 결정하여 통계를 얻었다.
표 1에서 보는 바와 같이, 표면조도는 감면율 5~50%에서 합격치(20㎛이하)가 얻어졌다. 결정립경은 감면율 5~70%에서 합격치(20~30㎛)가 얻어졌으며, 연신율은 감면율 5~70%에서 합격치(34%이상) 얻어졌고, 가공표면조도(거칠기 : ridging)는 감면율 5~70%에서 합격치(없음)가 얻어졌다.
다시 말해, 제1실시예상의 쌍로울식 연속제조법에서는 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%C)의 주편C을 1,100℃의 압연온도로, 인-라인 압연기5에 의해 5~50%의 감면율로 압연함에 의해 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34%이상)을 얻을 수 있고, 또한 가공표면상에 결이 없는 스트립이 얻어짐을 확인할 수 있었다.
[실시예 2]
제2실시예에서는, 제1실시예상의 주조재료를 변화시켰다. 보다 구체적으로 말하면, 제2실시예에서는 주조재료로서 중탄소알루미늄킬드강(0.13중량%C)을 사용하고, 기타조건은 제1실시예와 같게 하였다.
이상과 같은 조건하에서 제2실시예의 쌍로울식 연속주조법은 인-라인 압연기5의 압연온도 1,100℃, 감면율, 즉 압하율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60% 및 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공 표면조도(거칠기)의 상항을 확인하기 위한 실험을 실시하였다.
이 실험결과를 표 2에 개재하였다. 판정은 강도 40kgf/mm 이상으로 하는 것을 제외하고 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 하였다.
표 2에서 보는 바와 같이, 표면조도는 감면율 5%~50%에서 합격치(20㎛이하)가 얻어졌다. 결정립경은 감면율 10~50%에서 합격치(20~30㎛)가 얻어지고, 연신율은 감면율 10~70%에서 합격치(34%이상) 얻어졌으며, 가공표면조도(결)는 감면율 5~70%에서 합격치(거칠기 없음)가 얻어졌다.
다시 말해, 제2실시예상의 쌍로울식 연속제조법에서는 중탄소알루미늄킬드강(0.13중량%C)의 주편C을 1,100℃의 압연온도로, 인-라인 압연기5에 의해 10~50%의 감면율로 압연하므로써, 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34%이상)을 얻고, 또한, 가공표면조도로서 결이 없는 스트립이 얻을 수 있음이 확인되었다.
[실시예 3]
제3의 실시예에서는 제1실시예상의 압연온도를 변화시켰을 뿐, 나머지 조건은 제1실시예와 같이 하였다.
구체적으로 말하면, 제3실시예상의 쌍로울식 연속주조법은 인-라인 압연기5의 압연온도 850℃에서, 감면율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60% 및 70%로 하여, 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공 표면조도(거칠기)의 상항을 확인하기 위한 실험을 행하였다.
그 실험결과를 표 3에 실었다. 판정은 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 삼았다.
표 3에서 보는 바와 같이, 표면조도는 감면율 5%~50%에서 합격치(20㎛이하)가 얻어지고, 결정립경은 감면율 20~70%에서 합격치(20~30㎛)가 얻어졌으며, 연신율은 감면율 10~70%에서 합격치(34%이상) 얻어졌으며, 가공표면조도는 감면율 5~70%에서 합격치(거칠기나 결 없음)가 얻어졌다.
다시 말해, 제3실시예상의 쌍로울식 연속제조법에서는 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%)의 주편C을 850℃의 압연온도에서, 인-라인 압연기5에 의해 20~50%의 감면율로 압연하므로써, 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34%이상)을 가지고 또한 가공표면조도상에 거칠기나 결이 없는 스트립이 얻을 수 있음이 확인되었다.
[실시예 4]
제4의 실시예에서는, 제1실시예상의 압연온도를 변화시키고 다른 조건은 제1실시예와 같이 하여 행였다.
구체적으로 말하면, 제4실시예상의 쌍로울식 연속주조법은 인-라인 압연기5의 압연온도 1,300℃에서 압연감면율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공 표면조도(거칠기의 발생여부)를 확인하기 위한 실험을 행하였다. 그 실험결과를 표 4에 실었다. 결과판정은 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 삼았다.
표 4에서 보는 바와 같이, 표면조도는 감면율 5%~50%에서 합격치(20㎛이하)가 얻어졌다. 결정립경은 감면율 5%~70%에서 합격치(20~30㎛)가 얻어지고 연신율은 감면율 5%~70%에서 합격치(34%이상) 얻어졌으며, 가공표면조도는 감면율 5%~70%에서 합격치(거칠기 없음)가 얻어졌다.
다시 말해, 제4실시예상의 쌍로울식 연속주조법에서도, 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%C)의 주편C을 1,300℃의 압연온도에서, 인-라인 압연기5에 의해 5%~50%의 감면율로 압연하면, 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34%이상)을 가지고, 또한, 가공표면조도상으로 거칠기나 결이 없는 스트립을 얻을 수 있음이 확인되었다.
[비교예 1]
다음, 제1~제4실시예상의 쌍로울식 연속주조법의 작용효과를 확인하기 위해 행한 제1비교예를 설명한다. 이 제1비교예에서는, 제1실시예에서의 압연온도를 변화시킨 것으로, 구체적으로 말하면, 압연온도 750℃에서 압연감면율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공표면조도(거칠기)의 상항을 확인하는 비교실험을 행하였다.
이 실험결과를 표 5에 실었다. 결과판정은 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 하였다.
표 5에서 보는 바와 같이, 모든 감면율에서 결정립경 30㎛을 초과함과 아울러, 연신율(%)도 34%보다 낮게 떨어지고, 또한 가공표면상에 거칠기나 결이 생기는 등 판정기준을 만족시키지 못하였다.
다시 말해, 제1비교예에서는, 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%)의 주편C을 인-라인 압연기5에 의해 0%~70%까지의 감면율, 즉, 압하율로 압연하여도, 750℃의 압연온도에서는 건전한 스트립을 얻을 수가 없었다.
[비교예 2]
제2비교예에서는 제1실시예에서와 같이 압연온도를 변경시켰다. 구체적으로 말하면, 압연온도를 1,350℃로 하고 압연감면율을 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공표면조도의 상항을 확인하기 위한 비교실험을 행하였다.
이 실험결과는 표 6과 같다. 결과판정은 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 하였다.
표 6에서 보는 바와 같이, 모든 압연감면율에서, 결정립경이 30㎛을 초과하고, 압연감면율 0%~50%에서도 연신율이 34%보다 낮게 떨어지고, 가공표면조도에서 결이 생기는 등 판정기준을 벗어났다.
다시 말해, 제2비교예에서는 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%C)의 주편C를 인-라인 압연기5에 의해 0%~70%까지의 감면율로 압연하여도, 1,350℃의 압연온도에서는 건전한 스트립을 얻을 수가 없었다.
이상과 같이 제1~제4실시예상의 쌍로울식 연속주조법을 제1 및 제2비교예와 대비하면, 탄소강의 주편C를 850℃이상 1,350℃미만의 압연온도에서 인-라인압연기5에 의해 5%~50%의 압연감면율로 압하하므로써, 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34% 이상)을 가지고, 또한 가공표면조도상의 거칠기나 결이 없는 스트립을 제조할 수 있음이 판명되었다. 이와같이, 본 발명에 관한 쌍로울식 연소주조법에 있어서는, 냉간압연을 행함이 없이, 주편C의 반송중에 직접열간압연을 행하므로써 박판제품을 제조할 수가 있으므로, 설비비 및 제조비를 대폭 낮출 수가 있다.
상기 압연온도 850℃ 이상, 1,350℃미만의 온도구역은 주편C의 마트릭스 중에 오스테나이트조직(γ)가 존재하는 온도역으로, 구체적으로 말하면 페라이트조직(α)과 오스테나이트조직(γ)와의 공존역, 또는 오스테나이트조직(γ)의 단층역이다.
또한, 주편C판두께에 대한 압연율의 적합조건은, 상술한 바와 같이, 각 실시예상의 압연온도와 강종에 따라 약간씩 다르나, 압연감면율 20%~50%의 범위에서는 확실히 소망하는 스트립을 얻을 수가 있다. 또한, 본 발명에 관한 쌍로울식 연속주조법은, 탄소함유량이 0.0005~1.0 중량%C의 탄소강의 성분범위내의 것을 대상으로 한다.
본 발명에서 특히 주목해야 할 것은 20~30㎛의 결정립경을 가진 박판제품을 얻을 수가 있다는 점이다. 여기에서 제2도는 평균결정립경과 결정입도번호와의 관계를 나타내는 그래피이다. 도시되어 있는 바와 같이, 입도번호5이상의 탄소강을 일반적으로 세립강으로 부른다. (일본철강협회편, 신판철강기술강좌, 제3권 강재의 성질과 시험 414~419 페이지 참조) 결정립경이 30㎛이하의 경우에는 입도번호 7.5이상이므로 미세립강임을 알 수 있다.
다시 말하면, 본 발명에 관한 쌍로울식 연속주조법에 의하면, 주편C의 반송중에 5%이상 50%이하의 가벼운 경압연을 행하므로써 주편C의 주조 그대로의 페라이트입도를 입도번호 7.5이상으로 높여서, 주편 표면으로부터 내부 및 폭방향, 길이방향으로 균질한 미세립조직을 가지는 박판주편을 제조할 수가 있는 것이다.
[실시예 5]
실시예5에서는 제1실시예에서의 가스차단하우징 9의 내부분위기를 변화시킨 것으로, 보다 구체적으로 말하면, 가스차단하우징 9의 내부는, 불활성가스분위기가 2% O로 설정하고, 기타조건은 제1실시예와 같다.
이상과 같은 조건하에서, 제5실시에의 쌍로울식 연속주조법은 인-라인 압연기5의 압연온도 1,100℃, 압연감면율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공 표면조도의 상항을 확인하기 위한 실험을 행하였다.
이 실험결과를 표 7에 실었다. 결과판정은 제1실시예와 같은 기준을 합격기준으로 삼았다.
표 7에서와 같이, 표면조도는 압연감면율 5~50%에서의 합격치(20㎛이하)가 얻어졌다. 결정립경은 압연감면율 5~70%에서의 합격치(20~30㎛)가 얻어지고, 강도는 모든 압연감면율에서 합격치 (36kgf/mm 이상)가 얻어졌다. 가공표면조도는 압연감면율 5~70%에서 합격치(거칠지 않음)가 얻어졌다.
다시 말해, 제5실시예상의 쌍로울식 연속주조법에 있어서는, 불활성가스분위기 2% O에서, 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%)의 주편C을 1,100℃의 압연온도에서, 인-라인 압연기5에 의해 5%~50%의 감면율로 압연하므로써, 소망하는 표면조도(20㎛이하), 결정립경(20~30㎛), 연신율(34%이상)을 가지고, 또한, 가공표면조도에 거칠거나 결이 없는 스트립을 얻을 수 있었다.
[비교예 3]
한편, 제5실시예상의 쌍로울식 연속주조법의 작용효과를 확인하기 위해 행한 제3의 비교예를 설명한다. 이 제3비교예에서는, 제5실시예상의 가스차단하우징 9의 내부분위기를 변화시킨 것인데, 구체적으로 말하면, 가스차단 하우징 9의 내부는 불활성가스분위기를 3% O로 설정하고, 압연온도 1,100℃에서 압연감면율 0%, 2%, 5%, 10%, 20%, 30%, 40%, 50%, 60%, 70%로 하여 표면조도(㎛), 결정립경(㎛), 강도(kgf/mm ), 연신율(%) 및 가공표면조도의 상항을 확인하기 위한 비교실험을 행하였다.
이 실험결과를 표 8에 개재하였다.
표 8에서와 같이, 모든 압연감면율에 걸쳐서, 표면조도가 20㎛을 넘어, 판정기준을 만족시키기 못하였다.
다시 말하면, 제3의 비교예에서는 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%)의 주편C를 1,100℃의 압연온도로, 인-라인 압연기5에 의해 5~50%의 감면율로 압연하여도 3% O를 함유한 불활성가스분위기하에서 표면조도가 증가하고, 건전한 스트립을 얻을 수 없었다.
이상과 같이, 제5실시예상의 쌍로울식 연속주조법을 제3의 비교예와 대비하면, 산소농도 2%이하의 불활성가스분위기로 하면, 주편C의 표면에 부착되는 스케일의 조도가 극히 저하하고, 열간압연을 행함에 따라 가공표면조도상의 결함이 없는 스트립을 얻을 수 있게 된다.
[실시예 6]
다음, 제6실시예상의 한 쌍의 로울식 연속주조법을 설명한다. 여기에서의 강종은 저탄소알루미늄킬드강(0.04중량%C)으로, 압연온도 1,100℃에서, 감면율 2%, 5%, 10%, 20%로 하여 압연을 행한 다음 압연후의 주편을 수냉하여 650℃에서 처리하였다.
압연감면율이 0%일 때, 즉, 주조그대로의 상태일 때, 그리고 2% 감면율로 하였을 때, 표준편차는 7%를 초과하였다. 특히 주조 그대로의 재료에서는 재질변동 차이가 매우 심했고, 그 평균치는 낮았다. 압연을 감면율 5%이상으로 하였을 때에는 반대로 표준편차는 5%이내였고, 변동평균치는 감면율에 관계없이 거의 일정한 값을 보였다. 이를 표 9에 실었다.
[실시예 7]
다음, 제7실시예에 의한 쌍로울연속주조법을 설명한다.
표 10에 실린 여러가지 성분을 가진 강을 표 11에서 보는 바의 여러주조두께로 연속주조하고, 이를 압연온도와 압연감면율을 여러가지로 변화시켜 압연하였다. 그후, 압연되어 나온 스트립을 수냉하여 550~670℃로 냉각하고, 이를 제6실시예에서와 같은 방법으로 기계적시험을 거쳐 기계적성질을 조사하였다. 그 결과는 표 11의 우측난에서 기재되어 있는 바와 같았다. 제1~6의 강은 본 발명상의 조건을 만족하고, 총 연신율의 표준편차도 5%이내에 들었으나, 주조그대로의 제7번강과 감면율 3%의 제8번강은 표준편차 5%이상을 나타내어 그 변동이 심함을 알 수 있었다.
제9번강은 750℃라는 낮은 압연온도에서 압연한 바, 그 연신율 자체가 낮았다.
주) 밑줄친 부분 : 본 발명을 벗어난 범위
[실시예 8]
다음, 본 발명에 의한 쌍로울 연속주조장치에 대하여 제8실시예를 설명한다.
제4도에 한 쌍의 로울 연속주조장치의 측면도를 도시하였다. 이 그림에서 용강L은 측벽 3과 주조로울 2a, 2b의 단면부와 같이 표시되어 있고, 상기 주조로울은 안쪽으로 회전하고 아랫쪽으로 흐르는 물로 수냉된다. 주편C은 소정의 두께를 가지고 로울 키스점(K)을 통과하여 주조로울 2a, 2b 사이로 부터 아래로 빠져 나온다. 이 실시예상의 장치에서, 가스차단하우징9은 주조로울 2a, 2b의 출측으로 부터 인-라인 압연기5에 이르기까지를 씰링하여 외부와 차단케한다. 질소가스를 질소가스파이프13 속으로 공급하여 이 가스차단하우징9 내부를 불활성분위기로 만들어 준다.
가스차단하우징9의 내부에는, 루프 검출기19, 핀치 로울(pinch roll)14, 냉각대15, 이송로울16이 설치된다. 또한, 이 가스차단하우징9의 출측에는 하나는 가동로울17, 다른 하나는 고정로울18로 되어 이송거리를 조정하는 조정장치로서의 한 쌍의 이송로울(transfer roll)이 설치된다. 또한, 주조온도를 측정하기 위하여 콘버터21를 통해 냉각수W의 유량조절밸브22를 조정하기 위한 온도측정기20를 설치한다.
제5a도는 주조로울 아래에 있는 가스차단하우징23을 나타낸다. 제5b도는 제5a도의 일부확대도이다. 제6도는 주조로울 아래의 가스차단하우징23의 정면도이다.
이들 그림으로부터, 가스차단하우징은 로울키스점으로부터 배치되고, 바깥단부에서의 강판24이 카올린섬유25를 싼 그 위로 덮어 전체를 씰링유지되도록 한다.
또한, 강판24과 주조로울사이의 공간은 카올린섬유를 슬라이딩하여 불활성가스분위기로 유지케 해 준다.
전술한 바와 같이, 본 발명에 관한 쌍로울식 연속주조법 및 장치에 의하여, 결정립을 균질히 미세화되어 우수한 기계적강도를 가지고 가공표면결함이 없으며, 우수한 표면조도를 갖는 얇은 강판이 저렴한 방법과 저렴한 설비비로 얻어질 수 있다.
재질상 들쑥날쑥한 변동발생은 본 발명의 요건으로 한 전 연신율(total elongation) 이외에도, 벌징성(bulging property)과 같은 종류의 가공양식에 대하여 같이 존재하는 것이 예상되기 때문에, 실용적으로는 본 발명의 효과는 보다 많은 기계적특성의 향상에 기여하는 것으로 생각된다. 한편, 본 발명은 기본적으로는 박판주조스트립으로부터 열연강판에 상당하는 강재를 제조하는 방법에 관한 것이나, 현행 냉연강판 및 도금강판이 열연강판을 소재로 하여 제조되는 것임을 감안하면, 본 발명에 의하여 제조되는 강판이라면 냉연소재로 될 수 있다.

Claims (12)

  1. 한 쌍의 수냉주조로울 사이에 0.0005~1 중량%의 탄소성분을 가진 보통 탄소강의 용강을 주입하고, 이를 응고시켜서 얻어진 주편을, 인-라인 압연기로 소정의 판두께로 압하하여 압연하도록 한 쌍로울식 연속주조법에 있어서, 상기 응고되어 얻어진 주편을 불활성분위기하에 보지하면서 주조로울(casting roll)로 부터 상기 인-라인 압연기의 입구측으로 이송한 다음, 이어서 그 마트릭스(matrix) 중에 오스테나이트(austenite) 조직이 존재하는 온도역에서 상기 압연기로 1회 패스시켜서 5~50%의 감면율로 압연한 다음, 이를 이송하여 코일상으로 코일권취기(8)에서 권취하도록 한 것을 특징으로 하는 쌍로울식 연속주조법(A twin-roll continuous casting method).
  2. 제1항에 있어서, 상기 불활성가스분위기는 상기 쌍로울의 키스점(Kiss point)(K)으로 부터 상기 인-라인 압연기(5)의 입구측까지 유지되도록 한 쌍로울식 연속주조법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 오스테나이트 조직이 상기 마트릭스내에 존재하는 상기 온도범위는 850℃ ∼1,350℃의 범위로 되는 쌍로울식 연속주조법.
  4. 제1항에 있어서, 상기 불황성가스분위기는 산소농도 5% 이하의 불활성가스분위기로 되는 쌍로울식 연속주조법.
  5. 제1항에 있어서, 상기 불활성가스분위기는 산소농도 2% 이하의 불황성가스분위기로 되는 쌍로울식 연속주조법.
  6. 1쌍의 수냉주조로울(2a)(2b) 사이에 용강(L)을 주입하고, 응고시켜서 얻어진 주편(C)을 소정의 판두께로 압연하는 인-라인 압연기(5)와 권취기(8)를 구비한 쌍로울식 연속주조장치에 있어서, 상기 주조로울과 상기 인-라인 압연기(5)의 입구측 사이에는 가스차단 하우징(cut-off housing)(9)을 설치하여 불활성가스분위기를 유지하도록 한 것을 특징으로 하는 쌍로울식 연속주조장치(A twin-roll continuous casting machine).
  7. 제6항에 있어서, 상기 주편이송거리를 조정하기 위한 주편이송거리조정장치(casting transfer distance regulator)(17,18)가 상기 가스차단하우징(9)에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
  8. 제6항에 있어서, 가열기(heater)(7a)가 상기 가스차단하우징(9)에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
  9. 제6항에 있어서, 냉각기(cooler)(7b)가 상기 가스차단하우징(9)에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
  10. 제6항에 있어서, 상기 주편응고 즉후의 온도측정을 위하여 온도측정장치(thermomerter)(20)가 주조장치 상기 가스차단하우징(9)에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
  11. 제10항에 있어서, 상기 가스차단하우징(9) 내부에 구비되는 상기 온도측정장치(20)에 연계하여 상기 가스차단하우징(9)의 출구측에는 상기 주편(C)의 온도를 연산하기 위한 온도연산장치(temperature estimation device)가 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
  12. 제6항에 있어서, 상기 온도측정기로 측정한 데이터에 의해 상기 주편의 온도를 조정하기 위한 온도조정장치(7)가 상기 가스차단하우징(9)에 구비되는 쌍로울식 연속주조장치.
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