JPWO2014034390A1 - Ｆｅ系磁性材焼結体 - Google Patents
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Abstract
ＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体であって、酸素含有量が４０００ｗｔｐｐｍ以下であることを特徴とするＦｅ系磁性材焼結体。熱アシスト磁気記録メディアにおける磁性薄膜の作製を可能にし、さらには、スパッタリングターゲットなどに加工する際、割れやチッピングの発生を抑制した焼結体を提供することを課題とする。【選択図】図１
Description
本発明は、熱アシスト磁気記録メディアにおける磁性薄膜の製造に用いられる焼結体及びその製造方法に関する。
ハードディスクドライブに代表される磁気記録の分野では、磁気記録媒体中の磁性薄膜の材料として、強磁性金属であるＣｏ、ＦｅあるいはＮｉをベースとした材料が用いられている。例えば、面内磁気記録方式を採用するハードディスクの磁性薄膜では、Ｃｏを主成分とするＣｏ−Ｃｒ系やＣｏ−Ｃｒ−Ｐｔ系の強磁性合金が用いられてきた。また、近年実用化された垂直磁気記録方式を採用するハードディスクの磁性薄膜には、Ｃｏを主成分とするＣｏ−Ｃｒ−Ｐｔ系の強磁性合金と非磁性の無機物粒子からなる複合材料が多く用いられている。そして上記の磁性薄膜は生産性の高さから、上記材料を成分とするスパッタリングターゲットをＤＣマグネトロンスパッタ装置でスパッタして作製されることが多い。
ハードディスクの記録密度は年々急速に増大しており、現状の６００Ｇｂｉｔ／ｉｎ２の面密度から、将来は１Ｔｂｉｔ／ｉｎ２に達すると考えられている。１Ｔｂｉｔ／ｉｎ２に記録密度が達すると記録ｂｉｔのサイズが１０ｎｍを下回るようになり、その場合、熱揺らぎによる超常磁性化が問題となってくると予想され、現在使用されている磁気記録媒体の材料、例えばＣｏ−Ｃｒ基合金にＰｔを添加して結晶磁気異方性を高めた材料では十分ではないことが予想される。１０ｎｍ以下のサイズで安定的に強磁性として振る舞う磁性粒子は、より高い結晶磁気異方性を持っている必要があるからである。
上記の理由から、Ｌ１０構造を持つＦｅＰｔ相が超高密度記録媒体用材料として注目されている。ＦｅＰｔ相は高い結晶磁気異方性とともに、耐食性、耐酸化性に優れているため、磁気記録媒体としての応用に適した材料と期待されているものである。そして、ＦｅＰｔ相を超高密度記録媒体用材料として使用する場合は、規則化したＦｅＰｔ磁性粒子を磁気的に孤立させた状態で出来るだけ高密度に方位をそろえて分散させるという技術の開発が求められている。
このようなことから、Ｌ１０構造を有するＦｅＰｔ磁性粒子を酸化物や炭素といった非磁性材料で孤立させたグラニュラー構造磁性薄膜が、熱アシスト磁気記録方式を採用した次世代ハードディスクの磁気記録媒体用として提案されている。このグラニュラー構造磁性薄膜は、磁性粒子同士が、非磁性物質の介在により磁気的に絶縁される構造となっている。一般的に、このようなグラニュラー構造磁性薄膜はＦｅ系の磁性材焼結体スパッタリングターゲットを用いて成膜される。
Ｆｅ系の磁性材焼結体スパッタリングターゲットについて、本発明者らは以前Ｆｅ−Ｐｔ合金などの磁性相と、それを分離している非磁性相から構成されており、非磁性相の材料の一つとして金属酸化物を利用した強磁性材焼結体スパッタリングターゲットに関する技術を開示した（特許文献１）。
また、その他、特許文献２には、ＦｅＰｔ合金相中にＣ層が分散した組織を有した焼結体からなる磁気記録媒体膜形成用スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献３には、Ｂを含有し、残余がＣｏ、Ｆｅ、Ｎｉの元素から選択した１種以上である磁性材スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献４には、Ｆｅ及びＣｏから選ばれる１種以上の元素と、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる１種以上の元素からなり、酸素含有量が１０００ｐｐｍ以下である記録媒体用スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献５には、ニッケルが７８〜８５ｗｔ％、残部が鉄からなり、不純物である酸素濃度が２５ｐｐｍ以下の焼結体からなるパーマロイ膜形成用ターゲットが開示されている。さらに、特許文献６には、酸素含有量が５０ｐｐｍ以下である磁性薄膜形成用Ｎｉ−Ｆｅ合金スパッタリングターゲットが開示されている。
また、その他、特許文献２には、ＦｅＰｔ合金相中にＣ層が分散した組織を有した焼結体からなる磁気記録媒体膜形成用スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献３には、Ｂを含有し、残余がＣｏ、Ｆｅ、Ｎｉの元素から選択した１種以上である磁性材スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献４には、Ｆｅ及びＣｏから選ばれる１種以上の元素と、Ｐｔ及びＰｄから選ばれる１種以上の元素からなり、酸素含有量が１０００ｐｐｍ以下である記録媒体用スパッタリングターゲットが開示されている。また、特許文献５には、ニッケルが７８〜８５ｗｔ％、残部が鉄からなり、不純物である酸素濃度が２５ｐｐｍ以下の焼結体からなるパーマロイ膜形成用ターゲットが開示されている。さらに、特許文献６には、酸素含有量が５０ｐｐｍ以下である磁性薄膜形成用Ｎｉ−Ｆｅ合金スパッタリングターゲットが開示されている。
ところで、磁性材料のＦｅは、イオン化傾向が高いため、大気中もしくは酸素存在の雰囲気下で容易に酸素と反応して、酸化鉄を形成する。しかしながら、この酸化鉄は非常に脆いため、焼結体中に存在すると、焼結体をスパッタリングターゲットなどに加工する際、割れやチッピングを発生させるなど、焼結体の機械加工性を著しく悪化させ、歩留まりを低下させるという問題があった。特に、焼結体中にＣやＢＮなどの難焼結材料を含む場合には、他の成分系の焼結体に比べて、より一層機械加工性を悪化させるという問題があった。
本発明は、熱アシスト磁気記録メディアの磁性薄膜の作製を可能にする、非磁性材料としてＢＮを用いたＦｅ系磁性材焼結体を提供することであり、特には、焼結体中の酸素量を低減することにより、機械加工性を向上した焼結体を提供することを課題とする。
上記課題を解決するために、本発明者らは鋭意研究を行った結果、原材料として使用するＦｅ粉末の形態を調整することにより、酸素量を著しく低減したＦｅ系の磁性材焼結体を作製できることを見出した。そして、このようにして作製された焼結体は、機械加工性が良好となり、スパッタリングターゲットなどに加工する際、割れやチッピングの発生を抑制することが可能となり、製品の歩留まりを向上できることを見出した。
このような知見に基づき、本発明は、
１）ＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体であって、酸素含有量が４０００ｗｔｐｐｍ以下であることを特徴とするＦｅ系磁性材焼結体、
２）Ｐｔが５ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、ＢＮが１ｍｏｌ％以上５０ｍｏｌ％以下、残余がＦｅであることを特徴とする上記１）記載のＦｅ系磁性材焼結体、
３）さらに、Ｃを０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含有することを特徴とする上記１）又は２）記載のＦｅ系磁性材焼結体、
４）添加元素として、Ｂ、Ｒｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｕからなる群から選択した一種以上の元素を０．５ｍｏｌ％以上１０．０ｍｏｌ％以下含有することを特徴とする上記１）〜３）のいずれか一に記載のＦｅ系磁性材焼結体、
５）添加材として、酸化物、窒化物、炭化物、炭窒化物からなる群から選択した一種以上の無機物材料を含有することを特徴とする上記１）〜４）のいずれか一に記載のＦｅ系磁性材焼結体、を提供する。
１）ＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体であって、酸素含有量が４０００ｗｔｐｐｍ以下であることを特徴とするＦｅ系磁性材焼結体、
２）Ｐｔが５ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、ＢＮが１ｍｏｌ％以上５０ｍｏｌ％以下、残余がＦｅであることを特徴とする上記１）記載のＦｅ系磁性材焼結体、
３）さらに、Ｃを０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含有することを特徴とする上記１）又は２）記載のＦｅ系磁性材焼結体、
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本発明のＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体は、特にスパッタリングターゲットに加工する際に割れやチッピングの発生を抑制することができるので、当該スパッタリングターゲットを用いてスパッタリングを行うと、異常放電やパーティクルの発生が少なく、良質の薄膜、特にはグラニュラー構造の磁性薄膜の成膜を可能にするという、優れた効果を有する。
本発明のＦｅ系磁性材焼結体は、非磁性材料としてＢＮを含有し、酸素含有量を低減することを特徴とするものである。酸素は焼結体中のＦｅと反応しやすく、非常に脆い酸化鉄を形成してしまうため、酸素量は４０００ｗｔｐｐｍ以下とする。好ましくは、１０００ｗｔｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは、５００ｗｔｐｐｍ以下とする。
また、本発明のＦｅ系磁性材焼結体は、Ｐｔが５ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、ＢＮが１ｍｏｌ％以上５０ｍｏｌ％以下、残余がＦｅとすることができる。Ｐｔ含有量は、５ｍｏｌ％未満、６０ｍｏｌ％超であると、良好な磁気特性が得られない場合がある。また、ＢＮ含有量は、１ｍｏｌ％未満、５０ｍｏｌ％超であると、磁気的に十分な絶縁ができない場合がある。
また、本発明のＦｅ系磁性材焼結体において、合金中にＣ粒子を分散させることが有効である。Ｃ含有量は好ましくは０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下とする。０．５ｍｏｌ％未満、４０ｍｏｌ％超であると、磁気的に十分な絶縁ができないからである。
また、本発明のＦｅ系磁性材焼結体は、添加元素としてＢ、Ｒｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｕからなる群から選択した一種以上の元素を総量で０．５ｍｏｌ％以上１０．０ｍｏｌ％以下含有することができる。これらの添加元素は、スパッタ後の膜の磁気特性を向上させるために有効な成分である。
また、本発明のＦｅ系磁性材焼結体は、添加材として、酸化物、窒化物、炭化物、炭窒化物からなる群から選択した一種以上の無機物材料を含有することが好ましい。これら添加材は、焼結体中においてＢＮと母材合金との焼結性を向上する機能を有する。ここで、前記酸化物は、酸化鉄以外の酸化物を意味し、そこに含まれる酸素は本発明で規定する酸素含有量から除かれる。
次に、本発明のＦｅ系磁性材焼結体は、例えば以下の方法で作製することができる。
まず、原料粉末を用意し、所望の組成になるように秤量した後、公知の手法を用いて混合する。原料粉末としてＦｅ粉末を使用する場合、粉末はバルク状のものに比べて、表面積が大きいことから酸素と反応しやすい。そして、粉末の粒子径が小さくなればなるほど、表面積が増大し、酸化が進行することになる。したがって、Ｆｅ粉末を原料として使用する場合には、Ｆｅ粉末の粉砕を伴わないような方法で、混合することが重要である。したがって、ボールミルや媒体攪拌ミルなどの粉砕を伴う混合装置は避け、乳鉢やＶ型混合機などの比較的粉砕の少ない混合装置を使用することが好ましい。
また、原料粉末としてＰｔを成分に含有する場合には、ＦｅとＰｔとをあらかじめ熱処理やアトマイズ法などを用いて合金化することにより、Ｆｅ単体の場合に比べて、酸化しにくいＦｅ−Ｐｔ合金粉を作製することができる。このように作製したＦｅ−Ｐｔ合金粉に対しては、ボールミルや媒体攪拌ミルなどを用いて粉砕混合を行ったとしても、酸素含有量を低く維持することができる。
まず、原料粉末を用意し、所望の組成になるように秤量した後、公知の手法を用いて混合する。原料粉末としてＦｅ粉末を使用する場合、粉末はバルク状のものに比べて、表面積が大きいことから酸素と反応しやすい。そして、粉末の粒子径が小さくなればなるほど、表面積が増大し、酸化が進行することになる。したがって、Ｆｅ粉末を原料として使用する場合には、Ｆｅ粉末の粉砕を伴わないような方法で、混合することが重要である。したがって、ボールミルや媒体攪拌ミルなどの粉砕を伴う混合装置は避け、乳鉢やＶ型混合機などの比較的粉砕の少ない混合装置を使用することが好ましい。
また、原料粉末としてＰｔを成分に含有する場合には、ＦｅとＰｔとをあらかじめ熱処理やアトマイズ法などを用いて合金化することにより、Ｆｅ単体の場合に比べて、酸化しにくいＦｅ−Ｐｔ合金粉を作製することができる。このように作製したＦｅ−Ｐｔ合金粉に対しては、ボールミルや媒体攪拌ミルなどを用いて粉砕混合を行ったとしても、酸素含有量を低く維持することができる。
これらの粉末は、粒径が０．５μｍ以上１０μｍ以下のものを用いることが望ましい。原料粉末の粒径が小さ過ぎると、酸化が促進されてスパッタリングターゲット中の酸素濃度が上昇するなどの問題があるため、０．５μｍ以上とすることが望ましい。一方、原料粉末の粒径が大きいと、各成分が合金中に微細分散することが難しくなるため１０μｍ以下のものを用いることがさらに望ましい。また、合金粉末を用いる場合も、粒径が０．５μｍ以上１０μｍ以下のものを用いることが望ましい。
こうして得られた混合粉末をホットプレスで成型・焼結する。ホットプレス以外にも、プラズマ放電焼結法、熱間静水圧焼結法を使用することもできる。焼結時の保持温度は、スパッタリングターゲットの組成にもよるが、多くの場合、８００°Ｃ〜１４００°Ｃの温度範囲とする。
次に、ホットプレスから取り出した焼結体に等方熱間加圧加工を施す。等方熱間加圧加工は焼結体の密度向上に有効である。等方熱間加圧加工時の保持温度は焼結体の組成にもよるが、多くの場合、９００°Ｃ〜１２００°Ｃの温度範囲である。また加圧力は１００ＭＰａ以上に設定する。
次に、ホットプレスから取り出した焼結体に等方熱間加圧加工を施す。等方熱間加圧加工は焼結体の密度向上に有効である。等方熱間加圧加工時の保持温度は焼結体の組成にもよるが、多くの場合、９００°Ｃ〜１２００°Ｃの温度範囲である。また加圧力は１００ＭＰａ以上に設定する。
このようにしてＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体であって、酸素含有量が４０００ｗｔｐｐｍ以下の焼結体を作製することができる。また、このようにして得られた焼結体を旋盤で所望の形状に加工することにより、スパッタリングターゲットを作製できる。
以下、実施例および比較例に基づいて説明する。なお、本実施例はあくまで一例であり、この例によって何ら制限されるものではない。すなわち、本発明は特許請求の範囲によってのみ制限されるものであり、本発明に含まれる実施例以外の種々の変形を包含するものである。
（実施例１）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末を６０（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−４０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．９％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３５００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素分析装置は、ＬＥＣＯ社製ＴＣ−６００を使用し、不活性ガス溶解法で分析を行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。機械加工後のターゲットの外観写真を図１に示す。図１に示されるように、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末を６０（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−４０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．９％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３５００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素分析装置は、ＬＥＣＯ社製ＴＣ−６００を使用し、不活性ガス溶解法で分析を行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。機械加工後のターゲットの外観写真を図１に示す。図１に示されるように、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（比較例１）
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末を６０（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−４０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例１と比べて、酸素含有量は１３０００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。機械加工後のターゲットの外観写真を図２に示す。図２に示されるように、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ（図３、参照）、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末を６０（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−４０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例１と比べて、酸素含有量は１３０００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。機械加工後のターゲットの外観写真を図２に示す。図２に示されるように、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ（図３、参照）、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
（実施例２）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末７０（５０Ｆｅ−５０Ｐｔ）−３０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１４００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９８．３％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３１００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、ＢＮ粉末を用意した。これらの粉末７０（５０Ｆｅ−５０Ｐｔ）−３０ＢＮ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１４００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９８．３％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３１００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（実施例３）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末６５（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３４００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末６５（４５Ｆｅ−４５Ｐｔ−１０Ａｇ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３４００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（実施例４）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ｃｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末６５（３０Ｆｅ−６０Ｐｔ−１０Ｃｕ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１０６０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３３００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ｃｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末６５（３０Ｆｅ−６０Ｐｔ−１０Ｃｕ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１０６０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３３００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（比較例２）
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ｃｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末を６５（３０Ｆｅ−６０Ｐｔ−１０Ｃｕ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１０６０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例４と比べて、酸素含有量は１１８００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ｃｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末を６５（３０Ｆｅ−６０Ｐｔ−１０Ｃｕ）−５ＢＮ−３０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１０６０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例４と比べて、酸素含有量は１１８００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
（実施例５）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、ＳｉＣ粉末を用意した。これらの粉末８５（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−１０Ａｇ）−１０ＢＮ−５ＳｉＣ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は２４００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、ＳｉＣ粉末を用意した。これらの粉末８５（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−１０Ａｇ）−１０ＢＮ−５ＳｉＣ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は２４００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（比較例３）
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、ＳｉＣ粉末を用意した。これらの粉末を８５（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−１０Ａｇ）−１０ＢＮ−５ＳｉＣ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例５と比べて、酸素含有量は１１５００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ａｇ粉末、ＢＮ粉末、ＳｉＣ粉末を用意した。これらの粉末を８５（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−１０Ａｇ）−１０ＢＮ−５ＳｉＣ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度９５０°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、９５０°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例５と比べて、酸素含有量は１１５００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
（実施例６）
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ｆｅ−Ｂ粉末、Ｒｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末７０（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−５Ｂ−５Ｒｕ）−１０ＢＮ−２０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１２００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３０００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
原料粉として、Ｆｅ−Ｐｔ合金粉末、Ｆｅ−Ｂ粉末、Ｒｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末７０（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−５Ｂ−５Ｒｕ）−１０ＢＮ−２０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を乳鉢に投入し、均一に混合した。そして、乳鉢から取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填しホットプレスした。
ホットプレスの条件は、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１２００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．８％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を測定した結果、酸素含有量は３０００ｗｔｐｐｍと少なかった。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工しターゲットを得た。その表面を観察したところ、ターゲットの表面には割れやチッピングはなく、綺麗に仕上がっていることが確認できた。
（比較例４）
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ｆｅ−Ｂ粉末、Ｒｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末を７０（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−５Ｂ−５Ｒｕ）−１０ＢＮ−２０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１２００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例６と比べて、酸素含有量は１２３００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
原料粉として、Ｆｅ粉末、Ｐｔ粉末、Ｆｅ−Ｂ粉末、Ｒｕ粉末、ＢＮ粉末、Ｃ粉末を用意した。これらの粉末を７０（６０Ｆｅ−３０Ｐｔ−５Ｂ−５Ｒｕ）−１０ＢＮ−２０Ｃ（ｍｏｌ％）となるように秤量した。
次に、秤量した粉末を粉砕媒体のジルコニアボールと共に容量５Ｌの媒体攪拌ミルに投入し、２時間、回転（回転数３００ｒｐｍ）させて混合・粉砕した。そして媒体攪拌ミルから取り出した混合粉末をカーボン製の型に充填し、ホットプレスした。
ホットプレスの条件は、実施例１と同様、真空雰囲気、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１２００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時から保持終了まで３０ＭＰａで加圧した。保持終了後はチャンバー内でそのまま自然冷却させた。
次にホットプレスの型から取り出した焼結体に熱間等方加圧加工を施した。熱間等方加圧加工の条件は、実施例１と同様に、昇温速度３００°Ｃ／時間、保持温度１１００°Ｃ、保持時間２時間とし、昇温開始時からＡｒガスのガス圧を徐々に高めて、１１００°Ｃで保持中は１５０ＭＰａで加圧した。保持終了後は炉内でそのまま自然冷却させた。
こうして作製された焼結体の密度をアルキメデス法で測定し、相対密度を計算したところ９６．０％であった。
また、得られた焼結体の酸素含有量を実施例１と同様の方法で測定した結果、実施例６と比べて、酸素含有量は１２３００ｗｔｐｐｍと著しく増加していた。なお、酸素含有量の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
次に焼結体を直径９０．０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍの形状へ旋盤で切削加工して、ターゲットを得、その表面を観察した。その結果、ターゲットの表面には激しくチッピングが生じていることを確認した。
なお、焼結体の端面を切り出し、断面を研磨してその組織をＦＥ−ＥＰＭＡで分析したところ、酸素および鉄がほぼ同じ領域に観察され、酸化鉄が形成されていることを確認した。
実施例、比較例の結果をまとめたものを表１に示す。以上のように、粉砕を伴わない方法で原材料のＦｅ粉末又はＦｅ合金粉末を混合することにより、Ｆｅ系磁性材焼結体中の酸素量を著しく低減することができた。そして、このような焼結体をスパッタリングターゲットに加工する際には、割れやチッピングの発生を抑制することができた。また、実施例に挙げた組成のほか、添加元素や添加材を含有する場合についても、同様の効果が得られた。
本発明の酸素含有量を低減したＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体は、スパッタリングターゲットなどに加工する際、割れやチッピングの発生を抑制することができるという優れた効果を有する。そして、このようなターゲットを用いてスパッタリングを行うと、異常放電やパーティクルの発生が少なく良質の薄膜を形成することができるという優れた効果を有する。したがって、このような焼結体は、特にグラニュラー構造の磁性薄膜の成膜に用いられるスパッタリングターゲットとして有用である。
Claims (5)
- ＢＮを含有するＦｅ系磁性材焼結体であって、酸素含有量が４０００ｗｔｐｐｍ以下であることを特徴とするＦｅ系磁性材焼結体。
- Ｐｔが５ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、ＢＮが１ｍｏｌ％以上５０ｍｏｌ％以下、残余がＦｅであることを特徴とする請求項１記載のＦｅ系磁性材焼結体。
- さらに、Ｃを０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含有することを特徴とする請求項１又は２記載のＦｅ系磁性材焼結体。
- 添加元素として、Ｂ、Ｒｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｃｕからなる群から選択した一種以上の元素を０．５ｍｏｌ％以上１０．０ｍｏｌ％以下含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のＦｅ系磁性材焼結体。
- 添加材として、酸化物、窒化物、炭化物、炭窒化物からなる群から選択した一種以上の無機物材料を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のＦｅ系磁性材焼結体。
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