JPWO2006051658A1 - 二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムおよびそれからなる積層ポリアリーレンスルフィドシート - Google Patents

Abstract

【課題】 優れた耐熱性、寸法安定性、電気特性、耐薬品性を有する二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの引張破断伸度を向上させることで成形加工性に優れた二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムおよびそれからなる積層ポリアリーレンスルフィドシートを提供する。【解決手段】 ポリアリーレンスルフィドと、ポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムであって、ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであり、長手方向または幅方向の少なくとも一方向の引張破断伸度が１１０〜２５０％であり、他の一方向の引張破断伸度が８０〜２５０％である二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム。【選択図】 なし

Description

本発明は、優れた耐熱性、寸法安定性、電気特性、耐薬品性を有する二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムおよび積層ポリアリーレンスルフィドシートに関するものである。モ−タ−、トランス、絶縁ケーブルなどの電気絶縁材料や成形材料、回路基板材料、回路・光学部材などの工程・離型フィルムや保護フィルム、リチウムイオン電池材料、燃料電池材料、スピーカー振動板などに使用することができる。さらに詳しくは、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカ−エアコン用モ−タ−や駆動モ−タ−用などの電気絶縁材料、さらに携帯電話用スピーカー振動板などに好適に使用できる二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルムに関するものである。

近年、モーターの電気絶縁材などには、高温における耐熱性および耐加水分解性を有することが要求されるようになってきた。例えば、冷蔵庫やエアコンディショナーなどに用いられるモーターの電気絶縁材料としては、環境上の問題から、特定フロン全廃に関連した新代替冷媒が提案されているが、該冷媒およびそれに対応する潤滑油は水分を吸着し易く、耐熱性に加えて、耐加水分解性が要求されている。また、ハイブリッド自動車に使用されているモーターの電気絶縁材料としては、耐熱性に加え、使用環境下において水分が侵入するため耐加水分解が要求されている。

ポリアリーレンスルフィドフィルムは、優れた耐熱性、難燃性、剛性、耐薬品性、電気絶縁性および低吸湿性などの特長を有しており、特に電気・電子機器、機械部品および自動車部品などに好適に使用されている。

近年、その電気絶縁性や低吸湿性の高さを活かし、電気絶縁材料へのポリフェニレンスルフィド（以下ＰＰＳと略称することがある）フィルムの適用が進められている。例えば、（１）二軸配向したフィルムを電気絶縁材料として用いることが知られている（特許文献１参照）。また、（２）無配向のＰＰＳシートも知られている（特許文献２および３参照）。さらに、（３）無配向のＰＰＳ層に二軸配向ＰＰＳ層が接着剤を介することなく積層させられている積層体が知られている（特許文献４および５参照）。

しかしながら、上記の従来のフィルムやシート、積層フィルムおよび積層体は、下記の問題点を有している。すなわち、上記（１）項のフィルムは、引張破断伸度、耐衝撃性や引き裂き強さが十分ではないことがあり、例えば、モーターのスロットライナーやウェッジとして用いる場合、フィルムが裂けたり、フィルムがデラミネーションを起こしたりすることがあった。また、上記（２）項の無配向ＰＰＳシートは、引き裂き強さに優れているが、引張破断伸度が極めて小さく、また、融点付近の温度にさらされると急激に強度が低下して、形態保持性が著しく悪化することがあった。さらに、上記（３）項の積層体は、接着剤を介しなくても積層してフィルム厚さを増大させることでフィルムのこしを高められるが、積層界面の接着強度が十分ではないこともあり、引張破断伸度が小さく加工性にも問題が発生することがあった。

上記のように、ポリフェニレンスルフィドフィルムは、靭性や引張破断伸度が低く、その適用が限定されているのが現状であり、その改良が強く望まれていた。その靭性を改良する一方法として、ポリフェニレンスルフィド中に他の熱可塑性樹脂を混合した樹脂組成物やフィルムが提案されている。例えば、ＰＰＳ中にナイロン１１およびナイロン１２を平均分散径１μｍ以下で分散させた組成物(特許文献６参照)、ＰＰＳとポリアミドとエポキシ樹脂からなる組成物（特許文献７参照）、ＰＰＳとポリアミドからなる組成物（特許文献８，９参照）、ＰＰＳとポリエーテルイミドからなるフィルム（特許文献１０参照）、ＰＰＳとポリスルホンからなるフィルム（特許文献１１参照）等が開示されているが、ＰＰＳ中にポリアミドやポリスルホンなどの熱可塑性樹脂を１０〜５００ｎｍの範囲に超微分散化させた樹脂組成物やフィルムについては記載されていない。一方、ポリアミドなどの熱可塑性樹脂を特性分散形状で超微分散させた樹脂組成物が提案されている（特許文献１２参照）。しかし、この樹脂組成物は溶融混練時のせん断場で一旦相溶させ、非せん断下で再度不安定状態となり相分離するいわゆるせん断場依存型相溶解・相分離による構造形成をさせており、シートやフィルムを成形する場合、その構造安定性が十分ではないことがあり、さらに、二軸延伸フィルムを成形するための最適な方法などについて記載されていない。
特開昭５５−３５４５６号公報 特開昭５６−３４４２６号公報 特開昭５７−１２１０５２号公報 特開平２−４５１４４号公報 特開平４−３１９４３６号公報 特開平３−８１３６７号公報 特開昭５９−１５５４６２号公報 特開昭６３−１８９４５８号公報 特開２００１−３０２９１８号公報 特開平４−１４６９３５号公報 特開昭６２−１２１７６１号公報 特開２００３−１１３３０７号公報

そこで本発明の目的は、優れた耐熱性、寸法安定性、電気特性、耐薬品性を有する二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの引張破断伸度を向上させることで成形加工性に優れた二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムを提供することである。本発明はモ−タ−、トランス、絶縁ケーブルなどの電気絶縁材料や成形材料、回路基板材料、回路・光学部材などの工程・離型フィルムや保護フィルム、リチウムイオン電池材料、燃料電池材料、スピーカー振動板などに使用することができ、さらに詳しくは、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカ−エアコン用モ−タ−や駆動モ−タ−用などの電気絶縁材料、さらに携帯電話用スピーカー振動板などに好適に使用できることを目的とする。

また、本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートは引張破断伸度を向上させることにより成形加工性を良好にすることが目的である。特に、本発明は給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカーエアコン用モーターや駆動モーター用などの電気絶縁材料をスロットもしくはウェッジに用いた際、折り曲げ加工においてフィルム割れの発生を抑制し、好適に使用できる様にすることが目的である。

上記目的を達成するために本発明は、以下の構成を有する。
（１） ポリアリーレンスルフィドと、ポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムであって、ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであり、長手方向または幅方向の少なくとも一方向の引張破断伸度が１１０〜２５０％であり、他の一方向の引張破断伸度が８０〜２５０％である二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム、
（２） ポリアリーレンスルフィドがポリフェニレンスルフィドである、（１）に記載の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム、
（３） 熱可塑性樹脂Ａがポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホンおよびポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種のポリマーである、（１）または（２）に記載の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム、
（４） ポリアリ−レンスルフィドの結晶融解熱量が２０〜４５（Ｊ／ｇ）である（１）〜（３）のいずれかに記載の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルム。
（５） 周波数１Ｈｚにおける動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度が１００〜１３５℃である（１）〜（４）のいずれかに記載の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルム。

（６） 少なくとも一方の最外層が積層ポリアリーレンスルフィドシートであって、該最外層がポリアリーレンスルフィドとポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム層（ａ層）であり、ａ層において、ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであり、長手方向および幅方向のいずれも引張破断伸度が８０％以上２５０％以下である積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（７） ポリアリーレンスルフィドがポリフェニレンスルフィドである、（６）に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（８） 熱可塑性樹脂Ａがポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホンおよびポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種のポリマーである、（６）または（７）に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（９） 長手方向または幅方向の少なくとも一方向の破断伸度が１１０％以上２５０％以下である（６）〜（８）のいずれかに記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（１０） 最外層以外の層厚みが総シート厚みの２％以上３０％以下である（６）〜（９）のいずれかに記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（１１） 最外層以外の層として無配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの層（ｂ層）を含んでいる（６）〜（１０）のいずれかに記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート、
（１２） 最外層以外の層として共重合ポリフェニレンスルフィドフィルムの層（ｃ層）を含んでいる（６）〜（１０）のいずれかに記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。

本発明によれば、以下に説明するとおり、優れた耐熱性、寸法安定性、電気特性、耐薬品性を有する二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの引張破断伸度を向上させることで成形加工性に優れた高品質の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムや積層ポリアリーレンスルフィドシートを得ることが可能となる。特に、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカーエアコン用モーターや駆動モーター用などの電気絶縁材料、さらに携帯電話用スピーカー振動板などにおいて、好適に使用できる二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムや積層ポリアリーレンスルフィドシートを得ることができる。

以下、本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムについて説明する。本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムは、ポリアリーレンスルフィドと、ポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムであって、ポリアリーレンスルフィドと他の熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたとき、ポリアリーレンスルフィドを７０〜９９重量部と熱可塑性樹脂Ａを１〜３０重量部含んでいる。また、この熱可塑性樹脂Ａは分散相を形成しており、その平均分散は１０〜５００ｎｍである。これにより、得られるフィルムには引張破断伸度が向上した特性を付与することができる。

二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムにおいて、ポリアリーレンスルフィドと他の熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたとき、ポリアリーレンスルフィドを７０〜９５重量部と熱可塑性樹脂Ａを５〜３０重量部とするのが好ましく、より好ましくはポリアリーレンスルフィドを８０〜９５重量部と熱可塑性樹脂Ａを５〜２０重量部であり、さらに好ましくは、ポリアリーレンスルフィドを８０〜９３重量部と熱可塑性樹脂Ａを７〜２０重量部とするのがよい。熱可塑性樹脂Ａが３０重量部を超えると、二軸配向ポリアリーレンスルフィドの耐熱性や耐薬品性などが損なわれることがある。また、熱可塑性樹脂Ａが１重量部未満であると、引張破断伸度を向上して靭性を付与することが困難となる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムは、ポリアリーレンスルフィドフィルムが本来有する優れた耐熱性、耐薬品性、電気特性とともに、優れた引張伸度と靭性とを有するものである。かかる特性を発現させるためには、ポリアリーレンスルフィドが海相（連続相あるいはマトリックス）を形成し、他の熱可塑性樹脂Ａが島相（分散相）を形成することが重要である。ここでいう分散相とは、光学顕微鏡や電子顕微鏡などで測定できる２成分以上の相からなり、連続相である海相の中で島相として散在した相のことであり、界面を有して海相と島相が接している。分散相の形状は、例えば、略球状もしくは細長い島状、略小判状、あるいは繊維状である。形状については概ね上記の形状であれば良く、海相と島相の界面が凸凹になっていてもよいし、多葉形であっても良い。また、隣り合った分散相が互いに結合したものも含まれる。本発明の分散相は、透過型電子顕微鏡を用いて確認することができる。さらに熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであることが重要であり、好ましくは２０〜３００ｎｍの範囲、さらに好ましくは３０〜２００ｎｍ、最も好ましくは３０〜１２０ｎｍの範囲である。ポリアリーレンスルフィドが連続相を形成することによりポリアリーレンスルフィドの耐熱性、耐薬品性、電気特性の優れた特性をフィルムに大きく反映させることができる。また、平均分散径を上記の範囲にすることにより、耐熱性および引張破断伸度の向上のバランスに優れた二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムを得ることが可能となる。分散相の平均分散径が１０ｎｍ未満であると、本発明の引張伸度向上の効果を十分に付与することができないことがある。また、平均分散径が５００ｎｍより大きいと、耐熱性が悪化したり、延伸時にフィルム破れが発生したりすることがある。なお、隣り合った分散相が互いに結合した場合、球状もしくは細長い島状、小判状、あるいは繊維状である相を１個の分散相として平均分散径を算出する。 ここでいう分散相の平均分散径とは、フィルム長手方向の径と幅方向の径と厚さ方向の径の平均値を意味する。該平均分散径は、透過型電子顕微鏡を用いて測定することができる。例えば、サンプルを超薄切片法で作製し、透過型電子顕微鏡を用いて、加圧電圧１００ｋＶの条件下で観察し、２万倍で写真を撮影して、得られた写真をイメージアナライザーに画像として取り込み、任意の１００個の分散相を選択し、画像処理を行うことにより、平均分散径を計算することができる（測定法の詳細は後述する）。

分散相のアスペクト比は、特に限定されないが、１〜２０の範囲であることが好ましい。さらに好ましい分散相のアスペクト比の範囲は２〜１５であり、より好ましい範囲は２〜１０である。これら島成分のアスペクト比を上記範囲にすることにより、引張伸度の向上した二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムを得やすいので好ましい。ここで、アスペクト比は、分散相の平均長径／平均短径の比を意味するものである。該アスペクト比は、透過型電子顕微鏡を用いて測定することができる。例えば、サンプルを超薄切片法で作製し、透過型電子顕微鏡を用いて、加圧電圧１００ｋＶの条件下で観察し、２万倍で写真を撮影して、得られた写真をイメージアナライザーに画像として取り込み、任意の１００個の分散相を選択し、画像処理を行うことにより、アスペクト比を計算することができる（測定法の詳細は後述する）。

本発明でいうポリアリーレンスルフィドとは、−（Ａｒ−Ｓ）−の繰り返し単位を有するホモポリマーあるいはコポリマーである。Ａｒとしては下記の式（Ａ）〜式（Ｋ）などで表される構成単位などが挙げられる。

（Ｒ１，Ｒ２は、水素、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン基から選ばれた置換基であり、Ｒ１とＲ２は同一でも異なっていてもよい。）
本発明に用いるポリアリーレンスルフィドの繰り返し単位としては、上記の式（Ａ）で表される構造式が好ましく、これらの代表的なものとして、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンスルフィドスルホン、ポリフェニレンスルフィドケトン、これらのランダム共重合体、ブロック共重合体及びそれらの混合物などが挙げられる。特に好ましいポリアリーレンスルフィドとしては、フィルム物性と経済性の観点から、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）が好ましく例示され、ポリマーの主要構成単位として下記構造式で示されるｐ−フェニレンスルフィド単位を好ましくは８０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上含む樹脂である。かかるｐ−フェニレンスルフィド成分が８０モル％未満では、ポリマーの結晶性や熱転移温度などが低く、ＰＰＳの特徴である耐熱性、寸法安定性、機械特性および誘電特性などを損なうことがある。

上記ＰＰＳ樹脂において、繰り返し単位の２０モル％未満、好ましくは１０モル％未満であれば、共重合可能な他のスルフィド結合を含有する単位が含まれていても差し支えない。繰り返し単位の２０モル％未満、好ましくは１０モル％未満の繰り返し単位としては、例えば、３官能単位、エーテル単位、スルホン単位、ケトン単位、メタ結合単位、アルキル基などの置換基を有するアリール単位、ビフェニル単位、ターフェニレン単位、ビニレン単位およびカーボネート単位などが例として挙げられ、具体例として、下記の構造単位を挙げることができる。これらのうち一つまたは二つ以上共存させて構成することができる。この場合、該構成単位は、ランダム型またはブロック型のいずれの共重合方法であってもよい。

ＰＰＳ樹脂およびＰＰＳ樹脂組成物の溶融粘度は、溶融混練が可能であれば特に限定されないが、温度３１５℃で剪断速度１，０００（１／ｓｅｃ）のもとで、１００〜２０００Ｐａ・ｓの範囲であることが好ましく、さらに好ましくは２００〜１，０００Ｐａ・ｓの範囲である。

本発明でいうＰＰＳは種々の方法、例えば、特公昭４５−３３６８号公報に記載される比較的分子量の小さな重合体を得る方法、あるいは、特公昭５２−１２２４０号公報や特開昭６１−７３３２号公報に記載される比較的分子量の大きい重合体を得る方法などによって製造することができる。

本発明において、得られたＰＰＳ樹脂を、空気中加熱による架橋／高分子量化、窒素などの不活性ガス雰囲気下あるいは減圧下での熱処理、有機溶媒、熱水および酸水溶液などによる洗浄、酸無水物、アミン、イソシアネートおよび官能基ジスルフィド化合物などの官能基含有化合物による活性化など、種々の処理を施した上で使用することも可能である。

次に、ＰＰＳ樹脂の製造法を例示するが、本発明では特にこれに限定されない。例えば、硫化ナトリウムとｐ−ジクロロベンゼンをＮ-メチルー２ーピロリドン（ＮＭＰ）などのアミド系極性溶媒中で、高温高圧下で反応させる。必要に応じて、トリハロベンゼンなどの共重合成分を含ませることも可能である。重合度調整剤として苛性カリやカルボン酸アルカリ金属塩などを添加し２３０〜２８０℃で重合反応させる。重合後にポリマーを冷却し、ポリマーを水スラリーとしてフィルターで濾過後、粒状ポリマーを得る。これを酢酸塩などの水溶液中で３０〜１００℃、１０〜６０分攪拌処理し、イオン交換水にて３０〜８０℃で数回洗浄、乾燥してＰＰＳ粉末を得る。この粉末ポリマーを酸素分圧１０トール以下、好ましくは５トール以下でＮＭＰにて洗浄後、３０〜８０℃のイオン交換水で数回洗浄し、５トール以下の減圧下で乾燥する。かくして得られたポリマーは、実質的に線状のＰＰＳポリマーであるので、安定した延伸製膜が可能になる。もちろん必要に応じて、他の高分子化合物や酸化珪素、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、酸化チタン、酸化アルミニウム、架橋ポリエステル、架橋ポリスチレン、マイカ、タルクおよびカオリンなどの無機や有機化合物や熱分解防止剤、熱安定剤および酸化防止剤などを添加してもよい。

ＰＰＳ樹脂の加熱による架橋／高分子量化する場合の具体的方法としては、空気や酸素などの酸化性ガス雰囲気下あるいは前記酸化性ガスと窒素やアルゴンなどの不活性ガスとの混合ガス雰囲気下で、加熱容器中で所定の温度において希望する溶融粘度が得られるまで加熱を行う方法を例示することができる。加熱処理温度は、通常１７０〜２８０℃が選択され、より好ましくは２００〜２７０℃であり、また、加熱処理時間は、通常０．５〜１００時間が選択され、より好ましくは２〜５０時間であるが、この両者を制御することにより目標とする粘度レベルを得ることができる。加熱処理の装置は、通常の熱風乾燥機でもまた回転式あるいは攪拌翼つきの加熱装置であってもよいが、効率よくしかも均一に処理するためには、回転式あるいは攪拌翼つきの加熱装置を用いることが好ましい。

ＰＰＳ樹脂を窒素などの不活性ガス雰囲気下あるいは減圧下で熱処理する場合の具体的方法としては、窒素などの不活性ガス雰囲気下あるいは減圧下で、加熱処理温度１５０〜２８０℃、好ましくは２００〜２７０℃、加熱時間は０．５〜１００時間、好ましくは２〜５０時間加熱処理する方法を例示することができる。加熱処理の装置は、通常の熱風乾燥機でもまた回転式あるいは攪拌翼つきの加熱装置でもよいが、効率よくしかもより均一に処理するためには回転式あるいは攪拌翼つきの加熱装置を用いることが好ましい。本発明で用いるＰＰＳ樹脂は、引張破断伸度の向上の目標を達成するために熱酸化架橋処理による高分子量化を行わない実質的に直鎖状のＰＰＳであることが好ましい。

本発明で用いられるＰＰＳ樹脂は、脱イオン処理を施されたＰＰＳ樹脂であることが好ましい。脱イオン処理の具体的方法としては、酸水溶液洗浄処理、熱水洗浄処理、および有機溶剤洗浄処理などを例示することができ、これらの処理は２種以上の方法を組み合わせて用いてもよい。

ＰＰＳ樹脂の有機溶剤洗浄処理の具体的方法としては、以下の方法を例示することができる。すなわち、有機溶剤としては、ＰＰＳ樹脂を分解する作用などを有していないものであれば特に制限はなく、例えば、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミドなどの含窒素極性溶媒、ジメチルスルホキシド、ジメチルスルホンなどのスルホキシド・スルホン系溶媒、アセトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、アセトフェノンなどのケトン系溶媒、ジメチルエーテル、ジプロピルエーテル、テトラヒドロフランなどのエーテル系溶媒、クロロホルム、塩化メチレン、トリクロロエチレン、２塩化エチレン、ジクロロエタン、テトラクロロエタン、クロロベンゼンなどのハロゲン系溶媒、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、エチレングリコール、プロピレングリコール、フェノール、クレゾール、ポリエチレングリコールなどのアルコール・フェノール系溶媒、ベンゼン、トルエンおよびキシレンなどの芳香族炭化水素系溶媒などが挙げられる。これらの有機溶媒の中で、Ｎ−メチルピロリドン、アセトン、ジメチルホルムアミドおよびクロロホルムが特に好ましく用いられる。また、これらの有機溶媒は、１種類または２種類以上の混合で使用される。

有機溶媒による洗浄の方法としては、有機溶媒中にＰＰＳ樹脂を浸漬せしめるなどの方法があり、必要に応じて適宜攪拌または加熱することも可能である。有機溶媒でＰＰＳ樹脂を洗浄する際の洗浄温度について特に制限はなく、常温〜３００℃の範囲で任意の温度を選択することができる。洗浄温度が高くなるほど、洗浄効率が高くなる傾向があるが、通常は常温〜１５０℃の温度で十分効果が得られる。また、有機溶媒洗浄を施されたＰＰＳ樹脂は残留している有機溶媒を除去するため、水または温水で数回洗浄することが好ましい。

ＰＰＳ樹脂の熱水洗浄処理の具体的方法としては、以下の方法を例示することができる。すなわち、熱水洗浄によるＰＰＳ樹脂の好ましい化学変性の効果を発現するために、使用する水は蒸留水あるいは脱イオン水であることが好ましい。熱水処理の操作は、通常、所定量の水に所定量のＰＰＳ樹脂を投入し、常圧であるいは圧力容器内で加熱し攪拌することにより行われる。ＰＰＳ樹脂と水との割合は、水の方が多い方が好ましいが、通常、水１リットルに対し、ＰＰＳ樹脂２００ｇ以下の浴比が選択される。

ＰＰＳ樹脂の酸水溶液洗浄処理の具体的方法としては、以下の方法を例示することができる。すなわち、酸または酸の水溶液にＰＰＳ樹脂を浸漬せしめるなどの方法があり、必要に応じて適宜攪拌または加熱することも可能である。用いられる酸は、ＰＰＳ樹脂を分解する作用を有しないものであれば特に制限はなく、ギ酸、酢酸、プロピオン酸および酪酸などの脂肪族飽和モノカルボン酸、クロロ酢酸やジクロロ酢酸などのハロゲン置換脂肪族飽和カルボン酸、アクリル酸やクロトン酸などの脂肪族不飽和モノカルボン酸、安息香酸やサリチル酸などの芳香族カルボン酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、フタル酸およびフマル酸などのジカルボンン酸、硫酸、リン酸、塩酸、炭酸および珪酸などの無機酸性化合物などが挙げられる。中でも酢酸と塩酸が好ましく用いられる。酸処理を施されたＰＰＳ樹脂は、残留している酸または塩などを除去するため、水または温水で数回洗浄することが好ましい。また、洗浄に用いられる水は、酸処理によりＰＰＳ樹脂の好ましい化学的変性の効果を損なわない意味で、蒸留水または脱イオン水であることが好ましい。酸水溶液洗浄処理を施すと、ＰＰＳ樹脂の酸末端成分が増加して、他の熱可塑性樹脂Ａと混合する場合に分散混合性が高まり、分散相の平均分散径が小さくなる効果が得られやすくなるので好ましい。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムに含有されるポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとしては、例えば、ポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリフェニレンエーテル、ポリエステル、ポリアリレート、ポリアミドイミド、ポリカーボネート、ポリオレフィン、ポリエーテルエーテルケトン等の各種ポリマーおよびこれらのポリマーの少なくとも一種を含むブレンド物を用いることができる。本発明では、熱可塑性樹脂Ａは、ポリアリーレンスルフィドの混合性および本発明の効果発現の観点から、ポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホンから少なくとも１種以上選ばれることが好ましい。特に、ポリアミドはそれ自体が優れた靭性を有するポリマーであるため、好ましく用いられる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドに含まれる熱可塑性樹脂Ａは、ポリアミドが好適に用いられる。ポリアミドは公知のポリアミドであれば特に制限はないが、一般にアミノ酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸を主たる構成成分とするポリアミドである。その主要構成成分の代表例としては、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ε−アミノカプロラクタム、ω−ラウロラクタムなどのラクタム、テトラメチレンジアミン、ヘキサメレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４−／２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、５−メチルノナメチレンジアミン、メタキシレンジアミン、パラキシリレンジアミン、１，３−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１−アミノ−３−アミノメチル−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、ビス（４−アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタン、２，２−ビス（４−アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジン、２−メチルペンタメチレンジアミンなどの脂肪族、脂環族、芳香族のジアミン、およびアジピン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テレフタル酸、イソフタル酸、２−クロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、５−メチルイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの脂肪族、脂環族、芳香族のジカルボン酸が挙げられ、本発明においては、これらの原料から誘導されるポリアミドホモポリマまたはコポリマを各々単独または混合物の形で用いることができる。

本発明において、有用なポリアミドとしては、ポリカプロアミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン６１２）、ポリドデカンアミド（ナイロン１２）、ポリウンデカンアミド（ナイロン１１）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド（ナイロン６Ｔ）、ポリキシリレンアジパミド（ナイロンＸＤ６）などのホモポリアミド樹脂ないしはこれらの共重合体である共重合ポリアミド（ナイロン６／６６、ナイロン６／１０、ナイロン６／６６／６１０、６６／６Ｔ）などが挙げられる。これらのポリアミド樹脂は混合物として用いることもできる（“／”は共重合を表す。以下同じ）。

上記の中で、ホモポリアミド樹脂としてはナイロン６やナイロン６１０、ナイロン４６などがより好ましく用いられる。特に、ナイロン６１０がポリアリーレンスルフィドと押出するうえで耐熱性が高く、かつ、引張伸度を向上させて靭性発現の効果が高いので、好ましく使用される。また、共重合ポリアミドとしてはナイロン６を他のポリアミド成分を共重合してなる共重合体が引張伸度を向上させて靭性を発現させる上で、より好ましく用いられ、特にナイロン６／６６共重合体が引張伸度を向上させて靭性発現の効果が高く、ナイロン６共重合量がナイロン６６より多いナイロン６／６６共重合体が特に好ましく用いられる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムに含まれる他の熱可塑性樹脂Ａとして用いられる他の例として、ポリエーテルイミドが挙げられる。ポリエーテルイミドは、特に限定されないが、例えば、下記一般式で示されるように、ポリイミド構成成分にエーテル結合を含有する構造単位であるポリマーを好ましく挙げることができる。

ただし、上記式中Ｒ１は、２〜３０個の炭素原子を有する２価の芳香族または脂肪族基、脂環族基からなる群より選択された２価の有機基であり、Ｒ２は、前記Ｒと同様の２価の有機基である。

上記Ｒ１、Ｒ２としては、例えば、下記式群に示される芳香族基

を挙げることができる。

本発明では、ガラス転移温度が３５０℃以下、より好ましくは２５０℃以下のポリエーテルイミドを用いると本発明の効果を得やすく、ポリアリーレンスルフィドとの相溶性、溶融成形性等の観点から、下記式で示される構造単位を有する、２，２−ビス［４−（２，３−ジカルボキシフェノキシ）フェニル］プロパン二無水物とｍ−フェニレンジアミン、またはｐ−フェニレンジアミンとの縮合物が好ましい。

この構造単位を有するポリエーテルイミドは、“ウルテム”（登録商標）の商標名で、ジーイープラスチックス社より入手可能である。例えば、ｍ−フェニレンジアミン由来の単位を含む構造単位（前者の式）を有するポリエーテルイミドとして、“ウルテム１０００”および“ウルテム１０１０”が挙げられる。また、ｐ−フェニレンジアミン由来の単位を含む構造単位（後者の式）を有するポリエーテルイミドとして、“ウルテムＣＲＳ５０００”が挙げられる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムに含まれる他の熱可塑性樹脂Ａとして用いられる他の例として、分子骨格にポリアリーレンスルフィドと同じ硫黄原子を含むポリスルホンやポリエーテルスルホンが挙げられる。ポリスルホンやポリエーテルスルホンは、公知のものを種々使用することができる。ポリアリーレンスルフィドとの混合性の観点から、ポリエーテルスルホンの末端基として、塩素原子、アルコキシ基あるいはフェノール性水酸基が挙げられる。また、熱可塑性樹脂Ａとして、ポリアリーレンスルフィドと分子構造が近似するポリフェニレンエーテルなども好ましく例示される。

本発明においては、引張伸度をより向上させて、より優れた靭性を発現させるため、相溶化剤として、エポキシ基、アミノ基、イソシアネート基から選択される一種以上の基を有する化合物をポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの合計１００重量部に対し、０．１〜１０重量部添加することが好ましい。

かかる相溶化剤の具体例としては、ビスフェノールＡ、レゾルシノール、ハイドロキノン、ピロカテコール、ビスフェノールＦ、サリゲニン、１，３，５−トリヒドロキシベンゼン、ビスフェノールＳ、トリヒドロキシ−ジフェニルジメチルメタン、４，４‘−ジヒドロキシビフェニル、１，５−ジヒドロキシナフタレン、カシューフェノール、２．２．５．５．−テトラキス（４−ヒドロキシフェニル）ヘキサンなどのビスフェノール類のグリシジルエーテル、ビスフェノールの替わりにハロゲン化ビスフェノールを用いたもの、ブタンジオールのジグリシジルエーテルなどのグリシジルエーテル系エポキシ化合物、フタル酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル系化合物、Ｎ−グリシジルアニリン等のグリシジルアミン系化合物等々のグリシジルエポキシ樹脂、エポキシ化ポリオレフィン、エポキシ化大豆油等の線状エポキシ化合物、ビニルシクロヘキセンジオキサイド、ジシクロペンタジエンジオキサイド等の環状系の非グリシジルエポキシ樹脂などが挙げられる。またその他ノボラック型エポキシ樹脂も挙げられる。ノボラック型エポキシ樹脂はエポキシ基を２個以上有し、通常ノボラック型フェノール樹脂にエピクロルヒドリンを反応させて得られるものである。また、ノボラック型フェノール樹脂はフェノール類とホルムアルデヒドとの縮合反応により得られる。原料のフェノール類としては特に制限はないがフェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ビスフェノールＡ、レゾルシノール、ｐ−ターシャリーブチルフェノール、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＳおよびこれらの縮合物が挙げられる。

またその他エポキシ基を有するオレフィン共重合体も挙げられる。かかるエポキシ基を有するオレフィン共重合体（エポキシ基含有オレフィン共重合体）としては、オレフィン系（共）重合体にエポキシ基を有する単量体成分を導入して得られるオレフィン共重合体が挙げられる。また、主鎖中に二重結合を有するオレフィン系重合体の二重結合部分をエポキシ化した共重合体も使用することができる。

オレフィン系（共）重合体にエポキシ基を有する単量体成分を導入するための官能基含有成分の例としては、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、エタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、シトラコン酸グリシジルなどのエポキシ基を含有する単量体が挙げられる。

これらエポキシ基含有成分を導入する方法は特に制限なく、α−オレフィンなどとともに共重合せしめたり、オレフィン（共）重合体にラジカル開始剤を用いてグラフト導入するなどの方法を用いることができる。

エポキシ基を含有する単量体成分の導入量はエポキシ基含有オレフィン系共重合体の原料となる単量体全体に対して０．００１〜４０モル％、好ましくは０．０１〜３５モル％の範囲内であるのが適当である。

本発明で特に有用なエポキシ基含有オレフィン共重合体としては、α−オレフィンとα、β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを共重合成分とするオレフィン系共重合体が好ましく挙げられる。上記α−オレフィンとしては、エチレンが好ましく挙げられる。また、これら共重合体にはさらに、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチルなどのα，β−不飽和カルボン酸およびそのアルキルエステル、スチレン、アクリロニトリル等を共重合することも可能である。

またかかるオレフィン共重合体はランダム、交互、ブロック、グラフトいずれの共重合様式でも良い。

α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを共重合してなるオレフィン共重合体は、中でも、α−オレフィン６０〜９９重量％とα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステル１〜４０重量％を共重合してなるオレフィン共重合体が特に好ましい。

上記α，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとしては、具体的にはアクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルおよびエタクリル酸グリシジルなどが挙げられるが、中でもメタクリル酸グリシジルが好ましく使用される。

α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを必須共重合成分とするオレフィン系共重合体の具体例としては、エチレン／プロピレン−ｇ−メタクリル酸グリシジル共重合体（”ｇ”はグラフトを表す、以下同じ）、エチレン／ブテン−１−ｇ−メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ―ポリスチレン、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ−アクリロニトリル−スチレン共重合体、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ−ＰＭＭＡ、エチレン／アクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／アクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／メタクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体が挙げられる。

さらに、相溶化剤の具体例として、エポキシ基、アミノ基、イソシアネート基から選択される一種以上の官能基を有するアルコキシシランが挙げられる。かかる化合物の具体例としては、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシシラン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシランなどのエポキシ基含有アルコキシシラン化合物、γ−ウレイドプロピルトリエトキシシラン、γ−ウレイドプロピルトリメトキシシシラン、γ−（２−ウレイドエチル）アミノプロピルトリメトキシシランなどのウレイド基含有アルコキシシラン化合物、γ−イソシアナトプロピルトリエトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルトリメトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルメチルジメトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルメチルジエトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルエチルジメトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルエチルジエトキシシラン、γ−イソシアナトプロピルトリクロロシランなどのイソシアナト基含有アルコキシシラン化合物、γ−（２−アミノエチル）アミノプロピルメチルジメトキシシラン、γ−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ基含有アルコキシシラン化合物などが挙げられる。

上記のエポキシ基、アミノ基、イソシアネート基から選択される一種以上の官能基を有するアルコキシシランが本発明の相溶化剤の最も好ましい例として挙げられ、それを使用すると熱可塑性樹脂Ａを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの分散相の分散不良による粗大分散物を低減しやすく、平均分散径を本発明の好ましい範囲に制御しやすくなり、本発明の効果が得られやすい。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）の引張破断伸度は、長手方向と幅方向のいずれも８０〜２５０（％）であり、長手方向と幅方向の少なくとも一方向の破断伸度が１１０〜２５０％である。好ましくは長手方向と幅方向のいずれも１１０〜２３０（％）である。さらに、最も好ましくは１２０〜２００（％）である。破断伸度の好ましい範囲を達成するためには、熱可塑性樹脂Ａの含有量と分散相の平均分散径を本発明の好ましい範囲に制御することが好ましい。フィルムの長手方向と幅方向の破断伸度がいずれも８０（％）未満であれば、例えば、モーターのスロットライナーやウェッジとして用いる際にフィルムを加工する工程で靭性が不足して破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりする。また、フィルムの長手方向と幅方向のいずれの方向にも破断伸度が２５０（％）を超えるフィルムを得るためには、延伸工程において延伸倍率を下げる必要があるが、フィルムの平面性が悪化したり、機械的強度が低下してフィルムのこしが低下したりすることがある。

なお、引張破断伸度は、インストロンタイプの引張試験機を用いて、測定方向を引張方向に切り出したサンプルを上下のチャック部分ではさんで引張試験を行い、フィルムサンプルが破断したときの伸度を破断伸度として測定する。つまり、ＡＳＴＭ−Ｄ８８２に規定された方法に従って、試料サイズが幅１０ｍｍ×試長間１００ｍｍのフィルムに対して引張り速度を１００ｍｍ／分として、温度２３℃、湿度６５％ＲＨの環境下でインストロンタイプの引張試験機を用いて測定した。試料数１０にて、それぞれについてその測定をして、引張破断伸度をその平均値とする。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）の引張破断強度は、いずれも１００〜４００（ＭＰａ）であることが好ましく、より好ましくは１５０〜３５０（ＭＰａ）、さらに好ましくは１８０〜３２０（ＭＰａ）である。破断強度の好ましい範囲を達成するためには、熱可塑性樹脂Ａの分散相の平均分散径を本発明の好ましい範囲に制御することが好ましい。フィルムの長手方向と幅方向の破断強度が１００（ＭＰａ）未満であれば、例えば、機械的強度が不足し、フィルムの加工時や使用時に破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりする。また、フィルムの長手方向と幅方向のいずれの方向にも破断強度が４００（ＭＰａ）を超えるフィルムを得るためには、延伸工程において延伸倍率を上げる必要があるが、延伸時に破れが発生したり、引張伸度が不足したりすることがある。

本発明の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルムは、周波数１Ｈｚにおける動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度が１００〜１３５℃であることが好ましい。これにより、得られるフィルムには引張破断伸度が向上した特性や成形加工性が向上した特性を付与することがしやすい。主分散ピ−ク温度のより好ましい範囲は、１０５〜１３０℃であり、さらに好ましい範囲は、１１０〜１２５℃である。動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度が１００℃未満であると、ポリアリ−レンスルフィドの分子鎖配向が十分ではないために、引張破断伸度が低すぎたり、靭性が十分ではなかったりして、例えば、フィルムの加工時や使用時に破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりすることがあり、一方、主分散ピ−ク温度が１３５℃を超えた場合、分子鎖配向が進み過ぎて引張破断伸度が低すぎたりして、フィルムの加工時や使用時に破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりすることがあり、加えて熱収縮が大きくなったりすることがある。ポリアリ−レンスルフィドフィルムの動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度は、例えば、縦延伸における延伸温度や延伸倍率、横延伸における延伸温度や延伸倍率を本発明の好ましい範囲にすることにより制御することができる。ここでいう動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度とは、損失正接の温度分散において、最も大きい値を有する分散ピ−クの温度のことである。

動的粘弾性の主分散ピーク温度は、フィルム長手方向を試料長さとして、試料幅１０mm、試料長さ（チャック間距離）２０mmの試料を、温度３０℃から２００℃まで２℃／分の昇温速度で昇温して振動周波数を１Ｈｚとして測定する。データから得られた損失正接（ｔａｎδ）を温度（３０〜２００℃）を横軸としたグラフを作成し、ｔａｎδの最大値となる温度を読み、動的粘弾性の主分散ピ−ク温度とする。

本発明の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルムは、ポリアリ−レンスルフィドの結晶融解熱量が２０〜４５（Ｊ／ｇ）であることが好ましい。結晶融解熱量のより好ましい範囲は、２３〜４０（Ｊ／ｇ）であり、さらに好ましい範囲は２５〜３７（Ｊ／ｇ）である。ポリアリ−レンスルフィドの結晶融解熱量は、ポリアリ−レンスルフィドの結晶量を反映する。融解熱量が４５（Ｊ／ｇ）より大きいと、フィルムがもろくなりやすく、例えば、フィルムの加工時や使用時に破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりする。また、融解熱量が２０（Ｊ／ｇ）未満であると、熱収縮が大きくなり、耐熱性が不足したりすることがある。ポリアリ−レンスルフィドフィルムの結晶融解熱量は、例えば、横延伸前の予熱温度、横延伸における延伸温度、さらに延伸後の熱固定温度を本発明の好ましい範囲にすることにより、本発明の範囲にすることができる。ここでいう結晶融解熱量とは、示唆走査熱量測定（ＤＳＣ）において観測される融点の吸熱ピ−クの熱量のことをいう。

本発明において、ポリアリーレンスルフィドと他の熱可塑性樹脂Ａを混合する時期は、特に限定されないが、溶融押出前に、ポリアリーレンスルフィドとその他の熱可塑性樹脂Ａの混合物を予備溶融混練（ペレタイズ）してマスターチップ化する方法や、溶融押出時に混合して溶融混練させる方法などがある。中でも、二軸押出機などのせん断応力のかかる高せん断混合機を用いて予備混練してマスターチップ化する方法などが好ましく例示される。その場合、通常の一軸押出機に該混合されたマスターチップ原料を投入して溶融製膜してもよいし、高せん断を付加した状態でマスターチップ化せずに直接にシーティングしてもよい。二軸押出機で混合する場合、分散不良物を低減させる観点から、３条二軸タイプまたは２条二軸タイプのスクリューを装備したものが好ましく、混練部ではポリアリーレンスルフィド樹脂の融点＋５〜５５℃の温度範囲が好ましい。さらに好ましい温度範囲はポリアリーレンスルフィド樹脂の融点＋１０〜４５℃であり、より好ましい温度範囲はポリアリーレンスルフィド樹脂の融点＋１０〜３５℃である。

混練部の温度範囲を好ましい範囲にすることは、せん断応力を高めやすく、分散不良物も低減できる効果が高くなり、分散相の分散径を本発明の好ましい範囲に制御することができる。そのときの滞留時間は１〜５分の範囲が好ましい。また、スクリュー回転数を１００〜５００回転／分とすることが好ましく、さらに好ましくは２００〜４００回転／分の範囲である。スクリュー回転数を好ましい範囲に設定することで、高いせん断応力が付加され易く、分散相の分散径を本発明の好ましい範囲に制御することができる。また、二軸押出機の（スクリュー軸長さ／スクリュー軸径）の比率は２０〜６０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３０〜５０の範囲である。

さらに、二軸スクリューにおいて、混練力を高めるためにニーディングパドルなどによる混練部を設けることは好ましく、その混練部を好ましくは２箇所以上、さらに好ましくは３箇所以上設けたスクリュー形状にする。この際、原料の混合順序には特に制限はなく、全ての原材料を配合後上記の方法により溶融混練する方法、一部の原材料を配合後上記の方法により溶融混練し更に残りの原材料を配合し溶融混練する方法、あるいは一部の原材料を配合後単軸あるいは２軸の押出機により溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原材料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。また、プラスチック成形加工学会誌「成形加工」第１５巻第６号、３８２〜３８５頁（２００３年）に記載された超臨界流体を利用する方法なども好ましく例示することができる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムは、本発明の効果を阻害しない範囲内で、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、脂肪酸エステルおよびワックスなどの有機滑剤など他の成分が添加されてもよい。また、フィルム表面に易滑性や耐磨耗性や耐スクラッチ性等を付与するために、二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムに、無機粒子や有機粒子などを添加することもできる。そのような添加物としては、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、カオリン、タルク、湿式または乾式シリカ、コロイド状シリカ、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナおよびジルコニア等の無機粒子、アクリル酸類、スチレン等を構成成分とする有機粒子、ポリアリーレンスルフィドの重合反応時に添加する触媒等によって析出する、いわゆる内部粒子や、界面活性剤などが挙げられる。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの厚さは、用途等により異なるが５００μｍ以下が好ましく、薄膜用途や作業性などの観点からは、より好ましくは１０〜３００μｍの範囲であり、さらに好ましくは２０〜２００μｍの範囲である。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムは、これにポリアリーレンスルフィドやその他のポリマー層、例えば、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリイミド、ポリ塩化ビニリデンまたはアクリル系ポリマーからなる層を直接、あるいは接着剤などの層を介して、さらに積層させて用いてもよい。

また、本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムは、必要に応じて、熱処理、成形、表面処理、ラミネート、コーティング、印刷、エンボス加工およびエッチングなどの任意の加工を行ってもよい。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの用途は、特に限定されないが、例えば、モ−タ−、トランス、絶縁ケーブルなどの電気絶縁材料、成形材料用、回路基板材料、回路・光学部材などの工程・離型材料や保護フィルム、リチウムイオン電池材料、燃料電池材料、スピーカー振動板などの各種工業材料用などに用いられる。さらに詳しくは、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカ−エアコン用モ−タ−や駆動モ−タ−用などの電気絶縁材料、さらに携帯電話用スピーカー振動板などに好適に使用できる。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートは、少なくとも一方の最外層に二軸配向ポリアリーレンスルフィド層（ａ層）を配する。二軸配向ポリアリーレンスルフィド層には、ポリアリーレンスルフィドと、ポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムであって、ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍである二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムが用いられる。

a層としては、ポリアリーレンスルフィドと他の熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたとき、ポリアリーレンスルフィドを７０〜９５重量部と熱可塑性樹脂Ａを５〜３０重量部とするのが好ましい。より好ましくはポリアリーレンスルフィドを８０〜９５重量部と熱可塑性樹脂Ａを５〜２０重量部であり、さらに好ましくは、ポリアリーレンスルフィドを８０〜９３重量部と熱可塑性樹脂Ａを７〜２０重量部とするのがよい。また、熱可塑性樹脂Ａの平均分散径の好ましい範囲は、２０〜３００ｎｍである。さらに好ましくは３０〜２００ｎｍ、最も好ましくは３０〜１２０ｎｍの範囲である。

該積層ポリアリーレンスルフィドシートの中央層に無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）を有することが、積層ポリアリーレンスルフィドシートの耐衝撃性を向上させるために重要である。積層数は、２〜１０層が好ましく、より好ましくは３〜５層である。特に、３層のシートであることが最も好ましい。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートは、少なくとも一方の最外層が二軸配向ポリアリーレンスルフィド層（ａ層）であるが、もちろん表裏両方の最外層が二軸配向ポリアリーレンスルフィド層であっても構わない。また、該積層ポリアリーレンスルフィドシートの最外層以外の層（中央層）に無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）を含有したものが耐引裂性などの観点から好ましい。本発明において、二軸配向ポリアリーレンスルフィド層を最外層に有することが、積層ポリアリーレンスルフィドシートの破断伸度を本発明の範囲とするために重要である。

本発明で好ましく用いられる無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）とは、溶融成形してなるフィルム、シート、板の総称で、実質的に無配向のものをいう。二軸配向は、フィルムの長手方向および幅方向のフィルム面の分子鎖が、フィルム厚み方向より配向しているのに対して、無配向は、分子鎖の配向がフィルムの長手方向や幅方向などのフィルム面および厚み方向にほぼ等方的である。ｂ層の厚みは、１ｍｍ以下であることが好ましい。特に、最外層に二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム（ａ層）を設けて、中央層を無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）とした３層構成（ａ／ｂ／ａ）の積層ポリアリーレンスルフィドシートが好ましく例示される。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの積層方法は特に限定されないが、接着剤を介さずに、熱融着によって固着させた熱ラミネート法が層間接着性を向上させる点で好ましく用いられる。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートは、積層に先駆けて、無配向ポリアリーレンスルフィド層に熱処理や酸化架橋処理が行われてもよい。また、無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）および二軸配向ポリアリーレンスルフィド層（ａ層）の表面にコロナ放電処理やプラズマ処理を施すことは好ましく用いられる。

無配向ポリアリーレンスルフィド層（ｂ層）と二軸配向ポリアリーレンスルフィド層（ａ層）からなる積層ポリアリーレンスルフィドシートの各層の配向は、例えば、超薄切片法などで積層シート断面を作製し、シート断面に対してレーザーラマン分光や赤外分光などの手法を用いて測定することができる。各層の厚みが十分でなければ、斜め切削法などを用いてサンプル切片を作製することができる。例えば、ポリフェニレンスルフィドの配向をレーザーラマン分光法で測定する場合、７４０ｃｍ^−１におけるラマン強度（Ｉ_７４０）に対する１５７０ｃｍ^−１におけるラマン強度（Ｉ_１５７０）の比であるＩ_１５７０／Ｉ_７４０を分子鎖配向の指標とすることができ、フィルムの長手方向、幅方向および厚み方向のそれぞれの方向に対して平行な偏光により、それぞれの方向に対する分子鎖の配向を指標として得ることができる。該指標が長手方向、幅方向および厚み方向に対してほぼ等しい場合、無配向と判断することができる。一方、長手方向および幅方向の指標が厚み方向の指標に対して大きい場合、二軸配向と判断することができる。無配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの製造方法は、ＰＰＳ樹脂組成物および共重合ＰＰＳを十分に乾燥した後、別々のエクストルーダーに供給するか、あるいは、共重合ＰＰＳを１０〜１００重量％の割合でＰＰＳ樹脂組成物に混合し、固有粘度が低下しないように窒素気流下あるいは減圧下で樹脂組成物の融点以上の温度に加熱された溶融押出機に供給し、口金より押し出し、密着手段である静電印加法、エアーチャンバー法、エアーナイフ法、プレスロール法などでドラムなどの表面温度が樹脂組成物のガラス転移点以下のキャスティングドラム上で密着冷却固化させ、無配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを作製する。また、溶融押出機中で異物や変質ポリマーを除去するために各種フィルター、例えば、焼結金属、多孔性セラミック、サンド、金網などの素材からなるフィルターを用いることが好ましい。

また、本発明の場合、最外層の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの層（ａ層）間に共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）を含有させることが本発明の積層シートの破断伸度を本発明の好ましい範囲にするために好ましく用いられる。特に、最外層に二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム（ａ層）を設けて、中央層を共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）とした３層構成（ａ／ｃ／ａ）の積層ポリアリーレンスルフィドシートが好ましく例示される。

本発明で用いられる共重合ポリフェニレンスルフィドとしては、繰り返し単位の５０モル％以上９５モル％未満、好ましくは７０モル％以上９２モル％未満、さらに好ましくは８０モル％以上９２モル％未満がｐ−フェニレンスルフィドユニットで構成されているものを用いることができる。かかる成分が５０モル％未満では、フィルムの耐熱性低下が著しくなる場合があり、９５モル％以上では、層間接着性を十分高められず、積層シートとして高伸度化できない場合がある。

共重合単位としては、下記に示すｍ−フェニレンスルフィド単位、

（ここでＸは、アルキレン、ＣＯ、ＳＯ_２単位を示す。）

（ここでＲはアルキル、ニトロ、フェニレン、アルコキシ基を示す。）が挙げられ、これらの複合の単位が存在してもかまわない。好ましい共重合単位は、ｍ−フェニレンスルフィド単位である。これらの単位の共重合量は、３モル％以上５０モル％以下が好ましく、より好ましくは５モル％以上３０モル％以下、さらに好ましくは８モル％以上２０モル％である。かかる共重合成分が３モル％未満では、層間接着性を十分高められず、積層シートとして高伸度化できない場合があり、その結果フィルムの破断伸度が低下し、耐衝撃性改良効果が乏しくなる場合がある。５０モル％を超えると、耐熱性の低下が著しくなる場合がある。このような共重合体の共重合組成はＮＭＲ法によって測定することができる。

本発明で用いられる共重合ポリフェニレンスルフィドの上記成分と共重合成分との共重合の態様は、特に限定はないが、ランダムコポリマーであることが好ましい。

本発明においては、共重合ポリフェニレンスルフィドを構成する共重合体の繰り返し単位の残りの部分においては、さらに他の共重合可能な構成単位で構成されてもよいが、例えば、化（７）に代表される３官能性フェニルスルフィドは、共重合体全体の１モル％以下であることが好ましい。

共重合ＰＰＳの重合法は、例えば、次のような方法がある。硫化ナトリウムとｐ−ジクロロベンゼンおよび副成分モノマを本発明でいう比率で配合し、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）などのアミド系極性溶媒中で重合助剤の存在下に高温高圧化で反応させる。副成分モノマとしては、

（ここでＸは、アルキレン、ＣＯ、ＳＯ_２単位を示す。）

（ここでＲは、アルキル、ニトロ、フェニレン、アルコキシ基を示す。）が挙げられ、これらの複数の副成分モノマが存在してもかまわない。好ましい副成分モノマは、

である。

本発明に用いられる共重合ポリフェニレンスルフィドの融点は、１８０℃以上２６０℃以下が好ましく、より好ましくは２００℃以上２５０℃以下であり、さらに好ましくは２２０℃以上２４０℃以下である。融点が１８０℃未満の場合、耐熱性低下が著しくなる場合があり、２６０℃を超えると層間接着性を十分高められず、積層シートとして高伸度化できない場合がある。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの最外層以外の層の厚みは、積層シートの総厚みの２％以上３０％以下であることが、積層シートの破断伸度、耐衝撃性、スロット加工における割れ低減のバランスの点で好ましい。より好ましくは５％以上３０％以下であり、さらに好ましくは１０％以上２０％以下である。最外層以外の層の厚みが、総厚みの２％未満の場合、積層フィルムの耐衝撃性が低下しフィルム割れが発生する場合があり、３０％を超えると積層フィルムの破断伸度が低下し、スロット加工におけるフィルム割れ発生が増加する場合がある。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの層の厚みは、例えば、超薄切片法などで積層シート断面を作製し、シート断面を光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡などを用いて測定することができる。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの長手方向（ＭＤ）と幅方向（ＴＤ）の引張破断伸度は、長手方向と幅方向のいずれも８０％以上２５０％以下であることが好ましい。また、長手方向と幅方向の少なくとも一方向の破断伸度が１１０％以上２５０％以下であることがより好ましい。さらに好ましくはいずれの方向も１１０％以上２３０％以下、最も好ましくは１２０％以上２００％以下である。破断伸度の好ましい範囲を達成するためには、熱可塑性樹脂Ａの含有量と分散相の平均分散径、さらに積層シートの積層構成や厚みを本発明の好ましい範囲に制御することが好ましい。フィルムの長手方向と幅方向の破断伸度がいずれの方向も８０（％）未満であれば、例えば、モーターのスロットライナーやウェッジとして用いる際にフィルムを加工する工程で靭性が不足して破損したり、実用上使用に耐えないことがあったりする。また、フィルムの長手方向と幅方向のいずれの方向にも破断伸度が２５０（％）を越えるフィルムを得るためには、延伸工程において、延伸倍率を下げる必要があるが、フィルムの平面性が悪化したり、機械的強度が低下してフィルムの腰が低下したりすることがある。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの衝撃強度は、３Ｎ／μｍ以上１０Ｎ／μｍ以下であることがスロットおよびウェッジの加工工程でフィルムの割れ発生を抑制するために好ましく、より好ましくは、４Ｎ／μｍ以上１０Ｎ／μｍ以下であり、さらに好ましくは、５Ｎ／μｍ以上１０Ｎ／μｍ以下である。衝撃強度が３Ｎ／μｍ未満の場合、スロットおよびウェッジの加工工程においてフィルムの割れを発生する場合があり、衝撃強度が１０Ｎ／μｍを超えると積層ポリアリーレンスルフィドシート中の無配向ポリアリーレンスルフィド層が占める割合が高くなる場合があるため、積層シートの耐熱性が低下する場合がある。また、積層シートの破断伸度が低下する場合があり、スロットおよびウェッジの加工工程においてフィルム割れを発生する場合がある。

なお、衝撃強度は、幅１ｍｍ×長さ７０ｍｍに切り出して試験サンプルとし、シャルピー衝撃試験器（容量：１０ｋｇ・ｃｍ、ハンマー重量：１．０１９ｋｇ、ハンマーの空持ち上げ角度：１２７度、軸心より重心までの距離：６．１２ｃｍ）を用い、試験温度２３℃で測定する。サンプルの断面積（サンプル厚み×サンプル幅）で除し、Ｎ／μｍの単位に換算して、衝撃強度とする。なお、測定は７本のサンプルを用いて行い、その平均値とする。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートは、本発明の効果を阻害しない範囲内で、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、脂肪酸エステルおよびワックスなどの有機滑剤など他の成分が添加されてもよい。また、フィルム表面に易滑性や耐磨耗性や耐スクラッチ性等を付与するために、無機粒子や有機粒子などを添加することもできる。そのような添加物としては、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、カオリン、タルク、湿式または乾式シリカ、コロイド状シリカ、リン酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナおよびジルコニア等の無機粒子、アクリル酸類、スチレン等を構成成分とする有機粒子、ポリアリーレンスルフィドの重合反応時に添加する触媒等によって析出する、いわゆる内部粒子や、界面活性剤などが挙げられる。

本発明の積層ポリアリーレンスルフィドシートの用途は、例えば、モ−タ−、トランスなどの電気絶縁材料、回路基板材料、回路・光学部材などの工程・離型材料や保護フィルム、リチウムイオン電池材料、燃料電池材料などの各種工業材料用などに用いられる。さらに詳しくは、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカ−エアコン用モ−タ−や駆動モ−タ−用などの電気絶縁材料などに好適に使用できる。

次いで、本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムを製造する方法について、熱可塑性樹脂Ａとしてポリアミドであるナイロン６を用いてポリ−ｐ−フェニレンスルフィドに混合した場合に、二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの製造を例にとって説明するが、本発明は、下記の記載に限定されないことは無論である。

ポリフェニレンスルフィドとナイロン６を混合する場合、溶融押出前に、それぞれの樹脂の混合物を予備溶融混練（ペレタイズ）してマスターチップ化する方法が好ましく例示される。

本発明では、まず、上記ＰＰＳとナイロン６を二軸混練押出機に投入し、ＰＰＳとナイロン６の重量分率が９９／１〜６０／４０のブレンド原料を作製することが好ましい。ブレンド原料の樹脂組成物の混合・混錬方法は、特に限定されることはなく各種混合・混錬手段が用いられる。例えば、各々別々に溶融押出機に供給して混合してもよいし、また、予め紛体原料のみをヘンシェルミキサー、ボールミキサー、ブレンダーあるいはタンブラー等の混合機を利用して乾式予備混合し、その後、溶融混錬機にて溶融混練することでもよい。その後、前記ブレンド原料を必要に応じてＰＰＳ、これらの回収原料と共に押出機に投入して、目的とする組成としたものを原料とすることが、フィルムの品質と製膜性の観点で好ましい。上記原料を作製する場合、フィルム中への異物混入を可能な限り低減させるために、溶融押出工程で樹脂をフィルトレーションすることも好ましく行うことができる。この押出機内で異物や変質ポリマーを除去するために各種のフィルター、例えば、焼結金属、多孔性セラミック、サンドおよび金網などの素材からなるフィルターを用いることが好ましい。また、必要に応じて、定量供給性を向上させるためにギアポンプを設けてもよい。積層フィルムを作製する場合には、２台以上の押出機、マニホールドまたは合流ブロックを用いて、溶融状態のポリフェニレンスルフィドおよび熱可塑性樹脂Ａの樹脂組成物をそれぞれ積層させる。溶融シートをスリット状のダイから押出し、キャスティングロール上で冷却して未延伸フィルムを作る。

上記の好ましい二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの製造法のより具体的な条件は、以下のとおりである。

まず、ポリフェニレンスルフィドのペレットまたは顆粒とポリアミドのペレットとを、一定の割合で混合して、ベント式の二軸混練押出機に供給し、溶融混練してブレンドチップを得る。二軸押出機などのせん断応力のかかる高せん断混合機を用いることが好ましく、さらに、分散不良物を低減させる観点から、３条二軸タイプまたは２条二軸タイプのスクリューを装備したものが好ましく、そのときの滞留時間は１〜５分の範囲が好ましい。また、混練部を２９０〜３４０℃の温度範囲であることが好ましく、さらに好ましい温度範囲は２９５〜３３０℃であり、より好ましい温度範囲は３００〜３２０℃である。混練部の温度範囲を好ましい範囲にすることは、せん断応力を高めやすく、分散不良物も低減できる効果が高くなり、分散相の分散径を本発明の好ましい範囲に制御することができる。また、スクリュー回転数を１００〜５００回転／分とすることが好ましく、さらに好ましくは２００〜４００回転／分の範囲である。スクリュー回転数を好ましい範囲に設定することで、高いせん断応力が付加され易く、分散相の分散径を本発明の好ましい範囲に制御することができる。また、二軸押出機の（スクリュー軸長さ／スクリュー軸径）の比率は２０〜６０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３０〜５０の範囲である。さらに、二軸スクリューにおいて、混練力を高めるためにニーディングパドルなどによる混練部を設けることは好ましく、その混練部を２箇所以上設けて、各混練部の間を通常のフィードスクリューとしたスクリュー形状にすることはさらに好ましい。

ポリフェニレンスルフィドとナイロン６を混合する上で、ポリフェニレンスルフィドとナイロン６の混合組成物あるいは相溶化剤が添加されると、分散不良物が低減できて相溶性が高まることがある。

その後、上記ペレタイズ作業により得られた、ＰＰＳとナイロン６からなるブレンドチップ、必要に応じてＰＰＳや製膜後の回収原料を一定の割合で適宜混合して、１８０℃で３時間以上真空乾燥した後、押出機の溶融部を３００〜３５０℃の温度、好ましくは３２０〜３４０℃に加熱された押出機に投入する。その後、押出機を経た溶融ポリマーをフィルター内を通過させ、その溶融ポリマーをＴダイの口金を用いてシート状に吐出する。このフィルター部分や口金の設定温度は、押出機の溶融部の温度より３〜２０℃高い温度にすることが好ましく、より好ましくは５〜１５℃高い温度にする。フィルター部分や口金の温度を押出機の溶融部の温度より高くすることで、異常滞留を抑制することができ、本発明の好ましい分散径にすることができる。このシート状物を表面温度２０〜７０℃の冷却ドラム上に密着させて冷却固化し、実質的に無配向状態の未延伸フィルムを得る。

次に、この未延伸フィルムを二軸延伸し、二軸配向させる。延伸方法としては、逐次二軸延伸法（長手方向に延伸した後に幅方向に延伸を行う方法などの一方向ずつの延伸を組み合わせた延伸法）、同時二軸延伸法（長手方向と幅方向を同時に延伸する方法）、又はそれらを組み合わせた方法を用いることができる。

ここでは、最初に長手方向、次に幅方向の延伸を行う逐次二軸延伸法を用いる。延伸温度については、ＰＰＳや他の熱可塑性樹脂Ａの構造成分により異なるが、例えば、ＰＰＳが９０重量部とナイロン６が１０重量部からなる樹脂組成物を例にとって以下説明する。

未延伸ポリフェニレンスルフィドフィルムを加熱ロール群で加熱し、長手方向に２〜４倍、好ましくは２．５〜４倍、さらに好ましくは３〜４倍に１段もしくは２段以上の多段で延伸する（ＭＤ延伸）。延伸温度は、Ｔｇ（ＰＰＳのガラス転移温度）〜（Ｔｇ＋５０）℃、好ましくは（Ｔｇ＋５）〜（Ｔｇ＋５０）℃、より好ましくは（Ｔｇ＋５）〜（Ｔｇ＋４０）℃、さらに好ましくは（Ｔｇ＋１０）〜（Ｔｇ＋３０）℃の範囲である。最も好ましくは（Ｔｇ＋１５）〜（Ｔｇ＋３０）℃の範囲である。その後２０〜５０℃の冷却ロール群で冷却する。

ＭＤ延伸に続く幅方向の延伸方法としては、例えば、テンターを用いる方法が一般的である。このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンターに導き、幅方向の延伸を行う（ＴＤ延伸）。延伸温度はＴｇ〜（Ｔｇ＋６０）℃が好ましく、より好ましくは（Ｔｇ＋５）〜（Ｔｇ＋５０）℃、さらに好ましくは（Ｔｇ＋１０）〜（Ｔｇ＋４０）℃の範囲である。特に、ＴＤ延伸には、ＭＤ延伸の延伸温度より３〜１５℃だけ低温で延伸することが好ましく、さらに好ましくは５〜１０℃低温に設定する。ＴＤ延伸の延伸温度を好ましい範囲に設定することで、ポリアリ−レンスルフィドの結晶化を過度に進行させずに分子鎖配向を本発明の範囲に制御しやすく、破断伸度向上や成形加工性向上の本発明の効果を得やすくなる。さらに、ＴＤ延伸の延伸ゾ−ンの前の予熱ゾ−ンにおいて、予熱温度をＴＤ延伸の温度より３〜１０℃だけ低温で実施することが好ましく、さらに好ましくは５〜７℃だけ低温に設定する。ＴＤ延伸前の予熱温度を好ましい範囲に設定することで、ポリアリ−レンスルフィドの結晶化を過度に進行させずに分子鎖配向を本発明の範囲に制御しやすく、破断伸度向上や成形加工性向上の本発明の効果を得やすくなる。延伸倍率は、２〜４倍が好ましく、より好ましくは２．５〜４倍、さらに好ましくは３〜４倍の範囲である。

次に、この延伸フィルムを緊張下または幅方向に弛緩しながら熱固定する。好ましい熱固定温度は、２００〜２７０℃、より好ましくは２１０〜２６０℃、さらに好ましくは２２０〜２５５℃の範囲である。熱固定は温度を変更して２段で実施するのも好ましい。その場合、２段目の熱固定温度を１段目より５〜２０℃温度を高くするのが好ましい。熱固定時間は０．２〜３０秒の範囲で行うことが好ましく、５〜２０秒の範囲がさらに好ましい。さらにこのフィルムを４０〜１８０℃の温度ゾーンで幅方向に弛緩しながら冷却する。弛緩率は、幅方向の熱収縮率を低下させる観点から１〜１０％であることが好ましく、より好ましくは２〜８％、さらに好ましくは３〜７％の範囲である。

さらに、フィルムを室温まで、必要ならば、長手および幅方向に弛緩処理を施しながら、フィルムを冷やして巻き取り、目的とする二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得る。

次に無配向ポリフェニレンスルフィド層（ｂ層）と二軸配向ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）を積層する方法は、接着剤などの接着性樹脂を用いる方法や高温高圧下で両者を熱圧着する方法などがあるが、特に、接着剤を使用せず、高温高圧下で両者を熱圧着する方法を用いることができる。熱圧着の方法は、加熱ロールによる方法や熱板プレスなどによって行われるが、生産プロセス上の観点から加熱ロールによる方法が好ましい。熱圧着の条件は、温度１８０℃〜２７０℃、圧力１〜２０ｋｇ／ｃｍ^２の条件であることが好ましい。温度が１８０℃未満であると接着力が十分に高められない場合があり、２７０℃を超えると、積層シートの平面性が急激に悪化し、機械特性が悪化する場合がある。一方、圧力が１ｋｇ／ｃｍ^２未満では熱圧着の温度を上げても接着性に乏しく、逆に圧力が２０ｋｇ／ｃｍ^２を超えると、積層シートの平面性が悪化したり、無配向ポリフェニレンスルフィド層が破断したりする場合がある。接着性、機械特性の観点からより好ましい熱圧着温度は、２００℃〜２５０℃の範囲であり、さらに好ましくは２２０℃〜２４０℃の範囲である。一方、より好ましい熱圧着圧力は、３〜１５ｋｇ／ｃｍ^２の範囲であり、さらに好ましくは、５〜１０ｋｇ／ｃｍ^２の範囲であるがこれらに限定されるものではない。

一方、共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）と二軸配向ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）を積層する方法は、接着剤などの接着性樹脂を用いる方法や高温高圧下で両者を熱圧着する方法などがあるが、特に、接着性を使用せず、高温高圧下で両者を熱圧着する方法を用いることができる。熱圧着の方法は、加熱ロールによる方法や熱板プレスなどによって行われるが、生産プロセス上の観点から加熱ロールによる方法が好ましい。中でも、ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）の少なくとも片面に共重合ポリフェニレンスルフィド層を積層した共押出シートを二軸延伸して得られた２層（ａ／ｃ）もしくは３層（ｃ／ａ／ｃ）からなる二軸延伸積層フィルムを用いて熱圧着することが好ましい。
共重合ポリフェニレンスルフィド層を積層した二軸延伸積層フィルムの製造方法について説明する。ポリフェニレンスルフィド原料と、共重合ポリフェニレンスルフィド原料を別々の溶融押出装置に供給し、個々の原料の融点以上に加熱する。加熱により溶融された各原料は、溶融押出装置と口金出口の間に設けられた合流装置で溶融状態で２層または３層に積層され、スリット状の口金出口から押し出される。かかる溶融積層体を冷却ドラム上でポリフェニレンスルフィドのガラス転移点以下に冷却し、実質的に非晶状態の２層または３層積層の未延伸シートを得る。該未延伸シートを上記のポリフェニレンスルフィドシートと同様の方法により二軸延伸することができる。

ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）からなる２層積層フィルムは、ａ／ｃ層からなる二軸延伸フィルムとｃ／ａ層からなる二軸延伸フィルムを共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）同士が重なるようにして、加熱されたロール群により構成された熱融着装置に導き熱融着して、ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）の３層積層シートを得る。共重合ポリフェニレンスルフィド同士を融着させる場合は、この融着させた共重合ポリフェニレンスルフィド層全体を１層とみなすこととする。

また、上記２層積層フィルム（ａ／ｃ）の共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）と二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルム単膜（ａ層）を熱融着して、ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）の積層シートを得ることもできる。

一方、共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）からなる３層積層フィルムを用いる場合、該３層積層フィルムの両面に二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルム単膜を熱融着して、ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ポリフェニレンスルフィド層（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）の５層積層シートを得ることもできる。

熱圧着の温度条件は、接着性や機械特性の観点から、（共重合ポリフェニレンスルフィドの融点）〜２８０℃の範囲が好ましく、（共重合ポリフェニレンスルフィドの融点＋１０）℃〜２８０℃の範囲であることがより好ましい。また、これにより、二軸配向した共重合ポリフェニレンスルフィド層を構成するポリマー鎖の一部が無配向化されるものと考えられる。熱圧着温度が共重合ポリフェニレンスルフィドの融点未満であると接着力が十分に高められない場合があり、２８０℃を超えると、積層シートの平面性が急激に悪化し、機械特性が悪化する場合がある。また、熱圧着の圧力は、１〜２０ｋｇ／ｃｍ^２の条件であることが好ましい。一方、圧力が１ｋｇ／ｃｍ^２未満では熱圧着の温度を上げても接着性に乏しく、逆に圧力が２０ｋｇ／ｃｍ^２を超えると、積層シートの平面性が悪化したりする場合がある。一方、より好ましい熱圧着圧力は、３〜１５ｋｇ／ｃｍ^２の範囲であり、さらに好ましくは、５〜１０ｋｇ／ｃｍ^２の範囲であるがこれらに限定されるものではない。

本発明で用いられる共重合ポリフェニレンスルフィド層およびポリフェニレンスルフィド層には、より強固な接着性を付与するために、コロナ放電処理やプラズマ処理を施すことも本発明の好ましい態様に含まれる。また本発明においては、本発明の効果を妨げない限り必要に応じて、さらに他のシート層を積層してもかまわない。

本発明の特性値の測定方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。

（１）分散相の平均分散径、アスペクト比
フィルムを（ア）長手方向に平行かつフィルム面に垂直な方向、（イ）幅方向に平行かつフィルム面に垂直な方向、（ウ）フィルム面に対して平行な方向に切断し、サンプルを超薄切片法で作製した。分散相のコントラストを明確にするために、オスミウム酸やルテニウム酸、リンタングステン酸などで染色してもよい。熱可塑性樹脂Ａがポリアミドの場合では、リンタングステン酸による染色を好適に使用した。切断面を透過型電子顕微鏡（日立製Ｈ−７１００ＦＡ型）を用いて、加圧電圧１００ｋＶの条件下で観察し、２万倍で写真を撮影した。得られた写真をイメージアナライザーに画像として取り込み、任意の１００個の分散相を選択し、必要に応じて画像処理を行うことにより、次に示すようにして分散相の大きさを求めた。ひとつの画像で分散相が１００個未満の場合は、同じ方向の別の切断面を観察して１００個の分散相を選択することができる。（ア）の切断面に現れる個々の分散相のフィルム厚み方向の最大長さ（ｌａ）と長手方向の最大長さ（ｌｂ）、（イ）の切断面に現れる個々の分散相のフィルム厚さ方向の最大長さ（ｌｃ）と幅方向の最大長さ（ｌｄ）、（ウ）の切断面に現れる個々の分散相のフィルム長手方向の最大長さ（ｌｅ）と幅方向の最大長さ（ｌｆ）を求めた。次いで、分散相の形状指数Ｉ＝（ｌｂの数平均値＋ｌｅの数平均値）／２、形状指数Ｊ＝（ｌｄの数平均値＋ｌｆの数平均値）／２、形状指数Ｋ＝（ｌａの数平均値＋ｌｃの数平均値）／２とした場合、分散相の平均分散径を（Ｉ＋Ｊ＋Ｋ）／３とした。さらに、Ｉ，Ｊ，Ｋの中から、最大値を平均長径Ｌ、最小値を平均短径Ｄと決定し、分散相のアスペクト比をＬ／Ｄとした。

（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）、融解温度（Ｔｍ）、結晶融解熱量
擬似等温法にて下記装置および条件で比熱測定を行い、ＪＩＳ Ｋ７１２１に従って決定した。試料数３にて、それぞれについてその測定をして、平均値をとった。

装置： TA Instrument社製温度変調ＤＳＣ
測定条件：
加熱温度：２７０〜５７０Ｋ（ＲＣＳ冷却法）
温度校正：高純度インジウムおよびスズの融点
温度変調振幅：±１Ｋ
温度変調周期：６０秒
昇温ステップ：５Ｋ
試料重量：５ｍｇ
試料容器：アルミニウム製開放型容器（２２ｍｇ）
参照容器：アルミニウム製開放型容器（１８ｍｇ）
なお、ガラス転移温度（Ｔｇ）は下記式により算出した。
ガラス転移温度＝（補外ガラス転移開始温度＋補外ガラス転移終了温度）／２
また、示唆走査熱量計として、セイコ−インスツルメンツ社製ＤＳＣ（ＲＤＣ２２０）、デ−タ解析装置として同社製ディスクステ−ション（ＳＳＣ／５２００）を用いて、試料５ｍｇをアルミニウム製受皿上で室温から３４０℃まで昇温速度２０℃／分で昇温して、観測される融解の吸熱ピ−クの熱量を結晶融解熱量とした。その後、３４０℃で５分間溶融保持し、急冷固化した後、室温から昇温速度２０℃／分で昇温した。そのとき、観測される融解の吸熱ピ−クのピ−ク温度を融解温度（Ｔｍ）とした。

（３）破断強度、破断伸度
ＡＳＴＭ−Ｄ８８２に規定された方法に従って、インストロンタイプの引張試験機を用いて測定した。測定は下記の条件で行い、試料数１０にて、それぞれについてその測定をして、平均値をとった。

測定装置：オリエンテック（株）製フイルム強伸度自動測定装置“テンシロンＡＭＦ／ＲＴＡ−１００”
試料サイズ：幅１０ｍｍ×試長間１００ｍｍ
引張り速度：１００ｍｍ／分
測定環境：温度２３℃、湿度６５％ＲＨ
（４）衝撃強度
幅１ｍｍ×長さ７０ｍｍに切り出して試験サンプルとし、東洋精機製のシャルピー衝撃試験器（容量：１０ｋｇ・ｃｍ、ハンマー重量：１．０１９ｋｇ、ハンマーの空持ち上げ角度：１２７度、軸心より重心までの距離：６．１２ｃｍ）を用い、試験温度２３℃で測定した。サンプルの断面積（サンプル厚み×サンプル幅）で除し、Ｎ／μｍの単位に換算して、衝撃強度とした。なお、測定は７本のサンプルを用いて行い、その平均値を採用した。

（５）動的粘弾性の損失正接のピ−ク温度
ＤＭＳ６１００（セイコ−インスツルメンツ社製）を用い、フィルム長手方向を試料長さとして、試料幅１０mm、試料長さ（チャック間距離）２０mmの試料を下記条件で測定した。

測定温度域 ：３０〜２００℃
振動周波数 ：１Ｈｚ
振動変位（歪み） ：１０(mm)
昇温速度 ：２ （℃／分）
上記条件下で測定したデ−タをもとに、得られた損失正接（ｔａｎδ）を温度（３０〜２００℃）を横軸としたグラフを作成し、ｔａｎδの最大値となる温度を読み、ピ−ク温度とした。

（６）成形加工性
モーター加工機（小田原エンジニアリング社製）を用いて、フィルムを１２×８０ｍｍのサイズ（フィルムの長手方向を８０ｍｍとした）に打ち抜き、さらに折り目をつける加工をトータルの加工速度２個／秒の速度で１，０００個のサンプルを作製し、割れや亀裂の発生数を数えて、以下のように判断した。

優：割れや亀裂の発生数が５０個未満
良：割れや亀裂の発生数が５０〜１００個
可：割れや亀裂の発生数が１００〜２００個
不可：割れや亀裂の発生数が２００個を超える。

（７）溶融粘度
フローテスターＣＦＴ−５００（島津製作所製）を用いて、口金長さを１０ｍｍ、口金径を１．０ｍｍとして、予熱時間を５分に設定して、測定した。

（参考例１）ＰＰＳの重合（ＰＰＳ−１）
撹拌機付きの７０リットルオートクレーブに、４７．５％水硫化ナトリウム８，２６７．３７ｇ（７０．００モル）、９６％水酸化ナトリウム２，９５７．２１ｇ（７０．９７モル）、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）１１，４３４．５０ｇ（１１５．５０モル）、酢酸ナトリウム２，５８３．００ｇ（３１．５０モル）、及びイオン交換水１０，５００ｇを仕込み、常圧で窒素を通じながら２４５℃まで約３時間かけて徐々に加熱し、水１４，７８０．１ｇおよびＮＭＰ２８０ｇを留出した後、反応容器を１６０℃に冷却した。仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たりの系内残存水分量は、ＮＭＰの加水分解に消費された水分を含めて１．０６モルであった。また、硫化水素の飛散量は、仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たり０．０２モルであった。

次に、ｐ−ジクロロベンゼン１０，２３５．４６ｇ（６９．６３モル）、ＮＭＰ９，００９．００ｇ（９１．００モル）を加え、反応容器を窒素ガス下に密封し、２４０ｒｐｍで撹拌しながら、０．６℃／分の速度で２３８℃まで昇温した。２３８℃で９５分反応を行った後、０．８℃／分の速度で２７０℃まで昇温した。２７０℃で１００分反応を行った後、１，２６０ｇ（７０モル）の水を１５分かけて圧入しながら２５０℃まで１．３℃／分の速度で冷却した。その後２００℃まで１．０℃／分の速度で冷却してから、室温近傍まで急冷した。

内容物を取り出し、２６，３００ｇのＮＭＰで希釈後、溶剤と固形物をふるい（８０ｍｅｓｈ）で濾別し、得られた粒子を３１，９００ｇのＮＭＰで洗浄、濾別した。これを、５６，０００ｇのイオン交換水で数回洗浄、濾別した後、０．０５重量％酢酸水溶液７０，０００ｇで洗浄、濾別した。７０，０００ｇのイオン交換水で洗浄、濾別した後、得られた含水ＰＰＳ粒子を８０℃で熱風乾燥し、１２０℃で減圧乾燥した。得られたＰＰＳは、溶融粘度が２００Ｐａ・ｓ（３１０℃、剪断速度１，０００／ｓ）であり、ガラス転移温度が９０℃、融点が２８５℃であった。

（参考例２）共重合ＰＰＳ組成物（ＰＰＳ−２）の調製
オートクレーブに、１００モルの硫化ナトリウム９水塩、４５モルの水酸化ナトリウムおよび２５リットルのＮ−メチル−２−ピロリドン（以下ＮＭＰという）を仕込み、攪拌しながら徐々に２２０℃まで昇温して含有されている水分を蒸留により除去した。

脱水の終了した系内へ主成分モノマとして８６モルのｐ−ジクロルベンゼン、副成分モノマとして１５モルのｍ−ジクロルベンゼン、および０．２モルの１，２，４−トリクロロベンゼンを５リットルのＮＭＰとともに添加し、１７０℃で窒素を３ｋｇ／ｃｍ^２加圧封入後、昇温し、２６０℃にて４時間重合した。重合終了後冷却し、蒸留水中にポリマを沈殿させ、１５０メッシュ目開きを有する金網によって、小塊状ポリマを採取した。

このポリマを９０℃の蒸留水により５回洗浄した後、減圧下１２０℃にて乾燥して融点が２４０℃の白色粒子状の共重合ＰＰＳ組成物を得た。

（参考例３）共重合ＰＰＳ組成物（ＰＰＳ−３）の調製
オートクレーブに、１００モルの硫化ナトリウム９水塩、４５モルの水酸化ナトリウムおよび２５リットルのＮＭＰを仕込み、攪拌しながら徐々に２２０℃まで昇温して含有されている水分を蒸留により除去した。

脱水の終了した系内へ主成分モノマとして９４．８モル％のｐ−ジクロルベンゼン、副成分モノマとして５モル％のｍ−ジクロルベンゼン、および０．２モル％の１，２，４−トリクロロベンゼンを５リットルのＮＭＰとともに添加し、１７０℃で窒素を３ｋｇ／ｃｍ^２加圧封入後、昇温し、２６０℃にて４時間重合した。重合終了後冷却し、蒸留水中にポリマを沈殿させ、１５０メッシュ目開きを有する金網によって、小塊状ポリマを採取した。

このポリマを９０℃の蒸留水により５回洗浄した後、減圧下１２０℃にて乾燥して融点が２６０℃の白色粒子状の共重合ＰＰＳ組成物を得た。

（参考例４）ポリアミド−１（ＰＡ−１）、ナイロン６／６６共重合体
アジピン酸とヘキサメチレンジアミンとの塩（ＡＨ塩）の５０重量％水溶液およびε−カプロラクタム（ＣＬ）を、ＡＨ塩が２０重量部、ＣＬが８０重量部になるように混合し、３０リットルのオートクレーブに仕込んだ。内圧１０ｋｇ／ｃｍ^２で２７０℃まで昇温した後、内温を２４５℃に保ち、撹拌しながら０．５ｋｇ／ｃｍ^２まで徐々に減圧して撹拌を停止した。窒素で常圧に戻した後、ストランドにして抜き出し、ペレット化し、沸騰水を用いて未反応物を抽出除去して乾燥した。このようにして得られた共重合ポリアミド６／６６樹脂の相対粘度は４．２０、融点は１９３℃であった。

（参考例５）無配向ポリフェニレンスルフィドフィルム（シート）
上記（参考例１）で得られたＰＰＳ組成物を１８０℃にて３時間、１ｍｍＨｇの減圧下で乾燥後、エクストルーダーに供給し、３１０℃で溶融させ、金属繊維を用いた９５％カット孔径１０μｍフィルタで濾過したのち、口金上部にある装置でＰＰＳ組成物（５０μｍ）となるように吐出量を調整し、４００ｍｍ幅、間隔１．０ｍｍの直線上リップを有するＴダイ型口金より吐出させた。このようにして押し出した溶融シートは、静電印加法により表面を２５℃に保った金属ドラム上で冷却密着固化させ、厚み５０μｍの無配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

（参考例６）無配向ポリフェニレンスルフィドフィルム（シート）
厚み７０μｍとする以外は参考例５と同様にして、無配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

（参考例７）無配向ポリフェニレンスルフィドフィルム（シート）
厚み８０μｍとする以外は参考例５と同様にして、無配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

（参考例８）無配向ポリフェニレンスルフィドフィルム（シート）
厚み１２０μｍとする以外は参考例５と同様にして、無配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

（実施例１）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。ＰＰＳ／ＰＡ−１（９０／１０重量％）のブレンドチップに平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を添加し均一に分散配合させた原料を樹脂Ｘとし、１８０℃で３時間減圧乾燥した後、溶融部が３２０℃に加熱されたフルフライトの単軸押出機に供給した。押出機で溶融したポリマーを温度３３０℃に設定したフィルターで濾過した後、温度３３０℃に設定したＴダイの口金から溶融押出して表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、未延伸フィルムを作製した。

この未延伸フィルムを、加熱された複数のロール群からなる縦延伸機を用い、ロールの周速差を利用して、１０３℃の温度でフィルムの縦方向に３．５倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンターに導き、延伸温度１０５℃、延伸倍率３．５倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２６０℃で２秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロールされた冷却ゾーンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２、３）
熱可塑性樹脂ＡであるＰＡ−１の添加量を表１に示した通り変更した以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例４）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン６（東レ製 ＣＭ１００１）（ポリアミド−２（ＰＡ−２））を用いる以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例５）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン１２（東レ製 ＣＭ５０５１Ｆ）（ポリアミド−３（ＰＡ−３））を用いる以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例６）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３２５℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例１と同様にして、未延伸フィルムを得て、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例７）
実施例１で得られたＰＰＳ樹脂Ｘを１８０℃で３時間減圧乾燥した後、溶融部が３２０℃に加熱された押出機に供給し、溶融したポリマーを温度３２０℃に設定したフィルターで濾過した後、温度３２０℃に設定したＴダイの口金から溶融押出して表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、未延伸フィルムを作製した。

この未延伸フィルムを、実施例１と同様の方法で厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、成形加工性に十分なものであった。

（実施例８）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてγ−イソシアネ−トプロピルトリエトキシシラン（信越化学社製、”ＫＢＥ９００７”）０．５重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、ニ−ディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュ−直径３０ｍｍ、スクリュ−長さ／スクリュ−直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュ−回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップＹを作製した。ＰＰＳ／ＰＡ−１（９０／１０重量％）のブレンドチップＹに平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を添加し均一に分散配合させた原料を１８０℃で３時間減圧乾燥した後、溶融部が３２０℃に加熱されたフルフライトの単軸押出機に供給した。押出機で溶融したポリマ−を温度３３０℃に設定したフィルタ−で濾過した後、温度３３０℃に設定したＴダイの口金から溶融押出して表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、未延伸フィルムを作製した。

得られた未延伸フィルムを、実施例１と同様にして、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例９）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン６１０（東レ製、“アミラン”ＣＭ２００１）（ポリアミド−４（ＰＡ−４））１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６１０の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてγ−イソシアネ−トプロピルトリエトキシシラン（信越化学社製、”ＫＢＥ９００７”）０．５重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、ニ−ディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュ−直径３０ｍｍ、スクリュ−長さ／スクリュ−直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュ−回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップ樹脂Ｚを作製した。ＰＰＳ／ＰＡ−１（９０／１０重量％）のブレンドチップ樹脂Ｚに平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を添加し均一に分散配合させた原料を１８０℃で３時間減圧乾燥した後、溶融部が３２０℃に加熱されたフルフライトの単軸押出機に供給した。押出機で溶融したポリマ−を温度３３０℃に設定したフィルタ−で濾過した後、温度３３０℃に設定したＴダイの口金から溶融押出して表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、未延伸フィルムを作製した。

得られた未延伸フィルムを、実施例１と同様の方法により、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１０）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０７℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１０５℃、延伸倍率３．５倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２６０℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１１）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０７℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１００℃、延伸倍率３．０倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２６０℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。
得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１２）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０７℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１００℃、延伸倍率３．０倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２５０℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１３）
熱可塑性樹脂ＡであるＰＡ−４の添加量を表１に示した通り、５重量部に変更した以外は、実施例１２と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１４）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルイミド（ジーイープラスチックス社製 ウルテム１０１０）（ＰＥＩ）(ガラス転移温度２１５℃)を用いる以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１５）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリスルホン（アモコ社製 ＵＤＥＬ）（ＰＳＦ）（ガラス転移温度１９０℃）を用いる以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１６）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルスルホン（アモコ社製 ＲＡＤＥＬ）（ＰＥＳ）（ガラス転移温度２２５℃）を用いる以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１７）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルイミド（ジーイープラスチックス社製 ウルテム１０１０）（ＰＥＩ）(ガラス転移温度２１５℃)を用いる以外は、実施例１２と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１８）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリスルホン（アモコ社製 ＵＤＥＬ）（ＰＳＦ）（ガラス転移温度１９０℃）を用いる以外は、実施例１２と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例１９）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルスルホン（アモコ社製 ＲＡＤＥＬ）（ＰＥＳ）（ガラス転移温度２２５℃）を用いる以外は、実施例１２と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（比較例１）
参考例１で得られたポリフェニレンスルフィド樹脂だけを用いて製膜したこと以外は、実施例１と同様にして二軸配向フィルムを作製した。得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表１に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例２）
相溶化剤を加えない以外は実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表１に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例３）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数８０回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。

得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表１に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例４）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。その後、さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３５０℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例１と同様にして、未延伸フィルムを得て、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。

得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、成形加工性に不十分なものであった。

（比較例５）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥し、さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合後、３１０℃に加熱された、フルフライト単軸混練押出機（田辺プラスチックス機械製、スクリュー直径４０ｍｍ）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数８０回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。

得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表１に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例６）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部、平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を配合させた原料を、溶融部が３２０℃に加熱されたフルフライト単軸押出機に供給した。押出機で溶融したポリマーを温度３３０℃に設定したフィルターで濾過した後、温度３３０℃に設定したＴダイの口金から溶融押出して表面温度２５℃のキャストドラムに静電荷を印加させながら密着冷却固化し、未延伸フィルムを作製した。得られた未延伸フィルムを、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。

得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表１に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例７〜９）
熱可塑性樹脂ＡであるＰＡ−１の添加量を表１に示した通り変更した以外は、実施例１と同様にして二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例１０）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０７℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１００℃、延伸倍率３．０倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２８５℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例１１）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０３℃の温度でフィルムの縦方向に４．２倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１００℃、延伸倍率３．０倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２６０℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例１２）
実施例９と同様にして得られた未延伸フィルムに対して、加熱された複数のロ−ル群からなる縦延伸機を用いロ−ルの周速差を利用して１０７℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンタ−に導き、延伸温度１０５℃、延伸倍率４．２倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２６０℃で１０秒間の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロ−ルされた冷却ゾ−ンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製した。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムの構成や特性についての測定、評価結果は、表１に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（実施例２０）
実施例１と同様にして得られた未延伸フィルムを、加熱された複数のロール群からなる縦延伸機を用い、ロールの周速差を利用して、１０３℃の温度でフィルムの縦方向に３．０倍の倍率で延伸した。その後、このフィルムの両端部をクリップで把持して、テンターに導き、延伸温度１０５℃、延伸倍率３．５倍でフィルムの幅方向に延伸を行い、引き続いて温度２４０℃で２秒間の１段目の熱処理と温度２６０℃で２秒間の２段目の熱処理を行った。その後、１５０℃にコントロールされた冷却ゾーンで横方向に４％弛緩処理を行い室温まで冷却した後、フィルムエッジを除去し、厚さ１００μｍの二軸配向ＰＰＳシートを作製した。

この二軸配向ＰＰＳフィルムと参考例５で得られた無配向ＰＰＳシートを温度２４０℃、圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２のプレスロールで二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）／無配向ポリフェニレンスルフィド（ｂ層）／二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）（１００／５０／１００(μｍ)）の構成になるように３層を重ね合わせてラミネートした。

得られた積層ＰＰＳシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２１，２２）
熱可塑性樹脂ＡであるＰＡ−１の添加量を表１に示した通り変更し、二軸配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２３）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン６（東レ製 ＣＭ１００１）（ポリアミド−２（ＰＡ−２））を用い、二軸配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドフィルムを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２４）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン１２（東レ製 ＣＭ５０５１Ｆ）（ポリアミド−３（ＰＡ−３））を用い、二軸配向ポリフェニレンスルフィドシートを得た以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２５）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３２５℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数３００回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例２０と同様にして、未延伸フィルムを作製した。この未延伸フィルムを実施例２０と同様の方法で二軸配向ポリフェニレンスルフィドシートを作製し、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートムの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、成形加工性に十分なものであった。

（実施例２６）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン６１０（東レ製、“アミラン”ＣＭ２００１）（ポリアミド−４（ＰＡ−４））を用いて実施例９と同様にして未延伸フィルムを得た。以下、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２７）
実施例１２で得られたナイロン６１０を１０重量％含有する二軸配向ＰＰＳフィルムと参考例５で得られた無配向ＰＰＳシートを温度２４０℃、圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２のプレスロールで二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）／無配向ポリフェニレンスルフィド（ｂ層）／二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）の構成になるように３層を重ね合わせてラミネートした。

得られた積層ＰＰＳシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２８）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルイミド（ジーイープラスチックス社製 ウルテム１００１）（ＰＥＩ）(ガラス転移温度２１５℃)を用いる以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例２９）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリスルホン（アモコ社製 ＵＤＥＬ）（ＰＳＦ）（ガラス転移温度１９０℃）を用いる以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３０）
熱可塑性樹脂Ａとしてポリエーテルスルホン（アモコ社製 ＲＡＤＥＬ）（ＰＥＳ）（ガラス転移温度２２５℃）を用いる以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３１）
参考例２で得られた共重合ＰＰＳ組成物（ＰＰＳ−２）および実施例１で得られた樹脂Ｘをそれぞれ１８０℃にて３時間、１ｍｍＨｇの減圧下で乾燥後、平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を樹脂Ｘに均一に分散配合した。その後、別々のエクストルーダーに供給し、３１０℃で溶融させ、金属繊維を用いた９５％カット孔径１００μｍフィルターで濾過し、口金上部にある積層装置で樹脂Ｘ／共重合ＰＰＳ（１，２１０μｍ／１１０μｍ）の２層積層となるように吐出量を調整し、参考例４の無配向ポリフェニレンスルフィドシートの製造と同様にして、厚み１，３２０μｍの無配向ＰＰＳシートを得た。この無配向ＰＰＳシートを実施例２０と同様に延伸し、樹脂Ｘ／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（１１５μｍ／１０μｍ）の厚み１２５μｍの二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを作製した。

この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの共重合ＰＰＳフィルム側同士を実施例２０と同様の方法で積層させ、ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１１５／２０／１１５（μｍ））である積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３２）
無配向ポリフェニレンスルフィドシートを樹脂Ｘ／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（１，１００μｍ／２１０μｍ）の２層積層とし、樹脂Ｘ／共重合ＰＰＳ（１０５μｍ／２０μｍ）の構成にした二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを使用した以外は実施例３１と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１０５／４０／１０５(μｍ)））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３３）
参考例２で得られた共重合ＰＰＳ組成物および実施例９で得られた樹脂Ｚをそれぞれ１８０℃にて３時間、１ｍｍＨｇの減圧下で乾燥後、平均粒径１．２μｍの炭酸カルシウム粉末０．３重量％、ステアリン酸カルシウム０．０５重量％を樹脂Ｚに均一に分散配合した。その後、別々のエクストルーダーに供給し、３１０℃で溶融させ、金属繊維を用いた９５％カット孔径１００μｍフィルターで濾過し、口金上部にある積層装置で樹脂Ｚ／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（１，１１０μｍ／２１０μｍ）の２層積層となるように吐出量を調整し、参考例４の無配向ポリフェニレンスルフィドシートの製造と同様にして、厚み１，３２０μｍの無配向ＰＰＳシートを得た。この無配向ＰＰＳシートを実施例２０と同様に延伸し、樹脂Ｚ（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）（１０５μｍ／２０μｍ）の厚み１２５μｍの二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを作製した。

この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの共重合ＰＰＳフィルム側同士を実施例２０と同様の方法で積層させ、積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１０５／４０／１０５(μｍ)））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３４）
実施例３３と同様の方法で得た未延伸シートに対して、実施例１２と同様の方法で二軸延伸を施して、樹脂Ｚ（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（ｃ層）（１０５μｍ／２０μｍ）の厚み１２５μｍの二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを作製した。この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの共重合ＰＰＳフィルム側同士を実施例２０と同様の方法で積層させ、積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１０５／４０／１０５(μｍ)））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３５）
実施例３３と同様の方法で得た未延伸シートに対して、実施例１２と同様の方法で二軸延伸を施して、樹脂Ｚ（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（ｃ層）（１００μｍ／２５μｍ）の厚み１２５μｍの二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムを作製した。この積層二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムの共重合ＰＰＳ層（ｃ層）と、実施例１２と同様にして得られた厚み１００μｍの二軸延伸ＰＰＳフィルム（ａ層）を実施例２０と同様の方法で積層させ、積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１００／２５／１００（μｍ）））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３６）
熱圧着温度を２５５℃とする以外は、実施例３５と同様の方法で、積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１００／２５／１００（μｍ）））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３７）
熱可塑性樹脂Ａとしてナイロン６１０（ＰＡ−４）を用いて、その添加量を５重量部とする以外は、実施例３５と同様の方法で、積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−２）（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１００／２５／１００（μｍ）））を得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３８）
共重合ＰＰＳ層には参考例３で得られた共重合ＰＰＳ（ＰＰＳ−３）を用いて、熱圧着温度を２７０℃とする以外は実施例３５と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシート（ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）／共重合ＰＰＳ（ｃ層）／ポリフェニレンスルフィド層（ａ層）（１００／２５／１００（μｍ）））を得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは引張伸度と成形加工性に優れたものであった。

（実施例３９）
実施例２０と同様にして厚さ８５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムと参考例６で得られた厚さ７０μｍの無配向ＰＰＳシートを温度２４０℃、圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２のプレスロールで二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）／無配向ポリフェニレンスルフィド（ｂ層）／二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）の構成（ａ／ｂ／ａ＝９０／７０／９０（μｍ））になるように３層を重ね合わせてラミネートした。
得られた積層ＰＰＳシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、このシートは、成形加工性に十分なものであった。

（比較例１３）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂のみを使用し最外層に用いた以外は、実施例２０と同様の方法で二軸配向ＰＰＳフィルムを作製し、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度や成形加工性に不十分なシートであった。

（比較例１４）
二軸配向ポリフェニレンスルフィドシートの原料に相溶化剤を加えない以外は、実施例２０と同様の方法で二軸配向ＰＰＳフィルムを作製し、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この積層ポリフェニレンスルフィドシートは、引張伸度や成形加工性に不十分なシートであった。

（比較例１５）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、ニーディングパドル混練部を３箇所設けたベント付き同方向回転式二軸混練押出機（日本製鋼所製、スクリュー直径３０ｍｍ、スクリュー長さ／スクリュー直径＝４５．５）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数８０回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例２０と同様の方法で厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製し、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートは、その特性について測定、評価した結果を表２に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例１６）
参考例１で作製したＰＰＳ樹脂９０重量部を１８０℃で３時間減圧乾燥し、熱可塑性樹脂Ａとして参考例４で作製したナイロン６／６６共重合体（ＰＡ−１）１０重量部を１２０℃で３時間減圧乾燥した。さらにＰＰＳ樹脂とナイロン６／６６共重合体の合計１００重量部に対して、相溶化剤としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（油化シェルエポキシ社製、”エピコート”１００４）２重量部を配合した。その後、３１０℃に加熱された、フルフライト単軸混練押出機（田辺プラスチックス機械製、スクリュー直径４０ｍｍ）に投入し、滞留時間９０秒、スクリュー回転数８０回転／分で溶融押出してストランド状に吐出し、温度２５℃の水で冷却した後、直ちにカッティングしてブレンドチップを作製した。以降、実施例２０と同様の方法で厚さ１２５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを作製し、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。

得られた二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、その特性について測定、評価した結果を表２に示したとおり、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例１７〜１９）
熱可塑性樹脂ＡであるＰＡ−１の添加量を表２に示した通り変更した以外は、実施例２０と同様にして積層ポリフェニレンスルフィドシートを得た。得られた積層ポリフェニレンスルフィドシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであり、この二軸配向ポリフェニレンスルフィドフィルムは、引張伸度や成形加工性に不十分なフィルムであった。

（比較例２０）
実施例２０と同様にして厚さ８５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムと参考例７で得られた厚さ８０μｍの無配向ＰＰＳシートを温度２４０℃、圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２のプレスロールで二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）／無配向ポリフェニレンスルフィド（ｂ層）／二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）の構成（ａ／ｂ／ａ＝８５／８０／８５（μｍ））になるように３層を重ね合わせてラミネートした。

得られた積層ＰＰＳシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであった。

（比較例２１）
実施例２０と同様にして厚さ６５μｍの二軸配向ＰＰＳフィルムを得た。得られた二軸配向ＰＰＳフィルムと参考例８で得られた厚さ１２０μｍの無配向ＰＰＳシートを温度２４０℃、圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２のプレスロールで二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）／無配向ポリフェニレンスルフィド（ｂ層）／二軸配向ポリフェニレンスルフィド（ａ層）（６５／１２０／６５（μｍ））の構成になるように３層を重ね合わせてラミネートした。

得られた積層ＰＰＳシートの構成や特性についての測定、評価結果は、表２に示したとおりであった。このシートは引張伸度と成形加工性に不十分なものであった。

本発明の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムやそれからなる積層ポリアリーレンスルフィドシートは、モ−タ−、トランス、絶縁ケーブルなどの電気絶縁材料、成形材料、回路基板材料、回路・光学部材などの工程・離型材料、リチウムイオン電池材料、燃料電池材料、スピーカー振動板などの各種工業材料用途において、好適に使用することができる。特に、給湯器モ−タ−用電気絶縁材料や、ハイブリッド車などに使用されるカ−エアコン用モ−タ−や駆動モ−タ−用などの電気絶縁材料、さらに携帯電話用スピーカー振動板などに好適に使用できる。

Claims (12)

1. ポリアリーレンスルフィドと、ポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルムであって、
   ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであり、長手方向または幅方向の少なくとも一方向の引張破断伸度が１１０〜２５０％であり、他の一方向の引張破断伸度が８０〜２５０％である二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム。
2. ポリアリーレンスルフィドがポリフェニレンスルフィドである請求の範囲１に記載の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム。
3. 熱可塑性樹脂Ａがポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホンおよびポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種のポリマーである請求の範囲１に記載の二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム。
4. ポリアリ−レンスルフィドの結晶融解熱量が２０〜４５（Ｊ／ｇ）である請求の範囲１に記載の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルム。
5. 周波数１Ｈｚにおける動的粘弾性の損失正接の主分散ピ−ク温度が１００〜１３５℃である請求の範囲１に記載の二軸配向ポリアリ−レンスルフィドフィルム。
6. 少なくとも一方の最外層が積層ポリアリーレンスルフィドシートであって、該最外層がポリアリーレンスルフィドとポリアリーレンスルフィドとは異なる他の熱可塑性樹脂Ａとを含む二軸配向ポリアリーレンスルフィドフィルム層（ａ層）であり、ａ層において、ポリアリーレンスルフィドと熱可塑性樹脂Ａの含有量の和を１００重量部としたときにポリアリーレンスルフィドの含有量が７０〜９９重量部、熱可塑性樹脂Ａの含有量が１〜３０重量部であり、かつ熱可塑性樹脂Ａが分散相を形成しており、この熱可塑性樹脂Ａの平均分散径が１０〜５００ｎｍであり、長手方向および幅方向のいずれも引張破断伸度が８０％以上２５０％以下である積層ポリアリーレンスルフィドシート。
7. ポリアリーレンスルフィドがポリフェニレンスルフィドである請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。
8. 熱可塑性樹脂Ａがポリアミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホンおよびポリスルホンからなる群から選ばれる少なくとも１種のポリマーである請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。
9. 長手方向または幅方向の少なくとも一方向の破断伸度が１１０％以上２５０％以下である請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。
10. 最外層以外の層厚みが総シート厚みの２％以上３０％以下である請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。
11. 最外層以外の層として無配向ポリアリーレンスルフィドフィルムの層（ｂ層）を含んでいる請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。
12. 最外層以外の層として共重合ポリフェニレンスルフィドフィルムの層（ｃ層）を含んでいる請求の範囲６に記載の積層ポリアリーレンスルフィドシート。