JPWO2005030819A1 - エンジニアリングプラスチック用流動性向上剤およびこれを含有する熱可塑性樹脂組成物ならびにその成形品 - Google Patents

Abstract

本発明の要旨は、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）０．５〜９９．５質量％、エステル基がフェニル基または置換フェニル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）０．５〜９９．５質量％、その他の単量体単位（ａ３）０〜４０質量％（ａ１〜ａ３の合計が１００質量％）とからなり、その重量平均分子量が５０００〜１５００００である重合体（Ａ）からなるエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤にある。 本発明の流動性向上剤によれば、エンジニアリングプラスチックの耐熱性、耐剥離性、さらには透明性等を損なうことなく、その溶融流動性（成形加工性）と耐薬品性を向上させることができる。

Description

本発明は、優れた流動性改良性と耐薬品性改良性を発現するエンジニアリングプラスチック樹脂用流動性向上剤、およびこれを用いた流動性、耐剥離性、耐熱性、耐薬品性、さらには透明性にも優れた熱可塑性樹脂組成物、並びにこれを用いた成形品、自動車用部材、ランプカバーに関する。

エンジニアリングプラスチックは、その優れた機械強度、耐熱性、電気特性、寸法安定性などにより、ＯＡ（オフィスオートメーション）機器、情報・通信機器、電気・電子機器、家庭電化機器、自動車分野、建築分野等の様々な分野において幅広く利用されている。しかしながら、例えばポリカーボネート樹脂の場合、非晶性であるがため、成形加工温度が高く溶融流動性に劣る、さらには耐薬品性に劣るという問題点を有している。
一方、近年においては、それらの成形品が、大型化、薄肉化、形状複雑化、高性能化、環境問題等に伴って、ポリカーボネート樹脂の優れた特徴を損なうことなく溶融流動性を向上させ、射出成形性を高める樹脂改質剤およびこれを用いた熱可塑性樹脂組成物が求められている。
ポリカーボネート樹脂の特徴（耐熱性、透明性等）を損なうことなく溶融流動性を改良する方法としては、マトリクス樹脂であるポリカーボネート樹脂自体を低分子量化する方法が一般的である。また、特定のスチレン系樹脂とのポリマーアロイ化による流動性改良（例えば特許文献１、２）、特定のメタクリレート系樹脂とのポリマーアロイ化による流動性改良（例えば特許文献３）が提案されている。
また、さらなる流動性の改良を目的として、ポリエステルオリゴマーを添加する方法（例えば特許文献４）、ポリカーボネートのオリゴマーを添加する方法（例えば特許文献５）、低分子量のスチレン系共重合体を添加する方法（例えば特許文献６〜８）が提案されている。

また、従来、自動車等のヘッドランプ用レンズ等のランプカバーとしては、透明性、耐熱性、耐衝撃性等の機械特性に優れることから、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノールＡ）からのポリカーボネート樹脂等の芳香族ポリカーボネート樹脂からなるランプカバーが用いられている。
近年、自動車ヘッドランプ等の大型化の要望が高まる中、ランプカバーについても、大型化および軽量薄肉化の要望が高まっている。芳香族ポリカーボネート樹脂からなるランプカバーの優れた特性を損なうことなく、ランプカバーを大型化および軽量薄肉化するためには、芳香族ポリカーボネート樹脂の優れた特性を維持しつつ、さらに溶融流動性に優れた材料、すなわち射出成形等による成形性に優れた材料が必要とされる。
樹脂の成形性を向上させる方法としては、（１）樹脂を低分子量化し、溶融流動性を高める方法が一般的である。
また、特許文献９，１０等には、耐熱性に優れたランプカバーとして、（２）９，９−ビス（４−オキシフェニレン）フルオレン構造単位や１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン構造単位を有する芳香族ポリカーボネート樹脂よりなるランプカバーが提案されている。
特公昭５９−４２０２４号公報 特開昭６２−１３８５１４号公報 特許２６２２１５２号公報 特公昭５４−３７９７７号公報 特開平３−２４５０１号公報 特公昭５２−７８４号公報 特開平１１−１８１１９７号公報 特開平２０００−２３９４７７号公報 特開平６−６５３６２号公報 特開平７−９００７３号公報

上記の従来法においては、ある程度の溶融流動性が改良されるものの次のような問題点があった。
第一に、ポリカーボネート樹脂の分子量を低分子量化する方法は、流動性が大きく向上するものの、必要以上の分子量低下はポリカーボネートの優れた耐熱性や耐薬品性を損なう。また、耐衝撃性が著しく低下することからも、ポリカーボネート樹脂の優れた特性を保持したまま低分子量化により溶融流動性を向上させるには限界がある。
また、特定のスチレン系共重合体や特定のアクリル系共重合体とポリマーアロイ化する方法においては、耐剥離性と流動性バランスが、未だ不十分である。更に特定のスチレン系共重合体を用いる方法は溶融流動性に優れるものの、相溶性が未だ不十分のため成形品に表層剥離が生じやすく、外観や機械物性が大きく低下する。また、特定のアクリル系共重合体は相溶性に優れ、透明性が良好であるが、溶融流動性の改良効果が小さいため、近年要求される溶融流動性の向上効果を得るにはアクリル系共重合体の配合が多くする必要があり、耐熱性や耐衝撃性等のポリカーボネートの優れた特徴を保持したまま流動性を向上させるには限界がある。
また、ポリエステルオリゴマーを添加する方法やポリカーボネートオリゴマーを添加する方法は、流動性の改良には有効であるものの、ポリカーボネートの優れた耐熱性や耐衝撃性が著しく低下するという問題がある。
更に低分子量のスチレン系共重合体を添加する方法では、少量添加である程度の耐熱性を保持したままで溶融流動性の改良が可能であるものの、未だ相溶性が不十分であるため、成形品に表層剥離が生じやすく、それに伴う衝撃強度、実用上重要なウエルド外観、面衝撃が充分でないという問題点を残している。

以上のことから、従来技術においては、そのいずれもがポリカーボネートに代表されるエンジニアリングプラスチックの優れた特性を損なうことなく、溶融流動性を改良するという点では未だ不十分であった。
また、上記の従来法により、ランプカバーを大型化および軽量薄肉化するためには、次のような問題点があった。
例えば上記（１）の方法である芳香族ポリカーボネート樹脂自体の分子量を低分子量化は、溶融粘度が低下し、溶融流動性が大きく向上するものの、分子量が低下するにつれて、耐熱性や耐衝撃性等の機械特性が低下し、さらに自動車等のランプカバーに必要とされる耐ガソリン性等の耐薬品性も損なわれる。そのため、低分子量化により、芳香族ポリカーボネート樹脂の優れた特徴を保持したまま成形性を向上させるには限界があり、現在は、これらの特性を損なわないレベルに低分子量化した芳香族ポリカーボネート樹脂を使用し、成形温度を限界近くまで高くした成形が行われている。しかしながら、成形温度を過度に上げることは、シルバー等の外観不良の発生を引き起こし、成形不具合が増加するという問題を生じる。
また、上記（２）の方法については、耐熱性については非常に良好であるものの、溶融粘度が高すぎて溶融流動性が悪く、成形性が不十分である上、耐衝撃性等の特性や、耐薬品性などが著しく低下するという問題点を残している。
このように、従来技術においては、芳香族ポリカーボネート樹脂の優れた特性を損なうことなく、成形性および耐薬品性が改良されたランプカバーは得られていない。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、エンジニアリングプラスチックの耐熱性、耐剥離性、さらには透明性等を損なうことなく、その溶融流動性（成形加工性）と耐薬品性を向上させることができる流動性向上剤、およびこれを用いた樹脂組成物、並びにこれを用いた製品を提供することを目的とする。また、本発明は、従来の芳香族ポリカーボネート樹脂の優れた特徴を損なうことなく、成形性および耐薬品性が改良されたランプカバーを提供することを目的とする。なお、本発明でいうランプカバーとは自動車のヘッドランプレンズやカバー等照明燈に用いるレンズやカバー等を含む。

本発明のうち、第１の発明の要旨は、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）０．５〜９９．５質量％、エステル基がフェニル基または置換フェニル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）０．５〜９９．５質量％、その他の単量体単位（ａ３）０〜４０質量％（ａ１〜ａ３の合計が１００質量％）とからなり、その重量平均分子量が５０００〜１５００００である重合体（Ａ）からなるエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤にある。
また、第２の発明の要旨は、エンジニアリングプラスチック（Ｂ）に、前記エンジニアリングプラスチック用流動性向上剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物にある。
また、第３の発明の要旨は、前記熱可塑性樹脂組成物を射出成形することにより得られた成形品、自動車用部材、ランプカバーにある。

本発明のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤によれば、ポリカーボネート樹脂に代表されるエンジニアリングプラスチックと溶融成形時に相分離挙動を有し、成形品の使用温度領域では耐剥離性が良好なレベルの相溶性（親和性）を有している。これにより、本流動性向上剤は、エンジニアリングプラスチックに配合して用いることで、エンジニアリングプラスチックの透明性、耐熱性、耐剥離性等を損なうことなく、従来にない著しい溶融流動性（成形加工性）と耐薬品性を付与することができる。
また、本発明のポリカーボネート樹脂系アロイからなるランプカバーは、従来品の優れた透明性や耐熱性を損なうことなく、自動車ヘッドランプ等に必要な耐ガソリン性等の耐薬品性と溶融流動性（成形性）が著しく優れていることから、近年要望高まっている自動車用の大型・薄肉ヘッドランプカバーに好適に利用できる。

以下、本発明について詳細に説明する。
〔流動性向上剤〕
本発明のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤（以下、単に流動性向上剤という）は、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）０．５〜９９．５質量％、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）０．５〜９９．５質量％、その他の単量体単位（ａ３）０〜４０質量％（ａ１〜ａ３の合計が１００質量％）とからなり、その重量平均分子量が５０００〜１５００００である共重合体からなる。
この様な流動性向上剤は、ポリカーボネート樹脂に代表されるエンジニアリングプラスチックと溶融成形時に相分離挙動を有し、成形品の使用温度領域では耐剥離性が良好なレベルの相溶性（親和性）を有しており、エンジニアリングプラスチックの特徴（耐熱性、耐剥離性等）を損なうことなく、従来にない著しい溶融流動性（成形加工性）改良効果と耐薬品性改良効果を発現する。

共重合体中が芳香族ビニル単量体単位（ａ１）を所定量含有することにより、優れた流動性と耐薬品性改良効果を発現する流動性向上剤となる。
芳香族ビニル単量体単位（ａ１）を構成する芳香族ビニル単量体としては、例えばスチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｏ−メトキシスチレン、２，４−ジメチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセン等が挙げられ、これらを単独あるいは２種以上併用することができる。これらの中でも、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレンが好ましい。
共重合体中の芳香族ビニル単量体単位（ａ１）の含有量は０．５〜９９．５質量％である。芳香族ビニル単量体単位（ａ１）の含有量が、９９．５質量％を越えるとエンジニアリングプラスチックとの相溶性が不十分となることから、その混合物の成形品は層状剥離を引き起こし、外観や機械特性を損なう場合がある。また、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）の含有量が、０．５質量％未満であると、エンジニアリングプラスチックと相溶性がよすぎるため、溶融時に著しい流動性向上効果をもたらす相分離挙動を十分に形成することができない場合があるとともに、耐薬品性の改良効果が低下する傾向にある。
これらのバランスを考えると、共重合体中の芳香族ビニル単量体単位（ａ１）の含有量は、９８質量％以下が好ましく、より好ましくは９６質量％以下でありさらに好ましくは９３質量％以下であり、最も好ましくは９０質量％以下である。
また、この含有量は１０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは２０質量％以上、さらに好ましくは５０質量％以上であり、最も好ましくは７５質量％以上である。

本発明の流動性向上剤に用いる共重合体は、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）を含有する。共重合体がこの単量体単位を所定量含有することで、優れた相溶性（耐剥離性）改良効果を発現する流動性向上剤となる。
エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）を構成する単量体としては、フェニル（メタ）アクリレート、４−ｔ−ブチルフェニル（メタ）アクリレート、ブロモフェニル（メタ）アクリレート、ジブロモフェニル（メタ）アクリレート、２，４，６−トリブロモフェニル（メタ）アクリレート、モノクロルフェニル（メタ）アクリレート、ジクロルフェニル（メタ）アクリレート、トリクロルフェニル（メタ）アクリレート等を挙げられ、これらを単独あるい２種以上併用することができる。これらの中でもフェニル（メタ）アクリレートが特に好ましい。

共重合体中の、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）の含有量は、０．５〜９９．５質量％であることが必要である。
エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体（ａ２）の含有量が、０．５質量％未満であると、エンジニアリングプラスチックとの相溶性が不十分となることから、流動性向上剤とエンジニアリングプラスチックとを配合した樹脂組成物を成形した成形品が層状剥離を引き起こし、概観や機械特性を損なう場合がある。
また、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体（ａ２）の含有量が、９９．５質量％を越えるとエンジニアリングプラスチックと相溶性がよすぎるため、溶融時に著しい流動性向上効果をもたらす相分離挙動を十分に形成することができない場合がある。
これらのバランスを考えるとエステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体（ａ２）の使用量は、９０質量％以下が好ましく、より好ましくは８０質量％以下であり、さらに好ましくは５０質量％以下、最も好ましくは２５質量％以下である。
また、前記使用量は２質量％以上であることが好ましく、より好ましくは４質量％以上、さらに好ましくは７質量％以上であり、最も好ましくは１０質量％以上である。

本発明の流動性向上剤に用いる重合体は、上述の特徴を損なわない範囲において、必要に応じて、芳香族ビニル単量体や、フェニル基または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体と共重合可能な他の単量体に由来する、他の単量体単位（ａ３）を０〜４０質量％含んでも良い。
他の単量体単位（ａ３）を構成する単量体は、α，β−不飽和単量体であり、具体的にはメチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、ｔ−ブチル（メタ）アクリレート、イソボロニル（メタ）アクリレート、ｔ−ブチルシクロヘキシル（メタ）アクリレート等のアルキル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリル酸、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート、アリル（メタ）アクリレート、１，３−ブチレンジメタクリレート等の反応性官能基を有する（メタ）アクリレート、安息香酸ビニル、酢酸ビニル、無水マレイン酸、Ｎ−フェニルマレイミド、シクロヘキシルマレイミド等の共重合可能な成分を１種または２種以上を重合体中０〜４０質量％の範囲内で用いることができる。
上記単量体の含有量が４０質量％を超えると、エンジニアリングプラスチックに流動性向上剤を配合した熱可塑性樹脂組成物の流動性と耐薬品性改良効果が低下する傾向にある。
共重合体中の他の単量体単位（ａ３）の好ましい含有量は、３０質量％以下であり、より好ましくは２０質量％以下であり、更に好ましくは１０質量％以下であり、最も好ましくは５質量％以下である。

本発明の流動性向上剤は、ポリカーボネートに代表されるエンジニアリングプラスチックとの相溶性に優れることからその混合物の透明性は良好であるが、共重合体を、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）とエステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体（ａ２）の二成分系とし、更にこれらの含有量を、特定範囲内とすることで、極めて高度な透明性を発現させることが可能となる。
この範囲は共重合体中の芳香族ビニル単量体単位（ａ１）が０．５〜４０質量％であって、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）が６０〜９９．５質量％（両者の合計量が１００質量％）とした場合と、共重合体中の芳香族ビニル単量体単位（ａ１）が６０〜９９．５質量％であって、エステル基がフェニル基、または置換フェニル基を有する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）が０．５〜４０質量％である場合の２つがある。

また、本発明のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤に用いる共重合体の重量平均分子量は５０００〜１５００００である。
重量平均分子量が５０００未満であると、相対的に低分子量物が多くなるため、耐熱性や剛性等の種々の機能を低下させる可能性がある。また、溶融成形時の発煙、ミスト、機械汚れ、フィッシュアイやシルバー等の成形品の外観不良といった問題が発生する可能性も高くなる恐れがある。上記範囲において、高温時の透明性（ヘイズの温度依存性）が良好なものが必要な場合は、質量平均分子量が高い方が好ましく、好ましい質量平均分子量は１００００以上であり、より好ましくは１５０００以上であり、さらに好ましくは３００００以上であり、最も好ましくは４００００以上である。
また、上記質量平均分子量が１５００００を越えると、流動性向上剤を添加した樹脂組成物の溶融粘度も高くなり、充分な流動性改質効果が得られない可能性がある。
著しい流動性向上効果が必要な場合は、質量平均分子量を１２００００以下とすることが好ましく、最も好ましくは１０００００以下である。

本発明の流動性向上剤を得るための重合方法としては、乳化重合法、懸濁重合法、溶液重合法、塊状重合法等が挙げられるが、回収方法が容易である点で懸濁重合法、乳化重合法が好ましい。ただし乳化重合法の場合は、熱可塑性樹脂中に残存塩がエンジニアリングプラスチックに熱分解を引き起こす恐れがあるためカルボン酸塩乳化剤等を使用し、酸析凝固等により回収をするかリン酸エステル等のノニオンアニオン系乳化剤等を使用し酢酸カルシウム塩等で塩析凝固ことが好ましい。
以上説明したように、本発明の流動性向上剤をエンジニアリングプラスチックと共に用いた場合、エンジニアリングプラスチックが本来有する、耐熱性、耐剥離性、さらには透明性等の優れた特性が損なわれることなく、流動性（成形加工性）と耐薬品性を向上することができる。

〔エンジニアリングプラスチック〕
本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるエンジニアリングプラスチック（Ｂ）としては、従来より知られている各種の熱可塑性エンジニアリングプラスチックであれば特に制限はなく、ポリフェニレンエーテル、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系重合体、シンジオタクチックポリスチレン、６−ナイロン、６，６−ナイロン等のナイロン系重合体、ポリアリレート、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ポリアセタール等を例示することができる。
また、高度に耐熱性に優れ、溶融流動性が必要とされる耐熱ＡＢＳ等の特殊なスチレン系樹脂や耐熱アクリル系樹脂なども本発明におけるエンジニアリングプラスチックとして例示することができる。これらの中でも、流動性改良効果を考慮すると、ポリフェニレンエーテル、ポリカーボネート等が好ましく、芳香族ポリカーボネート（Ｃ）がより好ましい。また、これらは、単独または２種以上を用いることができる。
また、上記芳香族ポリカーボネート（Ｃ）としては、４，４’−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパン（すなわちビスフェノールＡ）系ポリカーボネート等の４，４’−ジオキシジアリールアルカン系ポリカーボネートが挙げられる。

上記エンジニアリングプラスチック（Ｂ）の分子量は、所望に応じて適宜決定すればよく、本発明において特に制限はない。ただし、エンジニアリングプラスチック（Ｂ）が芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の場合、粘度平均分子量は１００００〜５００００であるのが好ましく、１５０００〜３００００であるのがより好ましい。
エンジニアリングプラスチック（Ｂ）は、従来より知られている各種の方法で製造することができる。例えば、４，４’−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパン系ポリカーボネートを製造する場合には、４，４’−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパンを原料として用い、アルカリ水溶液および溶剤の存在下にホスゲンを吹き込んで反応させる方法や、４，４’−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパンと炭酸ジエステルとを、触媒の存在下にエステル交換させる方法が挙げられる。

また、本発明のエンジニアリングプラスチック（Ｂ）には、エンジニアリングプラスチックが本来有する優れた耐熱性、耐衝撃性、難燃性等を損なわない範囲、具体的にはエンジニアリングプラスチック１００質量部に対して５０質量部以下の範囲で、ＡＢＳ、ＨＩＰＳ、ＰＳ、ＰＡＳ等のスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、エラストマー等のエンジニアリングプラスチック以外の熱可塑性樹脂を配合したエンジニアリングプラスチック系ポリマーアロイを使用することも可能である。

〔流動性向上剤（Ａ）＋エンジニアリングプラスチック（Ｂ）〕
流動性向上剤（Ａ）とエンジニアリングプラスチック（Ｂ）の配合割合は、所望の物性等に応じて適宜決定すればよく、本発明において特に制限はないが、エンジニアリングプラスチックの性能（耐熱性、衝撃強度等）を低下させることなく有効な流動性改良効果を得るためには、エンジニアリングプラスチック１００質量部に対して、流動性向上剤（Ａ）０．１〜３０質量部を配合することが好ましい。流動性向上剤（Ａ）の配合量が０．１質量部未満であると、充分な改良効果得られない恐れがある。また、流動性向上剤（Ａ）の配合量が３０質量部を越えるとエンジニアリングプラスチックの優れた機械特性を損なう恐れがある。流動性向上剤（Ａ）の好ましい配合量は１質量部以上であり、より好ましくは２質量部以上であり、更に好ましくは３質量部以上である。また、この配合量は２５質量部以下でることが好ましく、更に好ましくは１５質量部以下であり、最も好ましくは１０質量部以下である。

さらに、本発明のエンジニアリングプラスチック樹脂組成物には、必要に応じて、公知の安定剤、強化剤、無機フィラー、耐衝撃性改質剤、難燃剤、フルオロオレフィン等の添加剤を配合してもよい。例えば、成形品の強度、剛性、さらには難燃性を向上させるために、タルク、マイカ、炭酸カルシウム、ガラス繊維、炭素繊維、チタン酸カリウム繊維などを含有させることができる。さらに、耐薬品性などの改良のためにポリエチレンテレフタレートなどの他のエンジニアリングプラスチック組成物、耐衝撃性を向上させるためのコアシェル２層構造からなるゴム状弾性体等を配合してもよい。

エンジニアリングプラスチック（Ｂ）と流動性向上剤（Ａ）との配合は、粉体で混合されたものでよく、またエンジニアリングプラスチック（Ｂ）と流動性向上剤（Ａ）を加熱混練して得られたものであってもよい。
この様な配合方法としては、例えば、ヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、単軸スクリュー押出機、二軸スクリュー押出機、２本ロール、ニーダー、ブラベンダー等を使用する方法が挙げられる。
また、予め流動性向上剤の比率が大きくなるように、流動性向上剤（Ａ）とエンジニアリングプラスチック（Ｂ）とを混合したマスターバッチを調製し、その後マスターバッチとエンジニアリングプラスチック（Ｂ）とを再度混合し、所望の組成物を得ることもできる。

本発明の成形品は、上述した熱可塑性樹脂組成物を射出成形することにより得られる。とりわけエンジニアリングプラスチックの低分子量化では達成できない流動性／耐薬品性バランスを向上させることが可能であることから、耐薬品性が要求されるヘッドランプ等の自動車部材、ＯＡ機器、電気・電子機器の大型・薄肉射出成形品に極めて有効である。射出成形する方法は特に限定されるものではなく、公知の方法により行うことができる。

本発明のランプカバーは、上述の流動性向上剤（Ａ）とポリカーボネート樹脂（Ｃ）とを混合（混錬）することにより得られる。
本発明のランプカバーにおいては、このようなポリカーボネート系アロイを用いることにより、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）が本来有する、耐熱性、耐剥離性、さらには透明性等の優れた特性が損なわれることなく、溶融流動性（成形性）と耐薬品性を向上することが可能である。
流動性向上剤（Ａ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の混合方法としては、従来より知られている各種の配合方法および混錬方法を用いることができ、例えばヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、単純スクリュー押出機、二軸スクリュー押出機、２本ロール、ニーダー、ブラベンダー等を使用する方法が挙げられる。

ポリカーボネート樹脂系アロイ中、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）と流動性向上剤（Ａ）の含有量は、所望の物性等に応じて適宜決定すればよく、本発明において特に制限はないが、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の性能（耐熱性、衝撃強度等）を低下させることなく有効な成形性改良効果と耐薬品性の改良効果を得るためには、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）が８０〜９９．５質量％であり、流動性向上剤（Ａ）が０．５〜２０質量％であることが好ましい。流動性向上剤（Ａ）の含有量が０．５質量％より小さいと、充分な改良効果が得られない恐れがある。また、流動性向上剤（Ａ）の含有量が２０質量％より大きいと、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の優れた機械特性を損なう恐れがある。
流動性向上剤（Ａ）の好ましい含有量の下限は１質量％以上であり、より好ましくは２質量％以上であり、更に好ましくは３質量％以上である。また、流動性向上剤（Ａ）の好ましい含有量の上限は１５質量％以下であり、更に好ましくは１０質量％以下である。

また、本発明において、ポリカーボネート樹脂系アロイは、必要に応じて、例えばトリフェニルフォスファイト、トリス（ノニルフェニル）フォスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジフォスファイト、ジフェニルハイドロジジェンフォスファイト、イルガノックス１０７６〔ステアリル−β−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕等のような安定剤、例えば２−（２’−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ−４’−オクトキシフェニル）ベンゾトリアゾール、２−ヒドロキシ−４−オクトキシベンゾフェノン等のような耐候剤、帯電防止剤、離型剤、染顔料等を、アロイの透明性や本発明の効果を損なわない範囲で添加してもよい。

本発明のランプカバーは、上述のポリカーボネート樹脂系アロイを、射出成形、圧縮成形、押出成形、ブロー成形、注型成形等の各種の成形方法を用いて成形することにより製造できる。これらのなかでも、射出成形が最も簡便な方法であり、好ましい。射出成形において、アロイを溶融させ、加工する際の加工温度は２５０℃から３５０℃が好ましい。

本発明のランプカバーは、溶融流動性（成形性）に優れ、従来にない大型・薄肉成形が容易であり、得られたランプカバーは芳香族ポリカーボネートの優れた特徴を損なうことなく、ガソリン等の溶剤などに対する耐薬品性に優れる。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。なお、以下の記載において、「部」および「％」は特に断らない限り「質量部」および「質量％」を意味する。
（製造例１）流動性向上剤（Ａ−１）の製造
冷却管および攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに、リン酸カルシウム０．４部、蒸留水１５０部を仕込み、次いでスチレン８０部、フェニルメタクリレート２０部、ＡＩＢＮ１部、ｔ−ブチルメルカプタン０．５部を溶解した混合物を加え、しばらく攪拌後、窒素バブリングを３０分実施した。窒素雰囲気下、８０℃で４時間攪拌し、さらに９０℃で１時間攪拌を行い重合を終了した。沈殿物を分離洗浄後、７５℃で２４時間乾燥し流動性向上剤（Ａ−１）を得た。質量平均分子量（Ｍｗ）は、９２０００であった。

（製造例２）流動性向上剤（Ａ−２）の製造
冷却管および攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに、アニオン系乳化剤（「ラテムルＡＳＫ」、花王（株）製）（固形分２８％）１．０部（固形分）、蒸留水２９０部を仕込み、窒素雰囲気下に水浴中で８０℃まで加熱した。次いで、硫酸第一鉄０．０００１部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩０．０００３部、ロンガリット０．３部を蒸留水５部に溶かして加え、その後スチレン８０部、フェニルメタクリレート２０部、ｔ−ブチルヒドロパーオキサイド０．２部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３部の混合物を１８０分かけて滴下した。その後６０分間攪拌し、重合を終了した。次いで０．７％の割合で硫酸を溶解した水溶液３００部を７０℃に加温し攪拌した。この中に得られた重合体エマルションを徐々に滴下して凝固を行った。析出物を分離洗浄後、７５℃で２４時間乾燥し２４時間乾燥し流動性向上剤（Ａ−２）を得た。質量平均分子量（Ｍｗ）は、７７０００であった。

（製造例３）流動性向上剤（Ａ−３）の製造
ｎ−オクチルメルカプタンの量を０．３部から０．５部に変更する以外は製造例２と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−３）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、５００００であった。
（製造例４）流動性向上剤（Ａ−４）の製造
ｎ−オクチルメルカプタンの量を０．３部から１部に変更する以外は製造例２と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−４）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、２７１００であった。
（製造例５）流動性向上剤（Ａ−５）の製造
フェニルメタクリレート２０部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３部をフェニルメルメタクリレート１９部、メチルアクリレート１部、ｎ−オクチルメルカプタン２部に変更する以外は製造例２と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−５）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、１４３００であった。

（製造例６）流動性向上剤（Ａ−６）の製造
モノマー組成スチレン８０部、フェニルメタクリレート１９部をスチレン６０部、フェニルメタクリレート３９部に変更する以外は製造例５と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−６）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、１３８００であった。
（製造例７）流動性向上剤（Ａ−７）の製造
モノマー組成スチレン８０部、フェニルメタクリレート１９部をスチレン２５部、フェニルメタクリレート７４部に変更する以外は製造例５と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−７）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、１３８００であった。

（製造例８）流動性向上剤（Ｂ−１）の製造
モノマー組成スチレン８０部、フェニルメタクリレート１９部、メチルアクリレート１部をスチレン９６部、ブチルアクリレート４部に変更する以外は製造例５と同様の方法により流動性向上剤（Ｂ−１）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、１４０００であった。
（製造例９）流動性向上剤（Ｂ−２）の製造
モノマー組成スチレン８０部、フェニルメタクリレート２０部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３部をフェニルメタクリレート７４部、メチルメタクリレート２５部、メチルアクリレート１部、ｎ−オクチルメルカプタン０．４部に変更する以外は製造例２と同様の方法により流動性向上剤（Ｂ−２）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、６００００であった。
上記製造例１〜９で製造した共重合体用の単量体組成、得られた共重合体の質量平均分子量（Ｍｗ）、重合様式を表１に示した。

なお、表中の略号は、以下の通りである。
Ｓｔ：スチレン、ＰｈＭＡ：フェニルメタクリレート、ＭＡ：メチルアクリレート、ＢＡ：ブチルアクリレート、ＭＭＡ：メチルメタクリレート

［実施例１〜７、比較例１〜３］
得られた流動性向上剤およびポリカーボネート樹脂を表２に示す質量比で混合し、二軸押出機（機種名「ＴＥＭ−３５」、東芝機械製）に供給し、２８０℃で溶融混練し、エンジニアリングプラスチック組成物を得た。
得られた熱可塑性樹脂組成物について、後述する（１）〜（５）の評価を行った。その結果を表２に示す。

ＰＣ１：ポリカーボネート樹脂（「ユーピロンＨ−３０００Ｆ」、三菱エンジニアリングプラスチック製、粘度平均分子量２万）

（性能評価方法）
（１）溶融流動性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物のスパイラルフロー長さＳＦＬを射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）を用いて評価した。なお、成形温度は２８０℃、金型温度は８０℃、射出圧力は９８ＭＰａとした。また、成形品の肉厚は２ｍｍ、幅は１５ｍｍとした。
（２）耐薬品性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、１５ｃｍ角の平板を作成、これを切断し厚さ２ｍｍ、１５ｃｍ×２．５ｃｍの成形品を得た。試験片を１２０℃で２時間アニール処理後、カンチレバー試験を行い、薬品塗布による試験片の破断時間を測定した。測定条件は試験温度２３℃、荷重１０ＭＰａ、溶媒トルエン／イソオクタン＝１／１ｖｏｌ％で実施した。

（３）表層剥離（耐剥離性）
成形品の突き出しピン跡にカッターで切り込みを入れ、剥理状態を目視観察した。その結果の評価基準は以下の通りである。
○：剥離なく良好
×：表層剥離が見られる
（４）荷重たわみ温度（耐熱性）
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、肉厚１／４インチの成形品を成形した。成形品の荷重たわみ温度をＡＳＴＭ Ｄ６４８に準拠して測定した。なお、アニールは行わず、荷重は１．８２ＭＰａとした。
（５）透明性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ３ｍｍ、５ｃｍ角の平板の成形品を成形した。
成形品の全光線透過率、ヘイズをＡＳＴＭ Ｄ１００３に準拠して２３℃と１００℃で測定した。

表２の結果から明らかなように、実施例１〜７で得られたエンジニアリングプ組成物は、耐熱性、耐剥離性さらには透明性を損なうことなく流動性と耐薬品性の著しく向上が見られ、物性バランスに非常に優れていた。
一方、比較例１で得られたエンジニアリングプラスチック樹脂組成物は、相溶性が不十分なため、良好な耐剥離性が得られなかった。
また、比較例２で得られたエンジニアリングプラスチック樹脂組成物は、流動性向上剤が芳香族ビニル化合物を含んでおらずかつ相溶性が良すぎるため、充分な流動性と耐薬品性が得られなかった。
また、比較例３で得られたエンジニアリングプラスチック組成物は、流動性向上剤を含有していないため、充分な流動性と耐薬品性が得られなかった。

（製造例１０）流動性向上剤（Ａ−８）の製造
冷却管および攪拌装置を備えたセパラブルフラスコに、アニオン系乳化剤（「ラテムルＡＳＫ」、花王（株）製）（固形分２８％）１．０部（固形分）、蒸留水２９０部を仕込み、窒素雰囲気下に水浴中で８０℃まで加熱した。次いで、硫酸第一鉄０．０００１部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム塩０．０００３部、ロンガリット０．３部を蒸留水５部に溶かして加え、その後スチレン８７．５部、フェニルメタクリレート１２．５部、ｔ−ブチルヒドロパーオキサイド０．２部、ｎ−オクチルメルカプタン０．５部の混合物を１８０分かけて滴下した。その後６０分間攪拌し、重合を終了した。次いで０．７％の割合で硫酸を溶解した水溶液３００部を７０℃に加温し攪拌した。この中に得られた重合体エマルションを徐々に滴下して凝固を行った。析出物を分離洗浄後、７５℃で２４時間乾燥し２４時間乾燥し流動性向上剤（Ａ−８）を得た。質量平均分子量（Ｍｗ）は、４９０００であった。

（製造例１１）流動性向上剤（Ａ−９）の製造
ｎ−オクチルメルカプタンの量を０．５部から０．２部に変更する以外は製造例１０と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−９）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、９８０００であった。
上記製造例１０〜１１で製造した共重合体用の単量体組成、得られた共重合体の質量平均分子量（Ｍｗ）、重合様式を表３に示した。

なお、表中の略号は、以下の通りである。
Ｓｔ：スチレン、ＰｈＭＡ：フェニルメタクリレート

［実施例８〜９、比較例４〜５］
得られた流動性向上剤およびポリカーボネート樹脂を表４に示す質量比で混合し、二軸押出機（機種名「ＴＥＭ−３５」、東芝機械製）に供給し、２８０℃で溶融混練し、エンジニアリングプラスチック組成物を得た。
得られた熱可塑性樹脂組成物について、後述する（１）〜（５）の評価を行った。その結果を表４に示す。

ＰＣ２：ポリカーボネート樹脂（「パンライトＬ１２２５ＷＳ」、帝人化成製、粘度平均分子量２．１万）
ＰＣ３：ポリカーボネート樹脂（「パンライトＬ１２２５ＺＬ」、帝人化成製、粘度平均分子量１．９万）

（性能評価方法）
（１）溶融流動性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物のスパイラルフロー長さＳＦＬを射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）を用いて評価した。なお、成形温度は２８０℃、金型温度は８０℃、射出圧力は９８ＭＰａとした。また、成形品の肉厚は２ｍｍ、幅は１５ｍｍとした。
（２）耐薬品性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、１５ｃｍ角の平板を作成、これを切断し厚さ２ｍｍ、１２ｃｍ×３．５ｃｍの成形品を得た。試験片を１２０℃で２時間アニール処理後、１／４楕円試験を行い、薬品塗布による４時間後の試験片の限界応力値（ＭＰａ）を測定した。測定条件は試験温度２３℃、溶媒トルエン／イソオクタン＝１／１ｖｏｌ％で実施した。
（３）表層剥離（耐剥離性）
成形品の突き出しピン跡にカッターで切り込みを入れ、剥理状態を目視観察した。その結果の評価基準は以下の通りである。
○：剥離なく良好
×：表層剥離が見られる
（４）荷重たわみ温度（耐熱性）
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、肉厚１／４インチの成形品を成形した。１２０℃で２時間アニール処理後成形品の荷重たわみ温度をＡＳＴＭ Ｄ６４８に準拠して測定した。なお、荷重は１．８２ＭＰａとした。
（５）透明性
得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、５ｃｍ×１０ｃｍの平板の成形品を成形した。
成形品の全光線透過率、ヘイズをＡＳＴＭ Ｄ１００３に準拠して２３℃と１００℃で測定した。

表４の結果から明らかなように、実施例８〜９で得られたエンジニアリングプ組成物は、耐熱性、耐剥離性さらには透明性を損なうことなく流動性と耐薬品性の著しく向上が見られ、物性バランスに非常に優れていた。
一方、比較例４、５で得られたエンジニアリングプラスチック樹脂組成物は、流動性向上剤を含有していないため、充分な流動性と耐薬品性のバランスが得られなかった。

［実施例１０］
実施例９で得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、１０ｃｍ×１０ｃｍの平板の成形品を成形した。この平板にＵＶ硬化によるハードコート処理を実施後、計装化面衝撃試験（ハイドロショット）を実施した。全吸収エネルギーは３０Ｊであり、破壊形態は延性破壊であった。
（比較例６）
比較例５で得られたエンジニアリングプラスチック組成物を用いる以外は実施例１０と同様の方法により、厚さ２ｍｍ、１０ｃｍ×１０ｃｍの平板の成形品を成形した。この平板にＵＶ硬化によるハードコート処理を実施後、計装化面衝撃試験（ハイドロショット）を実施した。全吸収エネルギーは５Ｊであり、破壊形態は脆性破壊であった。

（製造例１２）流動性向上剤（Ａ−１０）の製造
モノマー組成を、スチレン９０部、フェニルメタクリレート１０部に変更する以外は製造例１０と同様の方法により流動性向上剤（Ａ−１０）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、５１０００であった。
（製造例１３）流動性向上剤（Ｂ−３）の製造
モノマー組成を、スチレン１００部に変更する以外は製造例１０と同様の方法により流動性向上剤（Ｂ−３）を得た。質量均分子量（Ｍｗ）は、５５０００であった。
上記製造例１２、１３で製造した共重合体用の単量体組成、得られた共重合体の質量平均分子量（Ｍｗ）、重合様式を表５に示した。

なお、表中の略号は、以下の通りである。
Ｓｔ：スチレン、ＰｈＭＡ：フェニルメタクリレート

［実施例１１〜１５、比較例７〜９］
［ポリカーボネート樹脂系アロイの製造および成形品の評価］
重合体（Ａ−８）（Ａ−１０）（Ａ−３）および（Ｂ−３）と、表６に示す各成分とを、表６に示す割合（質量比）で混合し、二軸押出機（機種名「ＴＥＭ−３５」、東芝機械製）に供給し、２８０℃で溶融混練し、ポリカーボネート樹脂系アロイを得た。
以下、表６中の略号および使用した材料について記す。
ＰＣ−４：ポリカーボネート樹脂（「パンライトＬ−１２２５Ｚ−１００」、帝人化成製、粘度平均分子量２．２万）
ＰＣ−５：ポリカーボネート樹脂（「パンライトＬ−１２２５ＺＬ−１００」、帝人化成製、粘度平均分子量１．９万）

得られたポリカーボネート樹脂系アロイを用いて、後述する（１）〜（６）の評価を行った。その結果を表６に併記する。
（性能評価方法）
（１）溶融流動性
得られたポリカーボネート樹脂系アロイのスパイラルフロー長さ（ＳＦＬ）を、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）を用いて評価した。なお、成形温度は２８０℃、金型温度は８０℃、射出圧力は９８ＭＰａとした。また、成形品の肉厚は２ｍｍ、幅は１５ｍｍとした。
なお、ランプカバーの大型化・薄肉化のためには、上記ＳＦＬが２００ｍｍ以上の範囲内であることが好ましい。
（２）耐薬品性
得られたポリカーボネート樹脂系アロイを用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、１５ｃｍ角の平板を作成、これを切断し、厚さ２ｍｍ、３．５ｃｍ×１５ｃｍの成形品（試験片）を得た。
試験片を１２０℃で２時間アニール処理後、１／４楕円法溶剤試験（定歪試験）を行い、溶媒塗布後６０分後のクラック発生位置を測定し、限界応力（ＭＰａ）を計算した。測定条件は試験温度２３℃、溶媒［トルエン／イソオクタン＝１／１ｖｏｌ％］で実施した。
なお、自動車等のランプカバーとして用いるためには、上記耐薬品性が８．５ＭＰａ以上の範囲内であることが好ましい

（３）耐剥離性（表層剥離）
成形品の突き出しピン跡にカッターで切り込みを入れ、剥理状態を目視観察した。その結果の評価基準は以下の通りである。
○：剥離なく良好
×：表層剥離が見られる

（４）耐熱性（荷重たわみ温度）
得られたポリカーボネート樹脂系アロイを用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、肉厚１／４インチの成形品を成形した。
成形品の荷重たわみ温度をＡＳＴＭ Ｄ６４８に準拠して測定した。なお、アニールは行わず、荷重は１．８２ＭＰａとした。
なお、自動車等のランプカバーとして用いるためには、上記耐熱性が１２０℃以上の範囲内であることが好ましい

（５）透明性（全光線透過率およびヘイズ）
得られたポリカーボネート樹脂系アロイを用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、５ｃｍ角の平板の成形品を成形した。成形品の全光線透過率およびヘイズをＡＳＴＭ Ｄ１００３に準拠して２３℃で測定した。
なお、ランプカバーとしては、上記全光線透過率が８８％以上の範囲内であることが好ましい。また、ヘイズが２％以下の範囲内であることが好ましい。

（６）レンズ外観
得られたポリカーボネート樹脂系アロイを用い、射出成形機（「ＩＳ−１００」、東芝機械（株）製）により、厚さ２ｍｍ、５ｃｍ角の平板の成形品を成形した。成形品にＨＩＤランプ（「ＨＩＤ Ｈａｎｄｙ Ｌｉｇｈｔ Ｐｒｏ ＮＮ１３０００」、松下電工（株）製）を当て、レンズ外観（強力光源下での外観）を目視観察した。その結果の評価基準は以下の通りである。
○：無色透明で良好
×：曇りが観察される

表６の結果から明らかなように、実施例１１〜１５で得られたポリカーボネート樹脂系アロイの成形品は、充分な耐熱性、透明性を有するとともに、溶融流動性、耐薬品性の著しい向上が見られ、大型・薄肉ランプカバーに必要な特性に非常に優れていた。
一方、比較例７で得られたポリカーボネート樹脂系アロイの成形品は、実施例１１〜１５のポリカーボネート樹脂系アロイを用いて得られた成形品に比べ、耐剥離性や透明性が悪く、レンズ外観も不良であった。これは、重合体Ｂ−１とＰＣ−４との相溶性が不十分なためと考えられる。
また、共重合体（Ａ−８）（Ａ−１０）（Ａ−３）を含有していない比較例８、９で得られたポリカーボネート樹脂系アロイの成形品は、実施例１１〜１５で得られたポリカーボネート樹脂系アロイの成形品に比べ、大型・薄肉ランプカバーとするのに充分な溶融流動性と耐薬品性のバランスが得られなかった。

本発明の流動性向上剤は、エンジニアリングプラスチックに少量添加することにより、エンジニアリングプラスチックの特徴（透明性、耐熱性、耐剥離性、耐薬品性等）を損なうことなく、著しい溶融流動性（成形加工性）改良効果が得ることが可能である。本流動性向上剤を含むエンジニアリングプラスチックは、各種物性に優れかつ溶融流動性（成形加工性）が良好であることから、より複雑な形状、大型、薄型等の任意の形状の成形品を容易、かつ安定に成形することができ、ＯＡ（オフィスオートメーション）機器、情報・通信機器、電気・電子機器、家庭電化機器、自動車部材、建築部材として工業的に極めて有用である。また、本発明のランプカバーは、溶融流動性（成形性）に優れ、芳香族ポリカーボネートの優れた特徴を損なうことなく、耐溶剤性にも優れるポリカーボネート樹脂アロイからなるものである。そのため、より複雑な形状、大型、薄型等の任意の形状のレンズカバー成形品を容易、かつ安定に成形することが可能となり、ＯＡ（オフィスオートメーション）機器、情報・通信機器、電気・電子機器、家庭電化機器、自動車部材、建築部材として、特に自動車等の薄肉・大型ヘッドランプ用レンズカバーとして工業的に極めて有用である。

Claims (11)

1. 芳香族ビニル単量体単位（ａ１）０．５〜９９．５質量％、エステル基がフェニル基または置換フェニル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）０．５〜９９．５質量％、その他の単量体単位（ａ３）０〜４０質量％（ａ１〜ａ３の合計が１００質量％）とからなり、その重量平均分子量が５０００〜１５００００である重合体（Ａ）からなるエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤。
2. 重合体（Ａ）の重量平均分子量が５０００〜１０００００である請求項１記載のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤。
3. 重合体（Ａ）が、芳香族ビニル単量体単位（ａ１）５０〜９９．５質量％と、エステル基がフェニル基または置換フェニル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ａ２）０．５〜５０質量％とからなる重合体であることを特徴とする請求項１記載のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤。
4. （メタ）アクリル酸エステル系単量体単位（ａ２）がフェニルメタクリレート単量体単位であることを特徴とする請求項１記載のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤。
5. 重合体（Ａ）が、懸濁重合または乳化重合により得られたものであることを特徴とする請求項１記載のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤。
6. エンジニアリングプラスチック（Ｂ）に、請求項１記載のエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
7. エンジニアリングプラスチック（Ｂ）１００質量部にエンジニアリングプラスチック用流動性向上剤０．１〜３０質量部を配合してなる請求項６記載の熱可塑性樹脂組成物。
8. エンジニアリングプラスチック（Ｂ）が、ポリカーボネート系樹脂であることを特徴とする請求項６記載の熱可塑性樹脂組成物。
9. 請求項６記載の熱可塑性樹脂組成物を射出成形することにより得られた成形品。
10. 請求項６記載の熱可塑性樹脂組成物を射出成形することにより得られた自動車用部材。
11. 請求項６記載の熱可塑性樹脂組成物を射出成形することにより得られたランプカバー。