JPS604146B2 - 遮音光透過性パネル - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は少なくとも二つの窓ガラス群が少なくとも一つ
の窓ガラス間の空間を規定するため一つあるいはそれ以
上のスベーサー部材により間隔をおいて保持されたもの
からなる光透過性パネルに係るものである。

本発明は特にかかるパネルの吸音符性に関係し、ある種
具体例においてはまたかかるパネルの熱特性に関するも
のである。近代建築業務の特徴である大面積の窓および
他のパネル例えばガラス仕切りの利用は壁に窓ガラスが
取りつけられている部屋での、特にやかましい環境での
室内の気持のよい音響レベルを達成するという問題を生
じてきた。この問題はやかましい道路に面しているとか
空港に近い窓の場合に特に切実であり、こういった場合
には良好な吸音絶縁性を有する光透過性パネルを使用す
ることが要求され、また録音および放送スタジオ内での
ように室内仕切りを作るにもかかるパネルの使用が要求
されている。ピルからの熱量損失を低減させる目的で窓
として使用するため作られたような、一つあるいはそれ
以上のスベーサー部材で２枚あるいはそれ以上のガラス
板あるいはプラスチック材料が空間をおいて保持された
ものからなる光透過性パネルも音響伝達損失をもたらす
が、この音響伝達損失は一般に多くの目的に対し不充分
なものである。

この音響伝達ロスはシート間の空間あるいはシート間の
各空間の幅を増大せしめることにより増大するが製造が
困難であるしまたパネルのコストが大となり、またこの
パネルを所定位置に保持するのに大きな従って重くまた
非常に高価なフレ−ムを使用せねばならない。パネルの
吸音特性を良くするためパネルシートの質量を変えまた
いろいろなシートの質量の比を変えることも提案された
。

一定パネルを通る音伝達ロス対入射可聴音の各種振動数
のグラフをプロットした場合これは直線ではなくまた伝
達ピークの生じるいくつかの区域のあることが認められ
よう。

かかる伝達ピークの一つはかなり高い可聴振動数で生じ
これは所謂合致効果によるものである。

ある一定シートでの合致効果を生じる音波の振動数はシ
ートでのかかる音波の入射角により異なり、またシート
上の投射入射波長がシート内での自由曲り波の波長に等
しい時の振動数に対応する。即ち、合致が生じる最低の
音振動数の臨界振動数は自由曲り波長に等しい音波長に
対応する振動数である。最近の理論によればあるシート
の自由曲り波長は厚さの増大すなわち単位面積当りの質
量と共に減少する。いろいろな質量のシートを作り、一
つのシートの合致ピークが他のシートのものとはちがっ
た振動数に生じるようにして中空多層ガラスでの合致伝
達ピークを低減することが知られている。別のこういっ
た伝達ピークはパネルの基本共振振動数で生じこれもな
かんずくシートの質量によるものである。

一定面積をもつ単一シートでは共振振動数はシートの質
量と共に増大すると計算されている。多層シートパネル
ではシート空間もこの共振振動数に影響を及ぼす。可聴
音振動数の中間城、すなわち合致および共振伝達ピーク
の間において、音伝達ロスはシート群の全質量の増大に
つれて増大する。

シート群の厚みが増大せしめられる場合この中間振動数
域にわたり音伝達ロスが増大するが、一般にこの振動数
域の広さは狭くなって平均音伝達ロスがある一定値以上
になる中空多層ガラスパネルを作ることは実際上非常に
困難である。

例えば公知の２層ガラスでの平均音伝達ロスは一般に３
母Ｂをこえない。本発明の目的の一つは少なくとも二つ
の窓ガラスが一つあるいはそれ以上のスべ−サー部材に
より空隙をおいた関係に保持されているものからなる光
透過性パネルで、同様寸法の公知のパネルに比し優れた
吸音特性を有し、同様の吸音符性をもつ公知の光透過性
パネルに比し比較的安価であるものを提供するにある。

従って本発明は、少なくとも一つの窓ガラス間の空間を
規定するため少なくとも二つの窓ガラスが一つあるいは
それ以上のスベーサ一部材で空間をおいた関係に保持さ
れたものからなり、前記窓ガラス群が少なくとも二つの
異なった単位面積当りの質量を示し、少なくとも一つの
窓ガラス間の空間で大気からシートされており、その中
での音伝達速度が同じ圧力および温度での乾燥空気中で
の音伝達速度とはことなるガス状媒体が含まれているも
のがもうけられていることを特徴とする光透過性パネル
を提供する。

前記窓ガラスは単一シート材のものであるかあるいはラ
ミネートすなわち２枚あるいはそれ以上のシートがはり
あわされた構造のものであってかまわない。

該シートはプラスチックシートあってもあるいはガラス
材料のものであってもかまわない。「ガラス材料」なる
語はガラスおよびガラスを熱処理しその中に一つあるい
はそれ以上の結晶相を作らしめて得られる結晶ガラス材
料を意味するものである。本発明を利用することにより
良好な吸音特性をもち、比較的簡単で従って製造が安価
な光透過性パネルを作りうろことが見出された。

さらに別の予想外の利点も明らかである。

同じ質量をもつシートの公知の空気充満２重ガラスパネ
ルに比較したとき本発明にかかる２層ガラスパネルはそ
の吸音符性に影響を及ぼす二つの明確な特徴をもつこと
が判る。驚くべきことにこういった特徴の組合せに由来
する音伝達ロスの増大はそれぞれの特徴に由来する音伝
達ロス増大の和よりも大きいことが見出されている。特
定例において、窓ガラス間の空間が１２側でガラスの全
厚みが１２肋である２層ガラスの場合について互いに比
較してみる。音伝達ロスは独乙ＶＤ１２７１９に従い得
られる単一の値Ｒｗにより特徴ずけられよう。窓ガラス
群が同じ厚み６肌でそれらの間の空間に空気を充満させ
たパネルの場合Ｒｗ＝３父Ｂであることが判明している
。厚さが８肋と４肋になるようこれらの窓ガラスの質量
を変え、窓ガラス間の空間に空気を満たした場合Ｒｗは
３母Ｂに増大する。窓ガラス間の空間にその中での音伝
達速度が空気中のものとはちがうガス状媒体を充満しそ
れぞれ６柳の厚さの窓ガラス群を用いた場合にもＲｗを
３紅Ｂに増大させることが可能である。このように、こ
うした識別可能な特徴のおのおのが幻Ｂの音伝達ロス増
加を与える。こういった特徴を組合せ、８肋と４肋の厚
みの二つの窓ガラス間の空間に同上のガス状媒体を充満
させることによりＲｗは予想されたような３７ｄＢでは
なく４１肥にも増大し同じ全体的ガラス質量の対称的な
空気充満パネルよりもめＢも増大することが判った。こ
の相剰効果に由来する予想音伝達ロス（例えば３７船）
と実際の音伝達ロス（例えば４１ｄＢ）の差は窓ガラス
群の質量比が大である２層ガラスパネルの場合により大
きく、また同じ質量比の場合には窓ガラス群の全質量が
小さい時にこの相剰効果はより大である。本発明にかか
るパネルにより与えられる音伝達ロスの改善は主として
中間音振動数城すなわちより高いあるいは最高共振振動
数（もし一つ以上あるなら）とより低いあるいは最低の
合致臨界振動数すなわち一般により厚いあるいは最も厚
い窓ガラスの臨界振動数の間にある。

この低いあるいは最低臨界振動数よりも上でやはり幾ら
かの改善が明らかであるが、高いあるいは最高の臨界振
動数より上では本発明にかかるパネルでの音伝達ロスは
同様寸法の空気充満パネルでの音伝達ロスとあまりかわ
らない。この高いあるいは最高臨界振動数はビル建設業
務で考慮さるべき音振動数の限度に事実上近いので、こ
れはあまり重要とは考えられない。さらにまた一般に、
本発明にかかるパネルで共振伝達ピークが起る振動数は
同様寸法の空気充満パネルの場合の対応振動数より低い
ことが見出されている。

好ましくは、窓ガラス間の空間を大にすることはパネル
での音伝達ロスに対し有益な効果をもつことが見出され
ているので、前記パネルは少なくとも９伽幅の窓ガラス
間間隙をもつ。

本発明にかかるパネルでの満足すべき音伝達ロスが窓ガ
ラス間の最大間隔２５側以下で得られ、このことはフレ
ーム作りを容易にすることが見出されている。本発明の
極めて有利なある具体例において前記ガス状媒体中での
音伝達速度は同じ圧力および温度での乾燥空気中の音伝
達速度より大である。上述せる利点以外に、この特徴を
もつ具体例では共振伝達ピークが減少し従って良好な音
伝達ロスが与えられる利点をもつ。好ましくは前記ガス
状媒体はヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、メタン（
ＣＨ４）、水素（比）から選ばれる少なくとも１種のガ
スを含む。

かかるガスは単独あるいは互いにまたは他のガスとの混
合で用いられ、本発明にかかるパネルで特に良好な結果
を与えることが見出されている。他のガスも用いること
ができ、単原子あるいは二原子ガスが好ましい。特に水
素は良好な結果を与える。８０〜８５％のＨｅと残りが
Ｃ比である混合物は極めて有効なガス状媒体である。

有利には、このガス状媒体中の音伝達速度は同じ圧力お
よび度での乾燥空気中の音伝達速度の少なくとも１．２
倍である。

乾燥空気中の音伝達速度の２．３音‘こすることもある
いはそれ以上にすることもできる。この特性をもつガス
状媒体が事実上好適であることが見出されている。好ま
しくは前記ガス状媒体の１部は空気あるいは空気と組成
の等しいガス混合物から構成される。

ガス状媒体中の空気の割合を非常に大にしても良好な結
果の得られることが見出されておりこのことは実際問題
として重要である。先ずある一定ユニットに必要な他の
ガスの量を減らすことができ、また多窓ガラスパネルは
通常大気中で組立てられるので窓ガラス間の空間は始め
空気で満たされておりその空気全部の置換には長時間を
要しまた高価になるのでそれをさげることが望ましいか
らである。さらにまたガス状媒体に１部空気を含有せし
めることはかかるパネルの利用状況および／またはその
構造により影響せしめられる別のパラメーターを与える
。またその中での音伝達速度が空気中のものより大きい
純粋ガスは一般に、その中にそれらがシートされている
パネルの断熱特性を低減させる傾向がある。このことは
パネルを室内仕切りとして用いる場合には通常重要では
ないが例えば寒冷地で用いられる外部窓の場合には重要
である。ガス状媒体に空気を１部混ぜるとパネルの熱特
性に対するこの望ましからざる効果が低減せられる。本
発明の別の極めて有利な具体例においては、前記ガス状
媒体中の音伝達速度は同じ圧力および温度での乾燥空気
中の音伝達速度より小である。

この特徴をそなえる場合も有用である。かかるガス状媒
体を用いることはその中での音伝達速度が空気中のもの
より大きいガス状媒体を用いることより一般に容易であ
る。というのはその中での音伝達速度が低いガス状媒体
を前記窓ガラス間の空間中にシールすることが遥かに容
易であるからである。こういったガスは密度の小さいガ
ス程容易にはシールされた窓ガラス間の空間から拡散し
さることはなく従って一定期間にわたるパネルの結合性
および有効性を確保するのに厳重な注意をはらう必要性
が少ない。この特徴をそなえる場合の別の利点は、かか
るガス状媒体が一般に前記パネルに対し良好な断熱特性
を与え従って吸音と断熱に極めて有効なパネルを作りう
る点である。さらにまた前述の相剰効果がその中での音
伝達速度が大きいガス状媒体の場合よりも、その中での
音伝達速度が空気中のものより小さいガス状媒体の場合
の方が大きいことが見出されている。しかしながら共振
伝達ピーク振動数がより低い値の方に移動すること以外
に、この特徴をもつものは共振伝達ピークを増大させる
効果がある、すなわち音伝達ロスは共振振動数で減少せ
しめられることに注目さるべきである。このことは大部
分の場合において実用上あまり重要ではない。というの
はこういった振動数は大部分の聴取者がそれに対し比較
的不感受性である範囲にまで減少せしめられるからであ
る。好ましくは前記ガス状媒体中での音伝達速度は同じ
圧力および温度での乾燥空気中での音伝達速度の３０％
〜９５％で、最適には該ガス状媒体中での音伝達速度は
同じ圧力および温度での乾燥空気中での音伝達速度の３
５％〜７５％である。

こういった特性をもつガス状媒体を用いると本発明にか
かるパネルでの平均音伝達ロスの点で非常に良好な結果
を与えることが見出されている。有利には前記ガス状媒
体は六弗化硫黄（ＳＦ６）を含む。

というのはこのガスが本発明にかかるパネルに用いるの
に特に好適であることが見出されているからである。本
発明にかかるパネルに用いるのに非常に適しているガス
状媒体の他のものにはジクロロジフルオロメタン（フレ
オン）（ＣＣ１２Ｆ２）、二酸化炭素（Ｃ０２）、アル
ゴン（Ａ）、ブタン（Ｃ４日，ｏ）、亜酸化窒素（Ｎ２
０）、クロルベンタフルオロェタン（Ｃ２Ｃ花５）から
選ばれる少なくとも１種のガスを包含する。こういった
ガスは単独あるいは互いにまたは他のガスと混合して用
いられ、例えば六弗化硫黄とアルゴンの混合物が特に良
好な結果を与え得る。多くの他のガスも用いることがで
き、特に空気より密度が大きいガスで炭素、硫黄あるい
は窒素を化合物の形で含むガスが用いられる。

好ましくは前記ガス状媒体の１部は空気あるいは空気と
組成の等しいガス混合物から構成される。

このことはパネルのコストおよび製造の容易さだけでな
くその吸音特性上も極めて有用な効果をもつ。多くの場
合窓ガラス間の空間を比較的密度の大きいガス単独で充
満する場合よりも六弗化硫黄の如き比較的密度の大きい
ガスと空気の混合物からなるガス状媒体で充満した場合
の方が一定パネルに対しより大なる音伝達ロスを示すこ
とが見出されている。事実ある種のパネルでは前記ガス
状媒体の容積の９５％を空気で構成し有用であることが
見出されている。前記ガス状媒体に少なくとも３咳容積
％の空気を含有せしめると製造が容易である。前述せる
如く、窓ガラスの間の空間にその中での音伝達速度が空
気中の音伝達速度より小さいガス状媒体を用いると共振
伝達ピークが増大し、このことは大体において許容しう
るものであるが必ずしもそうとはかぎらず特にＩＳＯ／
Ｒ７１７に示されているようなある種の特定基準にその
パネルが合致する必要のある場合には許容し得ない。

さらにまたその中での音伝達速度が空気中のものより大
きいガス状媒体を用いるとパネルの断熱特性に悪影響を
及ぼすことがある。従ってその中での音伝達速度が同じ
圧力および温度での乾燥空気中での音伝達速度より大き
いガスあるいはガス混合物から前記ガス状媒体の１部を
構成させ、またその中での音伝達速度が同じ圧力および
温度での乾燥空気中での音伝達速度よりづ、さし、ガス
あるいはガス混合物から１部を構成せしめることが好ま
しい。こうすると共振伝達ピークを許容しうる値に低減
させる効果があり、また断熱性の観点からも有利である
。中空多層ガラスパネル分野で衆知の如く、パネルの窓
ガラス間の空間内での凝縮を防止するため、含有される
ガス状媒体は乾燥していなくてはならない。

本発明を利用する場合ガス状媒体、特にガス混合物を用
いる場合、それは化学的に安定であることも望ましく、
特に可燃性、特に爆発性のガス混合物の使用をさげるこ
とが望ましい。また非常に有毒なガス状媒体の使用をさ
げることも望ましい。窓ガラス間の空間内のガス状媒体
の圧力はパネル製造位置で大気圧に等しいことが好都合
である。

というのはこうするとパネル製造が非常に簡単になるか
らである。しかしながらパネルをより高いあるいは低い
高度で使用するよう子定する場合にはその高さにおいて
ガス状媒体の圧力が大気圧に等しくなるようかかる圧力
を変えることが有利である。しかしながら本発明はまた
ガス状媒体の圧力が大気圧とは非常にことなっている場
合特に前記の窓ガラス間の空間が低圧に充満されている
場合をも包含するものである。前述せる如く、本発明に
かかるパネルの重要な特徴の一つはその窓ガラス群が少
なくとも二つの別々の単位面積当りの質量を示すことで
ある。

例えば３重窓ガラスパネルの場合、二つの窓ガラスは同
じ単位面積当りの質量のものとし、第３のものはそれよ
り重いあるいは軽い単位面積当りの質量とすることがで
きる。好ましくは、このパネルはその単位面積当りの質
量がパネルの他の窓ガラスあるいは他の窓ガラスの一つ
の単位面積当りの質量より少なくとも１．２倍大きい窓
ガラスを含み、最適にはその単位面積当りの質量がパネ
ルの他の窓ガラスあるいはそれぞれの他の窓ガラスの単
位面積当りの質量より少なくとも１．２倍大きい窓ガラ
スを含む。こういった特徴の何れかをそなえることによ
り前述の相剰効果が大となり、また合致現象の起る高振
動数城での音伝達ロスに有益な効果を及ぼす。実用上の
理由から本発明にかかるパネルのいろいろな窓ガラスの
厚さの差を限定することが望ましく、従って重いあるい
は最も重い窓ガラスが軽いあるいは最も軽い窓ガラスの
単位面積当りの質量の最大限３倍に相当する単位面積当
りの質量をもつようにするのが好ましい。

こうするとこのユニットの製造が容易になる。特に２重
ユニットを考えた場合容易にこわれるとの理由から例え
ば３肋あるいは４側以下の厚さの窓ガラスを用いること
は通常望ましくない。従ってより大なる窓ガラス質量比
を用いるということは他の窓ガラスを非常に厚くしなく
てはならぬことを意味する。少なくとも三つの窓ガラス
が一つあるいはそれ以上のスベーサ一部材とで少なくと
も二つのシールされた窓ガラス間の空間を規定し、こう
いった空間にその中での音伝達速度が互いに異なるガス
状媒体を含有せしめた本発明の１具体例にかかるパネル
が特に興味深いものである。例えばこういった空間の一
つに空気を含有せしめることができる。しかしながら好
ましくはかかる空間の一つに、その中での音伝達速度が
一定圧力および温度での乾燥空気中のものより４・さし
、ガス状媒体を含有せしめ、他の空間あるいはかかる他
の空間の一つにはその中での音伝達速度が一定圧力およ
び温度での乾燥空気中のものより大きいガス状媒体を含
有せしめる。こうしてその中での音伝達速度が空気中の
ものより大きいガス状媒体を用いることに基く共振伝達
ピークの低減という利点と、その中での音伝達速度が空
気中のものより小さいガス状媒体を用いることによる良
好な断熱性の利点をあわせて得ることが可能である。一
つあるいはそれ以上のスベーサー部材とで、大気からシ
ールされかつ幅がちがつている少なくとも二つの窓ガラ
ス間の空間を規定している少なくとも三つの窓ガラスを
もつパネルなる本発明の具体例も特に重要である。

この特徴をそなえた本発明の具体例は可聴音振動数城の
下端で特に有効であるという利点をもつ。前記窓ガラス
間の空間は例えば相互連絡せしめることができ、この場
合には勿論それらは同じガス状媒体で満たされるが、こ
うすると二つの窓ガラス間の空間での圧力差による中間
窓ガラスの曲りの生じる可能性をなくしうる効果があり
また共振振動数城にわたる伝達ロスを増大することも可
能である。例えば３重ガラスパネルはこういった空間の
幅こよりまた勿論いろいろな窓ガラスの質量により支配
される振動数で共振する傾向のあることが見出されてい
る。こういった空間がちがつた幅をもつようにすること
によりパネルに二つの基本共振振動数を与えることが可
能でありこれはこれの空間の幅が同じでパネル全体とし
て共振する場合よりも良好な共振域での平均音伝達ロス
を与える。好ましくはこういった空間の狭い方にその中
での音伝達速度が一定圧力および温度での乾燥空気中の
ものより小さいガス状媒体を含有せしめ、かかる空間の
広い方にその中での音伝達速度が一定圧力および温度で
の乾燥空気中のものより大きいガス状媒体を含有せしめ
る。

こうすると共振振動数城での音伝達ロスに対する有用な
効果を増大せしめしかもパネルの熱特性に対し幾分かの
改善を与える。既に述べた如く、その中での音伝達速度
が空気中のものよりづ・さし、ガス状媒体は断熱性の観
点から有用であり、この利点はその中に対流の定常流パ
ターンが容易にはでき上らない狭い空間にかかる媒体が
含まれる場合により大となる。有利には広いあるいは最
も広い窓ガラス間の空間は他のかかる空間あるいは他の
かかる空間の一つの少なくとも２倍の幅をもつ。という
のはこうすると音伝達ロスに対する有用な効果をたかめ
るからである。好ましくは前記窓ガラス間の空間あるい
は少なくともその一つは硫酸カルシウム（ＣａＳ０４）
、塩化カルシウム（ＣａＣ１２）、カルシウムハイドラ
イド（Ｃａ比）、ジフオスフオ−ラスベントキサイド（
Ｐ２０５）および穴が４△あるいはそれ以下の分子鮪か
ら選ばれる乾燥剤に連絡せしめられる。

中空多層窓ガラスパネル内での凝縮をさげるため含有さ
れるガスあるいはガス群は乾燥していなくてはならない
がその使用が本発明で意図される多くのガスがシリカゲ
ルの如き通常の乾燥剤と相互作用する煩向のあることが
見出されている。好ましい乾燥剤はこういった欠点をも
たない。本発明の好ましい具体例においてはラミネート
であるパネルの少なくとも一つの窓ガラスがもうけられ
る。

これは明らかにパネルのコストをかなり高くするがある
状況下では非常に広い範囲の可聴音振動数にわたり与え
られる音伝達ロスの増大によりこの欠点は完全にカバー
される。有利には、前記窓ガラス間の空間の境界を規定
する少なくとも一つの窓ガラス面には金属あるいは酸化
物被覆がもうけられる。

かかる被覆は例えばパネルにより与えられる断熱性を増
大させる金属あるいは金属酸化物の赤外線反射被覆であ
るか、あるいはパネルの光透過力を増大させるため例え
ばシリコンジオキサィドの反射防止被覆でありうる。こ
の後者は３重窓ガラスパネル（あるいはより多くの窓ガ
ラスをもつパネル）の場合に特に重要である。というの
はガスノガラス界面毎に４％の光透過ロスがあるのが極
めて通常であるからである。かかる光透過ロスは反射防
止被覆を用いることにより減少せしめうる。かかる金属
および酸化物被覆はまた窓ガラス間の空気内のガス魂と
被覆窓ガラス間の摩擦を改良する効果もありトかかるガ
ス魂とシールとの機械的カップリングを改良し引いては
音伝達。スの改善を与えることが見出されている。本発
明にかかるパネルの多くの設計パラメーターは相互依存
していることが見出されている。

例えば「特にその中での音伝達速度が空気中のものより
小さいガス状媒体を用いる場合に、一定面積のパネルの
窓ガラス群の全質量が大になればなるだけ各窓ガラスの
質量間の比も大きくすることが望ましいことが見出され
ている。パネルの寸法もガス状媒体の最適選択に影響を
及ぼし、特にその中での音の速度が空気中のものより小
であるガス状媒体の場合に著しい。一般に、空気／ガス
混合物である媒体にたし、し最良の結果をうるには窓ガ
ラス間の空間をかぎっている窓ガラス群の質量比が大き
ければ大きい程、混合物中の空気の容積割合が大でなけ
ればならぬことが見出されている。かかるパネルの幅お
よび／または面積が大になるにつれ空気の最適容積割合
が大になるものとも信じられている。また一定のパネル
において空気の最適容積割合はそれと混合されるガスあ
るし、はガス混合物によるものであり、他のガス（群）
の密度が大となるにつれ増加させねばならぬものと考え
られている。その中での音伝達速度が空気中のものより
小さいガス状媒体中の空気の最適容積割合を考えてみた
。

この理由は現在までに理解されているところでは次のと
おりである。密度の大きいガスが一定パネルの空気で充
満された窓ガラス間の空間に導入されると、共振伝達ピ
ークが引き立てられるが、同時に共振ピーク振動数がよ
り低い値の方に移動せられ、中間音振動数すなわちパネ
ルの共振振動数と合致振動数の間の振動数全体での良好
な音伝達ロスが認められる。しかしながら中間振動数で
の音伝達ロスの改善は（変動）共振振動数での劣化と同
じ速度では進行せず、ガス／空気混合物中の密度の大き
いガス容積がそれ以上増大してももはや音伝達ロスの実
質的改善が与えられない時がくる。その中での音伝達速
度が空気中のものより大きいガス／空気混合物中の各成
分の割合についても同様に最適の値があるがこの理由は
現在までのところは明らかには理解されていない。

本発明にかかるパネルは半透明であってもかまわないが
透明であることが好ましい。

前記スベーサー部材は窓ガラス例えばガラスにはんだ付
けによりシールすることができあるいは接着せしめうる
。

ある種接着剤はスベーサー部材と前記窓ガラス間のさら
に別の音防振手段を作りうる。本発明にかかるパネルの
前記窓ガラスのおのおのはガラスであることが好ましい
。

本発明は好ましくは次の好ましい特徴の一つあるいはそ
れ以上を含む。

すなわち前記窓ガラス間の空気あるいは少なくともその
一つはヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、メタン（Ｃ
比）、水素（日２）から選ばれる１種あるいはそれ以上
のガスから少なくとも１部が構成されているガス状媒体
で充満されており；前記窓ガラス間の空間あるいは少な
くともその一つは少なくとも１部は六弗化硫黄（ＳＦ６
）からなるガス状媒体で充満されていおり；かかるガス
状媒体は少なくとも１畔容積％の空気あるいはそれに均
等なガスを含み；窓ガラス間の空間あるいは少なくとも
その一つは幅が少なくとも９側であり；窓ガラス間の空
間あるいは少なくともその一つは硫酸カルシウム（Ｃａ
Ｓ０４）、塩化カルシウム（ＣａＣ１２）、カルシウム
ハイドライド（ＣａＱ）、ジフオスフオーラスベントキ
サイド（Ｐ２０５）および穴が４Ａあるいはそれ以下の
分子輪から選ばれる乾燥剤と連絡せしめられている。こ
ういった好ましい特徴の利点はパネルの対応する好まし
い特徴に関し上述せる利点から容易に理解されよう。以
下図面を参照し本発明のいくつかの好ましい具体例を説
明する。

実施例中には種々の試験結果が示されているがこれらの
試験は全て１．５肌×２肌のパネルで行ったものである
。

場合によっては特定パネルでの音伝達ロスに対し二つの
値が示されている。これらの値は独乙ＶＤ１２７１９に
従い得られたＲｗとインターナショナルスタンダードＩ
ＳＯ／Ｒ７１７に従い測定されたｌａである。何れの場
合にも試験は添付図の１，４，５，６，７，９および１
０図に矢印で示されている如くパネルの厚い方あるいは
最も厚い窓ガラスに入射する音を用い実施された。ガス
混合物でのガスの割合が示されている場合それらは全て
容積による割合である。熱伝達係数Ｋの値はＫｃａｌ／
Ｍ２・日・℃で示されている。第１図 第１図はそれぞれ単一のガラスシートからなる第１およ
び第２窓ガラスをもつ２層ガラスユニットを示す。

これらの窓ガラスは互いに空間をおいて離され、それら
の間の空間３ははんだビード５によりガラスシートの蒸
着周辺部に取り付けられたスべ−サーストリツプ４によ
りシールされている。組立後、窓ガラス間の空間３はガ
スでフラッシュされその中での音伝達速度が空気中の音
伝達速度とはことなっているガス状媒体でこの空間が満
たされているようにされた。試験パネル１ 比較のため厚さそれぞれ６側の２枚の窓ガラスがはんだ
付けスベーサーストリップで互いに離され窓ガラス間の
空間の幅が１２柵になるようにされた試験パネルを作っ
た。

この空間は空気で満たされた。音伝達ロスはＲｗ＝３斑
Ｂであった。

試験パネル２ 試験パネル１を、窓ガラス間の空間に２５％ＳＦ６と７
５％空気からなるガス状媒体が含まれるまで六弗化硫黄
（ＳＦ６）でフラッシュした。

このガス状媒体中での音伝達速度（Ｃｇ）は空気中での
音伝達速度（Ｃａ）の７８％である。音伝達ロスはＲｗ
＝３母Ｂであることが判った。

試験パネル３さらに別の試験パネルを第１図に示されて
いる如く、ただし窓ガラス間の空間３を空気で充満せし
めて作った。

第１および第２窓ガラスの厚さはそれぞれ８肌と４側と
し窓ガラス質量比２：１になるようにしたが全体の窓ガ
ラス質量は試験パネル１および２と同じにし、また窓ガ
ラス間の空間はやはり１２側とした。このパネルの熱伝
達係数はＫ＝２．５４であった。共振伝達ピークはＦＲ
；２００ＨＺの振動数に生じその振動数での音伝達ロス
はＬ＝２２ｄＢであった。音伝達ロスはＲｗ＝ｌａ＝３
９旧であることが判った。実施例 １ 試験パネル３と同じ寸法で第１図に従いパネルを作った
。

窓ガラス間の空間には試験パネル２と同じガス状体すな
わち２５％ＳＦ６と７５％空気を充満させた。音伝達ｏ
スはＲｗ＝４１船であることがわかった。

試験パネル２および３を試験パネル１から区別している
何れかの特徴をそなえることはＲｗ＝幻Ｂの平均音伝達
ロスだけ改善をもたらすが、こういった特徴を組合せ本
発明にかかる実施例１のパネルを作ることにより試験パ
ネル１に比較した音伝達ロスの改善Ｒｗが予想される４
ｄＢではなく幻Ｂであることが判る。これは二つの特徴
が相乗９的に作用している事実によるものである。実施
例 ２ 試験パネル３と同じ寸法で第１図に従いパネルを作った
。

窓ガラス間の空間にはフレオン（ＣＣ１２Ｆ２）を充満
させた。

このガス中の音伝達速度（Ｃｇ）は空気中での音伝達速
度（Ｃａ）の４４％である。次の試験結果が得られた。
Ｒｗ＝４のＢ １ａ：３母Ｂ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１虹Ｂ Ｋ＝２．３７ 試験パネル３に比較した場合実施例２のパネルの共振ピ
ークでの音伝達増にかかわらず、実施例２のパネルは良
好な全体的音伝達ロスを与えまた良好な断熱性をもつこ
とが判る。

実施例２のパネルでは試験パネル３の場合よりも共振ピ
ーク振動数も低くなっていることが判る。実施例 ３ 実施例２のパネルでの純粋なフレオンの代りに５０％フ
レオン（ＣＣ１２Ｆ２）と５０％空気を用いた。

下記の結果が得られた。Ｃｇ＝５９％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ：４ＭＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝２１ｄＢ Ｋ＝２．３３ こういった数値は実施例２のパネルよりも熱的および吸
音絶縁性での改善を示しており、またこれはガス媒体に
空気を１部加えることにより純粋なガスを用いる場合よ
り良好な結果の得られることを示している。

試験パネル４ 第１および第２窓ガラスの厚みをそれぞれ６柳と４肌に
し窓ガラス質量比１．５：１になるようにし、また窓ガ
ラス間の空間の幅を１２側にし第１図に示されているよ
うな空気を満たした複層ガラスパネルを作った。

このパネルのＲｗ＝ｌａ＝３対Ｂであった。

このパネルではＫは測定しなかったが全体のガラスの厚
さがちがうことからみて試験パネル１での対応値２．５
４より大きいものと考えられる。実施例 ４試験パネル
４と同じ寸法で第１図に従いパネルを作った。

窓ガラス間の空間３には１０％フレオン（ＣＣ１２Ｆ２
）と９０％空気からなるガス状媒体を満たした。下記の
結果が得られた。Ｃｇ＝８７％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ〒３紅Ｂ ＦＲ＝２００Ｈｚ Ｌ＝１斑Ｂ Ｋ＝２．５１ これは試験パネル４より改善されていることおよび試験
パネル３の方がガラスの厚みが大でありまた窓ガラス質
量比が大きいにもかかわらず試験パネル３により与えら
れる全体的音伝達ロスおよび断熱性よりもさらに幾分か
の改善が得られることが判るｏ試験パネル５ 空気を満たした複層ガラスパネルを第１図に示したよう
に作った。

これらガラスシートは厚みがそれぞれ８側と６側で窓ガ
ラス質量比が１．３３：１になり、また窓ガラス間の空
間の幅は１２側であった。音伝達ロスＲｗは３幻Ｂであ
った。

実施例 ５ 試験パネル５を用いその窓ガラス間の空間にＳＦ６を満
たした。

この場合Ｃｇ＝３９％Ｃａであった。音伝達ロスＲｗは
３幻Ｂであることが判った。

試験パネル６空気を満たした複層ガラスパネルを第１図
に示したように作った。

これらのガラスシートの厚みはそれぞれ１０肋と４脚で
窓ガラス質量比は２．５：１になり、また全体の窓ガラ
スの厚みは試験パネル５の場合と同じであった。窓ガラ
ス間の空間の幅は１２側であった。音伝達ロスＲｗは３
紅Ｂであることが判った。

実施例 ６試験パネル６を用いその窓ガラス間の空間に
ＳＦ６を満たした。

音伝達ロスＲｗは４１ｄＢであることが判った。

試験パネル群と実施例５および６を比較すると二つの興
味深い特徴を示している。窓ガラス群の質量比を増大さ
せしかも窓ガラス全質量は一定に保つと音伝達ロスＲｗ
が良くなる。また実施例６のパネルと試験パネル６の間
の音伝達ロスの改善は実施例５と試験パネル５の間の改
善よりも大であることが認められる。このことは同じ全
体質量のパネルに対し、パネルの窓ガラス群の質量比が
大になる程前述の相乗り効果が大になることを示してい
る。実施例 ７ 全窓ガラス質量増大が音伝達ロスの改善に及ぼす効果を
示すため第１図に従い３種のパネルを作った。

何れの場合にも窓ガラス間の空間の幅は１２肌としＳＦ
６を満たした。各パネルを空気を満たした点だけがこと
なるパネルと比較し音伝達ロスの差△Ｒｗをしらべた。
第１パネルの場合、窓ガラスの厚みは５冊と４脚（全体
で９肌、窓ガラス質量比１．２５：１）であり、△Ｒｗ
はめＢであることが判った。

第２パネルの場合、窓ガラスの厚みは８側と６側（全体
で１４側、窓ガラス質量比１．３３：１）であり、△Ｒ
ｗは４ｄＢであった。

第３パネルの場合、１枚の窓ガラスは６肋のガラスシー
ト２枚をラミネートしたものであり、他方の窓ガラスは
厚み９肋（全体２１肋、窓ガラス質量比１．３３：１）
であり、△Ｒｗは１曲であった。

本実施例は同じ（あるいは幾分より有利な）窓ガラス質
量比の重い窓ガラス群に対するよりは軽い窓ガラス群に
対しての方が本発明により得られる吸音効果が大きいこ
とを示している。試験パネル７ 厚みがそれぞれ１２脚と４肋のガラスシートを窓ガラス
間の空間１２側になるように離してもうけ第１図に示さ
れているような複層ガラスパネルで空気を満たしたもの
を作った。

窓ガラス質量比は３：１であた。下記の特性が得られた
。

Ｒｗ＝３７ｄＢ ＦＲ＝２５０〜３００ＨＺ Ｌ＝２幻Ｂ 実施例 ８ 試験パネル７と同じ寸法で第１図に従いパネルを作った
。

窓ガラス間の空気にＣＣＩ２Ｆ２を満たした。下記の特
性が得られた。

Ｃｇ＝４４％Ｃａ Ｒｗ＝４ＭＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１４ｄＢ このようにパネルの共振振動数での音伝達は増大したが
音伝達ロスＲｗは良くなることが判った。

実施例 ９ １ 試験パネル７および実施例８のパネルと同じ寸法で第１
図に従いパネルを作った。

窓ガラス間の空間に２０％のＣＣ１２Ｆ２と８０％の空
気を満たした。下記特性が得られた。Ｃｇ＝７８％Ｃａ Ｒｗ＝４がＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝２紅Ｂ 本実施例を実施例８および試験パネル７と比較すると、
特定ガスと空気の混合物は純粋なガスあるいは純粋な空
気何れの場合よりも一定寸法のパネルでの良好な吸音特
性を与えうるという重要な事実を示していることが判る
。

またこういったガスの割合は比較的小さくすることがで
き、この点はパネルのコストに好都合な結果を与える。
実施例 １０試験パネル７と同じ寸法で第１図に従いＳ
Ｆ６−充満パネルを作った。

下記特性が得られた。

Ｃｇ＝３９％Ｃａ Ｒｗ＝４１ｄＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１紅Ｂ このように試験パネル７に比較し音伝達ロスが母Ｂも良
くなった。

実施例 １１ 実施例１０のパネルに２５％ＳＦ６と７５％空気からな
るガス状媒体を満たした。

下記特性が認められた。

Ｃｇ＝７８％Ｃａ Ｒｗ＝４２ｄＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝２１ｄＢ ガス状媒体中に空気を含まぬパネルに比較した場合ガス
状媒体に空気を１部加えると共振振動数での音伝達ロス
に対し有利な効果を示すことが認められる。

第２図 第２図はいるいるな音振動数での３種数の複層ガラスパ
ネルの音伝達ロスを示すグラフである。

曲線ａは試験パネル７に、曲線ｂおよびｃはそれぞれ実
施例１０および１１のパネルに対応する。曲線ａは１２
柳シートおよび４側シートでの臨界合致振動数に対応す
る８００日２および３１５０ＨＺに合致伝達ピークを示
し、また２５０ＨＺと３００日２の間に共振伝達ピーク
を示している。共振電達ピーク振動数（ＦＲ）で２＆旧
の音伝達ロス（Ｌ）が認められる。曲線ｂはＳＦ６を満
たした同じ寸法のパネルでの音伝達ロスを示す。

中間振動数城での非常な改善およびそれより程度は落ち
るが依然注目に価する合致振動数間での改善が認められ
る。高い方の合致振動数より上では曲線ａとｂの間に実
質的な差異はない。曲線ｂは１６０Ｈｚの振動数に共振
伝達ピークが認められ、そこでの音伝達ロスはＩＸ燈で
ある。パネルの窓ガラス間の空間にＳＦ６を満たすと共
振伝達ピークが非常にシャープになることおよび２００
ＨＺ以下の振動数では音伝達ロスが事実上低下すること
が判る。この低振動数での劣化は２００ＨＺから合致の
高い方の臨界振動数までの振動数城での音伝達ロス改善
で釣合がとれる以上であり従って青伝達ロスの実質改善
ＲｗはめＢである。曲線ｃは２５％ＳＦ６と７５％空気
からなるガス状媒体を満たした同じ寸法のパネルでの音
伝達ロスを示している。

合致の高い方の臨界限動数より上では曲線ｃと曲線ａお
よびｂの間には実質的な差異は認められない。臨界振動
数の間では曲線ｂよりもさらに著しい改善が認められ、
他方中間振動数域では曲線ｃは曲線ａよりは非常に改善
されているが曲線ｂよりは劣る。この場合にも共振伝達
ピークはより低い振動数（１６０日２）の方へ移動する
が、この場合共振ピークでの音伝達。スは２１ｄＢであ
る。曲線ｃのパネルでの音伝達ロスＲｗは４２ｄＢで、
曲線ａのパネルより＆庇の改善をまた曲線ｂのパネルよ
りｌｄＢの改善を示す。第３図 複層ガラスパネル内のガス状媒体中の空気の容積割合を
変える効果を示すため、第３図を参照されたい。

この図はガラスの厚みがそれぞれ１２肋と４職である２
枚の窓ガラスを１２肌離してもうけた穣層ガラスパネル
中の空気の割合を変えた場合の音伝達ロスＲｗの改善幅
をブロットしたグラフである。このパネルは始め空気を
満たしておきこの空気を順次ＳＦ６で置換した。ガス状
媒体が５％ＳＦ６および９５％空気からなる点まで吸音
改善は増大し、ここで曲線は平らになり大体４０％ＳＦ
６と６０％空気の点での最大値に達する。またユニット
の窓ガラス間の空間内のガス状混合物に１００％ＳＦ６
が存在する場合よりも１０％ＳＦ６の時の方が良好な結
果が得られることも判る。このグラフは試験パネル７お
よび実施例１０なちびに１１のパネルに適用されること
が認められよう。厚さがそれぞれ６肋と４柵のガラスシ
ートを１２側離してもうけたパネル、すなわち窓ガラス
質量比が３：１でなく１．５：１であるパネルでの同様
のグラフをプロツトした場合にも窓ガラス間の空間にお
けるガス／空気混合物が６０％ＳＦ６を含むときに最大
の音伝達ロスＲｗが度られることが判った。

第４図は別の型の複層ガラスユニットで、２枚のガラス
６，７の周辺に接着剤１川こより接着されているスべ−
サー部材９により窓ガラス間の空間８がシールされかつ
保持されているものである。

このスベーサー部材９は箱型構造のもので、使用される
接着剤は公知の型のものであってかまわない。試験パネ
ル８ 空気を満たしたパネルを第４図に従い作った。

シート６，７はそれぞれ８伽と５側の厚みとし、窓ガラ
ス間の空間の幅は１２柵とした。下記特性が認められた
。

Ｒｗ＝３７ｄＢ ＦＲ＝２５０日２ Ｌ＝２４ｄＢ 実施例 １２ 試験パネル８の窓ガラス間の空間にＳＦ６を満たした。

下記特異が認められた。Ｒｗ＝３ＭＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１紅Ｂ 共振伝達ピークは増大したが、音伝達ロスＲｗの幻Ｂの
実質向上が得られた。

実施例 １３ 試験パネル８の窓ガラス間の空間を２５％ＳＦ６と７５
％空気で満たした。

下記特性が認められた。

Ｒｗ＝４１ｄＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝２紙Ｂ Ｋ＝２．３９ これら特性は実施例１２のパネルよりさらに改善されて
いることを示す。

試験パネル９ 試験パネル８の窓ガラス間の空間を１２肋から２０肋に
した。

実施例 １４ 試験パネル９の窓ガラス間の空間をＳＦ６でみたした。

Ｒｗ＝４ＷＢＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１幻Ｂ であることが判った。

実施例 １５ 試験パネル９の窓ガラスの空間を２５％ＳＦ６と７５％
空気で満たした。

Ｒｗ＝４１ｄＢ ＦＲ＝１２５Ｈｚ Ｌ＝１単Ｂ であることが判った。

試験パネル１０ 空気を満たしたパネルを第４図に従い作った。

ガラスシート６および７はそれぞれ９側と５肋の厚みと
し、窓ガラス間の空間幅は２仇舷とした。実施例 １６
試験パネル１０を９０％Ｈｅと１０％空気の混合物で満
たした。

下記特性が認められた。

Ｃｇ＝２３２％Ｃａ 音伝達ロスの増加△Ｒｗ＝十ＷＢ このパネルにより与えられる音伝達ロスは共振振動数城
でさえ試験パネル１０のものより大であることが判った
。

本実施例のパネルにより与えられる断熱性は試験パネル
１０のものほど良好ではなかったが既に述べた如く吸音
絶縁目的のパネルでは良好な断熱性は必ずしも必要では
ない。実施例 １７ 試験パネル１０に４０％Ｈｅと６０％空気の混合物をみ
たした。

下記特性が認められた。

Ｃ６；１２７％Ｃａ △Ｒｗ＝＋幻Ｂ このように本パネルにより与えられる平均音伝達ロスは
試験パネル１０により与えられるロスに比較した場合に
は改善されていたが、実施例１６のパネルの場合のロス
程大ではなかった。

他方実施例１７のパネルは断熱効果の点からは実施例１
６のものよりは良好であった。実施例１６と１７の比較
からその中での音伝達速度が空気中の速度より大である
ガス混合物を用いた場合混合物中の空気の割合（容積）
が小さい方がその割合の大きい場合より良好な音伝達ロ
スを与えるが同時に断熱材としてのパネルの有効性は低
下することが明らかである。

試験パネル１１ 比較のため、シート６の厚みが１２帆、シート７の厚み
が４柵、窓ガラス間の空間の幅が１２肋である空気を満
たした試験パネルを第４図に従い作った。

下記特性が認められた。

Ｒｗ：３幻Ｂ ｌａ；３母Ｂ ＦＲ＝２５０ＨＺ Ｌ＝２４ｄＢ Ｋ＝２．５ 実施例 １８ 試験パネル１１をＳＦ６でみたし、下記の特性が認めら
れた。

Ｒｗ＝４紅Ｂ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝１４ｄＢ Ｋ＝２．４６ このように実施例１８のパネルは試験パネル１１よりも
良好な熱的ならびに吸音絶縁性を示す。

実施例 １９試験パネル１１を２５％ＳＦ６と７５％空
気の混合物でみたし、下記結果が得られた。

Ｒｗ＝４４ｄＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌ＝２１ｄＢ Ｋ＝２。

３７ これら数値は実施例１８のパネルよりさらに改善されて
いることを示す。

さらにまた実施例１２および１３を実施例８および１９
とそれぞれ比較した場合これら後者の実施例がさらに良
好な結果を与えているとが判る。これは少なくとも１部
はこれら後者実施例での大きな窓ガラス質量比によるも
のである。実施例 ２０ 試験パネル１１をヘリウムで満たした。

下記特性が認められた。Ｃｇ＝９０％Ｃａ ＦＲ＝４母Ｂ Ｋ＝３．５ このパネルは吸音という観点からは非常に良好な結果を
与えるがその断熱性は犠牲になっていることが判る。

実施例 ２１ 試験パネル１１に５６％Ｈｅと４４％空気の混合物をみ
たした。

下記の結果が得られた。Ｃｇ＝１４５％Ｃａ Ｒｗ＝４４ｄＢ Ｋ＝３．０ これは実施例２０のパネルの場合のように断熱性の減少
をもたらすことなく高度の音伝達ロスが与えられるとい
う意味で非常に有用であることを示している。

実施例 ２２ 試験パネル１１に８０〜８５％のＨｅと残りがＣ凡であ
る混合物を満たした。

このパネルもやはり極めて良好な音伝達ロスを示すこと
が判った。実施例 ２３ 試験パネル１１に９５％のＨｅと５％のＳＦ６の混合物
をみたした。

下記特性が認められた。Ｃ８＝１７４％Ｃａ（計算値） ＦＲ三１６０ＨＺ Ｒｗ＝ｌａ＝４紅Ｂ Ｌ＝３１ｄＢ 一つのガラスの混合物でその一つはその中での音伝達速
度が空気中のものより大でありまた他の一つはその中で
の音伝達速度が空気中のものより小であるものからなる
ガス状媒体を含むこのパネルは低い可聴音振動数で特に
有効であることが判る。

共振伝達ピークでの音伝達ロスは対応する空気をみたし
た試験パネル１１のものより大体７ｄＢも大である。実
施例 ２４ 試験パネル１１に５０％Ｎｅと５０％ＳＦ６の混合物を
みたした。

下記の結果が認められた。Ｃｇ＝職．５％Ｃａ（計算値
） ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｒｗ＝ｌａ＝４４ｄＢ これらの数値は対応する空気をみたした試験パネル１１
よりも＆旧も音伝達ロスＲｗが良くなっていることを示
す。

実施例 ２５ 試験パネル１１をネオンで満たし下記の特性が認められ
た。

Ｃｇ：１３１％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ：４１ｄＢ ＦＲ＝２５０ＨＺ 試験パネル１１に比較した場合共振振動数は変っていな
いが選択測定法により２あるいは粕Ｂもの音伝達ロスの
改善が得られることが判る。

実施例 ２６ 試験パネル１１をメタン（Ｃ比）でみたし、下記の結果
を得た。

Ｃｇ＝１２９％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ＝４ＭＢ ＦＲ＝２５０ＨＺ Ｌ＝２３Ｂ 同じ寸法の空気をみたしたパネルに比較して、このパネ
ルにより平均音伝達ロスの改善が得られた。

実施例 ２７ パネルのガス状媒体に空気を混合することの効果を示す
ため、試験パネル１１に５０％ＣＨ４と５０％空気の混
合物をみたした。

Ｃｇ＝１１３％Ｃａ（計算） Ｒｗ＝ｌａ＝４桝Ｂ ＦＲ＝１６０ＨＺ であることが判った。

このことは同じ寸法の空気を満たしたパネル（試験パネ
ル１１）および実施例２６のメタンをみたしたパネルよ
りも注目にあたし、する改善のあることを示している。

実施例 ２８ガス混合物を使用することの効果をさらに
示すため、試験パネル１１を７５％ＣＡと２５％ＳＦ６
からなるガス状媒体でみたした。

Ｃｇ＝７３％Ｃａ（計算） Ｒｗ＝ｌａ＝４４ｄＢ ＦＲ………１６０ＨＺと２００日２の間 Ｌ・・…・・・・２母Ｂより大 明らかにこれは極めて有効な防音パネルである。

実施例 ２９ 試験パネル１１を５０％Ｃ０２と５０％空気の混合物で
みたした。

下記特性が認められた。Ｃｇ＝８８％Ｃａ（計算） Ｒｗ＝ｌａ＝４幻Ｂ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｋ＝２．４ このものはさらに別の極めて有効な音絶縁性パネルであ
りしかも良好な断熱性をも有している。

実施例 ３０試験パネル１１にアルゴンをみたした。

Ｃｇ＝９３％Ｃａ Ｒｗ＝４４ｄＢ ｌａ＝４２ｄＢ ＦＲ＝２００日２ Ｌ＝２紅Ｂ 対応する空気をみたしたパネルより音伝達ロスが良好で
あることが判る。

実施例 ３１ 試験パネル１１に７５％アルゴンと２５％ＳＦ６の混合
物をみたした。

下記の結果が得られた。Ｃｇ＝６９％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ＝４３Ｂ ＦＲ＝１６０ＨＺと２００ＨＺの間 Ｌ＝２母Ｂ これらの結果からこれが極めて有効な音絶縁性パネルで
あることが判る。

実施例 ３２ 試験パネル１１をィソプタンでみたした。

Ｃ８：６３％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ＝４４ｄＢ ＦＲ＝１６０ＨＺ Ｌこ２９Ｂ これらの結果はこれがまた別種の極めて有効な音絶縁性
パネルであることを示している。

第５図 本発明のさらに別の具体例を第５図を参照して説明する
。

第５図は２枚のガラスシート２２，２３がポリビニルブ
チラール（ＰＶＢ）の層２４により互いに接着されたラ
ミネートである第１窓ガラス２１を有する複層ガラスパ
ネルを示している。ガラスシート２２，２３はそれぞれ
厚みが６肋で、ＰＶＢ層２４の厚みは１．１４肋であり
これは市販の０．３８脚の厚さのＰＶＢフィルム多数の
シートから作られた。第１窓ガラス２１は厚み４柳の第
２窓ガラスからスベーサ−２６により空間幅１２肋にな
るよう離されている。窓ガラス間の空間は２８の位置で
二つの窓ガラスの蒸着周辺部にはんだ付けされているス
べ−サーストリツプ２７により保持されシールされてい
る。試験パネル１２ 空気をみたした複層ガラスパネルを第５図に従い作った
。

このパネルでのＲｗ＝３母Ｂであった。実施例 ３３試
験パネル１２をＣＣ１２Ｆ２でみたした。Ｒｗ＝４幻Ｂ
ＦＲ＝１６０日２ Ｌ＝１幻Ｂ 実施例 ３４ 試験パネル１２を５０％ＣＣ１２Ｆ２と５０％空気の混
合物でみたした。

Ｒｗ＝４４ｄＢ ＦＲ＝１６０日２ Ｌ＝２幻Ｂ この構造のパネルのガス状媒体に空気を１部混合するこ
とが有利であることが判る。

試験パネル１３ 第４図に関連して述べたと同じ接着スベーサーを用いて
窓ガラス間の空間をシールする点のみを変え第５図に従
い空気をみたした複層ガラスユニットを作った。

窓ガラス間の空間の幅は１２柳とした。Ｒｗは３ＭＢで
あることが判った。実施例 ３５ 試験パネル１３を４０％ＳＦ６と６０％空気の混合物で
みたした。

Ｒｗは４７ｄＢであり、このパネルが非常に良好な音伝
達ロスを与えることが示されている。第６図 第６図は厚さ１２肋のガラスシートである第１窓ガラス
３０が、厚さそれぞれ３肋の３枚のガラスシート３２，
３３，３４を厚さそれぞれ０．７６側の一つのＰＶＢ層
３５，３６で共に結合したものからなる第２窓ガラス３
１と空間をおいて保持した複層ガラスパネルを示す。

窓ガラス間の空間３７の幅は１２側で、これははんだビ
ード３９により二つの窓ガラスの蒸着周辺部に結合され
ているスベーサーストリップ３８もこより保持されてい
る。実施例 ３６第６図に従いパネルを作り「窓ガラス
間の空間に２５％ＣＣ１２Ｆ２と７５％空気からなるガ
ス状媒体をみたした。

Ｃｇ＝７３％Ｃａ Ｒｗ＝ｌａ：４４ｄＢ ＦＲ＝１２５ＨＺ Ｌ；２母Ｂ Ｋ＝２．３４ このようにこのパネルは断熱ならびに吸音双方の点で良
好な結果を与えることが判る。

以下の実施例は３層ガラスパネルに関するものである。

第７図第７図は厚さがそれぞれＩＱ帆、４側および４側
である３枚のガラスシート４０，４１および４２が窓ガ
ラス間の空間４３，４４（幅がそれぞれ６燐と１２雌）
によりへだてられており、接着剤４７によりこれらシー
ト間に固定されている箱型断面のスベーサー部材４５，
４６により互いにまた大気からシールされている３層ガ
ラスユニットを示す。

第１シートの質量は他のシート何れのものに対しても２
．３音であり、また一つの窓ガラス間空間は他のものの
２倍の幅があることが認められよつｏ試験パネル１４ 空気をみたした３層ガラスパネルを比較のため第７図に
従い作った。

このパネルでの音伝達ロスは４世旧のオーダーである。
入射音振動数対このパネルでの音伝達ロスのグラフをプ
ロットした場合二つの共振伝達ピークのあることが判る
。これらはＦＲ＝２００ＨＺとＦ′Ｒ＝３１５ＨＺに生
じる。実施例 ３７試験パネル１４の狭い方の窓ガラス
間の空間４３に５％ＳＦ６と９５％空気の混合物をみた
し（ＣｇはＣａより小）、広い方の窓ガラス間の空間に
ヘリウムをみたした（Ｃｇ＝２９０％Ｃａ）。

このパネルでの音伝達ロスはＲｗ＝ｌａ＝５のＢであっ
た。低い方の共振伝達ピーク振動数は１２５日２に移行
したが、Ｆ′Ｒは試験パネル１４と実質的に同じままで
あることが判った。第８図 第８図はパネルの音伝達ロスをいろいろな入射費振動数
に対しブロットしたグラフである。

第８図の曲線ｂは試験パネル１４にかかるものであり、
曲線ａは実施例３７のパネルについてのものである。実
施例３７のパネルの低い方の共振伝達ピーク振動数より
上ではこのパネルは実質的に全ての可聴音振動数で、ま
た特に共振振動数の範囲にわたり試験パネル１４に比較
し音伝達ロスの非常な改善を与えることが認められよう
。実施例 総 第７図に従いパネルを作り、その狭い方の窓ガラス間の
空間にＳＦ６をみたし、また広い方の空間にヘリウムを
みたした。

既に述べた如くＳＦ６ではＣｇ＝３９％Ｃａでありヘリ
ウムではＣｇ＝２９０％Ｃａである。このパネルの場合
低い方の共振伝達ピーク振動数は２００ＨＺから１６０
ＨＺに移動せしめられ音伝達ロスＲｗは４紅Ｂであるこ
とが判った。実施例 ３９ 第７図に従いパネルを作りどちらの窓ガラス間の空間に
もヘリウムをみたした。

このパネルではＲｗ＝４７ｄＢであった。実施例 ４０ 第７図に従いパネルを作り、狭い方の窓ガラス間の空間
に９５％ＳＦ６と５％Ｈｅの混合物を、また広い方の空
間には５％ＳＦ６と９５％Ｈｅの混合物をみたした。

音伝達ロスＲｗは４＆旧であることが判った。第９図 本発明にかかる別の３層ガラスパネルを第９図に示すご
とく作ることができる。

図示されているパネルは厚さＩＱ肋のガラスシートから
なる第１窓ガラス５０が箱型断面のスベーサー部材５１
により厚さ４側のガラスの第２窓ガラス５２に取り付け
られているものからなる。スベーサー部材５１は接着剤
５３により第１および第２窓ガラスに固定されており、
中間の窓ガラス５５（厚さ４柳）が例えばブチルゴムの
スベーサー５６によりおしつけられ保持されるための肩
５４をそなえるように形づくられている。第１窓ガラス
と中間窓ガラス５０と５５の間および中間窓ガラスと第
２窓ガラス５５と５２の間の窓ガラス間の空間５７と５
８はスベーサー部材５１の穴５９および６０により連絡
している。実施例 ４１ 第９図に従い３層ガラスパネルを作りその内部を３３％
Ｃ０２と６７％空気でみたした。

窓ガラス間の空間５７と５８はそれぞれ幅が２．５側と
９．５伽であった。このパネルをその薄い方の外部シー
ト５２に入射する音で試験した。対応する空気をみたし
たパネルの３母Ｂに比しＲｗ＝ｌａ＝４１凪であること
が判った。このパネルによる音伝達ロスの改善は共振振
動数域で特に顕著であった。試験パネル１５ 実施例４１のパネルを、同じ全体的窓ガラス間空間幅を
保ちながら、その広い方の窓ガラス間の空間を１１肋以
上の幅に広げて改変した。

このパネルを空気でみたし第９図に矢印で示されている
如く厚い方の外部シート５０に入射する音を用いこのパ
ネルを試験した場合Ｒｗ＝４１ｄＢであることが判つた
。実施例 ４２ 試験パネル１５をＣＣＩよ２でみたし、ｌａ＝４幻Ｂ、
Ｒｗ；４４船であることが判った。

実施例 ４３試験パネル１５を５８％ＣＣＩよ２と４２
％空気の混合物でみたした。

Ｃｇ＝５６％Ｃａ Ｒｗ＝４７ｄＢ ｌａ＝４幻Ｂ これは１部が空気からなるガス状混合物を用いることに
より音伝達ロスが増大することを示している。

実施例 ４４ 試験パネル１５を５０％ＳＦ６と５０％空気の混合物で
みたした。

Ｒｗ＝ｌａ：４９旧であることが判った。第９図にかか
るパネルの窓ガラス間の窓ガラス間の空間群に純粋なガ
スを用いると低い方の共振伝達ピークがより低い振動数
の方に移動するが、同時に対応する寸法の空気をみたし
たパネルに比較した場合談（変動）ピーク振動数での伝
達ロスが減少する。

かかる純粋ガスに空気を混合することにより共振伝達ピ
ークの効果を低減せしめることが可能である。試験パネ
ル１６ 中間窓ガラス５５が厚い方の窓ガラス５０よりも薄い方
の外部窓ガラス５２の方により接近して保たれるように
スベーサ一部材５１を改変し第９図に従い空気をみたし
た３層ガラスパネルを作った。

厚い方の窓ガラス５０と中間窓ガラス５５の間の広い方
の空間幅は９．５肌で、狭い方の空間の幅は２．５柵と
した。第９図に矢印で示されている如く厚い方の外部シ
ートに入射する音を用い試験した場合、音伝達ロスはＲ
ｗ＝３餌Ｂであることが判った。実施例 ４５ 試験パネル１６をＳＦ６でみたし同様に試験した。

音伝達ロスＲｗ＝ｌａ＝４１船であることが判った。実
施例 ４６ 試験パネル１６を１９％ＳＦ６と８１％空気の混合物で
みたした。

Ｒｗ＝ｌａ＝４Ｚ旧であることが判った。実施例 ４７ 実施例４５および４６のパネルを、広い方の窓ガラス間
の幅を１１側以上とし、狭い方の窓ガラス間の空間幅を
小にし全体の窓ガラス間の空間の幅は同じ１２帆に保ち
改変した。

何れの場合にもＲｗが約ｌｄＢ改善された。実施例 ４
８−第１０図吸音特性および熱的特性双方に関し特に良
好な結果を与える本発明にかかるパネルが第１０図に示
される如く組立てられる。

この図面において、３枚のガラスシート６１，６２よび
６３がシート６１，６２に接着されている箱型断面のス
ベーサー部材６４により間隔をおいて保持される。この
スベーサー部材６４は第９図に関連して説明したように
中間シート６３がおしつけられる肩をもつくぼみ６５を
有するように形づくられている。シート６１と６３の間
の窓ガラス間の狭い空間６６はスベーサー部材にある７
０のような穴により広い方の窓ガラス間の空間６７と連
絡している。中間シート６３の窓ガラス間の空間６７（
広い方）を境界づけている表面には赤外線を反射するに
適した被覆６８がもうけられている。かかる被覆は例え
ば銅、金あるいは錫酸化物でありうる。他のシート６１
および６２のそれぞれの面には可視光反射を無くすため
の被覆６９がもうけられている。こういった被覆６９は
例えば酸化チタンあるいは二酸化けし、素であり、それ
らは光透過性を良くする効果をもちまたパネルを通して
見た時の２重像をさげる効果がある。勿論他の被覆材料
を用いる場合の如く他の組合せ被覆を用いることも可能
である。第１０図に従い構成されたパネルには任意の適
当なガス状媒体例えば実施例４１〜４７に述べた様なガ
ス状媒体をみたすことができる。

もしこういった実施例のいずれかに述べたようなガス状
媒体を用い、本実施例のパネルがこういった実施例の各
パネルと同じ寸法に作られるなら、本実施例にかかるパ
ネルにより得られる音伝達ロスは極めて類似したもので
あることが判ろう。一改変では中間シート６３の両面を
赤外線反射被覆で被覆する。

別の改変では、反射防止被覆６９の一つを赤外線反射被
覆でおきかえる。さらに別の改変においては二つの窓ガ
ラス間の空間を互いに分離する。この改変例では二つの
窓ガラス間の空間に別々のガス状媒体をみたすことがで
きる。例えばＣｇがＣギメ下である媒体を狭い窓ガラス
間の空間に導入しパネルに良好な熱的特性を与え、しか
もＣｇがＣａより大きい媒体を広い方の窓ガラス間の空
間に入れ良好な音伝達ロスを与えることができる。特に
窓ガラス間の空間に実施例３７、滋および４０の何れか
に述べたガス状媒体をみたし、同じ様な寸法のパネルで
同様の音伝達ロスを得ることができる。上述の何れの実
施例も例えば別種のガス状媒体特に他の実施例のいずれ
かに記載の如きガス状媒体を用いることにより変更する
ことができ、また第１，４，５，６，７および９図に示
した何れのパネルも例えば実施例４８に述べた被覆の如
き一つあるいはそれ以上のシート面被覆をもうけ改変し
うろことが理解されよう。

なお、ＳＦ６以外のガスを用いた場合の相乗効果を示す
ために更に以下の如き比較試験および実施例を示す。以
下のパネルは全てｉ．５あの面積であり、Ｒｗ値は独乙
Ｄ川５２２１０に従い得られたものである。そしてパネ
ルのシートはその周辺に接着剤により接着されているス
ベーサー部材によりシート間の空間がシールこれかつ保
持されているものである。試験パネル１７ ８脚厚の二枚のガラス板からなりその内方面間隔を１２
側にし空気を充填した。

このパネルのＲｗ値は３母Ｂであった 試験パネル１８ 前記試験パネル１７にヘリウムを充填した。

このパネルのＲｗ値は３斑Ｂであった。従って紅Ｂの利
得である。試験パネル１９１２肌厚と４側陣とのガラス
板からなりその内方面間隔を１２脚にして空気を充填し
た。

このパネルのＲｗ値は３７凪であった。

従って試験パネル１７よりも幻Ｂの利得である。実施例
４９ 前記試験パネル１９にヘリウムを充填した。

このパネルのＲｗ値は４斑Ｂであった。従って試験パネ
ル１７よりも＆旧の利得である。すなわち相乗効果は紅
Ｂである。試験パネル２０５脚厚の二枚のガラス板から
なりその内方面間隔を１２側にし空気を充填した。

このパネルのＲｗ値は３がＢであった。

試験パネル２１ 前記試験パネル２０にアルゴンを充填した。

このパネルのＲｗ値は３２服であった。従って利得は零
である。試験パネル２２ ６肋厚と４肌厚とのガラス板からなりその内方面間隔を
１２側にして空気を充填したこのパネルのＲｗ値は３４
畑であった。

従って試験パネル２０よりも幻Ｂの利得である。実施例
５０ 前記試験パネル２２にアルゴンを充填した。

このパネルのＲｗ値は３母旧であった。従って試験パネ
ル２０よりも紅Ｂの利得である。すなわち相乗効果はｌ
ｄＢである。試験パネル２３ 試験パネル２０にＣＣ１２Ｆ２を充填した。

このパネルのＲｗ値は３＄旧であった。従って試験パネ
ル２０よりもｌｄＢの利得である。実施例 ５１ 前記試験パネル２２にＣＣ１２Ｆ２を充填した。

このパネルのＲｗ値は３６旧であった。従って試験パネ
ル２０よりもめＢの利得である。すなわち相乗効果はｌ
ｄＢである。さらにまたどの実施例に述べたパネルの窓
ガラス間の空間あるいはそれぞれの空間にも乾燥剤を入
れうることが理解されよう。

これは第４，７，９および１０図に関連して述べた様な
箱型断面スベーサー部材を用い、スベーサー部材に一つ
あるし、はそれ以上の穴あるいは溝を作りその内部が組
合されている窓ガラス間の空間に連絡するようにするこ
とにより極めて好都合に達成される。乾燥剤はこの場合
スベーサー部材内に含有せしめうる。またスベーサー部
材の内面を例えばフェルトの如き消音材料で被覆しうろ
ことも理解されよう。

こうすることは、特にその中での音伝達速度が空気中の
ものより４・さし、ガス状媒体を用いる場合に、共振伝
達ピークに対し特に有利な効果を及ぼしうる。図面の簡
単な譲明 添付図の第１図は被覆ガラスパネルの断面図であり；第
２図は入射音波の振動数に対しプロットされた後層ガラ
スパネルの音伝達ロスのグラスであり；第３図は窓ガラ
ス間の空間に空気の割合をいろいろに変えたガス状媒体
をみたした被覆ガラスパネルでの平均音伝達ロスの変化
を示すグラフであり；第４図はさらに別の具体例にかか
る複層ガラスパネルの断面図であり；第５図および６図
はそれぞれラミネート窓ガラスを有する複層ガラスパネ
ルの断面図であり；第７図は３層ガラスパネルの１例の
断面図であり；第８図は入射音波の振動数に対しプロッ
トされた３層ガラスパネルの音伝達ロスを示すグラフで
あり；第９図および第１０図はそれぞれ別の具体例にか
かる３層ガラスパネルの断面図を示す。

ｏｂ．３． 付り‐’‐ 斤＆．２． 斤的．〆． 抗噂．５． Ｆ＆．６． 勺ね‐フ． Ｃ＆．８． 句ね．９． Ｆ笹．地

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 少なくとも一つの窓ガラス間の空間を規定するため
   一つあるいはそれ以上のスペーサー部材で少なくとも二
   つの窓ガラスが間隔をおいて保持されているものからな
   る遮音光透過性パネルであって、ａ 前記窓ガラス群が
   少なくとも二つの異なった単位面積当りの質量を示し、
   一つの窓ガラスの単位面積当りの質量は他の窓ガラスの
   それよりも少なくとも１．２倍大きいものであり、ｂ
   大気からシールされかつその中での音伝達速度が同じ圧
   力および温度での乾燥空気中での音伝達速度とは異なっ
   ているガス状媒体を含む少なくとも一つの窓ガラス間の
   空間がもうけら れ、この空間は少なくとも９ｍｍ幅で
   あることを特徴とする遮音光透過性パネル。