JP5747717B2 - 遮音断熱複層ガラス - Google Patents
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Description
遮音性能試験は、「サッシ」JIS A4706:2000に準拠し、「実験室における音響透過損失の測定方法」JIS A 1416に基づき行った。その際、前記JISに基づいて、規程の1/3オクターブ中心周波数における音響透過損失を測定した。尚、測定において音源はガラス板G1側におき、測定器はガラス板G2側に設置した。
次いで、「板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射取得率の試験方法」JIS R3106:1998に基づき、本発明の複層ガラスの光学性能、熱的性能を計算し、「板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法」JIS R3107:1998に準拠する、熱貫流率の計算を行った。
図1に示されるような複層ガラスにおいて、総厚は19.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚が、7.7mmのフロート単板ガラス(FL8)、5.7mmのフロート単板ガラス(FL6)であり、封入ガスとしてネオンを用い、厚みを6.0mmとした中空層1(Ne6)からなる構成の複層ガラス(FL8+Ne6+FL6)を用いて遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例1の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.81W/m2・Kであった。
同様に、総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、5.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを8.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラス(FL8+Ne8+FL6)を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例2の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.58W/m2・Kであった。
同様に、総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、4.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを9.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラス(FL8+Ne9+FL5)を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図2より、実施例3の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.49W/m2・Kであった。
同様に、総厚は22.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7、4.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを8.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラス(FL10+Ne8+FL5)を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、実施例4の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.56W/m2・Kであった。
同様に、総厚は22.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ7.7、5.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層1の厚みを9.0mm、とする以外は実施例1と同じ構成の複層ガラス(FL8+Ne9+FL6)を用いて、遮音性能の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、実施例5の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。また、熱貫流率は、3.48W/m2・Kであった。
総厚は17.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7mm、3.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを6.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラス(FL10+Ne4+FL4)を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例1の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができた。しかしながら、熱貫流率は、4.15W/m2・Kであった。
総厚は20.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ9.7mm、2.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを8.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラス(FL10+Ne8+FL3)を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例2の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。また、熱貫流率は、3.59W/m2・Kであった。
総厚は21.4mmであって、ガラス板G1、G2の板厚がそれぞれ5.7mm、3.7mmのフロート単板ガラスを用い、中空層の厚さを12.0mmとする以外は、実施例1と同じ条件の複層ガラス(FL6+Ne12+FL4)を用いて遮音特性の測定および熱貫流率の算出を行った。その結果、図3より、比較例3の複層ガラスにおいては、遮音等級T−3等級に合格する遮音特性を得ることができなかった。また、熱貫流率は、3.31W/m2・Kであった。
G2 第2のガラス板
1 中空層
3 乾燥剤
4 スペーサー
5 1次シール材
6 2次シール材
Claims (3)
- 第1のガラス板と、該第1のガラス板とスペーサーを介して略平行に位置する第2のガラス板からなり、前記第1のガラス板と前記第2のガラス板間に中空層を形成し、該中空層にネオンガスが封入されている複層ガラスであって、
前記複層ガラスの総厚が18mm以上、24mm以下であり、前記第1のガラス板と第2のガラス板が、それぞれ単板ガラスからなり、該単板ガラスの厚さがそれぞれ4.7mm以上、10.6mm以下であり、中空層の厚さが6.0mm以上、12.0mm以下であり、前記第1のガラス板の厚さに対する前記第2のガラス板の厚さの比が、0.4以上、0.80以下であり、かつ、前記複層ガラスの総厚に対する前記第1のガラス板と前記第2のガラス板の厚さの合計の比が、0.5以上、0.7以下であり、
JIS R3107:1998に準拠する熱貫流率が4.0W/m 2 ・K以下であり、サッシとした際にJIS A4706:2000に準拠する遮音等級T−3等級に合格することを特徴とする複層ガラス。 - 請求項1に記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とする窓。
- 請求項1に記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とするドア。
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