JP2010265127A - 複層ガラス - Google Patents

Abstract

【課題】熱貫流率３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、サッシとした際に遮音等級Ｔ−３等級に合格し、断熱性能および遮音性能に優れた薄型の複層ガラスを提供する。
【解決手段】複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧからなり、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層２に空気を封入してなり、金網入りガラスＧ１の厚さが９．４ｍｍ以上、１０．６ｍｍ以下、合わせガラスＧを成すガラス部の厚さが５．４ｍｍ以上、７．６ｍｍ以下、樹脂中間層１の厚さが０．３ｍｍ以上、１．０ｍｍ以下、中空層２の厚さが４．０ｍｍ以上、８．９ｍｍ以下、これらを合わせた複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下の複層ガラス。
【選択図】図２

Description

本発明は、断熱性能および遮音性能をともに有する複層ガラスに関する。特に、一般住宅で使用される厚さ１００ｍｍの標準サッシ用枠、通称、見掛１００ｍｍ標準サッシ用枠に搭載可能な、優れた断熱性能および遮音性能を共に有する薄型の複層ガラスに関する。

通常、複層ガラスは、一対のガラス板の周縁部にアルミニウム製スペーサーをブチルゴム接着材で貼着して挟み込み、ブチルゴム接着材で一対のガラス板とアルミニウム製スペーサーを接着一体化させ、ガラス板とアルミニウム製スペーサーからなるコの字型凹部に、ポリサルファイドまたはシリコーンからなる封止材を充填し封止している。よって、複層ガラスにはガラス板とアルミニウム製スペーサーで囲まれ密閉された中空層が存在する。

さて、複層ガラスは中空層があることで断熱性能が高まり、結露防止、室内側冷暖房の負荷軽減等の利点があり、ガラスサッシとして一般住宅用を主として広く使われるようになった。尚、ガラスサッシとは複層ガラス、合わせガラスまたは合わせ複層ガラス等を含むガラス板に予め枠が制作・調整されていて、固定窓、可動窓等の窓、開閉ドア等のドアへの取り付けに際して１個の構成材として扱うことができるものを言う。

一般住宅、特に集合住宅等、事務所ビル等においては、暑い夏や寒い冬に快適に過ごせるよう室内の温度調節が積極的に行われ、一方では温度調節の省エネルギー化、効率化が求められるようになってきた。また、断熱性能を高めることにより外気の気温変動を遮断することが、窓に要求されるようになってきた。省エネルギー上、必要となるガラスの断熱性能は「住宅に係るエネルギー使用の合理化に関する設計および施工の指針 Ｈ１１．３．３０改正 建設省告示第９９８号」において、日本国内の各地域の窓ガラスの好適な熱貫流率が記述されている。即ち、北海道（１・２地区）を中心とする寒冷地で建具としての窓ガラスの熱貫流率は、２．０８Ｗ／ｍ²・Ｋ以下、即ち、２．０８Ｗ・ｍ^-2・Ｋ^-1以下、東北、長野等、本州を中心とする寒冷地（３地区）で求められる窓ガラスの熱貫流率は、３．０１Ｗ／ｍ²・Ｋ以下、東京、名古屋、大阪、福岡等、本州の中部から南部に掛けての地区（４・５地区）で求められる窓ガラスの熱貫流率は、４．００Ｗ／ｍ²・Ｋ以下となっている。尚、ガラスの断熱性能の計算方法については「板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法」ＪＩＳ Ｒ３１０７：１９９８に記述されている。尚、熱貫流率とは、開口部の内部と外部の温度差を１℃とした場合に面積１ｍ²あたり１時間に流れる熱量を示した数値であり、この数値が小さいほど熱を伝え難く、断熱性能が高いことになる。

また、近年、一般住宅、特に集合住宅、道路の近く、鉄道沿線および空港の周辺の住宅等、ビル、オーディオルーム、ピアノ室、図書館、美術館等においては、好まれざる音、または音楽や会話の伝達を阻害する音である騒音に対する関心が高まり、建物の床、壁、天井等には吸音材が埋め込まれ、ドアにも防音または遮音ドアが使用されるようになってきている。加えて、音が通過しやすい窓においても、断熱性能とともに防音性能を有することが求められる。よって、窓は、空気等の媒体の粗密波として伝わる縦波である音を減衰させることが要求されるようになってきた。

複層ガラスは断熱性能には優れるが、中空層を含めた同厚のガラス板に比較すると遮音性能は低い。このことは、密度の大きい物ほど音を吸収減衰しやすく、また、固体抵抗により振動し難いので、気体であり分子が動き易い空気より、ガラスの方が音の吸収減衰が大きいことによる。

また、複層ガラスは、ガラス板／中空層／ガラス板の構成であるために、音の反射面は多いが、中空層における共鳴透過、コインシデンス効果の問題があり、複層ガラスは、中空層を除いた同厚のガラス板と比較し遮音に優れた周波数域もあるが劣る周波数域もある。

共鳴透過とは、通常の複層ガラスのように中空層が６ミリ、１２ミリというように狭い場合、２枚の板ガラスが中空層を通して共鳴し、ある周波数付近では遮音性能が低下することをいう。

また、コインシデンス効果とは、板状の材料において特有の周波数で透過損失が小さくなる、言い換えれば、遮音性能が低下する現象である。具体的には、音が板面に対し斜めに入射すると、板面上の位置によって音圧に位相差ができるため、板面にそって固有の屈曲強制振動を生じ、ある周波数で音の透過が大きくなり遮音性能が低下する現象である。ガラス板においては、ガラス面に対し、縦弾性波である音波が、垂直でなく斜めに入射した場合、コインシデンス効果によりガラス面に水面を走る波のような横波の振動波が発生し、共鳴により遮音性能を低下させ、コインシデンス限界周波数以上の周波数域で遮音性能の低下が起こる。尚、コインシデンスの現象の起きる最も低い周波数をコインシデンス限界周波数と言い、コインシデンス限界周波数とガラス板の厚さの間には相関があり、ガラス板が厚くなり曲げ剛性が大きくなると、コインシデンス限界周波数は低くなることが知られている。サッシの遮音において、このコインシデンス効果の発生を抑制しなければならない。

尚、コインシデンス限界周波数は、数１の式で表される。

合わせガラスは、ガラス板と樹脂中間層の界面による反射、ガラスと直に接着した樹脂中間層によるコインシデンス効果の抑制、樹脂中間層の粘性抵抗による粗密波である音の吸収減衰があり、遮音性能を向上させるための設計が可能である。

そこで、化学組成を変えて粘性等の物性を異ならせた透明樹脂を積層させて遮音性能を高めるための遮音性中間膜が開発された。従来のポリビニルブチラール（以下、ＰＶＢと略する）、エチレン−酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡと略する）同様、ガラス板の間に挟みこみ、加熱溶融することでガラス板を接着一体化させて合わせガラスとする。

このような遮音性中間膜は、例えば、化学組成を変えて粘性等の物性を異ならせた透明樹脂として、モノマー組成比または分子量を変えたＰＶＢを積層させたこと、あるいはＰＶＢとは化学構造の異なるポリビニルアセタール樹脂を積層させたことで、粘性等の物性の異なる透明樹脂を積層させた遮音性中間膜が開示されている。

特許文献１には、 アセタール基の炭素数が４〜６であり、且つ、アセチル基が結合しているエチレン基量の平均値の、主鎖の全エチレン基量に対するモル分率が８〜３０モル％であるポリビニルアセタール樹脂（Ａ） と可塑剤とからなる少なくとも１つの層（Ａ） と、アセタール基の炭素数が３〜４であり、且つ、アセチル基が結合しているエチレン基量の平均値の、主鎖の全エチレン基量に対するモル分率が４モル％以下であるポリビニルアセタール樹脂（Ｂ）と可塑剤とからなる少なくとも１つの層（Ｂ）とが積層されてなる、合わせガラス用中間膜が開示されている。

また、特許文献２にはポリビニルアセタール樹脂と可塑剤からなる厚み０．０５ｍｍ以上の層（Ａ） と、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤からなる層（Ｂ）とが、層（Ｂ）
／層（Ａ）／層（Ｂ）なる積層構成で積層され、層（Ａ）のポリビニルアセタール樹脂は、ポリビニルアルコールが炭素数６〜８のアルデヒド（ａ）と炭素数２〜４のアルデヒド（ｂ）とにより共アセタール化された樹脂であって、アルデヒド（ａ）でアセタール化された部分と、アルデヒド（ｂ）でアセタール化された部分との重量比が６０：４０〜１００：０の範囲にあり、層（Ｂ）のポリビニルアセタール樹脂は、ポリビニルアルコールが炭素数２〜４のアルデヒド（ｂ）と、炭素数６〜８のアルデヒド（ａ）により共アセタール化された樹脂であって、アルデヒド（ｂ）でアセタール化された部分と、アルデヒド（ａ）でアセタール化された部分との重量比が８０：２０〜１００：０の範囲にあり、層（Ａ）と層（Ｂ）の少なくとも一方のポリビニルアセタール樹脂は共アセタール化された樹脂であることを特徴とする遮音性中間膜が開示されている。

尚、サッシの遮音性能の規格は、「サッシ」ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載されている。即ち、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００において、サッシの遮音性は、遮音等級Ｔ−１等級、Ｔ−２等級、Ｔ−３等級、Ｔ−４等級に分けられる。サッシの片側から音を出し、反対側でサッシによる音の反射、吸収減衰による音圧レベルの減少を測ることで、サッシの音響透過損失を前記ＪＩＳ規格に定める各周波数で測定し、遮音等級Ｔ−１等級線、Ｔ−２等級線、Ｔ−３等級線、Ｔ−４等級線に準拠し、前記ＪＩＳに記載された条件に適合、即ち、合格したサッシを、各々遮音等級Ｔ−１等級、Ｔ−２等級、Ｔ−３等級、Ｔ−４等級とする。

図１にＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載される遮音等級線のグラフを示す。

断熱性能、遮音性能を有する複層ガラスとして、特許文献３には、スペーサーを介して所定間隔を隔てて重ね合わされた３枚のガラス板からなり、該ガラス板間に中空層を有する複層ガラスにおいて、前記ガラス板の少なくとも１枚は表面に熱伝達を抑制する低放射膜をコーティングしたＬｏｗ−Ｅガラスであり、前記各中空層のそれぞれに不活性ガスが封入されており、前記各板ガラスの各々の厚さはそれぞれ異なり、その少なくとも１枚は合わせガラスとした、幅広い音域での遮音性能がＪＩＳ Ａ ４７０６：２０００のＴ−３（３５等級）をクリアできるとともに、一般住宅用外壁として好適な、断熱性にも優れる複層ガラスが開示されている。

特許文献３に記載の複層ガラスは、ガラス板の少なくとも１枚は表面に熱伝達を抑制する低放射膜をコーティングしたＬｏｗ−Ｅガラスを使用し、前記各中空層のそれぞれに不活性ガス、実施例においてはアルゴンとクリプトンが封入されており、その効果として遮音等級Ｔ-３等級に合格し、熱貫流率が０．６５Ｗ／ｍ²・Ｋ以上、１．１１Ｗ／ｍ²・Ｋ以下となっている。しかしながら、Ｌｏｗ−Ｅガラスを用い、さらに各中空層のそれぞれにアルゴン、クリプトンを封入することは手間がかかり費用がかかる。また、アルゴン、クリプトン、キセノンは重いガスであるため、中空層に封入した際、断熱性能は高めるが遮音性能は高めない。

ヘリウムが封入された複層ガラスにおいては、ガラス板２枚と中空層を合わせた総厚１８ｍｍ以上、２４ｍｍ以下で、Ｔ−３等級に合格することは可能である。しかしながら熱伝達しやすいヘリウムを中空層に封入すると、窓ガラスの熱貫流率は、４．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ程度に大きくなり、市場の中心となる東京、名古屋、大阪、福岡等、本州の中部から南部に掛けての地区（４・５地区）で求められる窓ガラスの熱貫流率である４．００Ｗ／ｍ²・Ｋ以下にも及ばない。

特開平６−９２６号公報 特開平５−１０４６８７号公報 特開２００５−６０１４１号公報

通常、市販されるサッシ枠に適用されるガラス板の最大の厚さは２５．０ｍｍで、それより厚いと、一般住宅で使用される厚さ１００ｍｍの標準サッシ用枠、通称、見掛１００ｍｍ標準サッシ用枠に嵌め込むことが難しく、サッシ枠は特注となり高価となる。

本発明は、熱貫流率３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、且つ遮音等級Ｔ−３等級に合格し、断熱性能および遮音性能にともに優れた薄型の複層ガラスを提供することを目的とする。

加えて、本発明は、尖った金属、例えば、金属ドライバー等によるこじ破り、バール等でガラスを破砕する打ち破りに対して、容易に貫通穴が開かず、防犯性に優れた複層ガラスを提供することを目的とする。

本発明者らは、遮音性能の測定を行った結果、ガラスのみからなるガラス板である単板ガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスを組合せた複層ガラスの中空層に空気を封入した場合より、金網入り板ガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスを組合せた複層ガラスの中空層に空気を封入した場合の方が遮音性に優れることがわかった。金網入りガラスと合わせガラスからなる複層ガラスの遮音性能は、各ガラス板の厚さおよび中空層の厚さが同じ構成の単板ガラスと合わせガラスからなる複層ガラスの遮音性能に比較して優れる。

このことは、均一な単板ガラスと比較して、金網入りガラスには、ガラス板内に比重および剛性の異なる金網が封入されており、このことで、音波を反射、拡散、および／またはガラスの見掛け剛性を大きくする効果があり、同厚の単板ガラスより遮音性能に優れる。金属線入りガラスも若干の効果があるが、金網入りガラスの方が前述の効果が大きい。

本発明の複層ガラスは、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスからなる。

尚、本発明において、金網入りガラスとは、ガラス基材に金網が封入された１枚のガラス板を指す。合わせガラスは、一対のガラス板の間に、ＰＶＢ、ＥＶＡまたは透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜から選ばれた樹脂中間膜を挟み、樹脂中間膜を加熱溶融させることで接着一体化させたものを指す。単板ガラスとは、ガラスのみで構成された１枚のガラス板を指す。

本発明の複層ガラスに、金網入りガラスを用いる理由は、金網入りガラスは、ガラス基材中に封入された金網が音波を反射、拡散、および／またはガラスの見掛け剛性を大きくする効果があり、同厚の単板ガラスに比較して、遮音性に優れることによる。

本発明の複層ガラスに、合わせガラスを用いる理由は、合わせガラスは、粘性があり柔軟な樹脂中間層により、合わせガラスを成す一対のガラス板が個々不規則に振動し、同じ厚さの金網入りガラスに比べ、コインシデンス限界周波数における透過損失が大きく、コインシデンス限界周波数の位置がより高周波側に移動することで、１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域を遮音することによる。

また、上記構成の複層ガラスにおいて、合わせガラスを金網入りガラスより薄い構成にすると、合わせガラスが金網入りガラスより厚い構成に比較して、金網入りガラスと合わせガラスをなすガラス板の厚みに差を持たせることで、さらに１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域において音響透過損失が小さくなり、遮音性能曲線の落ち込みが小さくなることがわかった。また、複層ガラスの中空層に封入する気体を空気とすることで、断熱性能を向上させた。ヘリウム、ネオン、アルゴンまたはクリプトン等の不活性ガスを封入するのに比べ手間がかからず、経済的である。

即ち、本発明は、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入り板ガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなることを特徴とする複層ガラスである。

本発明者らは、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、中空層に空気を封入した上記遮音性複層ガラスにおいて、各ガラス板の厚さ、中空層の厚さ等について検討し、遮音性能および断熱性能ともに優れる薄型の複層ガラスを得た。

具体的には、断熱性能に優れ、熱貫流率、３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、且つ遮音性に優れ、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３に合格し、特に人間の耳の周波数特性を考慮する等ラウドネス曲線に従い、音声による意思の伝達等を阻害する１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域の音響透過損失が大きい薄型の複層ガラスを発明するに至った。

本発明の複層ガラスにおいて、合わせガラスは、合わせガラスの強度を考慮し安全のために、合わせガラスを構成する各ガラス板には、厚さ２．７ｍｍ以上のガラス板を使用する必要がある、よって、合わせガラスを構成する一対のガラス板を合わせたガラス部の厚さは５．４ｍｍ以上である。また、本発明の複層ガラスにおいて、合わせガラスのガラス部の厚さが５．４ｍｍより薄いと遮音等級Ｔ−３等級に合格し難い。

また、本発明の複層ガラスにおける金網入りガラスの厚さは、厚さの実測値が９．４ｍｍ以上のガラス板を用いる。厚さ９．４ｍｍより薄いと遮音等級Ｔ−３等級に合格し難い。

尚、略号ＦＬはガラス原料をスズ浴上に熔融展開して連続製造したフロートガラスの意であり、略号後の数値は呼び厚さであり、単位はｍｍである。呼び厚さはＪＩＳ Ｒ ３２０２−１９９６により、表１に示す許容差となる。

また、本発明の複層ガラスにおいて、優れた断熱性能および遮音性能を両立させるために、中空層に空気を封入する。尚、空気は大気圧にて封入することが簡便であり、複層ガラスを構成する各ガラス板に圧力または負圧が加わることがなく好ましい。尚、標準大気圧は１０１３２５Ｐａである。

また、本発明の複層ガラスにおいて、熱貫流率を３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下を達成し、且つサッシとした際に、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格するためには、空気が封入された中空層の厚さは４．０ｍｍ以上必要である。また、Ｔ−３等級を達成するには、少なくとも、樹脂中間層には、０．３ｍｍ以上、好ましくは、０．３８ｍｍ以上の厚さが必要である。

また、本発明の複層ガラスにおいて、複層ガラスの総厚を２８．１ｍｍ以下とし、前記見掛１００ｍｍ標準サッシ用枠に搭載するためには、複層ガラスを構成する金網入りガラスの厚さは１０．６ｍｍ以下、合わせガラスのガラス部の厚さは７．６ｍｍ以下、樹脂製中間層の厚さは１．０ｍｍ以下、好ましくは０．７６ｍｍ以下、空気を封入した中空層の厚みは８．９ｍｍ以下とする。

尚、薄型の複層ガラスで、熱貫流率を３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下を達成し、且つサッシとした際に、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格し、１０００Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の周波数域の音響透過損失が大きいことは、合わせガラスが金網入りガラスよりも薄い構成としたことによる。

さらに、本発明は、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスとからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなり、複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下であり、熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、サッシとした際に、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格する上記の複層ガラスである。

また、本発明は、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスとからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなり、金網入りガラスの厚さが９．４ｍｍ以上、１０．６ｍｍ以下、合わせガラスは一対のガラス板からなり、合わせガラスを成す一対のガラス板を合わせたガラス部の厚さが５．４ｍｍ以上、７．６ｍｍ以下、樹脂中間層の厚さが０．３ｍｍ以上、１．０ｍｍ以下、中空層の厚さが４．０ｍｍ以上、８．９ｍｍ以下であり、これらを合わせた複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下であり、熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、サッシとした際にＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格することを特徴とする上記の複層ガラスである。

また、樹脂中間層の厚さを０．７ｍｍ以上とし、市販の３０ｍｉｌ（０．７６ｍｍ）の厚さのＰＶＢを用いることで、ＰＶＢが粘弾性を有し丈夫であることから、容易にこじ破り難くなり、建物外部からの本複層ガラスを用いたサッシ窓を通って、不審者が侵入することの妨げとなる。

即ち、本発明は、樹脂中間層の厚さを、０．７ｍｍ以上としたことを特徴とする上記の複層ガラスである。

尚、樹脂中間層にはＰＶＢのみ、またはＥＶＡのみからなる樹脂中間膜を用いてもよいが、ＰＶＢまたはＥＶＡを単独で用いるよりも、化学構造を変え、密度および粘弾性を変えたＰＶＢ、ＥＶＡまたは他の透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜を用いる方が、遮音性能が向上する。

即ち、本発明は、樹脂中間層が、ＰＶＢ、ＥＶＡまたは透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜から選ばれた樹脂中間膜に由来することを特徴とする上記の複層ガラスである。

また、複層ガラスをなすガラス基板に、例えば、金属酸化物薄膜および銀等の金属膜を積層させた低放射膜をその表面に形成したＬｏｗ−Ｅガラスを使用することで、本発明の複層ガラスの断熱性能は、さらに向上する。低放射膜が痛まないように、Ｌｏｗ-Ｅガラスは、本発明の複層ガラスにおいて、内面、即ち、中空層側に低放射膜がくるように配設し用いることが好ましい。

即ち、本発明は、片面に低放射膜を形成してなるＬｏｗ−Ｅガラスを用い、低放射膜を中空層側に配設したことを特徴とする上記の複層ガラスである。

また、本発明は、上記の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とする窓である。

また、本発明は、上記の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とするドアである。

本発明の複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する一対のガラス板の一方に金網入り板ガラスを使用し、もう一方に合わせガラスを使用し、合わせガラスを金網入りガラスより薄くしたことで、コインシデンス効果が抑制され、１０００Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の周波数域の音響透過損失が大きくなり、遮音性能が向上した。

また、本発明の複層ガラスにおいて、金網入りガラスを構成部材に用いることにより、ガラス基材中に封入された金網が音波を反射、拡散、および／またはガラスの見掛け剛性を大きくする効果があり、遮音性に優れ、合わせガラスを構成部材に用いることで、１０００Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の周波数域の音響透過損失が大きくなり、遮音性能が向上した。

また、本発明の複層ガラスにおいて、中空層に空気を封入したことで、熱貫流率、３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下となる、厚さ、１９．１ｍｍ以上、２８．９ｍｍ以下の遮音性能および断熱性能ともに優れた軽量且つ薄型の複層ガラスが得られた。１９．１ｍｍ以上、２５．０ｍｍ以下の前記複層ガラスは、一般住宅で使用される厚さ１００ｍｍの標準サッシ用枠、通称、見掛１００ｍｍ標準サッシ用枠に搭載可能である。

また、本発明の複層ガラスにおいて、樹脂中間層の厚さを０．７０ｍｍ以上とすることで、尖った金属、例えば、金属ドライバー等によるこじ破り、およびバール等でガラスを破砕する打ち破りに対して容易に貫通穴が開かず、優れた防犯性が得られた。

また、本発明の複層ガラスにおいて、次世代省エネルギー基準４地区対応３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋに対応する断熱性を有し、サッシとした際にＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格する軽量且つ薄型のガラスサッシが得られた。Ｌｏｗ−Ｅガラスを使用することで、さらに断熱性能は向上する。

図２に金網入りガラスと合わせガラスからなる複層ガラスの主要部の断面図の一例を示す。

図２に示すように、本発明の複層ガラスは、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスＧ１と樹脂中間層１を有する合わせガラスＧとからなり、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄い。また、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧの間に位置する中空層２には空気を封入してなる。

また、本発明の複層ガラスは、複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスＧ１と樹脂中間層１を有する合わせガラスＧとからなり、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄く、金網入りガラスＧ１の厚さが９．４ｍｍ以上、１０．６ｍｍ以下、合わせガラスＧは一対のガラス板Ｇ２、Ｇ３からなり、合わせガラスＧを成す一対のガラス板Ｇ２、Ｇ３を合わせたガラス部の厚さが５．４ｍｍ以上、７．６ｍｍ以下、樹脂中間層１の厚さが０．３ｍｍ以上、１．０ｍｍ以下、中空層２の厚さが４．０ｍｍ以上、８．９ｍｍ以下、好ましくは６．０ｍｍ以下であり、これらを合わせた複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下、好ましくは２５．２ｍｍ以下であり、中空層２に空気を封入してなり、熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、且つサッシとした際にＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格する上記の複層ガラスである。

本発明の遮音断熱複層ガラスは、図２に示すように、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧからなる。例えば、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧの間に、乾燥剤３としてのゼオライトまたはシリカゲル等を充填した中空部を有するアルミニウム製またはステンレス鋼製等のスペーサー４を挟み込み、スペーサー４の両側にブチルゴム接着材５を貼着し、スペーサー４を介して、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧをブチルゴム接着材５で接着一体化し、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧを隔置して密閉された中空層２を有する。尚、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧとスペーサー４に囲まれた凹部６には、シリコーンシーラントまたはポリサルファイドシーラントを充填し、水分が浸入しないように水密性を向上させることが好ましい。

また、合わせガラスの樹脂中間層１としてのＰＶＢ膜、ＥＶＡ膜、または遮音性中間膜が失透しないように、状況に応じて、合わせガラス端部７にはシーラントを塗布付着させる、樹脂板または金属板等を貼着させても良い。

本発明の遮音性複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する一対のガラス板に、金網入りガラスＧ１と樹脂中間層１を有する合わせガラスＧを用いたことは、以下の理由による。

金網入りガラスＧ１を用いる理由は、金網入りガラスＧ１は、ガラス基材中に封入された金網が音波を反射、拡散、および／またはガラスの見掛け剛性を大きくする効果があり、同じ厚さの単板ガラスに比較して、遮音性に優れることによる。

また、建材において、遮音性能は質量の影響（質量則）と曲げ剛性の影響（コインシデンス効果）を受ける。コインシデンス効果による透過損失の低下をおこさないようにするには、曲げ剛性を小さくし、コインシデンス限界周波数ができるだけ高周波数になるようにすることが好ましい。

本発明の遮音性複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する一対のガラス板は、金網入りガラスＧ１と樹脂中間層１を有する合わせガラスＧからなる。合わせガラスＧは、粘性があり柔軟な樹脂中間層１により、合わせガラスＧを成す一対のガラス板Ｇ２、Ｇ３が個々不規則に振動し、同じ厚さの単板ガラスに比べ、コインシデンス限界周波数における透過損失が大きく、コインシデンス限界周波数の位置がより高周波側に移動することで、１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域を遮音する。

図３は、単板ガラスと合わせガラスの遮音性能曲線のグラフである。

図３に示すように、厚さの実測値が７．４ｍｍの単板ガラス（ＦＬ８）に対して、一対の厚さの実測値が３．７ｍｍのガラス板（ＦＬ４）に、厚さ３０ｍｉｌ（０．７６ｍｍ）のＰＶＢを挟み込んだ合わせガラス（ＦＬ４／ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ４）の方が１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の遮音性能曲線の周波数域の落ち込みが小さく遮音性に優れる。

合わせガラスＧが遮音性能に優れることは、粘性があり柔軟な樹脂中間層の作用より、合わせガラスGを成す一対のガラス板Ｇ１、Ｇ２が個々不規則に振動することに加え、音の振動エネルギーを吸収することによる。特に、粘性の異なる透明樹脂を積層させた遮音性中間膜は、音の振動エネルギーを吸収する性能に優れる。

さらに遮音性中間膜としての厚さ１５ｍｉｌ（０．３８ｍｍ）の遮音性中間膜ＳＮＰＶＢ（積水化学工業製、商品名、エスレック・アコースティック・フィルム）を用いた合わせガラスＧ（ＦＬ４／ＳＮＰＶＢ１５ｍｉｌ／ＦＬ４）は、樹脂中間層１に単層のＰＶＢ、ＥＶＡを用いた合わせガラスＧと比較して、さらに１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域の落ち込みが小さく遮音性に優れる。

エスレック・アコースティック・フィルムは、透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜であり、コア層に遮音性透明樹脂層を用い、遮音性透明樹脂層をＰＶＢで挟んだサンドイッチ構造であり、３層押出成形により作製されている。通常のＰＶＢに替えて、エスレック・アコースティック・フィルムを樹脂中間層に用いることで、合わせガラスＧは１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域の音響透過損失が５ｄＢ程度大きくなり、遮音性能が向上するとされる。

また、中空層２における吸音、反射を考慮しなければ、複層ガラスにおいて、コインシデンス効果の影響を受けないコインシデンス限界周波数より低周波数側の遮音性能は、質量則に従い、複層ガラスを構成する金網入りガラスＧ１およびガラス板Ｇ２、Ｇ３の総厚で決まる。即ち、図２に示す複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する金網入りガラス板Ｇ１およびガラス板Ｇ２、Ｇ３の総厚で、コインシデンス域の影響を受けないコインシデンス限界周波数より低周波数側の遮音性能は決まる。

総厚が同じ複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成するガラス板Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３の各々のコインシデンス限界周波数を高周波側に設定し、構成するガラス板Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３の厚さを変えて、コインシデンス限界周波数を異なった周波数とすれば、コインシデンス効果による遮音性能の低下を解消することが可能となる。即ち、複層ガラスを構成する各ガラスＧ１、Ｇ２、Ｇ３のコインシデンス限界周波数を高周波としコインシデンス限界周波数をずらせば、コインシデンス効果による遮音性能曲線の落ち込みを解消することができ、遮音性能の向上が期待される。

例えば、構成する合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄い複層ガラス、呼び厚さ１０ｍｍの金網入りガラスＧ１（ＰＷＨ１０）／厚さ６．０ｍｍの中空層２（Ａ６）／呼び厚さ３ｍｍのフロートガラスＧ２（ＦＬ３）／樹脂中間膜１としての遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ（０．７６ｍｍ）／呼び厚さ３ｍｍのフロートガラスＧ３（ＦＬ３）、即ち、ＰＷＨ１０／Ａ６／ＦＬ３／遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ３の構成の、呼び厚さの許容差を考慮したガラス部の総厚が１４．８ｍｍ〜１７．２ｍｍの複層ガラスは、ＰＷＨ１０のガラス板のコインシデンス限界周波数とＦＬ３のガラス板のコインシデンス限界周波数とを有し、金網入りガラス板Ｇ１（ＰＷＨ１０）と合わせガラスを構成するガラス板Ｇ２、Ｇ３（ＦＬ３）の大きく異なるコインシデンス限界周波数の違いにより、複層ガラスとした際にコインシデンス限界周波数による防音性能の落ち込みを軽減することができる。このように、合わせガラスＧを金網入りガラスＧ１より薄くして、複層ガラスを構成する金網入りガラスＧ１とガラス板Ｇ２、Ｇ３の厚さを大きく異ならせ、コインシデンス効果により遮音能曲線の落ち込みを重ねないようにすることが、１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域の遮音性能曲線の落ち込みを小さくすること、または解消することにおいて、重要である。

それに比較して、金網入りガラスＧ１を合わせガラスＧより薄くした場合、呼び厚さ６．８ｍｍの金網入りガラス（ＰＷＨ６．８）／厚さ６．０ｍｍの中空層（Ａ６）／呼び厚さ５ｍｍのフロートガラス（ＦＬ５）／遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ（０．７６ｍｍ）／呼び厚さ５ｍｍのフロートガラス（ＦＬ５）、即ち、ＰＷＨ６.８／Ａ６／ＦＬ５／遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ５の構成の複層ガラスは、ＰＷＨ６.８の金網入り板ガラスとＦＬ５の板ガラスが近いコインシデンス限界周波数を有し、コインシデンス限界周波数による防音性能の落ち込みを軽減することができない。このことは、複層ガラスを構成するガラス板の厚さに大きな差異がなく、コインシデンス効果により遮音能曲線の落ち込みが重なることによる。

以上の理由により、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄い構成にすると、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より厚い構成に比較して、複層ガラスを構成する金網入りガラスＧ１、ガラス板Ｇ２、Ｇ３をより異厚構成とすることができ、１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の周波数域において音響透過損失の落ち込みが小さくなるので、本発明の遮音性複層ガラスにおいて、合わせガラスＧが金網入りガラスＧ１より薄い構成とした。

樹脂中間層１に使用する透明樹脂には、ＰＶＢ、ＥＶＡ、透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜が挙げられる。一対のガラス板Ｇ２、Ｇ３に、これらＰＶＢ、ＥＶＡ、遮音性中間膜等の樹脂中間膜を挟み込んだ後で加熱溶融させてなる樹脂中間層１により、ガラス板Ｇ２、Ｇ３を直接接着一体化させて合わせガラスＧとする。透明性樹脂からなる樹脂中間層１中に機能性微粒子を練り込んで、断熱性能等を向上させてもよい。

尚、透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜には、積水化学工業製、商品名、エスレック・フィルム、または株式会社クラレ製、商品名、トロシフォルが挙げられ、さらなる遮音性の向上が図れる。

本発明の複層ガラスの熱貫流率を低く抑えるには、中空層２に熱を透過しにくい重いガスであるアルゴン（原子量、約４０ａｍｕ）、クリプトン（原子量、約８４ａｍｕ）、キセノン（原子量、約１３１ａｍｕ）等を封入ことも考えられるが、これら希ガスは高価である。本発明の複層ガラスの中空層２に封入するには、空気（平均分子量、２９ｇ/ｍｏ
ｌ）が手に入り易く、本発明の複層ガラスに用いることが好ましい。

即ち、本発明の複層ガラスの前記構成において、中空層２に空気を封入し、中空層２の厚さを４．０ｍｍ以上、８．９ｍｍ以下とすることで、サッシとした際に、「板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法」ＪＩＳ Ｒ ３１０７：１９９８に準拠して算定した複層ガラスの熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、且つ「サッシ」ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格することが可能となった。

また、本発明の複層ガラスのすべてのガラス板表面において、金属および金属酸化物を積層させた熱線反射膜等の機能性薄膜を形成してもよい。即ち、Ｌｏｗ−Ｅガラスを使用してもよい。耐久性の観点から、特に、ガラス板Ｇ１および／またはＧ２の中空層２側に成膜することが、機能性薄膜がきずつきにくく好ましい。

本発明の複層ガラスに用いる合わせガラスＧをなすガラス板Ｇ２、Ｇ３には、フロート法等で製造された後、何ら後処理がなされていない生板ガラス、製造後、風冷強化または化学強化等の強化処理がなされた強化ガラス等が使用され、着色ガラスでもよい。

複層ガラスは、通常、ドアおよび窓のサッシに直付けまたは嵌め込み用に予め製作および調整されたサッシ枠に、直にまたはグレージングチャンネル等の取り付け部材である枠を介して取り付けられ、固定窓、可動窓等の窓、開閉ドア等のドアへの取り付けに際して１個の構成材として扱う。

（遮音性能の評価）
遮音性能の評価をＪＩＳ Ａ１４１６：２０００に準拠して行った。詳しくは、ＪＩＳ
Ａ１４１６：２０００に記載されるタイプＩ試験室（残響室）を使用し、２本の木製押縁（２５ｍｍ×２５ｍｍ）を用いて、試験体を固定し設置を行い、ＪＩＳ Ａ１４１６：２０００に記載の方法で音響透過損失の測定を行った。音響透過損失の測定値が、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載の判断基準、「ａ）１２５Ｈｚ〜４０００Ｈｚの１６点における音響透過損失が、全て該当する遮音等級線を上回ることとする。尚、各周波数帯域で該当する遮音等級線を下回る値の合計が３ｄＢ以下の場合は、その遮音等級とする。ｂ）全周波数帯域において、数２の式によって、音響透過損失を換算し、その換算値（６点）が該当する遮音等級線を上回ることとする。」に対し、遮音等級Ｔ-３等級について、ａ）、ｂ）いずれかに基準を満たした場合、遮音等級Ｔ-３等級に合格するとした。

実施例１
図２に示すように、金網入りガラスＧ１に厚さの実測値が９．４ｍｍの金網入りガラス（ＰＷＨ１０）を用いた。さらに、一対のガラス板Ｇ２、Ｇ３に厚さの実測値が２．７ｍｍのガラス板（ＦＬ３）と厚さの実測値が３．７ｍｍのガラス板（ＦＬ４）、および厚さ３０ｍｉｌ、（０．７６ｍｍ）ＰＶＢからなる樹脂中間層１（ＰＶＢ３０ｍｉｌ）で構成される厚さ７．１６ｍｍの合わせガラスＧ（構成、ＦＬ３／ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ４）を用いた。これら金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧを用い、中空層２の層厚を６．０ｍｍ（Ａ６）とし空気を封入したＰＷＨ１０＋Ａ６＋ＦＬ３／ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ４の構成の複層ガラスを用意した。この複層ガラスの厚さは２２．５６ｍｍである。

金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧの間に、乾燥剤３としてのゼオライトを充填した中空部を有するアルミニウム製のスペーサー４を挟み込み、スペーサー４の両側にブチルゴム接着材５を貼着し、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧを、スペーサー４を介してブチルゴム接着材５で接着一体化し、金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧを隔置した。金網入りガラスＧ１と合わせガラスＧとスペーサー４に囲まれた凹部６には、ポリサルファイドシーラントを充填した。空気は大気圧にて中空層２に封入した。

尚、音源は金網入りガラスＧ１側におき、測定器は合わせガラスＧ側に設置した。

図４が実施例１の遮音性複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。

ＪＩＳ Ａ１４１６：２０００に準拠して遮音性能試験を行った結果、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載の判断基準、「ａ）１２５Ｈｚ〜４０００Ｈｚの１６点における音響透過損失が、全て該当する遮音等級線を上回ることとする。尚、各周波数帯域で該当する遮音等級線を下回る値の合計が３ｄＢ以下の場合は、その遮音等級とする。「ｂ）全周波数帯域において、数２の式によって、音響透過損失を換算し、その換算値（６点）が該当する遮音等級線を上回ることとする。」に対し、サッシとした際に遮音等級Ｔ-３等級について、ａ）、ｂ）いずれも基準を満たし、遮音等級Ｔ-３等級に合格した。
実施例２
次いで、実施例１と同様の構成で、樹脂中間層１に、厚さ、３０ｍｉｌ（０．７６ｍｍ）の遮音性中間膜（遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ）を使用した以外は同様の構成の複層ガラスを作製した。この複層ガラスの作製した複層ガラスは、ＰＷＨ１０＋Ａ６＋ＦＬ３／遮音ＰＶＢ３０ｍｉｌ／ＦＬ４の構成で、厚さは２２．５６ｍｍである。尚、遮音性中間膜には、積水化学工業製、商品名、エスレック・アコースティック・フィルムを使用した。尚、空気は大気圧にて中空層２に封入し、複層ガラスの端部は、実施例１と同様の構造とした。

図５が実施例２の遮音性ガラスの遮音性能曲線のグラフである。

ＪＩＳ Ａ１４１６：２０００に準拠して遮音性能試験を行った結果、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載の判断基準ａ）、ｂ）をいずれも遮音等級Ｔ-３等級について満たし、遮音等級Ｔ-３等級に合格した。
実施例３
図２に示すように、金網入りガラスＧ１には、厚さの実測値が９．４ｍｍの金網入りガラスＧ１（ＰＷＨ１０）を用いた。合わせガラスＧには、厚さ０．３８ｍｍのＰＶＢからなる樹脂中間層１を有する、厚さの実測値が２．７ｍｍのガラス板Ｇ２（ＦＬ３）／厚さ０．３８ｍｍのＰＶＢ樹脂中間層１（ＰＶＢ１５ｍｉｌ）／厚さの実測値が２．７ｍｍのガラス板Ｇ３（ＦＬ３）を用いた。中空層２の厚さは４．０ｍｍ（Ａ４）とし、空気を封入し、厚さの実測値が９．４ｍｍの金網入りガラスＧ１（ＰＷＨ１０）＋厚さ４．０ｍｍの中空層２（Ａ４）＋厚さの実測値が２．７ｍｍのガラス板Ｇ２（ＦＬ３）／厚さ０．３８ｍｍのＰＶＢ樹脂中間層１（ＰＶＢ１５ｍｉｌ）／厚さの実測値が２．７ｍｍのガラス板Ｇ３（ＦＬ３）の構成の複層ガラス、即ち、ＰＷＨ１０＋Ａ４＋ＦＬ３／ＰＶＢ１５ｍｉｌ／ＦＬ３の構成の複層ガラスを用意した。この複層ガラスの厚さは１９．１８ｍｍである。尚、空気は大気圧にて中空層２に封入し、複層ガラスの端部は、実施例１と同様の構造とした。

図６が実施例３の遮音性複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。

前記遮音性複層ガラスについて、ＪＩＳ Ａ１４１６：２０００に準拠して遮音性能試験を行った結果、サッシとした際に前述のＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載の判断基準ａ）の基準を満たし、遮音等級Ｔ-３等級に合格した。

また、本発明の遮音性複層ガラスにおいて、複層ガラスを構成する金網入りガラスと合わせガラスに用いた板ガラスの厚さに差を持たせたことで、コインシデンス限界効果による１０００Ｈｚ以上、４０００Ｈｚ以下の防音性能の落ち込みを軽減することができた。

また、本発明の遮音性複層ガラスにおいて、樹脂中間層１にＰＶＢに替えて遮音性中間膜を用いることで、さらなる遮音性の向上が望める。このような遮音性中間膜としては、前述のように、積水化学工業株式会社製、商品名、エスレック・アコースティック・フィルムおよび株式会社クラレ製、商品名、トロシフォルが挙げられる。
（光学・熱的性能の測定）
次いで、「板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射取得率の試験方法」ＪＩＳ Ｒ３１０６：１９９８に基づき、本発明の複層ガラスの光学性能、熱的性能を計算し、「板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法」ＪＩＳ Ｒ３１０７：１９９８に基づき、熱貫流率の計算を行った。

実施例１のＰＷＨ１０（厚さの実測値９．４ｍｍ）＋Ａ６（厚さ６．０ｍｍの空気封入中空層）＋ＦＬ３（厚さの実測値２．７ｍｍ）／ＰＶＢ３０ｍｉｌ（厚さ０．７６ｍｍ）／ＦＬ４（厚さの実測値３．７ｍｍ）の構成の厚さが２２．５６ｍｍである複層ガラスの熱貫流率は３．１９Ｗ／ｍ²・Ｋであった。

実施例２のＰＷＨ１０（厚さの実測値９．４ｍｍ）＋Ａ６（厚さ６．０ｍｍの空気封入中空層）＋ＦＬ３（厚さの実測値２．７ｍｍ）／遮音ＮＰＶＢ３０ｍｉｌ（厚さ０．７６ｍｍ）／ＦＬ４（厚さの実測値３．７ｍｍ）の構成の厚さが２２．５６ｍｍである複層ガラスの熱貫流率は３．１９Ｗ／ｍ²・Ｋであった。

実施例３のＰＷＨ１０（厚さの実測値９．４ｍｍ）＋Ａ４（厚さ４．０ｍｍの空気封入中空層）＋ＦＬ３（厚さの実測値２．７ｍｍ）／ＰＶＢ１５ｍｉｌ（厚さ０．３８ｍｍ）／ＦＬ３（厚さの実測値２．７ｍｍ）の構成の厚さが１９．１８ｍｍである複層ガラスの熱貫流率は３．５５Ｗ／ｍ²・Ｋであった。

ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に記載される遮音等級線のグラフである。 金網入りガラスと合わせガラスを用いた複層ガラスの主要部の断面図の一例である。 単板ガラスと複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。 実施例１の遮音性複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。 実施例２の遮音性複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。 実施例３の遮音性複層ガラスの遮音性能曲線のグラフである。

Ｇ１ 金網入りガラス
Ｇ 合わせガラス
Ｇ２、Ｇ３ ガラス板
１ 樹脂中間層
２ 中空層
３ 乾燥剤
４ スペーサー
５ ブチルゴム接着材
６ 凹部
７ 合わせガラス端部

Claims (8)

1. 複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなることを特徴とする複層ガラス。
2. 複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなり、
   複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下であり、
   熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、
   サッシとした際に、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格する請求項１に記載の複層ガラス。
3. 複層ガラスを構成する一対のガラス板が金網入りガラスと樹脂中間層を有する合わせガラスガラスからなり、合わせガラスが金網入りガラスより薄く、金網入りガラスと合わせガラスの間に位置する中空層に空気を封入してなり、
   金網入りガラスの厚さが９．４ｍｍ以上、１０．６ｍｍ以下、合わせガラスは一対のガラス板からなり、合わせガラスを成す一対のガラス板を合わせたガラス部の厚さが５．４ｍｍ以上、７．６ｍｍ以下、樹脂中間層の厚さが０．３ｍｍ以上、１．０ｍｍ以下、中空層の厚さが４．０ｍｍ以上、８．９ｍｍ以下であり、これらを合わせた複層ガラスの厚さが１９．１ｍｍ以上、２８．１ｍｍ以下であり、
   熱貫流率が３．６０Ｗ／ｍ²・Ｋ以下であり、
   サッシとした際に、ＪＩＳ Ａ４７０６：２０００に準拠する遮音等級Ｔ−３等級に合格する請求項２に記載の複層ガラス。
4. 樹脂中間層の厚さを、０．７ｍｍ以上としたことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の複層ガラス。
5. 樹脂中間層が、ポリビニルブチラール、エチレン−酢酸ビニル共重合体または透明樹脂を積層させてなる遮音性中間膜から選ばれた樹脂中間膜に由来することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の遮音性複層ガラス。
6. 片面に低放射膜を形成してなるＬｏｗ−Ｅガラスを用い、低放射膜を中空層側に配設したことを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の複層ガラス。
7. 請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とする窓。
8. 請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載の複層ガラスを取り付けてなることを特徴とするドア。