JPS58145652A - 珪酸カルシウム成形体 - Google Patents
珪酸カルシウム成形体Info
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- JPS58145652A JPS58145652A JP57028358A JP2835882A JPS58145652A JP S58145652 A JPS58145652 A JP S58145652A JP 57028358 A JP57028358 A JP 57028358A JP 2835882 A JP2835882 A JP 2835882A JP S58145652 A JPS58145652 A JP S58145652A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/32—Carbides; Nitrides; Borides ; Silicides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/30—Oxides other than silica
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高温下で使用しても強度の低下がなく、シか
も広い使用温度域内で熱伝導率の低い珪酸カルシウム成
形体に関するものである。
も広い使用温度域内で熱伝導率の低い珪酸カルシウム成
形体に関するものである。
従来、珪酸カルシウム成形体は保温材、断熱材、耐火材
として広く使用さnている。
として広く使用さnている。
保温材、断熱材として使用する場合は断熱性の向上の為
、嵩密度の小さい成形体を使用し、また、耐火材として
使用する場合は高温時の強度を重視する為、保温材や断
熱材の場合よりも嵩密度の大きいものが一般に使用され
ている。
、嵩密度の小さい成形体を使用し、また、耐火材として
使用する場合は高温時の強度を重視する為、保温材や断
熱材の場合よりも嵩密度の大きいものが一般に使用され
ている。
ところで、珪酸カルシウム成形体、例えば、0、/〜0
.3μ程度の径を有する針状結晶のゾノトライト結晶あ
るいは数μ程度のラス状の結晶のトバモライト結晶ある
いはこれらの結晶の混合物から成る成形体の強度はこれ
らの結晶の絡み合いにより発現している。
.3μ程度の径を有する針状結晶のゾノトライト結晶あ
るいは数μ程度のラス状の結晶のトバモライト結晶ある
いはこれらの結晶の混合物から成る成形体の強度はこれ
らの結晶の絡み合いにより発現している。
しかし、この様な成形体を例えば7jrQ−ざ00°C
に加熱すると、ゾノトライト結晶、トバモライト結晶は
それぞれトボタクティックな脱水反応をおこし、結晶同
志の絡み合いが弱くなり強度が大幅に低下する。
に加熱すると、ゾノトライト結晶、トバモライト結晶は
それぞれトボタクティックな脱水反応をおこし、結晶同
志の絡み合いが弱くなり強度が大幅に低下する。
また、物質の熱伝導率は、温度の上昇に伴って種々の原
因により複雑に変化する。多孔質材料のように固体の占
める割合が極めて小さい材料では、固体材料の温度依存
性よりもその間げき気体の依存性が支配的となり、熱伝
導率は温度の上昇に伴って漸増することになる。
因により複雑に変化する。多孔質材料のように固体の占
める割合が極めて小さい材料では、固体材料の温度依存
性よりもその間げき気体の依存性が支配的となり、熱伝
導率は温度の上昇に伴って漸増することになる。
さらに嵩密度の小さいものは低温での熱伝導率は小さい
が、高温になるにつれて急増する傾向にあり、逆に嵩密
度の大きいものは高温での熱伝導率が前者に比べて小さ
くなっている。これは温度の7乗に比例して増加する輻
射伝熱によるものと思われ固体間の間げきの広くなる低
嵩密度材料はど、それが優勢となるためである。
が、高温になるにつれて急増する傾向にあり、逆に嵩密
度の大きいものは高温での熱伝導率が前者に比べて小さ
くなっている。これは温度の7乗に比例して増加する輻
射伝熱によるものと思われ固体間の間げきの広くなる低
嵩密度材料はど、それが優勢となるためである。
上述の結果から断熱材の熱伝導率が最小となる嵩密度が
温度によって異なり、使用温度域に応じて嵩r度を選ぶ
必要があることとなる。しかしながらこの方法では高温
用の断熱材は尚密度の材料を使用することを余儀なくさ
れ、断熱材自体76量も無視7き′℃員とな6・また・
低温域で使用した場合の熱放散は大きい値となってしま
う。
温度によって異なり、使用温度域に応じて嵩r度を選ぶ
必要があることとなる。しかしながらこの方法では高温
用の断熱材は尚密度の材料を使用することを余儀なくさ
れ、断熱材自体76量も無視7き′℃員とな6・また・
低温域で使用した場合の熱放散は大きい値となってしま
う。
本発明者らは、上記の点に留意し種々検討した結果、成
形体中に、耐熱性を有し、しかも、輻射エネルギーを吸
収または散乱するような物質を含有させることによって
所期の目的が達成されることを見い出し本発明を完成す
るに到ったO すなわち、本発明の要旨は耐熱性を有する輻射エネルギ
ー吸収物質または輻射エネルギー散乱物質を含有するこ
とを特徴とする珪酸カルシウム成形体に存する。
形体中に、耐熱性を有し、しかも、輻射エネルギーを吸
収または散乱するような物質を含有させることによって
所期の目的が達成されることを見い出し本発明を完成す
るに到ったO すなわち、本発明の要旨は耐熱性を有する輻射エネルギ
ー吸収物質または輻射エネルギー散乱物質を含有するこ
とを特徴とする珪酸カルシウム成形体に存する。
以下不発明を祝明するに、本発明で使用する輻射エネル
ギー吸収動員および11@躬エネルギー散乱物質(以下
不発明のエネルギー吸収・散乱1I52I質という)は
、通常、s o o ’0以上、好ましくは、ざoo′
C以上の温度に対して耐熱性を有するような物質が挙げ
られる。
ギー吸収動員および11@躬エネルギー散乱物質(以下
不発明のエネルギー吸収・散乱1I52I質という)は
、通常、s o o ’0以上、好ましくは、ざoo′
C以上の温度に対して耐熱性を有するような物質が挙げ
られる。
すなわち、ウィーンの法則
λmaz T = 0.092g9g (mK ) 3
− として知られる通り、輻射エネルギーが最大となる波長
λmaz は温度が尚くなるほど短くなるが、本発明
においては、珪酸カルシウムの通常の使用温度域から考
えて、上記波長域の輻射エネルギーを吸収または散乱す
るような物質が効果的である。
− として知られる通り、輻射エネルギーが最大となる波長
λmaz は温度が尚くなるほど短くなるが、本発明
においては、珪酸カルシウムの通常の使用温度域から考
えて、上記波長域の輻射エネルギーを吸収または散乱す
るような物質が効果的である。
また、本発明のエネルギー吸収・散乱物質は、成形体の
結晶がトポタフティックな脱水反応をおこした際、結晶
同志の絡み合いを仲介し、強度の低下を抑える効果を奏
するが、通常、g。
結晶がトポタフティックな脱水反応をおこした際、結晶
同志の絡み合いを仲介し、強度の低下を抑える効果を奏
するが、通常、g。
μ以下、好ましくは、0.5〜30μ、特に好ましくは
、/−10μの大きさのものが使用される。
、/−10μの大きさのものが使用される。
具体的には、炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化リ
チタン、炭化タングステン、炭化モ0ブデン等の炭化物
、鼠化ケイ素、鼠化ホク累、窒化チタン等の家化物、イ
ルメナイト、酸化チタン、酸化鉄、酸化マンガン等の酸
化物が挙げられる。
、鼠化ケイ素、鼠化ホク累、窒化チタン等の家化物、イ
ルメナイト、酸化チタン、酸化鉄、酸化マンガン等の酸
化物が挙げられる。
本発明のエネルギー吸収・散乱物質の添加量はbまう多
過ぎ′ると添加物自身の熱伝導率が大きい為、これらの
固体伝導により熱伝導率が大きくなる。またあまり少な
過ぎると熱伝導率低下効果が期待できないので、通當乾
燥彼の成形体中の含有量がOA;−20Jk量チ好まし
くは1〜10重童チ重量囲となるように添加される。
過ぎ′ると添加物自身の熱伝導率が大きい為、これらの
固体伝導により熱伝導率が大きくなる。またあまり少な
過ぎると熱伝導率低下効果が期待できないので、通當乾
燥彼の成形体中の含有量がOA;−20Jk量チ好まし
くは1〜10重童チ重量囲となるように添加される。
上記耐熱性を有する輻射エネルギー吸収物質またはl1
liIi射エネルギー散乱物質を添加量Mせしめる珪酸
カルシウム成形体は公知の種々の方法で製造される。例
えば、0石炭質原料と珪酸質原料を水中に分散し、加熱
上反応させて得られる珪酸カルシウム水和物を含む水性
スラリーをフィルタープレスにて脱水成形した後、乾燥
または水蒸気養生後乾燥する方法、■石灰質原料と珪酸
質原料を水中に分散し、モールドにそのスラリーを流し
込み、水蒸気養生後乾燥する方法、或いは、■石灰質原
料と珪酸質原料を水中に分散し、常圧反応後フィルター
プレスにて脱水成形した後、水蒸気養生後乾燥する方法
等が挙げられる。
liIi射エネルギー散乱物質を添加量Mせしめる珪酸
カルシウム成形体は公知の種々の方法で製造される。例
えば、0石炭質原料と珪酸質原料を水中に分散し、加熱
上反応させて得られる珪酸カルシウム水和物を含む水性
スラリーをフィルタープレスにて脱水成形した後、乾燥
または水蒸気養生後乾燥する方法、■石灰質原料と珪酸
質原料を水中に分散し、モールドにそのスラリーを流し
込み、水蒸気養生後乾燥する方法、或いは、■石灰質原
料と珪酸質原料を水中に分散し、常圧反応後フィルター
プレスにて脱水成形した後、水蒸気養生後乾燥する方法
等が挙げられる。
本発明においては、低嵩密度で強度の大きい珪酸カルシ
ウム成形体が得られる■の方法が好スト、湿式燐酸製造
プロセスで副生する珪弗化水素酸と水酸化アルミニウム
とを反応させて得られるシリカ等の工業副産物が挙げら
れる。これらの珪酸原料は非晶質でも結晶質でもよい。
ウム成形体が得られる■の方法が好スト、湿式燐酸製造
プロセスで副生する珪弗化水素酸と水酸化アルミニウム
とを反応させて得られるシリカ等の工業副産物が挙げら
れる。これらの珪酸原料は非晶質でも結晶質でもよい。
石灰原料としては生石灰、消石灰、カーバイト滓等の従
来公知のものを使用することができる。
来公知のものを使用することができる。
珪酸原料と石灰原料の配合モル比(OaO/S i O
2)は最終成形品中の珪酸カルシウム水和物の結晶とし
てゾノトライトを所望する場合、普通O0g〜/、2の
範囲内でめシ、トバモライトを所望する場合、普通0.
7〜1.0の範囲内である。
2)は最終成形品中の珪酸カルシウム水和物の結晶とし
てゾノトライトを所望する場合、普通O0g〜/、2の
範囲内でめシ、トバモライトを所望する場合、普通0.
7〜1.0の範囲内である。
珪酸カルシウム水和物は、トバモライトゲル→C−8−
H(…)→c −Elf−H(1)→tiA )バモラ
イト(結晶性トバモライト)メるいはトバモライトゲル
→0−8−H([)→O−E3−H(1)→ゾノトライ
トの順で普通転移するので所望の結晶を得るには、反応
温度、時間を一般にtO〜230’Q、30分〜10時
間の範囲で調節するだけで充分である。
H(…)→c −Elf−H(1)→tiA )バモラ
イト(結晶性トバモライト)メるいはトバモライトゲル
→0−8−H([)→O−E3−H(1)→ゾノトライ
トの順で普通転移するので所望の結晶を得るには、反応
温度、時間を一般にtO〜230’Q、30分〜10時
間の範囲で調節するだけで充分である。
すなわち反応温度を高くすれば、あるいは反応時間を長
くすれば、結晶は矢(→)印の方向に転移する。
くすれば、結晶は矢(→)印の方向に転移する。
かぐして、得られたスラリーは常法に従って補強繊維を
添加した後、加圧脱水成形あるいはモールドにスラリー
を流し込み成形を行う。
添加した後、加圧脱水成形あるいはモールドにスラリー
を流し込み成形を行う。
勿論、補強繊維はスラリー製造前に予め添加しておいて
もよい。補強繊維としては周知の種々のものがいすねも
使用でき、例えばガラス繊維、岩綿、石綿等が使用され
る。
もよい。補強繊維としては周知の種々のものがいすねも
使用でき、例えばガラス繊維、岩綿、石綿等が使用され
る。
普通、最終成形品中に0.3− / 0貞量饅含有する
ように添加される。
ように添加される。
次いで得られた成形体を常法により、加圧下水蒸気養生
、いわゆるオートクレーブ養生し乾燥を行う工程か、あ
るいは乾燥工程のみによシ所望する成形体を得ることが
できる。
、いわゆるオートクレーブ養生し乾燥を行う工程か、あ
るいは乾燥工程のみによシ所望する成形体を得ることが
できる。
本発明の耐熱性を有する吸収物質オたは散乱物質は上述
の珪酸カルシウム成形体の製造工程 7− の成形工程の前であれば何れの工程において添加しても
よい。
の珪酸カルシウム成形体の製造工程 7− の成形工程の前であれば何れの工程において添加しても
よい。
通常は、原料と同時に添加するか、反応終了後のスラリ
ーに添加する。
ーに添加する。
かくして、高温下で使用しても強反の低下がなく、シか
も、広い使用温度域内で熱伝導率の低い珪酸カルシウム
成形体が得られる。
も、広い使用温度域内で熱伝導率の低い珪酸カルシウム
成形体が得られる。
以下に実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。
実施例1
生石灰(Oak: 96..2%)ダタ。6部に温水を
加え、消和し、消石灰スラリーとし、このスラリーに珪
石(Sin、 96.9%)SO,を部を添加し、総水
量が固形分に対し27.sM量倍となるように水を加え
、このスラリーを/ j K9 / crl Gの水蒸
気圧下でコ時間反応を行い、C−8−H(1)の412
カルシウム水和物を得た。この珪酸カルシウム水和物に
補強材としてガラス繊維を3部、平均3μのシリコンカ
ーバイト(フジミ研層材Cφ1Iooo)を5部ざξ加
した。この混合スラリーを嵩密度が−日 − 0、/および0.2になるようにスラリー証を調整し、
E水プレスを行い300×300X!rO℃1の成形体
を得た。この成形体を10K9/−iGの水蒸気圧で水
蒸気養生を行い、C!−8−H(1)をゾノトライトに
転移させた。このB−t g o″CでtS時間乾燥し
、ゾノトライト成形体を得た。
加え、消和し、消石灰スラリーとし、このスラリーに珪
石(Sin、 96.9%)SO,を部を添加し、総水
量が固形分に対し27.sM量倍となるように水を加え
、このスラリーを/ j K9 / crl Gの水蒸
気圧下でコ時間反応を行い、C−8−H(1)の412
カルシウム水和物を得た。この珪酸カルシウム水和物に
補強材としてガラス繊維を3部、平均3μのシリコンカ
ーバイト(フジミ研層材Cφ1Iooo)を5部ざξ加
した。この混合スラリーを嵩密度が−日 − 0、/および0.2になるようにスラリー証を調整し、
E水プレスを行い300×300X!rO℃1の成形体
を得た。この成形体を10K9/−iGの水蒸気圧で水
蒸気養生を行い、C!−8−H(1)をゾノトライトに
転移させた。このB−t g o″CでtS時間乾燥し
、ゾノトライト成形体を得た。
この成形体の熱伝導率を80℃−fire法で、二〇”
C1100’Cj % コ 00”(3,300
℃ 、 ダ so ℃ 、あ・よび630℃の各
温度で測足した。
C1100’Cj % コ 00”(3,300
℃ 、 ダ so ℃ 、あ・よび630℃の各
温度で測足した。
又、630℃、ざso’a、tooo“Cでコダ時間加
熱し、加熱後の圧縮強度を−」疋した。
熱し、加熱後の圧縮強度を−」疋した。
訓示結果を表−lに示した。
比較例1
実施11HJ /においてシリコンカーバイトのみを添
加せずに同様な操作を行った。
加せずに同様な操作を行った。
同様に物性を測定し、その結果を表−lに示した。
実施例−
実施例1と同様に製造した消石灰−珪石一水スラリーに
l〜30μのシリコンカーバイト(昭和電工社IA″′
RデンジツクRe−3+ ’ ) s 部を添加し、
/ !r K9/cyd (Jの水蒸気圧下で一時間
反応を行い%0−8−H(1)からなる珪酸カルシウム
水和物を得た。このスラリーにガラス繊維3部添加し、
以下実施例1と同様に行い嵩密度が0.102よび0.
20のゾノトライト成形体を得。
l〜30μのシリコンカーバイト(昭和電工社IA″′
RデンジツクRe−3+ ’ ) s 部を添加し、
/ !r K9/cyd (Jの水蒸気圧下で一時間
反応を行い%0−8−H(1)からなる珪酸カルシウム
水和物を得た。このスラリーにガラス繊維3部添加し、
以下実施例1と同様に行い嵩密度が0.102よび0.
20のゾノトライト成形体を得。
同様に物性全測定した。結果を表−7に示した。
実施例3
実施しl/に秒いて製造した消石灰−珪石一水スラjJ
−′t−1s稽/mGの水蒸気圧下でg時間反応を行い
、ゾノトライトのスラリーを得た。
−′t−1s稽/mGの水蒸気圧下でg時間反応を行い
、ゾノトライトのスラリーを得た。
このスラリーに、菊強材としてガラス繊維全3都、/−
70μの窒化珪素5部を添加した。この混合スラリーを
嵩密度が0゜12になるようにスラリー直を調整し、戸
水プレスを行い、300X300xSOr−”’の成形
体′f、得た。この成形体をlざθOでis一時間乾燥
し、ゾノトライト成形体を得た。
70μの窒化珪素5部を添加した。この混合スラリーを
嵩密度が0゜12になるようにスラリー直を調整し、戸
水プレスを行い、300X300xSOr−”’の成形
体′f、得た。この成形体をlざθOでis一時間乾燥
し、ゾノトライト成形体を得た。
この成形体の物性を表−7に示した。
実施例q
実施例1と同様に喪遺したO−8−H(1)の珪酸カル
シウム水和物に/−3μのイルメナイト〔(Fθ、Mg
)、Ties) 3部、ガラス繊維3都を添加しfc。
シウム水和物に/−3μのイルメナイト〔(Fθ、Mg
)、Ties) 3部、ガラス繊維3都を添加しfc。
この混合スラリーを嵩密度がθ、/になるようにスラリ
ー量を調整し、P水プレスを行いaOOx 、y o
o x s o℃4の成形体を得た。この成形体を/j
tlJ/crd()の水蒸気圧で水蒸気養生を行い、ゾ
ノトライトに転移させ、tgo’c)でlS時間乾燥を
行い、ゾノトライト成形体を得た。
ー量を調整し、P水プレスを行いaOOx 、y o
o x s o℃4の成形体を得た。この成形体を/j
tlJ/crd()の水蒸気圧で水蒸気養生を行い、ゾ
ノトライトに転移させ、tgo’c)でlS時間乾燥を
行い、ゾノトライト成形体を得た。
この成形体の物性を衣−7に示した。
手続補正書(師引
[I□ j7$ ンl 、 / 。
特許庁長官若杉和夫 殿
1 事件の表示 昭和57年 特 計 願第、2133
g号2 発 明 の名称 珪酸カルシウム成形体3 補
正をする者 出願人 (!96) 三菱化成工業株式会社 4代理人〒100 ((1か 1 名) 5 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の
欄6補止の内容 (1) 明細書第13頁の表−1において、「加熱後
の圧縮強度〔ユ/ゴ〕」とあるのを[加熱後の圧縮強度
[B/cnt]Jと訂正する。
g号2 発 明 の名称 珪酸カルシウム成形体3 補
正をする者 出願人 (!96) 三菱化成工業株式会社 4代理人〒100 ((1か 1 名) 5 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の
欄6補止の内容 (1) 明細書第13頁の表−1において、「加熱後
の圧縮強度〔ユ/ゴ〕」とあるのを[加熱後の圧縮強度
[B/cnt]Jと訂正する。
(2) 明細書第73頁の表−7の下に、下記実施例
j〜実施例7を1fiA加する。
j〜実施例7を1fiA加する。
「実施例よ
生石灰(りt、2%C!ao)&り、を部に温水ケ加え
て消和し、これにOaO/810□のモル比が/、03
になるように珪石(り乙、クチ5io2) r o、t
l @?添711) t、 i後、総水量が固形分に対
し、27j重伊部になるように水を力Dメる。このよう
にして傅られたスラリーケオートクレープ中でi s
kg/dG 、z o 。
て消和し、これにOaO/810□のモル比が/、03
になるように珪石(り乙、クチ5io2) r o、t
l @?添711) t、 i後、総水量が固形分に対
し、27j重伊部になるように水を力Dメる。このよう
にして傅られたスラリーケオートクレープ中でi s
kg/dG 、z o 。
℃の条件下で一時間反応ケ行い 0−8−H(I)の珪
酸カルシウム水和物を得た。
酸カルシウム水和物を得た。
この水性スラリーにガラス繊維3部、平均粒径3μのシ
リコンカーバイト(フジミ研磨材a+ti−ooo>s
部と、OaO/日102のモル比がOlりjになろよう
に珪石(りt、≠%5102)ケj、弘S添加した。こ
の混付スラII −Y嵩イ度かOolおよび01.2に
なるように夫々スラリー歌を調整し、アポプレスを行い
300 ×300X30tmmの成形体ケ得た。
リコンカーバイト(フジミ研磨材a+ti−ooo>s
部と、OaO/日102のモル比がOlりjになろよう
に珪石(りt、≠%5102)ケj、弘S添加した。こ
の混付スラII −Y嵩イ度かOolおよび01.2に
なるように夫々スラリー歌を調整し、アポプレスを行い
300 ×300X30tmmの成形体ケ得た。
1 −
これら成形体を/Qゆ侃Gの水蒸気圧で水蒸気養生を行
い、C−8−H(()をゾノトライトに転移させた。こ
の後/ざ0℃でi3時間乾燥した。
い、C−8−H(()をゾノトライトに転移させた。こ
の後/ざ0℃でi3時間乾燥した。
この成形体の熱伝導率Y Hot−Wire法で、20
℃、190℃、200℃、300℃、μ30℃、および
tro℃の各温度で測定した。
℃、190℃、200℃、300℃、μ30℃、および
tro℃の各温度で測定した。
又% 310℃−gro℃、1ooo℃でコグ時間加熱
し、加熱後の圧縮強度を測定した。結果を表−一に示し
た。
し、加熱後の圧縮強度を測定した。結果を表−一に示し
た。
実施例6
生石灰(り6.−%cao ) aり、6部に温水ケ加
えて消和し、これにOak/5in2のモル比が/、0
!になるように珪石(96,μチ13i02) 30
.ψ部ケ添加した後、総水量が固形分に対し、j部、j
重量部になるように水を加えた。このスラリーに平均粒
径jμ 2− の混合スラリーをオートクレーブ中で/j+<gx−@
a 、2 o o℃の条件下で一時間反応ン行い、0−
8−H(T)の珪酸カルシウム水和物(ト・ 11拳
だ。
えて消和し、これにOak/5in2のモル比が/、0
!になるように珪石(96,μチ13i02) 30
.ψ部ケ添加した後、総水量が固形分に対し、j部、j
重量部になるように水を加えた。このスラリーに平均粒
径jμ 2− の混合スラリーをオートクレーブ中で/j+<gx−@
a 、2 o o℃の条件下で一時間反応ン行い、0−
8−H(T)の珪酸カルシウム水和物(ト・ 11拳
だ。
この水性スラリーにガラス繊維3部と
CaO/5i02のモル比がOoりS VCなるように
珪石(9乙、1%5102) Y r、p部添訓し、以
下実施例よと同様に行い嵩密度か0./のゾノトライト
成形体を得、同様に物性ケ測定した。結果を表−に示し
た。
珪石(9乙、1%5102) Y r、p部添訓し、以
下実施例よと同様に行い嵩密度か0./のゾノトライト
成形体を得、同様に物性ケ測定した。結果を表−に示し
た。
実施例7
実施例jと同様に製達したc−8−H(T)の珪酸カル
シウム水和物にガラス繊維3部。
シウム水和物にガラス繊維3部。
ノーjμのイルメナイト[(Fe、Mg)TiO2)j
部と CaO/5i02のモル比かOlりOになるよう
に珪石(96,ψ%5io2)ど、j部を添加した。こ
の混合スラリー?嵩密度がQ、/になるようにスラリー
量?調整し、アポブレスケ行い300 X 300 X
10 t71@の成形体7得た。
部と CaO/5i02のモル比かOlりOになるよう
に珪石(96,ψ%5io2)ど、j部を添加した。こ
の混合スラリー?嵩密度がQ、/になるようにスラリー
量?調整し、アポブレスケ行い300 X 300 X
10 t71@の成形体7得た。
この成形体’l;l / j−kg/dGの水蒸気圧で
水蒸気養生ン行い、ゾノトライトに転移させ、lざ0℃
で13時間乾燥を行い、ゾノトライト成形体ケ得た。
水蒸気養生ン行い、ゾノトライトに転移させ、lざ0℃
で13時間乾燥を行い、ゾノトライト成形体ケ得た。
この成形体の物性ケ表−コに示した。
」
以 上
= 5−
Claims (3)
- (1)耐熱性を有する輻射エネルギー吸収物質または輻
射エネルギー散乱物質を含有することを%徴とする珪酸
カルシウム成形体。 - (2)耐熱性を有する輻射エネルギー吸収物質または輻
射エネルギー散乱物質が、O,S〜30μの波長域の輻
射エネルギーを吸収または散乱するものである特許請求
の範囲第1項記載の珪酸カルシウム成形体。 - (3) 耐熱性を有する輻射エネルギー吸収物′Xま
たは輻射エネルギー散乱物質が炭化物、窒化物または酸
化物である特許請求の範囲第1項記載の珪酸カルシウム
成形体。
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