JPS61183160A - 珪酸カルシウム系成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １丘立１ 本発明は、断熱性能が優れた新規珪酸カルシウム系成形
体に関する。

背景技術 珪酸カルシウム成形体は、軽量であること、断熱性に優
れていること、耐火性の大きいこと、その他数多くの特
性を有するがために各種の分野に於て、広く利用されて
いる。

近年、保温材、断熱材等の分野においては、更に一層断
熱性能が高い珪酸カルシウム成形体が要望されている。

このため、珪酸カルシウム成形体に種々の物質を含有せ
しめて断熱性を向上させようとする方法が提案されてい
る。

米国特許第３００１８８２号には、石灰原料、珪酸原料
及び水からなる原料スラリーに化学的に不活性な物質を
添加し、成形して得られる生成形体を水熱合成反応に従
わせて高温域（２８８℃、５５０下）での断熱性の向上
した成形体を得る方法が記載されている。しかし乍らこ
の方法によれば、不活性物質の添加量の増大に伴い強度
が低下する傾向があり、殊にその量が成形体の２０重量
％を超えると強度低下が著しくなって実用し得る軽量成
形体は得られなくなる。従って、静置下に水熱合成反応
させるこの方法によれば高温域での断熱性の向上は認め
られるが、自ら限度があり、その程度は充分とはいえず
、また２００℃以下程度の低温域での断熱性の向上は得
られない。

また特開昭５８−１４５６５２号公報には、（ａ）予め
調製した珪酸カルシウム結晶のスラリーに輻射エネルギ
ーを吸収又は散乱する物質を添加し、成形後乾燥して成
形体を得る方法、（ｂ）原料スラリーを予備的に反応さ
せて、珪酸カルシウム結晶の前駆体であるＣ−８−Ｈ（
１）のスラリーを得、これに上記物質を添加、成形し、
得られる生成形体を水蒸気養生して珪酸カルシウム結晶
の成形体を得る方法、及び（Ｃ）上記物質を含有する原
料スラリーを予備的に反応させてＣ−８−Ｈ（Ｉ）のス
ラリーを得、これを成形して得られる生成形体を水蒸気
養生して珪酸カルシウム結晶の成形体を得る方法が記載
されている。しかしこれらの内（ａ）及び（ｂ）の方法
では、上記物質を成形体の２０重量％を超えて混合する
と強度の著しい低下を招来し実用性ある軽量成形体を得
ることができず、又（Ｃ）の方法では同じり１５重量％
以上程度の混合で、乾燥時の変形、収縮により、成形体
の製造自体が困難になる。また、上記方法により得られ
る成形体の断熱性改善効果は、３００℃以上の高温域に
おいては成る程度認められるが、その程度は尚不充分で
あり、しかも２００’Ｃ以下程度の低温域では実質的な
断熱性改善効果は認められない。

１１目υｌ丞 本発明の目的は、低温域から高温域までの広い温度範囲
で極めて断熱性が優れ且つ軽量の新規珪酸カルシウム系
成形体を提供することにある。

本発明の他の目的は、充分に満足できる実用的強度を保
持した上で広い温度範囲で極めて断熱性が優れ且つ軽量
の新規珪酸カルシウム系成形体を提供することにある。

本発明の他の特長は、以下の記載から明らかにする。

本発明は、多数の相互に連結した珪酸カルシウム結晶の
二次粒子、該二次粒子間に散在した空隙、及び該二次粒
子と物理的に一体化した炭素物質、炭化物、窒化物、珪
化物及び金属酸化物の少なくとも１種である無機不活性
物質を含有してなり、不活性物質の含有量が成形体中２
１〜７０重量％である珪酸カルシウム系成形体、並びに
多数の相互に連結した珪酸カルシウム結晶の二次粒子、
該二次粒子間に散在した空隙、該二次粒子と物理的に一
体化した炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物及び金ＩＡ
ｍ化物の少なくとも１種である無機不活性物質、及び非
晶質シリカ物質を含有してなる珪酸カルシウム系成形体
を提供するものである。

本発明者の研究によれば、本出願人が先に開発した米国
特許第３６７９４４６号に記載された成形体において、
相互に連結して成形体を構成する多数の珪酸カルシウム
結晶の二次粒子と炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物及
び金属酸化物の少なくとも１種である無機不活性物質と
が物理的に一体化した状態で存在し、不活性物質の含有
量が成形体中２１重量％以上であるときには、 （１）上記特定の不活性物質が成形体重量の２１重量％
以上配合されているにも拘らず充分に満足できる実用強
度を保持し且つ軽量であること、（２）２００℃以上の
高温域での断熱性の向上が著しく大となること、 （３）高温域のみでなく２００℃以下の低温域において
も断熱性の著しい向上が得られることという新しい事実
が見出された。

また本発明者の研究によれば、上記特定の構造の成形体
に非晶質シリカ物質を更に含有させた成形体は、非晶質
シリカ物質の添加に基づく強度低下を実質的に伴うこと
なく、断熱性特に２００℃以下の低温域での断熱性が更
に向上することが見出された。

更に本発明者の研究によれば非晶質シリカ物質の添加に
よる上記効果は、該不活性物質の配合量が２１重量％未
満と少ない場合においても顕著であり、この場合にも該
不活性物質による断熱性の向上特に高温域での向上と非
晶質シリカ物質による断熱性の向上特に低温域での向上
とが総合的に作用して、広い温度範囲において断熱性が
著しく向上していることを見出した。前記本発明は、こ
れらの知見に基いて完成されたものである。

本発明珪酸カルシウム系成形体は、例えば、米国特許第
３５０１３２５号及び第３６７９４４６号に記載された
珪酸原料、石灰原料及び水を含有する原料スラリーを加
圧上加熱撹拌しながら水熱合成反応せしめて珪酸カルシ
ウム結晶の二次粒子の水性スラリーを調製し、次いでこ
れを成形、乾燥して珪酸カルシウム成形体を製造する方
法において、特定の不活性物質を特定量原料スラリーに
添加せしめるか、或いは該不活性物質を原料スラリーに
添加し且つ水熱合成反応後に更に非晶質シリカ物質を添
加混合することにより製造できる。

即ち本発明珪酸カルシウム系成形体は、例えば、珪酸原
料、石灰原料及び水を含有する原料スラリーを加圧上加
熱撹拌しながら水熱合成反応せしめて珪酸カルシウム結
晶二次粒子の水性スラリーを調製し、次いでこれを成形
、乾燥して珪酸カルシウム成形体を製造する方法におい
て、炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物及び金属酸化物
の少なくとも１種である無機不活性物質を原料スラリー
に添加して上記水熱合成反応により上記二次粒子に物理
的に一体化せしめること及び上記不活性物質の添加量を
成形体中に２１〜７０重量％となる量とするか、或いは 珪酸原料、石灰原料及び水を含有する原料スラリーを加
圧上加熱撹拌しながら水熱合成反応せしめて珪酸カルシ
ウム結晶二次粒子の水性スラリーを調製し、次いでこれ
を成形、乾燥して珪酸カルシウム成形体を製造する方法
において、炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物及び金属
酸化物の少なくとも１種である無機不活性物質（以下、
不活性物質という）を原料スラリーに添加して上記水熱
合成反応により上記二次粒子に物理的に一体化せしめる
こと及び上記水性スラリーに非晶質シリカ物質を添加混
合することにより製造できる。

本発明者の研究によれば、不活性物質を撹拌下の水熱合
成反応前に添加し、水熱合成反応を行なって珪酸カルシ
ウム結晶の二次粒子を生成せしめる場合には不活性物質
が珪酸カルシウム結晶の二次粒子と物理的に一体化した
状態になるので、斯かる二次粒子から得られる成形体は
充分に満足できる実用的強度及び軽量性を保持した上で
多量の不活性物質を配合できることが明らかになった。

また本発明者は、非晶質シリカ物質を併用する場合にお
いて、該シリカ物質は水熱合成反応後に添加しても成形
体の強度は殆んど低下しないこと、従って不活性物質を
水熱合成反応前に添加して珪酸カルシウム結晶の二次粒
子を生成せしめ、非晶質シリカ物質を水熱合成反応後に
添加することにより、成形体の強度低下を実質的に伴わ
ず、広い温度範囲において、しかも単独添加で見られる
断熱性の改善より更に一段とその性能の向上が図れるこ
とを見出した。本発明は、これらの知見に基づいて完成
されたものである。

本発明の成形体は、充分に満足できる実用的強度を保持
した上で、多量の不活性物質により又は不活性物質と非
晶質シリカ物質との併用により、広い温度範囲において
熱伝導率が著しく低減しているものである。

本発明の成形体は、米国特許第３６７９４４６号の成形
体において、不活性物質が特別な状態で存在しているも
の、又はこれに更に非晶質シリカ物質が含有されている
ものである。即ち、本発明の成形体は、珪酸カルシウム
結晶の二次粒子が多数相互に連結したものと、該二次粒
子間に散在する空隙とから実質的に構成された成形体に
おいて、不活性物質が上記二次粒子と物理的に一体化し
て存在しているものである。このことにより、充分に満
足できる実用強度を保持した上で不活性物質を多量に配
合できるものである。

上記において、珪酸カルシウム結晶の各二次粒子は、元
来、珪酸カルシウム結晶が三次元的に絡合して形成され
たほぼ球殻状で外径が５〜１５０μｍ程度の形態のもの
である。また、成形体中において珪酸カルシウム結晶の
二次粒子は、成形時の圧力により少なくとも一方向から
圧縮された状態となっている。また、不活性物質は、珪
酸カルシウム結晶の二次粒子に包み込まれた状態で物理
的に一体化している。本発明成形体が上記構造であるこ
とは、光学顕微鏡及び走査型電子顕微鏡による観察から
明らかである。

不活性物質が上記の如く存在するのは、撹拌下の水熱合
成反応前に不活性物質を添加し、水熱合成反応を行なっ
て珪酸カルシウム結晶の二次粒子を生成せしめたことに
より、珪酸カルシウム結晶の二次粒子が生成する際に、
不活性物質を該二次粒子に包み込んだ状態で物理的に一
体化することによる。このことは、珪酸カルシウム結晶
二次粒子の水性スラリーの光学顕微鏡による観察から明
らかである。具体的には、例えば第１図及び第２因から
明らかである。第１図は不活性物質を添加していないコ
ントロールの珪酸カルシウム結晶の二次粒子の水性スラ
リー（実施例１の試料ＮＯ３１の成形体製造に使用した
もの）の光学顕微鏡写真（倍率２５０倍）であり、第２
図は水熱合成反応前にルチルを添加して得られる珪酸カ
ルシウム結晶の二次粒子の水性スラリ＝（実施例１の試
料ＮＯ３３の成形体製造に使用したもの）の光学顕微鏡
写真（倍率２５０倍）である。第１図及び第２図より、
ルチルを水熱合成反応前に添加し、水熱合成反応を行な
って珪酸カルシウム結晶の二次粒子を生成せしめるとき
には、ルチルが珪酸カルシウム結晶の二次粒子に包み込
まれた状態で、該二次粒子と物理的に一体化しているこ
とが判る。水熱合成反応後にルチルを添加しても、ルチ
ルは該二次粒子と物理的に一体化されない。

本発明の成形体は、不活性物質又はこれと非晶質シリカ
物質を使用することを除き、基本的には米国特許第３６
７９４４６号及びその基本特許である米国特許第３５０
１３２５号に記載された方法により製造される。

本発明成形体の製造に於いて使用される珪酸原料は従来
から珪酸カルシウム成形体の製造に使用されて来たもの
がいずれも有効に使用でき、結晶質珪酸原料として珪石
、珪砂等を、また非晶質珪酸原料としてシリカゲル、シ
リカフラワー（フェロシリコンダスト等）、ホワイトカ
ーボン、珪藻土、湿式リン酸製造プロセスで副生ずる珪
フッ化水素酸と水酸化アルミニウムとを反応させて得ら
れるシリカ等を例示できる。また、石灰原料としては従
来から使用されて来たものがいずれも使用でき、生石灰
、消石灰、カーバイト滓等を例示出来る。

また、珪酸原料と石灰原料のＣａＯ／ＳｉＯ２モル比は
、トベルモライト結晶を合成しようとする場合は０．７
０〜０．９０程度、ゾノトライト結晶を合成しようとす
る場合は０．９０〜１．１５程度である。

本発明成形体の製造に於ては、上記珪酸原料と石灰原料
に更に不活性物質及び水を加えて、原料スラリーが調製
される。

本発明成形体の製造における不活性物質としては、炭素
物質、炭化物、窒化物、珪化物及び金属酸化物の少なく
とも１種を使用する。具体的には、例えば活性炭、木炭
、石炭、カーボンブラック、黒鉛等の炭素物質、炭化珪
素、炭化硼素、炭化チタン等の炭化物、窒化珪素、窒化
硼素、窒化チタン等の窒化物、珪化カルシウム等の珪化
物、酸化鉄（ヘマタイト、マグネタイト等）、酸化チタ
ン（ルチル、アナターゼ等）、酸化錫、酸化マンガン、
酸化ジルコニウム、イルメナイト、ジルコン、クロマイ
ト等の金属酸化物を挙げることができ、これらは１種又
は２種以上混合して用いることができる。また、用いる
不活性物質の粒径は、通常０．００１〜１２Ｃ１ｍ程度
、好ましくは０゜００１〜１００μｍが適当である。

本発明成形体の製造における不活性物質の添加量は、非
晶質シリカ物質を併用しない場合と併用する場合とで異
なる。

即ち、前者の場合に広い温度範囲での熱伝導率の著しい
低減を得るためには、不活性物質を多量に含有せしめる
必要がある。従って、この場合の不活性物質の添加量は
成形体中の含有量が２１〜７０重量％好ましくは２５〜
５５重量％の範囲となるように添加される。従来法では
このような多量の不活性物質の導入は著しい強度低下を
招くので実質的に不可能であったが、本発明によれば、
多量に配合しても充分に満足し得る実用強度を保持し、
しかも多量配合に基づく特異な効果即ち低温域から高温
域に亘る広い温度範囲における断熱性の向上が得られる
。この際、添加量が２１重量％に達しない場合には高温
域での断熱性の向上は成る程度認められるも゛のの低温
域での断熱性の向上は殆んど認められず、また７０重量
％より多くなると輻射伝熱は抑制されるが、反面不活性
物質の固体伝熱が大きくなるので、全体としては断熱性
の向上が不充分になり、更に成形体の曲げ強さが低下す
るため軽量化が困難になる。

また、非晶質シリカ物質を併用する場合には、非晶質シ
リカ物質による断熱性の向上特に低温域での向上により
、不活性物質の添加量を少なくしても広い温度範囲での
断熱性の向上が得られる。

従って、この場合の不活性物質の添加量は、成形体中の
含有量が２〜６０重量％程度、好ましくは５〜５０重量
％の範囲となるように添加される。

この際、添加」が２重量％に達しない場合には非晶質シ
リカ物質の併用をもってしても高温域での断熱性の向上
が不充分となる傾向があり、また６０重量％より多くな
ると不活性物質と非晶質シリカ物質との合計添加量が多
くなって成形体の曲げ強さが低下して軽量化が困難にな
る傾向があるので好ましくない。

本発明成形体の製造に於いては、不活性物質を水熱合成
反応前の原料スラリーに含有せしめ、水熱合成反応を行
なって珪酸カルシウム結晶の二次粒子を生成せしめる必
要があり、これにより大きな強度低下を伴うことなく多
量の不活性物質を配合することが可能となる。水熱合成
反応後に添加すると得られる成形体の曲げ強さ等の強度
の極端な低下を招くことになる。

前記原料スラリーには、従来公知の添加材を添加しても
良く、この際の添加材として無機質１１ｒＭ例えば石綿
、岩綿等を挙げることができる。

原料スラリーを調製する際の水の量は原料スラリーの固
形分に対し５重量倍以上、好ましくは１０〜５０重量倍
であり、密度０．１Ｑ／ａ！程度の軽量体を製造する場
合には１５〜５０重量倍好ましくは２０〜４０重量倍と
するのが適当である。

かくして調製された原料スラリーは次いで撹拌下に水熱
合成反応に供される。この反応は、通常４にａ／ｄ以上
、好ましくは６〜３０Ｋｇ／ｃｉの飽和水蒸気圧下で行
なわれる。この反応により、トベルモライト結晶又は（
及び）ゾノトライト結晶を主成分とし、これが三次元的
に絡合している外径５〜１５０μｍ程度の二次粒子が生
成すると共に、原料スラリー中に共存している不活性物
質が該二次粒子に包み込まれた状態で該二次粒子と物理
的に一体化して存在し、これ等が均一に水に分散したス
ラリーが得られる。

本発明成形体の製造においては多量の不活性物質を含む
上記水性スラリーをそのまま成形体としても良いし、更
に低温域での断熱性を一層向上させる為に非晶質シリカ
物質を添加混合してから成形体としても良い。不活性物
質の含有量が成形体中２１重量％未渦のときは、更に非
晶質シリカ物質を添加混合してから成形体とする必要が
ある。

これらのいずれの場合にも、広い温度範囲で断熱性が著
しく向上した成形体が得られるのは勿論である。

本発明成形体の製造において必要に応じ添加されるシリ
カ物質は非晶質である必要がある。結晶質のシリカ物質
を用いた場合には、断熱性の向上は得られない。また、
非晶質シリカ物質は水熱合成反応後の珪酸カルシウム結
晶二次粒子のスラリーに添加する必要があり、これによ
り、不活性物質による断熱性の向上と非晶質シリカ物質
による断熱性の向上とが相伴って広い温度範囲で断熱性
の向上を図ることができる。

非晶質シリカ物質としては、ホワイトカーボン、フェロ
シリコンダスト、シリコンダスト、シリカゲル、珪藻土
、フライアッシュ等を挙げることができ、これらは１種
又は２種以上混合して用いることができる。これらの内
、シリカゲルとしては、本出願人が先に開発した米国特
許第 ４２３０７６５号（特公昭５５−１４８０９号）に記載
されたオプシルー■即ち成形能を有する高純度多孔質シ
リカゲル二次粒子も好ましく使用できる。オプシルー■
は、米国特許第 ４２３０７６５号に記載されている通り、珪酸カルシウ
ム結晶二次粒子を水分の存在下に炭酸化して、珪酸カル
シウムをシリカゲルと極微細炭酸カルシウムに転化せし
め次いでこれを酸処理して得られる高純度多孔質シリカ
ゲル二次粒子を意味する。

また、用いる非晶質シリカ物質の粒径は、通常０．００
１〜１５０μｍ程度、好ましくは０．００１〜１００μ
ｍが適当である。

非晶質シリカ物質の添加量は、成形体中の含有量が２〜
６０重量％程度、好ましくは５〜５０重量％の範囲とな
るように添加される。この際、添加ｌが２重量％に達し
ない場合には、低温での断熱性の向上が不充分となる傾
向にあり、また添加量が６０重１％より多くなると成形
体の曲げ強さの低下が著しくなる傾向にあるので好まし
くない。

さらに、本発明成形体の製造における不活性物質と非晶
質シリカ物質の合計添加量は、成形体中の含有量が４〜
７０重量％重量上程るようにするのが好ましく、特に１
０〜５０重量％の範囲となるように添加するのが好まし
い。この際、添加量が４重量％に達しない場合には、広
い温度範囲における断熱性の向上が不充分となる傾向が
あり、また添加量が７０重量％より多くなると曲げ強さ
の低下が著しくなる傾向にあるので好ましくない。

本発明成形体の製造においては、成形に先立って、必要
に応じて、各種の添加材を更に添加混合しても良い。こ
の際の添加材としては、珪酸カルシウム系成形体製造に
用いられて来たものが広い範囲で使用出来、繊維類、粘
土類、セメント、各種バインダー等を例示出来る。

本発明成形体の製造においては、珪酸カルシウム結晶の
二次粒子と不活性物質及び必要に応じその他の添加材よ
りなる水性スラリー、又はこのスラリーに更に非晶質シ
リカ物質を添加混合して得た混合物を常法例えばプレス
脱水成形、遠心脱水成形等により成形し、乾燥して珪酸
カルシウム系成形体を収得することが出来る。尚、成形
の際、必要に応じて、上記により得られる不活性物質を
含む水性スラリー又は混合物を型に入れてプレス脱水成
形し、さらにその上に常法により得られる不活性物質を
含まない珪酸カルシウム結晶スラリーを型に入れてプレ
ス脱水成形するか、或いはこの逆の操作を行って、積層
成形体とすることもできる。

かくして得られる本発明成形体は、珪酸カルシウム結晶
が三次元的に絡合して形成された外径がほぼ５〜１５０
μｍの球殻状二次粒子、該二次粒子間に散在する空隙及
び該二次粒子に包み込まれた状態で物理的に一体化した
不活性物質、又はこれらと非晶質シリカ物質から実質的
に構成されているものであり、低密度にもかかわらず充
分に満足できる実用強度を保持した上で、多量の不活性
物質の配合により又は不活性物質と非晶質シリカ物質と
の併用により、広い温度範囲において断熱性が著しく向
上しているものである。

本発明の珪酸カルシウム系成形体としては、高密度のも
のから低密度の軽量体まで容易に製造出来るが、特に低
密度の軽量体例えば嵩密度０．１Ｑ／ａｉ程度の成形体
を製造する場合には沈降容積５−以上の石灰乳を使用す
ることが好ましい。特に好ましいのは、沈降容積１０Ｉ
！２以上のものである。

上記石灰乳の沈降容積とは、水対石灰の固形分の比が１
２０倍の石灰乳５０ＷｆＪを、内径が１．３ＣＩで容積
が５０ａＩのメスシリンダー中で２０分間静置後に石灰
の粒子が沈降した容積を−で示したものである。沈降容
積が大きいということは、石灰が良く水に分散して安定
な状態にあり、反応性が高いことを意味する。沈降容積
が大きい石灰乳を使用することにより、得られる珪酸カ
ルシウム結晶の二次粒子の見掛密度が低くなるので低密
度の軽量体の製造が容易になる。

明を　　するだめの　　の　態 以下に実施例及び比較例を示して本発明を具体的に説明
する。但し下記例における部及び％は夫々重量部及び重
量％を示し、又各種物性は夫々法の様な方法で測定した
ものである。

（イ）曲げ強さ・・・ＪＩＳ　　Ａ　　９５１０の方法
に準じて測定した。

（ロ）熱伝導率・・・ＪＩＳ　　Ａ　　９５１０の円筒
法に準じて測定した。

実施例１ 生石灰（ＣａＯ９５％）を８０℃の温水中で消和し、ホ
モミクサーにて水中で分散させて得た石灰乳の沈降容積
は１４．１〜１５．２１１１２であった。上記石灰乳に
平均粒子径６．５μｍの珪石粉末（８１０２９４％）を
ＣａＯ／５ｉＯａモル比がｉ、ｏｏとなるように加え、
さらに成形体中所定の含有量となるように酸化チタン粉
末（ルチル、平均粒子径２．３μｍ）及び水を添加して
、全体の水量が固形分の１５重量倍となるように混合し
て原料スラリーを得た。これを飽和水蒸気圧１２ｋａ／
　ａｌ　Ｓ温度１９１℃でオートクレーブ中で回転数４
０　ｒ、ｐ、ｔで撹拌翼を回転しながら撹拌し、５時間
水熱合成反応を行って珪酸カルシウム結晶ののスラリー
を得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶と酸化チタン
粉末を添加したものについてはルチル結晶のピークが認
められた。

また、これらの結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電
子顕微鏡で観察すると、すべてのスラリーにおいて、ゾ
ノトライト結晶が三次元的に絡合して形成された外径が
５〜１５０μｍの球殻状二次粒子が認められた。また、
酸化チタン粉末を添加したものについては、ルチル結晶
がゾノトライト結晶の二次粒子に包み込まれて物理的に
一体化していることが認められた。

−例として第１図及び第２図に示した光学顕微鏡写真を
示す。即ち、本発明に従ってルチルを成形体中２５重量
％となるように添加して得られる結晶スラリー（後記第
１表の試料Ｎ　Ｏ，３の成形体製造に使用したもの）の
光学顕微鏡写真（倍率２５０倍）を示す第２図を、ルチ
ルを添加していない結晶スラリー（後記第１表の試料Ｎ
０１１の成形体製造に使用したもの）の光学顕微鏡写真
（倍率２５０倍）を示す第１図と比較すると、第２図に
おいて、ルチルはゾノトライト結晶の二次粒子に包み込
まれた状態で、該二次粒子と物理的に一体化しているこ
とが明らかである。

次いで、上記で得た結晶スラリー９０部（固形分）にガ
ラス繊維７部、ポルトランドセメント３部を加えてプレ
ス脱水成形し、１００℃で乾燥して、内径１１４ｍｍ、
厚さ５０膳１１長さ６１０會ｌの筒状成形体を得た。

上記で得られた各成形体の構造を調べるため、光学顕微
鏡及び走査型電子顕微鏡で観察したところ、すべての成
形体はゾノトライト結晶の二次粒子が多数相互に連結さ
れて構成されており、酸化チタン粉末を添加したものに
ついてはルチル結晶が該二次粒子に包み込まれた状態で
物理的に一体化して存在していることが認められた。

得られた各成形体の物性は第１表の通りであった。

第１表中、本発明成形体は試料Ｎ００３〜７のものであ
り、試料Ｎ０１１．２及び８のものは比較のために示す
ものである。

第１表より、ルチル含有量が成形体中２１〜７０％の範
囲にある本発明成形体はいずれも充分に満足できる実用
的強度を有する上で、無添加の試料Ｎ０．１の成形体に
比べて、広い温度範囲で熱伝導率が著しく低減している
ことが明らかである。

これに対して、ルチルの含有量が少ないＮＯ１２の試料
では、無添加の試料Ｎ　ｏ、　１の成形体に比べて、平
均温度１５０℃以上では熱伝導率の低下が認められるが
不充分であり、平均温度７０℃では熱伝導率の低下がほ
とんど認められず、又逆にルチル含有量が多いＮ　ｏ、
　８の試料に於ても、熱伝導率の低下が不充分であり、
しかも成形体の曲げ強さが著しく低く実用に供し得ない
ことが認められる。

実施例２ 生石灰（ＣａＯ９５％）を８０℃の温水中で消和し、ホ
モミクサーにて水中で分散させて得た石灰乳の沈降容積
は１３．５〜１５．２ＩＩ１２であった。上記石灰乳に
平均粒子径７．１μｍの珪石粉末（Ｓｆ０２９４％）を
Ｃａ○／　Ｓ　ｔ　Ｏ２モル比が１．００となるように
加え、更に成形体中所定の含有量となるように酸化鉄粉
末（ヘマタイト、平均粒子径０．５１μｍ）及び水を添
加して、全体の水量が固形分の１５重量倍となるように
混合して原料スラリーを得た。これを飽和水蒸気圧１２
　Ｋｇ／　ｏＡ　、温度１９１℃でオートクレーブ中で
回転数４０　ｒ、ｐ、ｔで撹拌翼を回転しながら撹拌し
５時間水熱合成反応を行なって珪酸カルシウム結晶のス
ラリーを得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶と酸化鉄粉末
を添加したものについてはへマタイト結晶のピークが認
められた。

また、これらの結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電
子顕微鏡で観察すると、すべてのスラリーにおいて、ゾ
ノトライト結晶が三次元的に絡合して形成された外径が
５〜１５０μｍの球殻状二次粒子が認められた。また、
酸化鉄粉末を添加したものについては、ヘマタイト結晶
がゾノトライト結晶の二次粒子に包み込まれて物理的に
一体化していることが認められた。

次いで、上記で得た結晶スラリー９０部（固形分）にガ
ラス繊維７部、ポルトランドセメント３部を加えてプレ
ス脱水成形し、１００℃で乾燥して、実施例１と同形状
の成形体を得た。

上記で得られた各成形体の構造を調べるため、光学顕微
鏡及び走査型電子顕微鏡で観察したところ、すべての成
形体において、ゾノトライト結晶の二次粒子が多数相互
に連結しており、また酸化鉄粉末を添加したものについ
てはへマタイト結晶が該二次粒子に包み込まれた状態で
物理的に一体化して存在しているのが認められた。

得られた各成形体の物性は第２表の通りであった。

第２表中、本発明成形体は試料Ｎ０．１１〜１５のもの
であり、試料Ｎｏ、９．１０及び１６は比較のために示
すものである。

第２表より、ヘマタイト含有量が成形体中２１〜７０％
の範囲にある本発明成形体はいずれも充分に満足できる
実用的強度を有する上で、無添加の試料Ｎ０．９の成形
体に比べて、広い温度範囲で熱伝導率が著しく低減して
いることが明らかである。これに対して、ヘマタイトの
含有量が少ないＮｏ、１０の試料では、無添加の試料Ｎ
０９９の成形体に比べて、平均温度１５０℃以上では熱
伝導率の低下が認められるが不充分であり、平均温度７
０℃では熱伝導率の低下が認められず、文選にヘマタイ
ト含有量が多いＮｏ、１６の試料に於いても、熱伝導率
の低下が不充分であり、しかも成形体の曲げ強さが著し
く低く実用に供し得ないことが認められる。

実施例３ 生石灰（ＣａＯ９５％）３２．０部を８０℃の温水３８
４部中で消和し、ホモミクサーにて水中で分散させて得
た石灰乳の沈降容積は２１．３鯨であった。上記石灰乳
に実施例２と同様の珪石粉末（Ｓｆ０２９４％）３４．
７部と酸化鉄粉末３３．３部（成形体中では３０％に相
当）を加え、更に水を加えて、全体の水量を固形分の２
０重量倍となるように混合して原料スラリーを得た。こ
れを飽和水蒸気圧１２ｈ／ｄ、’ｄＡ度１９１℃でオー
トクレーブ中で回転数４Ｏｒ、ｐ、ｍ、で撹拌翼を回転
しながら撹拌し、５時間水熱合成反応を行って珪酸カル
シウム結晶のスラリーを得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶とへマタイト
結晶のピークが認められた。

また、この結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電子顕
微鏡で観察すると、ゾノトライト結晶が三次元的に絡合
して形成された外径が５〜１５０μｍの球殻状二次粒子
が認められ、またへマタイト結晶がゾノトライト結晶の
二次粒子に包み込まれて物理的に一体化していることが
認められた。

次いで、上記で得たスラリー９０部（固形分）にガラス
繊維７部、ポルトランドセメント３部を加えてプレス脱
水成形し、１００℃で乾燥して、実施例１と同形状で嵩
密度の異なる２種の本発明成形体（試料Ｎｏ、１７及び
１８）を得た。

上記で得られた各成形体の構造を調べるため、光学顕微
鏡及び走査型電子顕微鏡で観察したところ、すべての成
形体において、ゾノトライト結晶の二次粒子が多数相互
に連結し、またへマタイト結晶が該二次粒子に包み込ま
れた状態で物理的に一体化して存在しているのが認めら
れた。

また、比較のため、酸化鉄粉末を使用しない他は、上記
と同様にして同形状の成形体（試料Ｎｏ。

１９及び２０）を得た。

得られた各成形体の物性は第３表の通りであつた。

第　　３　　　表 比較例１ 生石灰（Ｃａ０　９５％）を８０℃の温水中で消和して
得た石灰乳に珪石粉末（Ｓｉｇｈ　　９４％）をＣａＯ
／Ｓ　ｉ　０２　（”ル比が１．００となるように加え
、さらに成形体中所定の含有量となるように実施例２と
同様の酸化鉄粉末（ヘマタイト）と成形体中２０％とな
るようにクリックイル石綿とをそれぞれ添加し、さらに
水を加えて全体の水量が固形分の７重量倍となるように
混合して原料スラリーを得、これを内径１１４ｍｍ、厚
さ５０■■、長さ６１０＋ｅｍの筒状鋳型に入れて、そ
のままオートクレーブ中で飽和水蒸気圧１５　ｋｌＪ／
Ｃ１２、温度２００℃で６時間水熱合成反応させた。

反応後、鋳型をとり出して脱型し、反応物を乾燥させた
。得られた各成形体の結晶は、Ｘ線回折分析したところ
、ゾノトライト結晶であることが認められた。また、各
成形体の構造を調べるため、破断面を光学顕微鏡及び走
査型電子顕微鏡で観察したところ、ゾノトライト結晶の
二次粒子−の存在は認められなかった。物性等は、第４
表の通りであった。

第　　４　　表 第４表から明らかなように、ヘマタイトを含有する原料
スラリーを成形後、静置下に水熱合成反応させて得られ
るゾノライト結晶が二次粒子を形成しない成形体では、
ヘマタイトの含有量の増加につれて曲げ強さが極端に低
下し、２０％の添加で実用的強度がなくなり、２５％以
上添加すると最早嵩密度０．１６及び０．２００／Ｃ■
３程度の軽量成形体を製造することができないのが判る
。

比較例２ 酸化チタン粉末を使用しない他は、実施例１と同様にし
て珪酸カルシウム結晶のスラリーを得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶のピークが認
められた。また、この結晶スラリーをスライドグラス上
で乾燥して光学顕微鏡で観察すると外径が５〜１５０μ
ｍの球状二次粒子が認められた。次いで、上記で得たス
ラリー９０部（固形分）にガラス繊維７部、ポルトラン
ドセメント３部及び実施例１と同様の酸化チタン粉末を
成形体中２５重量％又は４０重量％となるように加えて
プレス脱水成形し、１００℃で乾燥して、実施例１と同
形状の比較成形体を得た。

得られた成形体の物性は第５表の通りであった。

第　　　５　　　表 第５表より、酸化チタン粉末を成形体中２０重量％を越
えて添加し、且つその添加を水熱合成反応後に行った場
合には、曲げ強さの極端な低下を招くことが明らかであ
る。

比較例３ 全体の水量を固形分の３０重量倍とした以外、比較例２
と同様にして調製した原料スラリーを、飽和水蒸気圧１
５　ｋａ／ｃｍ２、温度２００℃でオートクレーブ中で
回転数４０　ｒ、ｐ、ｔで撹拌翼を回転しながら２時間
水熱合成反応を行ってＣ−８−Ｈ（Ｉ）を主成分とする
水性スラリーを得た。

次いで上記で得たスラリー９３部（固形分）に耐アルカ
リガラス繊１！７部又はこれらに更に実施例１と同様の
酸化チタン粉末を成形体中２５重量％又は４０重量％と
なる様に加えてプレス脱水成形し、実施例１と同形状の
比較成形体を得た。この成形体を１５　ｋｏ／　ｃｍ２
の飽和水蒸気圧で３時間水蒸気養生した後、１００’Ｃ
で乾燥させた。得られた成形体をＸＳ回折分析した所、
ゾノトライト結晶と酸化チタン粉末を添加したものにつ
いてはざらにルチル結晶のピークが認められた。

このものの物性は第６表の通りであった。

第　　　６　　　表 第６表より、Ｃ−８−Ｈ（Ｉ）のスラリーに酸化チタン
粉末を添加し、成形するときには、成形後に水蒸気養生
を行っても曲げ強さは極端に低下することが判る。

比較例４ 実施例１と同様の酸化チタン粉末を成形体中に１５％及
び２５％となるように原料スラリーに添加した以外、比
較例３と同様にしてＣ−８−Ｈ（Ｉ）及びルチル結晶よ
りなる水性スラリーを得た。

次いで上記で得たスラリー９３部（固形分）に比較例３
と同様の耐アルカリガラス繊維７部を加えてプレス脱水
成形し、実施例１と同形状の比較成形体を得た。この成
形体を１５部Ｍｃ■２の飽和水蒸気圧で３時間水蒸気養
生した後、１００’Ｃで乾燥させた。

得られた成形体をＸ線回折分析した所、ゾノトライト結
晶とルチル結晶のピークが認められた。

得られた成形体は、乾燥により著しく変形、収縮し、所
定の形状を保持していなかった。

この結果から、酸化チタン粉末を含有する原料スラリー
を予備的に反応させてＣ−８−Ｈ（Ｉ）のスラリーを得
、これを成形後、水蒸気養生を行なう方法では、成形体
中１５％以上程度の添加で、成形体の製造が困難になる
ことが判る。

実施例４ 生石灰（Ｃａ０　９５％）３２部を８０℃の温水３８４
部中で消和し、ホモミクサーにて水中で分散させて得た
石灰乳の沈降容積は１５〜１６ｍであった。上記石灰乳
に平均粒子径６．５μｍの珪石粉末（８１０２９４％）
３４．７部と第７表に示す不活性物質３３．３部（成形
体中では３０％に相当）を加え、更に水を加えて、全体
の水量を固形分の１５重量倍となるように混合して原料
スラリーを得た。これを飽和水蒸気圧１２ｋ。

／ｄ、温度１９１℃でオートクレーブ中で回転数４　Ｑ
　ｒ、ｐ、ｔで撹拌翼を回転しながら撹拌し、５時量水
熱合成反応を行って珪酸カルシウム結晶のスラリーを得
た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶と上記不活性
物質のピークが認められた。

また、これらの結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電
子顕微鏡で観察すると、すべてのスラリーにおいて、ゾ
ノトライト結晶が三次元的に絡合して形成された外径が
５〜１５０μｍの球殻状二２　次粒子が認められた。ま
た、不活性物質を添加したものについてはζ不活性物質
がゾノライト結晶の二次粒子に包み込まれて物理的に一
体化していることが認められた。

次いで、上記で得たスラリー９０部（固形分）にガラス
繊維７部、ポルトランドセメント３部を加えてプレス脱
水成形し、１００℃で乾燥して、実施例１と同形状の成
形体を得た。

上記で得られた各成形体の構造を調べるため、破断面を
光学顕微鏡及び走査型電子顕微鏡で観察したところ、す
べての成形体は、ゾノトライト結晶の二次粒子が多数相
互に連結して構成されており、また不活性物質を添加し
たものについては不活性物質が該二次粒子に包み込まれ
た状態で物理的に一体化して存在しているのが認められ
た。

得られた各成形体の物性は第７表の通りであった。

また、窒化珪素、珪化カルシウム、酸化錫、及び酸化マ
ンガンの夫々について上記と同様に処理すると、上記と
ほぼ同じ程度の物性を有する成形体が得られる。

実施例５ 生石灰（ＣａＯ９５％）３８．４部を８０℃の温水４７
４部中で消和し、ホモミクサーにて水中で分散させて沈
降容積１８−の石灰乳を得た。

上記石灰乳に平均粒子径７．４μｍの珪石粉末（Ｓ　＋
　０２９４　％　）　４１　、６部ト平均粒子径０．５
１μｍの酸化鉄粉末（ヘマタイト）２０．０部（成形体
中では１５．０％に相当）を加え、更に水を加えて、全
体の水量を固形分の２０重量倍となるように混合して原
料スラリーを得、これを飽和水蒸気圧１２Ｋｏ／ａ！、
温度１９１℃でオートクレーブ中で回転数４０　ｒ、ｐ
、ｔで撹拌翼を回転しながら撹拌し５時間水熱合成反応
を行なって珪酸カルシウム結晶のスラリーを得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４１Ｉ間乾燥し
て、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶とへマタイ
ト結晶のピークが認められた。

また、この結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電子顕
微鏡で観察すると、ゾノトライト結晶が三次元的に絡合
して形成された外径が５〜１５０μｍの球殻状二次粒子
が認められ、またへマタイト結晶がゾノトライト結晶の
二次粒子に包み込まれて物理的に一体化していることが
認められた。

次いで、上記で得た結晶スラリー７５部（固形分）にホ
ワイトカーボン（商標［トクシールＧＵＪ、粒子径０．
０２〜０．０４μｍ、　徳山１１３Ｈ［Ｊ）１０部、更
に添加材としてガラス繊維７部、パルプ５部、ポルトラ
ンドセメント３部を加えてプレス脱水成形し、１００℃
で乾燥して、実施例１と同形状の本発明成形体（試料Ｎ
ｏ、３６＞を得た。

さらにホワイトカーボンに代えて外径が１０〜６０μｍ
のオプシル−ＩＩを用い、上記と同様にして同形状の本
発明成形体（試料Ｎｏ、３７）を得た。

各成形体の物性は、後記第８表の通りである。

尚オプシル−ＩＩは、米国特許第４２３０７６５号に記
載の実施例６と同様にして製造したものである。即ち、
水熱合成反応して得たゾノトライト結晶スラリーを脱水
し、水対ゾノトライト結晶固形分の重量比を５／１とし
、これを湿潤雰囲気の容器中に入れ炭酸ガスを圧入して
３ＫＱ／ａｌの内圧とし約３０分間反応させた。次いで
、反応物を濃度６規定の塩酸溶液で１分間処理後充分に
水洗して塩化カルシウムを完全に溶出せしめ、外径が１
０〜６０μｍで嵩高な非晶質シリカゲル二次粒子のスラ
リーを得た。このスラリーを乾燥して、　　　′上記オ
プシルーπとして使用した。

比較例５ 実施例５の試料Ｎｏ、３６の成形体において酸化鉄粉末
及びホワイトカーボンを使用しない他は、同様にして同
形状の比較成形体（試料Ｎｏ、３８）を得た。

また、試料Ｎｏ、３６の成形体においてホワイトカーボ
ンを使用せず、成形体中の酸化鉄含有量が１５％になる
ように酸化鉄粉末の添加量を１７．１５部とした他は、
同様にして同形状の比較成形体く試料Ｎ０．３９）を得
た。

また、試料Ｎｏ、３７の成形体において酸化鉄粉末を使
用しない他は、同様にして同形状の比較成形体（試料Ｎ
ｏ、４０＞を得た。

また、試料Ｎｏ、３６の成形体において非晶質シリカで
あるホワイトカーボンに代えて結晶質シリカである珪石
粉末（平均粒子径４μｍ）を用いた他は、同様にして同
形状の比較成形体（試料Ｎｏ。

４１）を得た。

また、試料Ｎｏ、３６の成形体において酸化鉄粉末を添
加せずに水熱合成反応を行なった後に、同量の酸化鉄粉
末及び同層のホワイトカーボンを添加し、同様に成形し
て同形状の比較成形体（試料Ｎ０．４２）を得た。

尚、比較例５における添加材（ガラス繊Ｉｌ：パルプ：
ボルトランドセメント−７：５：３）の添加量は、何れ
の試料についても実施例５と同様に成形体中１５％とな
るようにした。

実施例５及び比較例５で得られた各成形体の物性を第８
表に示す。

第８表より、不活性物質を水熱合成反応前に添加し、更
に非晶質シリカ物質を水熱合成反応後に添加することに
より、充分に満足できる実用強度を保持した上で、不活
性物質の添加量が１５％であっても、低温域から高温域
までの広い温度範囲において熱伝導率が著しく低減した
珪酸カルシウム系成形体を得られることが明らかである
。

また、オブシル−■を用いた場合は、ホワイトカーボン
を用いた場合に比べて強度が大きいことが判る。

実施例６ 生石灰（Ｃａ０　９５％）３８．４部を８０℃の温水４
７４部中で消和し、ホモミクサーにて水中で分散させて
得た石灰乳の沈降容積は１７〜２０ＷＩＩであった。上
記石灰乳に平均粒子径６．５μｍの珪石粉末（Ｓｆ０２
９５％）４１．６部と下記第９表に示す不活性物質粉末
を２０．０部（成形体中では１５６０％に相当）加え、
実施例５と同様にして水熱合成反応を行なって珪酸カル
シウム結晶のスラリーを得た。

上記で得た結晶スラリーを１００’Ｃで２４時間乾燥し
て、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶と上記不活
性物質のピークが認められた。

また、これらの結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電
子顕微鏡で観察すると、すべてのスラリーにおいてゾノ
トライト結晶が三次元的に絡合して形成された外径が５
〜１５０ｕｍの球殻状二次粒子が認められ、また不活性
物質がゾノトライト結晶の二次粒子に包み込まれて物理
的に一体化していることが認められた。

次いで、上記で得た結晶スラリー７５部（固形分）に下
記第９表に示す非晶質シリカ物質１０部、ざらに添加材
としてガラス繊維７部、パルプ５部、ポルトランドセメ
ント３部を加えて、プレス脱水成形し、１００℃で乾燥
して実施例１と同形状の本発明成形体を得た。

得られた各成形体の物性は第９表の通りであった。

第９表中、オプシルー■は、前記実施例５で用いたもの
と同じである。

第９表より、不活性物質及び非晶質シリカ物質の組合せ
を種々変化させた場合にも、充分に満足できる実用強度
を保持した上で広い温度範囲において熱伝導率が著しく
低減した成形体が得られることが明らかである。

実施例７ 実施例５と同様にして得られた珪酸カルシウム結晶のス
ラリー６５部（固形分）にホワイトカーボン（商標「ニ
ップシールＶＮ３Ｊ　、平均粒子径０．０１６μｍ１日
本シリカ■製）２０部、更に添加剤としてガラス繊維７
部、バルブ５部、ポルトランドセメント３部を加えてプ
レス脱水成形し、１００℃で乾燥して実施例１と同形状
の本発明成形体を得た。尚、得られた成形体中における
ヘマタイト含有量は１３％である。

得られた成形体の物性は第１０表の通りであつた。

第　　　１０　　　表 実施例８ 生石灰（Ｃａ０　９５％）３３．０部を８０℃の温水３
９６部中で消和し、ホモミクサーにて水中で分散させて
得た石灰乳の沈降容積は２３．６−であった。上記石灰
乳に実施例５と同様の珪石粉末３５．７部と同じ〈実施
例５と同様の酸化鉄粉末（ヘマタイト）３１．３部（成
形体中では２５．０％に相当）を加え、更に水を加えて
、全体の水量を固形分の２０重量倍となるように混合し
て原料スラリーを得、これを飽和水蒸気圧１２にＱ／ａ
ｉ、’１Ｍ度１９１℃でオートクレーブ中で回転数４０
　ｒ、ｐ、ｍ、で撹拌翼を回転しながら撹拌し、５時間
水熱合成反応を行なって珪酸カルシウム結晶のスラリー
を得た。

上記で得た結晶スラリーを１００℃で２４時間乾燥して
、Ｘ線回折分析した所、ゾノトライト結晶とへマタイト
結晶のピークが認められた。

また、この結晶スラリーを光学顕微鏡及び走査型電子顕
微鏡で観察すると、ゾノトライト結晶が三次元的に絡合
して形成された外径が５〜１５０μｍの球殻状二次粒子
が認められ、また、ヘマタイト結晶がゾノトライト結晶
の二次粒子に包み込まれて物理的に一体化していること
が認められた。

次いで、上記で得たスラリー８０部（固形分）に実施例
５と同様のオブシルーＩ［１０部、さらに添加材として
ガラス繊維７部、セメント３部を加えてプレス脱水成形
し、１００℃で乾燥して、嵩密度が異なる２種の実施例
１と同形状の本発明成形体（試料Ｎｏ、５４及び５５）
を得た。物性を第１１表に示す。

比較例６ 実施例８において石灰乳の沈降容積が１８１１１２であ
り酸化鉄粉末及びオプシル−■を使用しない他は、同様
にして同形状の比較成形体（試料Ｎｏ。

５６及び５７）を得た。

また、実施例８において石灰乳の沈降容積が１８−であ
り酸化鉄粉末を使用しない他は、同様にして同形状の比
較成形体（試料Ｎ０１５８及び５９）を得た。

尚、比較例６における添加材（ガラス繊維：セメント−
７＝３）の添加量は、実施例８と同様に成形体中１０％
である。

実施例８及び比較例６で得られた各成形体の物性を第１
１表に示す。

【図面の簡単な説明】

第１図は、実施例１における試料Ｎ０１１の成形体製造
に使用した珪酸カルシウム結晶スラリーの光学顕微鏡写
真（倍率２５０倍）である。第２図は、実施例１におけ
る試料Ｎ０１３の成形体製造に使用した珪酸カルシウム
結晶スラリーの光学顕微鏡写真（倍率２５０倍）である
。 （以　上） 代理人　弁理士　三　枝　英　二　　　□、麻　１　ン
（ 第２　し：

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. （１）多数の相互に連結した珪酸カルシウム結晶の二次
   粒子、該二次粒子間に散在した空隙、及び該二次粒子と
   物理的に一体化した炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物
   及び金属酸化物の少なくとも１種である無機不活性物質
   を含有してなり、不活性物質の含有量が成形体中２１〜
   ７０重量％である珪酸カルシウム系成形体。
2. （２）上記不活性物質が、珪酸カルシウム結晶の二次粒
   子に包み込まれた状態で、該二次粒子と物理的に一体化
   している特許請求の範囲第１項に記載の成形体。
3. （３）珪酸カルシウム結晶の二次粒子が、元来、珪酸カ
   ルシウム結晶が三次元的に絡合して形成されたほぼ球殻
   状で外径が５〜１５０μｍ程度の形態のものである特許
   請求の範囲第１項に記載の成形体。
4. （４）不活性物質の含有量が、成形体中２５〜５５重量
   ％である特許請求の範囲第１項に記載の成形体。
5. （５）炭素物質が活性炭、木炭、石炭、カーボンブラッ
   ク及び黒鉛の少なくとも１種であり、炭化物が炭化珪素
   、炭化硼素及び炭化チタンの少なくとも１種であり、窒
   化物が窒化珪素、窒化硼素及び窒化チタンの少なくとも
   １種であり、珪化物が珪化カルシウムであり、金属酸化
   物が酸化鉄、酸化チタン、酸化錫、酸化マンガン、酸化
   ジルコニウム、イルメナイト、ジルコン及びクロマイト
   の少なくとも１種である特許請求の範囲第１項に記載の
   成形体。
6. （６）珪酸カルシウム結晶が、トベルモライト結晶又は
   （及び）ゾノトライト結晶である特許請求の範囲第１項
   に記載の成形体。
7. （７）多数の相互に連結した珪酸カルシウム結晶の二次
   粒子、該二次粒子間に散在した空隙、該二次粒子と物理
   的に一体化した炭素物質、炭化物、窒化物、珪化物及び
   金属酸化物の少なくとも１種である無機不活性物質、及
   び非晶質シリカ物質を含有してなる珪酸カルシウム系成
   形体。
8. （８）不活性物質が、珪酸カルシウム結晶の二次粒子に
   包み込まれた状態で、該二次粒子と物理的に一体化して
   いる特許請求の範囲第７項に記載の成形体。
9. （９）珪酸カルシウム結晶の二次粒子が、元来、珪酸カ
   ルシウム結晶が三次元的に絡合して形成されたほぼ球殻
   状で外径が５〜１５０μｍ程度の形態のものである特許
   請求の範囲第７項に記載の成形体。
10. （１０）炭素物質が活性炭、木炭、石炭、カーボンブラ
    ック及び黒鉛の少なくとも１種であり、炭化物が炭化珪
    素、炭化硼素及び炭化チタンの少なくとも１種であり、
    窒化物が窒化珪素、窒化硼素及び窒化チタンの少なくと
    も１種であり、珪化物が珪化カルシウムであり、金属酸
    化物が酸化鉄、酸化チタン、酸化錫、酸化マンガン、酸
    化ジルコニウム、イルメナイト、ジルコン及びクロマイ
    トの少なくとも１種である特許請求の範囲第７項に記載
    の成形体。
11. （１１）不活性物質の含有量が、成形体中２〜６０重量
    ％である特許請求の範囲第７項に記載の成形体。
12. （１２）不活性物質の含有量が、成形体中５〜５０重量
    ％である特許請求の範囲第１１項に記載の成形体。
13. （１３）非晶質シリカ物質が、ホワイトカーボン、フェ
    ロシリコンダスト、シリコンダスト、珪藻土、フライア
    ッシュ及びシリカゲルの少なくとも１種である特許請求
    の範囲第７項に記載の成形体。
14. （１４）非晶質シリカ物質が、オプシル−IIである特許
    請求の範囲第７項に記載の成形体。
15. （１５）非晶質シリカ物質の含有量が、成形体中２〜６
    ０重量％である特許請求の範囲第７項に記載の成形体。
16. （１６）非晶質シリカ物質の含有量が、成形体中５〜５
    ０重量％である特許請求の範囲第１５項に記載の成形体
    。
17. （１７）不活性物質及び非晶質シリカ物質の合計含有量
    が、成形体中４〜７０重量％である特許請求の範囲第７
    項に記載の成形体。
18. （１８）不活性物質及び非晶質シリカ物質の合計含有量
    が、成形体中１０〜５０重量％である特許請求の範囲第
    １７項に記載の成形体。
19. （１９）珪酸カルシウム結晶が、トベルモライト結晶又
    は（及び）ゾノトライト結晶である特許請求の範囲第７
    項に記載の成形体。