JPH09158967A

JPH09158967A - ガススプリング

Info

Publication number: JPH09158967A
Application number: JP7344394A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Koyaizu; 博小柳津
Original assignee: SHOWA AUTO ENG; Showa Corp
Current assignee: SHOWA AUTO ENG; Showa Corp
Priority date: 1995-12-06
Filing date: 1995-12-06
Publication date: 1997-06-17
Also published as: EP0781938A3; US5797593A; AU709713B2; AU7409696A; DE69619781D1; DE69619781T2; EP0781938B1; EP0781938A2

Abstract

(57)【要約】【課題】ピストンの伸び切り時の制動を緩やかにして
上記伸び切り時の衝撃を低減できるようにすること。【解決手段】ロッド２２の一端に固着されたピストン
２３が摺動自在に配設されるシリンダ２１の内周には、
ストッパ部３０近傍を除くピストンのストローク域にシ
リンダの軸方向に延びるシリンダ溝２９が形成され、更
に、シリンダのストッパ部近傍にエアロック室が形成可
能とされて伸長過程伸び切り時の制動が実施されるガス
スプリング２０において、上記シリンダ溝は溝幅Ｗが一
定で、溝深さＨがストッパ部近傍へ向かい徐々に減少す
る断面略四角形状の角溝に形成されたものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、四輪自動車の後部
ドア等の開閉に使用されるガススプリングに関する。

【０００２】

【従来の技術】四輪自動車等では、一般に、後部ドアを
車体との間で水平軸まわりに開閉できるようにし、この
後部ドアと車体との間にガススプリングを介装し、この
ガススプリングの付勢力（アシスト力）で後部ドアの開
放時に必要とされる力を軽減できるようにしている。

【０００３】このガススプリングは、後部ドアが閉まっ
た状態でシリンダが上に、ロッドが下にくるようにした
倒立型がよく用いられる。この倒立型ガススプリング
は、後部ドアと車体との間に取り付ける方法によって、
図１３に示す倒立押し上げタイプと、図１４に示す倒立
反転タイプとに分けられる。

【０００４】図１３に示す倒立押上げタイプのガススプ
リング１は、四輪自動車の後部ドア２側にシリンダ３
を、車体側にロッド４をそれぞれ取り付けたものであ
り、取付姿勢がほぼ垂直となって、主にワンボックスタ
イプのワゴン車等の後部ドアに使用される。この場合に
は、後部ドア２を閉じたときと開いたときとで、シリン
ダ３とロッド４との上下位置関係が変化しない。

【０００５】また、図１４に示す倒立反転タイプのガス
スプリング１は、四輪自動車の車体側にシリンダ３を、
後部ドア２側にロッド４をそれぞれ取り付けたものであ
り、後部ドア２が閉まった状態で取付姿勢が斜めとなっ
て、乗用車等の後部ドア２に使用される。この場合に
は、後部ドア２を閉じたときと開いたときとで、シリン
ダ３とロッド４との上下位置関係が反転する。

【０００６】このような倒立型のガススプリング１は、
シリンダ３内に封入したガス５の密封性を良好にできる
という利点があることから広く使用されている。つま
り、シリンダ３内には、ガス５とともに少量のオイル６
が封入されており、倒立型のガススプリング１では、図
１３に示すように、後部ドア２が閉まった状態で、上記
オイル６がシリンダ３の下部に溜って、この下部開口に
配設されたガスシール７が上記オイル６によって適正に
潤滑されることから、シリンダ３内の封入ガス５が、こ
のガスシール７により良好にシールされるからである。

【０００７】上述のような倒立型のガススプリング１で
は、図１５（Ａ）に示すように、ガススプリング１の圧
縮過程において、ピストン側室８Ａのガス５が、ピスト
ン９の外周側流路１０とオリフィス孔１１とを通って、
ロッド側室８Ｂへ流れるので、減衰力が殆ど発生せず、
後部ドア２を迅速に閉めることができる。

【０００８】また、図１５（Ｂ）に示すガススプリング
１の伸長過程においては、ピストン９の外周に嵌装され
たピストンリング１２が外周側流路１０を閉塞するの
で、ロッド側室８Ｂ内のガス５がピストン９のオリフィ
ス孔１１のみを経てピストン側室８Ａへ流れ、この間に
伸側減衰力が発生する。ガススプリング１の伸長過程で
は、ピストン側室８Ａ内の封入ガス５の圧力（ガス反
力）等によりガススプリング１の伸長方向のアシスト力
がロッド４に作用するが、上記伸側減衰力によりロッド
４の伸長方向への移動速度（伸び速度）がコントロール
されて、後部ドア２は適正速度で押し上げられる。

【０００９】更に、上述のガススプリング１では、伸長
過程における伸び切り時に、図１３（Ｃ）に示すよう
に、シリンダ３内のオイル６がピストン９のオリフィス
孔１１を流れ、このときの大きな減衰抵抗によりガスス
プリング１の伸び切り時の制動が実施される。

【００１０】しかしながら、上述のようにオイル６を用
いて伸び切り時の制動を実施する場合、図１３に示す倒
立押し上げタイプのガススプリング１では不具合が生じ
ないが、図１４に示す倒立反転タイプのガススプリング
１においては、次の〜の不具合がある。

【００１１】後部ドア２が開くにつれシリンダ３が下
に、ロッド４が上に位置するよう反転するので、反転位
置付近から、ロッド側室８Ｂ内のオイル６がピストン９
のオリフィス孔１１を通ってピストン側室８Ａ内へ流動
し、伸び切り域では、ロッド側室８Ｂ内にオイル６が不
足して制動が不十分となり、ピストン９がシリンダ３の
開口端側に激しく衝突し車体が揺れる不具合がある。

【００１２】また、反転位置より少し上方の位置まで
後部ドア２を閉じた後、再度後部ドア２を開ける場合に
も、オイル６がピストン側室８Ａへ移動してしまってロ
ッド側室８Ｂ内にオイル６が不足しているので、伸び切
り時の制動が不十分となり、ピストン９がシリンダ３の
開口端側に激しく衝突する不具合がある。

【００１３】更に、後部ドア２を開く際には、反転位
置付近からロッド側室８Ｂ内のオイル６がピストン側室
８Ａへ流動し始めるので、オリフィス孔１１にオイル６
が流れてオリフィス孔での流動抵抗が増し、その結果、
伸側減衰力が増大して、ロッド４の伸び速度が減少し、
後部ドア２の開く速度が遅くなる不具合もある。

【００１４】また、オイル６はオリフィス孔１１にて
発生する伸側減衰力に影響を与えるので、オイル６の封
入量、オイル６の温度、ガススプリング１の取付姿勢、
封入ガス５の反力等によって伸側減衰力が変動してしま
う。

【００１５】上述の不具合を解消するために、伸び切り
時の制動をガス（エア）のみによって実施するガススプ
リング１３が特開昭53-1764 号公報（図１６）に開示さ
れている。このガススプリング１３は、シリンダ１４内
に、ガスシール７の潤滑にのみ必要十分なごく少量のオ
イル６を封入し、シリンダ１４の内周に、ピストン側室
８Ａとロッド側室８Ｂとを連通するシリンダ溝１５を軸
方向に切り欠いて形成し、ピストン１６に内側オリフィ
ス孔１７Ａと外側オリフィス孔１７Ｂとを貫通して形成
したものである。

【００１６】このガススプリング１３では、圧縮過程に
おいてピストン側室８Ａ内のガス５がシリンダ溝１５、
内側オリフィス孔１７Ａ及び外側オリフィス孔１７Ｂを
通ってロッド側室８Ｂ内へ流れるので減衰力が殆ど発生
しない。伸長過程においては、ピストン１６に設けられ
たリップ１８が外側オリフィス孔１７Ｂを閉塞するの
で、ロッド側室８Ｂ内のガス５がシリンダ溝１５及び内
側オリフィス孔１７Ａを通ってピストン側室８Ａに流れ
る間に伸側減衰力が発生する。更に、ガススプリング１
３では伸長過程における伸び切り時に、ピストン１６が
シリンダ溝１５の形成されていない領域（エアロック
域）に至って、シリンダ１４の開口端側のガスシール７
及びロッドガイド１９と上記ピストン１６との間でエア
ロック室を形成し、内側オリフィス孔１７Ａを流れるガ
ス５の流動抵抗によってのみ伸び切り時の制動（エアロ
ック）を実施している。

【００１７】ところで、上記ガススプリング１３のシリ
ンダ溝１５は、図１７に示すように、シリンダ１４の外
方へ膨出した三角形状の三角溝であるものが知られてい
る。この三角溝のシリンダ溝１５は、ガススプリング１
３の伸長端へ向うにつれて溝幅ｗと溝深さｈとが徐々に
減少するように形成され、ガススプリング１３の伸び切
り時に急激に制動が始まることを防止している。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シリン
ダ溝１５を三角溝とした場合、この三角溝の断面積Ｓ₁
（図１７）はシリンダ１４のエアロック域へ向い、溝深
さｈと溝幅ｗの両方に比例して急激に減少する二次比例
の形状となって変化率が大きいので（図９の破線Ａ
₁ ）、この三角溝をガス５が流動する際に生ずる減衰力
も（二次的）に急激に変化（増大）する。このため、シ
リンダ溝１５を三角溝とするガススプリング１３にあっ
ては、伸長過程においてピストン１６がエアロック域へ
向かって移動する際に、エアロック域へ入る手前で減衰
力（制動）が急激に増大し、ピストン１６の伸び速度が
急激に減速され、ピストン１６がエアロック域へ突入す
るときの衝撃が増大してしまう。

【００１９】図１８は、ガススプリング１３におけるピ
ストン１６のストロークＬ₁ 縦軸及びガススプリング１
３が設置された後部ドア２に作用する衝撃加速度Ｇ₁
（縦軸）と時間（横軸）との関係を示すグラフである。
このグラフによれば、ガススプリング１３の伸長過程で
ピストンストロークＬ₁ が増大し、エア減衰絞り域中の
点ａ₁ で、このピストンストロークＬ₁ が急激に減速
し、後部ドア２に作用する衝撃加速度が0.4Gと急激に増
大していることが分かる。

【００２０】本発明の課題は、上述の事情を考慮してな
されたものであり、ピストンの伸び切り時の制動を緩や
かにして上記伸び切り時の衝撃を低減できるガススプリ
ングを提供することにある。

【００２１】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、一端が閉塞されガスが封入されたシリンダの他端開
口部にシール・案内部材が配設され、一端にピストンを
備えたロッドが、上記シール・案内部材を介し、上記ピ
ストンとともに上記シリンダ内に摺動自在に配設され、
上記シリンダ内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する
付勢手段が設けられ、上記ピストンの外周にシール部材
が嵌装されて上記シリンダ内がロッド側室とピストン側
室とに区画され、上記シリンダの内周には、伸長端近傍
を除く上記ピストンのストローク域に上記シリンダの軸
方向に延びるシリンダ溝が形成され、伸長過程で上記ロ
ッド側室から上記シリンダ溝を経て上記ピストン側室へ
前記ガスが流動する間に伸側減衰力が発生し、更に、上
記シリンダの伸長端近傍に、上記ピストンと上記シール
・案内部材に囲まれてエアロック室が形成可能とされ
て、伸長過程伸び切り時の制動が実施されるガススプリ
ングにおいて、上記シリンダ溝は、溝幅が一定で、溝深
さが上記伸長端近傍へ向い徐々に減少する断面略四角形
状の角溝に形成されたものである。

【００２２】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、上記シリンダ溝の溝深さは、シリンダ
の伸長端近傍へ向い上記シリンダの軸方向に沿って湾曲
して形成されたものである。

【００２３】請求項３に記載の発明は、請求項１又は２
に記載の発明において、ピストンには、ロッド側室とピ
ストン側室とを連通する流路が形成され、圧縮過程での
み上記流路を開くチェック弁が配設されたものである。

【００２４】請求項４に記載の発明は、一端が閉塞され
ガスが封入されたシリンダの他端開口部にシール、案内
部材が配設され、一端にピストンを備えたロッドが、上
記シール、案内部材を介し、上記ピストンとともに上記
シリンダ内に摺動自在に配設され、上記ピストンにてシ
リンダ内がロッド側室とピストン側室とに区画され、上
記シリンダ内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する付
勢手段が設けられ、上記シリンダの内周とピストン外周
との間にピストン両側の室を連通する環状の流路が形成
され、ピストンの外周に環状溝が形成され、この環状溝
に前記環状の流路を圧縮行程時にのみ開くチェック弁が
介装され、上記シリンダの内周には、伸長端近傍を除く
上記ピストンのストローク域に上記シリンダの軸方向に
延びるシリンダ溝が形成され、伸長過程で上記ロッド側
室から上記シリンダ溝を経て上記ピストン側室へ前記ガ
スが流動する間に伸側減衰力が発生し、更に、上記シリ
ンダの伸長端近傍に、上記ピストンと上記シール・案内
部材に囲まれてエアロック室が形成可能とされて、伸長
過程伸び切り時の制動が実施されるガススプリングにお
いて、上記シリンダ溝は、溝幅が一定で、溝深さが上記
伸長端近傍へ向い徐々に減少する断面略四角形状の角溝
に形成されたものである。

【００２５】請求項５に記載の発明は、請求項３に記載
の発明において、前記チェック弁がＯリングであるもの
である。

【００２６】請求項１に記載の発明には、次の作用があ
る。シリンダ溝は、溝幅が一定で、溝深さがシリンダの
伸長端近傍へ向い徐々に減少する断面略四角形状の角溝
に形成されたことから、上記伸長端近傍へ向かって減少
する断面積変化率が小さい。このため、ガススプリング
の伸長過程で、エア減衰絞り域にピストンが突入する際
の制動が緩やかになり、このエア減衰絞り域突入時にお
ける衝撃を低減できる。

【００２７】請求項２に記載の発明には、次の作用があ
る。シリンダ溝の溝深さが、シリンダの伸長端近傍へ向
いシリンダの軸方向に沿って湾曲して形成されたことか
ら、シリンダ溝の断面積変化率がより一層小さくなる。
このため、ピストンがエア減衰絞り域へ突入する際の制
動がより一層緩やかになって、エア減衰絞り域突入時の
衝撃を一層低減できる。

【００２８】請求項３に記載の発明には、次の作用があ
る。ピストン部材に形成された流路が、圧縮過程でのみ
チェック弁により開かれることから、この圧縮過程では
減衰力が殆ど発生せず、このガススプリングの圧縮過程
を迅速に実施できる。

【００２９】請求項４及び５に記載の発明には、次の作
用がある。シリンダの内周とピストン外周との間にピス
トン両側の室を連通する環状の流路が形成され、ピスト
ンの外周に環状溝が形成され、この環状溝に前記環状の
流路を圧縮行程時にのみ開くチェック弁が介装され、シ
リンダの内周に溝が形成されているので、ピストンを中
実構造とし、このピストンにオリフィス孔やオリフィス
溝を形成する必要がない。また、ピストンの外周の環状
溝にチェック弁としてのＯリングを介装した場合でも、
シリンダの角溝がＯリングの食い込みにより狭められる
ことがなく、角溝形状のシリンダ溝により良好な伸側減
衰力を発生させることができる。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は、本発明に係るガススプリ
ングの一つの実施の形態を示す半断面図である。図２
は、図１のシリンダを示す断面図である。図３は、図１
のピストンを示す断面図である。図４は、図３のIV矢視
図である。図５は、図２のV-V 線に沿い90度回転して示
す断面図である。図６は、図５のVI部拡大断面図であ
る。図７は、図２のVII-VII 線に沿う断面図である。図
８は、シリンダ溝を模式的に示す斜視図である。図９
は、シリンダ溝の断面積変化率とエア減衰絞り域のピス
トンストロークとの関係を示すグラフである。図１０
は、ピストンストローク及び衝撃加速度と時間との関係
を示すグラフである。図１１は、図６のシリンダ溝の変
形例を示す断面図である。図１２は、ピストン密度とエ
アロック域の伸び速度との関係を示すグラフである。

【００３１】図１に示すガススプリング２０は、自動四
輪車に使用されるものであり、特に倒立反転タイプのガ
ススプリングとして適用されるものである。このガスス
プリング２０は、一端が閉塞されたシリンダ２１内に、
ロッド２２の一端に加締め固定されたピストン２３が摺
動自在に配設されたものである。シリンダ２１のブラケ
ット２４が四輪乗用自動車の車体側に、ロッド２２の他
端が同自動車の後部ドアにそれぞれ取り付けられる。

【００３２】シリンダ２１内には、ガスとしてのエア２
５が封入されるとともに、シリンダ２１の他端開口部に
ロッドガイド２６及びガスシール２７が配設される。ロ
ッドガイド２６によって、ピストン２３の上記摺動に伴
うロッド２２の移動が案内され、また、ガスシール２７
によりエア２５の漏洩が防止される。シリンダ２１内に
は、ガスシール２７を潤滑してシール性を良好に維持す
るために必要十分な程度のごく微少量のオイルが封入さ
れている。

【００３３】シリンダ２１内は、上記ピストン２３によ
り、ロッド２２が収容されたロッド側室２８Ｂと、ロッ
ド２２が収容されていないピストン側室２８Ａとに区画
される。これらの両室２８Ａ及び２８Ｂにエア２５が封
入されているが、これらの室２８Ａ又は２８Ｂ内のエア
２５の圧力（エア反力）は、ピストン２３の受圧面積に
比例することから、ピストン側室２８Ａ側のエア反力が
ロッド側室２８Ｂ側のエア反力よりもロッド２２の断面
積分だけ大きくなる。従って、ガススプリング２０の伸
長過程で、上記エア反力が、ロッド２２及びピストン２
３をガススプリング２０の伸長方向へ付勢する付勢力
（アシスト力）として作用し、エア２５が付勢手段とし
て機能する。

【００３４】また、シリンダ２１の内周には、図１及び
図２に示すように、シリンダ溝２９が形成されている。
このシリンダ溝２９は、シリンダ２１内周をロール成形
等の塑性加工にて外方へ膨出することにより形成された
ものである。一方、シリンダ２１には、ロッドガイド２
６及びガスシール２７の配設位置近傍にストッパ部３０
が、ロール成形により直径方向に縮径して形成されてい
る。ピストン２３は、上記ストッパ部３０に当接してそ
れ以上の伸長方向の移動が規制され、ピストン２３がス
トッパ部３０に当接する位置がピストン２３の伸長端と
なる。上記シリンダ溝２９は、この伸長端近傍を除くピ
ストン２３の略全ストローク域にわたり、シリンダ２１
の軸方向に延在して形成される。

【００３５】また、溝２９はシリンダ２１の一端の閉塞
端側はロッド２２の最圧縮時にピストン２３の外周に嵌
装したシール部材としてのＯリング３４が位置する部分
から形成され、溝２９を介してＯリング３４にて区画さ
れたピストン２３両側の室が連通するようになってい
る。また、この溝２９はシリンダ２１の全くの閉塞端部
迄形成しても良い。

【００３６】上記ピストン２３は、図３及び図４に示す
ように、その外周に環状溝３１が切削して形成されて、
外周部が第１フランジ部３２Ａと第２フランジ部３２Ｂ
とに区分される。この第２フランジ部３２Ｂに、環状溝
３１とロッド側室２８Ｂとを連通可能とする切欠部３３
が形成される。従って、上記環状溝３１は、第１フラン
ジ部３２Ａと、第２フランジ部３２Ｂのうち切欠部３３
が形成されていない部分との間に形成されており、この
環状溝３１に、弾性に富むシール部材としてのＯリング
３４が嵌着される。

【００３７】Ｏリング３４は、シリンダ２１の内周面に
密着するとともに、環状溝３１の底面３１Ａとの間に隙
間を残すようにして環状溝３１に嵌着される。従って、
ピストン２３の第１フランジ部３２Ａの外周、環状溝３
１及び切欠部３３とシリンダ２１の内周との間に流路３
５が形成される。上記Ｏリング３４は、ガススプリング
２０の伸長過程では第１フランジ部３２Ａの壁面３６に
当接して上記流路３５を閉鎖し、ガススプリング２０の
圧縮過程で第２フランジ部３２Ｂの壁面３７に当接し
て、上記流路３５を開くチェック弁として機能する。

【００３８】従って、ガススプリング２０の伸長過程で
は、ピストン２３の上記流路３５がＯリング３４により
閉塞され、ロッド側室２８Ｂ内のエア２５はシリンダ溝
２９のみを通ってピストン側室２８Ａへ至り、このエア
２５がシリンダ溝２９を通るときの流動抵抗により伸側
減衰力が発生する。ガススプリング２０の伸長過程で
は、ピストン側室２８Ａ内のエア反力によりピストン２
３及びロッド２２にアシスト力が作用し、これらのピス
トン２３及びロッド２２が伸長方向に移動するが、この
ときのピストン２３及びロッド２２の伸び速度が上記伸
側減衰力により適正にコントロールされる。

【００３９】また、ガススプリング２０の圧縮過程で
は、ピストン２３の流路３５が確保され、ピストン側室
２８Ａ内のエア２５は、上記流路３５とシリンダ溝２９
との両方を流れてロッド側室２８Ｂ内へ流入するので、
この圧縮過程では減衰力が殆ど発生せず、ガススプリン
グ２０は迅速に圧縮される。

【００４０】さて、上記シリンダ溝２９は、図２に示す
ように、シリンダ２１において、ストッパ部３０の近傍
を除くピストン２３の略全ストローク域にわたり形成さ
れており、ピストン２３のストッパ部３０近傍（シリン
ダ溝２９が形成されていない領域）がエアロック域Ｘで
ある。また、シリンダ溝２９は、図５〜図８（Ａ）に示
すように、溝幅Ｗが一定で、断面四角形状の角溝であ
り、溝深さＨが一定な部分２９Ａと、ピストン２３のエ
アロック域Ｘへ向い漸次減少する部分２９Ｂとが連設し
て構成される。シリンダ２１において、シリンダ溝２９
の溝深さＨが一定な部分２９Ａに対応する領域をエア減
衰域Ｚとし、シリンダ溝２９の溝深さＨが減少する部分
２９Ｂに対応する領域をエア減衰絞り域Ｙとする。

【００４１】シリンダ溝２９は、伸長過程において、ピ
ストン２３がエア減衰域Ｚにあるときに、ピストン側室
２８Ａからのアシスト力（エア反力）の作用でロッド２
２及びピストン２３が伸び方向に移動する伸び速度が、
シリンダ溝２９にて発生する伸側減衰力により適正にコ
ントロールされる。

【００４２】また、ガススプリング２０の伸長過程で、
ピストン２３がエアロック域Ｘにあるときには、このピ
ストン２３、シリンダ２１、ガスシール２７及びロッド
ガイド２６に囲まれてエアロック室が形成され、ピスト
ン２３がごく低速で伸び方向に移動して（後述）、伸長
過程伸び切り時の制動が適切に実施される。

【００４３】更に、ガススプリングの伸長過程で、ピス
トン２３がエア減衰絞り域Ｙにあるときには、シリンダ
溝２９（２９Ｂ）の断面積が図９の実線Ａ₂ に示すよう
に、シリンダ溝２９（２９Ｂ）の断面積が深さのみに比
例する一次的な比例をして減少するので、従来例の三角
溝に比べ、エア減衰域Ｚからエア減衰絞り域Ｙに突入す
る際に急激に減速されない。

【００４４】ここで、ガススプリング２０のエア減衰絞
り域Ｙにおけるシリンダ溝２９（２９Ｂ）は、図８
（Ｂ）に示すように、溝深さＨがエアロック域Ｘへ向い
シリンダ２１の軸方向に沿って湾曲して漸次減少するよ
うに形成されていてもよい（図８（Ｂ）の湾曲面Ｒ）。
この場合には、ガススプリング２０の伸長過程におい
て、このガススプリング２０のエア減衰絞り域Ｙにおけ
るシリンダ溝２９（２９Ｂ）の断面積が、図９の実線Ａ
₃ に示すように2/3 乗的に変化（減少）するので、実線
Ａ₂ の場合よりも更にエア減衰域Ｚからエア減衰絞り域
Ｙ突入時の減速が緩やかになる。このため、図１０のピ
ストンストロークＬ₂ に示すように、ピストン２３がエ
ア減衰域Ｚからエア減衰絞り域Ｙへ突入した際に、エア
減衰絞り域Ｙの領域で滑らかなカーブを描いて減速さ
れ、ガススプリング２０が後部ドアに作用する衝撃加速
度Ｇ₂ は0.2 Ｇに低減されている。これに対し、従来例
の三角溝の場合には図１８の特性線図に示すように点ａ
₁ で急激に減速されるので、この点ａ₁ の位置付近で0.
4 Ｇのより大きな衝撃が発生している。

【００４５】ところで、ピストン２３は、図３に示すよ
うに、ピストン側室２８Ａとロッド側室２８Ｂとを連通
するオリフィス孔等の通路が形成されていない中実構造
であり、ピストン２３の両側の室を連通する開放気孔
（不図示）を有する粉末焼結合金、例えば鉄系粉末焼結
合金にて構成される。この開放気孔は粉末成形品の密度
を管理することにより形成され、シリンダ２１の内径が
16、20、25mmの実施例では、ピストン２３を構成する鉄
系粉末焼結合金の密度は6.6 ±0.1gr/cm³ のものが最も
良いエアロック特性が得られた。

【００４６】ガススプリング２０の伸長過程でピストン
２３がエアロック域Ｘに至ったとき、ロッド側室２８Ｂ
内のエア２５は、Ｏリング３４がシリンダ２１の内周面
に密着して、ピストン２３の外周とシリンダ２１の内周
との間を密封しているので、粉末焼結合金からなるピス
トン２３の開放気孔を通過してピストン側室２８Ａへ流
れる。このため、ピストン２３がエアロック域Ｘに突入
してからの伸び切り時に、ピストン２３は前述の如くご
く低速の伸び速度となって、リバウンドショックを生じ
させることなく、この伸び切り時の制動が適切になされ
る。粉末焼結合金からなるピストンの開放気孔を通して
エアロック室のエアをピストン側の室に逃すようにして
いるので、ばらつきのない安定したエアロック特性が得
られる。

【００４７】また、焼結体から構成されるピストン２３
の密度を変更することにより、シリンダ２１のエアロッ
ク域Ｘにおけるピストン２３の伸び速度をコントロール
できる。つまり、ガススプリング２０のエアロック域Ｘ
におけるピストン２３の伸び速度は、図１２に示すよう
に、ピストン２３の密度に反比例する関係にあることか
ら、ピストン２３の密度を規定することにより、エアロ
ック域Ｘにおけるピストン２３の伸び速度を所望の値に
設定できる。

【００４８】上記実施の形態によれば、次の〜の効
果を奏する。シリンダ溝２９は、溝幅Ｗが一定で、溝深さＨがシリ
ンダ２１のストッパ部３０近傍のエアロック域Ｘへ向い
徐々に深さが減少する断面略四角形状の角溝に形成され
たことから、上記エア減速域Ｚからエア絞り域Ｙへの接
続部における断面積変化率が小さい。このため、ガスス
プリング２０の伸長過程で、エア減衰絞り域Ｙにピスト
ン２３が突入する際の制動が緩やかになり、このエア減
衰絞り域Ｙへの突入時における衝撃加速度を低減でき
る。

【００４９】また、シリンダ溝２９の溝深さＨが、シ
リンダ２１のストッパ部３０近傍のエアロック域Ｘへ向
いシリンダ２１の軸方向に沿って湾曲して形成された
（湾曲面Ｒ）場合には、シリンダ溝２９の断面積変化率
がより一層小さくなる。このため、ピストン２３がエア
減衰絞り域Ｙへ突入する際の制動がより一層緩やかにな
って、エア減衰絞り域Ｙへの突入時の衝撃加速度Ｇ₂ を
図１０に示すように一層低減できる。

【００５０】また、シリンダ溝２９が断面略四角形状
の角溝と三角形状の三角溝との場合を比較すると、両者
の溝深さＨを同一にして同一の断面積を得るようにした
場合、三角溝の溝幅ｗは、角溝の溝幅Ｗに比べ 2倍とな
る。従って、ピストン２３両側の室を区画密封するシー
ル部材として、ピストン２３の外周溝にＯリング等の弾
性を有するシール部材を使った場合には、シリンダ溝２
９が三角溝であるときには、上述のようにその溝幅ｗが
角溝の溝幅Ｗに比べ広くなるので、三角溝に食い込み易
くなる。これに対し、シリンダ溝２９が断面略四角形状
の角溝の場合には、Ｏリング３４が弾性に富んでいて
も、溝幅Ｗが狭いのでＯリング３４の食い込みが生ぜ
ず、シリンダ溝２９が絞られることがない。このため、
シリンダ溝２９の特に溝深さＨが徐々に減少する部分２
９Ｂにおいて、その断面積がＯリング３４により減少さ
れず、所望の減衰力を発生させることができる。

【００５１】また、シリンダ２１のストッパ部３０近
傍に、ピストン２３とオイルシール２７及びロッドガイ
ド２６によりエアロック室が形成され、ガススプリング
２０の伸長過程伸び切り時に、上記エアロック室内のエ
ア２５によってのみ制動が実施されるので、シリンダ２
１内の封入オイルは、ガスシール２７を潤滑させるに必
要十分な程度のごく微少量となる。このため、伸側減衰
力は封入オイルによって影響を受けることなく適正に確
保される。従って、ガススプリング２０が倒立反転タイ
プの場合に、ピストン２３及びロッド２２の伸び速度が
反転位置付近から必要以上に遅くなることがなく、又伸
び切り時の制動もエア２５のみにより良好に実施され
る。

【００５２】更に、ピストン２３に形成された流路３
５が、ガススプリング２０の圧縮行程でチェック弁とし
て機能するＯリング３４により開かれることから、この
圧縮行程では減衰力が殆ど発生せず、このガススプリン
グ２０の圧縮行程を迅速に実施できる。

【００５３】また、シリンダ２１の内周に、伸長時の
減衰力を発生するシリンダ溝２９を形成し、ピストン２
３の外周とシリンダ２１との間にピストン両側の室を連
通する流路３５を設け、ピストン２３の外周に環状溝３
１を形成し、この環状溝３１に前記流路３５を圧縮時に
開くチェック弁３４を介装したので、このピストン２３
を中実構造とすることができる。このため、ピストン２
３、ひいてはガススプリング２０を容易、安価に製作で
きる。

【００５４】更に、ピストン２３をこのピストン２３
の両側の室を連通するオリフィス孔等のない中実構造と
し、このピストンを粉末焼結合金製とし、この粉末焼結
合金の気孔をエアロック時にエアロック室からピストン
側の室にエアを逃がす流路としたので、ピストン２３、
ひいてはガススプリング２０を容易、安価に製作できる
とともに、ばらつきのない安定したエアロック特性を得
ることができる。

【００５５】更に、Ｏリング３４がシリンダ２１内周
とピストン２３の外周とを密封するように構成されたの
で、シリンダ２１の内周とピストン２３の外周との密封
構造が確実となり、ガススプリング２０の長期間の使用
によっても、ピストン２３がエアロック域Ｘにあるとき
に、シリンダ２１の内周とピストン２３の外周との間に
不必要な間隙が形成されず、エア２５は上記間隙を流動
することがない。この結果、伸長過程伸び切り時の特性
を長期間維持することができる。

【００５６】尚、上記実施の形態では、シリンダ溝２９
が断面四角形状の角溝の場合を述べたが、図１１に示す
ように、溝幅Ｗを溝深さｄの範囲で一定とし、シリンダ
溝２９の底面部３８を三角形状とし（図１１（Ａ））、
或いは円弧形状とする（図１１（Ｂ））ものでもよい。

【００５７】また、上記実施の形態では、ガススプリン
グ２０の伸長過程でピストン側室２８Ａ内のガス反力が
ピストン２３及びロッド２２にアシスト力を発生するも
のを述べたが、シリンダ２１の閉塞端部とピストン２３
との間にコイルスプリングを配設して、このコイルスプ
リングの付勢力によりピストン２３及びロッド２２にア
シスト力を発生してもよい。

【００５８】更に、ピストン２３において切欠部３３が
形成された第２フランジ部３２Ｂは別体に構成してもよ
く、又、Ｏリング３４はピストンリングでもよい。更
に、ピストン２３自体の外周がシリンダ２１の内周との
間を密封させるものであれば、ピストン２３にＯリング
３４又はピストンリングを嵌着する必要もない。

【００５９】また、ピストン２３には流路３５と、チェ
ック弁として機能するＯリング３４とを必ずしも設ける
必要はない。この場合には、シリンダ２１の内周のシリ
ンダ溝２９によって、ガススプリング２０の伸長過程で
伸側減衰力が発生し、ガススプリング２０の圧縮過程
で、上記伸側減衰力と同一の値の圧側減衰力が発生す
る。

【００６０】また、上記実施の形態では、ガススプリン
グ２０が倒立反転タイプのガススプリングとして使用さ
れる場合を述べたが、倒立押上げタイプのガススプリン
グとして使用されても良い。

【００６１】

【発明の効果】以上のように、本発明に係るガススプリ
ングによれば、ピストンの伸び切り時の制動を緩やかに
して上記伸び切り時の衝撃を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明に係るガススプリングの一つの
実施の形態を示す半断面図である。

【図２】図２は、図１のシリンダを示す断面図である。

【図３】図３は、図１のピストンを示す断面図である。

【図４】図４は、図３のIV矢視図である。

【図５】図５は、図２のV-V 線に沿い90度回転して示す
断面図である。

【図６】図６は、図５のVI部拡大断面図である。

【図７】図７は、図２のVII-VII 線に沿う断面図であ
る。

【図８】図８は、シリンダ溝を模式的に示す斜視図であ
る。

【図９】図９は、シリンダ溝の断面積変化率とエア減衰
絞り域のピストンストロークとの関係を示すグラフであ
る。

【図１０】図１０は、ピストンストローク及び衝撃加速
度と時間との関係を示すグラフである。

【図１１】図１１は、図６のシリンダ溝の変形例を示す
断面図である。

【図１２】図１２は、ピストン密度とエアロック域の伸
び速度との関係を示すグラフである。

【図１３】図１３は、倒立押し上げタイプの従来のガス
スプリングを示し、（Ａ）が取付状態の正面図、（Ｂ）
及び（Ｃ）が断面図である。

【図１４】図１４は、倒立反転タイプの従来のガススプ
リングを示し、（Ａ）が取付状態の正面図、（Ｂ）が断
面図である。

【図１５】図１５は、図１３又は図１４のガススプリン
グにおける部分断面図である。

【図１６】図１６は、ガススプリングの他の従来技術を
示す断面図である。

【図１７】図１７は、図１６におけるシリンダ溝が三角
溝である場合を示し、（Ａ）が断面図、（Ｂ）が模式的
斜視図である。

【図１８】図１８は、三角溝形状のシリンダ溝が形成さ
れたガスダンパにおけるピストンストローク及び衝撃荷
重と時間との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

２０ガススプリング２１シリンダ２２ロッド２３ピストン２５エア２６ロッドガイド２７ガスシール２８Ａピストン側室２８Ｂロッド側室２９シリンダ溝３０ストッパ部（伸長端）３１ピストンの環状溝３３ピストンの切欠部３４Ｏリング３５ピストンの流路Ｗシリンダ溝の溝幅Ｈシリンダ溝の溝深さＸエアロック域Ｙエア減衰絞り域Ｚエア減衰域

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成８年３月８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】発明の詳細な説明

【補正方法】変更

【補正内容】

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【０００２】

【００１５】上述の不具合を解消するために、伸び切り
時の制動をガス（エア）のみによって実施するガススプ
リング１３が特開昭５３−１７６４号公報（図１６）に
開示されている。このガススプリング１３は、シリンダ
１４内に、ガスシール７の潤滑にのみ必要十分なごく少
量のオイル６を封入し、シリンダ１４の内周に、ピスト
ン側室８Ａとロッド側室８Ｂとを連通するシリンダ溝１
５を軸方向に切り欠いて形成し、ピストン１６に内側オ
リフィス孔１７Ａと外側オリフィス孔１７Ｂとを貫通し
て形成したものである。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シリン
ダ溝１５を三角溝とした場合、この三角溝の断面積Ｓ_１
（図１７）は、三角溝の深さｈと溝幅ｗとが減少し始め
る領域で、シリンダ１４のエアロック域へ向い、溝深さ
ｈと溝幅ｗの両方に比例して急激に減少する二次比例の
形状となって変化率が大きいので（図９の破線Ａ_１）、
この三角溝をガス５が流動する際に生ずる減衰力も（二
次的）に急激に変化（増大）する。このため、シリンダ
溝１５を三角溝とするガススプリング１３にあっては、
伸長過程においてピストン１６がエアロック域へ向かっ
て移動する際に、シリンダ溝１５の断面積が減少する領
域で減衰力（制動）が急激に増大し、ピストン１６の伸
び速度が急激に減速され、ピストン１６が、上述のシリ
ンダ溝１５の断面積減少領域へ突入するときの衝撃が増
大してしまう。

【００１９】図１８は、ガススプリング１３におけるピ
ストン１６のストロークＬ _１（縦軸）及びガススプリン
グ１３が設置された後部ドア２に作用する衝撃加速度Ｇ
_１（縦軸）と時間（横軸）との関係を示すグラフであ
る。このグラフによれば、ガススプリング１３の伸長過
程でピストンストロークＬ_１が増大し、ピストン５がエ
アロック域Ｘへ入る手前のエア減衰絞り域Ｙ中の点ａ_１
で、このピストン９が急激に減速し、後部ドア２に作用
する衝撃加速度Ｇ_１が０．４Ｇと急激に増大しているこ
とが分かる。

【００２１】

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は、本発明に係るガススプリ
ングの一つの実施の形態を示す半断面図である。図２
は、図１のシリンダを示す断面図である。図３は、図１
のピストンを示す断面図である。図４は、図３のＩＶ矢
視図である。図５は、図２のＶ−Ｖ線に沿い９０度回転
して示す断面図である。図６は、図５のＶＩ部拡大断面
図である。図７は、図２のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿う断面
図である。図８は、シリンダ溝を模式的に示す斜視図で
ある。図９は、シリンダ溝の断面積変化率とエア減衰絞
り域のピストンストロークとの関係を示すグラフであ
る。図１０は、ピストンストローク及び衝撃加速度と時
間との関係を示すグラフである。図１１は、図６のシリ
ンダ溝の変形例を示す断面図である。図１２は、ピスト
ン密度とエアロック域の伸び速度との関係を示すグラフ
である。

【００３５】また、シリンダ溝２９におけるシリンダ２
１の一端の閉塞端側は、ガススプリング２０の最圧縮時
にピストン２３の外周に嵌装したシール部材としてのＯ
リング３４が位置する部分から形成され、Ｏリング３４
にて区画されたピストン２３両側の室が、シリンダ溝２
９を介して、上記最圧縮時にも連通するようになってい
る。また、このシリンダ溝２９はシリンダ２１の全くの
閉塞端部迄形成しても良い。

【００３８】従って、ガススプリング２０の伸長過程で
は、ピストン２３の上記流路３５がＯリング３４により
閉塞され、ロッド側室２８Ｂ内のエア２５はシリンダ溝
２９のみを通ってピストン側室２８Ａへ至り、このエア
２５がシリンダ溝２９を通るときの流動抵抗により伸側
減衰力が発生する。ガススプリング２０の伸長過程で
は、ピストン側室２８Ａ内のエア反力によりビストン２
３及びロッド２２にアシスト力が作用し、これらのビス
トン２３及びロッド２２が伸長方向に移動するが、この
ときのピストン２３及びロッド２２の伸び速度が上記伸
側減衰力により適正にコントロールされる。

【００４１】ガススプリング２０の伸長過程において、
ビストン２３がエア減衰域Ｚにあるときに、ピストン側
室２８Ａからのアシスト力（エア反力）の作用でロッド
２２及びピストン２３が伸び方向に移動する伸び速度
は、シリンダ溝２９にて発生する伸側減衰力により適正
にコントロールされる。

【００４２】また、ガススプリング２０の伸長過程で、
ビストン２３がエアロック域Ｘにあるときには、このピ
ストン２３、Ｏリング３４、シリンダ２１、ガスシール
２７及びロッドガイド２６に囲まれてエアロック室が形
成され、ピストン２３がごく低速で伸び方向に移動して
（後述）、伸長過程伸び切り時の制動が適切に実施され
る。

【００４３】更に、ガススプリングの伸長過程で、ピス
トン２３がエア減衰絞り域Ｙにあるときには、シリンダ
溝２９（２９Ｂ）の断面積が図９の実線Ａ_２に示すよう
に、シリンダ溝２９（２９Ｂ）の深さのみに比例する一
次的な比例をして減少するので、ピストン２５は、従来
例の三角溝に比べ、エア減衰域Ｚからエア減衰絞り域Ｙ
に突入する際に急激に減速されない。

【００４４】ここで、ガススプリング２０のエア減衰絞
り域Ｙにおけるシリンダ溝２９（２９Ｂ）は、図８
（Ｂ）に示すように、溝深さＨがエアロック域Ｘへ向い
シリンダ２１の軸方向に沿って湾曲して漸次減少するよ
うに形成されていてもよい（図８（Ｂ）の湾曲面Ｒ）。
この場合には、ガススプリング２０の伸長過程におい
て、このガススプリング２０のエア減衰絞り域Ｙにおけ
るシリンダ溝２９（２９Ｂ）の断面積が、図９の実線Ａ
_３に示すように２／３乗的に変化（減少）するので、ピ
ストン２３がエア減衰域Ｚからエア減衰絞り域Ｙへ突入
する時の減速は、実線Ａ_２の場合よりも更に緩やかにな
る。このため、図１０のビストンストロークＬ_２に示す
ように、ピストン２３はエア減衰域Ｚからエア減衰絞り
域Ｙへ突入した際に、エア減衰絞り域Ｙの領域で滑らか
なカーブを描いて減速され、ガススプリング２０が後部
ドアに作用する衝撃加速度Ｇ _２が０．２Ｇに低減されて
いる。これに対し、従来例の三角溝の場合には図１８の
特性線図に示すように点ａ_１で急激に減速されるので、
この点ａ_１の位置付近で０．４Ｇのより大きな衝撃が発
生している。

【００４５】ところで、ピストン２３は、図３に示すよ
うに、ピストン側室２８Ａとロッド側室２８Ｂとを連通
するオリフィス孔等の通路が形成されていない中実構造
であり、ピストン２３の両側の室を連通する開放気孔
（不図示）を有する粉末焼結合金、例えば鉄系粉末焼結
合金にて構成される。この開放気孔は粉末焼結合金の密
度を管理することにより形成され、シリンダ２１の内径
が１６、２０、２５ｍｍの実施例では、ピストン２３を
構成する鉄系粉末焼結合金の密度は６．６±０．１ｇｒ
／ｃｍ^３のものが最も良いエアロック特性が得られた。

【００４６】ガススプリング２０の伸長過程でピストン
２３がエアロック域Ｘに至ったとき、ロッド側室２８Ｂ
内のエア２５は、Ｏリング３４がシリンダ２１の内周面
に密着して、ピストン２３の外周とシリンダ２１の内周
との間を密封しているので、粉末焼結合金からなるピス
トン２３の開放気孔を通過してピストン側室２８Ａへ流
れる。このため、ピストン２３がエアロック域Ｘに突入
してからの伸び切り時に、ピストン２３は前述の如くご
く低速の伸び速度となって、リバウンドショックを生じ
させることなく、この伸び切り時の制動が適切になされ
る。粉末焼結合金からなるピストンの開放気孔を通して
エアロック室のエアをピストン側室２８Ａに逃すように
しているので、ばらつきのない安定したエアロック特性
が得られる。

【００４７】また、粉末焼結体から構成されるピストン
２３の密度を変更することにより、シリンダ２１のエア
ロック域Ｘにおけるピストン２３の伸び速度をコントロ
ールできる。つまり、ガススプリング２０のエアロック
域Ｘにおけるピストン２３の伸び速度は、図１２に示す
ように、ピストン２３の密度に反比例する関係にあるこ
とから、ピストン２３の密度を規定することにより、エ
アロック域Ｘにおけるピストン２３の伸び速度を所望の
値に設定できる。

【００４９】また、シリンダ溝２９の溝深さＨが、シ
リンダ２１のストッパ部３０近傍のエアロック域Ｘへ向
いシリンダ２１の軸方向に沿って湾曲して形成された
（湾曲面Ｒ）場合には、シリンダ溝２９の断面積変化率
がより一層小さくなる。このため、ピストン２３がエア
減衰絞り域Ｙへ突入する際の制動がより一層緩やかにな
って、エア減衰絞り域Ｙへの突入時の衝撃加速度Ｇ_２を
図１０に示すように一層低減できる。

【００５０】また、シリンダ溝２９が断面略四角形状
の角溝と三角形状の三角溝との場合を比較すると、両者
の溝深さＨを同一にして同一の断面積を得るようにした
場合、三角溝の溝幅ｗは、角溝の溝幅Ｗに比べ２倍とな
る。従って、ピストン２３両側の室を区画密封するシー
ル部材として、ピストン２３の外周溝にＯリング３４等
の弾性を有するシール部材を使った場合には、シリンダ
溝２９が三角溝であるときには、上述のようにその溝幅
ｗが角溝の溝幅Ｗに比べ広くなるので、Ｏリング３４が
三角溝に食い込み易くなる。これに対し、シリンダ溝２
９が断面略四角形状の角溝の場合には、Ｏリング３４が
弾性に富んでいても、溝幅Ｗが狭いのでＯリング３４の
食い込みが生ぜず、シリンダ溝２９が絞られることがな
い。このため、シリンダ溝２９の特に溝深さＨが徐々に
減少する部分２９Ｂにおいて、その断面積がＯリング３
４により減少されず、所望の減衰力を発生させることが
できる。

【００５３】尚、上記実施の形態では、シリンダ溝２９
が断面四角形状の角溝の場合を述べたが、図１１に示す
ように、溝幅Ｗを溝深さｄの範囲で一定とし、シリンダ
溝２９の底面部３８を三角形状とし（図１１（Ａ））、
或いは円弧形状とする（図１１（Ｂ））ものでもよい。
要するに、ピストン２３がエア減衰域Ｚからエア減衰絞
り域Ｙへ突入する時に、このエア減衰絞り域Ｙにあるシ
リンダ溝２９の断面積が、一次比例的に減少する形状で
あればよく、シリンダ溝２９の底面部３８はいかなる形
状であってもよい。

【００５４】また、上記実施の形態では、ガススプリン
グ２０の伸長過程でピストン側室２８Ａ内のガス反力が
ピストン２３及びロッド２２にアシスト力を発生するも
のを述べたが、シリンダ２１の閉塞端部とピストン２３
との間にコイルスプリングを配設して、このコイルスプ
リングの付勢力によりピストン２３及びロッド２２にア
シスト力を発生してもよい。

【００５５】更に、ピストン２３において切欠部３３が
形成された第２フランジ部３２Ｂは別体に構成してもよ
く、又、Ｏリング３４は弾性の少ない硬質のピストンリ
ングでもよい。更に、ピストン２３自体の外周がシリン
ダ２１の内周との間を密封させるものであれば、ピスト
ン２３にＯリング３４又はピストンリングを嵌着する必
要もない。

【００５６】また、ピストン２３には流路３５と、チェ
ック弁として機能するＯリング３４とを必ずしも設ける
必要はない。この場合には、シリンダ２１の内周のシリ
ンダ溝２９によって、ガススプリング２０の伸長過程で
伸側減衰力が発生し、ガススプリング２０の圧縮過程
で、上記伸側減衰力と同一の値の圧側減衰力が発生す
る。

【００５７】更に、上記実施の形態では、ピストン２３
が粉末焼結体から構成されるものを述べたが、ピストン
２３の両側の室２８Ａ及び２８Ｂを連通する気孔を有す
る多孔質体であればよく、粉末焼結合金に限定されるも
のではない。

【００５８】また、上記実施の形態では、ガススプリン
グ２０が倒立反転タイプのガススプリングとして使用さ
れる場合を述べたが、倒立押上げタイプのガススプリン
グとして使用されても良い。

【００５９】

【手続補正２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図４】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一端が閉塞されガスが封入されたシリン
ダの他端開口部にシール・案内部材が配設され、一端にピストンを備えたロッドが、上記シール・案内部
材を介し、上記ピストンとともに上記シリンダ内に摺動
自在に配設され、上記シリンダ内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する
付勢手段が設けられ、上記ピストンの外周にシール部材が嵌装されて上記シリ
ンダ内がロッド側室とピストン側室とに区画され、上記シリンダの内周には、伸長端近傍を除く上記ピスト
ンのストローク域に上記シリンダの軸方向に延びるシリ
ンダ溝が形成され、伸長過程で上記ロッド側室から上記
シリンダ溝を経て上記ピストン側室へ前記ガスが流動す
る間に伸側減衰力が発生し、更に、上記シリンダの伸長端近傍に、上記ピストンと上
記シール・案内部材に囲まれてエアロック室が形成可能
とされて、伸長過程伸び切り時の制動が実施されるガス
スプリングにおいて、上記シリンダ溝は、溝幅が一定で、溝深さが上記伸長端
近傍へ向い徐々に減少する断面略四角形状の角溝に形成
されたことを特徴とするガススプリング。
【請求項２】上記シリンダ溝の溝深さは、シリンダの
伸長端近傍へ向い上記シリンダの軸方向に沿って湾曲し
て形成された請求項１に記載のガススプリング。
【請求項３】ピストンには、ロッド側室とピストン側
室とを連通する流路が形成され、圧縮過程でのみ上記流
路を開くチェック弁が配設された請求項１又は２に記載
のガススプリング。
【請求項４】一端が閉塞されガスが封入されたシリン
ダの他端開口部にシール、案内部材が配設され、一端にピストンを備えたロッドが、上記シール、案内部
材を介し、上記ピストンとともに上記シリンダ内に摺動
自在に配設され、上記ピストンにてシリンダ内がロッド
側室とピストン側室とに区画され、上記シリンダ内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する
付勢手段が設けられ、上記シリンダの内周とピストン外周との間にピストン両
側の室を連通する流路が形成され、ピストンの外周に環
状溝が形成され、この環状溝に前記流路を圧縮行程時に
のみ開くチェック弁が介装され、上記シリンダの内周には、伸長端近傍を除く上記ピスト
ンのストローク域に上記シリンダの軸方向に延びるシリ
ンダ溝が形成され、伸長過程で上記ロッド側室から上記
シリンダ溝を経て上記ピストン側室へ前記ガスが流動す
る間に伸側減衰力が発生し、更に、上記シリンダの伸長端近傍に、上記ピストンと上
記シール・案内部材に囲まれてエアロック室が形成可能
とされて、伸長過程伸び切り時の制動が実施されるガス
スプリングにおいて、上記シリンダ溝は、溝幅が一定で、溝深さが上記伸長端
近傍へ向い徐々に減少する断面略四角形状の角溝に形成
されたことを特徴とするガススプリング。
【請求項５】前記チェック弁がＯリングであることを
特徴とする請求項４に記載のガススプリング。