JPH09210109A

JPH09210109A - ガススプリング

Info

Publication number: JPH09210109A
Application number: JP3313196A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Koyaizu; 博小柳津
Original assignee: SHOWA AUTO ENG; Showa Corp
Current assignee: SHOWA AUTO ENG; Showa Corp
Priority date: 1996-01-29
Filing date: 1996-01-29
Publication date: 1997-08-12
Also published as: AU1232997A; EP0786607A1

Abstract

(57)【要約】【課題】後部ドアの持ち上げ区間における後部ドアの
開速度を速くできるようにすること。【解決手段】シリンダ２１内に、ロッド２２を備えた
ピストン２３が摺動可能に配設され、シリンダ内には、
ロッドを伸長方向へ付勢する反力を発生するエア２５が
封入され、シリンダの内周には、ピストンのストローク
領域にわたりシリンダの軸方向に伸びるシリンダ溝２９
が形成され、このシリンダ溝にて伸長行程での伸側減衰
力が発生し、シリンダ又はロッドのいずれか一方が車体
に、他方が後部ドアに取り付けられたガススプリング２
０において、後部ドアの開度区間のうち反力が後部ドア
の重量と釣り合う状態よりも前の持ち上げ区間に対応す
るシリンダの持ち上げストローク領域Ｘにおけるシリン
ダ溝の断面積を、シリンダの自力上昇ストローク領域Ｙ
におけるシリンダ溝の断面積よりも大きくしたものであ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、四輪自動車の後部
ドア等の開閉に使用されるガススプリングに関する。

【０００２】

【従来の技術】四輪自動車等では、一般に、後部ドア
（開閉体）を車体（本体）との間で水平軸まわりに開閉
できるようにし、この後部ドアと車体との間にガススプ
リングを介装し、このガススプリングの反力（アシスト
力）で後部ドアの開放時に必要とされる力を軽減できる
ようにしたものがある。

【０００３】このガススプリングは、後部ドアが閉まっ
た状態でシリンダが上に、ロッドが下にくるようにした
倒立型がよく用いられる。このうち、図１０に示す倒立
反転タイプのガススプリング１は、四輪自動車の車体２
側にシリンダ３を、後部ドア４側にロッド５をそれぞれ
取り付けたものであり、後部ドア４が閉まった状態で取
付姿勢が斜めとなる。

【０００４】上述のようなガススプリング１には、特開
昭53-1764 号公報記載のガススプリングのように、伸び
切り時の制動を良好にしたものがある。この種のガスス
プリング１０は、図１１に示すように、シリンダ１１の
内周に、ピストン側室１２Ａとロッド側室１２Ｂとを連
通するシリンダ溝１３を軸方向に備えるものである。

【０００５】上述のガススプリング１０では、圧縮過程
においてピストン側室１２Ａ内のエアが、ピストン１４
に配置されたチェック弁１５及び上記シリンダ溝１３を
通ってロッド側室１２Ｂへ流れるので、減衰力が殆ど発
生せず、後部ドア４を迅速に閉めることができる。

【０００６】また、ガススプリング１０の伸長行程にお
いてはピストン１４のチェック弁１５が閉弁状態となる
ので、ロッド側室１２Ｂ内のエアがシリンダ溝１３を通
ってピストン側室１２Ａへ流れるときの流動抵抗により
伸側減衰力が発生する。一方、このガススプリング１０
の伸長行程では、ピストン側室１２Ａ内のエアの反力が
ピストン１４を介してロッド１６に作用し、このロッド
１６をガススプリング１０の伸長方向に移動させるが、
上記伸側減衰力によりロッド１６の伸長方向への移動速
度（ガススプリング１０の伸び速度）がコントロールさ
れて、後部ドア４は適正速度で押し上げられる。

【０００７】更に、ガススプリング１０の伸長行程にお
ける伸び切り時に、ピストン１４がシリンダ溝１３の形
成されていない領域に至ってエアロック室が形成され、
この伸び切り時の制動が良好に実施される。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで、図１０に示
すガススプリング１、１０の反力ｆはピストン１４のス
トロークによって変化し、伸長行程の初期に最大となっ
ている。しかし、このガススプリング１、１０の反力ｆ
の分力である後部ドア４を開く方向の力（開き力Ｆ）
は、後部ドア４とガススプリング１、１０との角度θに
応じてＦ＝ｆ sinθとなるので、上記角度θの小さな後
部ドア４の開き始めでは、ガススプリング１、１０によ
る開き力Ｆが後部ドア４の重量等よりも小さくなり、運
転者等が後部ドア４を持ち上げなければならず、従っ
て、この持ち上げ区間における後部ドア４の開速度も遅
くなってしまう。

【０００９】本発明は、上述の事情を考慮してなされた
ものであり、請求項１に記載の発明の課題は、開閉体の
持ち上げ区間における開閉体の開速度を速くできるガス
スプリングを提供することにあり、請求項２に記載の発
明の課題は、開閉体の自力上昇区間の後期における開閉
体の開速度を前期よりも速くできるガススプリングを提
供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、一端が閉塞されたシリンダ内にピストンが摺動可能
に配設され、上記ピストンに固定されたロッドが上記シ
リンダの開口端部から突出して設けられ、上記シリンダ
内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する反力を発生す
る反力手段が設けられ、上記シリンダの内周には、上記
ピストンのストローク領域にわたり上記シリンダの軸方
向に延びるシリンダ溝が形成され、このシリンダ溝にて
伸長行程での伸側減衰力が発生し、上記シリンダ又は上
記ロッドのいずれか一方が本体に、他方が上記本体に水
平軸回りに回転自在に設けられた開閉体に取り付けられ
たガススプリングにおいて、上記開閉体の開度区間のう
ち上記反力が上記開閉体の重量等と釣り合う状態より前
の開度区間に対応する上記ストローク領域における上記
シリンダ溝の断面積を、他のストローク領域における上
記シリンダ溝の断面積よりも大きくしたものである。

【００１１】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、上記他のストローク領域におけるシリ
ンダ溝の断面積のうち、更に、シリンダの開口端部側の
上記シリンダ溝の断面積を一定範囲にわたり大きくした
ものである。

【００１２】請求項１に記載の発明には、次の作用があ
る。開閉体の開度区間のうちガススプリングの反力が開
閉体の重量等と釣り合う状態より前の開度区間（開閉体
の持ち上げ区間）に対応するピストンストローク領域に
おけるシリンダ溝の断面積が、他のピストンストローク
領域におけるシリンダ溝の断面積よりも大きく設定され
たので、上記開閉体の持ち上げ区間に対応するピストン
ストローク領域におけるシリンダ溝にて発生する伸側減
衰力を低減できる。このため、ガススプリングの伸長行
程において、上記持ち上げ区間に対応するピストンスト
ローク領域にてピストンの摺動速度が増大し、従って、
開閉体の持ち上げ区間において、この開閉体の開速度を
速くできる。

【００１３】請求項２に記載の発明には、次の作用があ
る。シリンダの開口端部側に形成されたシリンダ溝の断
面積が一定範囲にわたり大きく設定されたので、ガスス
プリングの反力が開閉体の重量等より大きくなり、開閉
体がガススプリングの反力のみによって移動する開閉体
の自力上昇区間のうち、後期における開閉体の速度を前
期よりも速くできる。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面に基づいて説明する。図１は、本発明に係るガススプ
リングの第１の実施の形態の一部を断面状態で示す側面
図である。図２は、図１のシリンダを示す断面図であ
る。図３は、図１のピストンを示す断面図である。図４
は、図３のIV矢視図である。図５は、図２のV-V 線に沿
う半断面図である。図６は、図２のVI-VI 線に沿う半断
面図である。図７は、図２のVII-VII 線に沿う断面図で
ある。図８は、図６のシリンダ溝の変形例を示す半分断
面図である。

【００１５】図１に示すガススプリング２０は、自動四
輪車に使用されるものであり、特に倒立反転タイプのガ
ススプリングとして適用されるものである。このガスス
プリング２０は、一端が閉塞されたシリンダ２１内に、
ロッド２２の一端に加締め固定されたピストン２３が摺
動自在に配設されたものである。シリンダ２１のブラケ
ット２４が本体としての四輪乗用自動車の車体２に、ロ
ッド２２の他端が開閉体としての同自動車の後部ドア４
にそれぞれ取り付けられる。この後部ドア４は水平軸６
回りに回転自在に車体２に設けられたものである。

【００１６】シリンダ２１内には、ガスとしてのエア２
５（又は窒素ガス等）が封入されるとともに、シリンダ
２１の開口端部にロッドガイド２６及びガスシール２７
が配設される。ロッドガイド２６によって、ピストン２
３の上記摺動に伴うロッド２２の移動が案内され、ま
た、ガスシール２７によりエア２５の漏洩が防止され
る。シリンダ２１内には、ガスシール２７を潤滑してシ
ール性を良好に維持するために必要十分な程度のごく微
少量のオイルが封入されている。

【００１７】シリンダ２１内は、上記ピストン２３によ
り、ロッド２２が収容されたロッド側室２８Ｂと、ロッ
ド２２が収容されていないピストン側室２８Ａとに区画
される。これらの両室２８Ａ及び２８Ｂにエア２５が封
入されているが、これらの室２８Ａ又は２８Ｂ内のエア
２５の圧力（反力）は、ピストン２３の受圧面積に比例
することから、ピストン側室２８Ａ側の反力がロッド側
室２８Ｂ側の反力よりもロッド２２の断面積分だけ大き
くなる。従って、ガススプリング２０の伸長過程で、上
記反力が、ロッド２２及びピストン２３をガススプリン
グ２０の伸長方向へ付勢し、エア２５が反力手段として
機能する。

【００１８】また、シリンダ２１の内周には、図１及び
図２に示すように、シリンダ溝２９が形成されている。
このシリンダ溝２９は、シリンダ２１内周をロール成形
等の塑性加工にて外方へ膨出することにより形成された
ものである。一方、シリンダ２１には、ロッドガイド２
６及びガスシール２７の配設位置近傍にストッパ部３０
が、ロール成形により直径方向に縮径して形成されてい
る。ピストン２３は、上記ストッパ部３０に当接してそ
れ以上の伸長方向の移動が規制され、ピストン２３がス
トッパ部３０に当接する位置がピストン２３の伸長端と
なる。上記シリンダ溝２９は、この伸長端近傍を除くピ
ストン２３の略全ストローク域にわたり、シリンダ２１
の軸方向に延在して形成される。

【００１９】また、シリンダ溝２９におけるシリンダ２
１の一端の閉塞端側は、ガススプリング２０の最圧縮時
にピストン２３の外周に嵌装した後述のＯリング３４が
位置する部分から形成され、シリンダ溝２９を介してＯ
リング３４にて区画されたピストン２３両側の室が連通
するようになっている。また、このシリンダ溝２９はシ
リンダ２１の全くの閉塞端部迄形成しても良い。ガスス
プリング２０の伸長行程で、ロッド側室２８Ｂのエア２
５がピストン側室２８Ａへ上記シリンダ溝２９を経て流
れるときの流動抵抗により伸側減衰力が発生可能とされ
る。

【００２０】上記ピストン２３は、図３及び図４に示す
ように、その外周に環状溝３１が切削して形成されて、
外周部が第１フランジ部３２Ａと第２フランジ部３２Ｂ
とに区分される。この第２フランジ部３２Ｂに、環状溝
３１とロッド側室２８Ｂとを連通可能とする切欠部３３
が形成される。従って、上記環状溝３１は、第１フラン
ジ部３２Ａと、第２フランジ部３２Ｂのうち切欠部３３
が形成されていない部分との間に形成されており、この
環状溝３１に、弾性に富むシール部材としてのＯリング
３４が嵌着される。

【００２１】Ｏリング３４は、シリンダ２１の内周面に
密着するとともに、環状溝３１の底面３１Ａとの間に隙
間を残すようにして環状溝３１に嵌着される。従って、
ピストン２３の第１フランジ部３２Ａの外周、環状溝３
１及び切欠部３３とシリンダ２１の内周との間に流路３
５が形成される。上記Ｏリング３４は、ガススプリング
２０の伸長過程では第１フランジ部３２Ａの壁面３６に
当接して上記流路３５を閉鎖し、ガススプリング２０の
圧縮過程で第２フランジ部３２Ｂの壁面３７に当接し
て、上記流路３５を開くチェック弁として機能する。

【００２２】また、ピストン２３は、図３に示すよう
に、ピストン側室２８Ａとロッド側室２８Ｂとを連通す
るオリフィス孔等の通路が形成されていない中実構造で
あり、ピストン２３の両側の室を連通する開放気孔（不
図示）を有する粉末焼結合金、例えば鉄系粉末焼結合金
にて構成される。

【００２３】さて、後部ドア４は、図１０の実線表示位
置から２点鎖線表示位置の範囲で開閉され、このとき、
ガススプリング２０のピストン２３はシリンダ２１の所
定のストローク領域を移動する。後部ドア４の開動作
は、ガススプリング２０の反力（図１０のｆ）により、
ガススプリング２０が伸長することによってなされる
が、反力ｆのうち後部ドア４を開く方向の分力（開き力
Ｆ）は、後部ドア４とガススプリング２０との角度θに
応じて、前述の如くＦ＝ｆ sinθとなる。従って、後部
ドア４の開き始めでは角度θが小さいため、ガススプリ
ング２０の反力ｆに基づく開き力Ｆは後部ドア４の重量
等よりも小さくなり、運転者等は後部ドア４を持ち上げ
る必要がある。また、後部ドア４が１点鎖線表示位置以
上に開いて上記角度θが大きくなると、上記開き力Ｆは
後部ドア４の重量等よりも徐々に増大し、後部ドア４は
ガススプリング２０の反力ｆにより自力で上昇する。

【００２４】ここで、上述の後部ドア４の開度区間のう
ち、運転者等が後部ドア４を持ち上げる必要のある区間
を持ち上げ区間ｘと称し、後部ドア４がガススプリング
２０の反力ｆにより自力で上昇する区間を自力上昇区間
ｙと称する。また、図１、図２及び図７に示すように、
ガススプリング２０におけるピストン２３のストローク
領域のうち、上記後部ドア４の持ち上げ区間ｘに対応す
る領域を持ち上げストローク領域Ｘとし、上記後部ドア
４の自力上昇区間ｙに対応する領域を自力上昇ストロー
ク領域Ｙとする。前記シリンダ溝２９は、これらの持ち
上げストローク領域Ｘ及び自力上昇ストローク領域Ｙの
両領域に形成されている。また、ガススプリング２０の
ストローク領域のうち、シリンダ溝２９が形成されてい
ないストッパ部３０近傍の領域をエアロックストローク
領域Ｚとする。

【００２５】上記持ち上げストローク領域Ｘにおけるシ
リンダ溝２９の断面積は、上記自力上昇ストローク領域
Ｙにおけるシリンダ溝２９の断面積よりも大きく形成さ
れている。つまり、シリンダ溝２９は、図５及び図６に
示すように、断面ほぼ四角形状の角溝に形成され、持ち
上げストローク領域Ｘのシリンダ溝２９の溝幅Ｗ_X は、
自力上昇ストローク領域Ｙのシリンダ溝２９の溝幅Ｗ_Y
と同一程度であるが、持ち上げストローク領域Ｘのシリ
ンダ溝２９における溝深さＨ_X は、自力上昇ストローク
領域Ｙのシリンダ溝２９における溝深さＨ_Y よりも大き
く設定されている。或いは、図８に示すように、持ち上
げストローク領域Ｘのシリンダ溝２９の溝深さＨ_X ′を
自力上昇ストローク領域Ｙのシリンダ溝２９の溝深さＨ
_Y と同一程度とし、持ち上げストローク領域Ｘのシリン
ダ溝２９における溝幅Ｗ_X ′を、自力上昇ストローク領
域Ｙのシリンダ溝２９における溝幅Ｗ_Y よりも大きく設
定してもよい。

【００２６】次に、作用を説明する。ガススプリング２
０の圧縮行程では、ピストン２３に嵌装されたＯリング
３４（図３）が第２フランジ部３２Ｂの壁面３７に当接
して流路３５が確保されるので、ピストン側室２８Ａ内
のエア２５は、上記流路３５とシリンダ溝２９の両者を
流れてロッド側室２８Ｂ内へ流入する。このため、この
圧縮行程では減衰力が殆ど発生せず、ガススプリング２
０は迅速に圧縮されて、後部ドア４も迅速に閉操作され
る。

【００２７】ガススプリング２０の伸長行程では、図１
に示すピストン側室２８Ａ内のエア２５の反力がピスト
ン２３及びロッド２２に作用し、これらのピストン２３
及びロッド２２が伸長方向に移動する。一方、このガス
スプリング２０の伸長行程では、ピストン２３のＯリン
グ３４（図３）が第１フランジ部２８Ａの壁面３６に当
接して流路３５がＯリング３４により閉塞されるので、
ロッド側室２８Ｂ内のエア２５は、シリンダ溝２９のみ
を経てピストン側室２８Ａへ至る。

【００２８】このガススプリング２０の伸長行程でピス
トン２３が持ち上げストローク領域Ｘにあるときには、
シリンダ溝２９の断面積が大きいため、ロッド側室２８
Ｂからピストン側室２８Ａへ向かうエア２５がシリンダ
溝２９に流れても減衰力が殆ど発生せず、ピストン２３
及びロッド２２は、上記反力によって伸長方向に迅速に
移動し、つまりガススプリング２０が迅速に伸長し、従
って、後部ドア４は持ち上げ区間ｘにおいて開速度が増
大する。

【００２９】また、ガススプリング２０の伸長行程でピ
ストン２３が自力上昇ストローク領域Ｙにあるときに
は、ロッド側室２８Ｂからピストン側室２８Ａへ向かう
エア２５がシリンダ溝２９を流れるときの流動抵抗によ
って伸側減衰力が発生するので、ピストン２３及びロッ
ド２２におけるエア２５の反力による伸長方向の移動速
度（ガススプリング２０の伸び速度）は、上記伸側減衰
力によって適正にコントロールされる。従って、後部ド
ア４の開速度も適正な速度となる。

【００３０】ガススプリング２０の伸長行程における伸
び切り時でピストン２３がエアロックストローク領域Ｚ
にあるときには、この領域Ｚにシリンダ溝２９が形成さ
れていないので、ピストン２３、シリンダ２１、ガスシ
ール２７及びロッドガイド２６に囲まれてエアロック室
が形成される。このエアロック室内のエア２５は、ピス
トン２３の開放気孔を通過してピストン側室２８Ａへ流
れて、ピストン２３がごく低速で伸び方向に移動し、ガ
ススプリング２０の伸び切り時の制動が適切に実施され
て、後部ドア４が全開位置に停止する。

【００３１】上記実施の形態によれば、後部ドア４の開
度区間のうちガススプリング２０の反力が後部ドア４の
重量等と釣り合う状態よりも前の持ち上げ区間ｘに対応
するシリンダ２１の持ち上げストローク領域Ｘにおける
シリンダ溝２９の断面積が、シリンダ２１の自力上昇ス
トローク領域Ｙにおけるシリンダ溝２９の断面積よりも
大きく設定されたので、上記持ち上げストローク領域Ｘ
におけるシリンダ溝２９にて発生する伸側減衰力を低
減、例えばこの伸側減衰力を殆ど零とすることができ
る。このため、ガススプリング２０の伸長行程におい
て、シリンダ２１の持ち上げストローク領域Ｘにてピス
トン２３の摺動速度が増大し、従って、後部ドア４は、
持ち上げ区間ｘにおいて開速度を速くすることができ
る。

【００３２】図９は、本発明に係るガススプリングの第
２の実施の形態における図７に対応する断面図である。
この第２の実施の形態において、前記第１の実施の形態
と同様な部分は、同一の符号を付すことにより説明を省
略する。

【００３３】この第２の実施の形態のガススプリング４
０では、シリンダ２１における自力上昇ストローク領域
Ｙのうち、エアロックストローク領域Ｚ側（つまり、シ
リンダ２１の開口端部側）が一定の範囲にわたり自力上
昇ストロークアップ領域Ｚ₂とされ、残りの領域が自力
上昇ストロークダウン領域Ｙ₁ とされる。

【００３４】これらの自力上昇ストロークダウン領域Ｙ
₁ 及び自力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂ においても、
シリンダ２１の軸方向に伸びるシリンダ溝２９が形成さ
れているが、自力上昇ストロークダウン領域Ｙ₁ のシリ
ンダ溝２９は、前記第１の実施の形態の自力上昇ストロ
ーク領域Ｙのシリンダ溝２９と同程度の断面積に形成さ
れ、自力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂ のシリンダ溝２
９は、前記第１の実施の形態の持ち上げストローク領域
Ｘのシリンダ溝２９と同程度の断面積に形成される。つ
まり、自力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂ のシリンダ溝
２９は、その溝深さが図６の溝深さＨ_X と同程度か、或
いはその溝幅が図８の溝幅Ｗ_X ′と同程度に形成され
る。

【００３５】従って、このガススプリング４０の場合に
は、後部ドア４を開動作する際に、後部ドア４の持ち上
げ区間ｘにおいてはガススプリング４０のピストン２３
が持ち上げストローク領域Ｘにあるので、シリンダ溝２
９にて伸側減衰力が殆ど発生せず、ガススプリング４０
の伸び速度が増速されて、持ち上げ区間ｘにおける後部
ドア４の開速度を速めることができる。また、後部ドア
４の自力上昇区間ｙにおける前期においては、ガススプ
リング４０のピストン２３が自力上昇ストロークダウン
領域Ｙ₁ にあるので、ガススプリング４０の伸び速度が
シリンダ溝２９にて発生する伸側減衰力にてコントロー
ルされて減速され、後部ドア４の開速度を適正にコント
ロールできる。更に、後部ドア４の自力上昇区間ｙにお
ける後期には、ガススプリング４０のピストン２３が自
力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂にあるので、シリンダ
溝２９にて伸側減衰力が殆ど発生せず、ガススプリング
の伸び速度が自力上昇ストロークダウン領域Ｙ₁ にピス
トン２３がある場合に比べ増速されて、自力上昇区間の
後期における後部ドア４の開速度を前期よりも速めるこ
とができる。その後、ピストン２３がエアロックストロ
ーク領域Ｚに至って、ガススプリング４０の伸び切り速
度の制動が良好になされ、後部ドア４が全開位置に停止
する。

【００３６】上記実施の形態によれば、シリンダ２１の
自力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂に形成されたシリン
ダ溝２９の断面積が、シリンダ２１の自力上昇ストロー
クダウン領域Ｙ₁ に形成されたシリンダ溝２９の断面積
より大きく設定されたので、後部ドア４がガススプリン
グ４０の反力のみによって移動する後部ドア４の自力上
昇区間ｙのうちの後期の開速度を前期よりも速めること
ができる。

【００３７】尚、上記両実施の形態では、ガススプリン
グ２０、４０の伸長過程でピストン側室２８Ａ内のエア
による反力がピストン２３及びロッド２２に作用するも
のを述べたが、シリンダ２１の閉塞端部とピストン２３
との間に反力手段としてコイルスプリングを配設して、
このコイルスプリングの付勢力をピストン２３及びロッ
ド２２に反力として作用してもよい。

【００３８】また、上記両実施の形態では、ガススプリ
ング２０、４０のシリンダ２１が車体２に、ロッド２２
が後部ドア４に取り付けられるものを述べたが、シリン
ダ２１が後部ドア４に、ロッド２２が車体２に取り付け
られてもよい。

【００３９】また、上記両実施の形態では、ガススプリ
ング２０が倒立反転タイプのガススプリングとして使用
される場合を述べたが、倒立押上げタイプのガススプリ
ングとして使用されても良い。

【００４０】更に、上記第２の実施の形態において、シ
リンダ２１の自力上昇ストロークアップ領域Ｙ₂ のシリ
ンダ溝２９の断面積は、シリンダ２１の持ち上げストロ
ーク領域Ｘのシリンダ溝２９の断面積と同程度に形成さ
れるものを述べたが、シリンダ２１の自力上昇ストロー
クダウン領域Ｙ₁ のシリンダ溝２９の断面積以上に形成
されていればよい。

【００４１】

【発明の効果】以上のように、請求項１に記載の発明に
係るガススプリングによれば、開閉体の持ち上げ区間に
おける開閉体の開速度を速くすることができ、又、請求
項２に記載の発明に係るガススプリングによれば、開閉
体の自力上昇区間の後期における開閉体の開速度を前期
よりも速くすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明に係るガススプリングの第１の
実施の形態の一部を断面状態で示す側面図である。

【図２】図２は、図１のシリンダを示す断面図である。

【図３】図３は、図１のピストンを示す断面図である。

【図４】図４は、図３のIV矢視図である。

【図５】図５は、図２のV-V 線に沿う半断面図である。

【図６】図６は、図２のVI-VI 線に沿う半断面図であ
る。

【図７】図７は、図２のVII-VII 線に沿う断面図であ
る。

【図８】図８は、図６のシリンダ溝の変形例を示す半分
断面図である。

【図９】図９は、本発明に係るガススプリングの第２の
実施の形態における図７に対応する断面図である。

【図１０】図１０は、ガススプリングを装着した自動四
輪車の後部ドア回りを示す側面図である。

【図１１】図１１は、従来のガススプリングを示す断面
図である。

【符号の説明】

２車体（本体）４後部ドア（開閉体）６水平軸２０ガススプリング２１シリンダ２２ロッド２３ピストン２５エア２９シリンダ溝ｘ後部ドアの持ち上げ区間ｙ後部ドアの自力上昇区間Ｘシリンダの持ち上げストローク領域Ｙシリンダの自力上昇ストローク領域４０ガススプリングＹ₁ 自力上昇ストロークダウン領域Ｙ₂ 自力上昇ストロークアップ領域

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】一端が閉塞されたシリンダ内にピストン
が摺動可能に配設され、上記ピストンに固定されたロッ
ドが上記シリンダの開口端部から突出して設けられ、上記シリンダ内には、上記ロッドを伸長方向へ付勢する
反力を発生する反力手段が設けられ、上記シリンダの内周には、上記ピストンのストローク領
域にわたり上記シリンダの軸方向に延びるシリンダ溝が
形成され、このシリンダ溝にて伸長行程での伸側減衰力
が発生し、上記シリンダ又は上記ロッドのいずれか一方が本体に、
他方が上記本体に水平軸回りに回転自在に設けられた開
閉体に取り付けられたガススプリングにおいて、上記開閉体の開度区間のうち上記反力が上記開閉体の重
量等と釣り合う状態より前の開度区間に対応する上記ス
トローク領域における上記シリンダ溝の断面積を、他の
ストローク領域における上記シリンダ溝の断面積よりも
大きくしたことを特徴とするガススプリング。
【請求項２】上記他のストローク領域におけるシリン
ダ溝の断面積のうち、更に、シリンダの開口端部側の上
記シリンダ溝の断面積を一定範囲にわたり大きくしたこ
とを特徴とする請求項１に記載のガススプリング。