JP7255479B2 - ポリエステル樹脂組成物、これを含む光反射体用部品および光反射体 - Google Patents

Description

本発明は、ポリエステル樹脂組成物、これを含む光反射体用部品および光反射体に関する。

高い輝度外観（平滑性）および均一な反射性などが要求される自動車用ランプ、その他の照明器具などを構成する部品、ならびに表面に光反射層を設ける光反射体用部品などの用途には、ポリブチレンテレフタレート樹脂に対してポリエチレンテレフタレート樹脂やタルク、マイカなどの無機フィラーを配合することで耐熱性を付与した強化系樹脂が広く用いられてきたが、エクステンションと呼ばれるランプ部材においては、このような強化系樹脂の表面にプライマー処理をした上でアルミ蒸着を施す工程を行わないと、十分な集光反射効果が得られない。

近年ではこのプライマー処理工程を省くことが可能な表面平滑性に優れたポリブチレンテレフタレート樹脂やポリカーボネート樹脂がしばしば使用されるようになったが、耐熱性が不十分な場合がある。またポリブチレンテレフタレートにおいては収縮率が大きいため、成形品が複雑な形状になると離型性が大きく損なわれる場合があり、成形品のデザインに制限が生じる。一方で、ポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂や少量の無機フィラーを配合させた場合、プライマー処理工程を要することなく平滑性に優れ、収縮率が抑えられる上に、より耐熱性が優れるといった特徴を有する。

以上のようなポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂や少量の無機フィラーを配合させた樹脂組成物の中には平滑性・耐熱性に加え、外観やフォギング性、低金型汚染性を有する樹脂組成物が提案されている。

特許文献１には、無機フィラーの平均粒子径および添加量を特定し、ポリブチレンテレフタレート樹脂ペレットおよびポリエステル樹脂パウダーにブレンドすることでプライマー処理工程レスの耐熱性に優れたポリエステル樹脂組成物が提案されている。特許文献２には、ポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂および平均粒子径が１μｍ以下の硫酸バリウムを配合することで、耐熱性に優れ、金属蒸着層に不具合（ゆず肌状欠陥、白化）が生じにくく、外観に優れたポリエステル樹脂組成物が提案されている。特許文献３には、ポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂および平均粒子径が１．５μｍ以下の球状無機フィラー、脂肪酸金属塩を配合することでフォギング性に優れ、表面平滑性に優れた樹脂組成物が提案されている。特許文献４には、ポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂および平均粒子径が０．０５～０．３μｍ以下である無機フィラー、ポリブチレンテレフタレート樹脂にポリエチレンテレフタレート樹脂および平均粒子径が１．５μｍ以下の球状無機フィラー、金属有機酸塩を配合することで、低ガス性かつ高い耐熱性を有し、連続成形時の金型汚れを大幅に抑制することができるポリエステル樹脂組成物が提案されている。

特許第５８６４０２１号公報 特許第５２８４５５７号公報 特許第５２９２８７７号公報 特開２０１７－４８３７４号公報

近年、金型技術の進歩により、成形品の形状の意匠性が向上したことや求められる金型の鏡面の磨きレベルが上昇したことから、ポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートを併用した際に、射出速度が急激に低下する箇所、例えば、流動末端や流動が合流する箇所、肉厚の変化がある部位に樹木に見られるような年輪状の模様（以後、これをフローマークと呼ぶ）の発生がしばしば問題になるようになった。このフローマークは射出速度や金型温度を調整することでやや改善が見られるが、十分でない場合があり、かつ排反事項の外観不良が発生する可能性がある。従来の技術ではこの新たな課題は解決できなかったため、射出速度をできるだけ低速にしても、フローマークが発生しにくい熱可塑性ポリエステル樹脂組成物が市場から求められている。

本発明者らは、フローマークの発生を抑制するべく、鋭意検討した結果、ポリブチレンテレフタレート樹脂に配合するポリエチレンテレフタレート樹脂の量を特定の範囲内にすることで、低ガス性かつ高い耐熱性を有し、表面平滑性に優れ、フローマークの発生が抑制されたポリエステル樹脂組成物が得られることを見出し、本発明に到達した。

すなわち本発明は、低ガス性かつ高い耐熱性を有し、表面平滑性に優れ、フローマークの発生を抑制することができるポリエステル樹脂組成物、これを含む光反射体用部品および光反射体を提供することを目的とする。

すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］ ８２～８８質量％のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１８質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有するポリエステル樹脂Ａを含むポリエステル樹脂組成物であって、前記ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩のいずれか一方または両方である金属有機酸塩Ｂと、前記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、１～１３質量部の平均粒子径０．０５～３μｍである無機フィラーＣとを含み、前記ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、前記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５～０．０５質量部含み、かつ、前記ポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量、または前記ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下であり、該ポリエステル樹脂組成物は、♯１６０００による表面仕上げを施した鏡面金型を用いて、該ポリエステル樹脂組成物を成形温度２６０℃、金型温度４５℃、充填時間４．５秒以上で射出成形して得られた１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍｔの平板の最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．７０μｍ以下である、ポリエステル樹脂組成物。
［２］ 上記ポリエステル樹脂組成物は、上記アルカリ金属原子および上記アルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、上記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００５～０．０５質量部含む、［１］に記載のポリエステル樹脂組成物。
［３］ 上記金属有機酸塩Ｂの金属種は、リチウム、ナトリウム、カリウム、カルシウム、マグネシウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、［１］または［２］に記載のポリエステル樹脂組成物。
［４］ 上記金属有機酸塩Ｂは、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸カルシウム、酢酸マグネシウム、安息香酸リチウム、安息香酸ナトリウムおよび安息香酸カリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、［１］～［３］のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物。
［５］ 前記無機フィラーＣは、炭酸カルシウム、シリカ、カオリンおよび硫酸バリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、［１］～［４］のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物。
［６］ ［１］～［５］のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物を含む、光反射体用部品。
［７］ ［６］に記載の光反射体用部品の表面の少なくとも一部に光反射金属層が形成されている、光反射体。

本発明によれば、低ガス性かつ高い耐熱性を有し、表面平滑性に優れ、フローマークを抑制することができるポリエステル樹脂組成物を提供することができる。

以下、本発明を詳述する。
［ポリエステル樹脂組成物］
本発明は、８２～８８質量％（８２質量％以上８８質量％以下、本明細書において数値範囲を「～」を用いて表わす場合、その範囲は上限および下限の数値を含むものとする）のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１８質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有するポリエステル樹脂Ａを含むポリエステル樹脂組成物である。ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩のいずれか一方または両方である金属有機酸塩Ｂと、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、１～１３質量部の平均粒子径０．０５～３μｍである無機フィラーＣとを含む。さらにポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５～０．０５質量部含む。さらに、ポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量、またはポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下である。

本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、金属有機酸塩Ｂを含むことにより、成形中のアウトガス［テトラヒドロフラン（以下、「ＴＨＦ」と称することもある）など］の発生を抑制し、組成物中に含まれる環状オリゴマーおよび線状オリゴマーがＴＨＦによって金型に運ばれ、付着することを抑制し、これらのオリゴマーに基づく金型汚れを抑制することができる。

さらに、ポリエステル樹脂組成物は、後述する離型剤Ｄを含有することができる。さらに、ポリエステル樹脂組成物は、本発明の効果が損なわれない範囲において、必要に応じて各種の添加剤を含有することができる。添加剤としては、たとえば改質剤、耐熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、可塑剤、変性剤、帯電防止剤、難燃剤、染料、顔料などを例示することができる。本発明のポリエステル樹脂組成物は、ポリエステル樹脂Ａ、金属有機酸塩Ｂ、無機フィラーＣおよび離型剤Ｄ（ただし、離型剤Ｄの配合は任意）の合計で８５質量％以上を占めることが好ましく、９０質量％以上を占めることがより好ましく、９５質量％以上を占めることがさらに好ましい。

そして、本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、低ガス性かつ高い耐熱性を有し、表面平滑性に優れ、フローマークを抑制でき、特に、自動車用ランプまたは照明器具などを構成する部品、表面に光反射層を設ける光反射体用部品用などへの適用が効果的である。

＜ポリエステル樹脂Ａ＞
本発明においてポリエステル樹脂Ａは、８２～８８質量％のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１８質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有する。ポリエステル樹脂Ａは、ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリエチレンテレフタレート樹脂以外の第３の成分を含むことを除外するものではないが、この２成分で構成されることが好ましい。ポリエステル樹脂組成物中のポリエステル樹脂Ａは、ポリエステル樹脂Ａが主成分である限り特に限定されないが、９０質量％以上であることが好ましく、９２質量％以上であることがより好ましい。

（ポリブチレンテレフタレート樹脂）
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体を主たる成分とするジカルボン酸と、１、４－ブタンジオールまたはそのエステル形成性誘導体を主たる成分とするジオールとを重縮合反応させるなどの一般的な重合方法によって得ることができる重合体である。ポリブチレンテレフタレート樹脂は、ブチレンテレフタレートの繰返し単位が８０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることがより好ましく、９５モル％以上であることがさらに好ましく、１００モル％であることが最も好ましい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂は、その特性を損なわない範囲、たとえば２０質量％程度以下で、他の重合成分を含むことができる。他の重合成分を含むポリブチレンテレフタレート樹脂の例としては、ポリブチレン（テレフタレート／イソフタレート）、ポリブチレン（テレフタレート／アジペート）、ポリブチレン（テレフタレート／セバケート）、ポリブチレン（テレフタレート／デカンジカルボキシレート）、ポリブチレン（テレフタレート／ナフタレート）、ポリ（ブチレン／エチレン）テレフタレートなどを挙げることができる。これらの成分を単独で用いてもよいし、２種以上混合して用いてもよい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は、０．３～１．６ｄｌ／ｇであることが好適であり、０．４５～１．３５ｄｌ／ｇであることがより好適であり、０．５～１．２ｄｌ／ｇであることがさらに好適であり、０．５５～１．０５ｄｌ／ｇであることが特に好適である。本発明のポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）が０．３～１．６ｄｌ／ｇであることにより、機械的特性および成形性が良好となる。上記固有粘度（ＩＶ）は、ウベローデ型粘度計により、フェノール／テトラクロルエタン（質量比１／１）の混合溶媒を使用し、３０℃における濃度０．４ｇ／ｄｌのポリブチレンテレフタレート樹脂溶液と、混合溶媒のみとの落下秒数をそれぞれ測定し、ＡＳＴＭ Ｄ４６０３に基づく下記式（Ｉ）から求めた値である。

固有粘度（ＩＶ）＝０．２５（η_r－１＋３ｌｎη_r）／Ｃ・・・（Ｉ）
上記式（Ｉ）において、η_r＝η／η₀であり、ηはポリブチレンテレフタレート樹脂溶液の落下秒数であり、η₀は混合溶媒のみの落下秒数であり、Ｃはポリブチレンテレフタレート樹脂溶液の濃度（ｇ／ｄｌ）である。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基は、ポリマーの加水分解反応において触媒的な役割を担うため、末端カルボキシル基量の増加に伴って加水分解が加速される。このため、この末端カルボキシル基の濃度は低いことが好ましい。ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基の濃度は、４０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、より好ましくは３０ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、さらに好ましくは２５ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、特に好ましくは２０ｅｑ／ｔｏｎ以下である。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基の濃度（単位：ｅｑ／ｔｏｎ）は、たとえば、所定量のポリブチレンテレフタレート樹脂をベンジルアルコールに溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／ｌベンジルアルコール溶液を使用して滴定することにより測定することができる。指示薬は、たとえば、フェノールフタレイン溶液を用いればよい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端水酸基は、主に溶融時にバックバイティングを引き起こすため、アウトガスの１つであるＴＨＦ、線状オリゴマーおよび環状オリゴマーを成形中に生成する出発点となる。このため、金型汚れを低減するにはこの末端水酸基の濃度を低くし、成形中のバックバイティングを抑制することが好ましい。ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端水酸基の濃度は、１１０ｅｑ／ｔｏｎ以下であることが好ましく、より好ましくは９０ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、さらに好ましくは７０ｅｑ／ｔｏｎ以下であり、特に好ましくは５０ｅｑ／ｔｏｎ以下である。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端水酸基の濃度（単位：ｅｑ／ｔｏｎ）は、たとえば¹Ｈ－ＮＭＲ測定によって得たスペクトルに基づき、ポリブチレンテレフタレート由来のテレフタル酸のピーク値と末端の１、４－ブタンジオールのピーク値とから、所定の計算によって算出することができる。

（ポリエチレンテレフタレート樹脂）
ポリエチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体を主たる成分とするジカルボン酸と、エチレングリコールまたはそのエステル形成性誘導体を主たる成分とするジオールとを重縮合反応させるなどの一般的な重合方法によって得ることができる重合体である。ポリエチレンテレフタレート樹脂は、エチレンテレフタレートの繰返し単位が８０モル％以上であることが好ましく、９０モル％以上であることがより好ましく、９５モル％以上であることがさらに好ましく、１００モル％であることが特に好ましい。

ポリエチレンテレフタレート樹脂は、その特性を損なわない範囲、たとえば２０質量％程度以下で他の重合成分を含むことができる。他の重合成分を含むポリエチレンテレフタレート樹脂の例としては、ポリエチレン（テレフタレート／イソフタレート）、ポリエチレン（テレフタレート／アジペート）、ポリエチレン（テレフタレート／セバケート）、ポリエチレン（テレフタレート／デカンジカルボキシレート）、ポリエチレン（テレフタレート／ナフタレート）、ポリ（エチレン／シクロヘキサンジメチル）テレフタレート、ポリ（ブチレン／エチレン）テレフタレートなどを挙げることができる。これらの成分を単独で用いてもよいし、２種以上混合して用いてもよい。このようなポリエチレンテレフタレート樹脂を用いることによって、本発明では、ポリエステル樹脂組成物の成形収縮率を制御することができる。

ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は、０．３６～１．６ｄｌ／ｇであることが好適であり、０．４５～１．３５ｄｌ／ｇであることがより好適であり、０．５～１．２ｄｌ／ｇであることがさらに好適であり、０．５５～１．０５ｄｌ／ｇであることが特に好適である。本発明のポリエステル樹脂組成物は、ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）が０．３６～１．６ｄｌ／ｇであることにより、機械的特性および成形性が良好となる。上記固有粘度（ＩＶ）は、ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）を測定した方法と同じ方法により測定すればよい。

本発明において、成形時の無機フィラーＣの浮き出しとフローマークの発生を防いで成形品の表面外観を良好にするため、ポリエステル樹脂組成物の結晶化挙動を制御する目的で、ポリエステル樹脂Ａは、８２～８８質量％のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１８質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有する。上述のとおりポリエチレンテレフタレート樹脂を含有することにより、ポリエステル樹脂組成物の成形収縮率を制御することが可能となる。一方で、ポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量が１８質量％を超えると、フローマークの発生の抑制効果が十分に得られず、１２質量％を下回ると、成形収縮率が大きくなったり、フィラーの浮き出しよる外観の悪化が見られる。ポリエステル樹脂Ａは、８５～８８質量％のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１５質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有することが好ましい。

ポリエステル樹脂Ａ中のポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリエチレンテレフタレート樹脂の合計量は、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、９５質量％以上であることがさらに好ましい。また、ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリエチレンテレフタレート樹脂の合計量は、１００質量％であってもよい。

（チタン触媒）
本発明を構成するポリブチレンテレフタレート樹脂は、たとえば１、４－ブタンジオールと、テレフタル酸またはテレフタル酸ジアルキルとのチタン触媒を使用したエステル化反応またはエステル交換反応により得ることができる。本発明ではポリエステル樹脂組成物に含まれるチタン触媒の含有量を、チタン原子の含有量により規定している。

チタン原子の含有量は、湿式灰化などの方法でポリマー中の金属を回収した後、原子発光、原子吸光またはＩＣＰ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ）などの方法を使用して測定することができる。

チタン触媒としては、公知のチタン化合物を使用することができる。その具体例としては、テトラエチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラ－ｎ－プロピルチタネート、テトラ－ｎ－ブチルチタネートなどのチタンアルコキシドを含むテトラアルキルチタネート、その部分加水分解物およびチタンキレート化合物、酢酸チタン、シュウ酸チタニル、シュウ酸チタニルアンモニウム、シュウ酸チタニルナトリウム、シュウ酸チタニルカリウム、シュウ酸チタニルカルシウム、シュウ酸チタニルストロンチウムなどのシュウ酸チタニル化合物、トリメリット酸チタン、硫酸チタン、塩化チタン、チタンハロゲン化物の加水分解物、シュウ化チタン、フッ化チタン、六フッ化チタン酸カリウム、六フッ化チタン酸アンモニウム、六フッ化チタン酸コバルト、六フッ化チタン酸マンガン、チタンアセチルアセトナート、ヒドロキシ多価カルボン酸または含窒素多価カルボン酸とのチタン錯体物、チタンおよびケイ素、あるいはジルコニウムからなる複合酸化物、チタンアルコキシドとリン化合物との反応物、チタンアルコキシドと芳香族多価カルボン酸、またはその酸無水物と所定のリン化合物との反応生成物などを挙げることができる。

なかでも、金型汚れを抑制する観点から、テトラエチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラ－ｎ－プロピルチタネート、テトラ－ｎ－ブチルチタネートなどのチタンアルコキシドを含むテトラアルキルチタネート、その部分加水分解物およびチタンキレート化合物からなる群より選ばれるいずれかを使用することが好ましい。また、テトライソプロピルチタネート、テトラ－ｎ－プロピルチタネート、テトラ－ｎ－ブチルチタネート、アセト酢酸エチルチタンキレートおよびトリエタノールチタンアミネートからなる群より選ばれるいずれかを使用することがより好ましい。

チタンの代わりに、またはチタンとともに、スズを触媒として使用することができる。さらに、チタンおよびスズの他に、酢酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、マグネシウムアルコキシド、リン酸水素マグネシウムなどのマグネシウム化合物、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、カルシウムアルコキシド、リン酸水素カルシウムなどのカルシウム化合物、三酸化アンチモンなどのアンチモン化合物、二酸化ゲルマニウム、四酸化ゲルマニウムなどのゲルマニウム化合物、マンガン化合物、亜鉛化合物、ジルコニウム化合物、コバルト化合物、正リン酸、亜リン酸、次亜リン酸、ポリリン酸、それらのエステルまたは金属塩などのリン化合物、水酸化ナトリウムなどの反応助剤を使用してもよい。反応助剤として用いる化合物が、後述する金属有機酸塩Ｂと重複する場合、この金属有機酸塩Ｂと反応助剤との合計量を、本発明において金属有機酸塩Ｂとして許容される範囲内の含有量とすればよい。

（線状オリゴマー）
本発明において、連続成形の際の金型汚れを抑制することができるのは、以下の理由によるものと考えられる。

本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量、またはポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下である。本発明では、ポリエステル樹脂組成物中に占める割合が最も多いのがポリブチレンテレフタレート樹脂であるので、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量を低く抑えることが好ましい。線状オリゴマーは、環状オリゴマーよりも低融点であり、低ガラス転移温度であるので、環状オリゴマーよりも金型へ付着しやすい。金型に付着した線状オリゴマーは粘着性を帯び、バインダーのような役割を果たして環状オリゴマーの金型への付着を助長すると考えられる。このため、ポリエステル樹脂組成物に含まれる線状オリゴマーの含有量を低減することは、連続成形の際の金型の汚れ始めを遅らせることに非常に効果的に寄与する。したがって、線状オリゴマーの含有量を低減することは、金型汚れを抑制する上で極めて重要となるのである。

このように本発明では、線状オリゴマーが金型汚れの根本的な原因であることを見出した。またテトラヒドロフランは、末端水酸基のバックバイティング反応などにより生成することが知られ、以下に説明するアウトガス測定から、テトラヒドロフランの発生量と金型汚れの程度とに正の相関関係があることも見出した。すなわちテトラヒドロフランの発生量が増えるほど、金型汚れの程度が酷くなるのである。このアウトガス測定では、５ｍｇのポリエステル樹脂組成物のサンプルに対して２６５℃、１０分の条件で加熱し、発生した成分をＧＣ／ＭＳ（商品名：「ＴＤ－２０／ＱＰ－２０１０Ｕｌｔｒａ」、株式会社島津製作所製）を用いて分析することにより、テトラヒドロフランの発生量を測定した。検出成分はトルエン換算などにより定量することができる。なお、金型汚れは後述する加速試験などを実施することにより評価することができる。

以上から、ポリエステル樹脂組成物に含まれる線状オリゴマーは、成形中に生成するテトラヒドロフランに溶け込んだ状態で射出成形時に樹脂系外へ噴射され、金型に接触する。このとき沸点の低いテトラヒドロフランは金型に残らずに蒸発するが、テトラヒドロフランに溶け込んでいた線状オリゴマーは、そのまま金型へ付着するものと考えられる。したがって、媒体となるテトラヒドロフランの発生量を低減することも、線状オリゴマーが樹脂系外への留出するのを抑制することにつながり、結果的に金型への線状オリゴマーの付着量が低減し、金型汚れを抑制することができる。

ここで本明細書において、線状オリゴマーとは、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーである場合、テレフタル酸由来の構成単位と１、４－ブタンジオール由来の構成単位とが合計２～１３個結合した直鎖状構造のオリゴマーをいう。また線状オリゴマーとは、ポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーである場合、テレフタル酸由来の構成単位とエチレングリコール由来の構成単位とが合計２～１３個結合した直鎖状構造のオリゴマーをいう。線状オリゴマーは、両末端に水酸基またはカルボキシル基からなる反応性官能基を有し、両末端がいずれもカルボキシル基または水酸基である場合がある。また、環状オリゴマーとは、ポリブチレンテレフタレートの環状オリゴマーである場合、テレフタル酸由来の構成単位と１、４－ブタンジオール由来の構成単位とが合計４～１４個結合した環状構造のオリゴマーをいう。また環状オリゴマーとは、ポリエチレンテレフタレートの環状オリゴマーである場合、テレフタル酸由来の構成単位とエチレングリコール由来の構成単位とが合計４～１４個結合した環状構造のオリゴマーをいう。

上述のとおり、本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量、またはポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下である。線状オリゴマーの含有量は、好ましくは９５０ｍｇ／ｋｇ以下であり、より好ましくは９００ｍｇ／ｋｇ以下であり、さらに好ましくは８００ｍｇ／ｋｇ以下であり、特に好ましくは７００ｍｇ／ｋｇ以下である。線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇを超えると、金型汚れを抑制する効果が不十分となる。線状オリゴマーの含有量の下限値は、理想的には０ｍｇ／ｋｇである。なお、線状オリゴマーの含有量は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの両方を含む場合、その両方で１０００ｍｇ／ｋｇ以下となる。

一方で、環状オリゴマーの含有量は、９０００ｍｇ／ｋｇ以下であればよい。環状オリゴマーの含有量は、好ましくは８０００ｍｇ／ｋｇ以下であり、より好ましくは６０００ｍｇ／ｋｇである。ただし、環状オリゴマーの含有量が６０００ｍｇ／ｋｇ程度であっても、線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇを超えると、金型汚れを抑制する効果は低下する。線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下であれば、環状オリゴマーの含有量が少ないほど、金型汚れを抑制する効果は高くなる傾向がある。この点、線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下であれば、従来金型汚れの原因と考えられていた環状オリゴマーの含有量は比較的柔軟に許容され、９０００ｍｇ／ｋｇ以下まで含有することができる。

線状オリゴマーおよび環状オリゴマーの含有量は、たとえば、ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム＝２／３（体積比）からなる溶媒にポリエステル樹脂組成物を溶解させ、クロロホルム、メタノールなどを加えて沈殿させる。続いて、濾別した上澄み液について乾固し、ジメチルホルムアミドで溶解し、濾過し、その濾液について液体クロマトグラフ分析法による分析を行なうことにより測定することができる。たとえば、線状オリゴマーの含有量（定量値）はＢＨＥＴ（ビスヒドロキシエチルテレフタレート）換算とし、環状オリゴマーの含有量（定量値）はポリエチレンテレフタレート環状３量体換算として算出することができる。

線状オリゴマーの含有量を１０００ｍｇ／ｋｇ以下にする方法は、線状オリゴマーの含有量を１０００ｍｇ／ｋｇ以下にできる方法であれば特に限定されない。本発明では、ポリエステル樹脂組成物に占めるポリブチレンテレフタレート樹脂の割合が高いため、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量を少なくすることが効果的である。

線状オリゴマーの含有量を１０００ｍｇ／ｋｇ以下にする方法としては、チタン触媒と反応助剤とで調整する方法、固相重合する方法および線状オリゴマーを水または溶剤で抽出する方法などを例示することができる。環状オリゴマーの含有量を９０００ｍｇ／ｋｇ以下にする方法についても特に限定されないが、たとえば、ポリブチレンテレフタレート樹脂を重合する際の温度、時間、重合触媒などを調整する方法、固相重合する方法、重合後に溶融状態で熱処理する方法、および所定の溶剤を用いて環状オリゴマーを抽出する方法などを例示することができる。また、これらの方法とその他の方法とを組み合わせ、線状オリゴマーおよび環状オリゴマーの両方を低減させることもできる。

たとえばポリブチレンテレフタレート樹脂を固相重合する方法では、エステル化またはエステル交換反応が進行することにより、末端カルボキシル基の濃度および末端水酸基の濃度が共に低くなる傾向にある。この方法では、分子量が増加するので固相重合前の固有粘度（ＩＶ）の調整、ならびに固相重合の温度および時間の調整が必要である。

なお、ポリエステル樹脂組成物中にポリエチレンテレフタレート樹脂を含む場合、ポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量を低く抑えることも、金型汚れを抑制するのに寄与することができる。また、テトラヒドロフランの発生量を低減する方法については、以下に詳述する。

＜金属有機酸塩Ｂ＞
本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩のいずれか一方または両方である金属有機酸塩Ｂを含む。その含有量は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方の含有量を基準として特定され、具体的には、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、上記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５～０．０５質量部含むものとなる。すなわち本発明では、ポリエステル樹脂組成物に含まれる金属有機酸塩Ｂの含有量を、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方の含有量を特定することにより把握するものとしている。ポリエステル樹脂組成物が、アルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩の両方を含む場合、前記含有量はアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子の両方の合計の量である。

ここで、ポリエステル樹脂組成物に含まれる金属有機酸塩Ｂの含有量を、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方の含有量を特定することにより把握するものとしている理由は、以下のとおりである。すなわち金属有機酸塩Ｂは、ポリエステル樹脂組成物中において金属イオンが解離した状態で存在していると考えられるため、金属有機酸塩Ｂの含有量を知るには金属（イオン）および有機酸（イオン）のいずれか一方または両方を定量する必要がある。しかしながら、有機酸は揮散しやすく、ポリブチレンテレフタレートなどのポリマーと構造が類似することも多いため、定量が困難となる場合が多い。一方、金属原子（アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子）は、ポリエステル樹脂組成物中で比較的残存しやすく、定量が比較的容易である。したがって、ポリエステル樹脂組成物における金属有機酸塩Ｂの含有量を、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方の含有量を特定することにより把握するのである。また、このような理由から上記のアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方は、金属有機酸塩Ｂに由来するものであることが明らかである。

そして、ポリエステル樹脂組成物におけるアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子の含有量は、ＩＣＰ発光分析法により測定することができる。

なお本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、換言すれば、ポリエステル樹脂Ａの質量１ｋｇあたり、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を０．０５ｍｇ以上５００ｍｇ以下（以下、「ｍｇ／ｋｇ」で表す）含む。また、金属有機酸塩Ｂがアルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩の両方を含む場合、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子の両方の合計は、上記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５～０．０５質量部含むこととなる。

金属有機酸塩Ｂにより、ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリエチレンテレフタレート樹脂が有する末端水酸基の成形時におけるバックバイティング反応の低減が可能となり、ＴＨＦの発生量を低減することできる。この金属有機酸塩Ｂに由来するアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方が、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５質量部（０．０５ｍｇ／ｋｇ）未満となる場合、金属有機酸塩Ｂの作用により金型汚れの抑制効果が発現しにくい。また、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方が、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０５質量部（５００ｍｇ／ｋｇ）を超える場合、ポリエステル樹脂組成物の分解を促進し、金型汚れおよびフォギング性を悪化させる可能性がある。

さらに、ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、上記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００５～０．０５質量部含むことが好ましい。この数値範囲は、より好ましくは０．０００５～０．０４質量部（５～４００ｍｇ／ｋｇ）であり、さらに好ましくは０．０００６～０．０３質量部（６～３００ｍｇ／ｋｇ）であり、特に好ましくは０．０００７～０．０２質量部（７～２００ｍｇ／ｋｇ）である。

本発明のポリエステル樹脂組成物に用いることのできる金属有機酸塩Ｂの金属種は、金型汚れの観点から、リチウム、ナトリウム、カリウム、カルシウム、マグネシウムからなる群より選ばれる１種または２種以上が好ましい。なかでもリチウム、ナトリウム、カリウムであることが好ましく、カリウムであることが最も好ましい。

アルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩として具体的には、これら金属のギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、シュウ酸などの飽和脂肪族カルボン酸塩、アクリル酸、メタクリル酸などの不飽和脂肪族カルボン酸塩、安息香酸などの芳香族カルボン酸塩、トリクロロ酢酸などのハロゲン含有カルボン酸塩、乳酸、クエン酸、サリチル酸、グルコン酸などのヒドロキシカルボン酸塩、１－プロパンスルホン酸、１－ペンタンスルホン酸、ナフタレンスルホン酸などの有機スルホン酸塩、ラウリル硫酸などの有機硫酸塩、炭酸塩などを例示することができる。なお、炭酸塩は通常、無機酸塩として捉えられるが、本発明においては、炭素を有する酸を有機酸であるとみなして炭酸塩を有機酸塩の範囲に含むものとする。

金型汚れを抑制する効果およびハンドリング性の観点から、金属有機酸塩Ｂは、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸カルシウム、酢酸マグネシウム、安息香酸リチウム、安息香酸ナトリウムおよび安息香酸カリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上であることが好ましい。なかでも、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸カルシウムおよび酢酸マグネシウムからなる群より選ばれる１種または２種以上であることがより好ましく、酢酸カリウムが特に好ましい。なお、これらの金属有機酸塩Ｂは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

金属有機酸塩Ｂをポリエステル樹脂組成物に含有させる方法は特に限定されない。たとえば、ポリエステル樹脂Ａを構成するポリブチレンテレフタレート樹脂の重合初期（エステル化反応後またはエステル交換反応後）に添加する方法、ポリブチレンテレフタレート樹脂の重合後期（重縮合工程（減圧工程）中または重合終了後）に添加する方法、ペレット化された後にペレット表面に付着させ、あるいはペレット中に浸透させる方法、または金属有機酸塩Ｂを高濃度に含有するマスターペレットをあらかじめ製造し、該マスターペレットをポリエステル樹脂組成物を得るための溶融混練時に混合する方法などを採用することができる。さらに、成形体に成形する際に金属有機酸塩Ｂを高濃度に含有するマスターペレットを添加する方法でもよい。なお、上述したポリブチレンテレフタレート樹脂の重合初期および重合後期とは、ポリブチレンテレフタレート樹脂の所謂溶融重合における重合初期および重合後期をいう。

ポリブチレンテレフタレート樹脂を製造するときに金属有機酸塩Ｂを含有させる場合、添加量に対して一部の金属有機酸塩Ｂが減圧条件下で反応系外へ除かれる場合がある。このため金属有機酸塩Ｂの添加量は、使用する反応装置、条件などを勘案し、かつ必要に応じて数回の試行実験によりポリエステル樹脂組成物に残存する金属有機酸塩Ｂ（すなわちアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方）の量を把握した上で決める必要がある。また、本発明のポリエステル樹脂組成物を二軸押出機などを用いて混練して製造するとき、ベント脱気（減圧）をする際にも同様なことが起きる場合があるので、必要な措置を講じて金属有機酸塩Ｂの添加量を決める必要がある。

特に本発明において、金属有機酸塩Ｂに由来するアルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方が、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００５～０．０５質量部（５～５００ｍｇ／ｋｇ）含むようにポリエステル樹脂組成物を構成するとき、そのポリエステル樹脂組成物は金属有機酸塩Ｂを高濃度に含有するマスターペレットを用いることにより得ることが好ましい。マスターペレットのベース樹脂としては、ポリエステル樹脂組成物を構成する樹脂のいずれかであることが好ましく、ポリエステル樹脂組成物中に占める割合が最も多いポリブチレンテレフタレート樹脂であることがより好ましい。金属有機酸塩Ｂを高濃度に含有するマスターペレットは、ベース樹脂と金属有機酸塩Ｂとを混合し、溶融混練することによって製造することができる。この溶融混練の方法は公知の方法でよく、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーまたはバンバリーミキサーなどを使用することができる。なかでも二軸押出機を使用することが好ましい。

マスターペレット中の金属有機酸塩Ｂの含有量も、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方の含有量を基準として特定され、その含有量は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方が、上記マスターペレット１００質量部に対し、０．０２～１．５質量部（２００～１５０００ｍｇ／ｋｇ）であることが好ましい。マスターペレット中の含有量が１．５質量部を超えると、マスターペレット作製時にベース樹脂が分解し、ポリエステル樹脂組成物に含有させる際に悪影響を及ぼす恐れがある。マスターペレット中の含有量が０．０２質量部未満であると、マスターペレットとして金属有機酸塩Ｂの含有量が少なく、生産性が良好でない。

これらの金属有機酸塩Ｂが金型汚れを抑制する効果を有する理由は、以下によるものと推測される。すなわち金属有機酸塩Ｂは、エステル基を安定化する効果または所謂バッファー効果により、ポリブチレンテレフタレート樹脂の加水分解反応を抑制し、かつ末端水酸基のバックバイティング反応を抑制する。これにより、主にテトラヒドロフランの生成を抑制することができる。したがって、本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、低ガス性ならびに金型汚れの大幅な抑制効果を得ることができる。

金属有機酸塩Ｂをポリエステル樹脂組成物に含有させる方法において、金属有機酸塩Ｂをポリエステル重合工程中に添加するよりも、あらかじめ作製した金属有機酸塩Ｂのマスターペレットをポリエステル樹脂組成物の混練時もしくは成形時に添加するほうが好ましい理由は、以下の通りである。
金属有機酸塩Ｂを、ポリエステル樹脂Ａを構成するポリブチレンテレフタレート樹脂の重合初期（エステル化反応後またはエステル交換反応後）、およびポリブチレンテレフタレート樹脂の重合後期（重縮合工程（減圧工程）中または重合終了後）のタイミングで添加する場合、その原料であるテレフタル酸と金属有機酸塩Ｂ中のアルカリ金属またはアルカリ土類金属とが塩を形成し、金属有機酸塩Ｂの作用が失われることにより、金型汚れを抑制する効果が低下する恐れがある。さらに、形成した塩が析出してブツ（ｓｅｅｄｓ）となることにより、良好な外観（特に平滑性を示す鏡面外観）が得られず、この析出した塩などの異物が材料破壊の起点となって機械特性も低下する恐れがある（金属有機酸塩Ｂを重合終了後に添加する場合には、樹脂の粘度が高いため均一分散が困難であり、金属有機酸塩Ｂ自体がブツとなることもある）。
一方、あらかじめ作製した金属有機酸塩Ｂのマスターペレットをポリエステル樹脂組成物の混練時もしくは成形時に添加する場合、金属有機酸塩Ｂの存在下でポリエステル樹脂Ａが溶融状態である時間を短くすることが可能となり、上記問題が解決されるだけでなく、ポリエステル樹脂Ａの分解が低減されるため、色調の悪化（黄色味の増大）が抑制され、かつ耐フォギング性を維持することもできる。
したがって、金属有機酸塩Ｂは、ポリブチレンテレフタレート樹脂の重合時に添加するよりも、マスターペレットとしてポリエステル樹脂組成物の混練時もしくは成形時に添加することが好ましい。

本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、金属有機酸塩Ｂを含むことにより、Ｌ^*ａ^*ｂ^*表色系によるＣｏｌｏｒ－ｂ値が増加し、黄色味が増す傾向にあるが、品位および着色した際の色ブレの観点から、ポリエステル樹脂組成物のＣｏｌｏｒ－ｂ値は６以下に抑えることが好ましい。ここで、マスターペレットにより金属有機酸塩Ｂを添加する方法は、ポリブチレンテレフタレート樹脂の重合時に金属有機酸塩Ｂを添加する方法に比べＣｏｌｏｒ－ｂ値が低くなる傾向があるので好ましい。ポリエステル樹脂組成物のＣｏｌｏｒ－ｂ値は、より好ましくは５以下であり、さらに好ましくは４以下である。

Ｃｏｌｏｒ－ｂ値は、たとえば、ポリエステル樹脂組成物を射出成形して得た片面に鏡面を有する平板（鏡面を有する金型を用いて成形した）の鏡面に対し、市販の精密型分光光度色彩計などを用いてＪＩＳ Ｚ ８７２２：２００９、ＪＩＳ Ｚ ８７８１－４：２０１３に準拠して測定することにより得ることができる。

＜無機フィラーＣ＞
本発明に係るポリエステル樹脂組成物は、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、１～１３質量部の平均粒子径０．０５～３μｍである無機フィラーＣを含む。無機フィラーＣをこのような範囲にすることにより、耐熱性及び剛性がより向上し、さらに収縮率を小さく制御することができる。特に収縮率が大きいと、射出成形時に金型へのだきつきによる離型不良が生じたり、成形品が大型である場合や形状が複雑な場合などには、成形品に歪みが生じたりすることがあるため、無機フィラーＣにより収縮率を小さく制御することは非常に重要である。
無機フィラーＣの含有量が１質量部未満の場合、耐熱性及び剛性の向上効果が小さい。１３質量部を超えると、フィラーの浮き出しにより、ランプ部材として用いるために必要な表面平滑性が損なわれる。
耐熱性及び剛性の向上、表面平滑性の観点から、無機フィラーＣの含有量は２質量部以上が好ましく、さらに収縮率制御の観点から、無機フィラーＣの含有量は４質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。表面平滑性の観点から、無機フィラーＣの含有量は１１質量部以下が好ましく、９質量部以下がより好ましい。

前記無機フィラーＣは、レーザー回折法により測定される平均粒子径（体積累積粒度分布の５０％径）が３μｍ以下である必要がある。平均粒子径が３μｍを超えると、ポリエステル樹脂組成物の成形品の表面平滑性が損なわれる。無機フィラーＣの平均粒子径は好ましくは２μｍ以下である。無機フィラーＣの平均粒子径の下限は、凝集（分散不良）抑制、取り扱い性（フィードのしやすさ等）の点から、０．０５μｍであることが好ましい。

無機フィラーＣは、炭酸カルシウム、シリカ、カオリンおよび硫酸バリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上であることが好ましい。これらの無機フィラーは他に比べ比較的粒子径が小さいものが作製可能であるため、添加量が多くとも表面平滑性を維持しやすい。中でも、ポリエステル樹脂組成物の低比重化の観点から、炭酸カルシウム、シリカ、カオリンが好ましく、ポリエステル樹脂組成物中での分散性、ハンドリング性の観点から炭酸カルシウムがより好ましい。

無機フィラーＣは、ポリエステル樹脂組成物との相溶性およびポリエステル樹脂組成物中での分散性を高めるため、表面処理されていてもよい。なお、表面処理する場合は、ガス発生による、フォギング等の他の特性への影響を与えない程度に表面処理するのが好ましい。
表面処理としては、アミノシランカップリング剤、エポキシシランカップリング剤、アルミネート系カップリング剤等の表面処理剤による処理、シリカによる処理、脂肪酸による処理、ＳｉＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３による処理、リン化合物などの酸性化合物による中和処理等が挙げられ、これらの処理を組み合わせても良い。フォギング性の観点から、シリカによる処理、エポキシシランカップリング剤による処理、アルキルシランカップリング剤による処理が好ましい。

無機フィラーＣの表面処理方法は特に限定されるものではないが、無機フィラーＣと各処理剤を物理的に混合する方法を挙げることができ、例えばロールミル、高速回転式粉砕機、ジェトミル等の粉砕機、あるいはナウタミキサー、リボンミキサー、ヘンシェルミキサー等の混合機を使用することができる。

＜その他＞
（離型剤Ｄ）
本発明のポリエステル樹脂組成物は、離型性をより向上させるために、離型剤Ｄを含有することができる。離型剤Ｄは、金型汚れを抑制する観点から、脂肪酸エステル化合物であることが好ましい。この脂肪酸エステル化合物には、カルボン酸が部分的に、モノグリコールまたはポリグリコールによりエステル化されている化合物、および部分的に金属塩を形成している化合物を含むことができる。離型剤Ｄの含有量は、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０５～３質量部であることが好ましい。離型剤Ｄの含有量が０．０５質量部未満であると十分な離型効果が得られず、離型不良または離型ジワなどが発生する恐れがある。離型剤Ｄはそれ自体がガス化し、またはブリードアウトすることによって、金型汚れを引き起こす。さらに、たとえばこの離型剤Ｄを含むポリエステル樹脂組成物を自動車用ランプに適用したとき、１００℃～２００℃の範囲の温度環境下でヘッドライトのカバーまたはミラーなどに付着し、曇りを発生（フォギング）させたりする。これらの問題は、離型剤Ｄの含有量が３質量部を超えると顕著となる。

本発明のポリエステル樹脂組成物は、上記で説明した特定の構成をとることで、♯１６０００による表面仕上げを施した鏡面金型を用いて、該ポリエステル樹脂組成物を成形温度２６０℃、金型温度４５℃、充填時間４．５秒以上で射出成形して得られた１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍｔ（縦１００ｍｍ、横１００ｍｍ、厚み２ｍｍ）の平板の最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．７０μｍ以下とすることができる。平板の最大高さ粗さ（Ｒｚ）は、０．５０μｍ以下であることが好ましい。

＜ポリエステル樹脂組成物の製造方法＞
本発明に係るポリエステル樹脂組成物を製造する方法は、上述した各成分、および必要に応じて添加する安定剤などの添加剤を混合し、溶融混練することにより製造することができる。溶融混練の方法は、公知の方法を用いることが可能であり、たとえば、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーまたはバンバリーミキサーなどを使用して溶融混練することができる。なかでも二軸押出機を使用することが好ましい。一般的な溶融混練の条件としては、二軸押出機を使用する場合、シリンダー温度を２５０～２８０℃とし、混練時間を２～１５分とすることができる。

本発明に係るポリエステル樹脂組成物の成形方法としては特に制限されず、射出成形、押出成形、ブロー成形などの公知の方法で成形することができる。なかでも、汎用性の観点から、射出成形法を用いることが好ましい。

＜光反射体用部品＞
本発明に係る光反射体用部品は、上記ポリエステル樹脂組成物を含む。光反射体用部品は、射出成形法、押出成形法、ブロー成形法などの公知の方法でポリエステル樹脂組成物を成形することにより得ることができ、汎用性の観点から射出成形法を用いて得ることが好ましい。光反射体用部品は、たとえば光反射金属層を備えることにより、後述する光反射体となる。

＜光反射体＞
本発明に係る光反射体は、上記光反射体用部品の表面の少なくとも一部に、光反射金属層が形成されている。たとえば、光反射体は、上記光反射体用部品の表面の少なくとも一部に、光反射金属層としての金属薄膜（たとえば、アルミニウム箔）を直接形成することにより得ることができる。特に、光反射体は、上記光反射体用部品の表面の少なくとも一部に、金属薄膜を蒸着することにより得ることが好ましい。蒸着方法は特に制限されず、公知の方法を用いることができる。

本発明に係る光反射体は、たとえば自動車用ランプ（ヘッドライトなど）、光反射体（エクステンション、リフレクター、ハウジングなど）、さらには照明器具、電気部品、電子部品、家庭雑貨品などの各種の部品として使用することができる。

以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例に記載された測定値は、以下の方法によって測定した値である。

（１）固有粘度（ＩＶ）： ポリブチレンテレフタレート樹脂ａおよびポリエチレンテレフタレート樹脂ｂの固有粘度（ＩＶ）を、ウベローデ型粘度計によりフェノール／テトラクロロエタン（質量比１／１）の混合溶媒を使用し、３０℃において測定した。３０℃における濃度０．４ｇ／ｄｌのポリブチレンテレフタレート樹脂ａ溶液、濃度０．４ｇ／ｄｌのポリエチレンテレフタレート樹脂ｂ溶液、および混合溶媒のみの落下秒数をそれぞれ測定し、上記式（Ｉ）から値を求めた。

（２）末端カルボキシル基濃度（単位：ｅｑ／ｔｏｎ、酸価として表す）： ベンジルアルコール２５ｍｌにポリブチレンテレフタレート樹脂ａを０．５ｇ溶解し、水酸化ナトリウムの０．０１モル／ｌベンジルアルコール溶液を使用して滴定した。使用した指示薬は、フェノールフタレイン０．１０ｇをエタノール５０ｍｌおよび水５０ｍｌの混合液に溶解した溶液である。ポリエチレンテレフタレート樹脂ｂの末端カルボキシル基濃度の定量も同様の方法により行なった。

（３）末端水酸基濃度（単位：ｅｑ／ｔｏｎ）： ポリブチレンテレフタレート樹脂ａの末端水酸基濃度の定量は、共鳴周波数５００ＭＨｚの¹Ｈ－ＮＭＲ測定により行なった。測定装置は、ＮＭＲ装置（商品名：「ＡＶＡＮＣＥ－５００」、ＢＲＵＫＥＲ社製）を用いた。

まず、ポリブチレンテレフタレート樹脂ａ１０ｍｇまたはポリエチレンテレフタレート樹脂ｂ１０ｍｇを、重クロロホルム／ヘキサフルオロイソプロパノール＝１／１（体積比）からなる溶媒０．１２ｍｌに溶解後、重クロロホルム０．４８ｍｌおよび重ピリジン５μｌを加え、十分に撹拌して樹脂溶液を調製した。その後、その樹脂溶液をＮＭＲチューブに充填し、¹Ｈ－ＮＭＲ測定を行なった。ロック溶媒には重クロロホルムを用い、積算回数は１２８回とした。

次に、測定した¹Ｈ－ＮＭＲのスペクトルにおいて、クロロホルムのピークが７．２９ｐｐｍに現われるとき、ポリブチレンテレフタレートまたはポリエチレンテレフタレート由来のテレフタル酸ピーク（ｉ）が８．１０ｐｐｍに現われる。さらにポリブチレンテレフタレート樹脂ａの場合、末端の１,４－ブタンジオールピーク（ｉｉ）が３．７９ｐｐｍに現われる。ポリエチレンテレフタレート樹脂ｂの場合、末端のエチレングリコールピーク（ｉｉｉ）が４．０３ｐｐｍに現われる。このため、（ｉ）～（ｉｉｉ）を各ピークの積分値とすることにより、末端水酸基濃度を、下記式より求めた。

ポリブチレンテレフタレート樹脂ａの場合： ｛（ｉｉ）×１００００００／２｝／｛（ｉ）×２２０／４｝＝末端水酸基濃度（ｅｑ／ｔｏｎ）
ポリエチレンテレフタレート樹脂ｂの場合： ｛（ｉｉｉ）×１００００００／２｝／｛（ｉ）×１９２／４｝＝末端水酸基濃度（ｅｑ／ｔｏｎ）。

（４）チタン原子含有量、カリウム原子含有量、マグネシウム原子含有量： 電子工業用高純度硫酸および電子工業用高純度硝酸でポリエステル樹脂組成物を湿式分解し、ＩＣＰ（商品名：「ＳＰＥＣＴＲＯＢＬＵＥ」、アメテック社製）を使用して発光分析法により測定した。

（５）オリゴマー含有量： ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム＝２／３（体積比）からなる溶媒３ｍｌにポリエステル樹脂組成物０．１ｇを溶解させた後、クロロホルム２０ｍｌ、メタノール１０ｍｌを加えてポリマーを沈殿させた。続いて濾別した上澄み液について乾固した後、ジメチルホルムアミド１０ｍｌで溶解し、濾過し、その濾液について、液体クロマトグラフ分析法にて各オリゴマー成分の定量を行なった。線状オリゴマーの定量値はＢＨＥＴ（ビスヒドロキシエチルテレフタレート）換算、環状オリゴマーの定量値はポリエチレンテレフタレート環状３量体換算で、各検量線を用いて算出した。測定は下記の条件で行なった。

液体クロマトグラフ分析装置： 商品名：「Ｐｒｏｍｉｎｅｎｃｅ」、株式会社島津製作所製
カラム： Ｓｈｉｍ－ｐａｃｋ ＸＲ－ＯＤＳ ２．２μｍ（３×１００ｍｍ）
移動相： Ａ ０．２％酢酸水、Ｂ アセトニトリル
グラジエント： ０ｍｉｎ（１０％Ｂ）、２５ｍｉｎ（１００％Ｂ）、２７ｍｉｎ（１００％Ｂ）、２７．０１ｍｉｎ（１０％Ｂ）、３２ｍｉｎ（１０％Ｂ）
流速： １．１ｍｌ／ｍｉｎ
カラム温度： ５０℃
注入量： ５μｌ
検出波長： ＵＶ２５８ｎｍ。

（６）Ｃｏｌｏｒ－ｂ値（平板）： 射出成形機（商品名：「ＥＣ１００Ｎ」、東芝機械株式会社製）を準備し、♯６０００番のやすりで磨かれた鏡面を有する金型を用い、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍのポリエステル樹脂組成物からなる平板成形品を射出成形することにより得た。この平板成形品は、金型から転写された鏡面を片面に有する。成形時のシリンダー温度は２６０℃で、金型温度は６０℃であった。精密型分光光度色彩計（商品名：「ＴＣ－１５００ＳＸ」、東京電色社製）を用い、ＪＩＳ Ｚ ８７２２：２００９、ＪＩＳ Ｚ ８７８１－４：２０１３に準拠して平板成形品の鏡面側のＣｏｌｏｒ－ｂ値を測定した。測定条件はＤ６５光源、１０°視野であり、０°－ｄ法を用いた。

（７）金型汚れ加速試験： 射出成形機（商品名：「ＥＣ１００Ｎ」、東芝機械株式会社製）を準備し、金型として、連続成形評価型（外径３０ｍｍ、内径２０ｍｍ、厚み３ｍｍのキャビティを有し、流動末端は凹部でガス抜き無）を準備した。この金型を用い、ゲート部反対側の凹部にアウトガス、オリゴマーなどの金型汚れを促す成分が蓄積しやすいようにショートショット法でポリエステル樹脂組成物を連続成形することにより、金型汚れの程度を観察した。成形時のシリンダー温度は２６０℃で、金型温度が５０℃、サイクルタイムが４０秒で成形し、２０ショット後の金型汚れを評価した。金型汚れはデジタルカメラにて撮影し、画像の色の均一化のため、グレースケール処理した画像により、以下のとおりに目視にて評価した。

Ａ： 汚れが認められない
Ｂ： ほとんど汚れが認められない
Ｃ： ゲート部反対側の凹部付近の中心に汚れがぼんやりと認められる
Ｄ： ゲート部反対側の凹部付近の中心の汚れがはっきりとした輪郭で黒く目立つ。

（８）鏡面外観（目視、最大高さ粗さ）
射出成形機（商品名：「ＥＣ１００Ｎ」、東芝機械株式会社製）を準備し、♯１６０００番のやすりで磨かれた鏡面を有する金型を用い、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍのポリエステル樹脂組成物からなる平板成形品を射出成形することにより得た。この平板成形品は、金型から転写された鏡面を片面に有する。成形時のシリンダー温度は２６０℃で、金型温度は４５℃、表面にフローマークおよびフィラー浮きが発生しやすくなるように充填時間４．５秒以上で成形した。成形品の鏡面を、フローマークおよびフィラーの浮きによる不良（白化、表面の荒れ、フローマーク）がないか目視および最大高さ粗さ（Ｒｚ）により評価した。最大高さ粗さ（Ｒｚ）はレーザー顕微鏡（商品名：「カラー３Ｄレーザー顕微鏡 ＶＫ－９７００、株式会社キーエンス製」を用いて、倍率２０倍で流動末端から１０ｍｍの範囲内で５箇所測定を行い、その中の最大値高さ粗さで評価した。
（鏡面外観 目視）
◎：白化、表面の荒れ、フローマークが全く無い。
〇：白化、表面の荒れ、フローマークが目視の角度によりわずかに認められるが、実用上問題ない程度である。
×：白化、表面の荒れ、フローマークが目立つ。
（鏡面外観 最大高さ粗さ（Ｒｚ））
〇：最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．７０μｍ以下。
×：最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．７０μｍ超える。

（９）熱変形温度（荷重：０．４５ＭＰａ）
射出成形機（商品名：「ＥＣ１００Ｎ」、東芝機械株式会社製）を用い、シリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃の条件で、ＩＳＯ－３１６７の多目的試験片を成形した。この多目的試験片に対し、ＩＳＯ－７５に準拠し、０．４５ＭＰａで荷重したときの熱変形温度を測定した。

（１０）成形収縮率
射出成形機（商品名：「ＥＣ１００Ｎ」、東芝機械株式会社製）を用い、シリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃の条件で、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍのポリエステル樹脂組成物からなる平板成形品を射出成形することにより得た。成形後２４時間経過後に成形品の流動方向と、流動方向に対して直角方向の成形品の幅をノギスでそれぞれ測定し、下記式により、成形収縮率（流動方向、直角方向の成形収縮率の平均値）を算出した。
成形収縮率： ［｛１００－（成形品の流動方向の幅）｝／１００＋｛１００－（成形品の直角方向の幅）｝／１００］／２

実施例および比較例に使用した配合成分を次に示す。
ポリエステル樹脂Ａは、以下のポリブチレンテレフタレート樹脂ａのいずれかからなり、または以下のポリブチレンテレフタレート樹脂ａのいずれかとポリエチレンテレフタレート樹脂ｂとからなる。

ポリブチレンテレフタレート樹脂ａとして以下のいずれかを用いた。
ａ－１： ＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇ、末端水酸基＝９５ｅｑ／ｔｏｎ、酸価＝９ｅｑ／ｔｏｎ、チタン原子含有量＝８０ｍｇ／ｋｇ（ＩＶ＝０．７８ｄｌ／ｇの溶融重合樹脂を使用、２１０℃でＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇに到達するまで固相重合した）。ただし、金属有機酸塩Ｂとして酢酸カリウム１０ｍｇ／ｋｇを上記溶融重合樹脂の溶融重合時（エステル化反応後）に添加
ａ－２： ＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇ、末端水酸基＝９５ｅｑ／ｔｏｎ、酸価＝９ｅｑ／ｔｏｎ、チタン原子含有量＝８０ｍｇ／ｋｇ（ＩＶ＝０．７８ｄｌ／ｇの溶融重合樹脂を使用、２１０℃でＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇに到達するまで固相重合した）。ただし、溶融混練時に金属有機酸塩Ｂをマスターペレットにより添加
ａ－３： ＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇ（溶融重合により得た樹脂）、末端水酸基＝１００ｅｑ／ｔｏｎ、酸価＝１０ｅｑ／ｔｏｎ、チタン原子含有量＝８０ｍｇ／ｋｇ（線状オリゴマーの含有量を低減するための特段の処理をしなかった）。ただし、金属有機酸塩Ｂとして酢酸カリウム１０ｍｇ／ｋｇを上記樹脂の溶融重合時（エステル化反応後）に添加
ａ－４： ＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇ、末端水酸基＝９５ｅｑ／ｔｏｎ、酸価＝９ｅｑ／ｔｏｎ、チタン原子含有量＝３０ｍｇ／ｋｇ（ＩＶ＝０．７８ｄｌ／ｇの溶融重合樹脂を使用、２１０℃でＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇに到達するまで固相重合した）。ただし、金属有機酸塩Ｂ不添加
ａ－５： ＩＶ＝０．８３ｄｌ／ｇ（溶融重合により得た樹脂）、末端水酸基＝１００ｅｑ／ｔｏｎ、酸価＝１０ｅｑ／ｔｏｎ、チタン原子含有量＝８０ｍｇ／ｋｇ（線状オリゴマーの含有量を低減するための特段の処理をしなかった）。ただし、溶融混練時に金属有機酸塩Ｂをマスターペレットにより添加。

なお、ポリブチレンテレフタレート樹脂ａ－１、ａ－３に対しては、上記のとおりの量の酢酸カリウムからなる金属有機酸塩Ｂを溶融重合時（エステル化反応後）に添加した。ポリエステル樹脂組成物における金属有機酸塩Ｂの残存量（含有量）は下記表１、２に示すとおりであった。ポリブチレンテレフタレート樹脂ａ－２、ａ－５に対しては、ポリエステル樹脂組成物を得る溶融混練時に、あらかじめ作製しておいたマスターペレットを用いて酢酸カリウムからなる金属有機酸塩Ｂを下記表１、２に示す含有量になるように調整して添加した。ポリブチレンテレフタレート樹脂ａ－４に対しては、金属有機酸塩Ｂを不添加とした。

ポリエチレンテレフタレート樹脂ｂ： ＩＶ＝０．６２ｄｌ／ｇ、酸価＝３０ｅｑ／ｔｏｎ。

金属有機酸塩Ｂとしては以下の化合物を用いた。
Ｂ－１： 酢酸カリウム（和光純薬工業株式会社製）
Ｂ－２： 酢酸カリウム（和光純薬工業株式会社製）のマスターペレット。

なお、上記マスターペレットのベース樹脂としては、添加先となるポリエステル樹脂組成物中に存在するポリブチレンテレフタレート樹脂と同じ樹脂を用いた。マスターペレット中の金属有機酸塩Ｂは、カリウム原子の含有量がマスターペレット１００質量部に対し０．２質量部であった。

無機フィラーＣとしては以下の化合物を用いた。
下記平均粒子径は、レーザー回折法により測定した値（体積累積粒度分布の５０％径）を示す。
Ｃ－１： 軽質炭酸カルシウム［商品名：「ＲＫ－９２ＢＲ３Ｆ」、白石工業株式会社製（シリカ／エポキシシランカップリング剤処理、平均粒子径０．１５μｍ）］
Ｃ－２： 軽質炭酸カルシウム［商品名：「ＲＫ－８２ＢＲ１Ｆ」、白石工業株式会社製（シリカ／アルキルシランカップリング剤処理、平均粒子径０．１５μｍ）］
Ｃ－３： 軽質炭酸カルシウム［商品名：「ＲＫ－８７ＢＲ２Ｆ」、白石工業株式会社製（シリカ処理、平均粒子径０．１５μｍ）］
Ｃ－４： 溶融シリカ［商品名：「ＭＣ３０００」、キンセイマテック株式会社製（平均粒子径１．２μｍ）］
Ｃ－５： 含水カオリン［商品名：「ＡＳＰ－２００」、ＢＡＳＦ社製（平均粒子径０．４μｍ）］
Ｃ－６： 沈降性硫酸バリウム［商品名：「Ｂ－５４」、堺化学工業株式会社製（平均粒子径０．７μｍ）］
Ｃ－７： 炭酸カルシウム［商品名：「ＳＣＰ Ｅ－＃４５」、林化成株式会社製（平均粒子径２０．０μｍ）］
Ｃ－８： 硫酸バリウム［商品名：「ＢＭＨ－１００」、堺化学工業株式会社社製（平均粒子径１１．６μｍ）］。

離型剤Ｄとしては以下の化合物を用いた。
Ｄ－１： トリグリセリンベヘン酸フルエステル（商品名：「ポエムＴＲ－ＦＢ」、理研ビタミン株式会社製）

安定剤としては酸化防止剤（商品名：「ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０」、ＢＡＳＦ社製）を用いた。この安定剤を、ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対して０．２質量部含有させた。

（実施例１～１１、比較例１～１０）
表１、２に示す組み合わせで配合した配合成分を、シリンダー温度２６０℃に設定した同方向二軸押出機で混練を行い、得られたストランドを水冷し、ペレット化した。得られた各ペレットを１３０℃で４時間乾燥し、各実施例および各比較例に対応するポリエステル樹脂組成物を得た。これらのポリエステル樹脂組成物を対象にして、上述の各評価試験（４）～（１０）を行なった。

金属有機酸塩Ｂの量については、溶融重合時（エステル化反応後）に金属有機酸塩Ｂを添加した実施例および比較例において、添加時の量に対し、溶融混練後のポリエステル樹脂組成物中の残存量（含有量）は減少した（重合後期における減圧工程、溶融混練時のベント脱気工程の際に留去した可能性が考えられる）。また、比較例２（ポリブチレンテレフタレート樹脂ａ－４を用いた例）は、金属有機酸塩Ｂが不添加である。以上の結果を下記表１、２に記す。

表１に示すように、実施例１～１１のポリエステル樹脂組成物は、本願所定の配合に従ったため、連続成形時の金型汚れが非常に少なく、鏡面外観に優れた特性を有することが分かる。

表２に示すように、比較例１はポリエステル樹脂Ａにおけるポリエチレンテレフタレート樹脂ｂが過多である例であり、フローマークが発生し、鏡面外観が悪化する傾向であった。比較例２～４は、線状オリゴマー含有量が規定の範囲よりも多い例、金属有機酸塩Ｂを含まない例のうち少なくともいずれかに該当し、実施例に比べて金型が汚れやすくなる傾向があった。
また、無機フィラーを含まない比較例５と無機フィラー以外の組成物構成が同じである実施例２、５とで、熱変形温度を比較すると、比較例５が１２０℃である一方、実施例２が１３３℃、実施例５が１５２℃となり、比較例５は耐熱性が低いと評価された。さらに実施例１～１１は、成形収縮率が１３／１０００～１４／１０００であったのに対し、比較例５は、成形収縮率が１６／１０００であった。比較例５は、射出成形時の金型へのだきつきによる離型不良や成形品が大型である場合や形状が複雑な場合などに成形品に歪みが生じたりする可能性が高いといえる。
比較例６は、無機フィラーＣが過多であり、フィラーの浮き出しによる外観不良が見られた。比較例７、８は、無機フィラーＣの平均粒子径が所定値を超えて大きく、分散不良により鏡面外観が悪化した。
比較例９、１０はポリエチレンテレフタレート樹脂ｂが過小である例であり、成形収縮率はそれぞれ１６／１０００、１４／１０００であった。比較例９は、射出成形時の金型へのだきつきによる離型不良や成形品が大型である場合や形状が複雑な場合などに成形品に歪みが生じたりする可能性が高いといえる。これに対し、比較例１０では無機フィラーの添加量が増加しているため、成形収縮率は抑えられているが、フィラーの浮き出しにより、外観が悪化した。

以上のように本発明の実施の形態および実施例について説明を行なったが、上述の各実施の形態および実施例の構成を適宜組み合わせることも当初から予定している。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上述した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

Claims (7)

1. ８２～８８質量％のポリブチレンテレフタレート樹脂と、１２～１８質量％のポリエチレンテレフタレート樹脂とを含有するポリエステル樹脂Ａを含むポリエステル樹脂組成物であって、
   前記ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属の有機酸塩およびアルカリ土類金属の有機酸塩のいずれか一方または両方である金属有機酸塩Ｂと、前記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、１～１３質量部の平均粒子径０．０５～３μｍである無機フィラーＣを含み、
   前記ポリエステル樹脂組成物は、アルカリ金属原子およびアルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、前記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００００５～０．０５質量部含み、かつ、
   前記ポリエステル樹脂組成物は、ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量、または前記ポリブチレンテレフタレートの線状オリゴマーおよびポリエチレンテレフタレートの線状オリゴマーの含有量が１０００ｍｇ／ｋｇ以下であり、
   該ポリエステル樹脂組成物は、♯１６０００による表面仕上げを施した鏡面金型を用いて、該ポリエステル樹脂組成物を成形温度２６０℃、金型温度４５℃、充填時間４．５秒以上で射出成形して得られた１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍｔの平板の最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．７０μｍ以下である、ポリエステル樹脂組成物。
2. 前記ポリエステル樹脂組成物は、前記アルカリ金属原子および前記アルカリ土類金属原子のいずれか一方または両方を、前記ポリエステル樹脂Ａ１００質量部に対し、０．０００５～０．０５質量部含む、請求項１に記載のポリエステル樹脂組成物。
3. 前記金属有機酸塩Ｂの金属種は、リチウム、ナトリウム、カリウム、カルシウム、マグネシウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、請求項１または２に記載のポリエステル樹脂組成物。
4. 前記金属有機酸塩Ｂは、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸カルシウム、酢酸マグネシウム、安息香酸リチウム、安息香酸ナトリウムおよび安息香酸カリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、請求項１～３のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物。
5. 前記無機フィラーＣは、炭酸カルシウム、シリカ、カオリン、および硫酸バリウムからなる群より選ばれる１種または２種以上である、請求項１～４のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物。
6. 請求項１～５のいずれかに記載のポリエステル樹脂組成物を含む、光反射体用部品。
7. 請求項６に記載の光反射体用部品の表面の少なくとも一部に光反射金属層が形成されている、光反射体。