JP5484290B2 - プロピレン重合反応装置及びプロピレン系ブロック共重合体の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、プロピレン重合反応装置及びプロピレン系ブロック共重合体の製造方法に関し、更に詳しくは、オレフィン重合用触媒を用いたプロピレン系ブロック共重合体の多段連続気相重合法において、剛性／耐衝撃強度のバランスに優れ、加えてゲルの発生及び反応槽内の付着が抑制され、加えてより広い組成のプロピレン系ブロック共重合体を、生産性を低下させることなく安定的かつ効率よく製造するプロピレン重合反応装置及びプロピレン系ブロック共重合体の製造方法に関するものである。

結晶性ポリプロピレンは、安価で剛性及び耐熱性に優れた特性を有する反面、耐衝撃強度、特に低温における衝撃強度が低いという問題があった。この点を改良する方法として、プロピレンとα−オレフィンまたはその他のオレフィンを段階的に重合させてブロック共重合体を生成させる方法が知られている。プロピレン系ブロック共重合体は、結晶性プロピレン重合体部と非晶性プロピレン／α−オレフィン共重合体部からなり、剛性が高く、かつ耐衝撃性に優れる成型品を得ることができる。このことから、自動車部材、家電部材等の用途に広く使用されている。

プロピレン系ブロック共重合体において耐衝撃性を高める方法としては、一般に非晶性プロピレン／α−オレフィン共重合体の含有量を多くすること、非晶性プロピレン／α−オレフィン共重合体のα−オレフィンの含有量を高めること、更には非晶性プロピレン／α−オレフィン共重合体の分子量を高くすることで成される。しかしながら、これらの方法はプロピレン系ブロック共重合体中のゲルを増加させ、多量のゲルは製品の外観を悪化させるばかりでなく、耐衝撃性をも低下させる要因となる。そもそも、ゲル発生の主因は、第１段重合工程において触媒成分の重合時間（重合槽内滞留時間、以下、重合槽は反応槽ともいう。）に分布を生じ、比較的短時間で重合槽から排出された粒子（ショートパス粒子）が第２段重合工程の重合槽に入ると、プロピレン／α−オレフィン共重合体の含量が多い粒子が生成する為であるから、回分法や回分法と連続重合法を組み合わせた方法の採用により著しく低減できる。しかしながら、回分法の採用は経済性および生産性の面で劣るという問題がある。

多段重合法による耐衝撃性を向上させたプロピレン系ブロック共重合体を製造する方法としては、非晶性プロピレン／α−オレフィン共重合体の分子量やα−オレフィン含有量を高める方法（例えば、特許文献１参照）が開示されているが、第１段重合工程が完全混合槽にて実施されている為、ショートパス粒子を抑制することが難しく、ゲルの抑制という点で課題が残っている。一方、ゲルの抑制された重合方法として、横型反応器（以下、反応器は反応槽ともいう。）を用いる方法が知られている（例えば、特許文献２参照）。この方法では、反応槽内での滞留時間分布が狭く、ひとつの反応槽でショートパス粒子の低減が得られるため、ゲルの抑制という面では有利であるが、重合熱の除去を液プロピレンの蒸発潜熱で行うため、第２段重合工程で使用するα−オレフィンがエチレンなどの沸点が低いコモノマーを使用する場合、コモノマーの増加に伴い未反応ガスの凝縮が困難となり、生産性の著しい低下やコモノマーの含有量を高くできない等の課題を有している。

別の方法として、３つの完全混合槽を直列に接続して第１反応槽で第１段重合工程を実施して、第２、３の反応槽でα−オレフィン含量を高めた共重合体成分を製造する方法（例えば、特許文献３、４参照）が開示されている。この方法では、ゲル抑制のため各槽の分子量に制限を設ける必要があったり、または第１段重合工程における製造速度の制限を設ける必要があるなど、プロピレン系ブロック共重合体の品質を保ちながら生産性良く製造すると言う点で課題を有している。更に完全混合槽での３段重合法におけるゲルの抑制や反応槽内の付着等の低減を目的とした別の方法としては、２槽目、３槽目に添加する電子供与性化合物の量を規定する方法（例えば、特許文献５参照）が提案されている。しかしながらこの方法では、第２反応槽に比較的多量の電子供与化合物を添加する必要があり、添加する電子供与化合物の量によっては、各反応槽で製造できる共重合体の反応量に制約が生じる。

特開２００２−３０１２７号公報 特開２００７−３２１１３６号公報 特開２００４−２１７８９６号公報 特許３８５２９５７号公報 特許４２１７２７２号公報

本発明の目的は、上記従来技術の問題点に鑑み、オレフィン重合用触媒を用いたプロピレン系ブロック共重合体の多段連続気相重合法において、剛性／耐衝撃強度のバランスに優れ、加えてゲルの発生及び反応槽内の付着が抑制され、加えてより広い組成のプロピレン系ブロック共重合体を、生産性を低下させることなく安定的かつ効率よく製造するための装置及びその製造方法を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなるプロピレン重合反応装置を作製することにより、さらにはそれを用いるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法により、上記課題を解決することができることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の第１の発明によれば、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記完全混合槽は、主に循環ガスの顕熱を利用して重合熱の除去を行う反応槽であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記完全混合槽が、縦型攪拌槽、攪拌式流動床反応槽又は流動床反応槽から選ばれる反応槽であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第４の発明によれば、第１又は２の発明において、前記完全混合槽は、流動床反応槽であることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、前記横型反応槽のうち少なくとも１槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第６の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽−前記完全混合槽のうちの１槽−前記完全混合槽のうちの別の１槽との順番で配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置が提供される。

また、本発明の第７の発明によれば、第１〜６のいずれかの発明に記載のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンと他のα−オレフィンの多段連続気相共重合を行うプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

また、本発明の第８の発明によれば、第７の発明において、プロピレンを単独重合またはプロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行い、引き続き、プロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５〜５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行うことを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

また、本発明の第９の発明によれば、第８の発明において、第１段重合工程は、少なくとも１槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

また、本発明の第１０の発明によれば、第８又は９の発明において、第２段重合工程は、少なくとも１槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

また、本発明の第１１の発明によれば、第８又は９の発明において、第２段重合工程は、少なくとも２槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

また、本発明の第１２の発明によれば、第１１の発明において、前記完全混合槽のそれぞれにおいて製造する共重合体成分は、α−オレフィンの含有量及び／又は分子量が異なることを特徴とするプロピレン系ブロック共重合体の製造方法が提供される。

本発明の装置及び製造方法によれば、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。
また、完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα−オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる。

図１は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の攪拌式流動床を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。 図２は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の縦型攪拌槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。 図３は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の流動床反応槽を組み合わせたプロピレン重合反応装置のフローシートを表す概略図である。 図４は、本発明において、１槽の横型反応槽と２槽の流動床反応槽を組み合わせた場合の好ましい態様のプロセスフローおよび実施例で用いた製造方法のフローシートを表す概略図である。

１および２ 触媒成分供給配管
３、４および５ 原料プロピレン補給配管
６、７、７−１、７−２および８−１ 原料補給配管（水素・エチレンなど）
８−２ 電子供与性化合物供給配管
１０ 横型反応槽Ａ
１１および２１ 気液分離槽
１２ 反応槽上流末端
１３、２３および３３ 未反応ガス抜出し配管
１４ 反応槽下流末端
１５ 凝縮機
１６、２６および３６ 圧縮機
１７ 原料液化プロピレン補給配管
１８ 原料混合ガス供給配管
２０ 完全混合槽Ｂ
２５および２７ 重合体供給配管
３０、３１および３２ 受器
３７、３８および３９ 重合体抜出し配管
４０ 完全混合槽Ｃ
４２および４５ 循環ガスクーラー
４５ 循環ガスクーラー

本発明のプロピレン重合反応装置は、プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための重合反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。
また、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、前述のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレン他のα−オレフィンの多段連続気相共重合を行うことを特徴とする。
以下、必要に応じて図面を参照しつつ、本発明の実施形態について詳細に説明する。また、上下左右等の位置関係は、特に断らない限り、図面に示す位置関係に基づくものとする。更に、図面の寸法比率は図示の比率に限られるものではない。

＜プロピレン重合反応装置＞
本発明のプロピレン重合反応装置は、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とする。本発明における最小の反応槽の構成での装置の例を図１から図３に示す。

＜横型反応槽＞
本発明のプロピレン重合反応装置を構成する横型反応槽としては、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽であれば公知の反応槽を使用することができる。一例として、図１〜３に示したような横型反応槽を使用することができる。
図１〜３において、少なくとも１槽用いられる、内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽１０は細長く、上流端１２と下流端１４を持ち、図１に示すように、一般的には水平位置で設置されている。攪拌軸は反応槽１０の下流端１４の中へ延び、攪拌の為の翼が反応槽１０内で取り付けられている。攪拌翼はポリマー粒子を反応槽１０内でその中へ導入される他物質と混合する。
反応槽１０の上流部配管１および２より導入された触媒成分は、攪拌翼にてポリマー粒子と混合されながら、重合を開始する。重合の際、発生する重合熱は、頂部配管１７から供給される原料液化プロピレンの蒸発潜熱により除去される。未反応のプロピレンガスは配管１３にて反応系外へ出され、凝縮器１５にてその一部分が凝縮され、気液分離槽１１で液相と気相へ分離される。液相部は重合熱除去のため配管１７へ導入され、気相部は、分子量調節のための水素等と混合され、反応槽１０底部に設置された配管１８を経由して供給される。

本発明での必須の重合装置である横型反応槽が他の反応槽と大きく異なるところは、触媒成分が反応槽の上流部へ添加され、それが重合によりパウダー粒子として成長しながら、反応槽の下流側へ移動するという点にある。
そのため横型反応槽は、完全混合槽型の反応槽に比べ、滞留時間分布が狭く、特に反応槽出口付近に存在する比較的滞留時間の短い粒子（ショートパス粒子）の濃度は非常に少ないものとなる。よって、ゲルの低減及び反応槽内の付着防止を目的としている本発明においては、横型反応槽にて実施することが必須となる。
横型反応槽は、他の反応槽と比較して滞留時間分布が狭いという特徴を有しており、１槽で本発明が所望する効果を十分に達成できるが、更に反応槽の数を増やすことにより、更にその効果を高めることが出来る。

本発明における横型反応槽のＬ／Ｄは、好ましくは３以上であり、より好ましくは５以上であり、一方、好ましくは１０以下である。Ｌは反応槽の水平長手方向の長さ、Ｄは反応槽の内径を示す。Ｌ／Ｄが過小な場合は、十分な滞留時間分布の狭幅化は達成されないおそれがある。また、Ｌ／Ｄが過大な場合は、強度上攪拌軸を太くする必要があり、実反応容積が減少し生産性が低下するおそれがある。

本発明では、この横型反応槽を少なくとも１槽配置させる。ショートパス粒子の抑制を目的とすることから、横型反応槽の設置は本発明の必須要素である２槽以上の完全混合槽の前（上流側）に設置するのが好ましい。横型反応槽の設置により完全混合槽へ流入するショートパス粒子の低減が成され、完全混合槽におけるゲル抑制や反応槽内の付着防止を目的に添加される電子供与化合物の添加量を低減することが可能となる。そもそも電子供与化合物は触媒の重合活性点を失活させる作用があるため、過剰の添加は第２反応槽以降（電子供与化合物を添加した槽に続く反応槽）の触媒活性を著しく低下させ、所望する反応量の確保が困難となる。横型反応槽を完全混合槽の前に設置することにより、電子供与性化合物の低減と完全混合槽の安定運転が可能となり、結果として製造されるポリプロピレン系ブロック共重合体の共重合体の含量をより高めることが可能となる。

＜完全混合槽＞
本発明における「完全混合槽」とは、槽内にある物質が流入し、そして流出される場合、槽内の濃度と流出流れの濃度が等しいことを特徴とする反応槽を意味する。すなわち、完全混合槽は、槽内の温度や反応ガスの組成などが均一であるため、反応槽内で製造される物質の品質の均一性という点で有利である。
本発明のプロピレン系重合体の製造装置を構成する完全混合槽としては、上述のような完全混合槽であれば、公知の反応槽を使用することができる。プロピレンの重合装置として広く利用されている完全混合槽としては、縦型撹拌槽、攪拌式流動床反応槽、流動床反応槽が挙げられる。一例として、図１〜３に示したような完全混合槽を使用することができる。図１では完全混合槽として撹拌式流動床反応槽を、図２では縦型撹拌槽を、図３では流動床反応槽を使用した例を示す。

本発明に用いられる完全混合槽としては、重合熱の除去を主として循環ガスの顕熱により除去することを特徴とする反応槽が好ましい。ここで、プロピレン系重合体の完全混合槽を用いた連続多段気相重合における反応ガス（反応帯域のガス）及び循環ガス（循環帯域のガス）は、前述した原料であるプロピレン、エチレンを含むα−オレフィン、水素、その他の原料である。

プロピレン系樹脂の気相製造プロセスでは、重合熱の除去を、主に原料液化プロピレンの蒸発潜熱で除去する様式（例えば、横型反応槽）、反応槽内の主として循環ガスの顕熱により除去する様式（例えば、攪拌式流動床反応槽や流動床反応槽）があるが、本発明においては主として循環ガスの顕熱を利用する様式が好ましい。

重合熱の除去の方式が原料液化プロピレンの蒸発潜熱で行なうプロセスでは、反応槽底部よりプロピレン／α−オレフィン（例えばエチレンなど）ガス等が供給、反応槽上部より原料液化プロピレンが供給されるため、反応槽内部においてガス組成が不均一となり易く、そのため重合体粒子周りで共重合されるα−オレフィンの組成分布が生じることとなる。結果として、α−オレフィン含量が少ない成分が共重合体中に存在することとなり、最終製品の剛性や耐衝撃性を低下させてしまう。これを回避する為には、更にα−オレフィンの含有量を高くする必要があるが、過剰のα−オレフィンはゲル増加の要因となる。よって、本発明が所望する特性を発現するためには、反応槽内部の反応ガス組成の均一化が必須であり、その為には大量のガスを流通させて重合熱を除去する様式が好適である。
加えて、原料液化プロピレンの蒸発潜熱を重合熱の除去に利用するプロセスでは、必然的に反応ガス中のプロピレン濃度が高くなるため、後で説明する共重合体成分（Ｂ）中のα−オレフィン含量を高め難い欠点があるが、主として循環ガスの顕熱より熱の除去を行なうプロセスでは、その制約がないという点では優れている。

主として循環ガスによる重合熱を除去するプロセスとしては、攪拌式流動床、流動床が挙げられるが、本発明においては流動床式反応槽が、反応ガスの均一性および共重合体粒子の均一攪拌という観点からより望ましい。
本発明ではこの完全混合槽を少なくとも２槽を直列に配置させる。完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα−オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる。

本発明の装置の一例として、図３に完全混合槽として流動床反応槽を利用した装置のフロー図を示す。流動床反応槽２０は縦に細長く、前段の工程で製造された重合体は、配管２５より供給される。流動床反応槽２０内の重合体は、該反応槽へ最小流動化速度以上の線速度で供給される原料プロピレンおよび水素やエチレンなどの他の原料ガスにて流動化され、重合反応が行われる。未反応の混合ガスは、未反応ガス抜き出し配管２３より反応系外へ抜き出され、循環ガスクーラー４２にて冷却され、循環ガス（流動化用ガス）として反応槽２０へ供給される。
反応槽２０にて製造された重合体は配管３８及び脱ガス槽３１を経由して、次工程へ移送される。

反応槽２０から抜き出された重合体粒子は配管２７より第３の反応槽４０へ供給される。流動床反応槽４０は縦に細長く、前段の工程で製造された重合体は、該反応槽へ最小流動化速度以上の線速度で供給される原料プロピレンおよび水素やエチレンなどの他の原料ガスにて流動化され、重合反応が行われる。未反応の混合ガスは、未反応ガス抜き出し配管３３より反応系外へ抜き出され、循環ガスクーラー４５にて冷却され、循環ガス（流動化用ガス）として反応槽４０へ供給される。
反応槽４０にて製造された重合体は配管３９及び脱ガス槽３２を経由して、次工程へ移送される。

＜装置の構成＞
本発明による多段連続気相重合法の安価で品質的に安定した重合体の提供に関しては、横型反応槽が１槽以上及び完全混合槽が２槽以上連結した装置であれば良い。設置順序については、横型反応槽−完全混合槽−完全混合槽、横型反応槽−横型反応槽−完全混合槽−完全混合槽、横型反応槽−縦型反応槽−縦型反応槽−横型反応槽など、どの構成でも行なうことができる。好ましくは、横型反応槽の１槽以上が、最もプロセス上流に配置される完全混合槽より前に配置されてなるものが挙げられる。

本発明においては、横型反応槽から完全混合層へ重合体を移送する際に、受器を該反応相間に設置し、使用しても良い。これにより、同伴するガス量を少なくし、かつ、配管内に残留する重合体の量を少なくすることができる。前記受器としては、脱ガス槽又はレベル計が設置された受器などを用いることができ、レベル計が設置された受器が好ましい。また、一連の処理を、各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施することが好ましい。

前記レベル計が設置された受器を使用する場合の一例を説明すると、受器３０は横型反応槽の直下、かつ次反応槽重合体入り口より高い位置に配列される。受器３０に設置されるレベル計は、受器３０内の重合体の量を測定するものであり、γ線式レベル計やアドミッタンス式レベル計などが例示できる。
受器３０には、横型反応槽からの重合体抜き出し配管、次反応槽への重合体供給配管、加圧ガス供給配管、ガス排出配管が取り付けられ、そられ配管には重合体排出弁、重合体移送弁が取り付けられ、好ましくは、さらに、ガス導入弁、ガス排出弁が取り付けられる（図示せず）。

剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を効率良く製造するとの効果を得るためには、極力水素等の分子量調節剤の次工程への流入を極力遮断し、かつ次工程反応槽内の反応ガス組成の変動を小さくすることが好ましい。そのため、該受器内に重合体とともに同伴したガスを可能な限り排除し、かつ該受器から重合体を排出する際、極力少量の加圧ガス量で重合体を排出する必要がある。受器を横型反応槽抜き出し口の直下、かつ流動床反応槽入り口より高い位置に配置するのは、同伴するガス量を極力少なくし、かつ配管内に残留する重合体の量を極力少なくするのに有効である。また受器へレベル計を設置して重合体の排出を制御することは、次工程へ過剰な加圧ガスが流入することを防止するのに効果がある。

重合反応により反応槽内の重合体の量が設定量より増加すると、重合体排出弁が開き、所定量の重合体が受器３０中に間欠的に導入される。該受器３０中に重合体と共に同伴したガスは、ガス排出弁を開くことによりガス回収系（図示せず）に排出され、受器３０の圧力が所定の値となった後、ガス排出弁が閉じられる。その後、加圧ガス導入弁を開いて、配管より受器３０に加圧ガスを導入し、次いで該弁を閉じる。次に、重合体移送弁を開いて受器３０および移送管中の重合体を加圧ガスによって次工程に移送する。受器３０に設置されたレベル計により、受器３０内の重合体量を計測し、該重合体の量が設定量以下となった後、重合体移送弁Ｘを閉じることにより重合体の移送操作の１サイクルが終了する。一連の処置は各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施される。

前記レベル計が設置された受器を用いる場合の移送の工程は、
ａ）第１段重合工程から重合体を間欠的に該受器に抜き出す工程、
ｂ）該重合体に同伴して導入されたガスを該受器から排除する工程、
ｃ）再度、該受器をプロピレンガス或いは不活性ガスにて昇圧する工程、
ｄ）該受器中の重合体を第２段重合工程に導入する工程
から成ることが好ましい。

工程ａ）において、１回の間欠抜き出し操作で抜き出される重合体の量は、該受器の容量の５０容量％以上が望ましく、より好ましくは６０容量％以上、９０容量％以下、より好ましくは８０容量％以下である。抜き出し量が過小な場合は、同伴するガス量が多くなり、また過大な場合は、工程ｂ）にて抜き出された重合体の一部も排出系へ混入し、閉塞等のトラブルを引き起こす。
重合体の抜き出しには第１段重合工程のガス成分の漏出を伴うので、該受器を第１段重合工程との連通を遮断した後落圧することにより前記漏出ガスを受器より排出する（工程ｂ）。落圧は、０．５ＭＰａ以下、好ましくは０．２ＭＰａ以下である。次いで、該重合体を入れた受器をガスで昇圧する。昇圧に用いるガスとしては、触媒毒とならない不活性ガス、例えば窒素、炭素数１〜４の飽和炭化水素、あるいはプロピレン更にはこれらの混合物を用いることが出来る。好ましく用いられる昇圧用ガスとしてはプロピレン単ガスである。昇圧は、重合体の第２段重合工程への移送を容易にするため、第２段重合工程の重合圧力より高く、好ましくは０．２ＭＰａ以上高くすることが望ましい。受器は所定の値まで昇圧された後第２段重合工程と連通され、該重合体は第２段重合工程へ移送される。移送の際、受器内の重合体減衰量を該受器に設置されたレベル計で監視し、重合体の排出完了と同時に、該受器と第２段重合工程が遮断される。受器からの排出を完全にすべく過剰量の加圧用ガスを使用することは、移送配管内の残留を防ぐのに有用な方法であるが、過剰の加圧ガス使用は、第２段重合工程の反応ガス組成比を不安定にし、結果として共重合体中のαオレフィン含量の分布を広げることとなるおそれがあるため、本発明の目的においては望ましい方法ではない。本発明において、該受器は第２段重合工程反応器入り口より高い位置に配置されることにより、配管内の滞留を極力抑え、且つ加圧ガスとして不活性ガスあるいはプロピレン単ガスを用いることで付着成分の発生を抑制することが好ましい。
上記一連の処置は各遮断バルブの一連のシーケンス動作により自動的に実施されるが、この一連のシーケンス（工程ａ→工程ｄ）は、１５分以内、好ましくは１０分以内、より好ましくは３分以内で実施されることが望ましい。一連のシーケンスが１５分以上かかる場合、移送配管内で滞留している重合体による閉塞が発生するおそれがある。

第１段重合工程と第２段重合工程間に設置される上記受器は、上記条件を満たせば複数台設置しても良い。

本発明の装置においては、横型反応槽、完全混合槽等の反応槽以外の機器については、通常プロピレン系重合体の重合反応装置に用いられるものが使用できる。

＜オレフィン重合用触媒、プロピレン系ブロック共重合体の製造方法等＞
続いて、本発明の連続多段気相重合装置における、オレフィン重合用触媒およびプロピレン系ブロック共重合体の製造方法等について詳しく説明する。

本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、本発明のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンの多段連続気相重合を行なうことを特徴とする。好ましくは、本発明の重合工程は、第１段重合工程および第２段重合工程の二段階よりなり、より好ましくは、第１段重合工程および第２段重合工程はこの順序（第１段重合工程→第２段重合工程）で実施する。詳しくは、本発明におけるプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、第１段重合工程を少なくとも１槽以上の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽で実施する。
また、本発明のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法は、好ましくは、横型反応槽においてプロピレンを単独重合又はプロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行ない、引き続き、完全混合槽においてプロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５〜５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行なうことを特徴とする。

＜触媒＞
本発明に用いられるオレフィン重合用触媒の種類としては、特に限定されるものではなく、公知の触媒が使用可能である。例えば、チタン化合物と有機アルミニウムを組み合わせた、いわゆるチーグラー・ナッタ触媒、あるいは、メタロセン触媒（例えば、特開平５−２９５０２２）が使用できる。プロピレン／α−オレフィン共重合体の分子量が高い方が光沢が抑制される方向であることから、一般的に重合時連鎖移動の少ないチーグラー・ナッタ触媒がより好ましい。チーグラー・ナッタ触媒は、チタン化合物として有機アルミニウム等で還元して得られた三塩化チタンまたは三塩化チタン組成物を電子供与性化合物で処理し更に活性化したもの（例えば特開昭４７−３４４７８、特開昭５８−２３８０６、特開昭６３−１４６９０６）、塩化マグネシウム等の担体に四塩化チタンを担持させることにより得られるいわゆる担持型触媒（例えば、特開昭５８−１５７８０８、特開昭５８−８３００６、特開昭５８−５３１０、特開昭６１−２１８６０６）等が含まれる。これらの触媒は特に制限なく公知の触媒が使用可能である。

また、助触媒として有機アルミニウム化合物を使用することができる。有機アルミニウム化合物としては、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどのトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、ジイソブチルアルミニウムクロライドなどのアルキルアルミニウムハライド、ジエチルアルミニウムハイドライドなどのアルキルアルミニウムハイドライド、ジエチルアルミニウムエトキシドなどのアルキルアルミニウムアルコキシド、メチルアルモキサン、テトラブチルアルモキサンなどのアルモキサン、メチルボロン酸ジブチル、リチウムアルミニウムテトラエチルなどの複合有機アルミニウム化合物などが挙げられる。また、これらを２種類以上混合して使用することも可能である。

また、上述の触媒には、立体規則性改良や粒子性状制御、可溶性成分の制御、分子量分布の制御等を目的とする各種重合添加剤を使用することが出来る。例えば、ジフェニルジメトキシシラン、ｔｅｒｔ−ブチルメチルジメトキシシランなどの有機ケイ素化合物、酢酸エチル、安息香酸ブチル、ｐ−トルイル酸メチル、ジブチルフタレートなどのエステル類、アセトン、メチルイソブチルケトンなどのケトン類、ジエチルエーテルなどのエーテル類、安息香酸、プロピオン酸などの有機酸類、エタノール、ブタノールなどのアルコール類等の電子供与性化合物を挙げることができる。

＜予備重合処理＞
本発明におけるオレフィン重合用触媒は、本重合で使用する前に予備重合処理して用いることが好ましい。本重合に先立って、予備重合処理により、予め少量のポリマーを触媒周囲に生成させることによって、触媒がより均一となり、微粉の発生量を抑えることができる。

予備重合処理は、本重合に用いる有機アルミニウム化合物と同様の有機アルミニウム化合物の存在下で実施できる。使用する有機アルミニウム化合物の添加量は、使用する重合触媒成分の種類によって異なるが、通常、チタン原子１モルに対して有機アルミニウム化合物を好ましくは０．１〜４０モル、より好ましくは０．３〜２０モルの範囲で用いる。予備重合処理時の温度は、好ましくは−１５０℃〜１５０℃、より好ましくは０℃〜８０℃である。予備重合処理の時間は、１０分〜４８時間が好ましい。予備重合処理量は、オレフィン重合用触媒成分１グラム当たり好ましくは０．１〜１００グラム、より好ましくは０．５〜５０グラムのα−オレフィン等のモノマーを重合させることができる。予備重合処理は、通常、不活性溶媒中で行われる。

予備重合処理においては、必要に応じて本重合に用いる電子供与体（電子供与性化合物ともいう。）と同様の電子供与体を用いることもできる。電子供与体が有機ケイ素化合物の場合、有機アルミニウム化合物１モルに対して０．０１〜１０モルの範囲で用いてもよい。

オレフィン重合用触媒の予備重合処理に用いられるモノマーとしては、特開２００４−１２４０９０号公報に開示された化合物等を用いることが出来る。具体的な化合物の例としては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、３−メチルブテン−１、４−メチルペンテン−１、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテンなどに代表されるオレフィン類、スチレン、α−メチルスチレン、アリルベンゼン、クロロスチレン、などに代表されるスチレン類似化合物、及び、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、１，５−ヘキサジエン、２，６−オクタジエン、ジシクロペンタジエン、１，３−シクロヘキサジエン、１，９−デカジエン、ジビニルベンゼン類、などに代表されるジエン化合物類、などを挙げる事が出来る。中でも、エチレン、プロピレン、３−メチルブテン−１、４−メチルペンテン−１、スチレン、ジビニルベンゼン類、などが特に好ましい。
これらは単独のみならず、他のα−オレフィンとの２種以上の混合物であってもよい。また、その重合に際して生成するポリマーの分子量を調節するために水素等の分子調節剤を併用することもできる。

予備重合処理は、一般的に撹拌下に行なうことが好ましく、そのとき不活性溶媒を存在させることもできる。オレフィン重合用触媒の予備重合処理に用いられる不活性溶媒は、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカンおよび流動パラフィン等の液状飽和炭化水素やジメチルポリシロキサンの構造を持ったシリコンオイル等重合反応に著しく影響を及ぼすことがない不活性溶媒である。これらの不活性溶媒は１種の単独溶媒または２種以上の混合溶媒のいずれでもよい。これらの不活性溶媒の使用に際しては重合に悪影響を及ぼす水分、イオウ化合物等の不純物を取り除いた後で使用することが好ましい。

予備重合処理は複数回行なっても良く、この際用いるモノマーは同一であっても異なっていても良い。また、予備重合処理後にヘキサン、ヘプタン等の不活性溶媒で洗浄を行なう事も出来る。予備重合処理を終了した後に、触媒の使用形態に応じ、そのまま使用することが可能であるが、必要ならば乾燥を行ってもよい。
さらに、上記各成分の接触の際、もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンなどの重合体やシリカ、チタニアなどの無機酸化物固体を共存させることも可能である。

＜プロピレン系ブロック共重合体＞
本発明の重合工程は、好ましくは、第１段重合工程および第２段重合工程の二段階よりなる。第１段重合工程および第２段重合工程はこの順序（第１段重合工程→第２段重合工程）で実施する。
本発明においては、第１段重合工程において、プロピレンを単独重合またはプロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造し、引き続き、第２段重合工程において、プロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５〜５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造することが好ましい。

＜横型反応槽での重合＞
横型反応槽での重合は、好ましくは第１段重合工程であり、第１段重合工程の重合は、実質気相状態で、プロピレン単独、あるいはプロピレンとα−オレフィンとの混合物をオレフィン重合用触媒および必要に応じて電子供与体の存在下で、連続重合させて、結晶性のプロピレン重合体を製造する工程である。α−オレフィンとしてはエチレンが一般的である。この第１段重合工程では、プロピレン単独重合体またはα−オレフィン含量５重量％以下のプロピレン／α−オレフィン共重合体を形成させる。第１段重合工程で得られるプロピレン／α−オレフィン重合体中のα−オレフィン含量が５重量％を越えると、最終共重合体の剛性が低下するおそれがある。したがって、第１段重合工程では、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造することが好ましい。

第１段重合工程における温度や圧力の様な重合条件は、本発明の効果を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は大気圧以上、好ましくは６００ｋＰａ以上、更に好ましくは１０００ｋＰａ以上、特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきではない。
滞留時間は重合槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。

第１段重合工程は、１台若しくは２台以上の横型反応槽で成されることが好ましい。設置される横型反応器の台数が多いほど、ショートパス粒子が低減され、ゲルの抑制効果が高くなる。

第１段重合工程においては、水素などの分子量調節剤を用いて重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）を制御することができる。

＜完全混合槽での重合＞
完全混合槽での重合は、好ましくは第２段重合工程であり、第２段重合工程の重合は、プロピレンとα−オレフィンとの混合物を１槽以上、より好ましくは２槽以上の完全混合槽で重合させて、ゴム状重合体を製造する工程である。α−オレフィンとしては、エチレンが好ましい。
第２段重合工程においては、プロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５〜５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造することが好ましい。更に好ましくは９０／１０〜１０／９０、特に好ましくは８０／２０〜３０／７０の割合であるプロピレン／α−オレフィン共重合体を製造する。α−オレフィンが過少な場合、プロピレン系ブロック共重合体の耐衝撃性が不十分となり、α−オレフィンが過剰な場合は、ゲルの増加やプロピレン系ブロック共重合体の引張り特性等の低下を招くおそれがある。
また、この工程での重合量は、全重合量の１０重量％以上、好ましくは１５重量％以上、更に好ましくは２５重量％以上であり、９０重量％以下、好ましくは７０重量％以下、更に好ましくは６０重量％以下である。ゴム状重合体が過小な場合は、十分な衝撃強度が得られず、また過大な場合は、プロピレン系ブロック共重合体のパウダー流動性が著しく悪化し、系内への付着が発生するおそれがある。

第２段重合工程を、２槽以上の完全混合槽で実施する場合、それぞれの完全混合槽でα−オレフィン含有量や共重合体の分子量を異なるものとすることができる。例えば、２槽の完全混合槽で第２段重合工程を実施する場合、共重合体成分（Ｂ）のうち、前段で製造される共重合体成分（Ｂ１）と、後段で製造される共重合体成分（Ｂ２）とで、異なるα−オレフィンの含有量及び／又は分子量とすることで、最終生成物であるプロピレン系ブロック共重合体において、更なる品質の向上・多様性が図れる。

第２段重合工程では、エチレンの他のコモノマーを共存させてもよい。例えば、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン等のα−オレフィンを用いることができる。

第２段重合工程における温度や圧力の様な重合条件は、本発明の効果を阻害しない限り任意に設定する事が出来る。具体的には、重合温度は好ましくは０℃以上、更に好ましくは３０℃以上、特に好ましくは４０℃以上であり、一方、好ましくは１００℃以下、更に好ましくは９０℃以下、特に好ましくは８０℃以下である。重合圧力は大気圧以上、好ましくは６００ｋＰａ以上、更に好ましくは１０００ｋＰａ以上、特に好ましくは１６００ｋＰａ以上であり、一方、好ましくは４２００ｋＰａ以下、更に好ましくは３５００ｋＰａ以下、特に好ましくは３０００ｋＰａ以下を例示できる。ただし、重合圧力は重合温度におけるプロピレンの蒸気圧力より高く設定するべきではない。
滞留時間は重合槽の構成や製品インデックスに合わせて任意に調整する事が出来る。一般的には、３０分から１０時間の範囲内で設定される。
第２段重合工程で、分子量調節剤は、目的に応じて用いてもよいが、前反応槽からの水素漏れこみにより、第２段重合工程の反応槽が目的とする水素濃度が維持できている場合は、改めて用いなくても良い

さらに、必要に応じて第１工程重合槽からのショートパス粒子を選択的に、かつ効率的に失活させる目的で、特開２００２−２６５５１６号公報等に例示される電子供与体を添加してもよい。

第２段重合工程は、２台以上の完全混合槽で成されることが好ましい。第２段重合工程を１台の完全混合槽で行う場合は、前段の完全混合槽とそれに連結する横型反応槽で第１段重合工程を行うこととなる。この場合、第２段重合工程におけるα−オレフィン含量や分子量を異なるものとすることは困難であるが、第１段重合工程の各反応槽で製造される重合体の分子量に差をつけることが可能となり、または前段の完全混合槽内の水素濃度を低く設定することで、第２段重合工程への水素等の同伴も少なくすることが出来き、プロピレン／α−オレフィン共重合体の分子量を高め易くなる。

＜プロピレン系ブロック共重合体＞
以上のように、本発明により、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を反応槽内の付着も少なく安定的に効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、前述の特性を持つ品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体が、より安価で供給可能となる。
本発明により得られるプロピレン系ブロック共重合体は、上記の通り、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、かつゲルの発生が少ないという特性を持つため、射出成形分野や押出し成形分野で用いられ、特に自動車用材料や家電材料等に好適である。

以下、実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。尚、本実施例は図４記載の装置を用いて実施した。
本発明における各物性値の測定方法を以下に示す。

（各種物性測定法）
ａ）ＭＦＲ（単位：ｇ／１０分）：ＪＩＳ−Ｋ６９２１の方法に従い、２３０℃、２１．１８Ｎの条件で測定した。
ｂ）α−オレフィン含有率（重量％）：赤外線吸収スペクトル法により測定した。
ｅ）ゲル：射出成形品を、蛍光灯下、目視にて観察しゲル発生量を比較した。評価は、
◎（僅か）＜○（少ない）＜△（若干量）＜×（多い）
で行った。

（実施例１）
１）オレフィン重合用触媒（固体触媒成分）の調製
撹拌装置を備えた容量１０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、精製したトルエン２Ｌを導入した。ここに、室温で、Ｍｇ（ＯＥｔ）_２を２００ｇ、ＴｉＣｌ_４を１Ｌ添加した。温度を９０℃に上げて、フタル酸−ｎ−ブチルを５０ｍｌ導入した。その後、温度を１１０℃に上げて３ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。次いで、精製したトルエンを導入して全体の液量を２Ｌに調整した。室温でＴｉＣｌ_４を１Ｌ添加し、温度を１１０℃に上げて２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したトルエンで充分に洗浄した。更に、精製したｎ−ヘプタンを用いて、トルエンをｎ−ヘプタンで置換し、固体触媒成分のスラリーを得た。このスラリーの一部をサンプリングして乾燥した。分析したところ、固体触媒成分のＴｉ含量は２．７ｗｔ％、Ｍｇ含有量は１８ｗｔ％であった。また、固体触媒成分の平均粒径は３３μｍであった。

２）オレフィン重合用触媒（固体触媒成分）の予備重合処理
内容積２０リットルの傾斜羽根付きステンレス製反応槽を窒素ガスで置換した後、ヘキサン１７．７リットル、トリエチルアルミニウム１００．６ｍｍｏｌ、ジイソプロピルジメトキシシラン１５．１ｍｍｏｌ、前項で調整した固体触媒成分１２０．４ｇを室温で加えた後、３０℃まで加温した。次いで、攪拌しながらプロピレン２４０．８ｇを３時間かけて供給し、予備活性化処理を行った。分析の結果、オレフィン重合触媒１ｇ当たりプロピレン１．９ｇが反応していた。

３）プロピレン系ブロック共重合体の製造
図４に示したフローシートによって説明する。攪拌翼を有する横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）１台（反応槽Ａ）と内容積２０００リットルの流動床反応槽２台（反応槽Ｂと反応槽Ｃ）を直列に配置したプロピレン重合装置にてプロピレン系ブロック共重合体の製造を実施した。

（ｉ）第１段重合工程
上記予備活性化処理した固体触媒成分を０．５３ｇ／ｈｒ、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう反応槽Ａ（１０）最上流部へ連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを配管６より連続的に供給して、反応槽ＡのＭＦＲを調節した。
反応熱は配管１７から供給する原料液化プロピレンの気化熱により除去した。反応槽から排出される未反応ガスは配管１３を通して反応槽系外で冷却、凝縮させて配管１７にて反応槽Ａ（１０）に還流した。
生成した第１段重合工程の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に配管３７を通して反応槽Ａ（１０）から間欠的に抜き出した。
この時、配管３７から重合体の一部を間欠的に採取して、ＭＦＲおよび触媒単位重量当たりの重合体収量を測定する試料とした。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。第１段重合工程において重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。

（ｉｉ）第２段重合工程
第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽２槽（２０及び４０）にて第２段重合工程の重合を実施した。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３０となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に配管７−１から水素とエチレンを供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．５倍モルになるように配管７−２より供給した。流動床式反応槽２０で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して４０ｋgとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５〜１０分に１回脱ガス槽３１に配管３８より抜き出した。この時、配管３８から重合体の一部を間歇的に採取して、ＭＦＲおよび赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による触媒単位重量当たりの重合体収量の算出に供した。本工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

流動床式反応槽２０より排出された重合体は配管２７より流動床式反応槽４０へ供給し、引き続き第２段重合工程を実施した。反応温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．６３となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．０９となるように連続的に配管８−１から水素とエチレンを供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．９倍モルになるように配管８−２より供給した。反応槽４０で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して６０ｋgとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５〜１０分に１回脱ガス槽３２に配管３９より抜き出した。本工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ２）とした。
更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た。
得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、ＩＣＰ法による重合体中のＭｇ含量の測定による共重合体の生成量、各種機械物性およびゲルの測定に供した。

更に、得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル−テトラキス［３−（３，５−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス−（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フオスフアイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例１）
１）オレフィン重合用触媒（固体触媒成分）の調製
実施例１に準じて固体触媒成分を調整した。

２）オレフィン重合用触媒（固体触媒成分）の予備重合処理
撹拌装置を備えた容量２０Ｌのオートクレーブを充分に窒素で置換し、固体触媒成分１００ｇ導入した。四塩化ケイ素を５０ｍｌ加え、９０℃で１ｈｒ反応を行ない、その後、反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄した。精製したｎ−ヘプタンを導入して液レベルを４Ｌに調整した後、ジメチルジビニルシランを３０ｍｌ、ジイソプロピルジメトキシシランを３０ｍｌ、トリエチルアルミニウムを８０ｇ添加し、４０℃で２ｈｒ反応を行った。反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄した。再度、精製したｎ−ヘプタンを導入して、固体触媒成分の濃度が２０ｇ／Ｌとなる様に調整した。スラリーを１０℃に冷却した後、トリエチルアルミニウムを１０ｇ添加し、２８０ｇのプロピレンを４ｈｒかけて供給した。プロピレンの供給が終わった後、更に３０ｍｉｎ反応を継続した。次いで、気相部を窒素で充分に置換し、反応生成物を精製したｎ−ヘプタンで充分に洗浄した。得られたスラリーをオートクレーブから抜き出し、真空乾燥を行って予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒成分を得た。分析の結果、固体触媒成分１ｇあたり２．５ｇのポリプロピレンを含んでいた。

３）プロピレン系ブロック共重合体の製造
内容積２０００リットルの流動床式反応槽を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。まず第１反応槽で、重合温度６５℃、プロピレン分圧２．０ＭＰａ、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．２７となるように連続的に供給するとともに、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムをＡｌ／Ｍｇモル比が６となるよう、２５ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。固体触媒成分はポリマー重合速度が１２ｋｇ／時になるように供給した。第１反応槽で重合したパウダー（結晶性プロピレン重合体）は、空塔速度が０．３５ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５〜１０分に１回ベッセルに抜き出した後、更に第２反応槽に移送した（第１段重合工程）。第１段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。ＭＦＲは１３５ｇ／１０分であった。触媒単位重量当たりの重合体収量は、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ法）により測定した重合体中のＭｇ含有量から算出した。Ｍｇ含有量は、８．４ｐｐｍであった。
第１段重合工程に引き続き、内容積２０００リットルの流動床式反応槽にて第２段重合工程の重合を実施した。第２反応槽では、重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／プロピレンのモル比で０．１０となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．８倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、空塔速度が０．４０ｍ／ｓｅｃとなるように流動させ、また、反応槽内のパウダー保有量が、平均して３０ｋｇとなるように１回約２Ｋｇずつ間欠的に、５〜１０分に１回脱ガス槽に抜き出した後、更に別のベッセルに移送し、そこでは、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止、残留ガスをパージさせ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。第２段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３０ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２６重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体成分（Ｂ１）を基準として３８重量％であった。

得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル−テトラキス［３−（３，５−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス−（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

（比較例２）
攪拌翼を有する横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）を２個連結してなる連続反応装置を用いて重合を行った。
まず、第１反応槽に実施例１記載の予備活性化処理（予備重合処理）した固体触媒成分を０．４５ｇ／ｈｒ、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウムおよび有機ケイ素化合物としてジイソプロピルジメトキシシランを、Ａｌ／Ｍｇモル比が６、Ａｌ／Ｓｉモル比が６となるよう、それぞれ２０ｍｍｏl／ｈ、３．３ｍｍｏl／ｈにて、連続的に供給した。反応温度６５℃、反応圧力２．２ＭＰａ、攪拌速度３５ｒｐｍの条件を維持しながら、反応槽内の気相中の水素濃度を表１に示した水素／プロピレンモル比に維持するように、水素ガスを連続的に供給して、第１段重合体のＭＦＲを調節した。生成した第１段重合の重合体は、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、第２段重合工程の反応槽に供給した（第１段重合工程）。第１段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ａ）とした。ＭＦＲは１４３ｇ／１０分であった。
第１段重合工程に引き続き、横型反応槽（Ｌ／Ｄ＝５．２、内容積１００リットル）にて第２段重合工程の重合を実施した。重合温度６０℃で、圧力２．０ＭＰａになるように、プロピレンとエチレンをエチレン／プロピレンのモル比で０．３２となるように連続的に供給し、更に、分子量制御剤としての水素を、水素／エチレンのモル比で０．１３となるように連続的に供給すると共に、活性水素化合物としてエチルアルコールを、トリエチルアルミニウムに対して０．３倍モルになるように供給した。第２反応槽で重合したパウダーは、重合体の保有レベルが反応容積の６０容量％となる様に間欠的に抜き出し、水分を含んだ窒素ガスを供給して反応を停止させ、プロピレン系ブロック共重合体を得た（第２段重合工程）。第２段重合工程で重合した成分は、重合体成分（Ｂ１）とした。

得られたプロピレン系ブロック共重合体の一部はＭＦＲの測定、および赤外線吸収スペクトル分析によるエチレン含有量の測定、各種機械物性およびゲルの測定に供した。ＭＦＲは３２ｇ／１０分、第２段重合工程で製造された第２段重合体の重合比率は、得られたプロピレン系ブロック共重合体全体を基準として２８重量％、また、第２段重合体中のエチレンの重合比は、第２段重合工程で重合された重合体成分（Ｂ１）を基準として３７重量％であった。
得られたプロピレン系ブロック共重合体４ｋｇにフェノール系酸化防止剤として、ペンタエリスチル−テトラキス［３−（３，５−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を２．０ｇ、トリス−（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイトを２．０ｇ、中和剤として、ステアリン酸カルシウムを２．０ｇ添加し、およびタルクを１２ｇ加え、高速攪拌式混合機（ヘンシェルミキサー）を用いて、室温下にて２分間混合し、混合物をスクリュウ径４０ｍｍの押出造粒機を用いて造粒した。次いで、造粒物からテストピースを射出成形機を用いて溶融樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃で作成した。得られたテストピースを湿度５０％、室温２３℃の室内で７２時間状態調整して機械物性値を測定した。結果を表１に示す。

表１から明らかなように、本発明の製造方法の特定事項である、「少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなるプロピレン重合反応装置にてプロピレン／αオレフィン共重合体成分を製造する」との要件を満たさない方法である比較例１、２で得られたものは、ゲルの発生が多いプロピレン系ブロック共重合体であるのに比べて、本発明の製造方法の実施例によるポリプロピレン系ブロック共重合体組成物は、共重合体の含量が高くしかも共重合体成分中エチレンが高い成分を含むにも関わらず、ゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック共重合体である事が分かる。加えて横型反応槽を完全混合槽の前段に設置することにより、完全混合槽反応槽内部の付着物抑制に効果があることが分かる。
従って、実施例はプロピレン系ブロック共重合体の製造方法において、本発明の製造方法の特定事項である、各重合工程でのプロセスを規定することで、ゲル発生の抑制およびより高い含有量の共重合体成分及びよりα−オレフィン含有量の多い共重合体成分を製造するという点で、優れた結果が得られていると言える。

本発明の装置及び製造方法によれば、自動車部材や家電部材等に好適な、剛性／耐衝撃性のバランスに優れ、加えてゲルの発生が抑制されたプロピレン系ブロック重合体を、反応槽内の付着が抑制され、安定的に効率良く製造出来る。加えて、連続気相重合方法であることから、より安価で品質的に安定したプロピレン系ブロック共重合体の供給が可能となる。
また、完全混合槽を２槽以上設置することで、プロピレン系ブロック共重合体の共重合体成分の含有量を高め易くなるばかりでなく、２槽以上で共重合体成分を製造する場合、各槽で異なるα−オレフィン含有量及び／又は分子量の共重合体成分とすることで、更なる品質の向上・多様性が図れる。
したがって、産業上の利用の可能性が高い。

Claims (12)

1. プロピレン系重合体を多段連続気相重合法で製造するための反応装置であって、少なくとも１槽の内部に水平軸回りに回転する撹拌機を有する横型反応槽と、少なくとも２槽の完全混合槽とを、すべて直列に配置してなることを特徴とするプロピレン重合反応装置。
2. 前記完全混合槽が、主に循環ガスの顕熱を利用して重合熱の除去を行う反応槽であることを特徴とする請求項１記載のプロピレン重合反応装置。
3. 前記完全混合槽が、縦型攪拌反応槽、攪拌式流動床反応槽又は流動床反応槽から選ばれる反応槽であることを特徴とする請求項１又は２に記載のプロピレン重合反応装置。
4. 前記完全混合槽が、流動床反応槽であることを特徴とする請求項１又は２に記載のプロピレン重合反応装置。
5. 前記横型反応槽のうち少なくとも１槽を、前記完全混合槽のうち最もプロセス上流に配置される完全混合槽より、上流側に配置してなることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
6. プロセス上流側から、前記横型反応槽のうちの１槽−前記完全混合槽のうちの１槽−前記完全混合槽のうちの別の１槽との順番で配置してなることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置。
7. 請求項１〜６のいずれか１項に記載のプロピレン重合反応装置を用いて、オレフィン重合用触媒の存在下にプロピレンと他のα−オレフィンの多段連続気相共重合を行うプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
8. プロピレンを単独重合またはプロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５重量％以上である重合体成分（Ａ）を製造する第１段重合工程を行い、引き続き、プロピレンとα−オレフィン（但し、プロピレンを除く）とを共重合して、プロピレンに基づく単量体単位の含有量が９５〜５重量％である共重合体成分（Ｂ）を製造する第２段重合工程を行うことを特徴とする請求項７記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
9. 第１段重合工程は、少なくとも１槽の前記横型反応槽にて行われることを特徴とする請求項８に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
10. 第２段重合工程は、少なくとも１槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とする請求項８又は９に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
11. 第２段重合工程は、少なくとも２槽の前記完全混合槽にて行われることを特徴とする請求項８又は９に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。
12. 前記完全混合槽のそれぞれにおいて製造する共重合体成分は、α−オレフィンの含有量及び／又は分子量が異なることを特徴とする請求項１１に記載のプロピレン系ブロック共重合体の製造方法。

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