JP5298427B2 - 積層体、無端状ベルト、定着装置及び画像形成装置 - Google Patents
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Description
本発明は、積層体、無端状ベルト、定着装置及び画像形成装置に関する。
乾式トナーを用いる電子写真方式の画像形成装置において、トナー像を加熱および加圧することにより記録媒体表面に定着する定着装置には、従来、金属の芯金の外周面にトナー離型層を設け、前記芯金の内部に加熱用のハロゲンヒーターを有する定着ロールが用いられていた。
これに対して、電磁誘導を用いた加熱方式の定着装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この電磁誘導によって発生する渦電流による発熱を利用する加熱方式では、ハロゲンヒーターを用いた加熱方式より熱効率が良く消費電力を少なくできる。
また、前記電磁誘導を用いた加熱方式のベルト定着装置が提案されている（例えば、特許文献２参照）。このベルト定着装置に用いられるベルトは、内周側の基材に低熱伝導性基材を用いているため、回転体内周側への放熱が少なく、さらに熱効率が優れている。
また、前記電磁誘導を用いた加熱方式のベルト定着装置が提案されている（例えば、特許文献２参照）。このベルト定着装置に用いられるベルトは、内周側の基材に低熱伝導性基材を用いているため、回転体内周側への放熱が少なく、さらに熱効率が優れている。
一方、上記電磁誘導を用いた加熱方式のベルト定着装置において、該ベルト定着装置に用いられる無端状ベルトの発熱層をめっき法を用いて形成された金属層とする提案がなされている（例えば、特許文献３参照）。
上記無端状ベルトが用いられる定着装置や画像形成装置では、無端状ベルトを大きな曲率で曲げ回すことによって、該無端状のベルトを限られたスペース内に配置することができる。また、無端状ベルトを定着ベルトとして用いた場合、大きな曲率で曲げ回すことによって、無端状ベルトと該無端状ベルトに押圧される加圧部材とで形成される接触部分に送り込まれた記録媒体を、無端状ベルトから良好に剥離することができる。
また、発熱体にキューリー点を有する感温磁性材料を用いることにより、キューリー点前後における発熱体の磁気特性の変化を利用し、定着ベルトの温度を制御するという定着装置が提案されている（例えば、特許文献４〜８参照）。
さらに、発熱層を兼ねる基材の中に感温磁性材料の粉体を分散した定着ベルトを用いた定着装置が提案されている（例えば、特許文献９参照）。
特公平５−９０２７号公報
特開平７−１１４２７６号公報
特開２００３−１３１５０７号公報
特開２００６−６４９１７号公報
特開２００６−７８８０９号公報
特開２００６−１１１４４号公報
特開２００６−７９９４９号公報
特開２００５−３４５９９７号公報
特開２００６−１１２１１７号公報
本発明の目的は、発熱層における亀裂の発生を防止し、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる積層体、該積層体を用いた無端状ベルト、定着装置及び画像形成装置を提供することにある。
上記課題は、以下の本発明により達成される。
すなわち請求項１に係る発明は、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層であって、前記結晶粒が発熱層の面方向に配列してなる発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有し、積層体に曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が前記発熱層中に位置することを特徴とする積層体である。
すなわち請求項１に係る発明は、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層であって、前記結晶粒が発熱層の面方向に配列してなる発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有し、積層体に曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が前記発熱層中に位置することを特徴とする積層体である。
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の積層体における発熱層の膜厚が５〜２０μｍである積層体である。
請求項３に係る発明は、請求項１に記載の積層体における発熱層の膜厚が７〜１５μｍである積層体である。
請求項４に係る発明は、請求項１に記載の積層体における発熱層の膜厚が８〜１２μｍである積層体である。
請求項５に係る発明は、請求項１〜４の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値が２．８×１０−６Ωｍ以下である積層体である。
請求項６に係る発明は、請求項１〜５の何れか１項に記載の積層体における非磁性金属が、金、銀、銅、アルミニウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含む積層体である。
請求項７に係る発明は、請求項１〜６の何れか１項に記載の積層体における感温磁性金属が、鉄、ニッケル、クロム、コバルト、モリブデン、マンガン、バナジュウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含む積層体である。
請求項８に係る発明は、請求項１〜７の何れか１項に記載の積層体における発熱層の、前記基層が設けられた面とは反対の面側に、弾性層および樹脂層から選ばれる少なくとも１層を有する積層体である。
請求項９に係る発明は、請求項１〜８の何れか１項に記載の積層体における基層が磁界の作用によって発熱しない非発熱体である積層体である。
請求項９に係る発明は、請求項１〜８の何れか１項に記載の積層体における基層が磁界の作用によって発熱しない非発熱体である積層体である。
請求項１０に係る発明は、請求項１〜９の何れか１項に記載の積層体が無端状に形成されている無端状ベルトである。
請求項１１に係る発明は、請求項１０に記載の無端状ベルトと、該無端状ベルトの外周面を加圧する加圧部材と、前記無端状ベルトの発熱層を電磁誘導によって発生させる発熱部材と、を備える定着装置である。
請求項１２に係る発明は、請求項１１に記載の定着装置における発熱部材が、前記無端状ベルトの外周面側に備えられてなる定着装置である。
請求項１３に係る発明は、像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に定着させる定着手段と、を有し、前記定着手段として、請求項１１または１２に記載の定着装置を用いる画像形成装置である。
請求項１に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生を防止し、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
請求項２に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
請求項３に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
請求項４に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
請求項５に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
請求項６に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
請求項７に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、過剰な昇温をより効率的に抑制することができる。
請求項８に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、表面の耐傷性をより向上させることができる。
請求項１０に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
請求項１１に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、各種サイズの記録媒体を用いても、無端状ベルトにおける非通紙部の過剰な昇温を抑制することができる。
請求項１２に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による良好な発熱を長時間にわたって維持することができる。
請求項１３に係る発明によれば、本構成を有しない場合に比べ、良好に定着された高画質画像を長時間にわたって得ることができる。
以下、本発明を詳細に説明する。
＜積層体＞
本発明の積層体は、少なくとも、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有することを特徴とする。
但し、本発明においては、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層であって、前記結晶粒が発熱層の面方向に配列してなる発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有し、積層体に曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が前記発熱層中に位置する積層体を適用する。
＜積層体＞
本発明の積層体は、少なくとも、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有することを特徴とする。
但し、本発明においては、非磁性金属の結晶粒を有する発熱層であって、前記結晶粒が発熱層の面方向に配列してなる発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有し、積層体に曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が前記発熱層中に位置する積層体を適用する。
以下、本発明の積層体の構成を説明する。
図１は、本発明の積層体の構成の一例を示す模式断面図であり、５層構成の積層体について示したものである。積層体は、図１における下側から順に、基層３０、発熱層４０、保護層５０、弾性層６０および樹脂層７０を設けた５層構成からなっている。なお、図１に示す構成は本発明の積層体の一例であって、保護層５０、弾性層６０および樹脂層７０を形成しない態様とすることもできる。
図１は、本発明の積層体の構成の一例を示す模式断面図であり、５層構成の積層体について示したものである。積層体は、図１における下側から順に、基層３０、発熱層４０、保護層５０、弾性層６０および樹脂層７０を設けた５層構成からなっている。なお、図１に示す構成は本発明の積層体の一例であって、保護層５０、弾性層６０および樹脂層７０を形成しない態様とすることもできる。
（発熱層）
基層３０の一方の面に形成される発熱層４０は、電磁誘導により過電流を発生させることによって発熱する層である。発熱層４０は、非磁性金属（本発明において、前記発熱層に含有される非磁性金属を「第１の非磁性金属」と称す場合がある）が含有されかつ該第１の非磁性金属の結晶粒を有することを特徴とし、結晶粒を有しているか否かは、最終的な積層体の断面から発熱層４０の結晶構造を光学顕微鏡や電子顕微鏡（例えば走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ））で観察することで確認することができる。
ここで、上記発熱層は塑性変形を利用して形成した層である場合、断面に結晶粒を確認することができ、また面方向（厚み方向に垂直な方向）に金属の結晶が配列している。より具体的には、塑性変形によって結晶粒が押しつぶされ面方向に伸びた状態で配列している。これに対し、例えばめっきで形成した層の場合には、断面は厚み方向（厚み方向に平行な方向）に金属の結晶が配列しており、その違いを上記観察によって確認することができる。なお、上記面方向とは前記金属基板面と０°以上４５°未満の角度をなす方向を意味し、前記厚み方向とは前記金属基板面と４５°以上９０°以下の角度をなす方向を意味する。
また、上記発熱層以外の金属層（感温磁性金属が含有される基層や、後述の保護層など）に関しても、塑性変形を利用して形成した層である場合には、断面に結晶粒を確認することができ面方向に金属の結晶が配列している。
基層３０の一方の面に形成される発熱層４０は、電磁誘導により過電流を発生させることによって発熱する層である。発熱層４０は、非磁性金属（本発明において、前記発熱層に含有される非磁性金属を「第１の非磁性金属」と称す場合がある）が含有されかつ該第１の非磁性金属の結晶粒を有することを特徴とし、結晶粒を有しているか否かは、最終的な積層体の断面から発熱層４０の結晶構造を光学顕微鏡や電子顕微鏡（例えば走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ））で観察することで確認することができる。
ここで、上記発熱層は塑性変形を利用して形成した層である場合、断面に結晶粒を確認することができ、また面方向（厚み方向に垂直な方向）に金属の結晶が配列している。より具体的には、塑性変形によって結晶粒が押しつぶされ面方向に伸びた状態で配列している。これに対し、例えばめっきで形成した層の場合には、断面は厚み方向（厚み方向に平行な方向）に金属の結晶が配列しており、その違いを上記観察によって確認することができる。なお、上記面方向とは前記金属基板面と０°以上４５°未満の角度をなす方向を意味し、前記厚み方向とは前記金属基板面と４５°以上９０°以下の角度をなす方向を意味する。
また、上記発熱層以外の金属層（感温磁性金属が含有される基層や、後述の保護層など）に関しても、塑性変形を利用して形成した層である場合には、断面に結晶粒を確認することができ面方向に金属の結晶が配列している。
発熱層４０の材質としては、非磁性金属（第１の非磁性金属）を含有すること以外は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、層とした際の固有抵抗値が２．８×１０−６Ωｍ以下となる材料を用いることが好ましい。なお、上記固有抵抗値は、更に１．０×１０−６Ωｍ以上２．５×１０−６Ωｍ以下であることがより好ましく、１．２×１０−６Ωｍ以上２．２×１０−６Ωｍ以下であることが特に好ましい。
なお、上記固有抵抗値は以下の方法により測定することができる。
固有抵抗値の測定は、ＪＩＳ−Ｃ２５２５（１９９９年）「金属抵抗材料の導体抵抗および体積抵抗率試験方法」に準拠し、エヌピーエス社製の抵抗率測定器（Σ−５）を使用し、この測定器の試料ステージに被測定サンプルを載せ、４深針プローブを押し当てることにより、サンプルの抵抗率を直流４深針法で測定することが可能である。
本明細書における固有抵抗値の値は、上記の測定方法によって測定された値である。また、発熱層４０以外の層の固有抵抗値も上記方法にて測定することが可能である。
固有抵抗値の測定は、ＪＩＳ−Ｃ２５２５（１９９９年）「金属抵抗材料の導体抵抗および体積抵抗率試験方法」に準拠し、エヌピーエス社製の抵抗率測定器（Σ−５）を使用し、この測定器の試料ステージに被測定サンプルを載せ、４深針プローブを押し当てることにより、サンプルの抵抗率を直流４深針法で測定することが可能である。
本明細書における固有抵抗値の値は、上記の測定方法によって測定された値である。また、発熱層４０以外の層の固有抵抗値も上記方法にて測定することが可能である。
発熱層４０に用いられる好ましい非磁性金属（第１の非磁性金属）としては、金、銀、銅、アルミニウム、亜鉛、錫、鉛、ビスマス、ベリリュウム、アンチモン、およびこれらの合金（これらを含む合金）から選ばれる少なくとも１種を含む金属材料が挙げられ、これらの中でも、金、銀、銅、アルミニウム、およびこれらの合金が特に好ましい。これらの非磁性金属を用いることにより前述の固有抵抗値の範囲を容易に満たすことができるため、いずれも発熱層４０に用いる非磁性金属として好適に使用することができる。
発熱層４０の膜厚は５〜２０μｍの範囲とすることが好ましく、７〜１５μｍの範囲とすることがより好ましく、８〜１２μｍの範囲とすることが特に好ましい。
なお、上記膜厚は以下の方法により算出することができる。
膜厚の測定は、積層体の断面を光学顕微鏡や電子顕微鏡（例えば走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ、本願においては日本電子社製Ｔ−２００を使用））で観察することで確認することができ、１つの発熱層当たり３６箇所（特に無端状ベルトである場合には４箇所×９箇所の計３６箇所）の膜厚を測定して平均値を求め、膜厚とした。
なお、本明細書における各層の膜厚の値は、上記の算出方法によって算出された値である。
膜厚の測定は、積層体の断面を光学顕微鏡や電子顕微鏡（例えば走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ、本願においては日本電子社製Ｔ−２００を使用））で観察することで確認することができ、１つの発熱層当たり３６箇所（特に無端状ベルトである場合には４箇所×９箇所の計３６箇所）の膜厚を測定して平均値を求め、膜厚とした。
なお、本明細書における各層の膜厚の値は、上記の算出方法によって算出された値である。
（基層）
前記発熱層４０の一方の面には、感温磁性金属が含有される基層３０が設けられる。
ここで、感温磁性金属とはキューリー点を持つ金属を表す。キューリー点とは、キュリー点、キューリー温度、キュリー温度とも称され、この温度以上になると磁性が消失し、非磁性体（常磁性体）になる温度を意味し、即ち感温磁性金属とは、金属の温度変化に対して、その磁気特性を変化させる磁性金属のことを指す。
前記発熱層４０の一方の面には、感温磁性金属が含有される基層３０が設けられる。
ここで、感温磁性金属とはキューリー点を持つ金属を表す。キューリー点とは、キュリー点、キューリー温度、キュリー温度とも称され、この温度以上になると磁性が消失し、非磁性体（常磁性体）になる温度を意味し、即ち感温磁性金属とは、金属の温度変化に対して、その磁気特性を変化させる磁性金属のことを指す。
尚、本発明におけるキューリー点は、材料の温度上昇に伴い、初透磁率が急激に低下し始める温度を指しており、本発明の効果が実際に得られ始める温度である。
具体的な測定法としては、透磁率をＪＩＳ−Ｃ２５３１に記載の方法に準拠して測定（測定装置としてＢ−Ｈアナライザー使用）し、Ｂ−Ｈ曲線を得て、急激に透磁率が低下する傾きの直線近似と、磁性が消失していないキューリー点前の透磁率推移の直線近似線と、の交点を本発明におけるキューリー温度とする。
具体的な測定法としては、透磁率をＪＩＳ−Ｃ２５３１に記載の方法に準拠して測定（測定装置としてＢ−Ｈアナライザー使用）し、Ｂ−Ｈ曲線を得て、急激に透磁率が低下する傾きの直線近似と、磁性が消失していないキューリー点前の透磁率推移の直線近似線と、の交点を本発明におけるキューリー温度とする。
感温磁性金属は、上記の通り、その温度がキューリー点に達すると非磁性化される。比透磁率が少なくとも数百以上の磁性体が非磁性化（常磁性化）されることにより非透磁率が１に近づき、磁束密度の変化（磁場の強弱）が生じるため、非磁性化により磁束密度を弱め、発熱しにくくさせる変化を与えることができる。
また、基層３０は、磁界の作用によって発熱させないようにした「非発熱体」であることが好ましい。もし非発熱体の発熱が大きいと発熱層への電磁誘導作用により前記発熱層４０を加熱するときに、同時に非発熱体にも電磁誘導による磁束が作用するので、渦電流損やヒステリシス損による自己発熱が大きいと温度が上昇して、意図せずキューリー温度にまで到達してしまい、必要のない時に温度抑制効果が発現してしまうことがある。基層３０は、積層体の温度を抑制するために必要な部材であるので、自己発熱による意図しない温度上昇はできる限り小さくする必要があり、本実施の形態に係る基層３０は、発熱層４０の発熱に対して十分に自己発熱が小さい部材であることが好ましい。
基層３０の材質は、感温磁性金属を用いるものであれば、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、後述の定着装置に用いる場合の設定温度や、その他の用途において求められる発熱温度よりも高いキューリー点を有する感温磁性金属を用いることが好ましく、また、積層体の耐熱温度以下のキューリー点を有する感温磁性金属を用いることが好ましい。例えば、後述の定着装置に用いる積層体の場合には、キューリー点が１７０〜２５０℃であることが好ましく、２００〜２３０℃であることがより好ましい。
前記感温磁性金属としては、機械的な強度の高い金属材料が好ましく、具体的には、鉄、ニッケル、クロム、コバルト、モリブデン、マンガン、バナジュウム、およびこれらの合金（これらを含む合金）から選ばれる少なくとも１種の金属材料が挙げられる。これらの感温磁性金属を用いることにより前述のキューリー点の範囲を容易に満たすことができるため、いずれも基層３０に用いる感温磁性金属として好適に使用することができる。
基層３０の膜厚は５〜１００μｍの範囲とすることが好ましく、１０〜７０μｍの範囲とすることがより好ましい。なお、上記基層３０の膜厚は、前述の発熱層４０における算出方法によって算出することができる。
また、基層３０は、層とした際の固有抵抗値が２．８×１０−６Ωｍより高いことが好ましい。なお、上記固有抵抗値は、更に５．０×１０−６Ωｍ以上５．０×１０−５Ωｍ以下であることがより好ましく、７．０×１０−６Ωｍ以上３．０×１０−５Ωｍ以下であることが特に好ましい。なお、上記基層３０の固有抵抗値は、前述の発熱層４０における測定方法によって測定することができる。
（保護層）
上記積層体においては、図１に示す発熱層４０の基層３０が設けられた面とは反対の面側に、保護層５０を形成することができる。該保護層５０は、前記発熱層４０に用いたものとは異なる非磁性金属（本発明において、前記保護層に含有される非磁性金属を「第２の非磁性金属」と称す場合がある）が含有されることが好ましい。
上記積層体においては、図１に示す発熱層４０の基層３０が設けられた面とは反対の面側に、保護層５０を形成することができる。該保護層５０は、前記発熱層４０に用いたものとは異なる非磁性金属（本発明において、前記保護層に含有される非磁性金属を「第２の非磁性金属」と称す場合がある）が含有されることが好ましい。
保護層５０の材質は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、層とした際の固有抵抗値が２．８×１０−６Ωｍより高い材料を用いることが好ましい。なお、上記固有抵抗値は、更に５．０×１０−６Ωｍ以上５．０×１０−５Ωｍ以下であることがより好ましく、７．０×１０−６Ωｍ以上３．０×１０−５Ωｍ以下であることが特に好ましい。なお、上記保護層５０の固有抵抗値は、前述の発熱層４０における測定方法によって測定することができる。
保護層５０に用いられる好ましい非磁性金属（第２の非磁性金属）としては、ステンレス、またはステンレスの合金（ステンレスを含む合金）から選ばれる少なくとも１種を含む金属材料が挙げられる。これらの非磁性金属を用いることにより前述の固有抵抗値の範囲を容易に満たすことができるため、いずれも保護層５０に用いる非磁性金属として好適に使用することができる。
保護層５０の膜厚は５〜１００μｍの範囲とすることが好ましく、１０〜７０μｍの範囲とすることがより好ましい。なお、上記保護層５０の膜厚は、前述の発熱層４０における算出方法によって算出することができる。
（基層、発熱層および保護層の形成）
上記基層３０、発熱層４０および保護層５０の形態としては、板状、シート状、フィルム状、円筒状など、特に制限されることなく形成される。これら各層の形成方法としては、まず各層に必要な金属板を準備し、各金属板におけるそれぞれの接着面を研磨し酸化被膜を除去する。その後、冷間または熱間状態で塑性変形による加工（圧延）法を利用することで各金属板を接着し、必要な厚さの多層金属板を製作する。なお、上記塑性変形加工の過程もしくは加工後に焼鈍工程を設け、上記金属板中に発生する加工歪みを低減することもできる。次いで、上記多層金属板を深絞法、へら絞り法、プレス法、回転塑性加工法等によって加工することで、基層３０、発熱層４０および保護層５０からなる積層体が得られる。なお、基層３０および発熱層４０からなる積層体を形成する場合には、基層３０および発熱層４０に必要な金属板を用い上記と同じ方法を適用することで、形成することができる。
上記基層３０、発熱層４０および保護層５０の形態としては、板状、シート状、フィルム状、円筒状など、特に制限されることなく形成される。これら各層の形成方法としては、まず各層に必要な金属板を準備し、各金属板におけるそれぞれの接着面を研磨し酸化被膜を除去する。その後、冷間または熱間状態で塑性変形による加工（圧延）法を利用することで各金属板を接着し、必要な厚さの多層金属板を製作する。なお、上記塑性変形加工の過程もしくは加工後に焼鈍工程を設け、上記金属板中に発生する加工歪みを低減することもできる。次いで、上記多層金属板を深絞法、へら絞り法、プレス法、回転塑性加工法等によって加工することで、基層３０、発熱層４０および保護層５０からなる積層体が得られる。なお、基層３０および発熱層４０からなる積層体を形成する場合には、基層３０および発熱層４０に必要な金属板を用い上記と同じ方法を適用することで、形成することができる。
なお、発熱層４０の膜厚を前述の好ましい範囲である５〜２０μｍに制御した積層体は、基層３０および発熱層４０を含む２層以上の金属層を有する多層化された金属板を塑性変形加工する、上記の形成方法を適用することによって得ることができる。
また、積層体の形成の際には、曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が発熱層４０中に位置することが好ましい。積層体に曲げ変形が生じた際には、曲げ変形の弧の内側では縮み応力が発生し、一方曲げ変形の弧の外側では伸び応力が発生するが、積層体の厚み方向の中立面では上記伸び応力と縮み応力とがゼロになる中立軸（即ち歪が生じない面）が存在する。
なお、上記中立軸を発熱層４０中に位置するよう積層体を形成するには、例えば保護層５０と基層３０とを有する場合であれば、該保護層５０と基層３０とを同じ膜厚となるように形成することにより達成することができる。
（弾性層）
前記保護層５０（保護層５０を有さない場合には、発熱層４０）の表面には弾性層６０を設けることができる。弾性層６０は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、例えば、シリコーンゴムまたはフッ素ゴムから構成される耐熱性弾性層が好ましい。なお、弾性層とは１００Ｐａの外力印加により変形しても、もとの形状に復元する材料から構成される層をいう。
前記保護層５０（保護層５０を有さない場合には、発熱層４０）の表面には弾性層６０を設けることができる。弾性層６０は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、例えば、シリコーンゴムまたはフッ素ゴムから構成される耐熱性弾性層が好ましい。なお、弾性層とは１００Ｐａの外力印加により変形しても、もとの形状に復元する材料から構成される層をいう。
シリコーンゴムとしては、ビニルメチルシリコーンゴム、メチルシリコーンゴム、フェニルメチルシリコーンゴム、フルオロシリコーンゴムや、それらの複合材料が挙げられる。またフッ素ゴムとしては、フッ化ビニリデン系ゴム、四フッ化エチレン／プロピレン系ゴム、四フッ化エチレン／パーフルオロメチルビニルエーテルゴム、フォスファゼン系ゴム、フルオロポリエーテル等及びその他のフッ素ゴムが使用できる。これらは、それぞれ単独で使用してもよく、２種類以上の組み合わせで使用してもよい。
弾性層６０の膜厚は、３０〜５００μｍの範囲であることが望ましく、１００〜３００μｍの範囲であることがより望ましい。
また、弾性層６０の硬さは、ＪＩＳ−Ｋ６２５３（１９９７）に規定されるデュロメータ硬さ試験で、タイプＡデュロメータによる硬さがＡ５〜Ａ４０の範囲とすることが望ましい。弾性層６０の硬さは、積層体から弾性層６０を切り出して測定することができる。
この弾性層６０の形成方法としては、リング塗布法、浸漬塗布法、注入成型法等が適用される。
この弾性層６０の形成方法としては、リング塗布法、浸漬塗布法、注入成型法等が適用される。
（樹脂層）
前記弾性層６０（弾性層６０を有さない場合には保護層５０、更に保護層５０も有さない場合には発熱層４０）の表面には、樹脂層７０を設けることができる。樹脂層７０は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、例えば無機材料、有機材料及びそれらの複合材料から構成されることが望ましい。
特に耐熱性（３００℃でもほとんど分解しない）であること、離型性に優れることが望ましく、例えば、フッ素樹脂、シリコーン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂から選択される１種以上から構成される層であることが望ましい。
前記弾性層６０（弾性層６０を有さない場合には保護層５０、更に保護層５０も有さない場合には発熱層４０）の表面には、樹脂層７０を設けることができる。樹脂層７０は、積層体の用途に応じて選択されるものであって特に制約されるものではないが、例えば無機材料、有機材料及びそれらの複合材料から構成されることが望ましい。
特に耐熱性（３００℃でもほとんど分解しない）であること、離型性に優れることが望ましく、例えば、フッ素樹脂、シリコーン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂から選択される１種以上から構成される層であることが望ましい。
フッ素樹脂としては、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）や、それらの複合材料が挙げられる。またシリコーン樹脂としては、ジメチルシリコーン樹脂、ジメチルエチルシリコーン樹脂、ジエチルシリコーン樹脂、ジフェニルシリコーン樹脂、ジメチルフェニルシリコーン樹脂、ジエチルフェニルシリコーン樹脂や、それらの複合材料が挙げられる。これらは、それぞれ単独で使用してもよく、２種類以上の組み合わせで使用してもよい。
ポリイミド樹脂は、テトラカルボン酸二無水物とジアミン化合物とを等モル量を重合反応させて得られるものである。テトラカルボン酸二無水物としては芳香族テトラカルボン酸二無水物を、ジアミンとしては芳香族ジアミンを用いることが望ましい。
ポリイミド樹脂は、テトラカルボン酸二無水物とジアミン化合物とを等モル量を重合反応させて得られるものである。テトラカルボン酸二無水物としては芳香族テトラカルボン酸二無水物を、ジアミンとしては芳香族ジアミンを用いることが望ましい。
樹脂層７０の膜厚は１０〜２００μｍの範囲とすることが望ましく、３０〜１００μｍの範囲とすることがより望ましい。
この樹脂層７０の形成方法としては、静電粉体塗布法、スプレー塗布法、浸漬塗布法、遠心製膜法等が適用される。
なお、上記に説明した材料から構成される樹脂層、弾性層は、必要に応じて滑剤、可塑剤、導電性粒子、酸化防止剤その他の添加剤を含むものであってもよい。これらの添加剤は、前記した各層を形成するための塗布液中に予め添加して用いられることが好ましい。
以上説明した本実施形態に係る積層体は、基本的に、少なくとも前記基層と発熱層、更に保護層、樹脂層または弾性層を有する積層体を使用する用途であれば、特に制約されることなく用いることができるが、特に熱容量の増加がないことが求められ、しかも加熱と冷却とが繰り返して行われる用途に使用すると有効なものである。
また、この積層体は、例えば、トナーにより構成される画像を形成するプリンタ、複写機等に代表される画像形成装置におけるロール状、ベルト状等の中間転写部材、定着部材、加圧部材として好適に用いることができる。また、ラミネート加工に際して複数のシートを加熱して圧着する場合にも好適に用いられる。
また、この積層体は、例えば、トナーにより構成される画像を形成するプリンタ、複写機等に代表される画像形成装置におけるロール状、ベルト状等の中間転写部材、定着部材、加圧部材として好適に用いることができる。また、ラミネート加工に際して複数のシートを加熱して圧着する場合にも好適に用いられる。
＜無端状ベルト＞
本発明の無端状ベルトは、前記本発明の積層体を用い無端状に形成されたベルトであり、例えば、トナーにより構成される画像を形成するプリンタ、複写機等に代表される画像形成装置における中間転写ベルト、定着ベルト、加圧ベルトとして好適に用いることができる。
本発明の無端状ベルトは、前記本発明の積層体を用い無端状に形成されたベルトであり、例えば、トナーにより構成される画像を形成するプリンタ、複写機等に代表される画像形成装置における中間転写ベルト、定着ベルト、加圧ベルトとして好適に用いることができる。
図２は、本発明の無端状ベルトの構成の一例を示す模式断面図であり、５層構成の無端状ベルトについて示したものである。
図２に示される無端状ベルト１０は、内周側から順に、基層１０ａ、発熱層１０ｂ、保護層１０ｃ、弾性層１０ｄ、及び、樹脂層１０ｅをこの順に設けて構成される。
各層の構成材料やその形成方法については、前記積層体において説明した内容に準ずる。
図２に示される無端状ベルト１０は、内周側から順に、基層１０ａ、発熱層１０ｂ、保護層１０ｃ、弾性層１０ｄ、及び、樹脂層１０ｅをこの順に設けて構成される。
各層の構成材料やその形成方法については、前記積層体において説明した内容に準ずる。
本実施の形態に係る無端状ベルトにおいても、強度の大きい基層１０ａおよび発熱層１０ｂ（保護層１０ｃを形成する場合には、更に該保護層１０ｃ）を得るために、塑性変形のよる方法を用いて金属基板を形成し、好ましい膜厚の発熱層１０ｂを有する積層体としての無端状ベルト１０とすることが望ましいことはいうまでもない。
＜定着装置＞
次に、本発明の無端状ベルトを用いた定着装置について以下に説明する。
本発明の定着装置は、前記発熱層を含む本発明の無端状ベルト（定着ベルト）と、該無端状ベルトの外周面に圧接される加圧部材と、前記発熱層に渦電流を発生させる発熱部材とを少なくとも備えることを特徴とする。
次に、本発明の無端状ベルトを用いた定着装置について以下に説明する。
本発明の定着装置は、前記発熱層を含む本発明の無端状ベルト（定着ベルト）と、該無端状ベルトの外周面に圧接される加圧部材と、前記発熱層に渦電流を発生させる発熱部材とを少なくとも備えることを特徴とする。
なお、本発明の定着装置は、上記に説明した、定着ベルトと、加圧部材と、発熱部材と、を少なくとも備えたものであれば特に限定されないが、必要に応じて、金属ブレード等のクリーニング部材や、定着パッド等のその他の部材・装置を有するものであってもよい。また、前記加圧部材の形状は、回転可能なものであれば特に限定されず、ロール状やベルト状であってもよい。
次に、本発明の定着装置の具体例について図面を用いて説明する。但し、本発明の無端状ベルトを用いた加熱定着装置は、以下の説明に示す構成に限定されるものではない。
図３は、本発明の定着装置の構成の一例について示した模式断面図である。定着装置２０は、定着ベルト１０と、加圧ローラ１１と、定着パッド１２と、支持部材１３と、電磁誘導コイル１４と、コイル支持部材１５とから構成される。
加圧ローラ１１は、不図示の駆動源により矢印Ｒ方向に回転可能である。定着ベルト１０と加圧ローラ１１とは、記録媒体１６が挿通可能に圧接されており、加圧ローラ１１の矢印Ｒ方向への回転に伴い、定着ベルト１０は従動回転可能である。定着ベルト１０の内周面側には、定着パッド１２が該内周面と接触して配置され、更に定着パッド１２と接触している箇所の外周面（定着ベルト１０の外周面）側には、加圧ローラ１１が該外周面と接触して配置され、記録媒体１６が挿通可能な圧接部が形成されている。なお、定着パッド１２は、定着ベルト１０の内周面に設けられた支持部材１３により固定されている。
図３は、本発明の定着装置の構成の一例について示した模式断面図である。定着装置２０は、定着ベルト１０と、加圧ローラ１１と、定着パッド１２と、支持部材１３と、電磁誘導コイル１４と、コイル支持部材１５とから構成される。
加圧ローラ１１は、不図示の駆動源により矢印Ｒ方向に回転可能である。定着ベルト１０と加圧ローラ１１とは、記録媒体１６が挿通可能に圧接されており、加圧ローラ１１の矢印Ｒ方向への回転に伴い、定着ベルト１０は従動回転可能である。定着ベルト１０の内周面側には、定着パッド１２が該内周面と接触して配置され、更に定着パッド１２と接触している箇所の外周面（定着ベルト１０の外周面）側には、加圧ローラ１１が該外周面と接触して配置され、記録媒体１６が挿通可能な圧接部が形成されている。なお、定着パッド１２は、定着ベルト１０の内周面に設けられた支持部材１３により固定されている。
一方、支持部材１３に対して、定着パッド１２と反対側の定着ベルト１０外周面側に、該外周面と所定間隔で離間して、発熱部材としての電磁誘導コイル１４が設けられている。また、電磁誘導コイル１４は、電磁誘導コイル１４に対して定着ベルト１０の外周面と反対側に設けられたコイル支持部材１５により固定されている。電磁誘導コイル１４は不図示の電源に接続されており、電磁誘導コイル１４に交流電流が流された際に、電磁誘導コイル１４に定着ベルト１０の外周面と交差（例えば直交）する磁界を発生させることができる。なお、前記磁界は不図示の励磁回路により、定着ベルト１０に含まれる発熱層中に渦電流を発生させることができるよう、磁界の方向を変動するものである。
次に、定着装置２０により、記録媒体１６表面に形成された未定着のトナー像１７を定着し、記録媒体１６表面に画像１８を形成する工程について説明する。
加圧ローラ１１の矢印Ｒ方向への回転に伴い、定着ベルト１０が従動回転し、電磁誘導コイル１４により発生した磁界に曝される。この際、電磁誘導コイル１４により定着ベルト１０中の発熱層には渦電流が発生し発熱する。これにより、定着ベルト１０の外周面が定着可能な温度（１５０〜２００℃程度）にまで加熱される。尚、電磁誘導コイル１４の出力は、例えば磁束（磁界）が定着ベルト１０の発熱層１０ｂを貫通しつつ発熱させ、キューリー点未満では磁束（磁界）が基層１０ａを貫通させ難く且つ発熱しない範囲で行われる。
加圧ローラ１１の矢印Ｒ方向への回転に伴い、定着ベルト１０が従動回転し、電磁誘導コイル１４により発生した磁界に曝される。この際、電磁誘導コイル１４により定着ベルト１０中の発熱層には渦電流が発生し発熱する。これにより、定着ベルト１０の外周面が定着可能な温度（１５０〜２００℃程度）にまで加熱される。尚、電磁誘導コイル１４の出力は、例えば磁束（磁界）が定着ベルト１０の発熱層１０ｂを貫通しつつ発熱させ、キューリー点未満では磁束（磁界）が基層１０ａを貫通させ難く且つ発熱しない範囲で行われる。
上記方法で定着ベルト１０外周面の所定の領域が加熱され、該加熱された領域は、定着ベルト１０の回転に伴い、加圧ローラ１１との圧接部まで移動する。一方、不図示の搬送手段により矢印Ｐ方向へと、未定着トナー像１７が表面に形成された記録媒体１６が搬送される。記録媒体１６が前記圧接部を通過する際に、未定着トナー像１７は定着ベルト１０の加熱された領域と接触することにより加熱され記録媒体１６表面に定着される。そして、画像１８がその表面に形成された記録媒体１６は、不図示の搬送手段により矢印Ｐ方向へと搬送され、定着装置２０から排出される。また、前記圧接部において定着処理を終え、外周面の表面温度が低下した定着ベルト１０の所定の領域は、定着ベルト１０の回転に伴い電磁誘導コイル１４によって加熱される箇所に移動し、次の定着処理に備えて再度加熱される。
ここで、定着ベルト１０および加圧ローラ１１による定着の際、定着ベルト１０の定着領域幅（軸方向長さ）よりも小さいサイズの記録媒体１６を連続して定着すると、定着ベルト１０における通紙部では熱が消費されるのに対し、非通紙部では熱の消費がなされない。このため、定着ベルト１０の非通紙部では昇温する。
そして、定着ベルト１０の非通紙部の温度が、基層１０ａに含まれる感温磁性金属のキューリー点に達すると、定着ベルト１０の非通紙部と重なる（接する）基層１０ａの領域が非磁性化される。これにより、磁性が維持された領域である通紙領域と非磁性化（常磁性化）された非通紙領域に磁束密度の違い（磁場の強弱）が生じ、通紙領域より非通紙領域の発熱層の発熱が少なくなる。このように、基層１０ａにより、定着ベルト１０の発熱層１０ｂの発熱が制御される。
なお、電磁誘導コイル１４は無端状ベルト１０の外周面側に配置することが好ましく、また、電磁誘導コイル１４と無端状ベルト１０との距離は、選択されるものであって特に制約されるものではないが、両者間の距離を非接触で５ｍｍ以内に設定することが好ましい。
＜画像形成装置＞
次に、本発明の画像形成装置について説明する。
本発明の画像形成装置は、像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に加熱定着させる定着手段と、を有し、前記定着手段が、本発明の定着装置を備えることを特徴とする。
次に、本発明の画像形成装置について説明する。
本発明の画像形成装置は、像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に加熱定着させる定着手段と、を有し、前記定着手段が、本発明の定着装置を備えることを特徴とする。
図４は、本発明の画像形成装置の一例を示す概略構成図である。図４に示す画像形成装置１００は、電子写真感光体（像保持体）１０７と、電子写真感光体１０７を接触帯電方式により帯電させる帯電装置（帯電手段）１０８と、帯電装置１０８に接続され帯電装置１０８に電力を供給する電源１０９と、帯電装置１０８により帯電される電子写真感光体１０７表面を露光して電子写真感光体１０７の表面に静電潜像を形成する露光装置（潜像形成手段）１１０と、露光装置１１０により形成された静電潜像をトナーにより現像してトナー像を形成する現像装置（現像手段）１１１と、現像装置１１１により形成されたトナー像を記録媒体に転写する転写装置（転写手段）１１２と、クリーニング装置１１３と、除電器１１４と、定着装置（定着手段）１１５とを備えている。但し、この定着装置１１５は、図３を参照して説明した定着装置２０を総括的に表したものである。
さらに、図４には示されていないが、トナーを現像装置１１１に供給するトナー供給装置も備えている。
さらに、図４には示されていないが、トナーを現像装置１１１に供給するトナー供給装置も備えている。
帯電装置１０８は、電子写真感光体１０７の表面に帯電ロールを接触させて感光体に電圧を印加し、感光体表面を所定の電位に帯電させるものである。帯電ロールを用いて電子写真感光体１０７を帯電させる際には、帯電ロールに帯電用のバイアス電圧が印加されるが、この印加電圧は直流電圧でもよく、また直流電圧に交流電圧を重畳したものでもよい。なお、本実施形態に係る画像形成装置では、上記の帯電ロール方式の他に、帯電ブラシ、帯電フィルム若しくは帯電チューブなどを用いた接触帯電方式による帯電を行ってもよく、また、コロトロン若しくはスコロトロンを用いた非接触方式による帯電を行ってもよい。
露光装置１１０としては、本実施形態では、電子写真感光体１０７の表面を半導体レーザで露光する装置が用いられているが、このほかに、ＬＥＤ（ｌｉｇｈｔ ｅｍｉｔｔｉｎｇ ｄｉｏｄｅ）、液晶シャッタ等の光源で所望の像様に露光できる光学系装置等を用いることができる。
現像装置１１１としては、磁性もしく非磁性の一成分系現像剤又は二成分系現像剤等を用いて、接触又は非接触させて現像する一般的な現像装置が用いられている。しかし現像装置としては、特に限定されるものではなく、目的に応じて選択することができる。
転写装置１１２としては、ローラ状の接触帯電部材が用いられているが、この他、ベルト、フィルム、ゴムブレード等を用いた接触型転写帯電器、あるいはコロナ放電を利用したスコロトロン転写帯電器やコロトロン転写帯電器等を用いてもよい。
クリーニング装置１１３は、転写工程後の電子写真感光体１０７の表面に付着した残存トナーを除去するためのもので、これにより清浄面化された電子写真感光体１０７は、上記の画像形成プロセスに繰り返し使用される。クリーニング装置１１３としては、図示したクリーニングブレード方式のものの他に、ブラシクリーニング、ロールクリーニング等の方式のものを用いることができるが、これらの中でもクリーニングブレード方式が好ましく、クリーニングブレードの材質としてはウレタンゴム、ネオプレンゴム、シリコーンゴム等を挙げることができる。
次に、画像形成装置１００における画像形成プロセスについて以下に簡単に説明する。
矢印Ｒ方向に回転する電子写真感光体１０７表面が、帯電装置１０８により帯電される。帯電された電子写真感光体１０７表面には、画像情報に応じて露光装置１１０より出射されたレーザー光等が照射されることにより潜像が形成される。電子写真感光体１０７表面に形成された潜像は、現像装置１１１に備えられた現像器によりトナーが付与されることにより、トナー像として可視化される。上記方法にて電子写真感光体１０７表面に形成されたトナー像は、電子写真感光体１０７表面と転写装置１１２との圧接部において、電子写真感光体１０７と転写ロールとに印加されたバイアス電圧により記録媒体１１６に転写される。転写されたトナー像は、定着装置１１５に搬送され記録媒体１１６に定着される。この定着機構は、前記定着装置で説明した通りである。
矢印Ｒ方向に回転する電子写真感光体１０７表面が、帯電装置１０８により帯電される。帯電された電子写真感光体１０７表面には、画像情報に応じて露光装置１１０より出射されたレーザー光等が照射されることにより潜像が形成される。電子写真感光体１０７表面に形成された潜像は、現像装置１１１に備えられた現像器によりトナーが付与されることにより、トナー像として可視化される。上記方法にて電子写真感光体１０７表面に形成されたトナー像は、電子写真感光体１０７表面と転写装置１１２との圧接部において、電子写真感光体１０７と転写ロールとに印加されたバイアス電圧により記録媒体１１６に転写される。転写されたトナー像は、定着装置１１５に搬送され記録媒体１１６に定着される。この定着機構は、前記定着装置で説明した通りである。
一方、転写後の電子写真感光体１０７表面はクリーニング装置１１３によりクリーニングされ、次の画像情報に応じたトナー像の形成に備える。
また、この画像形成装置１００は、図４に示す除電器（イレーズ光照射装置）１１４を備えており、これにより、電子写真感光体１０７が繰り返し使用される場合に電子写真感光体１０７の残留電位が次の画像形成サイクルに持ち込まれる現象が防止される。
また、この画像形成装置１００は、図４に示す除電器（イレーズ光照射装置）１１４を備えており、これにより、電子写真感光体１０７が繰り返し使用される場合に電子写真感光体１０７の残留電位が次の画像形成サイクルに持ち込まれる現象が防止される。
以下、本発明の具体的実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
＜実施例１＞
［発熱層／基層を有する無端状ベルト］
発熱層用としてＣｕからなる金属板（膜厚０．２ｍｍ）と、基層用としてＦｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚０．８ｍｍ）との、総厚み１．０ｍｍの金属板を準備し、それぞれの板材の接着面を研磨し酸化被膜を除去した後、熱間状態で圧延加工することでそれぞれの金属板を接着し、総厚み０．４ｍｍのＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ２層の金属板を製作した。この２層の金属板を７００℃の窒素雰囲気にて熱処理することにより、加工歪みを取り除いた。
次に、この２層の金属板をプレス・深絞り加工にて円筒容器状に成型した後、回転塑性加工法にて、内径３０ｍｍ、長さ３７０ｍｍ、肉厚５０μｍ（Ｃｕからなる発熱層１０μｍ、Ｆｅ−Ｎｉからなる基層４０μｍ）の２層の金属の無端状ベルトを得た。
［発熱層／基層を有する無端状ベルト］
発熱層用としてＣｕからなる金属板（膜厚０．２ｍｍ）と、基層用としてＦｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚０．８ｍｍ）との、総厚み１．０ｍｍの金属板を準備し、それぞれの板材の接着面を研磨し酸化被膜を除去した後、熱間状態で圧延加工することでそれぞれの金属板を接着し、総厚み０．４ｍｍのＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ２層の金属板を製作した。この２層の金属板を７００℃の窒素雰囲気にて熱処理することにより、加工歪みを取り除いた。
次に、この２層の金属板をプレス・深絞り加工にて円筒容器状に成型した後、回転塑性加工法にて、内径３０ｍｍ、長さ３７０ｍｍ、肉厚５０μｍ（Ｃｕからなる発熱層１０μｍ、Ｆｅ−Ｎｉからなる基層４０μｍ）の２層の金属の無端状ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．７２×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであった。
また、得られた金属の無端状ベルトを厚み向に切断し、その断面を顕微鏡（日本電子社製、商品名：走査型電子顕微鏡Ｔ−２００）によって観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
また、得られた金属の無端状ベルトを厚み向に切断し、その断面を顕微鏡（日本電子社製、商品名：走査型電子顕微鏡Ｔ−２００）によって観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
［弾性層］
前記無端状ベルトの発熱層の表面に、ＪＩＳ−Ｋ６２５３（１９９７）に準拠したタイプＡデュロメータで規定されるデュロメータ硬さがＡ３５となるように調整された液状シリコーンゴム（ＫＥ１９４０−３５、液状シリコーンゴムＡ３５品、信越化学工業社製）を膜厚が２００μｍとなるように塗布し、乾燥させることにより、乾燥状態の液状シリコーンゴム層を設けた。
前記無端状ベルトの発熱層の表面に、ＪＩＳ−Ｋ６２５３（１９９７）に準拠したタイプＡデュロメータで規定されるデュロメータ硬さがＡ３５となるように調整された液状シリコーンゴム（ＫＥ１９４０−３５、液状シリコーンゴムＡ３５品、信越化学工業社製）を膜厚が２００μｍとなるように塗布し、乾燥させることにより、乾燥状態の液状シリコーンゴム層を設けた。
［離型層］
上記の乾燥状態の液状シリコーンゴム層の表面にＰＦＡディスパージョン（５００ＣＬ、三井・デュポンフロロケミカル社製）を膜厚３０μｍとなるように塗布し、３８０℃で焼成することにより、シリコーンゴムからなる弾性層とＰＦＡからなる離型層とを形成し、無端状ベルトを得た。
上記の乾燥状態の液状シリコーンゴム層の表面にＰＦＡディスパージョン（５００ＣＬ、三井・デュポンフロロケミカル社製）を膜厚３０μｍとなるように塗布し、３８０℃で焼成することにより、シリコーンゴムからなる弾性層とＰＦＡからなる離型層とを形成し、無端状ベルトを得た。
［加圧ロール］
内面に接着用プライマーを塗布した外径５０ｍｍ、長さ３４０ｍｍ、厚さ３０μｍのフッ素樹脂チューブと金属製の中空芯金コアを成形金型内にセットし、フッ素樹脂チューブとコア間に液状発泡シリコーンゴム、層厚：２ｍｍを注入後、加熱処理（１５０℃×２ｈｒｓ）によりシリコーンゴムを加硫、発泡させゴム弾性を有した加圧ロールを作製した。
内面に接着用プライマーを塗布した外径５０ｍｍ、長さ３４０ｍｍ、厚さ３０μｍのフッ素樹脂チューブと金属製の中空芯金コアを成形金型内にセットし、フッ素樹脂チューブとコア間に液状発泡シリコーンゴム、層厚：２ｍｍを注入後、加熱処理（１５０℃×２ｈｒｓ）によりシリコーンゴムを加硫、発泡させゴム弾性を有した加圧ロールを作製した。
≪評価≫
前記無端状ベルトを定着ベルトとして用い、該定着ベルトと前記加圧ロールとを、図３に示す加熱定着装置２０を備え付けた画像形成装置（富士ゼロックス製、Ｄｏｃｕ Ｐｒｉｎｔ Ｃ６２０）に取りつけた。次に、この画像形成装置を用いて、電源投入から定着温度（１７０℃）までの到達時間（ウォームアップタイム）を計測した。その結果は５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。なお、上記ウォームアップタイムが１０秒以内であれば、実使用上においても十分なインスタントオン性能を有するものということができる。
前記無端状ベルトを定着ベルトとして用い、該定着ベルトと前記加圧ロールとを、図３に示す加熱定着装置２０を備え付けた画像形成装置（富士ゼロックス製、Ｄｏｃｕ Ｐｒｉｎｔ Ｃ６２０）に取りつけた。次に、この画像形成装置を用いて、電源投入から定着温度（１７０℃）までの到達時間（ウォームアップタイム）を計測した。その結果は５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。なお、上記ウォームアップタイムが１０秒以内であれば、実使用上においても十分なインスタントオン性能を有するものということができる。
次に、小サイズ用紙（ＪＤ紙、Ｂ５サイズ）を縦送りにて連続５００枚通紙した際のベルトの通紙部と非通紙部の温度を測定し、非通紙部の過昇温評価を実施した。その結果、通紙部は１７２℃、非通紙部は２３５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。なお、非通紙部の温度が２５０℃以下であれば、弾性層や離型層の熱による劣化が発生することが無いので、実使用上においても十分に過昇温を抑制可能であるものということができる。
さらに、定着ベルトを電磁誘導加熱した状態で、連続して空回転させる耐久評価を実施し、定着ベルトの発熱維持性について評価した。その結果、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。なお、発熱不良故障の発生するまでの時間が１００時間以上であれば、実使用上においても十分な耐久性を有するものということができる。
＜実施例２＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＡｇからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．８４ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚６０μｍ（発熱層１０μｍ、基層５０μｍ）のＡｇ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．６７×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＡｇからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．８４ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚６０μｍ（発熱層１０μｍ、基層５０μｍ）のＡｇ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．６７×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例３＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法において、発熱層と基層用の金属板に加え保護層用の金属板を準備し、それぞれ保護層：ＳＵＳからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）、発熱層：Ｃｕからなる金属板（膜厚０．０８ｍｍ）、基層：Ｆｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚０．１６ｍｍ）を選択して、同じ加工方法によって、肉厚５０μｍ（保護層２０μｍ、発熱層１０μｍ、基層２０μｍ）のＳＵＳ／Ｃｕ／Ｆｅ−Ｎｉ３層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、保護層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであり、発熱層の固有抵抗値は１．７２×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法において、発熱層と基層用の金属板に加え保護層用の金属板を準備し、それぞれ保護層：ＳＵＳからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）、発熱層：Ｃｕからなる金属板（膜厚０．０８ｍｍ）、基層：Ｆｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚０．１６ｍｍ）を選択して、同じ加工方法によって、肉厚５０μｍ（保護層２０μｍ、発熱層１０μｍ、基層２０μｍ）のＳＵＳ／Ｃｕ／Ｆｅ−Ｎｉ３層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、保護層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであり、発熱層の固有抵抗値は１．７２×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ６秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２３７℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２３７℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例４＞
前記実施例３の無端状ベルト作製方法の中で述べた保護層、発熱層、基層用の金属板として、それぞれＳＵＳからなる金属板（膜厚０．１４５ｍｍ）、Ａｌからなる金属板（膜厚０．１１ｍｍ）、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｍｎ含有量５質量％、キューリー点２１０℃、膜厚０．１４５ｍｍ）を選択して、同じ加工方法によって、肉厚５５μｍ（保護層２０μｍ、発熱層１５μｍ、基層２０μｍ）のＳＵＳ／Ａｌ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ３層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、保護層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであり、発熱層の固有抵抗値は２．８×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．９×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例３の無端状ベルト作製方法の中で述べた保護層、発熱層、基層用の金属板として、それぞれＳＵＳからなる金属板（膜厚０．１４５ｍｍ）、Ａｌからなる金属板（膜厚０．１１ｍｍ）、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｍｎ含有量５質量％、キューリー点２１０℃、膜厚０．１４５ｍｍ）を選択して、同じ加工方法によって、肉厚５５μｍ（保護層２０μｍ、発熱層１５μｍ、基層２０μｍ）のＳＵＳ／Ａｌ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎ３層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
なお、保護層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであり、発熱層の固有抵抗値は２．８×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．９×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ７秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１７℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１７℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例５＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０４ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３６ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚５６μｍ（発熱層６μｍ、基層５０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．７０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０４ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３６ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚５６μｍ（発熱層６μｍ、基層５０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．７０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例６＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．２４ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４９μｍ（発熱層１９μｍ、基層３０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１６ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．２４ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４９μｍ（発熱層１９μｍ、基層３０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例７＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０７ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３３ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４８μｍ（発熱層８μｍ、基層４０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．９×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０７ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３３ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４８μｍ（発熱層８μｍ、基層４０μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．９×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例８＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚５６μｍ（発熱層１４μｍ、基層４２μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．７０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚５６μｍ（発熱層１４μｍ、基層４２μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．７０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例９＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０３ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３７ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４８μｍ（発熱層４μｍ、基層４４μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．０３ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．３７ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４８μｍ（発熱層４μｍ、基層４４μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．８×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜実施例１０＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１３ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．２７ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚６３μｍ（発熱層２１μｍ、基層４２μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１３ｍｍ）とＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、Ｃｏ含有量５質量％、キューリー点２０５℃、膜厚０．２７ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚６３μｍ（発熱層２１μｍ、基層４２μｍ）のＣｕ／Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、定着ベルトを得た。
なお、発熱層の固有抵抗値は１．８０×１０−６Ωｍ、基層の固有抵抗値は９．７×１０−６Ωｍであった。また、得られた金属の無端状ベルトの断面を実施例１に示す方法にて観察したところ、面方向に金属の結晶が配列した結晶粒を観察することができた。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ５秒であり、インスタントオン性能を実現することができた。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２１５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜比較例１＞
前記実施例１の無端状ベルトの作製方法において、発熱層用の金属板としてＦｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚１．２ｍｍ）のみを準備し、同じ加工法によって、肉厚１５０μｍのＦｅ−Ｎｉ単層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
前記実施例１の無端状ベルトの作製方法において、発熱層用の金属板としてＦｅ−Ｎｉからなる金属板（Ｎｉ含有量３６質量％、キューリー点２３０℃、膜厚１．２ｍｍ）のみを準備し、同じ加工法によって、肉厚１５０μｍのＦｅ−Ｎｉ単層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ３７秒であり、インスタントオン性能を実現することができなかった。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７１℃、非通紙部は２４５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７１℃、非通紙部は２４５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができた。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜比較例２＞
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１ｍｍ）とフェライト系ステンレス３１０からなる金属板（膜厚０．８ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４５μｍ（発熱層５μｍ、基層４０μｍ）のＣｕ／フェライト系ステンレス２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ２５秒であり、インスタントオン性能を実現することができなかった。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２５５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができなかった。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
前記実施例１の無端状ベルト作製方法の中で述べた発熱層と基層用の金属板として、それぞれＣｕからなる金属板（膜厚０．１ｍｍ）とフェライト系ステンレス３１０からなる金属板（膜厚０．８ｍｍ）とを選択して、同じ加工方法によって、肉厚４５μｍ（発熱層５μｍ、基層４０μｍ）のＣｕ／フェライト系ステンレス２層の金属の無端状ベルトを得た。さらに、このベルトの表面に実施例１と同じようにして弾性層と離型層を形成し、無端状ベルトを得た。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ２５秒であり、インスタントオン性能を実現することができなかった。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２５５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができなかった。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、２００時間空回転させた後でも、発熱層の亀裂や永久変形による発熱不良故障は発生せず、安定した電磁誘導加熱による定着を行うことが出来た。
＜比較例３＞
外径３０ｍｍの円筒形ステンレス型表面に、市販のポリイミド前駆体溶液（ＵワニスＳ、宇部興産社製）を浸漬法にて塗布することにより、塗布膜を形成した。次に、この塗布膜を１００℃で３０分間乾燥させることにより、前記塗布膜中の溶剤を揮発させた後、３８０℃で３０分間焼成しイミド化させることにより、膜厚６０μｍのポリイミド皮膜を形成した。冷却後、ステンレス型表面からポリイミド皮膜を剥離することにより、内径３０ｍｍ、膜厚７５μｍ、長さ３７０ｍｍのポリイミド製の耐熱性基体（耐熱性樹脂層）を得た。
次に、この耐熱性基体の外周面に金属層として、膜厚が０．３μｍの無電解Ｃｕめっき膜を形成し、このめっき膜を電極として膜厚が１０μｍの電解銅めっき膜を形成した。さらに、前記実施例１で示した方法にて、弾性層と離型層を形成して無端状ベルトを得た。
外径３０ｍｍの円筒形ステンレス型表面に、市販のポリイミド前駆体溶液（ＵワニスＳ、宇部興産社製）を浸漬法にて塗布することにより、塗布膜を形成した。次に、この塗布膜を１００℃で３０分間乾燥させることにより、前記塗布膜中の溶剤を揮発させた後、３８０℃で３０分間焼成しイミド化させることにより、膜厚６０μｍのポリイミド皮膜を形成した。冷却後、ステンレス型表面からポリイミド皮膜を剥離することにより、内径３０ｍｍ、膜厚７５μｍ、長さ３７０ｍｍのポリイミド製の耐熱性基体（耐熱性樹脂層）を得た。
次に、この耐熱性基体の外周面に金属層として、膜厚が０．３μｍの無電解Ｃｕめっき膜を形成し、このめっき膜を電極として膜厚が１０μｍの電解銅めっき膜を形成した。さらに、前記実施例１で示した方法にて、弾性層と離型層を形成して無端状ベルトを得た。
次に、実施例１に示すウォームアップタイムを計測したところ２３秒であり、インスタントオン性能を実現することができなかった。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２５５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができなかった。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、５０時間空回転させた時点で、発熱層に亀裂が発生し、発熱不良による故障が発生した。
また、実施例１に示す非通紙部の過昇温評価を実施したところ、通紙部は１７２℃、非通紙部は２５５℃となり、非通紙部の過昇温を抑制することができなかった。
さらに、実施例１に示す耐久評価を実施したところ、５０時間空回転させた時点で、発熱層に亀裂が発生し、発熱不良による故障が発生した。
以下に、本発明の好ましい態様を示す。まず、本発明の積層体は、
＜１＞ 非磁性金属の結晶粒を有する発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有することを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生を防止し、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
＜２＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、５〜２０μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜３＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、７〜１５μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜４＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、８〜１２μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜５＞ 前記＜１＞〜＜４＞の何れか１項に記載の積層体における結晶粒は、前記発熱層の面方向に配列してなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜６＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、２．８×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる
＜７＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、１．０×１０−６Ωｍ以上２．５×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜８＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、１．２×１０−６Ωｍ以上２．２×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜９＞ 前記＜１＞〜＜８＞の何れか１項に記載の積層体における非磁性金属は、金、銀、銅、アルミニウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１０＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、２．８×１０−６Ωｍより高いことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１１＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、５．０×１０−６Ωｍ以上５．０×１０−５Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１２＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、７．０×１０−６Ωｍ以上３．０×１０−５Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１３＞ 前記＜１＞〜＜１２＞の何れか１項に記載の積層体における感温磁性金属は、鉄、ニッケル、クロム、コバルト、モリブデン、マンガン、バナジュウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、過剰な昇温をより効率的に抑制することができる。
＜１４＞ 前記＜１＞〜＜１３＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層および基層は、塑性変形により形成されてなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１５＞ 前記＜１＞〜＜１４＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面に、前記発熱層に用いられた非磁性金属（第１の非磁性金属）とは異なる非磁性金属（第２の非磁性金属）が含有される保護層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１６＞ 前記＜１５＞に記載の積層体における保護層は、塑性変形により形成されてなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１７＞ 前記＜１＞〜＜１６＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面側に弾性層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、表面の耐傷性を向上させることができると共に、優れた弾性を有することによる耐衝撃性を付与することができる。
＜１８＞ 前記＜１＞〜＜１７＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面側に樹脂層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、表面の耐傷性を向上させることができると共に、優れた表面離型性を付与することができる。
＜１９＞ 前記＜１＞〜＜１８＞の何れか１項に記載の積層体は、曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が発熱層中に位置することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１＞ 非磁性金属の結晶粒を有する発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有することを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生を防止し、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
＜２＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、５〜２０μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜３＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、７〜１５μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜４＞ 前記＜１＞に記載の積層体における発熱層の膜厚は、８〜１２μｍであることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜５＞ 前記＜１＞〜＜４＞の何れか１項に記載の積層体における結晶粒は、前記発熱層の面方向に配列してなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜６＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、２．８×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる
＜７＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、１．０×１０−６Ωｍ以上２．５×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜８＞ 前記＜１＞〜＜５＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層の固有抵抗値は、１．２×１０−６Ωｍ以上２．２×１０−６Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜９＞ 前記＜１＞〜＜８＞の何れか１項に記載の積層体における非磁性金属は、金、銀、銅、アルミニウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１０＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、２．８×１０−６Ωｍより高いことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１１＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、５．０×１０−６Ωｍ以上５．０×１０−５Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１２＞ 前記＜１＞〜＜９＞の何れか１項に記載の積層体における基層の固有抵抗値は、７．０×１０−６Ωｍ以上３．０×１０−５Ωｍ以下であることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導による発熱をより効率的に行うことができる。
＜１３＞ 前記＜１＞〜＜１２＞の何れか１項に記載の積層体における感温磁性金属は、鉄、ニッケル、クロム、コバルト、モリブデン、マンガン、バナジュウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、過剰な昇温をより効率的に抑制することができる。
＜１４＞ 前記＜１＞〜＜１３＞の何れか１項に記載の積層体における発熱層および基層は、塑性変形により形成されてなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１５＞ 前記＜１＞〜＜１４＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面に、前記発熱層に用いられた非磁性金属（第１の非磁性金属）とは異なる非磁性金属（第２の非磁性金属）が含有される保護層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１６＞ 前記＜１５＞に記載の積層体における保護層は、塑性変形により形成されてなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
＜１７＞ 前記＜１＞〜＜１６＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面側に弾性層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、表面の耐傷性を向上させることができると共に、優れた弾性を有することによる耐衝撃性を付与することができる。
＜１８＞ 前記＜１＞〜＜１７＞の何れか１項に記載の積層体は、発熱層の前記基層が設けられた面とは反対の面側に樹脂層を有することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、表面の耐傷性を向上させることができると共に、優れた表面離型性を付与することができる。
＜１９＞ 前記＜１＞〜＜１８＞の何れか１項に記載の積層体は、曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が発熱層中に位置することが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、発熱層における亀裂の発生に対する耐久性をより向上させることができる。
また、本発明の無端状ベルトは、
＜２０＞ 前記＜１＞〜＜１９＞の何れか１項に記載の積層体が無端状に形成されていることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
＜２０＞ 前記＜１＞〜＜１９＞の何れか１項に記載の積層体が無端状に形成されていることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、電磁誘導により効率的に発熱すると共に、過剰な昇温を抑制することができる。
また、本発明の定着装置は、
＜２１＞ 前記＜２０＞に記載の無端状ベルトと、該無端状ベルトの外周面を加圧する加圧部材と、前記無端状ベルトの発熱層を電磁誘導によって発生させる発熱部材と、を備えることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、各種サイズの記録媒体を用いても、無端状ベルトにおける非通紙部の過剰な昇温を抑制することができる。
＜２１＞ 前記＜２０＞に記載の無端状ベルトと、該無端状ベルトの外周面を加圧する加圧部材と、前記無端状ベルトの発熱層を電磁誘導によって発生させる発熱部材と、を備えることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、各種サイズの記録媒体を用いても、無端状ベルトにおける非通紙部の過剰な昇温を抑制することができる。
＜２２＞ 前記＜２１＞に記載の定着装置における発熱部材は、前記無端状ベルトの外周面側に備えられてなることが好ましい。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、加熱定着時に無端状ベルト内部の温度が上昇し、あわせて発熱部材の温度が上昇することによる電磁誘導特性の低下を効果的に抑制することができ、電磁誘導による良好な発熱を長時間にわたって維持することができる。
また、本発明の画像形成装置は、
＜２３＞ 像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に定着させる定着手段と、を有し、前記定着手段として、前記＜２１＞または＜２２＞に記載の定着装置を用いることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、良好に定着された高画質画像を長時間にわたって得ることができる。
＜２３＞ 像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に定着させる定着手段と、を有し、前記定着手段として、前記＜２１＞または＜２２＞に記載の定着装置を用いることを特徴とする。該構成とすることにより、本構成を有しない場合に比べ、良好に定着された高画質画像を長時間にわたって得ることができる。
１０ 無端状ベルト（定着ベルト）
１０ａ、３０ 基層
１０ｂ、４０ 発熱層
１０ｃ、５０ 保護層
１０ｄ、６０ 弾性層
１０ｅ、７０ 樹脂層
１１ 加圧ローラ（加圧部材）
１２ 定着パッド
１３ 支持部材
１４ 電磁誘導コイル
１５ コイル支持部材
１６ 記録媒体
１７ 未定着トナー像
１８ 画像
２０、１１５ 定着装置（定着手段）
１００ 画像形成装置
１０７ 電子写真感光体（像保持体）
１０８ 帯電装置（帯電手段）
１０９ 電源
１１０ 露光装置（潜像形成手段）
１１１ 現像装置（現像手段）
１１２ 転写装置（転写手段）
１１３ クリーニング装置
１１４ 除電器
１１５ 定着装置（定着手段）
１０ａ、３０ 基層
１０ｂ、４０ 発熱層
１０ｃ、５０ 保護層
１０ｄ、６０ 弾性層
１０ｅ、７０ 樹脂層
１１ 加圧ローラ（加圧部材）
１２ 定着パッド
１３ 支持部材
１４ 電磁誘導コイル
１５ コイル支持部材
１６ 記録媒体
１７ 未定着トナー像
１８ 画像
２０、１１５ 定着装置（定着手段）
１００ 画像形成装置
１０７ 電子写真感光体（像保持体）
１０８ 帯電装置（帯電手段）
１０９ 電源
１１０ 露光装置（潜像形成手段）
１１１ 現像装置（現像手段）
１１２ 転写装置（転写手段）
１１３ クリーニング装置
１１４ 除電器
１１５ 定着装置（定着手段）
Claims (13)
- 非磁性金属の結晶粒を有する発熱層であって、前記結晶粒が発熱層の面方向に配列してなる発熱層と、感温磁性金属が含有される基層と、を有する積層体であり、前記発熱層中には、曲げ変形が生じた際に歪が生じない中立軸が位置することを特徴とする積層体。
- 前記発熱層の膜厚が５〜２０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の積層体。
- 前記発熱層の膜厚が７〜１５μｍであることを特徴とする請求項１に記載の積層体。
- 前記発熱層の膜厚が８〜１２μｍであることを特徴とする請求項１に記載の積層体。
- 前記発熱層の固有抵抗値が２．８×１０−６Ωｍ以下であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の積層体。
- 前記非磁性金属が、金、銀、銅、アルミニウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の積層体。
- 前記感温磁性金属が、鉄、ニッケル、クロム、コバルト、モリブデン、マンガン、バナジュウム、およびこれらの合金から選ばれる少なくとも１種を含むことを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の積層体。
- 前記発熱層の、前記基層が設けられた面とは反対の面側に、弾性層および樹脂層から選ばれる少なくとも１層を有することを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載の積層体。
- 前記基層が磁界の作用によって発熱しない非発熱体であることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項に記載の積層体。
- 請求項１〜９の何れか１項に記載の積層体が無端状に形成されていることを特徴とする無端状ベルト。
- 請求項１０に記載の無端状ベルトと、
該無端状ベルトの外周面を加圧する加圧部材と、
前記無端状ベルトの発熱層を電磁誘導によって発熱させる発熱部材と、を備えることを特徴とする定着装置。 - 前記発熱部材が、前記無端状ベルトの外周面側に備えられてなることを特徴とする請求項１１に記載の定着装置。
- 像保持体と、該像保持体表面を帯電させる帯電手段と、前記像保持体表面に潜像を形成させる潜像形成手段と、形成された前記潜像をトナー像として現像する現像手段と、前記トナー像を記録媒体に転写させる転写手段と、前記トナー像を記録媒体に定着させる定着手段と、を有し、
前記定着手段として、請求項１１または１２に記載の定着装置を用いることを特徴とする画像形成装置。
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