JP4952862B2 - 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 - Google Patents
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Description
特許文献1には、オーステナイトステンレス鋼を溶体化処理したのち、ショット加工、グラインダー加工および研磨加工等の冷間加工を管表面に加え、ついで所定の再溶体化処理を施す発明が開示されている。特許文献2には、オーステナイトステンレス鋼管に加工率20%以上の冷間加工を行い、ついで2.9℃/sec以下の昇温速度で固溶化熱処理を行う発明が開示されている。
特許文献5には、鋼管内表面側に結晶粒度番号がNo.7以上の細粒組織を有し、その細粒層部のC+Nが0.15%以上であるオーステナイトステンレス鋼管に関する発明が開示されている。
特許文献6には、オーステナイトステンレス鋼管の最終熱処理後、内表面に粒子吹き付けによるピーニング加工を施す発明が開示されている。特許文献7には、オーステナイトステンレス鋼管に所定の条件でピーニング加工をして、10μm以上の加工層を形成する発明が開示されている。特許文献8には、既設ボイラから取り出した管体に対し、熱処理後に内面脱スケールを目的とした化学洗浄を施し、しかる後管体内面に対し、冷間加工層形成を目的としたショットブラスト加工を施す発明が開示されている。
特許文献9には、希土類元素を含有するオーステナイトステンレス鋼管を溶体化処理し、その鋼管内表面に粒子吹き付けピーニング加工層を有する耐水蒸気酸化性に優れたボイラ用鋼管に関する発明が開示されている。特許文献10には、Crを9〜28質量%含有し、冷間加工後の内表面の最大高さを15μm以上とし、さらに管の内表面層と肉厚中央部のビッカース硬度差が100以上である鋼管に関する発明が開示されている。
特許文献11には、質量%で5〜30%のCrを含有するフェライト系耐熱鋼管またはオーステナイト系耐熱鋼管の内表面に超音波衝撃処理を施す発明が開示されている。特許文献12には、16〜20重量%のCr量を含有し内面が冷間加工されたオーステナイト系ステンレス鋼管であって、鋼管内表面近傍位置でのCr濃度が14重量%以上であり、鋼管内面100μm位置の硬さが母材の平均硬度の1.5倍以上またはHv300以上の硬度を有するボイラ用オーステナイト系ステンレス鋼管に関する発明が開示されている。特許文献13には、質量%でCrを8〜28%含有する鋼管の硬度の高い加工層を有することを特徴とする耐水蒸気酸化性に優れた鋼管に関する発明が開示されている。
特許文献14には、Cr含有量を9.5〜15%とした鋼を焼ならしおよび焼戻して結晶粒および組織を均一化した後、表面に粒子を吹き付けてショット加工層を形成するフェライト系耐熱鋼の加工方法に関する発明が開示されている。
g≧0.3 (1)
ただし、(1)式中のgは、(2)式から算出される値である。
g=(α/β)×δ/ε×100 (2)
なお、(2)式中の各記号の意味は下記の通りである。
g:体積率(%)
α:電子後方散乱パターンで検出した隣り合う結晶の方位差が5〜50度である領域のデジタル画像のピクセル数の総和
β:電子後方散乱パターンによる測定領域のデジタル画像の総ピクセル数
ε:電子後方散乱パターンの分析ピッチ幅(μm)
δ:粒界幅(μm)
なお、上記のオーステナイト系ステンレス鋼管には、質量%で、Feの一部に代えて、さらに、下記の第1群から第3群までの中から選択される1種以上を含有させてもよい。
第1群:Mo:5%以下、W:10%以下およびCu:5%以下
第2群:N:0.3%以下
第3群:V:1.0%以下、Nb:1.5%以下およびTi:0.5%以下
g≧0.3 (1)
ただし、(1)式中のgは、(2)式から算出される値である。
g=(α/β)×δ/ε×100 (2)
なお、(2)式中の各記号の意味は下記の通りである。
g:体積率(%)
α:電子後方散乱パターンで検出した隣り合う結晶の方位差が5〜50度である領域のデジタル画像のピクセル数の総和
β:電子後方散乱パターンによる測定領域のデジタル画像の総ピクセル数
ε:電子後方散乱パターンの分析ピッチ幅(μm)
δ:粒界幅(μm)
なお、上記のオーステナイト系ステンレス鋼管には、質量%で、Feの一部に代えて、さらに、下記の第1群から第3群までの中から選択される1種以上を含有させてもよい。
第1群:Mo:5%以下、W:10%以下およびCu:5%以下
第2群:N:0.3%以下
第3群:V:1.0%以下、Nb:1.5%以下およびTi:0.5%以下
g≧0.3 (1)
ただし、(1)式中のgは、(2)式から算出される値である。
g=(α/β)×δ/ε×100 (2)
なお、(2)式中の各記号の意味は下記の通りである。
g:体積率(%)
α:EBSDで検出した隣り合う結晶の方位差が5〜50度である領域のデジタル画像のピクセル数の総和
β:EBSDによる測定領域のデジタル画像の総ピクセル数
ε:EBSDの分析ピッチ幅(μm)
δ:粒界幅(μm)
gの値は0.5以上であることが好ましく、1.0以上であることがより好ましい。(2)式中のα/βははみかけの面積率を示しており、粒界は均一に存在すると考えられることから、前記面積率は体積率に等しい。また、5〜50度である検出領域の幅は、実際はEBSDの分析ピッチ幅ε(μm)を持つため、粒界幅に換算する。粒界幅δ(μm)は1×10−3と仮定する。gの上限値は特に設定しないが、実現可能な上限値は30である。
Cは、強度およびクリープ強度を確保するのに有効な元素である。しかし、その含有量が0.2%を超えると、固溶化処理状態で未固溶の炭化物が残存して、高温強度の向上に寄与しなくなる場合がある。また、靭性等の機械的性質に悪影響を及ぼすおそれがある。従って、Cの含有量は0.2%以下とするのが望ましい。なお、熱間加工性および靭性の劣化の観点からは、0.12%以下とするのがより望ましい。上記の効果を得るためには、0.01%以上含有させるのが好ましい。
Siは、脱酸剤として用いられる元素であり、しかも耐水蒸気酸化性を向上させるのに有効な元素である。しかし、含有量が多くなると溶接性または熱間加工性が劣化するため、その含有量は2.0%以下とするのが望ましい。より望ましい含有量は0.8%以下である。上記の効果は、0.1%以上含有させると顕著となる。
Mnは、Siと同様に脱酸剤として有効である。また、Mnは、不純物として含有されるSに起因する熱間加工性の劣化を抑止する作用がある。脱酸効果および熱間加工性改善をするために、Mnは0.1%以上含有させるのが好ましい。しかし、過度の含有は脆化を招くため、含有量の上限は3.0%とするのが望ましい。より望ましい上限は2.0%である。
Crは、高温強度に寄与するとともに、鋼管内表面にCrの酸化物を主体とするスケールを生成させて、耐酸化性および耐食性を向上させるのに有効な元素である。その効果を得るためには、14%以上含有される必要がある。しかし、Crを過剰に含有させると、靭性および熱間加工性が劣化するおそれがあるため、その含有量の上限は28%とする。Cr含有量の好ましい下限は15%、好ましい上限は26%である。また、耐酸性を向上させる場合にはCr含有量の下限を16%とするのがより好ましい。
Niは、オーステナイト組織を安定化させ、かつクリープ強度の向上に必要な元素である。このため、6%以上含有される必要がある。しかし、多量に添加しても効果が飽和してコストの増大を招くだけなので上限は30%とする。好ましい下限は7%である。好ましい上限は25%であり、より好ましい上限は21%である。
W:10%以下
Cu:5%以下
Mo、WおよびCuは、鋼の高温強度を高めるので含有させてもよい。ただし、多量に含有させると溶接性および加工性を損なうため、これらの元素を含有させる場合はその上限をMoおよびCuでは5%、Wでは10%とする。上記の効果は、少なくともいずれか1種を0.1%以上含有させた場合に顕著となる。
Nは、鋼の固溶強化に寄与し、また他の元素と結合して析出強化作用により鋼を強化する効果がある。ただし、その含有量が過剰な場合、延性および溶接性が劣化する場合があるため、Nを含有させる場合には、その含有量を0.3%以下とする。上記の効果を得たい場合には0.005%以上含有させるのがよい。
Nb:1.5%以下
Ti:0.5%以下
V、NbおよびTiは、いずれも炭素および窒素と結合して炭窒化物を形成し、析出強化に寄与する元素であるので、必要に応じて添加することができる。ただし、これらの含有量が過剰な場合、鋼の加工性が損なわれるおそれがあるので、Vは1.0%以下、Nbは1.5%以下、Tiは0.5%以下とするのが望ましい。上記の効果を得たい場合は、これらの元素から選択される1種以上を0.01%以上含有させるのが好ましい。
Mg:0.02%以下
Al:0.3%以下
Zr:0.5%以下
B:0.02%以下
希土類元素:0.1%以下
Ca、Mg、Al、Zr、Bおよび希土類元素(La、Ce、Y、Pr、Nd等)は、いずれも強度、加工性および耐水蒸気酸化性を向上させる効果があるので、必要に応じて添加することができる。ただし、これらの元素の合計含有量が0.8%を超えると加工性または溶接性が損なわれるおそれがある。なお、ここで希土類元素とは、ランタノイドの15元素にYおよびScを合わせた17元素を意味する。上記の効果を得たい場合には、これらの元素から選択される1種以上を0.0001%以上含有させるのが好ましい。
各供試材から小片の試験片を切り出し、各試料の鋼管断面に該当する面の鋼管肉厚中央部を光学顕微鏡で4視野観察し、鋼管自身(母材)の結晶粒径を測定した。表2にその平均値を示す。
各供試材から小片の試験片を切り出し、各試料の鋼管断面に該当する面を内表面から深さ5μm、10μmおよび15μmの領域でEBSD(倍率2万倍)にて3視野観察し、5〜50度の方位差を持つ粒界を測定した。得られた結果を基に、(2)式からgを導出した。なお、倍率2万倍における分析ピッチ幅εは0.01μmである。表2にはその各深さ位置での平均値を示す。なお、深さ方向毎に測定した体積率のうち、1か所でもgが0.3以上の場合は、本発明を満足しているとした。また、体積率の欄の「測定不能」は、サブグレインが非常に細かくEBSDで方位差の測定ができなかったことを示す。
各供試材から2mm厚×10mm幅×25mm長さの短冊状試験片を、管内表面が試験片表面の一部になるように切り出した。この試験片を冶具に吊り下げた形で保持し、横型管状加熱炉に挿入し、650℃および750℃で500時間、溶存酸素量100ppbの水蒸気雰囲気中で酸化試験を行った。炉冷後に取り出した試験片を樹脂に埋め込み、断面を切断して鏡面研磨を施した後、鋼管内表面に生成した酸化スケール断面を試験片幅10mmのうち両端1mmを除いた8mm全長にわたり光学顕微鏡で観察した。スケール厚さが10μmを超える箇所を異常酸化と定義し、異常酸化発生の長さの総計を求め、測定長さ8mmで除した値を異常酸化被覆率(%)で求めた。表2にその値を示す。異常酸化被覆率が10%以下を合格とした。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.2%以下、Si:2.0%以下、Mn:0.1〜3.0%、Cr:15〜28%およびNi:6〜30%を含有し、残部がFeおよび不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼管であって、ショットまたはサンドによる打撃処理によって、内表面から深さ10〜20μmの金属組織中に、下記(1)式を満足する領域を存在させたことを特徴とする耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管。
g≧0.3 (1)
ただし、(1)式中のgは、(2)式から算出される値である。
g=(α/β)×δ/ε×100 (2)
なお、(2)式中の各記号の意味は下記の通りである。
g:体積率(%)
α:電子後方散乱パターンで検出した隣り合う結晶の方位差が5〜50度である領域のデジタル画像のピクセル数の総和
β:電子後方散乱パターンによる測定領域のデジタル画像の総ピクセル数
ε:電子後方散乱パターンの分析ピッチ幅(μm)
δ:粒界幅(μm) - 質量%で、Feの一部に代えて、さらに、下記の第1群から第3群までの中から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管。
第1群:Mo:5%以下、W:10%以下およびCu:5%以下
第2群:N:0.3%以下
第3群:V:1.0%以下、Nb:1.5%以下およびTi:0.5%以下 - 前記鋼管の結晶粒径が50μm以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管。
- 質量%で、C:0.2%以下、Si:2.0%以下、Mn:0.1〜3.0%、Cr:15〜28%およびNi:6〜30%を含有し、残部がFeおよび不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼管の内表面にショットまたはサンドを噴射量が3.0kg/cm2/min以上の条件で打撃することにより、内表面から深さ10〜20μmの金属組織中に、下記(1)式を満足する領域を形成することを特徴とする耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法。
g≧0.3 (1)
ただし、(1)式中のgは、(2)式から算出される値である。
g=(α/β)×δ/ε×100 (2)
なお、(2)式中の各記号の意味は下記の通りである。
g:体積率(%)
α:電子後方散乱パターンで検出した隣り合う結晶の方位差が5〜50度である領域のデジタル画像のピクセル数の総和
β:電子後方散乱パターンによる測定領域のデジタル画像の総ピクセル数
ε:電子後方散乱パターンの分析ピッチ幅(μm)
δ:粒界幅(μm) - 質量%で、Feの一部に代えて、さらに、下記の第1群から第3群までの中から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項4に記載の耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法。
第1群:Mo:5%以下、W:10%以下およびCu:5%以下
第2群:N:0.3%以下
第3群:V:1.0%以下、Nb:1.5%以下およびTi:0.5%以下 - 平均粒径が0.5mm以下であるショットまたはサンドを打撃することを特徴とする請求項4または5に記載の耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管の製造方法。
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