JP4717947B2 - アクリル系熱可塑性樹脂、及び光学材料用成形体 - Google Patents
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Description
[1] 下記式(1)で表されるメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、下記式(2)で表されるビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位、下記式(3)で表される芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、及び下記式(4)又は下記式(5)で表される環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系熱可塑性樹脂。
[2] GPC測定法による重量平均分子量で10,000〜400,000、分子量分布で1.8〜3.0の範囲にある[1]に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
[3] 式(1)で表されるメタクリレート単量体由来の繰り返し単位が10〜70重量%、式(2)で表されるビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位が5〜40重量%、式(3)で表される芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位が0.1〜5重量%、式(4)又は式(5)で表される環状酸無水物繰り返し単位が20〜50重量%含有されることを特徴とする[1]又は[2]に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
[4] ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位の含有量(A)と環状酸無水物繰り返し単位の含有量(B)のモル比(B/A)が、1より大きく、10以下であることを特徴とする[1]〜[3]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
[5] メタクリレート単量体由来の繰り返し単位がメタクリル酸メチル、ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位がスチレン、芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位がメタクリル酸ベンジル、環状酸無水物繰り返し単位が無水マレイン酸からそれぞれ誘導されるものである[1]〜[4]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
[6] 下記(i)の光学的性質を満足する[1]〜[5]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(i)光弾性係数の絶対値が3.0×10−12Pa−1以下である。
[7] 下記(ii)の光学的性質を満足する[1]〜[6]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(ii)延伸した場合の複屈折(Δn(S))と延伸倍率(S)との最小二乗法近似直線関係式(a)において、傾きKの値が下記式(b)を満たす。
Δn(S)=K×S+C ・・・(a)
|K|<0.30×10−6 ・・・(b)
[8] さらに下記(iii)の光学的性質を満足する[1]〜[7]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(iii)面内方向の位相差(Re)の絶対値が30nm以下である。
[9] さらに下記(iv)の光学的性質を満足する[1]〜[8]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(iv)厚み方向の位相差(Rth)の絶対値が30nm以下である。
[10] さらに下記(v)の光学的性質を満足する[1]〜[9]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(v)面内方向の位相差(Re)と厚み方向の位相差(Rth)との比(Rth/Re)が下記式(c)を満たす。
0.1<Rth/Re<1 ・・・(c)
[11] さらに下記の条件(vi)を満足することを特徴とする[1]〜[10]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(vi)ガラス転移温度(Tg)が120℃以上である。
[12] さらに下記の条件(vii)を満足することを特徴とする[1]〜[11]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(vii)全光線透過率が85%以上である。
[13] [1]〜[12]のいずれかに記載のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学材料用成形体。
[14] 光学材料用成形体が光学フィルムである[13]記載の光学材料用成形体。
[15] 押し出し成形で成形されたフィルムであって、少なくとも1軸方向に延伸したものであり、かつ、その延伸倍率が0.1〜300%であることを特徴とする[14]に記載の光学フィルム。
[16] キャスト成形で成形されたフィルムであって、少なくとも1軸方向に延伸したものであり、かつ、その延伸倍率が0.1〜300%であることを特徴とする[14]に記載の光学フィルム。
[17] [14]〜[16]のいずれかに記載の光学フィルムよりなる偏光板保護フィルム。
[18] [14]〜[16]のいずれかに記載の光学フィルムよりなる位相差フィルム。
[19] 光学材料用成形体が光学レンズである[13]に記載の光学材料用成形体。
に関する。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂は、下記式(1)で表されるメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、下記式(2)で表されるビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位、下記式(3)で表される芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、及び下記式(4)又は下記式(5)で表される環状酸無水物繰り返し単位からなる。
式(3)で表される繰り返し単位は、芳香族基を有するメタクリレート単量体から誘導される。使用される単量体としては、例えば、メタクリル酸フェニル、メタクリル酸ベンジル、メタクリル酸1−フェニルエチルなどが挙げられる。これらの単量体は、単独で用いても2種以上を併用してもよい。これらの単量体のうち、メタクリル酸ベンジルが特に好ましい。
式(3)で示される繰り返し単位の含有割合は、本発明の効果である光学特性(特に、後述する低光弾性係数を極小化する)をより高度に発現させる上で、0.1〜5質量%、好ましくは0.1〜4質量%、より好ましくは0.1〜3質量%である。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂において、式(4)又は式(5)であらわされる環状酸無水物繰り返し単位は、空気中の湿気など外的環境により一部加水分解を受け開環する可能性がある。本発明のアクリル系樹脂では、光学的特性や耐熱性の観点から、その加水分解率は10モル%未満であることが望ましい。さらに5モル%未満であることが好ましく、1モル%未満であることがより好ましい。
ここで、加水分解率(モル%)は、{1−(加水分解後の環状酸無水物量(モル))/加水分解前の環状酸無水物量(モル)}×100で求められる。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂の重合方法として、例えば、キャスト重合、塊状重合、懸濁重合、溶液重合、乳化重合、アニオン重合等の一般に行われている重合方法を用いることができるが、光学材料用途としては微小な異物の混入は出来るだけ避けるのが好ましく、この観点から懸濁剤や乳化剤を用いないキャスト重合や溶液重合を用いることが望ましい。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂において、式(5)で表される環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系熱可塑性樹脂は、式(1)、式(2)、式(3)で表される繰り返し単位を含有するアクリル系熱可塑性樹脂を、加熱処理することにより誘導される。
(i)カルボキシル基+カルボキシル基 → 環状酸無水物+水、
脱揮工程とは、(i)重合溶剤、残存単量体などの揮発分、及び/又は(ii)縮合環化反応により副生した水又はアルコールを、必要に応じて減圧加熱条件下で、除去処理する工程を意味する。この除去処理が不充分であると、得られた熱可塑性樹脂中の残存揮発分が多くなり、成形時の変質などにより着色することや、泡やシルバーストリークなどの成形不良が起こることがある。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学材料用成形体、例えば、光学フィルム、光学レンズなどには、本発明の効果を著しく損なわない範囲内で、種々の添加剤を含有していてもよい。添加剤の種類は、樹脂やゴム状重合体の配合に一般的に用いられるものであれば特に制限はない。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂を成形してなる光学フィルムには、産業的応用上、光学フィルムに複屈折が必要な用途と必要でない用途が存在する。複屈折を必要としない用途は、例えば偏光板保護フィルムであり、複屈折を必要とする用途、例えば位相差フィルムである。
(i)光弾性係数の絶対値が3.0×10−12Pa−1以下である。
さらに、好ましくは光学的性質(ii)を満足する。
(ii)延伸した場合の複屈折(Δn(S))と延伸倍率(S)との最小二乗法近似直線関係式(a)において、傾きKの値が下記式(b)を満たす。
Δn(S)=K×S+C ・・・(a)
|K|<0.30×10−6 ・・・(b)
さらに、好ましくは光学的性質(iii)を満足する:
(iii)面内方向の位相差(Re)の絶対値が30nm以下である。
さらに、好ましくは光学的性質(iv)を満足する:
(iv)厚み方向の位相差(Rth)の絶対値が30nm以下である。
さらに、好ましくは光学的性質(v)を満足する:
(v)面内方向の位相差(Re)と厚み方向の位相差(Rth)との比(Rth/Re)が次の関係式(c)を満たす。
0.1<Rth/Re<1 ・・・(c)
(vi)ガラス転移温度(Tg)が120℃以上である。
さらに、好ましくは下記条件(vii)を満足する:
(vii)全光線透過率が85%以上である。
光弾性係数に関しては種々の文献に記載があり(例えば化学総説,No.39,1998(学会出版センター発行)参照)、下式により定義されるものである。
CR=|Δn|/σR
|Δn|=nx−ny
(式中、CR:光弾性係数、σR:伸張応力、|Δn|:複屈折の絶対値、nx:伸張方向の屈折率、ny:伸張方向と垂直な屈折率)
光弾性係数の値がゼロに近いほど外力による複屈折の変化が小さいことを示しており、各用途において設計された複屈折の変化が小さいことを意味する。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学フィルムは、延伸した場合の複屈折(Δn(S))と延伸倍率(S)との最小二乗法近似直線関係式(a)において、傾きKの値が下記式(b)を満たす。
Δn(S)=K×S+C ・・・(a)
|K|<0.30×10−6 ・・・(b)
この傾きKの値は、延伸倍率(S)に対する複屈折(Δn(S))の増加の大きさを表し、Kが大きい程延伸に対する複屈折の増加量が大きく、Kが小さい程延伸に対する複屈折の増加量が小さいことを意味する。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学フィルムの好ましいKの値の範囲は、|K|<0.30×10−6である。好ましくは|K|<0.15×10−6であり、より好ましくは、|K|<0.10×10−6である。
一般に、熱可塑性樹脂からなる光学フィルムは、延伸によりその位相差が増大することが知られている。例えば、光学フィルムの機械的強度を向上させるために延伸加工をする場合があるが、得られた延伸光学フィルムの面内方向の厚さ100μmあたりの位相差が30nmを超える場合は、低複屈折性フィルムが得られたことにならない。
光学フィルムの全光線透過率は85%以上であることが好ましい。より好ましくは88%以上、さらに好ましくは90%以上である。全光線透過率が85%未満であると、透明性が低下し、高い透明性を要求される用途に使用できないことがある。
本発明のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学フィルムは、主として複屈折を必要としない用途、例えば偏光板保護フィルム等に適している。
(a)熱可塑性樹脂の解析
(1)繰り返し単位
1H−NMR測定より、(i)メタクリレート単量体由来の繰り返し単位、(ii)ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位、(iii)芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、及び(iv)酸無水物繰り返し単位を同定し、その存在量を算出した。
測定機器:ブルーカー株式会社製 DPX−400
測定溶媒:CDCl3、又はd6−DMSO
測定温度:40℃
(2)ガラス転移温度
ガラス転移温度(Tg)は、示差走査熱量計(パーキンエルマージャパン(株)製 Diamond DSC)を用いて、窒素ガス雰囲気下、α−アルミナをリファレンスとし、JIS−K−7121に準拠して、試料約10mgを常温から200℃まで昇温速度10℃/minで昇温して得られたDSC曲線から中点法で算出した。
(3)分子量
重量平均分子量、及び数平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフ(東ソー(株)製 HLC−8220)を用いて、溶媒はテトラヒドロフラン、設定温度40℃で、市販標準PMMA換算により求めた。
(1)光学フィルムサンプルの作製
(a)プレスフィルムの成型
真空圧縮成型機((株)神藤金属工業所製 SFV?30型)を用いて、大気圧下、260℃、で25分間予熱後、真空下(約10kPa)、260℃、約10MPaで5分間圧縮してプレスフィルムを成型した。
(b)延伸フィルムの成型
インストロン社製5t引張り試験機を用いて、延伸温度(Tg+20)℃、延伸速度(500mm/分)で一軸フリー延伸して延伸フィルムを成形した。延伸倍率は、100%、200%、及び300%で延伸した。
(2)複屈折の測定
大塚電子製RETS-100を用いて、回転検光子法により測定を行った。複屈折の値は、波長550nm光の値である。複屈折(Δn)は、以下の式により計算した。
Δn=nx-ny
(Δn:複屈折、nx:伸張方向の屈折率、ny:伸張方向と垂直な屈折率)
複屈折(Δn)の絶対値(|Δn|)は、以下のように求めた。
|Δn|=|nx-ny|
<面内の位相差>
大塚電子(株)製RETS-100を用いて、回転検光子法により波長400〜800nmの範囲について測定を行った。
複屈折の絶対値(|Δn|)と位相差(Re)は以下の関係にある。
Re=|Δn|×d
(|Δn|:複屈折の絶対値、Re:位相差、d:サンプルの厚み)
また、複屈折の絶対値(|Δn|)は以下に示す値である。
|Δn|=|nx-ny|
(nx:延伸方向の屈折率、ny:面内で延伸方向と垂直な屈折率)
王子計測機器(株)製位相差測定装置(KOBRA−21ADH)を用いて、波長589nmにおける位相差を測定し、得られた値をフィルムの厚さ100μmに換算して測定値とした。
複屈折の絶対値(|Δn|)と位相差(Rth)は以下の関係にある。
Rth=|Δn|×d
(|Δn|:複屈折の絶対値、Rth:位相差、d:サンプルの厚み)
また、複屈折の絶対値(|Δn|)は以下に示す値である。
|Δn|=|(nx+ny)/2-nz|
(nx:延伸方向の屈折率、ny:面内で延伸方向と垂直な屈折率、nz:面外で延伸方向と垂直な厚み方向の屈折率)
(理想となる、3次元方向について完全等方的等方性であるフィルムでは、面内位相差(Re)、厚み方向位相差(Rth)ともに0となる。)
Polymer Engineering and Science 1999, 39, 2349−2357に詳細について記載のある複屈折測定装置を用いた。レーザー光の経路にフィルムの引張り装置を配置し、23℃で伸張応力をかけながら複屈折を測定した。伸張時の歪速度は50%/分(チャック間:50mm、チャック移動速度:5mm/分)、試験片幅は6mmで測定を行った。複屈折の絶対値(|Δn|)と伸張応力(σR)の関係から、最小二乗近似によりその直線の傾きを求め光弾性係数(CR)を計算した。計算には伸張応力が2.5MPa≦σR≦10MPaの間のデータを用いた。
CR=|Δn|/σR
|Δn|=|nx-ny|
(CR:光弾性係数、σR:伸張応力、|Δn|:複屈折の絶対値、nx:伸張方向の屈折率、ny:伸張方向の垂直な屈折率)
メタクリル酸メチル/スチレン/メタクリル酸ベンジル/無水マレイン酸
[実施例1]
攪拌装置、温度センサー、冷却管、窒素ガス導入ノズル、原料溶液導入ノズル、開始剤溶液導入ノズル、及び重合溶液排出ノズルを備えたジャケット付ガラス反応器(容量1L)を用いた。重合反応器の圧力は、微加圧、反応温度は100℃に制御した。
メタクリル酸メチル(MMA)518g、スチレン(St)48g、メタクリル酸ベンジル(BzMA)9.6g、無水マレイン酸(MAH)384g、メチルイソブチルケトン240g、n−オクチルメルカプタン1.2gを混合した後、窒素ガスで置換して原料溶液を調製した。2,2’−アゾビス(イソブチロニトリル)を0.364gをメチルイソブチルケトン12.96gに溶解した後、窒素ガスで置換して開始剤溶液を調整した。
原料溶液はポンプを用いて6.98ml/minで原料溶液導入ノズルから導入した。また、開始剤溶液はポンプを用いて0.08ml/minで開始剤溶液導入ノズルから導入した。30分後、重合溶液排出ノズルから抜き出しポンプを用いて425ml/hrの一定流量でポリマー溶液を排出した。
ポリマー溶液は、排出から1.5時間分は初流タンクに分別回収した。排出開始から、1.5時間後から2.5時間のポリマー溶液を本回収した。得られたポリマー溶液を、品溶媒であるメタノールに滴下し、沈殿、精製した。真空下、130℃で2時間乾燥して目的とする熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/BzMA/MAH=61/12/1/27wt%
分子量:Mw=18.8×104;Mw/Mn=2.08
Tg:142℃
このものの1H−NMRスペクトルを図1に示す。
実施例1において、メタクリル酸メチル509g、スチレン48g、メタクリル酸ベンジル19g、無水マレイン酸384gに変更した以外は、実施例1と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/BzMA/MAH=62/12/2/24wt%
分子量:Mw=17.3×104;Mw/Mn=2.13
Tg:141℃
実施例1において、メタクリル酸メチル499g、スチレン42g、メタクリル酸ベンジル48g、無水マレイン酸371gに変更した以外は、実施例1と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/BzMA/MAH=60/11/5/24wt%
分子量:Mw=20.2×104;Mw/Mn=2.36
Tg:138℃
実施例1において、メタクリル酸メチル469g、スチレン37g、メタクリル酸ベンジル96g、無水マレイン酸358gを用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/BzMA/MAH=59/7/12/22wt%
分子量:Mw=18.0×104;Mw/Mn=2.12
Tg:133℃
実施例1において、メタクリル酸ベンジルを用いることなく、メタクリル酸メチル768g、スチレン144g、無水マレイン酸48gに変更した以外は、実施例1と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/MAH=76/17/7wt%
分子量:Mw=13.4×104;Mw/Mn=2.01
Tg:128℃
[実施例4]
攪拌装置、温度センサー、冷却管、窒素ガス導入ノズル、原料溶液導入ノズル、開始剤溶液導入ノズル、及び重合溶液排出ノズルを備えたジャケット付ガラス反応器(容量1L)を用いた。重合反応器の圧力は、微加圧、反応温度は100℃に制御した。
メタクリル酸メチル900g、スチレン36g、メタクリル酸ベンジル48g、メタクリル酸(MAA)216g、メチルイソブチルケトン240g、n−オクチルメルカプタン1.2gを混合した後、窒素ガスで置換して原料溶液を調製した。2,2’−アゾビス(イソブチロニトリル)を0.364gをメチルイソブチルケトン12.96gに溶解した後、窒素ガスで置換して開始剤溶液を調整した。
原料溶液はポンプを用いて6.98ml/minで原料溶液導入ノズルから導入した。また、開始剤溶液はポンプを用いて0.08ml/minで開始剤溶液導入ノズルから導入した。30分後、重合溶液排出ノズルから抜き出しポンプを用いて425ml/hrの一定流量でポリマー溶液を排出した。
ポリマー溶液は、排出から1.5時間分は初流タンクに分別回収した。排出開始から、1.5時間後から2.5時間のポリマー溶液を本回収した。得られたポリマー溶液を、品溶媒であるメタノールに滴下し、沈殿、精製した。真空下、130℃で2時間乾燥して前駆体を得た。該前駆体を脱揮装置を附帯したラボプラストミルで加熱処理(処理温度:250℃、真空度:133hPa(100mmHg))して目的とする熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/BzMA/MAA/無水グルタル酸
=70/5/4/4/21wt%
分子量:Mw=11.4×104;Mw/Mn=2.40
Tg:128℃
実施例4において、メタクリル酸ベンジルを用いることなく、メタクリル酸メチル888g、スチレン60g、メタクリル酸252gに変更した以外は、実施例4と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA/St/MAA/無水グルタル酸=64/9/4/23wt%
分子量:Mw=10.0×104;Mw/Mn=2.09
Tg:131℃
実施例1において、メタクリル酸メチル960gを用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って熱可塑性樹脂を得た。
組成:MMA=100wt%
分子量:Mw=10×104;Mw/Mn=1.89
Tg:121℃
これらの重合結果を表1に示す。
実施例1〜4、比較例1〜4で得られた熱可塑性樹脂を用いて、前述の方法に従いプレスフィルムを成型した。該プレスフィルムから前述の方法に従い100%延伸フィルムを成型し、その光学特性を評価した。測定結果を表2に示す。
実施例1、実施例3、及び比較例4で得られた熱可塑性樹脂を用いて、前述の方法に従いプレスフィルムを成型した。該プレスフィルムから前述の方法に従い100%、200%、300%延伸フィルムを成型し、その光学特性を評価した。測定結果を表3に示す。
実施例1と同様の操作を行って得られた熱可塑性樹脂を用いて、テクノベル製Tダイ装着押出機(KZW15TW−25MG−NH型/幅150mmTダイ装着/リップ厚0.5mm)の押出機のシリンダー内樹脂温度とTダイの温度を調整し押し出し成形を実施した。得られた押し出しフィルムを(延伸速度を適宜変更しながら)前述の方法に従い100%、200%、300%延伸フィルムを成形し、それらの光学特性を評価した。測定結果を表4に示す。
これらの特性は、偏光板保護フィルム用途などに好適である。
実施例5で得られた延伸フィルムを温度80℃、湿度90%の雰囲気下に靜置して、加水分解率の異なる延伸フィルムを2種類調製し、その光学特性を評価した。測定結果を表5に示す。
Claims (17)
- 下記式(1)で表されるメタクリレート単量体由来の繰り返し単位を10〜70重量%、下記式(2)で表されるビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位を5〜40重量%、下記式(3)で表される芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位を0.1〜5重量%、及び下記式(4)又は下記式(5)で表される環状酸無水物繰り返し単位を20〜50重量%含有し、
GPC測定法による重量平均分子量で70,000〜400,000、分子量分布で1.8〜3.0の範囲にあるアクリル系熱可塑性樹脂。
(ここで、GPC測定法による重量平均分子量は、溶媒にテトラヒドロフランを用い、設定温度40℃で、ポリメチルメタクリレートを標準試料に用いて換算により求めたものである。)
- ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位の含有量(A)と環状酸無水物繰り返し単位の含有量(B)のモル比(B/A)が、1より大きく、10以下であることを特徴とする請求項1に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
- メタクリレート単量体由来の繰り返し単位がメタクリル酸メチル、ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位がスチレン、芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位がメタクリル酸ベンジル、環状酸無水物繰り返し単位が無水マレイン酸からそれぞれ誘導されるものである請求項1又は2に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
- 下記(i)の光学的性質を満足する請求項1〜3のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(i)光弾性係数の絶対値が3.0×10−12Pa−1以下である。 - 下記(ii)の光学的性質を満足する請求項1〜4のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(ii)延伸した場合の複屈折(Δn(S))と延伸倍率(S)との最小二乗法近似直線関係式(a)において、傾きKの値が下記式(b)を満たす。
Δn(S)=K×S+C ・・・(a)
|K|<0.30×10−6 ・・・(b) - さらに下記(iii)の光学的性質を満足する請求項1〜5のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(iii)面内方向の位相差(Re)の絶対値が30nm以下である。 - さらに下記(iv)の光学的性質を満足する請求項1〜6のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(iv)厚み方向の位相差(Rth)の絶対値が30nm以下である。 - さらに下記(v)の光学的性質を満足する請求項1〜7のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(v)面内方向の位相差(Re)と厚み方向の位相差(Rth)との比(Rth/Re)が下記式(c)を満たす。
0.1<Rth/Re<1 ・・・(c) - さらに下記の条件(vi)を満足することを特徴とする請求項1〜8のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(vi)ガラス転移温度(Tg)が120℃以上である。 - さらに下記の条件(vii)を満足することを特徴とする請求項1〜9のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂。
(vii)全光線透過率が85%以上である。 - 請求項1〜10のいずれか1項に記載のアクリル系熱可塑性樹脂からなる光学材料用成形体。
- 光学材料用成形体が光学フィルムである請求項11記載の光学材料用成形体。
- 押し出し成形で成形されたフィルムであって、少なくとも1軸方向に延伸したものであり、かつ、その延伸倍率が0.1〜300%であることを特徴とする請求項12に記載の光学フィルム。
- キャスト成形で成形されたフィルムであって、少なくとも1軸方向に延伸したものであり、かつ、その延伸倍率が0.1〜300%であることを特徴とする請求項12に記載の光学フィルム。
- 請求項12〜14のいずれか1項に記載の光学フィルムよりなる偏光板保護フィルム。
- 請求項12〜14のいずれか1項に記載の光学フィルムよりなる位相差フィルム。
- 光学材料用成形体が光学レンズである請求項11に記載の光学材料用成形体。
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