JP2022120289A - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Abstract

【課題】新たな構造により反発性能を高めうるゴルフクラブヘッドの提供。【解決手段】ヘッド４は、開口ｂ１０を有するボディ部材ｂ１と、打撃フェース１０ａを有し且つ開口ｂ１０を塞いでいるフェース部材ｆ１とを備えている。フェース部材ｆ１が、打撃フェース１０ａを構成するフェース部１０と、フェース部１０の周縁からバック側に向かって延びる周縁部３２と、を有している。周縁部３２において、フェース部材ｆ１がボディ部材ｂ１に溶接されている。周縁部３２とボディ部材ｂ１との境界位置に、ヘッド４の内面で盛り上がる溶接ビードｗｂが形成されている。溶接ビードｗｂのフェース側の端点における肉厚ｔ１１が、溶接ビードｗｂのボディ側の端点における肉厚ｔ２１よりも大きい。周縁部３２の長さＬ１は、６ｍｍ以下である。【選択図】図７

Description

本開示は、ゴルフクラブヘッドに関する。

フェース部材とヘッド本体とが溶接されたゴルフクラブヘッドが知られている。また、フェース部材がカップフェース構造を有するゴルフクラブヘッドが知られている。特開２０２０－１９１９３８号公報は、周縁部を有するフェース部材とヘッド本体とが溶接で接合されたゴルフクラブヘッドを開示する。このヘッドでは、前記周縁部が、前記ヘッド本体の開口の端面と接合される厚肉部と、前記厚肉部と前記フェース部とを連結する連結部とを有している。前記連結部は、前記厚肉部よりも薄い薄肉部を備えている。

特開２０２０－１９１９３８号公報

より高い反発性能を有するヘッドが望まれている。本発明者は、フェース部材とボディ部材とが接合されたヘッドにおいて、反発性能を高めうる新たな構造を見出すに至った。従来構造において屈曲しやすい部分の剛性を高め、屈曲の位置をシフトさせることで、反発性能が向上しうることが判明した。本開示の目的の一つは、新たな構造により反発性能を高めることができるゴルフクラブヘッドを提供することにある。

一つの態様では、ゴルフクラブヘッドは、ヘッド外面及びヘッド内面を有し、中空である。このヘッドは、開口を有するボディ部材と、打撃フェースを有し、前記開口を塞いでいるフェース部材と、を備えている。前記フェース部材が、前記打撃フェースを構成するフェース部と、前記フェース部の外縁からバック側に向かって延びる周縁部と、を有している。前記フェース部材の前記周縁部が前記ボディ部材に溶接されている。前記周縁部と前記ボディ部材との境界位置に、前記ヘッド内面で盛り上がる溶接ビードが形成されている。前記溶接ビードのフェース側の端点における肉厚が、前記溶接ビードのボディ側の端点における肉厚よりも大きい。前記周縁部の長さが６ｍｍ以下である。

一つの側面では、新たな構造により反発性能を高めうるゴルフクラブヘッドが提供される。

図１は、第１実施形態のヘッドを備えたゴルフクラブを示す。 図２（ａ）は第１実施形態のヘッドをフェース側から見た正面図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）のＥ１線に沿った断面である。図２（ｂ）では、ヘッド外面の断面線のみが示されている。 図３は、第１実施形態のヘッドをクラウン側から見た平面図である。 図４は、第１実施形態のヘッドをソール側から見た底面図である。 図５は、図２のＡ－Ａ線に沿った断面図である。 図６は、第１実施形態のヘッドの分解斜視図である。 図７は、図５のフェース部近傍の拡大図である。 図８は、図５の円Ａ内の拡大図である。 図９は、図８の円Ｂ内の拡大図である。 図１０は、基準状態を説明するための概念図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本開示が詳細に説明される。

本願では、基準状態、基準垂直面、トウ－ヒール方向、フェース－バック方向、上下方向、フェースセンター、縦断面及び曲率半径が定義される。

所定のライ角で接地平面ＨＰ上にヘッドが載置された状態が、基準状態とされる。図１０が示すように、この基準状態では、接地平面ＨＰに対して垂直な平面ＶＰに、シャフト軸線Ｚが含まれている。シャフト軸線Ｚは、シャフトの中心線である。シャフト軸線Ｚは、ホーゼル孔の中心線である。前記平面ＶＰが、基準垂直面とされる。所定のライ角は、例えば製品カタログに掲載されている。

この基準状態では、フェース角が０度とされる。すなわち、上側から見た平面視において、打撃フェースのフェースセンターにおける接線がトウ－ヒール方向に平行とされる。フェースセンター及びトウ－ヒール方向の定義は、後述の通りである。

本願においてトウ－ヒール方向とは、前記基準垂直面ＶＰと前記接地平面ＨＰとの交線ＮＬの方向である（図１０参照）。トウ－ヒール方向におけるトウ側が、単に「トウ側」とも称される。トウ－ヒール方向におけるヒール側が、単に「ヒール側」とも称される。

本願においてフェース－バック方向とは、前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ前記接地平面ＨＰに対して平行な方向である。フェース－バック方向におけるフェース側が、単に「フェース側」とも称される。フェース－バック方向におけるバック側が、単に「バック側」とも称される。

本願において上下方向とは、前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ前記フェース－バック方向に対して垂直な方向である。換言すれば、本願において上下方向とは、前記接地平面ＨＰに対して垂直な方向である。

本願において、フェースセンターは次のように決定される。まず、上下方向およびトウ－ヒール方向において、打撃フェースの概ね中央付近の任意の点Ｐｒが選択される。次に、この点Ｐｒを通り、当該点Ｐｒにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつトウ－ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐａが決定される。次に、この中点Ｐａを通り、当該点Ｐａにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｙが決定される。次に、この中点Ｐｙを通り、当該点Ｐｙにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつトウ－ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｘが新たに決定される。次に、この新たな中点Ｐｘを通り、当該点Ｐｘにおける打撃フェースの法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面と打撃フェースとの交線を引き、その中点Ｐｙが新たに決定される。この工程を繰り返して、Ｐｘ及びＰｙが順次決定される。この工程の繰り返しの中で、新たな中点Ｐｙとその直前の中点Ｐｙとの間の距離が最初に０．５ｍｍ以下となったときの当該新たな位置Ｐｙ（最後の位置Ｐｙ）が、フェースセンターである。

本願において縦断面とは、トウ－ヒール方向に対して垂直な平面による断面である。縦断面は、フェース－バック方向に対して平行である。縦断面は、接地平面ＨＰに対して垂直である。縦断面における断面線が、縦断面線とも称される。縦断面は、トウ－ヒール方向の各位置で設定されうる。

曲面の曲率半径は、縦断面において測定される。すなわち、曲面の曲率半径は、縦断面線において測定される。縦断面は、トウ－ヒール方向の各位置に存在する。これら縦断面のそれぞれで、曲率半径が測定される。

この曲率半径は、縦断面線上の各点において決定される。この曲率半径の決定では、測定点と、その点の両側にそれぞれ０．５ｍｍ隔てた点との、３点が特定される。この３点を通る円の半径が、その測定点の曲率半径と定義される。この０．５ｍｍは、当該断面線に沿った道のり距離である。０．５ｍｍは、当該測定点の曲率半径を評価するのに充分なほど微小である。また、測定点から０．５ｍｍ離れた２つの点を設定することで、断面線の微分方程式を解くことなく、自由曲線上の各点における曲率半径を決定することができる。

このように、曲率半径は点毎に定まる。本願において、ある領域における曲率半径がＸｍｍ以上Ｙｍｍ以下であるという規定は、その領域に属するあらゆる点において曲率半径がＸｍｍ以上Ｙｍｍ以下であることを意味する。

本願では、縦断面において、ヘッドの内面上の点とヘッドの外面上の点とが対応づけられる。ヘッドの外面上の点Ａは、法線を有する。この法線とヘッドの内面との交点が点Ｂとされるとき、点Ａと点Ｂとは互いに対応している。この場合、点Ａは点Ｂに対応するといっても良いし、点Ｂは点Ａに対応するといっても良い。

図１は、本開示の一実施形態のヘッド４を含むゴルフクラブ２の全体図である。図２（ａ）はヘッド４の正面図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）のＥ１線に沿った断面である。図２（ｂ）では、ヘッド４の外面の断面線のみが示されている。図３は、ヘッド４をクラウン側から見た平面図である。図４は、ヘッド４をソール側から見た底面図である。図５は、図２（ａ）のＡ－Ａ線に沿った断面図である。図５は、フェースセンターＦｃを通る縦断面である。図６は、ヘッド４の分解斜視図である。

図１が示すように、ゴルフクラブ２は、ゴルフクラブヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを含む。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ヘッド４は、シャフト６のチップ端部に取り付けられている。グリップ８は、シャフト６のバット端部に取り付けられている。

ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブ又はハイブリッド型ゴルフクラブである。

シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。シャフト６の材質は、炭素繊維強化樹脂である。軽量化の観点から、シャフト６の材質として、炭素繊維強化樹脂が好ましい。シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。シャフト６は、金属線を含んでいてもよい。シャフト６の材質は限定されず、例えば金属であってもよい。

グリップ８は、スイング中においてゴルファーにより握られる部分である。グリップ８の材質として、ゴム組成物及び樹脂組成物が例示される。グリップ８の前記ゴム組成物は、気泡を含んでいてもよい。

図５がよく示すように、ヘッド４は中空構造を有する。本実施形態では、ヘッド４は、ウッド型である。ヘッド４は、ハイブリッド型であってもよい。ヘッド４は、アイアン型であってもよい。ヘッド４は、パター型であってもよい。好ましくは、ヘッド４はウッド型又はハイブリッド型であり、より好ましくはウッド型である。ヘッド４の好ましい材質として、金属及び繊維強化プラスチックが例示される。この金属として、チタン合金、純チタン、ステンレス鋼、マレージング鋼及び軟鉄が例示される。繊維強化プラスチックとして、炭素繊維強化プラスチックが例示される。ヘッド４は、金属部分と繊維強化プラスチック部分とを有する複合ヘッドであってもよい。

図２（ａ）から図４が示すように、ヘッド４は、フェース部１０、クラウン部１２、ソール部１４及びホーゼル部１６を有する。フェース部１０は、打撃フェース１０ａを有する。打撃フェース１０ａは、フェース部１０の外面である。打撃フェース１０ａは、単にフェースとも称される。打撃フェース１０ａは、フェースセンターＦｃを有する。フェースセンターＦｃの定義は上述の通りである。ホーゼル部１６は、シャフト孔１６ａを有する。

打撃フェース１０ａの外縁は、次のように定義されうる。図２（ａ）及び図２（ｂ）に示されるように、ヘッド４の重心ＣＧとスイートスポットＳＳとを結ぶ直線Ｎ１を含む各断面Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３・・・が存在する。図２（ａ）の正面視では、直線Ｎ１は点である。これらの各断面Ｅ１等において、ヘッド外面の断面線の曲率半径ｒがスイートスポットＳＳ側から打撃フェース１０ａの外側に向かって初めて２００ｍｍとなる位置Ｆｅが決定される。この位置Ｆｅが、打撃フェース１０ａの外縁として定義される。なお、スイートスポットＳＳとは、ヘッド４の重心ＣＧから打撃フェース１０ａに下ろした垂線の足である。

図５が示すように、フェース部１０は、フェース外面１０ａと、フェース内面１０ｂとを有する。フェース外面１０ａは、打撃フェースである。フェース内面１０ｂは、ヘッド４の内部空間（中空部）に面している。クラウン部１２は、クラウン外面１２ａとクラウン内面１２ｂとを有する。クラウン内面１２ｂは、ヘッド４の内部空間（中空部）に面している。ソール部１４は、ソール外面１４ａとソール内面１４ｂとを有している。ソール内面１４ｂは、ヘッド４の内部空間（中空部）に面している。

なお、フェース外面１０ａにはスコアライン（溝）が設けられているが、本願の各図面において、このスコアラインの記載は省略されている。

中空のヘッド４は、肉厚を有する。肉厚は、ヘッド４の内面とヘッド４の外面との間の厚みである。例えば、フェース部１０の肉厚は、打撃フェース１０ａとフェース内面１０ｂとの間の厚みである。例えば、ソール部１４の肉厚は、ソール外面１４ａとソール内面１４ｂとの間の厚みである。肉厚は、ヘッド外面の法線に沿って測定される。この法線の向きは、ヘッド外面上の位置により相違する。

図３がよく示すように、クラウン部１２は、クラウン外面１２ａに、クラウン凸部２０を有する。クラウン凸部２０は中空である。すなわち、クラウン凸部２０は、クラウン外面１２ａにおいて凸を形成し、且つクラウン内面において凹を形成している。クラウン凸部２０は、輪郭線ＣＬ２０と、上面２２と、側壁面２４とを有する。ヘッド４の平面図（図３）において、クラウン凸部２０は、略四角形（略台形）である。クラウン凸部２０は、フェースセンターＦｃよりもヒール側に設けられている。

フェース外面１０ａは、ヘッド４の外側に向かって凸の三次元曲面である。フェース外面１０ａは、バルジ及びロールを有する。

構成部材の観点からは、ヘッド４は、ボディ部材ｂ１と、フェース部材ｆ１とを有する。ボディ部材ｂ１は、フェース開口ｂ１０を有している。フェース開口ｂ１０に、フェース部材ｆ１が配置されている。フェース部材ｆ１は、打撃フェース１０ａの全体を有する。フェース部材ｆ１は、フェース開口ｂ１０を塞いでいる。フェース部材ｆ１は、フェース開口ｂ１０に溶接されている。フェース部材ｆ１は、クラウン部１２の一部を有する。フェース部材ｆ１は、ソール部１４の一部を有する。ボディ部材ｂ１は、クラウン部１２の一部を有する。ボディ部材ｂ１は、ソール部１４の一部を有する。ボディ部材ｂ１は、ホーゼル部１６の全体を有する。

図３及び図４において２点鎖線で示されるのは、ヘッド外面におけるフェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１との境界線ｋ１である。

ボディ部材ｂ１の材質は限定されず、金属及び繊維強化プラスチックが例示される。この金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン－ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。繊維強化プラスチックとして、炭素繊維強化プラスチックが例示される。ボディ部材ｂ１は、その全体が一体成形されていてもよい。ボディ部材ｂ１は複数の部材を接合することで形成されていてもよい。例えばボディ部材ｂ１は、金属製の部材と炭素繊維強化プラスチック製の部材とが接合されることで形成されていてもよい。本実施形態では、ボディ部材ｂ１の全体が金属により形成されている。ボディ部材ｂ１の製造方法は限定されない。本実施形態では、ボディ部材ｂ１は、鋳造（ロストワックス精密鋳造）により製造されている。

フェース部材ｆ１の材質は限定されず、金属が好ましい。ただし、少なくとも周縁部３２（後述）は、ボディ部材ｂ１の開口ｂ１０と溶接可能な材質により形成されている。強度の観点から、フェース部材ｆ１の好ましい材質として、チタン合金及びマレージング鋼が挙げられる。フェース部材ｆ１の製造方法は限定されない。強度の観点から、フェース部材ｆ１は、板材をプレス加工することによって製造されてもよい。この板材として、圧延材が用いられうる。圧延材は、欠陥が少なく、強度に優れる。更に、圧延材は、厚みの精度が高い。圧延材を用いることで、フェース部１０の厚みの精度が高まる。フェース部材ｆ１は、例えば鍛造によって製造されてもよい。フェース部材ｆ１は、鋳造によって製造されてもよい。後述の通り、本実施形態のフェース部材ｆ１は周縁部の長さが小さい。このため、フェース部材ｆ１は、プレス加工又は鍛造により容易に成形されうる。本実施形態では、フェース部材ｆ１は、圧延材をプレス加工することにより製造されている。より詳細には、フェース部材ｆ１の製造工程は、板材（圧延材）にＣＮＣ加工で肉厚を加工する第１工程と、前記第１工程後の板材をプレスする第２工程と、前記第２工程後の材料を用いてＣＮＣ加工で周縁部を整形する第３工程とを含んでいてもよい。第２工程では、フェース部の曲面（バルジ、ロール）が付与されると共に、曲がった周縁部が形成される。ただし、フェース部材ｆ１の周縁部３２のように、周縁部が短い場合、曲げ加工が難しく、プレスのみで周縁部を完全に成形することが出来ない場合がある。この場合、プレス工程の後で、周縁部を整形する第３工程を実施するのが好ましい。この第３工程の整形として、周縁部の長さを整えること、及び／又は、周縁部の外面形状を整えることが挙げられる。周縁部の長さを整えるのに、レーザーカットが用いられうる。周縁部の外面形状を整えるのに、ＣＮＣ加工が用いられうる。第３工程で周縁部の外面形状を整える場合、第１工程では、第３工程での外面の削り量を考慮して、肉厚が設定されうる。なお、ＣＮＣは、Computerized Numerical Controlの略である。

図７は、図５におけるフェース部１０近傍の拡大図である。図８は、図５の円Ａ内の拡大図である。前述の通り、ヘッド４は、フェース部材ｆ１を有する。フェース部材ｆ１は、全体として一体成形されている。フェース部材ｆ１はボディ部材ｂ１に溶接されている。図７及び図８において一点鎖線で示されているのは、フェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１との境界面ｋ２である。境界面ｋ２は、フェース部材ｆ１の後端面と、ボディ部材ｂ１の前端面との界面である。縦断面において、境界面ｋ２は、断面境界線ｋ３を構成する。

図９は、図８の円Ｂ内の拡大図である。断面境界線ｋ３は、ヘッド内面側の点Ｐ１と、ヘッド外面に位置する点Ｐ２とを有する。点Ｐ１は、溶接ビードｗｂに覆われている。断面境界線ｋ３は、点Ｐ１と点Ｐ２とを結ぶ線分である。前述の境界線ｋ１は、点Ｐ２の集合である。

フェース部材ｆ１は、打撃フェース１０ａを構成するフェース部１０と、フェース部１０の周縁からバック側に向かって延びる周縁部３２とを有する。図６が示すように、周縁部３２は、ホーゼル部１６の近傍部を除き、フェース部材ｆ１の全周に亘って設けられている。しかし、図６及び図７に示されるように、周縁部３２の長さは短い。周縁部３２は、ソール側周縁部３４と、クラウン側周縁部３６とを含む。ソール側周縁部３４は、フェース部１０の下縁からバック側に延びている。クラウン側周縁部３６は、フェース部１０の上縁からバック側に延びている。フェース部材ｆ１の後端面は、周縁部３２の後端面である。

溶接部には、溶接ビードｗｂが形成されている。周縁部３２とボディ部材ｂ１との境界位置に、溶接ビードｗｂが形成されている。溶接ビードｗｂは、ヘッド４の内面に形成されている。溶接ビードｗｂは、ヘッドの内面において盛り上がっている。本願の断面図において、溶接ビードｗｂは、模式的に半円で示されている。

なお、溶接の種類は限定されず、レーザー溶接、アーク溶接、ガス溶接及び抵抗溶接が例示される。溶加材（溶接棒等）は、用いられても良いし、用いられなくても良い。本実施形態では、レーザー溶接が採用されている。溶接ビードｗｂは、母材のみにより形成されていてもよいし、溶加材のみにより形成されていてもよいし、母材及び溶加材により形成されていてもよい。本実施形態では、溶加材は使用されておらず、溶接ビードｗｂは溶融して凝固した母材（ボディ部材ｂ１及びフェース部材ｆ１）により形成されている。

図７が示すように、縦断面において、打撃フェース１０ａの断面線は、中点Ｐａを有する。中点Ｐａは、ソール側の外縁Ｆｅとクラウン側の外縁Ｆｅとの間に延びる断面線の中点である。中点Ｐａは、縦断面毎に定まる。中点Ｐａは、接線Ｔａを有する。接線Ｔａは、打撃フェース１０ａの断面線の、中点Ｐａにおける接線である。フェース内面１０ｂは、点Ｐｂを有する。点Ｐｂは、点Ｐａに対応する点である。すなわち、点Ｐｂは、中点Ｐａにおける法線Ｄ１とフェース内面１０ｂとの交点である。点Ｐｂを通り接線Ｔａに平行な直線Ｔｂが決定される。

周縁部３２は、フェース部１０よりもバック側に突出する後方延在部３８を有する。後方延在部３８は、直線Ｔｂよりもバック側に延びている部分である。後方延在部３８は、ソール側後方延在部４０と、クラウン側後方延在部４２とを含む。

図７及び図９が示すように、周縁部３２は、長さＬ１を有する。周縁部３２の長さＬ１は、外縁Ｆｅから外面境界点Ｐ２までの長さである。この長さＬ１は、フェース法線方向に沿って測定される。フェース法線方向は、中点Ｐａにおける法線Ｄ１の方向である（図７参照）。よってフェース法線方向は、接線Ｔａに垂直であり、直線Ｔｂにも垂直である。図９では、ソール側周縁部３４の長さＬ１１が示されている。図７では、クラウン側周縁部３６の長さＬ１２が示されている。長さＬ１１及び長さＬ１２は、長さＬ１の例である。

図７が示すように、ソール側周縁部３４は、フェース－バック方向長さＬ２を有する。長さＬ２は、ソール側の外縁Ｆｅからソール側の外面境界点Ｐ２までの長さである。クラウン側周縁部３６は、フェース－バック方向長さＬ３を有する。長さＬ３は、クラウン側の外縁Ｆｅからクラウン側の外面境界点Ｐ２までの長さである。長さＬ３は長さＬ２よりも大きい。本開示では、周縁部３２の長さＬ１は、フェース－バック方向長さＬ２，Ｌ３ではなく、フェース法線方向の長さと定義している（図７、図９の両矢印Ｌ１参照）。

図９において両矢印Ｌ４で示されるのは、後方延在部３８の長さである。後方延在部３８は、長さＬ４を有する。長さＬ４は、直線Ｔｂから端点Ｐ２までの長さである。この長さＬ４は、フェース法線方向に沿って測定される。図９では、ソール側後方延在部４０の長さＬ４１が示されている。図７では、クラウン側後方延在部４２の長さＬ４２が示されている。長さＬ４１及び長さＬ４２は、長さＬ４の例である。

フェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１とが溶接されると、境界面ｋ２は不明となりうる。図示しないが、溶接により、境界面ｋ２の近傍は一旦溶融した後に固化した溶接部が形成される。図示しないが、この溶接部の縦断面は、不定形であって、幅を有している。

この溶接部により、境界面ｋ２は不明となりうる。境界面ｋ２が不明である場合、断面境界線ｋ３の両端点Ｐ１，Ｐ２は不明となりうる。この場合、点Ｐ１及び点Ｐ２は次のように決定されうる。図９が示すように、縦断面において、溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３と、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５とが決定される。更に、点Ｐ３と点Ｐ５とを結ぶ線分の中点が決定される。この中点が、上記点Ｐ１と定義される。一方、点Ｐ２は、ヘッド４の外面に露出した前記溶接部の断面線の中点と定義されうる。点Ｐ２は、曲線である前記断面線の中点として決定されうる。これら点Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分が、縦断面における断面境界線ｋ３とされうる。断面境界線ｋ３を特定することで、溶接された状態のフェース部材ｆ１において、その寸法等が特定されうる。なお通常、溶接ビードはヘッド４の外面にも形成されるが、この外面の溶接ビードは研磨で除去される。

点Ｐ１は、溶接ビードｗｂの中心点であり、ビード中央点とも称される。点Ｐ２は、外面境界点とも称される。

縦断面において、ヘッド４の外面には、点Ｐ４及び点Ｐ６が定まる（図９参照）。点Ｐ４は、溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３に対応する点である。点Ｐ６は、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５に対応する点である。

縦断面において、ヘッド４の内面には、点Ｐ７が定まる（図８参照）。点Ｐ７は、打撃フェース１０ａの外縁Ｆｅに対応する点である。外縁Ｐｅと点Ｐ７とを結ぶ直線は、フェース部１０の外縁を構成する。

縦断面において、ヘッド４の内面には、点Ｐ９が定まる（図８参照）。点Ｐ９は、ビード中央点Ｐ１からボディ部材ｂ１側に６ｍｍ隔てた点である。この６ｍｍは、断面線に沿った道のり距離である。すなわち、６ｍｍは、点Ｐ１から点Ｐ９までの断面線の長さである。縦断面において、ヘッド４の外面には、点Ｐ８が定まる。点Ｐ８は、点Ｐ９に対応する点である。

図８はソール側周縁部３４の近傍のみを示しているが、クラウン側周縁部３６の近傍においても、点Ｐ１からＰ９が定義される。

図８が示すように、ヘッド４は、フェース側溶接近傍部５０と、ボディ側溶接近傍部５２とを有する。フェース側溶接近傍部５０は、フェース部材ｆ１の溶接近傍部である。フェース側溶接近傍部５０は、打撃フェース１０ａの外縁Ｆｅから溶接ビードｗｂまでの部分である。ボディ側溶接近傍部５２は、ボディ部材ｂ１の溶接近傍部である。ボディ側溶接近傍部５２は、ビード中央点Ｐ１からボディ側に６ｍｍ隔てた地点から溶接ビードｗｂまでの部分である。ソール側において、ボディ側溶接近傍部５２の外面は、ソール外面１４ａの一部を構成している。

フェース側溶接近傍部５０の内面５０ｂは、端点Ｐ３から点Ｐ７までの領域である。フェース側溶接近傍部５０の外面５０ａは、点Ｐ４から外縁Ｆｅまでの領域である。ボディ側溶接近傍部５２の内面５２ｂは、端点Ｐ５から点Ｐ９までの領域である。ボディ側溶接近傍部５２の外面５２ａは、点Ｐ６から点Ｐ８までの領域である。ボディ側溶接近傍部５２の外面は、外面境界点Ｐ２を含む。

フェース側溶接近傍部５０とボディ側溶接近傍部５２との間には、厚肉接合部５４が形成されている。厚肉接合部５４の外面は、点Ｐ４から点Ｐ６までの領域である。厚肉接合部５４の内面は、溶接ビードｗｂの表面である。厚肉接合部５４により、フェース側溶接近傍部５０とボディ側溶接近傍部５２とが繋がっている。

同様の構造は、クラウン側にも形成されている。図７が示すように、縦断面において、ヘッド４は、そのクラウン側に、フェース側溶接近傍部５０と、ボディ側溶接近傍部５２とを有する。クラウン側のボディ側溶接近傍部５２の外面は、クラウン外面１２ａの一部を構成している。フェース側溶接近傍部５０とボディ側溶接近傍部５２との間には、厚肉接合部５４が形成されている。

図９が示すように、フェース側溶接近傍部５０の肉厚ｔ１は、フェース部１０から離れるにつれて薄くなっている。肉厚ｔ１は、フェース部１０から離れるにつれて連続的に薄くなっている。肉厚ｔ１は、フェース部１０から離れるにつれて段階的に薄くなっていてもよい。

図９が示すように、ボディ側溶接近傍部５２の肉厚ｔ２は、フェース部１０から離れるにつれて薄くなっている。肉厚ｔ２は、フェース部１０から離れるにつれて連続的に薄くなっている。肉厚ｔ２は、フェース部１０から離れるにつれて段階的に薄くなっていてもよい。

なお、肉厚に関して、「段階的に」とは、階段状の形態を含んでいなくてもよい趣旨である。すなわち、肉厚が一定の部分と肉厚が連続的に変化する部分とが段差なく繋がっている構成は、「段階的に」の概念に含まれる。

肉厚ｔ１は、溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３における肉厚ｔ１１を含む。肉厚ｔ１１は、点Ｐ３と点Ｐ４とを結ぶ線分の長さである。肉厚ｔ１１は、溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３における肉厚である。肉厚ｔ１１は、肉厚ｔ１の最小値である。

肉厚ｔ２は、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５における肉厚ｔ２１を含む。肉厚ｔ２１は、点Ｐ５と点Ｐ６とを結ぶ線分の長さである。肉厚ｔ２１は、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５における肉厚である。肉厚ｔ２１は、肉厚ｔ２の最大値である。

溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３における肉厚ｔ１１は、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５における肉厚ｔ２１よりも大きい。

フェース側溶接近傍部５０の内面は、滑らかに連続する曲面を構成している。フェース側溶接近傍部５０の内面は、所定範囲の曲率半径を有する。ボディ側溶接近傍部５２の内面は、滑らかに連続する曲面を構成している。ボディ側溶接近傍部５２の内面は、所定範囲の曲率半径を有する。フェース側溶接近傍部５０の外面とボディ側溶接近傍部５２の外面とは、厚肉接合部５４の外面を介して連続している。これらの外面は、所定範囲の曲率半径で、滑らかに連続している。

図７が示すように、フェース部１０は、最大厚みｔｍａｘと最小厚みｔｍｉｎとを有する。最大厚みｔｍａｘは、フェース部１０の肉厚の最大値である。最小厚みｔｍｉｎは、フェース部１０の肉厚の最小値である。図７に最大厚みｔｍａｘ及び最小厚みｔｍｉｎが示されているが、実際には、フェースセンターＦｃを通る縦断面に最大厚みｔｍａｘ及び最小厚みｔｍｉｎが存在しなくてもよい。

このヘッド４は、以下の作用効果を奏する。

フェース部材ｆ１はカップ状フェースであり、周縁部３２が存在する。このため、フェース部１０に溶接部が存在しない。溶接部では、溶接ビードの存在に起因して肉厚が増大し、剛性が高まる。よって、フェース部１０に溶接部が存在すると、当該溶接部に起因してフェース部１０のたわみが抑制されうる。フェース部材ｆ１ではフェース部１０に溶接部が存在しないため、フェース部１０の全体がたわみ易い。

ヘッド４では、周縁部３２の長さＬ１が６ｍｍ以下と短くされている。このため、フェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１との溶接部が、フェース部１０とクラウン部１２との境界の近傍に配置される。また、フェース部材ｆ１とボディ部材ｂ１との溶接部が、フェース部１０とソール部１４との境界の近傍に配置される。この溶接部には、ヘッド内面で盛り上がる溶接ビードが形成されている。この構成により、フェース部１０の境界部（フェース部とクラウン部又はソール部との境界部）の近傍の剛性が高くなる。このため、フェース部１０とクラウン部１２との境界、及び、フェース部材ｆ１とソール部１４との境界が、屈曲し難くなる。この結果、インパクト時における屈曲の起点を、ボディ側（バック側）に移動させることができる。

溶接ビードｗｂのフェース側の端点Ｐ３における肉厚ｔ１１は、溶接ビードｗｂのボディ側の端点Ｐ５における肉厚ｔ２１よりも大きい。このため、フェース部１０に近い側において剛性が高くなり、インパクトにおける屈曲の起点をボディ側に移動させることができる。

屈曲の起点をボディ側に移動させることで、インパクト時のたわみが、フェース部１０から離れたボディ部材ｂ１に及ぶ。このため、ボディ部材ｂ１（クラウン部１２、ソール部１４）が変形することで、フェース部１０の境界部が屈曲する場合と比較して、フェース部１０の全体の変位量が増大する。この結果、反発性能が高まる。この効果が、ボディたわみ効果とも称される。

ボディたわみ効果の観点から、周縁部３２の長さＬ１は、６．０ｍｍ以下が好ましく、５．５ｍｍ以下がより好ましく、５．０ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ１は、２．５ｍｍ以上が好ましく、２．７ｍｍ以上がより好ましく、３．０ｍｍ以上がより好ましい。

ソール側におけるボディたわみ効果の観点から、ソール側周縁部３４の長さＬ１１は、６．０ｍｍ以下が好ましく、５．５ｍｍ以下がより好ましく、５．０ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ１１は、２．５ｍｍ以上が好ましく、２．７ｍｍ以上がより好ましく、３．０ｍｍ以上がより好ましい。

クラウン側におけるボディたわみ効果の観点から、クラウン側周縁部３６の長さＬ１２は、６．０ｍｍ以下が好ましく、５．５ｍｍ以下がより好ましく、５．０ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ１２は、２．５ｍｍ以上が好ましく、２．７ｍｍ以上がより好ましく、３．０ｍｍ以上がより好ましい。

溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、周縁部３２の長さＬ１は、最小厚みｔｍｉｎよりも大きいのが好ましく、最大厚みｔｍａｘよりも大きいのがより好ましい。

ソール側において、溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、ソール側におけるフェース部１０の変形が抑制されうる。この観点から、ソール側周縁部３４の長さＬ１１は、フェース部１０の最小厚みｔｍｉｎよりも大きいのが好ましく、最大厚みｔｍａｘよりも大きいのがより好ましい。

クラウン側において、溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、クラウン側におけるフェース部１０の変形が抑制されうる。この観点から、クラウン側周縁部３６の長さＬ１２は、最小厚みｔｍｉｎよりも大きいのが好ましく、最大厚みｔｍａｘよりも大きいのがより好ましい。

ボディたわみ効果の観点から、後方延在部３８の長さＬ４は、３．３ｍｍ以下が好ましく、３．０ｍｍ以下がより好ましく、２．８ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ４は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましい。

ソール側におけるボディたわみ効果の観点から、ソール側後方延在部４０の長さＬ４１は、３．３ｍｍ以下が好ましく、３．０ｍｍ以下がより好ましく、２．８ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ４１は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましい。

クラウン側におけるボディたわみ効果の観点から、クラウン側後方延在部４２の長さＬ４２は、３．３ｍｍ以下が好ましく、３．０ｍｍ以下がより好ましく、２．８ｍｍ以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、長さＬ４２は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましい。

ボディたわみ効果の観点から、後方延在部３８の長さＬ４は、最大厚みｔｍａｘよりも小さいのが好ましく、最小厚みｔｍｉｎよりも小さいのがより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、後方延在部３８が存在するのが好ましい。

ソール側におけるボディたわみ効果の観点から、ソール側後方延在部４０の長さＬ４１は、最大厚みｔｍａｘよりも小さいのが好ましく、最小厚みｔｍｉｎよりも小さいのがより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、ソール側後方延在部４０が存在するのが好ましい。

クラウン側におけるボディたわみ効果の観点から、クラウン側後方延在部４２の長さＬ４２は、最大厚みｔｍａｘよりも小さいのが好ましく、最小厚みｔｍｉｎよりも小さいのがより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、クラウン側後方延在部４２が存在するのが好ましい。

Ｌ４／Ｌ１は、後方延在部３８の長さＬ４の、周縁部３２の長さＬ１に対する比である。ボディたわみ効果の観点から、Ｌ４／Ｌ１は、０．５５以下が好ましく、０．５以下がより好ましく、０．４５以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、Ｌ４／Ｌ１は、０．０８以上が好ましく、０．１以上がより好ましく、０．１５以上がより好ましい。

Ｌ４１／Ｌ１１は、ソール側後方延在部４０の長さＬ４１の、ソール側周縁部３４の長さＬ１１に対する比である。ソール側におけるボディたわみ効果の観点から、Ｌ４１／Ｌ１１は、０．５５以下が好ましく、０．５以下がより好ましく、０．４５以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、Ｌ４１／Ｌ１１は、０．０８以上が好ましく、０．１以上がより好ましく、０．１５以上がより好ましい。

Ｌ４２／Ｌ１２は、クラウン側後方延在部４２の長さＬ４２の、クラウン側周縁部３６の長さＬ１２に対する比である。クラウン側におけるボディたわみ効果の観点から、Ｌ４２／Ｌ１２は、０．５５以下が好ましく、０．５以下がより好ましく、０．４５以下がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、Ｌ４２／Ｌ１２は、０．０８以上が好ましく、０．１以上がより好ましく、０．１５以上がより好ましい。

フェース側溶接近傍部５０の肉厚ｔ１は、フェース部１０から離れるにつれて薄くなっている（図９参照）。このため、インパクト時の屈曲の起点をより効果的にバック側に移動させることができる。肉厚ｔ１は、フェース部１０から離れるにつれて連続的に又は段階的に薄くなっているのが好ましく、フェース部１０から離れるにつれて連続的に薄くなっているのがより好ましい。

フェース側溶接近傍部５０の屈曲を抑制し、インパクト時の屈曲の起点をバック側に移動させる観点から、肉厚ｔ１は、１．２ｍｍ以上が好ましく、１．３ｍｍ以上がより好ましく、１．４ｍｍ以上がより好ましい。フェース部１０からボディ部材ｂ１にかけての肉厚分布を適切として、屈曲の起点をバック側に移動させる観点から、肉厚ｔ１は、２．０ｍｍ以下が好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましく、１．６ｍｍ以下がより好ましい。肉厚ｔ１は、フェース部１０の最大厚みｔｍａｘよりも小さいのが好ましく、フェース部１０の最小厚みｔｍｉｎよりも小さいのがより好ましい。

ボディ側溶接近傍部５２の肉厚ｔ２は、フェース部１０から離れるにつれて薄くなっている（図９参照）。このため、インパクト時の屈曲の起点をより効果的にボディ側（バック側）に移動させることができる。肉厚ｔ２は、フェース部１０から離れるにつれて連続的に又は段階的に薄くなっているのが好ましく、フェース部１０から離れるにつれて連続的に薄くなっているのがより好ましい。

ボディ側溶接近傍部５２の屈曲を抑制し、インパクト時の屈曲の起点をバック側に移動させる観点から、肉厚ｔ２は、０．８ｍｍ以上が好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましい。フェース部１０からボディ部材ｂ１にかけての肉厚分布を適切として、屈曲の起点をバック側に移動させる観点から、肉厚ｔ２は、１．８ｍｍ以下が好ましく、１．６ｍｍ以下がより好ましく、１．４ｍｍ以下がより好ましい。肉厚ｔ２は、フェース部１０の最大厚みｔｍａｘよりも小さいのが好ましく、フェース部１０の最小厚みｔｍｉｎよりも小さいのがより好ましい。肉厚ｔ２は、溶接ビードｗｂのフェース側の端点における肉厚ｔ１１よりも小さいのが好ましい。

フェース側溶接近傍部５０の内面５０ｂの曲率半径を大きくすることで、フェース側溶接近傍部５０での屈曲変形が抑制される。このため、インパクト時における屈曲の起点を、より効果的にボディ側（バック側）に移動させることができる（図８参照）。この観点から、内面５０ｂの曲率半径は、６ｍｍ以上が好ましく、７ｍｍ以上がより好ましく、８ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径が過大であると、打撃フェース１０ａの外縁Ｆｅからソール部１４までの縦方向幅が過大となり、打撃フェース１０ａの縦方向幅が小さくなる。この観点から、内面５０ｂの曲率半径は、３４ｍｍ以下が好ましく、３２ｍｍ以下がより好ましく、２９ｍｍ以下がより好ましい。

フェース側溶接近傍部５０の外面５０ａの曲率半径を大きくすることで、フェース側溶接近傍部５０での屈曲変形が抑制される。このため、インパクト時における屈曲の起点を、より効果的にボディ側（バック側）に移動させることができる（図８参照）。この観点から、外面５０ａの曲率半径は、７ｍｍ以上が好ましく、８ｍｍ以上がより好ましく、９ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径が過大であると、打撃フェース１０ａの外縁Ｆｅからソール部１４までの縦方向幅が過大となり、打撃フェース１０ａの縦方向幅が小さくなる。この観点から、外面５０ａの曲率半径は、３５ｍｍ以下が好ましく、３３ｍｍ以下がより好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましい。

ボディ側溶接近傍部５２の内面５２ｂの曲率半径を大きくすることで、インパクト時における屈曲の起点を、より効果的にボディ側（バック側）に移動させることができる（図８参照）。この観点から、内面５２ｂの曲率半径は、７ｍｍ以上が好ましく、８ｍｍ以上がより好ましく、９ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径が過大であると、フェース側溶接近傍部５０からソール部１４にかけての曲面形状の連続性が損なわれうる。この観点から、内面５２ｂの曲率半径は、３４ｍｍ以下が好ましく、３２ｍｍ以下がより好ましく、２９ｍｍ以下がより好ましい。

ボディ側溶接近傍部５２の外面５２ａの曲率半径を大きくすることで、インパクト時における屈曲の起点を、より効果的にボディ側（バック側）に移動させることができる（図８参照）。この観点から、外面５２ａの曲率半径は、７ｍｍ以上が好ましく、８ｍｍ以上がより好ましく、９ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径が過大であると、フェース側溶接近傍部５０からソール部１４にかけての曲面形状の連続性が損なわれうる。この観点から、外面５２ａの曲率半径は、３５ｍｍ以下が好ましく、３３ｍｍ以下がより好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましい。

上述の通り、基準状態においてヘッド４は接地平面ＨＰに載置される。フェースセンターＦｃを通る縦断面において、外面境界点Ｐ２は、接地平面ＨＰに接していない（図７参照）。フェースセンターＦｃを通る縦断面において、外面境界点Ｐ２は、接地平面ＨＰから浮いている。図７において両矢印Ｌ５で示されるのは、フェースセンターＦｃを通る縦断面における、接地平面ＨＰと外面境界点Ｐ２との距離である。この距離は、接地平面ＨＰに垂直は方向に沿って測定される。ボディたわみ効果の観点から、距離Ｌ５は、１．２ｍｍ以上が好ましく、１．４ｍｍ以上がより好ましく、１．６ｍｍ以上がより好ましい。溶接ビードｗｂがフェース部１０に近すぎると、フェース部１０の変形は抑制され、フェース部１０の境界部は屈曲しやすくなる。この観点から、距離Ｌ５は、５．０ｍｍ以下が好ましく、４．５ｍｍ以下がより好ましく、４．０ｍｍ以下がより好ましい。

前述の通り、上記縦断面は、トウ－ヒール方向の各位置において設定される。上述した形状がトウ－ヒール方向に拡がることで、ボディたわみ効果が高まる。上述された全ての構成は、フェースセンターＦｃを通る縦断面で充足されるのが好ましく、フェースセンターＦｃのトウ側１０ｍｍからヒール側１０ｍｍまでのあらゆる縦断面で充足されるのがより好ましく、フェースセンターＦｃのトウ側１５ｍｍからヒール側１５ｍｍまでのあらゆる縦断面で充足されるのがより好ましく、フェースセンターＦｃのトウ側２０ｍｍからヒール側２０ｍｍまでのあらゆる縦断面で充足されるのがより好ましい。

ボールとの衝突によりフェース部１０に付加された力をクラウン部１２に伝達し、クラウン部１２を変形させる観点から、フェース部１０とクラウン部１２との成す角度は直角に近いのが好ましい。ボールとの衝突によりフェース部１０に付加された力をソール部１４に伝達し、ソール部１４を変形させる観点から、フェース部１０とソール部１４との成す角度は直角に近いのが好ましい。これらの観点から、ロフト角は小さいほうがよい。リアルロフト角は、１６度以下が好ましく、１５度以下がより好ましく、１４度以下がより好ましい。適正な打ち出し角度の観点から、リアルロフト角は、７度以上が好ましく、７．５度以上がより好ましく、８度以上がより好ましい。

上述した実施形態に関して、以下の付記を開示する。
［付記１］
ヘッド外面及びヘッド内面を有する中空のゴルフクラブヘッドであって、
開口を有するボディ部材と、
打撃フェースを有し、前記開口を塞いでいるフェース部材と、
を備えており、
前記フェース部材が、前記打撃フェースを構成するフェース部と、前記フェース部の外縁からバック側に向かって延びる周縁部と、を有しており、
前記フェース部材の前記周縁部が前記ボディ部材に溶接されており、
前記周縁部と前記ボディ部材との境界位置に、前記ヘッド内面で盛り上がる溶接ビードが形成されており、
前記溶接ビードのフェース側の端点における肉厚が、前記溶接ビードのボディ側の端点における肉厚よりも大きく、
前記周縁部の長さが６ｍｍ以下である、
ゴルフクラブヘッド。
［付記２］
前記周縁部が、前記フェース部よりもバック側に突出する後方延在部を有している付記１に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記３］
前記フェース部の外縁から前記溶接ビードまでの間がフェース側溶接近傍部とされ、
前記溶接ビードの中心点からボディ側に６ｍｍ隔てた地点から前記溶接ビードまでの間がボディ側溶接近傍部とされるとき、
前記フェース側溶接近傍部の肉厚が、前記フェース部から離れるにつれて薄くなっており、
前記ボディ側溶接近傍部の肉厚が、前記フェース部から離れるにつれて薄くなっている付記１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記４］
前記フェース側溶接近傍部の内面の曲率半径が、７ｍｍ以上であり、
前記フェース側溶接近傍部の外面の曲率半径が、７ｍｍ以上である付記３に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記５］
前記周縁部の長さが、前記フェース部の最小厚みよりも大きい付記１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
［付記６］
前記周縁部が、前記フェース部材のソール側に形成されたソール側周縁部である付記１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。

４・・・ゴルフクラブヘッド
１０・・・フェース部
１０ａ・・・打撃フェース
１２・・・クラウン部
１４・・・ソール部
３２・・・周縁部
３４・・・ソール側周縁部
３６・・・クラウン側周縁部
３８・・・後方延在部
４０・・・ソール側後方延在部
４２・・・クラウン側後方延在部
５０・・・フェース側溶接近傍部
５２・・・ボディ側溶接近傍部
ｆ１・・・フェース部材
ｂ１・・・ボディ部材
ｗｂ・・・溶接ビード
Ｆｃ・・・フェースセンター
Ｆｅ・・・打撃フェースの外縁
Ｐ１・・・ビード中央点
Ｐ２・・・外面境界点

Claims (6)

1. ヘッド外面及びヘッド内面を有する中空のゴルフクラブヘッドであって、
   開口を有するボディ部材と、
   打撃フェースを有し、前記開口を塞いでいるフェース部材と、
   を備えており、
   前記フェース部材が、前記打撃フェースを構成するフェース部と、前記フェース部の外縁からバック側に向かって延びる周縁部と、を有しており、
   前記フェース部材の前記周縁部が前記ボディ部材に溶接されており、
   前記周縁部と前記ボディ部材との境界位置に、前記ヘッド内面で盛り上がる溶接ビードが形成されており、
   前記溶接ビードのフェース側の端点における肉厚が、前記溶接ビードのボディ側の端点における肉厚よりも大きく、
   前記周縁部の長さが６ｍｍ以下である、
   ゴルフクラブヘッド。
2. 前記周縁部が、前記フェース部よりもバック側に突出する後方延在部を有している請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記フェース部の外縁から前記溶接ビードまでの間がフェース側溶接近傍部とされ、
   前記溶接ビードの中心点からボディ側に６ｍｍ隔てた地点から前記溶接ビードまでの間がボディ側溶接近傍部とされるとき、
   前記フェース側溶接近傍部の肉厚が、前記フェース部から離れるにつれて薄くなっており、
   前記ボディ側溶接近傍部の肉厚が、前記フェース部から離れるにつれて薄くなっている請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記フェース側溶接近傍部の内面の曲率半径が、７ｍｍ以上であり、
   前記フェース側溶接近傍部の外面の曲率半径が、７ｍｍ以上である請求項３に記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記周縁部の長さが、前記フェース部の最小厚みよりも大きい請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記周縁部が、前記フェース部材のソール側に形成されたソール側周縁部である請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。

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