JP2019510117A - ビスフェノールmジフタロニトリルエーテル樹脂、ビスフェノールpジフタロニトリルエーテル樹脂、その製造方法、樹脂ブレンド、及び2成分システム - Google Patents
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Abstract
Description
本開示は、ビスフェノールジフタロニトリルエーテル樹脂を含む樹脂及び樹脂ブレンドに関する。
耐温度性ポリマーネットワークは、ますます多くの産業市場用途に不可欠である。用途は、建築及び建設、エレクトロニクスパッケージング、エネルギー及び発電、並びに輸送の多岐にわたる。用途の環境温度が上昇すると、要件を満たすことができる入手可能な材料の数が急速に減少する。
ジフタロニトリルエーテル樹脂の加工の改善(すなわち、より低い融解温度、より広い処理温度範囲)及びポリマーネットワーク形成の改善(すなわち、より低い重合温度、脱オートクレーブ重合反応、より低いネットワークガラス転移温度)を提供する樹脂及び樹脂ブレンドが記載される。第1の態様では、式Iのモノマーが提供される。
以下の定義された用語の用語解説に関して、これらの定義は、特許請求の範囲又は本明細書の他の箇所において異なる定義が提供されていない限り、本出願全体について適用されるものとする。
ある特定の用語が、本明細書及び特許請求の範囲の全体を通して使用されており、これらの大部分については周知であるが、何らかの説明が必要とされる場合もある。本明細書において使用する場合、以下のようであると理解されたい。
示差走査熱量計(DSC)による硬化反応発熱量の測定方法
TA Instruments QシリーズDSC(TA Instruments(New Castle,DE)から入手)を使用して、一定の昇温速度適用下における材料の動的熱流を測定した。約5mgの樹脂を、アルミニウムDSCパン内に量り取った。試料パンをDSC装置内に入れ、試料の熱流を、10℃毎分(℃/分)の昇温速度にて、動的DSC測定で測定した。
TA Instruments QシリーズDMA(TA Instruments(New Castle,DE)から入手)を使用して、低ひずみ線形粘弾性を測定した。動的機械測定は、単一片持ち梁形状(single cantilever beam geometry)を使用して実施した。1Hzの周波数で20μmの制御された変形振幅にて、連続振動力を適用したときの、低ひずみ同相及び位相外れの変形応答を測定し、測定中に昇温して、得られる貯蔵弾性率及び損失弾性率、並びに損失正接を計算した。温度は、ガラス−ゴム転移温度範囲にわたって、3℃/分で昇温させた。ガラス転移温度は、貯蔵弾性(E’)開始温度、損失弾性率(E”)ピーク温度、及び損失正接(tanδ)ピーク温度によって特徴付けられる。
TA Instruments QシリーズTGA(TA Instruments(New Castle,DE)から入手)を使用して、一定の昇温速度適用下における材料の動的重量損失を測定した。約5mgの試料を白金パンにのせ、TGA内に入れた。試料の質量損失を、大気雰囲気下及び窒素雰囲気下にて、10℃/分の昇温速度で測定した。
平行板形状の応力制御レオメータTA instruments Discovery Series HR−2(TA Instruments(New Castle,DE)から入手)を使用して、複素剪断粘度を測定した。ツーリングは、上部の40mmのトッププレートと下部の温度制御ペルチェプレートを利用した。上部プレートと下部プレートとの間の間隙は0.5mmであった。粘度は、1%ひずみ振動を1Hzの周波数で6秒間(3秒間のコンディショニング工程と3秒間の測定工程に分けられる)適用することによって測定した。
Thermo Scientific Nicolet 6700 FTIR分光計にSmart iTRアクセサリを使用して(Thermo Fisher Scientific(Waltham,MA)から入手)、減衰全反射(ATR)によって赤外吸光度を測定した。製品を画定する強いスペクトル吸光度の特徴がcm−1単位で報告される。
Bruker Ultrashield 500 plus NMR分光計(Bruker BioSpin Corporation(Billerica,MA)から入手)を使用して、プロトン及び炭素の化学シフトを測定した。プロトン及び炭素の化学シフトは、TMSを基準にして列挙される。プロトン共鳴周波数の吸収の積分により、観察されたプロトンの数を画定した。プロトン及び炭素の化学シフト及びプロトンピークの積分を使用して、材料生成物を同定した。
BMPNモノマーの調製及びその特性決定
ビスフェノールMジフタロニトリル(すなわち、ビスフェノールMのビス(3,4−ジシアノフェニル)エーテル)は、4−ニトロフタロニトリル及びビスフェノールM(すなわち、4,4’−(1,3−フェニレンジイソプロピリデン)ビスフェノール)の求核置換反応から誘導した。500mL三つ口反応フラスコに、18g(0.104mol)の4−ニトロフタロニトリル、18.02g(0.052mol)のビスフェノールM、28.74g(0.208mol)の無水K2CO3及び180gの乾燥DMSOを添加し、室温にて窒素雰囲気下で48時間撹拌した。反応溶液を600mLの撹拌脱イオン水中に注ぎ、未溶解塩を反応フラスコ内に残した。沈殿生成物を吸引濾過によってブフナー漏斗で回収した。沈殿物を200mLのメタノールに添加し、30分間撹拌して不純物を除去した。固体生成物を、吸引濾過によってブフナー漏斗で2回目の回収をし、200mLのメタノールで洗浄した。生成物を回収し、120℃の対流式オーブン内で乾燥させた。生成物は、28.42g(91.3%)で、示差走査熱量測定法で測定したときに160℃の融解温度を有し、赤外及びNMR分析で、所望の化合物であると同定した。
BPPNモノマーの調製及びその特性決定
ビスフェノールPジフタロニトリル(すなわち、ビスフェノールPのビス(3,4−ジシアノフェニル)エーテル)は、4−ニトロフタロニトリル及びビスフェノールP(すなわち、4,4’−(1,4−フェニレンジイソプロピリデン)ビスフェノール)の求核置換反応から誘導した。250mL三つ口反応フラスコに、9.1g(0.052mol)の4−ニトロフタロニトリル、9.11g(0.026mol)のビスフェノールM、14.53g(0.105mol)の無水K2CO3及び90gの乾燥DMSOを添加し、室温にて窒素雰囲気下で48時間撹拌した。反応溶液を300mLの撹拌脱イオン水中に注ぎ、未溶解塩を反応フラスコ内に残した。沈殿生成物を吸引濾過によってブフナー漏斗で回収した。沈殿物を100mLのメタノールに添加し、30分間撹拌して不純物を除去した。固体生成物を、吸引濾過によってブフナー漏斗で2回目の回収をし、100mLのメタノールで洗浄した。生成物を回収し、120℃の対流式オーブン内で乾燥させた。生成物は、13.2g(83.9%)で、示差走査熱量測定法で測定したときに210℃の融解温度を有した。生成物は、赤外及びNMR分析によって所望の化合物と同定された。
RPNモノマーの調製及びその特性決定
レゾルシノールジフタロニトリル(すなわち、レゾルシノールのビス(3,4−ジシアノフェニル)エーテル)を、4−ニトロフタロニトリル及びレゾルシノールの求核置換反応から誘導した。500mL三つ口反応フラスコに、18g(0.104mol)の4−ニトロフタロニトリル、5.72g(0.52mol)のレゾルシノール、28.74g(0.208mol)の無水K2CO3及び180gの乾燥DMSOを添加し、室温にて窒素雰囲気下で48時間撹拌した。反応溶液を600mLの撹拌脱イオン水中に注ぎ、未溶解塩を反応フラスコ内に残した。沈殿生成物を吸引濾過によってブフナー漏斗で回収した。沈殿物を200mLのメタノールに添加し、30分間撹拌して不純物を除去した。固体生成物を、吸引濾過によってブフナー漏斗で2回目の回収をし、200mLのメタノールで洗浄した。生成物を回収し、120℃の対流式オーブン内で乾燥させた。生成物は、17g(90.3%)で、185℃の融解温度を有した。生成物は、赤外及びNMR分析によって所望の化合物と同定された。
実施例1のフタロニトリルモノマーの4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリン硬化剤での重合
8.0gのBMPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で190℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリンを、4pph(質量部)添加し、190℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、200℃で15時間及び250℃で5時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料を、350℃まで3℃/分で加熱昇温した。試料に、不活性窒素雰囲気下、300℃で5時間及び350℃で2時間の更なる後硬化を行い、2回目のDMA測定を350℃まで実施し、残留硬化による試料の機械的応答の変化をモニターした。機械的応答には変化は見られなかった。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
実施例2のフタロニトリルモノマーの4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリン硬化剤での重合
8.0gのBPPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で230℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリンを、4pph(質量部)添加し、230℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、230℃で2時間及び300℃で5時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料を、350℃まで3℃/分で加熱昇温した。試料に、不活性窒素雰囲気下、375℃で1時間の更なる後硬化を行い、2回目のDMA測定を350℃まで実施し、残留硬化による試料の機械的応答の変化をモニターした。機械的応答には変化は見られなかった。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
比較例1のフタロニトリルモノマーの4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリン硬化剤での重合
8.0gのRPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で190℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−(1,3−フェニレンオキシ)アニリンを、4pph(質量部)添加し、190℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、230℃で2時間及び300℃で5時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。試料に、窒素気流下、管炉内で、350℃で1時間、375℃で1時間、400℃で30分間、及び450℃の更なる後硬化を行い(設定点間は3℃/分で昇温した)、その後5℃/分で40℃まで冷却した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料に、3℃/分で450℃までの加熱昇温を2回実施し、より高い温度での残留硬化をモニターした。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
実施例1のフタロニトリルモノマーの4,4’−メチレンジアニリン硬化剤での重合
8.0gのBMPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で190℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−メチレンジアニリンを、2.8pph(質量部)添加し、190℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、200℃で15時間、250℃で5時間及び285℃で12時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料を、3℃/分で350℃まで加熱昇温し、その後3℃/分で0℃まで冷却し、3℃/分で350℃までの2回目の昇温を行い、残留硬化の痕跡として、1回目と2回目の昇温間における試料の機械的応答の変化をモニターした。機械的応答には変化は見られなかった。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
実施例1のフタロニトリルモノマーの4,4’−スルホニルジアニリン硬化剤での重合
8.0gのBMPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で190℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−スルホニルジアニリンを、3.4pph(質量部)添加し、190℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、200℃で15時間、250℃で5時間及び285℃で12時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料を、3℃/分で350℃まで加熱昇温し、その後3℃/分で0℃まで冷却し、3℃/分で350℃までの2回目の昇温を行い、残留硬化の痕跡として、1回目と2回目の昇温の間の試料の機械的応答の変化をモニターした。機械的応答には変化は見られなかった。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
実施例1のフタロニトリルモノマーの4,4’−(4,4’−イソプロピリデンジフェニル−1,1’−ジイルジオキシ)ジアニリン硬化剤での重合
8.0gのBMPNを、直径70mmの平底薄板アルミニウムパン内で190℃の温度で溶融ブレンドした。この樹脂ブレンドに、4,4’−(4,4’−イソプロピリデンジフェニル−1,1’−ジイルジオキシ)ジアニリンを5.5pph(質量部)添加し、190℃で樹脂に混ぜ込んだ。樹脂を空気循環オーブンに入れて、200℃で15時間及び250℃で5時間硬化し、設定点の間は3℃/分で昇温した。樹脂は、熱硬化性のネットワーク重合を起こして、硬質の剛性固体になった。固体試料を5℃/分で40℃まで冷却し、アルミニウムパンから取り出した。単一片持ち梁形状における剛性(E’)及びガラス転移温度(tanδピーク)をDMA測定するために、試料をストリップへと切断した。DMA試料を、350℃まで3℃/分で加熱昇温した。試料に、不活性窒素雰囲気下、300℃で5時間及び350℃で2時間の更なる後硬化を行い、2回目のDMA測定を350℃まで実施し、残留硬化による試料の機械的応答の変化をモニターした。機械的応答には変化は見られなかった。耐熱劣化性は、5mgの試料2点を、大気及び窒素下で10℃/分の昇温速度で熱重量分析することにより評価した。
Claims (13)
- 第一級アミン硬化剤と式Iのモノマーとを含む組成物。
- 前記第一級アミン硬化剤が、アニリン官能性残基を含む、請求項2に記載の組成物。
- 式Iのモノマーの重合物。
- 請求項2又は3に記載の組成物の重合物。
- 第一級アミン硬化剤と式IIのモノマーとを含む組成物。
- 前記第一級アミン硬化剤が、アニリン官能性残基を含む、請求項7に記載の組成物。
- 式IIのモノマーの重合物。
- 請求項7又は8に記載の組成物の重合物。
- 重合されたネットワークの製造方法であって、
式I又は式IIのモノマーを得ることと、
前記モノマーを、硬化剤、触媒、又はこれらの組み合わせとブレンドして、モノマーブレンドを形成することと、
前記モノマーブレンドを300℃以下の温度で処理して、完全に重合されたネットワークを形成することと、を含み、任意で行われる前記重合されたネットワークの後硬化は、前記重合されたネットワークが300℃以下の温度で処理される、製造方法。 - 式I又は式IIのモノマーを含む第1成分と、
硬化剤を含む第2成分と、
を含む、2成分システム。
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