JP2009276048A - エジェクタ式冷凍サイクル - Google Patents

Abstract

【課題】エジェクタのノズル部を通過する駆動流の流量変動が生じても、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させる。
【解決手段】冷却運転モード時には、蒸発器として機能する利用側熱交換器５１から流出した冷媒を吸引して圧縮し、一方、加熱運転モード時には、蒸発器として機能する室外熱交換器４１から流出した冷媒を吸引して圧縮して、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側に吐出する第２圧縮機構２１ａを設ける。これにより、いずれの運転モードにおいてエジェクタ１３の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件になっても、第２圧縮機構２１ａによってエジェクタ１３の吸引能力を補助することができるので、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。

従来、冷媒減圧手段の機能および冷媒循環手段の機能を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。例えば、特許文献１〜３には、圧縮機吐出冷媒を放熱器にて室外空気と熱交換させることで放熱させ、放熱した高圧冷媒をエジェクタのノズル部にて減圧するエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

例えば、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部下流側に低圧冷媒の気液を分離する気液分離器を配置し、気液分離器の気相冷媒出口を圧縮機吸入口側へ接続するとともに液相冷媒出口を吸引側蒸発器の入口へ接続し、吸引側蒸発器の出口をエジェクタの冷媒吸引口に接続している。

また、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのノズル部の上流側に、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒をエジェクタのノズル部側へ流入させ、他方の冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させている。

そして、エジェクタのディフューザ部の下流側にディフューザ部から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器を配置し、さらに、分岐部とエジェクタの冷媒吸引口との間に、冷媒を減圧膨張させる固定絞りおよび吸引側蒸発器を配置している。これにより、双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。

また、特許文献３のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部下流側に、ディフューザ部から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒を流出側蒸発器へ流入させ、他方の冷媒を吸引側蒸発器を介してエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させている。これにより、双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。

この種のエジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタでは、エジェクタのノズル部にて高圧冷媒を減圧膨張させて噴射し、この噴射冷媒の圧力低下によって冷媒吸引口から蒸発器下流側の冷媒を吸引することで、ノズル部における減圧膨張時の運動エネルギの損失を回収している。

そして、回収した運動エネルギ（以下、回収エネルギという。）を、エジェクタのディフューザ部にて圧力エネルギに変換して、圧縮機吸入冷媒の圧力を上昇させることで、圧縮機の駆動動力を低減させてエジェクタ式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させている。

また、特許文献４には、熱交換対象流体である室内送風空気を冷却する冷却運転モードの冷媒流路と、室内送風空気を加熱する加熱運転モードの冷媒流路とを切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。

特許第３３２２２６３号公報 特許第３９３１８９９号公報 特開２００８−１０７０５５号公報 特開２００２−３２７９６７号公報

しかしながら、この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、ノズル部を通過する冷媒（以下、駆動流という。）の流量低下に伴って、エジェクタの吸引能力が低下してしまうので、回収エネルギ量も減少してしまう。このため、駆動流の流量低下に伴って、上述のＣＯＰ向上効果が低減してしまう。

例えば、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、外気温の低下に伴って高圧冷媒の圧力が低下すると、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が縮小して、エジェクタの駆動流の流量が低下してしまう。

このような駆動流の流量低下が生じると、エジェクタの吸引能力が低下して、回収エネルギ量が減少するだけでなく、気液分離器から蒸発器へ液相冷媒が供給されにくくなり、サイクルが発揮できる冷凍能力も低下してしまう。その結果、駆動流の流量低下に伴って、ＣＯＰが大幅に低減してしまう。

さらに、エジェクタの吸引能力が低下して、蒸発器へ冷媒が供給されなくなってしまうと、低圧冷媒が蒸発器にて吸熱作用を発揮できなくなり、サイクルが破綻してしまうという問題を引き起こす。

このことを図２９により詳細に説明する。図２９は、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である（特許文献１の第２図参照）。なお、図２９の実線は、通常運転時の冷媒の状態を示し、破線は、上述のサイクル破綻が生じた際の冷媒の状態を示している。

図２９から明らかなように、外気温の低下等によって高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が縮小すると（図２９の白抜矢印Ｘ₂₉）、エジェクタの吸引能力が低下する。これにより、蒸発器に冷媒が供給されなくなると、低圧冷媒が蒸発器にて吸熱作用を発揮できなくなる（図２９の白抜矢印Ｙ₂₉）。

このため、図２９の破線に示すように、放熱器にて冷媒が放熱できる熱量は、圧縮機の圧縮仕事量相当になってしまう。その結果、実質的に、冷媒を介して低圧側から高圧側へ熱量を移動させることができなくなり、サイクルが破綻してしまう。

これに対して、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルでは、分岐部から固定絞りおよび吸引側蒸発器を介して冷媒吸引口へ至る冷媒流路を、エジェクタのノズル部に対して並列的な接続関係にしているので、圧縮機の冷媒吸入、吐出能力を利用して吸引側蒸発器へ流入した冷媒を冷媒吸引口へ導出させることができる。

従って、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差の縮小によって駆動流の流量低下が生じ、エジェクタの回収エネルギ量が減少しても、圧縮機の作用によって冷媒を吸引側蒸発器および流出側蒸発器に供給することができる。

これにより、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルのようなサイクル破綻を回避することができる。しかしながら、駆動流の流量低下に伴って、ディフューザ部における昇圧量が減少して、ＣＯＰが低下してしまうことについては回避することができない。

また、特許文献３のエジェクタ式冷凍サイクルでは、圧縮機→放熱器→エジェクタ→流出側蒸発器→圧縮機の順で冷媒を環状に流すことができる。従って、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差の縮小によって駆動流の流量低下が生じ、エジェクタの吸引能力が低下しても、圧縮機の冷媒吸入、吐出作用によって冷媒を流出側蒸発器に供給することができる。

これにより、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルのようなサイクル破綻を回避することができる。しかしながら、駆動流の流量低下に伴って、ディフューザ部における昇圧量が減少してしまうことによるＣＯＰの低下、および、吸引側蒸発器へ冷媒を供給できなくなることによるＣＯＰの低下を回避することはできない。

すなわち、エジェクタを冷媒減圧手段として用いるエジェクタ式冷凍サイクルでは、駆動流の流量変動が生じると、高いＣＯＰを発揮させながらサイクルを安定して作動させることができないという問題がある。また、特許文献４のように、冷却運転モードと加熱運転モードを切替可能に構成されたエジェクタ式冷凍サイクルでは、少なくともエジェクタを冷媒減圧手段として用いる冷媒流路に切り替えた際に、同様の問題が生じる。

本発明は、上記点に鑑み、エジェクタの駆動流の流量変動が生じても、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることを目的とする。

上記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器にて蒸発した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（４１）にて放熱させるとともに、利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５１）にて放熱させるとともに、室外熱交換器（４１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて熱交換対象流体を冷却できる。さらに、加熱運転モードでは、室外熱交換器（４１）を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させて熱交換対象流体を加熱できる。

さらに、いずれの運転モードにおいても第２圧縮機構（２１ａ）が、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち蒸発器として機能する熱交換器からエジェクタ（１３）の冷媒吸引口（１３ｂ）側へ冷媒を吐出するので、エジェクタ（１３）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件となっても、エジェクタ（１３）の吸引能力を補助することができる。

その結果、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

しかも、２つの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）およびエジェクタ（１３）のディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって冷媒を昇圧できるので、１つの圧縮機にて冷媒を昇圧する場合に対して、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

つまり、ディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって、第１圧縮機構（１１ａ）の吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構（１１ａ）の圧縮機駆動動力を低減させることができるのみならず、それぞれの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の圧縮効率を向上できる。

このように、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動できることは、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が大きい冷凍サイクル装置、例えば、冷却運転モード時に庫内温度を極低温（例えば、−３０℃〜−１０程度）まで低下させ、加熱運転モード時に吸熱源としての外気が極低温となる環境で使用される冷温保存庫等に適用した際に、極めて有効である。

請求項２に記載の発明では、具体的に、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側気液分離器（１４）と、流出側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする。

これによれば、駆動流が低下してエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件であっても、いずれの運転モードでも第２圧縮機構（２１ａ）の吸入作用によって、流出側気液分離器（１４）から蒸発器として機能する熱交換器へ液相冷媒を供給することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルを確実に安定して作動させることができる。

さらに、第１圧縮機構（１１ａ）に流出側気液分離器（１４）の気相冷媒出口から飽和気相冷媒を吸入させることができるので、過熱度を有する気相冷媒を吸入させる場合に対して、第１圧縮機構（１１ａ）において冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

請求項３に記載の発明では、具体的に、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させる分岐部（１８）と、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする。

これによれば、駆動流が低下してエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件であっても、いずれの運転モードでも第２圧縮機構（２１ａ）の吸入作用によって、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルを確実に安定して作動させることができる。

請求項４に記載の発明では、請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）出口側と第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする。

これによれば、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち蒸発器として機能する熱交換器のみならず、流出側蒸発器（５２）でも冷媒に吸熱作用を発揮させることができる。従って、例えば、流出側蒸発器（５２）を別の熱交換対象流体の冷却用に用いることができる。

さらに、蒸発器として機能する熱交換器では、噴射冷媒の吸引作用に応じた冷媒蒸発圧力となり、流出側蒸発器（５２）では、ディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧された後の冷媒蒸発圧力となるので、蒸発器として機能する熱交換器および流出側蒸発器（５２）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。

請求項５に記載の発明では、請求項３または４に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒と第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１９）を備えることを特徴とする。これによれば、蒸発器として機能する熱交換器入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

請求項６に記載の発明では、具体的に、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（２８）と、分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）と、分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする。

これによれば、駆動流が低下してエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件であっても、いずれの運転モードでも第２圧縮機構（２１ａ）の吸入作用によって、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルを確実に安定して作動させることができる。

請求項７に記載の発明では、具体的に、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐可能に構成され、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させる第１分岐部（１８）と、第１分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１５ａ）と、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（２８）と、第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）と、第２分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（１５ｂ）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）のうち、少なくとも一方で減圧膨張された冷媒を利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）のうち、少なくとも一方で減圧膨張された冷媒を室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする。

これによれば、いずれの運転モードにおいても、第１分岐部（１８）のみにて冷媒の流れを分岐して、第１吸引側減圧手段（１５ａ）から流出した冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することで、請求項３に記載の発明と同様のサイクル構成を実現できる。

また、第２分岐部（２８）のみにて冷媒の流れを分岐して、第２吸引側減圧手段（１５ｂ）から流出した冷媒のみを、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することで、請求項６に記載の発明と同様のサイクル構成を実現できる。

さらに、第１、第２分岐部（１８、２８）の双方で冷媒の流れを分岐して、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）の双方から流出した冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給するサイクル構成を実現できる。これにより、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）のうち、いずれか一方から蒸発器として機能する熱交換器へ冷媒を供給する場合よりも、吸引側蒸発器（１６）へ供給される冷媒流量を増加させ易くなる。

さらに、駆動流が低下してエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件で、いずれの運転モード時に、いずれのサイクル構成に切り替えたとしても、第２圧縮機構（２１ａ）の吸入作用によって、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）の少なくとも一方にて減圧膨張された冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルを確実に安定して作動させることができる。

請求項８に記載の発明では、具体的に、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させる分岐部（１８）と、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、吸引側減圧手段（１５）における減圧膨張過程の冷媒と第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（２９）と、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする。

これによれば、蒸発器として機能する熱交換器入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

また、請求項９に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、少なくとも、冷却運転モード時に、第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させる分岐部（１８）と、少なくとも、冷却運転モード時に、室外熱交換器（４１）から流出した冷媒を減圧膨張させて、第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、室外熱交換器（４１）および第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち、冷媒を蒸発させる熱交換器から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を加熱でき、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させて、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を加熱でき、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

具体的には、請求項１０に記載の発明のように、請求項９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒を第１利用側熱交換器（５１）へ流入させ、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、室外熱交換器（４１）を介して吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

さらに、請求項１１に記載の発明のように、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、室外熱交換器（４１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、第１利用側熱交換器（５１）を介して吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

請求項１２に記載の発明では、請求項９ないし１１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）出口側と第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする。

これによれば、室外熱交換器（４１）および第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち蒸発器として機能する熱交換器のみならず、流出側蒸発器（５２）でも冷媒に吸熱作用を発揮させることができる。従って、例えば、流出側蒸発器（５２）を別の熱交換対象流体の冷却用に用いることができる。

請求項１３に記載の発明では、請求項９ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒と、吸引側減圧手段（１５）へ流入する冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を備えることを特徴とする。これによれば、蒸発器として機能する熱交換器入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

また、請求項１４に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、少なくとも、冷却運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を第２利用側熱交換器（５４）側へ流出させる分岐部（１８）と、少なくとも、冷却運転モード時に、室外熱交換器（４１）および第２利用側熱交換器（５４）の一方の熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させて、第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、室外熱交換器（４１）および第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち、冷媒を蒸発させる熱交換器から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を加熱でき、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させて、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を加熱でき、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

具体的には、請求項１５に記載の発明のように、請求項１４に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、室外熱交換器（４１）出口側には、ノズル部（１３ａ）入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を、吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

さらに、請求項１６に記載の発明のように、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、室外熱交換器（４１）出口側には、吸引側減圧手段（１５）入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒をノズル部（１３ａ）へ流入させ、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

請求項１７に記載の発明では、請求項１４ないし１６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）出口側と第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする。

これによれば、室外熱交換器（４１）および第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち蒸発器として機能する熱交換器のみならず、流出側蒸発器（５２）でも冷媒に吸熱作用を発揮させることができる。従って、例えば、流出側蒸発器（５２）を別の熱交換対象流体の冷却用に用いることができる。

請求項１８に記載の発明では、請求項１４ないし１７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒と、吸引側減圧手段（１５）へ流入する冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を備えることを特徴とする。これによれば、蒸発器として機能する熱交換器入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

また、請求項１９に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（４１）にて放熱させ、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を室外熱交換器（４１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて熱交換対象流体を冷却できる。さらに、加熱運転モードでは、室外熱交換器（４１）を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させて熱交換対象流体を加熱できる。また、いずれに運転モードにおいても吸引側蒸発器（５３）を蒸発器として機能させることができる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

さらに、いずれの運転モードにおいても吸引側蒸発器（５３）にて冷媒に吸熱作用を発揮できるので、例えば、吸引側蒸発器（５３）を別の熱交換対象流体の冷却用に用いることができる。

請求項２０に記載の発明では、請求項１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側減圧手段（１５）における減圧膨張過程の冷媒と第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１９）を備えることを特徴とする。これによれば、蒸発器として機能する熱交換器入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。

また、請求項２１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐した一方の冷媒を室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器側へ流出させる分岐部（２８）と、分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を吸入して蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（４１）にて放熱させ、分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて熱交換対象流体を冷却できる。さらに、加熱運転モードでは、室外熱交換器（４１）を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させて熱交換対象流体を加熱できる。また、いずれに運転モードにおいても吸引側蒸発器（５３）を蒸発器として機能させることができる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。さらに、請求項２０に記載の発明と同様に、吸引側蒸発器（５３）にて冷媒に吸熱作用を発揮させることができる。

また、請求項２２に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（１８）と、第１分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、第１分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１５ａ）と、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐した一方の冷媒を室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器側へ流出させる第２分岐部（２８）と、第２分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（１５ｂ）と、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）にて減圧膨張された冷媒のうち、少なくとも一方の冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を室外熱交換器（４１）にて放熱させ、第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）にて蒸発させて第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、請求項７に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても、請求項２０、２１に記載された発明と同様のサイクル構成、並びに、第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）の双方から流出した冷媒を、室外熱交換器（４１）および利用側熱交換器（５１）のうち蒸発器として機能する熱交換器へ供給するサイクル構成を実現できる。

さらに、駆動流が低下してエジェクタ（１３）の吸引能力が低下した場合に、いずれの運転モード時に、いずれのサイクル構成に切り替えたとしても、第２圧縮機構（２１ａ）の吸入作用によって、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、蒸発器として機能する熱交換器へ供給することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルを確実に安定して作動させることができる。

また、請求項２３に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、少なくとも、冷却運転モード時に、第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させる分岐部（１８）と、少なくとも、冷却運転モード時に、室外熱交換器（４１）から流出した冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、少なくとも、冷却運転モード時に、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、第１、第２室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、第１、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させて熱交換対象流体を冷却できる。さらに、加熱運転モードでは、第１、第２室外熱交換器（４１）の少なくとも一方を蒸発器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を放熱器として機能させて熱交換対象流体を加熱できる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

具体的には、請求項２４に記載の発明のように、請求項２３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒を第２利用側熱交換器（５４）へ流入させ、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、室外熱交換器（４１）を介して吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、吸引側蒸発器（５３）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させるとともに、ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

さらに、請求項２５に記載の発明のように、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、室外熱交換器（４１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒をノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、第１利用側熱交換器（５１）を介して吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、吸引側蒸発器（５３）を介して第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるとともに、ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

また、請求項２６に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、少なくとも、冷却運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を第２利用側熱交換器（５４）側へ流出させる分岐部（１８）と、少なくとも、冷却運転モード時に、室外熱交換器（４１）および第２利用側熱交換器（５４）のうち一方の熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させて、第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、少なくとも、冷却運転モード時に、吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、冷却運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、加熱運転モードでは、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。

これによれば、冷却運転モードでは、第２利用側熱交換器（５４）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第１利用側熱交換器（５１）を蒸発器として機能させて、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を加熱でき、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）および室外熱交換器（４１）を放熱器として機能させ、少なくとも第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させて、第１利用側熱交換器（５１）の熱交換対象流体を加熱でき、第２利用側熱交換器（５４）の熱交換対象流体を冷却できる。

さらに、第２圧縮機構（２１ａ）を備えているので、請求項１に記載の発明と同様に、いずれの運転モードにおいても駆動流の流量変動にかかわらず、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

具体的には、請求項２７に記載の発明のように、請求項２６に記載のエジェクタ式冷凍サイクルのように、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、室外熱交換器（４１）出口側には、ノズル部（１３ａ）入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

さらに、請求項２８に記載の発明のように、分岐部（１８）は、加熱運転モード時に、第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を室外熱交換器（４１）側へ流出させ、室外熱交換器（４１）出口側には、吸引側減圧手段（１５）入口側が接続されており、
冷媒流路切替手段（３１、３２）は、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を、ノズル部（１３ａ）へ流入させ、ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、第２利用側熱交換器（５４）を介して第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるようになっていてもよい。

これにより、具体的に、加熱運転モードにおいて、第１利用側熱交換器（５１）を放熱器として機能させ、第２利用側熱交換器（５４）を蒸発器として機能させるサイクル構成を実現できる。

請求項２９に記載の発明では、請求項１ないし２８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。

これによれば、高圧側減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１３ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。

その結果、ディフューザ部（１３ｄ）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。なお、ノズル効率とは、ノズル部（１３ａ）において、冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。

さらに、高圧側減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷変動に応じて、ノズル部（１３ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。

請求項３０に記載の発明では、請求項１ないし２９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする。

これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）の冷媒吐出能力と第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力とを独立に調整して、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）のいずれも高い圧縮効率を発揮させながら作動させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰを、より一層、向上させることができる。

請求項３１に記載の発明では、請求項１ないし３０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする。これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）の小型化が可能となり、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることもできる。

また、請求項３２に記載の発明のように、請求項１ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させるようになっていてもよい。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。 第１６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 第１８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。 他の実施形態における流路切替手段の構成図である。 他の実施形態における別の流路切替手段の構成図である 従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。

（第１実施形態）
図１、２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１００を、庫内温度を低温または高温に保つ冷温保存庫に適用した例を説明する。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の全体構成図である。

このエジェクタ式冷凍サイクル１００は、熱交換対象流体である庫内空気を冷却する冷却運転モードと、庫内空気を加熱する加熱運転モードを切替可能に構成されている。なお、図１における実線矢印は、冷却運転モード時における冷媒の流れを示し、破線矢印は、加熱運転モードにおける冷媒の流れを示している。

エジェクタ式冷凍サイクル１００において、第１圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された第１圧縮機構１１ａを第１電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。第１圧縮機構１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。

第１電動モータ１１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、第１圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態の第１電動モータ１１ｂは、第１圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段を構成している。

第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）の吐出口側には、第１電気式四方弁３１が接続されている。第１電気式四方弁３１は、上述の冷却運転モードにおける冷媒流路と加熱運転モードにおける冷媒流路とを切り替えるもので、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段である。

より具体的には、第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および後述するアキュムレータ１４の液相冷媒出口側（固定絞り１５出口側）と後述する利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間およびアキュムレータ１４の液相冷媒出口側（固定絞り１５出口側）と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

図１の実線矢印で示す冷媒流路のように、冷却運転モードにおける第１圧縮機１１吐出口側には、第１電気式四方弁３１を介して、室外熱交換器４１が接続されている。室外熱交換器４１は、その内部を通過する冷媒と送風ファン４１ａにより送風される室外空気とを熱交換させる熱交換器である。送風ファン４１ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

従って、室外熱交換器４１は、室外熱交換器４１内に外気温よりも高温の第１圧縮機１１吐出冷媒が流通する場合には、冷媒を放熱させる放熱器として機能する。また、室外熱交換器４１内に外気温よりも低温のアキュムレータ１４流出冷媒が流通する場合には、冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。

なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。このため、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１等を放熱器として機能させると、これらの熱交換器は、冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。

また、この冷媒には第１、第２圧縮手段１１ａ、２１ａを潤滑するための液相冷媒に対して溶解性を有する冷凍機油が混入されており、冷凍機油は冷媒とともにサイクルを循環している。

さらに、冷却運転モードにおける室外熱交換器４１の出口側には、第２電気式四方弁３２が接続されている。この第２電気式四方弁３２は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される冷媒流路切替手段であり、その基本的構成は、第１電気式四方弁３１と同様である。

具体的には、第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１とエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側との間および利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第２圧縮機２１吸入口側との間および利用側熱交換器５１とエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

エジェクタ１３は、冷媒を減圧膨張させる冷媒減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもある。

具体的には、エジェクタ１３は、室外熱交換器４１あるいは利用側熱交換器５１等から流出した高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１３ａ、ノズル部１３ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて後述する第２圧縮機２１から吐出された冷媒を吸引する冷媒吸引口１３ｂ等を有して構成される。

さらに、ノズル部１３ａおよび冷媒吸引口１３ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１３ａから噴射する高速度の冷媒流と冷媒吸引口１３ｂからの吸引冷媒とを混合する混合部１３ｃが設けられ、混合部１３ｃの冷媒流れ下流側には昇圧部をなすディフューザ部１３ｄが設けられている。

ディフューザ部１３ｄは冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。さらに、ディフューザ部１３ｄの出口側には、アキュムレータ１４が接続されている。

アキュムレータ１４は、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を溜める流出側気液分離器である。アキュムレータ１４の気相冷媒流出口には、第１圧縮機１１の吸入口が接続され、液相冷媒流出口には、固定絞り１５を介して、第２電気式四方弁３２が接続されている。

固定絞り１５は、アキュムレータ１４から流出した冷媒をさらに減圧膨張させる吸引側減圧手段である。この固定絞り１５としては、具体的に、オリフィスやキャピラリチューブを採用できる。

利用側熱交換器５１は、その内部を通過する冷媒と送風ファン５１ａにより循環送風される熱交換対象流体である庫内空気とを熱交換させる熱交換器である。送風ファン５１ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

従って、利用側熱交換器５１は、利用側熱交換器５１内に庫内空気よりも低温のアキュムレータ１４流出冷媒が流通する場合には、冷媒を蒸発させる蒸発器として機能し、利用側熱交換器５１内に庫内空気よりも高温の第１圧縮機１１吐出冷媒が流通する場合には、冷媒を放熱させる放熱器として機能する。

第２圧縮機２１は、冷媒を吸入して圧縮して、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ吐出するもので、その基本的構成は第１圧縮機１１と同様である。従って、第２圧縮機２１は、固定容量型の第２圧縮機構２１ａを第２電動モータ２１ｂにて駆動する電動圧縮機である。さらに、本実施形態の第２電動モータ２１ｂは、第２圧縮機構２１ａの冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段を構成している。

図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ｂ、２１ｂ、３１、３２、４１ａ、５１ａ等の作動を制御する。

従って、この制御装置は、第１吐出能力変更手段である第１電動モータ１１ｂの作動を制御する第１吐出能力制御手段としての機能、および、第２吐出能力変更手段である第２電動モータ２１ｂの作動を制御する第２吐出能力制御手段としての機能を兼ね備えている。もちろん、第１吐出能力制御手段および第２吐出能力制御手段を異なる制御装置で構成してもよい。

また、制御装置には、外気温を検出する外気センサ、庫内温度を検出する庫内温度センサ等の図示しないセンサ群の検出値や、冷温保存庫を作動させる作動スイッチ、庫内空気を冷却する冷却運転モードと庫内空気を加熱する加熱運転モードとのモード切替スイッチ等が設けられた図示しない操作パネルの各種操作信号が入力される。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図２のモリエル線図に基づいて説明する。まず、冷却運転モードについて説明する。冷却運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、モード切替スイッチにより冷却運転モードが選択されると実行される。

冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→アキュムレータ１４の気相冷媒出口→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１４の液相冷媒出口→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１４の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図２のａ₂点）は、第１電気式四方弁３１を介して、室外熱交換器４１へ流入し、送風ファン４１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₂点→ｂ₂点）。

室外熱交換器４１にて放熱した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入して等エントロピ的に減圧膨張する（ｂ₂点→ｃ₂点）。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１３ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１（第２圧縮機構２１ａ）から吐出された冷媒が吸引される。

さらに、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合され、ディフューザ部１３ｄに流入する（ｃ₂点→ｄ₂点、ｊ₂点→ｄ₂点）。このディフューザ部１３ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｄ₂点→ｅ₂点）。

ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、アキュムレータ１４に流入して気相冷媒および液相冷媒に分離される（ｅ₂点→ｆ₂点およびｅ₂点→ｇ₂点）。そして、アキュムレータ１４の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｆ₂点→ａ₂点）。

一方、アキュムレータ１４の液相冷媒出口から流出した液相冷媒は、固定絞り１５にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｇ₂点→ｈ₂点）。固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒は、第１電気式四方弁３１を介して、利用側熱交換器５１へ流入し、送風ファン５１ａにより循環送風された庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₂点→ｉ₂点）。

これにより、庫内空気が冷却される。つまり、本実施形態では、利用側熱交換器５１が蒸発器として機能する。そして、利用側熱交換器５１から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、第２圧縮機２１に吸入されて圧縮される（ｉ₂点→ｊ₂点）。

この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。具体的には、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの機械効率を向上させるために、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの昇圧量が略同等となるように制御する。

なお、圧縮効率とは、第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が等エントロピ圧縮された際の冷媒のエンタルピの増加量をΔＨ１としたときに、この増加量ΔＨ１を、実際に第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が昇圧された際の冷媒のエンタルピ増加分ΔＨ２で除した値である。

例えば、第１、第２圧縮機１１、２１の回転数や昇圧量（吐出圧力と吸入圧力との圧力差）が増加すると、その摩擦熱によって冷媒の温度が上昇して実際のエンタルピ増加分ΔＨ２が増加するため、圧縮効率も低下することになる。

さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ₂点→ｄ₂点）。

次に、暖房運転モードについて説明する。暖房運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、モード切替スイッチにより暖房運転モードが選択されると実行される。

暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→アキュムレータ１４の気相冷媒出口→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、アキュムレータ１４の液相冷媒出口→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１４の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図２のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて庫内空気を冷却できる。さらに、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて庫内空気を加熱できる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、上記の如く作動するので、以下のような優れた効果を得ることができる。

（Ａ）冷却運転モードにおけるサイクル構成および加熱運転モードにおけるサイクル構成が実質的に同様となるので、いずれの運転モードにおいて、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件となっても、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

つまり、第２圧縮機構２１ａを備えているので、例えば、低外気温時等のように、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が低下して、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件となっても、エジェクタ１３の吸引能力を、第２圧縮機構２１ａの吸入吐出作用によって補助することができる。

さらに、本実施形態のサイクル構成では、第２圧縮機構２１ａの吸引作用によって、流出側気液分離器１４から吸引側蒸発器１６へ確実に液相冷媒を供給することができる。その結果、いずれの運転モードにおいても、エジェクタ１３の駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。

（Ｂ）いずれの運転モードにおいても、２つの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの昇圧作用によって冷媒を昇圧できるので、１つの圧縮機構にて冷媒を昇圧する場合に対して、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。

つまり、ディフューザ部１３ｄの昇圧作用によって、第１圧縮機構１１ａの吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構１１ａの駆動動力を低減できる。さらに、それぞれの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａにおける吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、それぞれの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの圧縮効率を向上できる。

この際、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂが独立に変化させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としてＣＯＰを効果的に向上させることができる。

（Ｃ）いずれの運転モードにおいても、第１圧縮機構１１ａにアキュムレータ１４の気相冷媒出口から飽和気相冷媒を吸入させることができるので、過熱度を有する気相冷媒を吸入させる場合に対して、第１圧縮機構１１ａにおいて冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減できる。これにより、より一層、ＣＯＰを向上できる。

このように、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができることは、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が大きい冷凍サイクル装置、例えば、冷却運転モード時に庫内温度を極低温（例えば、−３０℃〜−１０℃程度）まで低下させ、加熱運転モード時に吸熱源としての外気が極低温となる環境で使用される冷温保存庫等に適用した際に、極めて有効である。

（第２実施形態）
図３、４により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル２００を、庫内温度を低温または高温に保つ冷温保存庫に適用した例を説明する。本実施形態の冷温保存庫は、冷温保存切替可能な第１保存庫と低温保存のみが可能な第２保存庫（冷蔵庫）を有している。図３は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００の全体構成図である。

なお、このエジェクタ式冷凍サイクル２００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。そこで、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。

図３に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００では、第１実施形態に対して、アキュムレータ１４を廃止している。そして、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第１圧縮機１１吸入口側との間に、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器５２を設けている。

この流出側蒸発器５２は、その内部を通過する冷媒を、送風ファン５２ａにより循環送風される第２保存庫内空気と熱交換させて蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。送風ファン５２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

従って、本実施形態では、流出側蒸発器５２にて冷媒に吸熱作用を発揮させることによって、運転モードによらず第２保存庫内空気の冷却を行い、利用側熱交換器５１にて冷媒を放熱させること、あるいは、冷媒に吸熱作用を発揮させることによって、第１保存庫内空気の加熱あるいは冷却を行うようになっている。つまり、本実施形態では流出側蒸発器５２を第２の利用側熱交換器として用いている。

さらに、本実施形態では、第２電気式四方弁３２からエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に、ノズル部１３ａへ流入する冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７、および、ノズル部１３ａへ流入する冷媒の流れを分岐する分岐部１８を設けている。

温度式膨張弁１７は、第１圧縮機１１吸入口側の冷媒通路に配置された感温部（図示せず）を有しており、第１圧縮機１１吸入冷媒の温度と圧力とに基づいて、第１圧縮機１１吸入冷媒の過熱度を検出し、この過熱度が予め設定された所定値となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する可変絞り機構である。

分岐部１８は、温度式膨張弁１７出口側に接続されて、温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒の流れを分岐する機能を果たす。分岐部１８は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。

このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。分岐部１８の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側が接続され、他方の冷媒流出口には、固定絞り１５を介して、第１電気式四方弁３１の一つの冷媒流入出口側が接続される。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および固定絞り１５出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図３の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図３の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第２圧縮機２１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図４のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図４における冷媒の状態を示す符号は、図２における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。このことは、以下の実施形態におけるモリエル線図においても同様である。

本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図３の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→固定絞り１５→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図４のａ₄点）は、第１電気式四方弁３１を介して、室外熱交換器４１へ流入し、送風ファン４１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₄点→ｂ₄点）。

室外熱交換器４１から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、温度式膨張弁１７へ流入する。温度式膨張弁１７へ流入した冷媒は、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ₄点→ｂ’₄点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、第１圧縮機１１吸入側冷媒の過熱度（ｆ₄点）が予め定めた所定値となるように調整される。

温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、分岐部１８へ流入し、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、ノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流量Ｇｎｏｚと冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、ノズル部１３ａおよび固定絞り１５の流量特性（圧力損失特性）、並びに、分岐部１８内の冷媒通路面積等が決定されている。

分岐部１８からノズル部１３ａ側へ流出した中間圧冷媒は、ノズル部１３ａで等エントロピ的に減圧膨張して噴射される（ｂ’₄点→ｃ₄点）。そして、第１実施形態と同様に、噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引され、混合部１３ｃにて噴射冷媒と吸引冷媒が混合される（ｃ₄点→ｄ₄点、ｊ₄点→ｄ₄点）。

混合された冷媒は、ディフューザ部１３ｄにて昇圧されて（ｄ₄点→ｅ₄点）、流出側蒸発器５２へ流入する。流出側蒸発器５２へ流入した冷媒は、送風ファン５２ａによって循環送風された第２保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｅ₄点→ｆ₄点）。これにより、第２保存庫内空気が冷却される。流出側蒸発器５２から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₄点→ａ₄点）。

一方、分岐部１８から固定絞り１５側へ流出した中間圧冷媒は、固定絞り１５にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ’₄点→ｈ₄点）。固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒は、第１電気式四方弁３１を介して、利用側熱交換器５１へ流入し、送風ファン５１ａにより循環送風された第１保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₄点→ｉ₄点）。これにより、第１保存庫内空気が冷却される。

利用側熱交換器５１から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｉ₄点→ｊ₄点）。さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ₄点→ｄ₄点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図４のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

この際、分岐部１８において、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが最適流量比となるように、冷媒の流れを分流しているので、いずれの運転モードにおいても流出側蒸発器５２、並びに、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の双方へ適切な流量の冷媒を供給して、高いＣＯＰを発揮させながらサイクルを運転することができる。

さらに、流出側蒸発器５２の冷媒蒸発圧力は、第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となり、一方、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の冷媒蒸発圧力は固定絞り１５での減圧直後の圧力となる。

従って、流出側蒸発器５２の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、冷却運転モード時に、例えば、第２保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第１保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００では、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、いずれの運転モードにおいても、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができだけでなく、以下のような優れた効果を得ることもできる。

（Ｄ）本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００では、いずれの運転モードにおいても、上述の如く、蒸発器として機能する熱交換器を通過する冷媒の流れが、第１圧縮機１１を起点および終点とする環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが室外熱交換器４１、利用側熱交換器５１および流出側蒸発器５２内等に滞留してしまうことを回避できる。

（Ｅ）高圧側減圧手段として可変絞り機構である温度式膨張弁１７を採用しているので、サイクルの負荷変動に応じて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。

（Ｆ）温度式膨張弁１７にて減圧膨張された冷媒（図４のｂ’₄点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。

従って、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。その結果、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１３ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１３の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての製造コストを低減できる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、図５の全体構成図に示すように、流出側蒸発器５２を廃止して、固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器５３を設けるとともに、各構成要素の接続態様を変更したものである。

吸引側蒸発器５３は、その内部を通過する冷媒を、送風ファン５３ａにより循環送風される第２保存庫内空気と熱交換させて蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。送風ファン５３ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。

従って、本実施形態では、吸引側蒸発器５３にて冷媒に吸熱作用を発揮させることによって、運転モードによらず第２保存庫内空気の冷却を行い、利用側熱交換器５１にて冷媒を放熱させること、あるいは、冷媒に吸熱作用を発揮させることによって、第１保存庫内空気の加熱あるいは冷却を行うようになっている。つまり、本実施形態では流出側蒸発器５２を第２の利用側熱交換器として用いている。

さらに、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図５の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間およびディフューザ部１３ｄ出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図５の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第１圧縮機１１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図５の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、利用側熱交換器５１および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第２実施形態の冷却運転モードにおける室外熱交換器４１、流出側蒸発器５２および利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第２実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第２実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図４のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図５の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→固定絞り１５→吸引側熱交換器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

さらに、本実施形態では、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の冷媒蒸発圧力は、第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となり、一方、吸引側蒸発器５３の冷媒蒸発圧力は固定絞り１５での減圧直後の圧力となる。

従って、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器５３の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、冷却運転モード時に、例えば、第１保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第２保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００によれば、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）と同様の効果を得ることができ、いずれの運転モードにおいても、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。さらに第２実施形態の（Ｄ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることもできる。

（第４実施形態）
図６、７により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル３００を、第１実施形態と同様の冷温保存庫に適用した例を説明する。図６は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の全体構成図である。

図６に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、第２実施形態と同様の分岐部１８および温度式膨張弁１７を設け、さらに、内部熱交換器１９を追加している。

より具体的には、本実施形態の分岐部１８の一方の冷媒流出口には、温度式膨張弁１７を介して、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側が接続され、他方の冷媒流出口には、固定絞り１５を介して、第２電気式四方弁３２の一つの冷媒流入出口側が接続されている。つまり、本実施形態の温度式膨張弁１７は、分岐部１８からノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に配置されている。

さらに、本実施形態の温度式膨張弁１７は、第２圧縮機２１吸入冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度を調整する。また、分岐部１８から固定絞り１５へ至る冷媒通路には、内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａが配置されている。

内部熱交換器１９は、高圧側冷媒流路１９ａを通過する分岐部１８にて分岐された他方の冷媒と低圧側冷媒流路１９ｂを通過する第２圧縮機２１吸入冷媒との間で熱交換を行うものである。

この内部熱交換器１９の具体的構成としては、高圧側冷媒流路１９ａを形成する外側管の内側に低圧側冷媒流路１９ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、高圧側冷媒流路１９ａを内側管として、低圧側冷媒流路１９ｂを外側管としてもよい。さらに、高圧側冷媒流路１９ａと低圧側冷媒流路１９ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。

さらに、本実施形態のアキュムレータ１４には、液相冷媒出口が設けられていない。従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および固定絞り１５出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図６の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と分岐部１８入口側との間および利用側熱交換器５１と内部熱交換器１９の低圧側冷媒流路１９ｂ入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図６の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と内部熱交換器１９の低圧側冷媒流路１９ｂ入口側との間および利用側熱交換器５１と分岐部１８入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図７のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図６の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→アキュムレータ１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａ→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→内部熱交換器１９の低圧側冷媒流路１９ｂ→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図７のａ₇点）は、第１電気式四方弁３１を介して、室外熱交換器４１へ流入し、送風ファン４１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₇点→ｂ₇点）。

室外熱交換器４１から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、分岐部１８へ流入して、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。なお、本実施形態においても、第２実施形態と同様に、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、最適流量比となるように、ノズル部１３ａおよび固定絞り１５の流量特性（圧力損失特性）等が決定されている。

分岐部１８からエジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入した冷媒は、温度式膨張弁１７にて等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態の中間圧冷媒となる（ｂ₇点→ｂ’₇点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、第２圧縮機２１吸入口側の冷媒の過熱度（ｉ₇点）が予め定めた所定値となるように調整される。

温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入して、等エントロピ的に減圧膨張して噴射される（ｂ’₇点→ｃ₇点）。これにより、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引され、混合部１３ｃにて噴射冷媒と吸引冷媒が混合される（ｃ₇点→ｄ₇点、ｊ₇点→ｄ₇点）。

混合部１３ｃにて混合された冷媒は、ディフューザ部１３ｄにて昇圧され（ｄ₇点→ｅ₇点）、アキュムレータ１４にて気液分離される（ｅ₇点→ｆ₇点）。アキュムレータ１４の気相冷媒出口から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₇点→ａ₇点）。

一方、分岐部１８から内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａへ流入した高圧冷媒は、低圧側冷媒流路１９ｂを流通する第２圧縮機２１吸入冷媒と熱交換して、そのエンタルピをさらに低下させる（ｂ₇点→ｂ”₇点）。また、第２圧縮機２１吸入冷媒のエンタルピが増加する（ｉ₇点→ｉ’₇点）。

内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａから流出した冷媒は、固定絞り１５にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ”₇点→ｈ₇点）。以降の作動は、第２実施形態と同様である。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図６の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→アキュムレータ１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａ→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→内部熱交換器１９の低圧側冷媒流路１９ｂ→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→アキュムレータ１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図７のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて庫内空気を冷却できる。また、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて庫内空気を加熱できる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）と同様に、いずれの運転モードにおいても、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができるとともに、第２実施形態の（Ｄ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることもできる。

さらに、本実施形態では、いずれの運転モードにおいても、内部熱交換器１９の作用によって、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として作用する熱交換器の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができる。従って、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、本実施形態では、いずれの運転モードにおいても、内部熱交換器１９において、分岐部１８から固定絞り１９入口側へ至る冷媒通路を流通する高圧冷媒と第２圧縮機構２１ａへ吸入される低圧冷媒とを熱交換させているので、分岐部１８からノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。

これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことで、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量を増大できるからである。

このことをより詳細に説明すると、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、等エントロピ線の傾きが緩やかになる。そのため、ノズル部１３ａにて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１３ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）が大きくなる。

従って、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量が増大する。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増大させることができ、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。

（第５実施形態）
図８、９により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル４００を、第２実施形態と同様の冷温保存庫に適用した例を説明する。図８は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００の全体構成図である。

図８に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、分岐部１８を廃止して、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の流れを分岐する分岐部２８を設けるとともに、第２実施形態と同様の流出側蒸発器５２を設けている。

分岐部２８の基本的構成は、第２実施形態の分岐部１８と同様である。この分岐部２８の一方の冷媒流出口２８ｂには、流出側蒸発器５２入口側が接続され、他方の冷媒流出口２８ｃには、固定絞り１５を介して、第１電気式四方弁３１の一つの冷媒流入出口側が接続されている。

さらに、分岐部２８は、一方の冷媒流出口２８ｂから流出側蒸発器５２側へ流出する冷媒の流れ方向、および、他方の冷媒流出口２８ｃから固定絞り１５側へ流出する冷媒の流れ方向が、ディフューザ部１３ｄ出口側から冷媒流入口２８ａへ流入する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。

従って、分岐部２８へ流入した冷媒は、その流れが分岐される際に、不必要に流速を低下させることなく分岐部２８から流出していく。これにより、分岐部２８においてエジェクタ１３から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。もちろん、分岐部２８はこれに限定されることなく、略Ｔ字型等に形成してもよい。

また、本実施形態の温度式膨張弁１７は、第２電気式四方弁３２からノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に配置されて、第１圧縮機１１吸入冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度を調整する。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および固定絞り１５出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図８の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図８の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図８の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第２圧縮機２１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図８の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図９のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図８の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部２８→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→分岐部２８の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図９のａ₉点）は、第１電気式四方弁３１を介して、室外熱交換器４１へ流入し、送風ファン４１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₉点→ｂ₉点）。

室外熱交換器４１から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、温度式膨張弁１７へ流入する。温度式膨張弁１７へ流入した冷媒は、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態の中間圧冷媒となる（ｂ₉点→ｂ’₉点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、第１圧縮機１１吸入口側冷媒の過熱度（ｆ₉点）が予め定めた所定値となるように調整される。

温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、ノズル部１３ａで等エントロピ的に減圧膨張して噴射される（ｂ’₉点→ｃ₉点）。そして、この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引され、混合部１３ｃにて噴射冷媒と吸引冷媒が混合される（ｃ₉点→ｄ₉点、ｊ₉点→ｄ₉点）。

混合部１３ｃにて混合された冷媒は、ディフューザ部１３ｄにて昇圧されて（ｄ₉点→ｅ₉点）、分岐部２８へ流入する。分岐部２８へ流入した冷媒は、流出側蒸発器５２側へ流入する冷媒流れと固定絞り１５側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、分岐部２８の冷媒流出口２８ｂ側の冷媒通路面積を、冷媒流出口２８ｃ側の冷媒通路面積よりも大きく設定することにより、流出側蒸発器５２側へ流入する冷媒流量Ｇ１が固定絞り１９側５流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしている。

分岐部２８から流出側蒸発器５２へ流入した冷媒は、送風ファン５２ａによって循環送風された第２保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｅ₉点→ｆ₉点）。これにより、第２保存庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器５２から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₉点→ａ₉点）。

一方、分岐部２８から固定絞り１５へ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｅ₉点→ｈ₂点）。固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒は、第１電気式四方弁３１を介して、利用側熱交換器５１へ流入し、送風ファン５１ａにより循環送風される第１保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₉点→ｉ₉点）。これにより、第１保存庫内空気が冷却される。

そして、利用側熱交換器５１から吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｉ₉点→ｊ₉点）。さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ₉点→ｄ₉点）。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図８の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→分岐部２８の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図９のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

この際、分岐部２８にて、分岐部２８から流出側蒸発器５２側へ流入する冷媒流量Ｇ１が、分岐部２８から固定絞り１５側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしているので、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち放熱器として機能する熱交換器にてより多くの冷媒を放熱させることができる。これにより、サイクル全体として冷媒の吸熱量、すなわちサイクルの冷凍能力を拡大することができる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）、第２実施形態の（Ｅ）、（Ｆ）と同様の効果を得ることもできるとともに、第２実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第２保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第１保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第６実施形態）
本実施形態では、第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００に対して、図１０の全体構成図に示すように、流出側蒸発器５２を廃止して、第３実施形態と同様の固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器５３を設けるとともに、各構成要素の接続態様を変更したものである。

さらに、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および分岐部２８の冷媒流出口２８ｂ側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１０の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および分岐部２８の冷媒流出口２８ｂ側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図１０の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１０の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第１圧縮機１１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１０の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図５の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部２８→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→分岐部２８の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、利用側熱交換器５１および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第５実施形態の冷却運転モードにおける室外熱交換器４１、流出側蒸発器５２および利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第５実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第５実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図９のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１０の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部２８→固定絞り１５→吸引側熱交換器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→分岐部２８の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ冷却運転モードにおける利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００は、冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

さらに、本実施形態では、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器の冷媒蒸発圧力は、第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となり、一方、吸引側蒸発器５３の冷媒蒸発圧力は固定絞り１５での減圧直後の圧力となる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、第５実施形態と同様の効果を得ることもできるとともに、第３実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第１保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第２保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第７実施形態）
図１１、１２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル５００を、第２実施形態と同様の冷温保存庫に適用した例を説明する。図１１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００の全体構成図である。

図１１に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第５実施形態と同様の分岐部２８を設けている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル５００には、分岐部１８と分岐部２８との２つの分岐部が設けられている。そこで、以下の説明では、これらの２つの分岐部１８、２８の相違を明確にするために、それぞれ第１分岐部１８、第２分岐部２８と記載する。

また、エジェクタ式冷凍サイクル５００では、第１分岐部１８の一方の冷媒流出口に、第２実施形態と同様の温度式膨張弁１７を介して、エジェクタ１３のノズル部１３ａが接続され、他方の冷媒流出口には、第１吸引側減圧手段としての第１電気式膨張弁１５ａを介して、合流部２０の一方の冷媒流入口２０ｂが接続されている。

さらに、第２分岐部２８の一方の冷媒流出口２８ｂには、流出側蒸発器５２入口側が接続され、他方の冷媒流出口２８ｃには、第２吸引側減圧手段としての第２電気式膨張弁１５ｂを介して、合流部２０の他方の冷媒流入口２０ｃが接続されている。

第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂは、それぞれ、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータとを有して構成されている。さらに、第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂは、その絞り開度を全閉とすることができる。また、第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂは、それぞれ制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

合流部２０は、第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂのそれぞれから流出した冷媒の流れを合流させるもので、その基本的構成は、第２分岐部２８と同様である。つまり、合流部２０では、３つの流入出口２０ａ〜２０ｃのうち２つを冷媒流入口２０ｂ、２０ｃとし、１つを冷媒流出口２０ａとしている。

より具体的には、本実施形態の合流部２０では、第１電気式膨張弁１５ａから一方の冷媒流入口２０ｂへ流入する冷媒の流れ方向、および、第２電気式膨張弁１５ｂから他方の冷媒流入口２０ｃへ流入する冷媒の流れ方向が、冷媒流出口２０ａから流出する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。

これにより、合流部２０へ流入した冷媒は、その流れが合流される際に、不必要に流速を低下させることなく合流部２０から流出していく。これにより、合流部２０において第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂから流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。なお、合流部２０の冷媒流出口２０ａには、第１電気式四方弁３１の１つの冷媒流入出口が接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および合流部２０の冷媒流出口２０ａと利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１１の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および合流部２０の冷媒流出口２０ａと室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図１１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と第１分岐部１８入口側との間および利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１１の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第２圧縮機２１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と第１分岐部１８入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。その他の構成は、第２実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１２のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、制御装置が第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂを、絞り状態あるいは全閉状態に制御することによって、以下の３種類のサイクル構成を実現することができる。

制御装置が第１電気式膨張弁１５ａを全閉状態とし、第２電気式膨張弁１５ｂを絞り状態とした場合は、第２分岐部２８のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成を低圧分岐サイクルという）。この低圧分岐サイクルでの作動は第５実施形態と同様である。従って、低圧分岐サイクルでは、第５実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

制御装置が第１電気式膨張弁１５ａを絞り状態とし、第２電気式膨張弁１５ｂを全閉状態とした場合は、第１分岐部１８のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成を高圧分岐サイクルという）。この高圧分岐サイクルでの作動は第２実施形態と同様である。従って、高圧分岐サイクルでは、第２実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

制御装置が第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂの双方を絞り状態とした場合は、第１分岐部１８および第２分岐部２８で同時に冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成を同時分岐サイクルという）。この同時分岐サイクルでの作動については、後述する。

また、上記の各サイクルは、サイクルに要求される冷凍能力あるいは外気温に基づいて切り替えられる。本実施形態では、通常の冷凍能力が要求される通常負荷時には、低圧分岐サイクルに切り替え、通常負荷時よりも高い冷凍能力を必要とし、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも増加する高負荷時には、高圧分岐サイクルに切り替える。

さらに、通常負荷時よりも冷凍能力を必要とせず、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも低下する低負荷時、あるいは、外気温が予め定めた基準温度よりも低下して、サイクルの高低圧差が所定の圧力差よりも小さくなった時に同時分岐サイクルに切り替えるようにしている。

次に、同時分岐モードにおける作動を図１２のモリエル線図に基づいて説明する。まず、同時分岐サイクルにおける冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、第１、第２温度式膨張弁１５ａ、１５ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させる。この際、第１、第２温度式膨張弁１５ａ、１５ｂの絞り開度は、予め定めた所定開度に決定される。さらに、制御装置が、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１１の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

さらに、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→第１電気式膨張弁１５ａの順に流れた冷媒と第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→第２電気式膨張弁１５ｂの順に流れた冷媒が合流部２０にて合流して、合流部２０（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→第２分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

従って、室外熱交換器４１から流出した冷媒の流れは、第２実施形態と同様に、第２電気式四方弁３２を介して、第１分岐部１８（図１２のｂ₁₂点）にて、温度式膨張弁１７側へ流入する冷媒流れと第１電気式膨張弁１５ａ側へ流入する冷媒流れとに分流される。

第１分岐部１８から温度式膨張弁１７へ流入した冷媒は、等エンタルピ的に減圧膨張されて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入する（ｂ₁₂点→ｂ’₁₂点）。ノズル部１３ａへ流入した冷媒は、ノズル部１３ａ→ディフューザ部１３ｃの順に流れる（ｂ’₁₂点→ｃ₁₂点→ｄ₁₂点→ｅ₁₂点）。

一方、第１分岐部１８から第１電気式膨張弁１５ａ側へ流入した冷媒は、第１電気式膨張弁１５ａにてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ₁₂点→ｈα₁₂点）。

ディフューザ部１３ｃから流出した冷媒は、第２分岐部２８にて、流出側蒸発器５２側へ流入する冷媒流れと第２温度式膨張弁１５ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。第２分岐部２８から流出側蒸発器５２へ流入した冷媒は、送風ファン５２ａによって循環送風された第２保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｅ₁₂点→ｆ₁₂点）。これにより、第２保存庫内空気が冷却される。流出側蒸発器５２から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₁₂点→ａ₁₂点）。

一方、第２分岐部２８から第２温度式膨張弁１５ｂへ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｅ₁₂点→ｈβ₁₂点）。そして、第２温度式膨張弁１５ｂにて減圧膨張された冷媒は、合流部２０にて、第１温度式膨張弁１５ａにて減圧された冷媒と合流する（ｈβ₁₂点→ｈγ₁₂点およびｈβ₁₂点→ｈγ₁₂点）。

合流部２０から流出した冷媒は、第１電気式四方弁３１を介して、利用側熱交換器５１へ流入して、送風ファン５１ａにより循環送風される第１保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈγ₁₂点→ｉ₁₂点）。これにより、第１保存庫内空気が冷却される。その他の作動は、第２、第５実施形態と同様である。

次に、同時分岐サイクルにおける暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、第１、第２温度式膨張弁１５ａ、１５ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａを作動させる。この際、第１、第２温度式膨張弁１５ａ、１５ｂの絞り開度は、予め定めた所定開度に決定される。さらに、制御装置が、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１１の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

さらに、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→第１電気式膨張弁１５ａの順に流れた冷媒と第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→第２電気式膨張弁１５ｂの順に流れた冷媒が合流部２０にて合流して、合流部２０（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→第２分岐部２８→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

つまり、本実施形態の同時分岐サイクルにおける加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ同時分岐サイクルにおける冷却運転モードの利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１２のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、同時分岐サイクルにおける冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、同時分岐サイクルにおける加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

さらに、同時分岐サイクルでは、第１温度式膨張弁１５ａおよび第２温度式膨張弁１５ｂの双方から流出した冷媒を室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１のうち蒸発器として機能する熱交換器へ供給するサイクル構成を実現できる。

これにより、第１温度式膨張弁１５ａおよび第２温度式膨張弁１５ｂのうちいずれか一方から流出した冷媒を蒸発器として機能する熱交換器へ供給するサイクル構成に対して、蒸発器として機能する熱交換器へ供給される冷媒流量を増加させ易くなる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、同時分岐サイクルのいずれの運転モードにおいても、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）、第２実施形態の（Ｄ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることもできるとともに、第２実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第２保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第１保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第８実施形態）
本実施形態では、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、図１３の全体構成図に示すように、流出側蒸発器５２を廃止して、第２温度式膨張弁１５ｂにて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第３実施形態と同様の吸引側蒸発器５３を設けるとともに、各構成要素の接続態様を変更したものである。

さらに、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および第２分岐部２８の冷媒流出口２８ｂと利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１３の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および第２分岐部２８の冷媒流出口２８ｂと室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図１３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と第１分岐部１８の冷媒流入口との間および利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１３の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第１圧縮機１１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と第１分岐部１８の冷媒流入口との間を同時に接続する冷媒流路（図１３の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても、制御装置が第１電気式膨張弁１５ａを全閉状態とし、第２電気式膨張弁１５ｂを絞り状態とした場合は、第２分岐部２８のみで冷媒の流れを分岐する低圧分岐サイクルで作動する。この低圧分岐サイクルの作動は第６実施形態と同様であり、第６実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

また、制御装置が第１電気式膨張弁１５ａを絞り状態とし、第２電気式膨張弁１５ｂを全閉状態とした場合は、第１分岐部１８のみで冷媒の流れを分岐する高圧分岐サイクルで作動する。この高圧分岐サイクルの作動は第３実施形態と同様である。従って、高圧分岐サイクルでは、第３実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

さらに、制御装置が第１、第２電気式膨張弁１５ａ、１５ｂの双方を絞り状態とした場合は、第１分岐部１８および第２分岐部２８で同時に冷媒の流れを分岐する同時分岐サイクルで作動する。

この同時分岐サイクルにおける冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１３の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

さらに、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→第１電気式膨張弁１５ａの順に流れた冷媒と第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→第２電気式膨張弁１５ｂの順に流れた冷媒が合流部２０にて合流して、合流部２０→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→第２分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

つまり、本実施形態の同時分岐サイクルにおける冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、利用側熱交換器５１および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第７実施形態の同時分岐サイクルにおける冷却運転モードにおける室外熱交換器４１、流出側蒸発器５２および利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第７実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第７実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１２のモリエル線図に示すように変化する。

次に、同時分岐サイクルにおける暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１３の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

さらに、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→第１電気式膨張弁１５ａの順に流れた冷媒と第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１分岐部１８→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→第２分岐部２８→第２電気式膨張弁１５ｂの順に流れた冷媒が合流部２０にて合流して、合流部２０→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→第２分岐部２８（→第１電気式四方弁３１）→室外熱交換器４１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環する冷媒回路が構成される。

つまり、本実施形態の同時分岐サイクルにおける加熱運転モードでは、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５１が、それぞれ同時分岐サイクルにおける冷却運転モードの利用側熱交換器５１および室外熱交換器４１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、同時分岐サイクルにおける冷却運転モードでは、室外熱交換器４１を放熱器として機能させ、利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

また、同時分岐サイクルにおける加熱運転モードでは、室外熱交換器４１を蒸発器として機能させ、利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。さらに、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、同時分岐サイクルにおいても、第７実施形態と同様の効果を得ることもできるとともに、第３実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第１保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第２保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第９実施形態）
図１４、１５により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル６００を、庫内温度を低温または高温に保つ冷温保存庫に適用した例を説明する。本実施形態の冷温保存庫は、冷温保存切替可能な第１、３保存庫と低温保存のみが可能な第２保存庫を有している。図１４は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００の全体構成図である。

図１４に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００では、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、温度式膨張弁１７を廃止するとともに、第２利用側熱交換器５４を追加して、各構成要素の接続態様を変更している。

従って、エジェクタ式冷凍サイクル６００には、２つの利用側熱交換器が設けられている。そこで、以下の説明では、２つの利用側熱交換器の相違を明確にするために、利用側熱交換器５１を第１利用側熱交換器５１と記載する。

第２利用側熱交換器５４は、その内部を通過する冷媒を、送風ファン５４ａにより循環送風される第３保存庫内空気と熱交換させるものである。送風ファン５４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。また、第２利用側熱交換器５４の冷媒流入出口は、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の１つの冷媒流入出口に接続されている。

さらに、本実施形態の室外熱交換器４１は、分岐部１８から固定絞り１５へ至る冷媒通路に配置されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と第２利用側熱交換器５４との間および固定絞り１５出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１４の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と第１利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図１４の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と分岐部１８入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１４の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と分岐部１８入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１４の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図１５のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１４の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図１５のａ₁₅点）は、第１電気式四方弁３１を介して、第２利用側熱交換器５４へ流入し、送風ファン５４ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱する（ａ₁₅点→ｂ₁₅点）。これにより、第３保存庫内空気が加熱される。

第２利用側熱交換器５４から流出した冷媒は、第２電気式四方弁３２を介して、分岐部１８へ流入して、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れと室外熱交換器４１側へ流入する冷媒流れとに分流される。なお、本実施形態においても、第２実施形態と同様に、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、最適流量比となるように、ノズル部１３ａおよび固定絞り１５の流量特性（圧力損失特性）等が決定されている。

分岐部１８からエジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧膨張して噴射され（ｂ₁₅点→ｃ₁₅点）、第２実施形態と同様に、流出側蒸発器５２へ流入する（ｃ₁₅点→ｄ₁₅点→ｅ₁₅点）。

流出側蒸発器５２へ流入した冷媒は、送風ファン５２ａによって循環送風された第２保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｅ₁₅点→ｆ₁₅点）。これにより、第２保存庫内空気が冷却される。流出側蒸発器５２から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₁₅点→ａ₁₅点）。

一方、分岐部１８から室外熱交換器４１へ流入した高圧冷媒は、送風ファン４１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱し、そのエンタルピをさらに低下させる（ｂ₁₅点→ｂ’₁₅点）。室外熱交換器４１から流出した冷媒は、固定絞り１５にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ’₁₅点→ｈ₁₅点）。以降の作動は、第２実施形態と同様である。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１４の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１５のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却できる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００では、いずれの運転モードにおいても、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）、第２実施形態の（Ｄ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができるとともに、第２実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第２保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第１保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

さらに、室外熱交換器４１の作用によって、第４実施形態と同様に、第１、第２利用側熱交換器５１、５４のうち蒸発器として作用する熱交換器の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させること、および、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことによるＣＯＰ向上効果を得ることもできる。

（第１０実施形態）
本実施形態では、図１６の全体構成図に示すように、第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１等の接続態様を変更したものである。

具体的には、本実施形態では、第１圧縮機１１吐出口側に室外熱交換器４１入口側が接続され、室外熱交換器４１出口側に分岐部１８入口側が接続されている。さらに、分岐部１８の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１３のノズル部１３入口側が接続され、他方の冷媒流出口には第１電気式四方弁３１の１つの冷媒流入出口が接続されている。

また、第２利用側熱交換器５４および固定絞り１５は、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の異なる１つの冷媒流入出口に接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、分岐部１８の他方の出口側と第２利用側熱交換器５４との間および固定絞り１５出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１６の実線矢印で示す回路）と、分岐部１８の他方の出口側と第１利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図１６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と固定絞り１５入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１６の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と固定絞り１５入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１６の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１→室外熱交換器４１→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および流出側蒸発器５２が、それぞれ第９実施形態の冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４、第１利用側熱交換器５１、室外熱交換器４１および流出側蒸発器５２に対応する構成となる。

その他の作動は、第９実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第９実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１５のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１６の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→室外熱交換器４１→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却でき、第９実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

（第１１実施形態）
本実施形態では、図１７の全体構成図に示すように、第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、流出側蒸発器５２を廃止して、第３実施形態と同様の吸引側蒸発器５３を設けるとともに、各構成要素の接続態様を変更している。

具体的には、本実施形態では、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１を第９実施形態と同様に接続している。さらに、固定絞り１５出口側から第２圧縮機２１吸入側へ至る冷媒通路に吸引側蒸発器５３を接続し、第１利用側熱交換器５１の冷媒流入出口を、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の別の１つの冷媒流入出口に接続している。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と第２利用側熱交換器５４との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１７の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と第１利用側熱交換器５１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図１７の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と分岐部１８入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１７の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第１圧縮機１１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と分岐部１８入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１７の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１７の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４２→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第９実施形態の冷却運転モードにおける室外熱交換器４１、流出側蒸発器５２、第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第９実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第９実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１５のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１７の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４２→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１））→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却できる。

さらに、第９実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第３実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第１保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第２保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第１２実施形態）
本実施形態では、図１８の全体構成図に示すように、第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００に対して、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１等の接続態様を変更したものである。

具体的には、本実施形態では、第１圧縮機１１吐出口側に室外熱交換器４１入口側が接続され、室外熱交換器４１出口側に分岐部１８入口側が接続されている。さらに、分岐部１８の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１３のノズル部１３入口側が接続され、他方の冷媒流出口には第１電気式四方弁３１の１つの冷媒流入出口が接続されている。

また、第２利用側熱交換器５４および固定絞り１５は、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の異なる１つの冷媒流入出口に接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、分岐部１８の他方の出口側と第２利用側熱交換器５４との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１８の実線矢印で示す回路）と、分岐部１８の他方の出口側と第１利用側熱交換器５１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図１８の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と固定絞り１５入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１８の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第１圧縮機１１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と固定絞り１５入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１８の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１８の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１→室外熱交換器４１→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第９実施形態の冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４、流出側蒸発器５２、室外熱交換器４２および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第９実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第９実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図１５のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図１８の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→室外熱交換器４１→分岐部１８→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル６００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却でき、第１１実施形態と同様の効果を得ることができる。

（第１３実施形態）
本実施形態では、図１９の全体構成図に示すように、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、内部熱交換器２９を追加したエジェクタ式冷凍サイクル７００について説明する。内部熱交換器２９は、高圧側冷媒流路として固定絞り１５を通過する減圧膨張過程の冷媒と、低圧側冷媒流路２９ｂを通過する第２圧縮機構２１ａ吸入冷媒との間で熱交換を行うものである。

この内部熱交換器２９の具体的構成としては、低圧側冷媒流路２９ｂを形成する外側管の内側に、キャピラリチューブ等で構成される固定絞り１５を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、固定絞り１５と低圧側冷媒流路２９ｂを形成する冷媒配管とをろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間および固定絞り１５出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図１９の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図１９の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と内部熱交換器２９の低圧側冷媒流路２９ｂ入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１９の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と内部熱交換器２９の低圧側冷媒流路２９ｂ入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図１９の破線矢印で示す回路）とを切り替える。その他の構成および作動は、第２実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル７００を作動させると、制御手段が、冷却運転モードでは、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替え、加熱運転モードでは、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。これにより、いずれの運転モードにおいても、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５４が第２実施形態と同様の機能を果たす。

さらに、図２０のモリエル線図に示すように、冷却運転モードおよび加熱運転モードのいずれの運転モードにおいても、内部熱交換器２９の作用によって、第２実施形態に対して、第２圧縮機構２１ａ吸入側冷媒のエンタルピが増加し（図２０のｉ₂₀点→ｉ’₂₀点）、固定絞り１５における減圧膨張過程のエンタルピが減少する（図２０のｂ₂₀点→ｈ₂₀点）。

換言すると、固定絞り１５を通過する冷媒は、減圧膨張しながら第２圧縮機構２１ａ吸入冷媒の温度と同等となるまで冷却されて、そのエンタルピを減少させる。これにより、第２実施形態に対して、蒸発器として機能する熱交換器へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル７００では、第２実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、内部熱交換器２９の作用によって、蒸発器として機能する熱交換器の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１４実施形態）
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル７００は、図２１の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第１３実施形態と同様の内部熱交換器２９を追加したものである。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と室外熱交換器４１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図２１の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と利用側熱交換器５１との間およびディフューザ部１３ｄ出口側と室外熱交換器４１との間を同時に接続する冷媒流路（図２１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、室外熱交換器４１と温度式膨張弁１７入口側との間および利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２１の実線矢印で示す回路）と、室外熱交換器４１と第１圧縮機１１吸入口側との間および利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２１の破線矢印で示す回路）とを切り替える。その他の構成および作動は、第２実施形態と同様である。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル７００を作動させると、制御手段が、冷却運転モードでは、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替え、加熱運転モードでは、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、いずれの運転モードにおいても、室外熱交換器４１および利用側熱交換器５４が第３実施形態と同様の機能を果たす。さらに、冷却運転モードおよび加熱運転モードのいずれの運転モードにおいても、内部熱交換器２９の作用によって、第１３実施形態と同様に作動する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル７００では、第３実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、内部熱交換器２９の作用によって、蒸発器として機能する熱交換器の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。

（第１５実施形態）
図２２、２３により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル８００を、第９実施形態と同様の冷温保存切替可能な第１、３保存庫と低温保存のみが可能な第２保存庫を有する冷温保存庫に適用した例を説明する。図２２は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００の全体構成図である。

図２２に示すように、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００では、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、第２利用側熱交換器５４を追加して、各構成要素の接続態様を変更している。

従って、エジェクタ式冷凍サイクル８００には、２つの利用側熱交換器が設けられている。そこで、第９実施形態と同様に、以下の説明では、２つの利用側熱交換器の相違を明確にするために、利用側熱交換器５１を第１利用側熱交換器５１と記載する。

まず、本実施形態の分岐部１８は、第１圧縮機１１吐出冷媒の流れを分岐するように配置されている。分岐部１８の一方の冷媒流出口は、室外熱交換器４１入口側に接続され、他方の冷媒流出口は、第１電気式四方弁３１の１つの冷媒流入出口に接続されている。また、室外熱交換器４１出口側には、高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７を介して、エジェクタ１３のノズル部１３ａが接続されている。

第２利用側熱交換器５４の冷媒流入出口は、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の別の１つの冷媒流入出口に接続されている。さらに、固定絞り１５の冷媒流入口は、第２電気式四方弁３２の別の１つの冷媒流入出口に接続され、固定絞り１５の冷媒流出口は、第１電気式四方弁３１の別の１つの冷媒流入出口に接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、第１圧縮機１１吐出口側と第２利用側熱交換器５４との間および固定絞り１５出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図２２の実線矢印で示す回路）と、第１圧縮機１１吐出口側と第１利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図２２の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と固定絞り１５入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２２の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と固定絞り１５入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２２の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を図２３のモリエル線図に基づいて説明する。本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２２の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８→室外熱交換器４１→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器４２→第１圧縮機の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器４２→第１圧縮機の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

従って、第１圧縮機１１（第１圧縮機構１１ａ）にて圧縮された冷媒（図２３のａ₂₃点）は、分岐部１８へ流入し、室外熱交換器４２側へ流入する冷媒流れと、第１電気式四方弁３１を介して第２利用側熱交換器５４側へ流入する冷媒流れとに分流される。

ここで、本実施形態では、室外熱交換器４２側へ流入する冷媒流量Ｇｒ１と第２利用側熱交換器５４側へ流入する冷媒流量Ｇｒ２との流量比Ｇｒ１／Ｇｒ２が、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、分岐部１８内の各冷媒通路の通路面積（圧力損失特性）が決定されている。

室外熱交換器４２側へ流入した冷媒は、冷却ファン４２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ₂₃点→ｂ１₂₃点）。一方、第２利用側熱交換器５４側へ流入した冷媒は、冷却ファン５４ａから循環送風された第３保存庫内空気と熱交換して放熱する（ａ₂₃点→ｂ２₂₃点）。これにより、第３保存庫内空気が加熱される。

室外熱交換器４２から流出した冷媒は、温度式膨張弁１７へ流入して、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態の中間圧冷媒となる（ｂ１₂₃点→ｂ１’₂₃点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、第１圧縮機１１吸入冷媒の過熱度（ｆ₂₃点）が予め定めた所定値となるように調整される。

温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、ノズル部１３ａで等エントロピ的に減圧膨張する（ｂ１’₂₃点→ｃ₂₃点）。そして、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合されて（ｃ₂₃点→ｄ₂₃点、ｊ₂₃点→ｄ₂₃点）、ディフューザ部１３ｄにて昇圧される（ｄ₂₃点→ｅ₂₃点）。

ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、流出側蒸発器５２へ流入して、送風ファン１４ａによって循環送風された第２保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｅ₂₃点→ｆ₂₃点）。これにより、第２保存庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器５２から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｆ₂₃点→ａ₂₃点）。

一方、第２利用側熱交換器５４から流出した冷媒は、固定絞り１５にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ２₂₃点→ｈ₂₃点）。固定絞り１５にて減圧膨張された冷媒は、第１利用側熱交換器５１へ流入して、送風ファン５１ａにより循環送風される第１保存庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ₂₃点→ｉ₂₃点）。これにより、第１保存庫内空気が冷却される。以降の作動は、第２実施形態と同様である。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２２の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８→室外熱交換器４１→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器４２→第１圧縮機の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器４２→第１圧縮機の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図２３のモリエル線図に示すように変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却できる。

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００では、いずれの運転モードにおいても、第１実施形態の（Ａ）、（Ｂ）、第２実施形態の（Ｄ）〜（Ｆ）と同様の効果を得ることができるとともに、第２実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第２保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第１保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

さらに、室外熱交換器４１、第１、第２利用側熱交換器５１、５４の熱交換性能を独立に変化させることができるので、例えば、室外熱交換器４１の放熱性能と流出側蒸発器５２の吸熱性能とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。

（第１６実施形態）
本実施形態では、図２４の全体構成図に示すように、第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００に対して、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１等の接続態様を変更したものである。

具体的には、本実施形態では、室外熱交換器４１出口側に、固定絞り１５を介して、第１電気式四方弁３１の１つの冷媒流入出口が接続され、第２利用側熱交換器５４出口側に、第２電気式四方弁３２の１つの冷媒流入出口が接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、分岐部１８の他方の出口側と第２利用側熱交換器５４との間および固定絞り１５出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図２４の実線矢印で示す回路）と、分岐部１８の他方の出口側と第１利用側熱交換器５１との間および固定絞り１５出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図２４の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と温度式膨張弁１７入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第２圧縮機２１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２４の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第２圧縮機２１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２４の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２４の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および流出側蒸発器５２が、それぞれ第１５実施形態の冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４、第１利用側熱交換器５１、室外熱交換器４１および流出側蒸発器５２に対応する構成となる。

その他の作動は、第１５実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第１５実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図２３のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５２ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２４の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ→流出側蒸発器５２→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、流出側蒸発器５２を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却でき、第１５実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

（第１７実施形態）
本実施形態では、図２５の全体構成図に示すように、第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００に対して、流出側蒸発器５２を廃止して、第３実施形態と同様の吸引側蒸発器５３を設けるとともに、各構成要素の接続態様を変更している。

具体的には、本実施形態では、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１を第１５実施形態と同様に接続している。さらに、固定絞り１５出口側から第２圧縮機２１吸入側へ至る冷媒通路に吸引側蒸発器５３を接続し、第１利用側熱交換器５１の冷媒流入出口を、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の別の１つの冷媒流入出口に接続している。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、分岐部１８の他方の冷媒流出口と第２利用側熱交換器５４との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の実線矢印で示す回路）と、分岐部１８の他方の冷媒流出口と第１利用側熱交換器５１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と固定絞り１５入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第１圧縮機１１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と固定絞り１５入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２５の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２５の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８→室外熱交換器４１→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第１５実施形態の冷却運転モードにおける室外熱交換器４１、流出側蒸発器５２、第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第１５実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第１５実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図２３のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２５の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１→分岐部１８→室外熱交換器４１→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に循環するとともに、分岐部１８（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却できる。

さらに、第１５実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、第３実施形態と同様に、冷却運転モード時に、例えば、第１保存庫を、庫内温度を０℃〜１０℃程度とする冷蔵庫として用い、第２保存庫を、庫内温度を−３０℃〜−１０℃程度まで冷却する冷凍庫として用いることができる。

（第１８実施形態）
本実施形態では、図２６の全体構成図に示すように、第１７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００に対して、第２利用側熱交換器５４および室外熱交換器４１等の接続態様を変更したものである。

具体的には、本実施形態では、分岐部１８の一方の冷媒流出口に第１電気式四方弁３１が接続され、他方の冷媒流出口に室外熱交換器４２が接続されている。さらに、室外熱交換器４２の出口側には、固定絞り１５を介して、エジェクタ１３のノズル部１３入口側が接続されている。

また、第１、第２利用側熱交換器５１、５４は、それぞれ第１、第２電気式四方弁３１、３２の異なる１つの冷媒流入出口に接続されている。

従って、本実施形態の第１電気式四方弁３１は、分岐部１８の一方の冷媒流出口と第２利用側熱交換器５４との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第１利用側熱交換器５１との間を同時に接続する冷媒流路（図２６の実線矢印で示す回路）と、分岐部１８の一方の冷媒流出口と第１利用側熱交換器５１との間およびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ出口側と第２利用側熱交換器５４との間を同時に接続する冷媒流路（図２６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

また、本実施形態の第２電気式四方弁３２は、第２利用側熱交換器５４と温度式膨張弁１７入口側との間および第１利用側熱交換器５１と第１圧縮機１１吸入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２６の実線矢印で示す回路）と、第２利用側熱交換器５４と第１圧縮機１１吸入口側との間および第１利用側熱交換器５１と温度式膨張弁１７入口側との間を同時に接続する冷媒流路（図２６の破線矢印で示す回路）とを切り替える。

次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。まず、本実施形態の冷却運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を実線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２６の実線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の冷却運転モードでは、室外熱交換器４１、第１利用側熱交換器５１、第２利用側熱交換器５４および吸引側蒸発器５３が、それぞれ第１５実施形態の冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４、流出側蒸発器５２、室外熱交換器４２および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。

その他の作動は、第１５実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態は、第１５実施形態の冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に、図２３のモリエル線図に示すように変化する。

次に、暖房運転モードでは、制御装置が、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、送風ファン４１ａ、５１ａ、５３ａ、５４ａを作動させるとともに、第１、第２電気式四方弁３１、３２を破線矢印で示す回路に切り替える。

これにより、図２６の破線矢印に示すように、第１圧縮機１１（→第１電気式四方弁３１）→第１利用側熱交換器５１（→第２電気式四方弁３２）→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、分岐部１８→室外熱交換器４１→固定絞り１５→吸引側蒸発器５３→第２圧縮機２１→エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ（→第１電気式四方弁３１）→第２利用側熱交換器５４（→第２電気式四方弁３２）→第１圧縮機１１の順に冷媒が循環するサイクルが構成される。

つまり、本実施形態の加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１および第２利用側熱交換器５４が、それぞれ冷却運転モードにおける第２利用側熱交換器５４および第１利用側熱交換器５１に対応する構成となる。その他の作動は、冷却運転モードと同様である。従って、加熱運転モードにおける冷媒の状態は、冷却運転モードにおける冷媒の状態と全く同様に変化する。

従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル８００は、冷却運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を蒸発器として機能させて第１保存庫内空気を冷却できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を放熱器として機能させて第３保存庫内空気を加熱できる。

一方、加熱運転モードでは、第１利用側熱交換器５１を放熱器として機能させて第１保存庫内空気を加熱できる。また、吸引側蒸発器５３を蒸発器として機能させて第２保存庫内空気を冷却できる。さらに、第２利用側熱交換器５４を蒸発器として機能させて第３保存庫内空気を冷却でき、第１７実施形態と全く同様の効果を得ることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、それぞれ別体で構成された圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよび第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを一体的に構成してもよい。

例えば、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよび第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを同一のハウジング内に収容して一体的に構成してもよい。この場合には、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの回転軸を共通化して、共通する駆動源から供給される駆動力によって双方の圧縮機構を駆動するようにしてもよい。

これにより、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａを小型化して、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることができる。

（２）上述の実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機１１、２１の形式はこれに限定されない。

例えば、エンジン等を駆動源として、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を採用してもよい。この場合は、吐出容量変更手段が、吐出能力変更手段となる。また、電磁クラッチの断続により駆動源との接続を断続的に変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を使用してもよい。この場合は、電磁クラッチが、吐出能力変更手段となる。

さらに、第１、第２圧縮機１１、２１に、同一の形式の圧縮機構を採用してもよいし、異なる形式の圧縮機構を採用してもよい。

（３）上述の実施形態では、エジェクタ１３としてノズル部１３ａの絞り通路面積が固定された固定式のエジェクタ１３を採用しているが、ノズル部の絞り通路面積を変更可能に構成された可変エジェクタを採用してもよい。

また、上述の各実施形態では、高圧側減圧手段として、温度式膨張弁１７を採用しているが、もちろん、固定絞りを採用してもよいし、第７、第８実施形態と同様の電気式膨張弁を採用してもよい。さらに、吸引側減圧手段として、第７、第８実施形態と同様の電気式膨張弁を採用してもよい。

（４）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を用いてもよい。さらに、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜８００を超臨界冷凍サイクルとする場合には、高圧側減圧手段を廃止してもよい。これにより、エジェクタ１３のノズル部１３ａにおける減圧量を増加させることができるので、ノズル部１９ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１９ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）も増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。

さらに、超臨界冷凍サイクルを構成する場合、高圧側減圧手段として、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入する放熱させる放熱器として機能する熱交換器の出口側冷媒温度に基づいてＣＯＰが略最大となるように決定される目標高圧に調整する圧力制御弁を採用してもよい。

このような圧力制御弁としては、具体的に、放熱器として機能する熱交換器出口側に設けられた感温部を有し、この感温部の内部に放熱器として機能する熱交換器出口側冷媒の温度に対応した圧力を発生させ、感温部の内圧と放熱器として機能する熱交換器出口側の冷媒圧力とのバランスで弁開度を機械的機構により調整する構成を採用できる。

（５）上述の各実施形態では、冷媒流路切替手段として、第１、第２電気式四方弁５１、５２を採用した例を説明したが、冷媒流路切替手段は、これに限定されない。例えば、図２７に示すように、電気式四方弁３１の代わりに、２つの電気式三方弁３１ａを組み合わせて構成してもよいし、図２８に示すように、４つの開閉弁（電磁弁）３１ｂを組み合わせて構成してもよい。

（６）上述の実施形態では、高圧側減圧手段および吸引側減圧手段として、固定絞りあるいは可変絞り機構を採用しているが、高圧側減圧手段および吸引側減圧手段として、冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機を採用してもよい。

このような膨張機としては、具体的に、スクロール型、ベーン型、ローリングピストン型といった容積型圧縮手段を採用できる。そして、容積型圧縮手段を圧縮手段として用いる場合の冷媒流れに対して逆流させるように冷媒を流すことで、冷媒を体積膨張させて減圧させながら、機械的エネルギを出力させることができる。

（７）上述の実施形態では、内部熱交換器１９の高圧側冷媒流路１９ａにおける冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路１９ｂにおける冷媒流れ方向について言及していないが、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が同一方向となる並向流としてもよいし、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が異なる方向となる対向流としてもよい。

さらに、第９、第１０、第１５、第１６実施形態については、流出側蒸発器５２および送風ファン５２ａを廃止して、室外熱交換器４１あるいは第２利用側熱交換器５４から流出して固定絞り１５へ流入する高圧側冷媒と、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｃから流出した低圧側冷媒、すなわち第１圧縮手段２１ａへ吸入される低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器１９を採用してもよい。

（８）上述の第７、８実施形態では、高負荷運転時に高圧分岐サイクルに切り替え、通常運転時に低圧分岐サイクルに切り替え、さらに、低負荷運転時に同時分岐サイクルに切り替えるようにしているが、もちろん、各運転モードの切り替えは、これに限定されない。

例えば、高負荷運転時に高圧分岐サイクルに切り替え、通常運転時に同時分岐サイクルに切り替え、さらに、低負荷運転時に低圧分岐サイクルに切り替えるようにしてもよい。つまり、エジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させる際に、いずれかの運転モードのうち最も高いサイクル効率を発揮できる運転モードに切り替えればよい。

また、同時分岐サイクルを実現することなく、高圧分岐サイクルと低圧分岐サイクルとを切り替えるサイクル構成としてもよい。この場合は、第１、第２分岐部１８、２８を三方弁で構成して冷媒流路を切り替えるようにしてもよい。

（９）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１００〜８００を冷温保存庫に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、エジェクタ式冷凍サイクルを、空調装置、その他の定置型の冷凍サイクル装置、車両用冷凍サイクル装置等に適用してもよい。

１１ａ、２１ａ 第１、第２圧縮機構
１１ｂ、２１ｂ 第１、第２電動モータ
１３ エジェクタ
１３ａ ノズル部
１３ｂ 冷媒吸引口
１３ｄ ディフューザ部
１４ アキュムレータ
１５ 固定絞り
１５ａ、１５ｂ 第１、第２電気式膨張弁
１８、２８ 第１、第２分岐部
１９、２９ 内部熱交換器
３１、３２ 第１、第２電気式四方弁
４１ 室外熱交換器
５１、５４ 第１、第２利用側熱交換器
５２ 流出側蒸発器
５３ 吸引側蒸発器

Claims (32)

1. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
   冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
   冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、
   前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
   前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器にて蒸発した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、
   前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて放熱させるとともに、前記利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて放熱させるとともに、前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
2. 前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側気液分離器（１４）と、
   前記流出側気液分離器（１４）にて分離された液相冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
3. 前記ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させる分岐部（１８）と、
   前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、
   前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
4. 前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側と前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
5. 前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒と前記第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１９）を備えることを特徴とする請求項３または４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
6. 前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（２８）と、
   前記分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）と、
   前記分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）とを備え、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
7. 前記ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐可能に構成され、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させる第１分岐部（１８）と、
   前記第１分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１５ａ）と、
   前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（２８）と、
   前記第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）と、
   前記第２分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（１５ｂ）とを備え、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）のうち、少なくとも一方で減圧膨張された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）のうち、少なくとも一方で減圧膨張された冷媒を前記室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
8. 前記ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させる分岐部（１８）と、
   前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、
   前記吸引側減圧手段（１５）における減圧膨張過程の冷媒と前記第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（２９）と、
   前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側へ流出させる流出側蒸発器（５２）とを備え、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）へ流入させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を前記室外熱交換器（４１）へ流入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
9. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
   冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
   冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、
   冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
   前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、
   少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させる分岐部（１８）と、
   少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）から流出した冷媒を減圧膨張させて、前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、
   前記室外熱交換器（４１）および前記第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち、冷媒を蒸発させる熱交換器から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
   前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
   前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
   前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
   前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
10. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）へ流入させ、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、前記室外熱交換器（４１）を介して前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
11. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、前記第１利用側熱交換器（５１）を介して前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
12. 前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側と前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする請求項９ないし１１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
13. 前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒と、前記吸引側減圧手段（１５）へ流入する冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を備えることを特徴とする請求項９ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
14. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、
    冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）側へ流出させる分岐部（１８）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）および前記第２利用側熱交換器（５４）のうち一方の熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させて、前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、
    前記室外熱交換器（４１）および前記第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）のうち、冷媒を蒸発させる熱交換器から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
    前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側には、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側が接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
15. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、
    前記室外熱交換器（４１）出口側には、前記ノズル部（１３ａ）入口側が接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を、前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
16. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、
    前記室外熱交換器（４１）出口側には、前記吸引側減圧手段（１５）入口側が接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を前記ノズル部（１３ａ）へ流入させ、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項１４に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
17. 前記ディフューザ部（１３ｄ）出口側と前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入口側との間に配置されて、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（５２）を備えることを特徴とする請求項１４ないし１６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
18. 前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒と、前記吸引側減圧手段（１５）へ流入する冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を備えることを特徴とする請求項１４ないし１７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
19. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、
    前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、
    前記分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、
    前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、
    前記吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて放熱させ、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
20. 前記吸引側減圧手段（１５）における減圧膨張過程の冷媒と前記第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１９）を備えることを特徴とする請求項１９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
21. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、
    前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐した一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器側へ流出させる分岐部（２８）と、
    前記分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、
    前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を吸入して蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、
    前記吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する前記第２圧縮機構（２１ａ）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて放熱させ、前記分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、前記分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
22. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる利用側熱交換器（５１）と、
    前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち一方の熱交換器にて放熱した冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（１８）と、
    前記第１分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記第１分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１５ａ）と、
    前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐した一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）および前記利用側熱交換器（５１）のうち他方の熱交換器側へ流出させる第２分岐部（２８）と、
    前記第２分岐部（２８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（１５ｂ）と、
    前記第１、第２吸引側減圧手段（１５ａ、１５ｂ）にて減圧膨張された冷媒のうち、少なくとも一方の冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、
    前記吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する前記第２圧縮機構（２１ａ）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）とを備え、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて放熱させ、前記第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記利用側熱交換器（５１）にて放熱させ、前記第２分岐部（２８）にて分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）にて蒸発させて前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
23. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、
    冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させる分岐部（１８）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）から流出した冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１５）と、
    前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
24. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第２利用側熱交換器（５４）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）へ流入させ、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、前記室外熱交換器（４１）を介して前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記吸引側蒸発器（５３）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させるとともに、前記ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項２３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
25. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）から流出した冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１３ａ）側へ流出させるとともに、分岐された他方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を、前記第１利用側熱交換器（５１）を介して前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、さらに、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を、前記吸引側蒸発器（５３）を介して前記第２圧縮機（２１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えるとともに、前記ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項２３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
26. 冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、
    冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器（４１）と、
    冷媒と熱交換対象流体とを熱交換させる第１、第２利用側熱交換器（５１、５４）と、
    冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、
    前記熱交換対象流体を冷却する冷却運転モードの冷媒流路および前記熱交換対象流体を加熱する加熱運転モードの冷媒流路を切り替える冷媒流路切替手段（３１、３２）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）側へ流出させる分岐部（１８）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記室外熱交換器（４１）および前記第２利用側熱交換器（５４）のうち一方の熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させて、前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させる吸引側減圧手段（１５）と、
    少なくとも、前記冷却運転モード時に、前記吸引側減圧手段（１５）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる吸引側蒸発器（５３）と、
    前記吸引側蒸発器（５３）から流出した冷媒を吸入して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）とを備え、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、
    前記冷却運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第２利用側熱交換器（５４）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第１利用側熱交換器（５１）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替え、
    前記加熱運転モードでは、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）および前記室外熱交換器（４１）にて冷媒を放熱させるとともに、少なくとも前記第２利用側熱交換器（５４）にて冷媒を蒸発させる冷媒流路に切り替えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
27. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、
    前記室外熱交換器（４１）出口側には、前記ノズル部（１３ａ）入口側が接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を前記吸引側減圧手段（１５）へ流入させ、前記ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項２６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
28. 前記分岐部（１８）は、前記加熱運転モード時に、前記第１圧縮機構（１１ａ）吐出冷媒の流れを分岐して、分岐された一方の冷媒を前記第１利用側熱交換器（５１）側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を前記室外熱交換器（４１）側へ流出させ、
    前記室外熱交換器（４１）出口側には、前記吸引側減圧手段（１５）入口側が接続されており、
    前記冷媒流路切替手段（３１、３２）は、前記加熱運転モードでは、前記第１利用側熱交換器（５１）から流出した冷媒を、前記ノズル部（１３ａ）へ流入させ、前記ディフューザ部（１３ｄ）流出冷媒を、前記第２利用側熱交換器（５４）を介して前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入させる冷媒流路に切り替えることを特徴とする請求項２６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
29. 前記ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項１ないし２８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
30. 前記第１圧縮手段（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、
    前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、
    前記第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および前記第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし２９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
31. 前記第１圧縮手段（１１ａ）および前記第２圧縮手段（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする請求項１ないし３０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
32. 前記第１圧縮手段（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させることを特徴とする請求項１ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。

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